ĆWICZENIE / Zespół Konstrukcji Drewnianych

ĆWICZENIE 06 / 07 Zespół Konstrukcji Drewnianych

Belka stropowa BELKA STROPOWA O PRZEKROJU ZŁOŻONYM

Belka stropowa 3

Polecenie 4 Zaprojektować belkę stropową na podstawie następujących danych: obciążenie: g k =0,8 kn/m q k =,5 kn/m rozstaw belek: a=,0 m rozpiętość belki: L=4,5 m klasa drewna: C30 łączniki: gwoździe okrągłe gładkie (ze stali o wytrzymałości char. na rozciąganie f u,k =600 Mpa) klasa użytkowania:

Rysunek belki 5 Poprawny rysunek w skali znajduje się w oddzielnym pliku pdf

Klasa drewna 6

KOMBINACJE ODDZIAŁYWAŃ I SIŁY PRZEKROJOWE

Obciążenie charakterystyczne 8 Obciążenie charakterystyczne przypadające na mb belki:

Obciążenie charakterystyczne 9 Obciążenie charakterystyczne przypadające na mb belki: obciążenie stałe: Gk gk a 0,8,0 0, 8 kn m obciążenie zmienne: Qk qk a,5,0, 5 kn m

Słowniczek normowy cz. 0 EC 0

Słowniczek normowy cz. EC 0

Słowniczek normowy cz. 3 EC 0

Kombinacje oddziaływań 3 EC 0

Kombinacje oddziaływań 4 Obciążenie obliczeniowe na mb belki (należy przyjąć mniej korzystną z dwóch kombinacji podstawowych): F F F d d d max j j G, j G G, j k, j G k, j Q, Q, kn,350,8,5 0,7,5,66 m max kn 0,85,350,8,5,5 3,7 m kn 3,7 m 0, Q Q k, k,

Kombinacje oddziaływań 5

Kombinacje oddziaływań 6 EC 0

Współczynnik k mod 7

Współczynnik k mod 8 Wartości współczynnika: dla oddziaływania stałego (G): k mod =0,6 dla oddziaływania średniotrwałego (Q): k mod =0,8 Wybór miarodajnej kombinacji do wyznaczenia współczynnika k mod :,35 G kmod, st max,35 G k k k mod, śr,350,850,8 0,6,5 Q k,53 kn m,350,850,8,5,5 0,8 3,96 kn m

Współczynnik k mod 9 Miarodajną kombinacją obciążeń jest kombinacja pełna oddziaływań stałych i zmiennych, zatem należy wybrać współczynnik k mod jak dla oddziaływania średniotrwałego (Q): k mod =0,8

Siły przekrojowe 0 Rozpiętość obliczeniowa belki: L,05L,054,5 4, 73m 0 Maksymalny moment zginający: Fd L 3,74,73 M d 0 8, 87 knm 8 8 Maksymalna siła tnąca: Fd L0 3,74,73 Vd 7, 50kN

DOBÓR PRZEKROJU BELKI I ŁĄCZNIKÓW

Wymiary tarcicy drewnianej obrzynanej ogólnego przeznaczenia

Dobór przekroju belki i łączników 3 PIERWSZY WARUNEK DOBORU minimalna grubość t elementów drewnianych ze względu na nienawiercanie otworów (przyjęto gwoździe o średnicy d=4,5 mm): t min 7d max 400 7 4,5 max k 3d 30 34,5 30 380 400 3,5 max 7, 3,5 mm Przyjęto t=45 mm (osadzanie gwoździ bez nawiercania otworów): *dla przekroju dwuteowego nr przyjęto t=50 mm

Dobór przekroju belki i łączników 4 minimalna grubość elementów drewnianych wynika z warunku normowego

Dobór przekroju belki i łączników 5 DRUGI WARUNEK DOBORU długość gwoździ: l l l l pen pen gw gw 8d l gw t mm t mm 8d 8d t 8 4,5 45 8mm l pen długość zakotwienia gwoździ l gw długość gwoździ Przyjęto gwoździe 4,5x00 o średnicy główki d h =0,5 mm (l pen =54 mm) *dla przekroju dwuteowego nr : l pen =49 mm

6 Zespół Konstrukcji Drewnianych IL PW

Minimalne rozstawy gwoździ 7

Dobór przekroju belki i łączników 8 TRZECI WARUNEK DOBORU minimalna grubość elementów przekroju ze względu na rozstaw łączników: przekrój dwuteowy nr b w,min n sz a a 4, c 5d 5d b w,min 54,5 67,5 mm Przyjęto środnik o grubości b w =00 mm

Dobór przekroju belki i łączników 9 TRZECI WARUNEK DOBORU minimalna grubość elementów przekroju ze względu na rozstaw łączników: przekrój dwuteowy nr h f,min n sz a a 4, c 5d 5d h f,min 54,5 67,5 mm Przyjęto półkę o grubości h f =00 mm

Dobór przekroju belki i łączników 30 TRZECI WARUNEK DOBORU minimalna grubość elementów przekroju ze względu na rozstaw łączników: przekrój skrzynkowy nr b b w,min w,min a 4, c 5d 04,5 45mm Przyjęto środnik o grubości b w =x50 mm

Dobór przekroju belki i łączników 3 TRZECI WARUNEK DOBORU minimalna grubość elementów przekroju ze względu na rozstaw łączników: przekrój skrzynkowy nr h h f,min f,min a 4, c 5d 04,5 45mm Przyjęto półkę o grubości h f =63 mm

Dobór przekroju belki i łączników 3 CZWARTY WARUNEK DOBORU (*dla przekroju dwuteowego nr ) minimalna grubość środnika ze względu na zakotwienie łączników: przekrój dwuteowy nr b b b w w w l l pen pen 49mm Przyjęto środnik o grubości b w =63 mm

Dobór przekroju belki i łączników 33 CZWARTY WARUNEK DOBORU (*dla przekroju skrzynkowego nr ) minimalna szerokość półki ze względu na zakotwienie łączników: przekrój skrzynkowy nr b f l pen b f 54 08mm Przyjęto półkę o szerokości b f =40 mm

Dobór przekroju belki i łączników 34 PIĄTY WARUNEK DOBORU szacunkowa wysokość przekroju: H L0 4,73 35 0 5 0 5 0,37 0,35m 37 mm

Przekrój dwuteowy nr 35 PIERWSZY WARUNEK DOBORU h f t 45mm DRUGI WARUNEK DOBORU (dotyczy łączników) gwoździe 4,5x00, d h =0,5 mm, l pen =54 mm TRZECI WARUNEK DOBORU b w 00mm CZWARTY WARUNEK DOBORU nie dotyczy PIĄTY WARUNEK DOBORU H hw hf 37 35mm

Przekrój dwuteowy nr 36 Przyjęte wymiary elementów belki: półki: x45x60 środnik: 00x00 Przyjęto gwoździe 4,5x00, d h =0,5 mm, l pen =54 mm, rozstawione w rzędach z przesunięciem o d=4,5 mm w poprzek włókien

Przekrój dwuteowy nr 37 PIERWSZY WARUNEK DOBORU b f t 50mm DRUGI WARUNEK DOBORU (dotyczy łączników) gwoździe 4,5x00, d h =0,5 mm, l pen =49 mm TRZECI WARUNEK DOBORU h f 00mm CZWARTY WARUNEK DOBORU b w 63mm PIĄTY WARUNEK DOBORU H hw 37 35mm

Przekrój dwuteowy nr 38 Przyjęte wymiary elementów belki: półki: 4x50x00 środnik: 63x50 Przyjęto gwoździe 4,5x00, d h =0,5 mm, l pen =49 mm, rozstawione w rzędach z przesunięciem o d=4,5 mm w poprzek włókien

Przekrój skrzynkowy nr 39 PIERWSZY WARUNEK DOBORU h f t 45mm DRUGI WARUNEK DOBORU (dotyczy łączników) gwoździe 4,5x00, d h =0,5 mm, l pen =54 mm TRZECI WARUNEK DOBORU b w x50mm CZWARTY WARUNEK DOBORU nie dotyczy PIĄTY WARUNEK DOBORU H hw hf 37 35mm

Przekrój skrzynkowy nr 40 Przyjęte wymiary elementów belki: półki: x45x60 środnik: x50x00 Przyjęto gwoździe 4,5x00, d h =0,5 mm, l pen =54 mm, rozstawione w rzędach z przesunięciem o d=4,5 mm w poprzek włókien

Przekrój skrzynkowy nr 4 PIERWSZY WARUNEK DOBORU b w t 45mm DRUGI WARUNEK DOBORU (dotyczy łączników) gwoździe 4,5x00, d h =0,5 mm, l pen =54 mm TRZECI WARUNEK DOBORU h f 63mm CZWARTY WARUNEK DOBORU b f 40mm PIĄTY WARUNEK DOBORU H hw 37 35mm

Rozstaw gwoździ wzdłuż włókien 43 Rozstaw gwoździ wzdłuż włókien: 5 5cos d 0d 04,5 mm a 45 min Przyjęto gwoździe wbijane w dwóch szeregach (n sz =) w rozstawie a =60 mm, z przesunięciem o d w kierunku prostopadłym do włókien (gdyż a =60 mm=3,3d<4d)

Minimalne rozstawy gwoździ 44

Dobór przekroju belki i łączników 45 jeżeli a <4d, to należy zastosować przesunięcie gwoździ o d w kierunku prostopadłym do włókien

Równoważny rozstaw gwoździ 46 Równoważny rozstaw gwoździ wzdłuż włókien (rozstaw gwoździ teoretycznie rozłożonych w jednym szeregu): przekrój dwuteowy z rzędami gwoździ s a n 60 sz 30mm przekrój skrzynkowy z rzędami gwoździ s a n 60 sz 30mm

3 CHARAKTERYSTYKI GEOMETRYCZNE PRZEKROJU

3. PRZEKRÓJ DWUTEOWY NR

Przekrój dwuteowy nr 49 Przyjęte wymiary elementów belki: półki: x45x60 środnik: 00x00 Przyjęto gwoździe 4,5x00, d h =0,5 mm, l pen =54 mm, rozstawione w rzędach z przesunięciem o d=4,5 mm w poprzek włókien

Charakterystyki geometryczne 50 Pole powierzchni: półki: środnika: A f A w 4,56 7cm 00 00cm Moment statyczny półki: S f 4,5 6,5 88cm 3 Składniki ze wzoru Steinera na obliczanie momentów bezwładności figury względem dowolnej osi: i i I i A z i i 64,5 3 00 4,5 6,5 3 690cm 609cm 4 4

Efektywne momenty bezwładności 5 Efektywny moment bezwładności przekroju w stanie SGU: I ef, SGU Ii i i SGU A z i i Efektywny moment bezwładności przekroju w stanie SGN: Współczynniki redukcyjne: I ef, SGN Ii i i SGN A z i i SGU L 0 E 0, mean K ser A f s SGN L 0 E 0, mean K u A f s

Moduł podatności złączy w SGU 5

Moduły podatności złączy 53 Moduł podatności złączy w stanie SGU:,5 0,8,5 0,8 m d 460 4,5 Kser 095 30 30 N mm Moduł podatności złączy w stanie SGN: Ku Kser 095 730 3 3 N mm

Współczynniki redukcyjne 54 Współczynnik redukcyjny w stanie SGU (wstawiono wartości w N i mm): SGU L E 000700 30 095 0, mean Af s 0 K ser 4730 0,489 Współczynnik redukcyjny w stanie SGN: SGN L E 000700 30 730 0, mean Af s 0 Ku 4730 0,390

Efektywne momenty bezwładności 55 Efektywny moment bezwładności przekroju w stanie SGU: I ef, SGU Ii SGU Ai zi 0,489609 7477 i i 690 cm 4 Efektywny moment bezwładności przekroju w stanie SGN: I ef, SGN Ii SGN Ai zi 0,390 609 5338 i i 690 cm 4

3. PRZEKRÓJ DWUTEOWY NR

Przekrój dwuteowy nr 57 Przyjęte wymiary elementów belki: półki: 4x50x00 środnik: 63x50 Przyjęto gwoździe 4,5x00, d h =0,5 mm, l pen =49 mm, rozstawione w rzędach z przesunięciem o d=4,5 mm w poprzek włókien

Charakterystyki geometryczne 58 Pole powierzchni: półki: środnika: A f A w 50 00cm 6,3 5 57,5 cm Moment statyczny półki: S f 507,5 750cm 3 Składniki ze wzoru Steinera na obliczanie momentów bezwładności figury względem dowolnej osi: i i I i A z i i 450 3 4507,5 6,3 5 3 50cm 9870cm 4 4

Współczynniki redukcyjne 59 Współczynnik redukcyjny w stanie SGU: SGU L E 0000000 30 095 0, mean Af s 0 K ser 4730 0,408 Współczynnik redukcyjny w stanie SGN: SGN L E 0000000 30 730 0, mean Af s 0 Ku 4730 0,35

Efektywne momenty bezwładności 60 Efektywny moment bezwładności przekroju w stanie SGU: I ef, SGU Ii SGU Ai zi 0,40850 4460 i i 9870 cm 4 Efektywny moment bezwładności przekroju w stanie SGN: I ef, SGN Ii SGN Ai zi 0,3550 344 i i 9870 cm 4

3.3 PRZEKRÓJ SKRZYNKOWY NR

Charakterystyki geometryczne 63 Pole powierzchni: półki: środnika: A f A w 4,56 7cm 50 00cm Moment statyczny półki: S f 4,5 6,5 88cm 3 Składniki ze wzoru Steinera na obliczanie momentów bezwładności figury względem dowolnej osi: i i I i A z i i 64,5 3 50 4,5 6,5 3 690cm 609cm 4 4

Efektywne momenty bezwładności 65 Efektywny moment bezwładności przekroju w stanie SGU: I ef, SGU Ii SGU Ai zi 0,489609 7477 i i 690 cm 4 Efektywny moment bezwładności przekroju w stanie SGN: I ef, SGN Ii SGN Ai zi 0,390 609 5338 i i 690 cm 4

3.4 PRZEKRÓJ SKRZYNKOWY NR

Charakterystyki geometryczne 68 Pole powierzchni: półki: środnika: A f A w 6,34 88, cm 4,5 5 5cm Moment statyczny półki: S f 6,349,35 85cm 3 Składniki ze wzoru Steinera na obliczanie momentów bezwładności figury względem dowolnej osi: i i I i A z i i 46,3 6,349,35 3 4,5 5 3 54cm 30cm 4 4

Efektywne momenty bezwładności 70 Efektywny moment bezwładności przekroju w stanie SGU: I ef, SGU Ii SGU Ai zi 0,43954907 i i 30 cm 4 Efektywny moment bezwładności przekroju w stanie SGN: I ef, SGN Ii SGN Ai zi 0,34354759 i i 30 cm 4

7 DALSZE OBLICZENIA WYKONANE SĄ DLA PRZEKROJU DWUTEOWEGO NR

4 STAN GRANICZNY UŻYTKOWALNOŚCI

SGU 73

Warunek SGU 74 Całkowite ugięcie końcowe belki powinno być nie większe niż dopuszczalne ugięcie graniczne: u fin u fin,lim L0 300

Ugięcie końcowe belki 75

Współczynnik k def 76

Ugięcie chwilowe belki 77

Ugięcie chwilowe belki 78 konieczna jest interpolacja

Ugięcie chwilowe belki 79 Stosunek szerokości środnika i pasa: Ponieważ b b w f 00 60 0,65 L 4730 0 6,3 H 9 obliczamy współczynnik do uwzględnienia wpływu sił poprzecznych (stosując interpolację): 30 9, 9,,00 0,50 0,,00 0,65 7, 3

Ugięcie chwilowe belki 80 Ugięcie chwilowe od momentu zginającego od obciążeń stałych: 4 4 5 Gk L0 5 0,8 4730 um, G, 49mm 4 384 E I 384 00074770 0, mean ef, SGU Ugięcie chwilowe od momentu zginającego od obciążeń zmiennych: 4 4 5 Qk L0 5,5 4730 um, Q 4, 66mm 4 384 E I 384 00074770 0, mean ef, SGU

8 Ugięcie chwilowe od obciążeń stałych: Ugięcie chwilowe od obciążeń zmiennych: Ugięcie chwilowe belki mm L H u u G M G inst 75, 4730 90 7,3,49 0,, mm L H u u Q M Q inst 4 5, 4730 90 7,3 4,66 0,, Zespół Konstrukcji Drewnianych IL PW

Ugięcie końcowe belki 8 Ugięcie końcowe od obciążeń stałych: k,75 0,6 4, mm u fin, G uinst, G def 40 Ugięcie końcowe od obciążeń zmiennych: k 5,4 0,3 0,6 6, mm u fin, Q uinst, Q def 07 Całkowite ugięcie końcowe belki: u fin u fin, G u fin, Q 4,40 6,07 0, 47mm

Sprawdzenie warunku SGU 83 Całkowite ugięcie końcowe belki powinno być nie większe niż dopuszczalne ugięcie graniczne: u u fin,lim u fin fin,lim L0 5,77mm 300 0,47 5,77 0,66 WARUNEK SGU JEST SPEŁNIONY

5 STAN GRANICZNY NOŚNOŚCI

SGN 85

Pierwszy warunek SGN 86 Obciążenie łącznika powinno być nie większe niż jego nośność obliczeniowa: V S SGN d f F v s Fv, Rd Ief, SGN

Wyznaczenie nośności łączników 87

Wyznaczenie nośności łączników 9 Wytrzymałość charakterystyczna na docisk łącznika do drewna: f f h, k h, k f h,, k f h,, k 0,08 3804,5 0,08 d 0,3 k 9,84 0,3 N mm 9,84 MPa Charakterystyczny moment uplastycznienia łącznika:,6,6 M y, Rk 0,3 fu, kd 0,3 6004,5 8987 Nmm Elementy złącza wykonane z drewna tej samej, więc: f f h,, k h,, k

9 Nośność char. łącznika jednociętego w jednej płaszczyźnie ścinania (pierwszy składnik wzorów nośność wg teorii Johansena): Nośność łączników wg teorii Johansena kn d f M F kn dt f M d t f F kn dt f M d t f F kn t t t t t t t t d t f F kn d t f F kn d t f F k h Rk y J Rk v k h Rk y k h J Rk v k h Rk y k h J Rk v k h J Rk v k h J Rk v k h J Rk v,46,5,86 ) ( 4 ) (,05,6 ) ( 4 ) (,05,84 4,8 4,0,,,,6,,,,,,,5,,,,,,,4, 3,,,3,,,,,,,,, Zespół Konstrukcji Drewnianych IL PW

Efekt liny 93 F ax f, Rk min f dt ax, k pen ax, kdt fhead, kdh

Efekt liny 94 Wytrzymałość charakterystyczna gwoździa na wyciąganie: f 6 6 ax, k 00 k 00 380, 89 MPa Wytrzymałość charakterystyczna gwoździa na przeciąganie łba: f 6 6 head, k 700 k 700 380 0, Nośność charakterystyczna gwoździa na wyciąganie: MPa F f min f dt,894,5 54 70N 0,70kN min,894,5 45 0,0,5 699N ax, k pen ' ax, Rk ax, kdt fhead, kdh,70kn F', 0, ax Rk 70 kn

Efekt liny 95 W przypadku długości zakotwienia gwoździ gładkich mniejszej niż d, nośność gwoździa na wyciąganie należy pomnożyć przez dodatkowy składnik: F ax, Rk t pen F' ax, Rk 4d Długość zakotwienia w rozpatrywanym przypadku: t pen d 54 4,5 t pen d F ax, Rk F' ax, Rk 0,70kN

Efekt liny 96

Efekt liny 97 Minimalna wartość nośności charakterystycznej gwoździ wg teorii Johansena: Fv, Rk,6J, 46kN Ograniczenie udziału efektu liny jako dodatek przyjęto Fax, min 4 0,5F Rk 0,8kN v, Rk,6J 0,kN 0,8kN

Nośność łączników z uwzgl. efektu liny 98 Nośność char. łącznika jednociętego w jednej płaszczyźnie ścinania: F F F F F F v, Rk, v, Rk, v, Rk,3 v, Rk,4 v, Rk,5 v, Rk,6 4,0kN 4,8kN F F F F v, Rk,3J v, Rk,4J v, Rk,5J v, Rk,6J F 4 F 4 F 4 F 4 ax, Rk ax, Rk ax, Rk ax, Rk,84 0,8,0kN,6 0,8,79kN,86 0,8,04kN,46 0,8,64kN

Wyznaczenie nośności łączników 99 Nośność charakterystyczna łącznika jednociętego w jednej płaszczyźnie ścinania: F Rk v,, 64kN Nośność obliczeniowa łącznika jednociętego w jednej płaszczyźnie ścinania: kmod Fv, Rk 0,8,64 Fv, Rd, 0kN,3 M

Sprawdzenie pierwszego warunku SGN 00 Obciążenie łącznika powinno być nie większe niż jego nośność obliczeniowa: F v SGN I V d S ef, SGN f s F v, Rd F v F F v v, Rd 0,3907500880 4 53380 0,5 0,5,0 3 30 504N 0,50kN PIERWSZY WARUNEK SGN JEST SPEŁNIONY

Drugi warunek SGN 0 Maksymalne naprężenia normalne i ścinające w przekroju belki powinny być nie większe niż odpowiednie nośności obliczeniowe: d f d

Nośności obliczeniowe 0 Nośność obliczeniowa na zginanie: kmod fm, k 0,8 30 fm, d 8, 46MPa,3 M Nośność obliczeniowa na rozciąganie: kmod ft, k 0,8 8 ft, d, 08MPa,3 M Nośność obliczeniowa na ścinanie: kmod fv, k 0,8 4 fv, d, 46MPa,3 M

Naprężenia normalne 03 Naprężenia w osi pasa rozciąganego: WARUNEK SPEŁNIONY M 8870000 d, t SGN z 0,390,5, 76 4 Ief, SGN 53380 MPa f t, d,76,08 0,5 Naprężenia na zewnętrznej krawędzi półki: WARUNEK SPEŁNIONY M h 8870000 45 d f, m SGN z 4 I 0,390,5 4, 06 ef, SGN 53380 MPa f m, d 4,06 8,46 0, Naprężenia na krawędzi środnika: WARUNEK SPEŁNIONY M h 8870000 00 d w, m 5, 78 4 Ief, SGN 53380 MPa f m, d 5,78 8,46 0,3

Naprężenia styczne 04 Maksymalne naprężenia styczne: max I V d ef, SGN b w SGN S f bwh 8 w max 0,4,46 7500 4 53380 0,7 0,390 88 0 00 3 0000 8 0,4MPa f v, d WARUNEK SPEŁNIONY

5 LICZBA I ROZMIESZCZENIE ŁĄCZNIKÓW

Długość oparcia belki 06 Wyznaczenie długości oparcia belki przy założeniu równomiernego rozkładu naprężeń prostopadłych do włókien (docisku): Vd L b f L op f c,90, d op,min f k b c,90, d mod f V f f m d c,90, k c,90, d 0,8,7,3 7500 60,66,66 MPa 8, mm Przyjęto konstrukcyjnie L op =0 cm

Liczba łączników 07 Rzeczywista długość belki: Lr L Lop 450 0 470cm Maksymalna liczba gwoździ w jednym rzędzie: n a max L r a a 3, t min L r 5d a n 4700 6077 4700 67,5 60 Lr a t 70mm 3, 77,08 Przyjęto 77 gwoździ w rzędzie w rozstawie 60 mm wzdłuż belki

Rozstawy łączników 08 Symbol Odległości minimalne Odległości przyjęte a 0d=45 mm 60 mm a 5d=,5 mm 30 mm a 3,t 5d=67,5 mm 70 mm a 4,c 5d=,5 mm 35 mm UWAGA: należy sprawdzić, czy: a + a 4,c = b w Łączna liczba gwoździ: 77 = 308

Wykorzystanie nośności 09 Procentowe wykorzystanie granicznych wartości ugięć i nośności w zależności od wysokości środnika i rozstawu gwoździ h w a SGU SGN u fin /u lim F v /F v,rd t /f t,d m /f m,d m /f m,d max /f v,d cm % 6 6,7 50, 4,8,9 3,3 6,7 0 78,8 78,5 9,5 0,6 39,5 7,9 8 90,3 96,9 6,0 9,7 44,8 8,6 6 8,6 60,0 9,7 7, 36,5 8,3 7,5 04,3 95,9 3,8 6,4 47,0 9,6 8 0,9 9,9 9,8 5,8 54,0 0,4

Rysunek belki 0 Poprawny rysunek w skali znajduje się w oddzielnym pliku pdf

Strona pomocnicza W celu ułatwienia i przyspieszenia procesu sprawdzania projektów, na ostatniej stronie projektu proszę zamieścić wartości następujących danych przyjętych do obliczeń b f - szerokość półki h f - wysokość półki b w - szerokość środnika h w - wysokość środnika n sz - liczba szeregów gwoździ d - średnica gwoździa l - długość gwoździa d h - średnica główki gwoździa n liczba gwoździ w jednym rzędzie (na całej długości belki) f u.k - wytrzymałość stali na rozciąganie (wg EC3--8) oraz przyjęte rozstawy łączników. [mm] [mm] [mm] [mm] [szt.] [mm] [mm] [mm] [szt.] [MPa] [mm]

Niniejsze materiały są własnością Zespołu Konstrukcji Drewnianych Wydziału Inżynierii Lądowej Politechniki Warszawskiej. Rozpowszechnianie, kopiowanie i wykorzystywanie bez zgody autorów zabronione.