przygotowanie dokumentacji budowy kierowanie budową inspektor nadzoru przeglądy okresowe obiektów opinie; ekspertyzy techniczne
|
|
- Kornelia Piekarska
- 7 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 1 PROJEKT TECHNICZNY wzmocnienia stropu przyziemia pod ścianami działowymi zlokalizowanymi nad pomieszczeniem siłowni dla obiektu budowlanego, położonego przy ul. Moniuszki 22 w miejscowości Giżycko, na działce nr 342/4 stanowiącego halę sportową z zapleczem rehabilitacyjnym i administracyjnym. adres obiektu: Giżycko Ul. Moniuszki 22 Inwestor: Centralny Ośrodek Sportu w Warszawie o. w Giżycku, Giżycko, Ul. Moniuszki 22 AUTOR OPRACOWANIA: BIURO INŻYNIERYJNO PROJEKTOWE inż. arch./inż. bud. ląd. Michał Korczakowski mgr inż. arch./ mgr inż. bud. Adam Śliwka Wyszków ul. Żytnia 78a tel ZLECENIE: mgr Emilia Kaczmarek Marzec 2015
2 2 Spis treści OŚWIADCZENIE... 3 UPRAWNIENIA... 4 OPIS TECHNICZNY... 8 I.Informacje ogólne... 8 I.I.Podstawa opracowania... 8 I.II.Zakres i cel opracowania oraz wytyczne projektowe... 8 II.Obliczenia statyczne... 9 CZĘŚĆ RYSUNKOWA
3 3 OŚWIADCZENIE Zgodnie z art. 20 ust.4 Prawa budowlanego oświadczamy, że niniejsza dokumentacja techniczna w zakresie wzmocnienia konstrukcji stropu w pomieszczeniu siłowni dla obiektu budowlanego położonego przy ul. Moniuszki 22 w miejscowości Giżycko, na działce nr 342/4 stanowiącego halę sportową z zapleczem rehabilitacyjnym i administracyjnym, została wykonana zgodnie z wymaganiami ustawy, przepisami oraz zasadami wiedzy technicznej ( art. 20 pkt. 4 ustawy z dnia 16 kwietnia 2004 roku o zmianie ustawy z 7 lipca 1994 roku Prawo budowlane Dz. U. nr 6 poz. 41/2004), obowiązującymi przepisami technicznobudowlanymi, oraz obowiązującymi Polskimi Normami. W/w dokumentacja zostaje wydana w stanie kompletnym w celu jakiemu ma służyć. Oświadczamy, że posiadamy uprawnienia budowlane w zakresie: 1,2) - projektowania konstrukcyjnego oraz kierowania robotami budowlanymi w specjalności konstrukcyjno-budowlanej bez ograniczeń wydane przez Okręgową Komisję Kwalifikacyjną Mazowieckiej Okręgowej Izby Inżynierów Budownictwa oraz jesteśmy członkami Polskiej Izby Inżynierów Budownictwa. Autorzy opracowania /podpis i pieczęć projektanta / 1. inż. arch./ inż. bud. ląd. Michał Ireneusz Korczakowski 2. mgr inż. arch. /mgr inż. bud. Adam Śliwka Wyszków, 03 marzec 2015 roku
4 4 UPRAWNIENIA
5 5
6 6 ZAŚWIADCZENIE MOIIB i MOIA
7 7
8 8 OPIS TECHNICZNY I. Informacje ogólne I.I. Podstawa opracowania Niniejsze opracowanie zostało wykonane na zlecenie Pani Dyrektor COS w Giżycku mgr Emilię Kaczmarek zgodnie z zakresem umowy sporządzonej w dniu. Podstawę techniczną stanowi: - Przeprowadzona wizja lokalna w dniu 2014/11/06, - Ekspertyza techniczna z dnia 2014/11/19 - Dokumentacja dostarczona przez Inwestora w tym: o Dokumentacja powykonawcza budynku, w którym zlokalizowane są rozpatrywane elementy konstrukcyjne, w szczególności projekt architektoniczno-budowlany z obliczeniami statycznymi oraz badaniami geotechnicznymi. o Dzienniki Budowy od dnia jej rozpoczęcia do dnia zakończenia. - Obowiązujące normy i przepisy. - Badania sklerometryczne przeprowadzone w dniu wizji lokalnej. I.II. Zakres i cel opracowania oraz wytyczne projektowe Przedmiotem opracowania jest projekt wzmocnienia stropu w miejscu lokalizacji ścian działowych wykonanych z materiałów silikatowych. W projekcie pierwotnym błędnie ujęto obciążenia zastępcze od ścian działowych których wartości przekraczają dopuszczalne określone Polską Normą dla których można przyjmować wartości zastępcze jako równomiernie obciążone. Projektant konstrukcji nie zaproponował rozwiązania w postaci konstrukcji wsporczej dla przedmiotowych ścian co także nie znalazło rozwiązanie na etapie realizacji. W/w sytuacja doprowadziła do ponadnormatywnego zarysowania ścian, które w sposób okresowy ujawnia się zaraz po przeprowadzonych kilkukrotnie pracach naprawczych co zostało szczegółowo opisane w Ekspertyzie Technicznej. Dla wyeliminowania w/w zjawiska projektuje się konstrukcję wsporczą w postaci jednoprzęsłowych belek stalowych z dwuteowników HEA 340 zlokalizowanych bezpośrednio pod stropem przyziemia w pomieszczeniu siłowni, belki stalowe projektuje się pod ścianą działową która ulega cyklicznym awariom. Jako obciążenie belki przyjęto wykończoną jak z natury ścianę z materiałów silikatowych o pełnej wysokości dwóch kondygnacji, dodatkowo belkę stalową obciążono obciążeniem stropem wraz z warstwami wykończeniowymi oraz obciążeniem użytkowym dla dwóch kondygnacji. Założono przekazywanie obciążeń stropi Ip poprzez ścianę działową. Wartości obciążeń dla stropów przyjęto w oparciu o literaturę Konstrukcje żelbetowe autorstwa Prof. Starosolskiego wg której wyznaczono pole obciążenia jako trójkątne z prowadzeniem przeciwprostokątnej pod kątem 30 stopni (belka równoległa do kierunku pracy stropu), zasięg obciążenia po obu stronach belki stalowej.
9 9 II. Obliczenia statyczne k Obc. obl. Tablica 1. Ściana działowa wg projektu pierwotnego Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f d kn/m 2 1. Warstwa cementowo-wapienna grub. 1,5 cm 0,29 1, ,38 [19,0kN/m3 0,015m] 2. Mur z cegły (cegła budowlana wypalana z gliny, kratówka) 1,62 1, ,11 grub. 12 cm [13,500kN/m3 0,12m] 3. Warstwa cementowo-wapienna grub. 1,5 cm [19,0kN/m3 0,015m] 0,29 1, ,38 : 2,20 1, ,86 k Obc. obl. Tablica 2. Ściana działowa z natury Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m f k d Obc. obl. kn/m 1. Warstwa gipsowa bez piasku grub. 2 cm, szer. 8,00 m 1,92 1, ,50 [(12,0kN/m3 0,02m) 8,00m] 2. Mur z cegły (cegła wapienno-piaskowa (silikat), drążona) grub. 17,28 1, ,46 12 cm, szer. 8,00 m [(18,000kN/m3 0,12m) 8,00m] 3. Warstwa gipsowa bez piasku grub. 2 cm, szer. 8,00 m 1,92 1, ,50 [(12,0kN/m3 0,02m) 8,00m] : 21,12 1, ,46 Tablica 3. Obciążenie zastępcze na strop Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f d kn/m 2 1. Obciążenie zastępcze od ścianek działowych (o ciężarze razem z wyprawą od 1,5 kn/m2 od 2,5 kn/m2) wys. 3,50 m [1,651kN/m2] 1,65 1, ,98 : 1,65 1, ,98 k Obc. obl. Tablica 4. Obciążenie zastępcze na strop Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f d kn/m 2 1. Obciążenie zastępcze od ścianek działowych (o ciężarze razem z wyprawą od 1,5 kn/m2 od 2,5 kn/m2) wys. 3,50 m [1,651kN/m2] 1,65 1, ,98 : 1,65 1, ,98 Tablica 5. Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f d kn/m 2 1. Obciążenie zmienne (audytoria, aule, sale zebrań i sale 3,00 1,30 0,50 3,90 rekreacyjne w szkołach, restauracyjne, kawiarniane, widownie teatralne, koncertowe, kinowe, sale bankowe, pomieszczenia koszar.) [3,0kN/m2] 2. Obciążenie zmienne (sale dworcowe, targowe, sportowe, 5,00 1,30 0,80 6,50 taneczne, sceny teatralne i estradowe, sklepy, sale sprzedaży domów towarowych.) [5,0kN/m2] : 8,00 1, ,40 OBCIĄŻENIE STROPEM PRZYJĘTO WG PROJEKTU PIERWOTNEGO (pole obciążenia wg założeń)
10 10 SCHEMAT BELKI A B 5,88 Parametry belki: - współczynnik obciążenia dla ciężaru własnego belki f = 1,10 OBCIĄŻENIA OBLICZENIOWE BELKI Przypadek P1: obc.stałe ( f = 1,10) (stropy +Ściana) Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie): 27,46 A go=1,13 kn/mb 58,96 5,88 27,46 y x z B Przypadek P2: obc.zmienne przęsło A - B ( f = 1,40) Schemat statyczny:
11 11 A 36,00 5,88 y x z B WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Obwiednia sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]: A 183,29 130, ,05 5,88 y x z 183,29 B 130,37 Tablica wyników obliczeń statycznych: Przekr ój z [m] M max [knm] M min [knm] V max [kn] V min [kn] f k,max [mm] f k,min [mm] uwagi Przęsło A - B (l o = 5,88 m ) A. 0,00 0,00 0,00 183,29 130, ,94 318,05 214,33 0,00 0,00 16,67 12,15 max f k
12 12 B. 5,88 0,00 0,00-130,37-183, Reakcje podporowe: R A = 183,29/130,37 kn, R B = 183,29/130,37 kn ZAŁOŻENIA OBLICZENIOWE DO WYMIAROWANIA Wykorzystanie rezerwy plastycznej przekroju: tak; Parametry analizy zwichrzenia: - obciążenie przyłożone na pasie górnym belki; - obciążenie działa w dół; - brak stężeń bocznych na długości przęseł belki; WYMIAROWANIE WG PN-90/B y x x y Przekrój: HE 340 A A v = 31,4 cm 2, m = 105 kg/m J x = cm 4, J y = 7440 cm 4, J = cm 6, J = 128 cm 4, W x = 1680 cm 3 Stal: St3 Nośności obliczeniowe przekroju: - zginanie: klasa przekroju 1 ( p = 1,051) M R = 361,82 knm - ścinanie: klasa przekroju 1 V R = 372,75 kn Nośność na zginanie Przekrój z = 2,94 m (K2: 1,0 P1+1,0 P2) Współczynnik zwichrzenia L = 0,900 Moment maksymalny M max = 318,05 knm (52) M max / ( L M R) = 0,977 < 1 Nośność na ścinanie Przekrój z = 0,00 m (K2: 1,0 P1+1,0 P2) Maksymalna siła poprzeczna V max = 183,29 kn (53) V max / V R = 0,492 < 1 Nośność na zginanie ze ścinaniem V max = 183,29 kn < V o = 0,6 V R = 223,65 kn warunek niemiarodajny Stan graniczny użytkowania Przekrój z = 2,94 m (K2: 1,0 P1+1,0 P2) Ugięcie maksymalne f k,max = 16,67 mm Ugięcie graniczne f gr = l o / 350 = 16,80 mm f k,max = 16,67 mm < f gr = 16,80 mm (99,2%)
13 13 OBLICZNIE POŁĄCZENIA BELKI HEA 340 ZE SŁUPEM (SCHEMAT IDEOWY ZAMIENIĆ SŁUP STALOWY NA SŁUP Z NATURY; ŚRUBY WYKONAĆ PRZELOTOWO PRZEZ SŁUP ŻELBETOWY SPOINA GÓRNEJ PÓLKI CZOŁOWA O MINIMALNEJ SUMARYCZNEJ GRUBOŚCI 14mm BeamRigidColumn v Belka - słup (blacha czołowa) PN-90/B Wytężenie: 0.43 Dane Słup HEB400 h c b fc t fc t wc R c [mm] [mm] 24.00[mm] 13.50[mm] 27.00[mm] A c J y0c J z0c y 0c z 0c [cm 2 ] [cm 4 ] [cm 4 ] [mm] [mm] Materiał Klasa f d R e R m St3SX [MPa] [MPa] [MPa] Belka HEA340 h b b fb t fb t wb R b [mm] [mm] 16.50[mm] 9.50[mm] 27.00[mm] A b J y0b J z0b y 0b z 0b
14 [cm 2 ] [cm 4 ] [cm 4 ] [mm] [mm] Materiał Klasa f d R e R m St3SX [MPa] [MPa] [MPa] Blacha czołowa l p h p t p [mm] [mm] 20.00[mm] Materiał Klasa f d R e R m St3SX [MPa] [MPa] [MPa] Śruby łączące blachę czołową i półkę słupa Klasa śruby Klasa 8.8 Granica plastyczności R e = [MPa] Wytrzymałość na rozciąganie R m = [MPa] Średnica śruby d = [mm] Średnica otworu dla śruby d 0 = [mm] Pole powierzchni śruby A = 3.14 [cm 2 ] Pole powierzchni czynnej śruby A s = 2.45 [cm 2 ] Liczba wierszy w = 2 Odleglość od krawedzi poziomej a 1 = [mm] Rozstaw poziomy w 1 = [mm] Liczba śrub w wierszach m 1 =2; m 2 =2 Rozstawy pionowe wierszy a`1=320.00[mm] Spoiny Grubość spoin pachwinowych łączących półki belki i blachę czołową Grubość spoin pachwinowych łączących środnik belki i blachę czołową a f = 7.00 [mm] a w = 4.00 [mm] Siły Obciążenie obliczeniowe Siła podłużna N d = 5.00 [kn] Siła poprzeczna V d = [kn] Moment zginający M d = [knm] Rezultaty Śruby łączące blachę czołową i półkę słupa
15 15 Nośność śrub Rozciąganie śruby Nośność obliczeniowa w stanie granicznym zerwania trzpienia S Rt = min[0.65*r m *A s ; 0.85*R e *A s ] = min[0.65*830.00[mpa]*2.45[cm 2 ]; 0.85*660.00[MPa]*2.45[cm 2 ]] = [kN] Scinanie trzpienia śruby Pole ścinanej cześci śruby A v = 0.25**d 2 = 0.25*3.14*(20.00[mm]) 2 = 3.14[cm 2 ] Nośność na ścinanie trzpienia S Rv = 0.45*m*R m *A v = 0.45*1*830.00[MPa]*3.14[cm 2 ] = [kN] Docisk śruby Docisk śruby do półki słupa a 21 = 40.00[mm] a 1min = min[ a 21 ] = 40.00[mm] Współczynnik zależny od rozstawu śrub = min[a 1min /d; (min[a`i; w 1 ]/d)-0.75; 2.5] = min[40.00[mm]/20.00[mm]; (min[320.00[mm]; [mm]]/20.00[mm])-0.75; 2.5] = 2.00 > > 0.00 Nośność obliczeniowa w stanie granicznym uplastycznienia ścianki otworu S Rb = *f d *d*t i = 2.00*215.00[MPa]*20.00[mm]*24.00[mm] = [kN] Docisk śruby do blachy a 11 = 60.00[mm] a 12 = 50.00[mm] a 21 = 40.00[mm] a 1min = min[ a 11 ; a 12 ; a 21 ] = 40.00[mm] Współczynnik zależny od rozstawu śrub = min[a 1min /d; (min[a`i; w 1 ]/d)-0.75; 2.5] = min[40.00[mm]/20.00[mm]; (min[320.00[mm];
16 [mm]]/20.00[mm])-0.75; 2.5] = 2.00 > > 0.00 Nośność obliczeniowa w stanie granicznym uplastycznienia ścianki otworu S Rb = *f d *d*t i = 2.00*205.00[MPa]*20.00[mm]*20.00[mm] = [kN] Nośność na ścinanie Siła poprzeczna V 0 = -N d *sin() + V d *cos() = -(5.00[kN])*sin(0.00[Deg]) [kN]*cos(0.00[Deg]) = 10.00[kN] Siła składowa w śrubie od wpływu siły podłużnej S = V 0 /n b = 10.00[kN]/4 = 2.50[kN] Miarodajna nośność obliczeniowa śruby S R = min[s Rv ; S Rb; S Rb] = min[117.34[kn]; [kN]; [kN]] = [kN] S S R 2.50[kN] < [kN] 0.02 Parametry blachy czołowej Odległość między brzegiem otworu a spoiną lub początkiem zaokrąglenia c = 19.10[mm] Szerokość współdziałania blachy przypadająca na jedną śrubę b s = 2*(c+d) = 2*(19.10[mm]+20.00[mm]) = 78.20[mm] t min1 = 1.2 *[ (c*s Rt )/(b s *f d ) ] = 1.2 * [ (19.10[mm]*132.18[kN])/(78.20[mm]*205.00[MPa]) ] = 15.06[mm] t min2 = d * 3 [R m /1000] = 20.00[mm] * 3 [830.00[MPa]/1000] = 18.80[mm] Minimalna grubość blachy czołowej t min = max(t min1, t min2 ) = max(15.06[mm]; 18.80[mm]) = 18.80[mm] t p t min t p = 20.00[mm] t min = 18.80[mm] Współczynnik efektu dzwigni = 2.67-t p /t min = [mm]/18.80[mm] = 1.61 Nośność na rozciąganie Stan graniczny nośności Siła podłużna N 0 = N d *cos() + V d *sin() = 5.00[kN]*cos(0.00[Deg]) [kN]*sin(0.00[Deg]) = 5.00[kN]
17 17 Nr m i ti Wiersz 1 m 1 = 2 t1 = 1.00 wewnętrzny 2 m 2 = 2 t2 = 1.00 zewnętrzny Nośność ze względu na zerwanie śrub N Rjd = S Rt *(m i * ti ) = S Rt * (m 1 * t1 + m 2 * t2 ) = [kN] * ( 2* *1.00 ) = [kN] N 0 N Rjd 5.00[kN] < [kN] 0.01 Nośność na zginanie Stan graniczny nośności Siły w śrubach Rzeczywisty moment zginający M 0 = M d = 30.00[kNm] Odległość między osiami półek belki h 0 = (h b -t fb )/cos() = (330.00[mm]-16.50[mm])/cos(0.00[Deg]) = [mm] Minimalne ramię działania sił w śrubach z min = 0.6*h 0 = 0.6*313.50[mm] = [mm] Nr z i z i > z min 1 z 1 = [mm] 2 z 2 = [mm] Nr m i ti Wiersz 1 m 1 = 2 t1 = 1.00 wewnętrzny 2 m 2 = 2 t2 = 1.00 zewnętrzny Nośność ze względu na zerwanie śrub M Rjd = S Rt *(m i * ti *z i ) = S Rt * (m 1 * t1 *z 1 ) = [kN] * ( 2*1.00*271.75[mm] ) = 71.84[kNm] M 0 M Rjd 30.00[kNm] < 71.84[kNm] 0.42 Stan graniczny nośności Siły w śrubach Nośność na rozciąganie ze zginaniem
18 18 Siła podłużna N 0 = N d *cos() + V d *sin() = 5.00[kN]*cos(0.00[Deg]) [kN]*sin(0.00[Deg]) = 5.00[kN] Rzeczywisty moment zginający M 0 = M d = 30.00[kNm] Interakcja siły podłużnej i momentu zginającego N 0 /N Rjd + M 0 /M Rjd = 5.00[kN]/528.71[kN] [kNm] /71.84[kNm] = 0.43 N 0 /N Rjd + M 0 /M Rjd < Stan graniczny nośności Siły w śrubach Siła podłużna Nośność śruby na rozciąganie ze ścinaniem N 0 = N d *cos() + V d *sin() = 5.00[kN]*cos(0.00[Deg]) [kN]*sin(0.00[Deg]) = 5.00[kN] Siła poprzeczna V 0 = -N d *sin() + V d *cos() = -(5.00[kN])*sin(0.00[Deg]) [kN]*cos(0.00[Deg]) = 10.00[kN] Rzeczywisty moment zginający M 0 = M d = 30.00[kNm] Siła składowa w śrubie od wpływu momentu S tm = M 0 /(m i * ti *z i ) = M 0 /(m 1 * t1 *z 1 ) = 30.00[kNm] /( 2*1.00*271.75[mm] ) = 55.20[kN] Siła składowa w śrubie od wpływu siły podłużnej S tn = N 0 /n b = 5.00[kN]/4 = 1.25[kN] Siła rozciągająca w śrubie S t = S tm + S tn = 55.20[kN] [kN] = 56.45[kN] S t S Rt 56.45[kN] < [kN] 0.43 Siła składowa w śrubie od wpływu siły ścinającej S v = V 0 /n b = 10.00[kN]/4 = 2.50[kN] S v S Rv 2.50[kN] < [kN] 0.02 Interakcja ścinania i rozciągania (S t /S Rt ) 2 + (S v /S Rv ) 2 = (56.45[kN]/132.18[kN]) 2 +(2.50[kN]/117.34[kN]) 2 = 0.18 (S t /S Rt ) 2 + (S/S Rv ) < Spoiny pachwinowe łączące belkę i blachę czołową
19 19 Siły w spoinach Siła podłużna N 0 = N d *cos() + V d *sin() = 5.00[kN]*cos(0.00[Deg]) [kN]*sin(0.00[Deg]) = 5.00[kN] Siła poprzeczna V 0 = -N d *sin() + V d *cos() = -(5.00[kN])*sin(0.00[Deg]) [kN]*cos(0.00[Deg]) = 10.00[kN] Rzeczywisty moment zginający M 0 = M d = 30.00[kNm] Charakterystyki geometryczne układu spoin Belka Pole spoin poziomych na półce górnej A wfu = [b fb +(b fb -t wb -2*r b )]*a f = [300.00[mm]+(300.00[mm]-9.50[mm]-2*27.00[mm])]*7.00[mm] = 37.56[cm 2 ] Pole spoin poziomych na pólce dolnej A wfl = [b fb +(b fb -t wb -2*r b )]*a f = [300.00[mm]+(300.00[mm]-9.50[mm]-2*27.00[mm])]*7.00[mm] = 37.56[cm 2 ] Pole spoin pionowych A ww = 2*[(h b -2*(t fb -r b ))/cos()]*a w = 2*[(330.00[mm]-2*(16.50[mm]-27.00[mm]))/cos(0.00[Deg])]*4.00[mm] = 19.44[cm 2 ] Pole wszystkich spoin A w = A wfu + A wfl + A ww = 37.56[cm 2 ] [cm 2 ] [cm 2 ] = 94.55[cm 2 ] Przesunięcie środka ciężkości układu spoin względem środka ciężkości belki e 0w = 0.00[mm] Moment bezwładnosci układu spoin I w = [cm 4 ] Punkt w którym sprawdzane są naprężenia Wskaźnik sprężysty układu spoin W w = [cm 3 ] Naprężenie od siły podłużnej N = N 0 /A w = 5.00[kN]/94.55[cm 2 ] = 0.53[MPa] Naprężenie od zginania M = M 0 /W w = 30.00[kNm]/ [cm 3 ] = 25.47[MPa] Maksymalne naprężenie normalne = N + M = 0.53[MPa] [MPa] = 26.00[MPa] Naprężenie normalne prostopadłe = /2 = 26.00[MPa]/2 = 18.38[MPa] Naprężenie styczne prostopadłe = /2 = 26.00[MPa]/2 = 18.38[MPa] Współczynnik wytrzymałości spoin z i = [mm]
20 20 = 0.70 f d 18.38[MPa] < [MPa] 0.09 *[ 2 +3*( 2 )] f d 25.74[MPa] < [MPa] 0.13 Punkt w którym sprawdzane są naprężenia Wskaźnik sprężysty układu spoin W w = [cm 3 ] Naprężenie od siły podłużnej N = N 0 /A w = 5.00[kN]/94.55[cm 2 ] = 0.53[MPa] Naprężenie od zginania M = M 0 /W w = 30.00[kNm]/ [cm 3 ] = 18.37[MPa] Maksymalne naprężenie normalne = N + M = 0.53[MPa] [MPa] = 18.90[MPa] Naprężenie normalne prostopadłe = /2 = 18.90[MPa]/2 = 13.36[MPa] Naprężenie styczne prostopadłe = /2 = 18.90[MPa]/2 = 13.36[MPa] Naprężenie styczne równoległe II = V 0 /A ww = 10.00[kN]/19.44[cm 2 ] = 5.14[MPa] Współczynnik wytrzymałości spoin = 0.70 z i = [mm] f d 13.36[MPa] < [MPa] 0.07 *[ 2 +3*( 2 + II 2 )] f d 19.72[MPa] < [MPa] 0.10 Punkt w którym sprawdzane są naprężenia Wskaźnik sprężysty układu spoin W w = [cm 3 ] Naprężenie od siły podłużnej N = N 0 /A w = 5.00[kN]/94.55[cm 2 ] = 0.53[MPa] Naprężenie od zginania M = M 0 /W w = 30.00[kNm]/ [cm 3 ] = 18.37[MPa] Maksymalne naprężenie normalne = N + M = 0.53[MPa] [MPa] = 18.90[MPa] Naprężenie normalne prostopadłe = /2 = 18.90[MPa]/2 = 13.36[MPa] Naprężenie styczne prostopadłe = /2 = 18.90[MPa]/2 = 13.36[MPa] Naprężenie styczne równoległe z i = [mm]
21 21 II = V 0 /A ww = 10.00[kN]/19.44[cm 2 ] = 5.14[MPa] Współczynnik wytrzymałości spoin = 0.70 f d 13.36[MPa] < [MPa] 0.07 *[ 2 +3*( 2 + II 2 )] f d 19.72[MPa] < [MPa] 0.10 Punkt w którym sprawdzane są naprężenia Wskaźnik sprężysty układu spoin W w = [cm 3 ] Naprężenie od siły podłużnej N = N 0 /A w = 5.00[kN]/94.55[cm 2 ] = 0.53[MPa] Naprężenie od zginania M = M 0 /W w = 30.00[kNm]/ [cm 3 ] = 25.47[MPa] Maksymalne naprężenie normalne = N + M = 0.53[MPa] [MPa] = 26.00[MPa] Naprężenie normalne prostopadłe = /2 = 26.00[MPa]/2 = 18.38[MPa] Naprężenie styczne prostopadłe = /2 = 26.00[MPa]/2 = 18.38[MPa] Współczynnik wytrzymałości spoin = 0.70 z i = [mm] f d 18.38[MPa] < [MPa] 0.09 *[ 2 +3*( 2 )] f d 25.74[MPa] < [MPa] 0.13
22 N Centralny Ośrodek Sportu w Warszawie o. w Giżycku, Giżycko, Ul. Moniuszki 22 Projekt : Inwestor: 75 HEA 340 HEA WYSZKÓW UL. ŻYTNIA 78A TEL michalkorczakowski@gmail.com Inwestycja: BUDYNEK A Adres: GIŻYCKO PRZY UL. MONIUSZKI 22 NA DZIAŁCE NR 342/2 BUDYNEK A OBIEKTU BUDOWLANEGO POŁOŻONEGO W MIEJSCOWOŚCI GIŻYCKO PRZY UL. MONIUSZKI 22 HEA 340 Budynek: Przedmiot: WZMOCNIENIE STROPU PRZYZIEMIA W POMIESZCZENIU SIŁOWNI HEA Branża: HEA Faza: ARCHITEKTURA I KONSTRUKCJA Projektował konstrukcję: Sprawdził konstrukcję: Opracował: Projekt BUDOWLANY ZAMIENNY inż. arch./inż. bud. lądowego Michał Korczakowski mgr inż. arch./mgr inż. bud. ląd. Adam Śliwka tech. bud. Tomasz Krawczyk Data: Skala: 1:20/500 Nr upr. spec: PODPIS Nr upr. spec: PODPIS MAZ/0306/POOK/08; konstr. MAZ/0050/POOK/07; konstr. PODPIS numer rysunku: PB-Kz-01
Dane. Belka - belka (blacha czołowa) Wytężenie: BeamsRigid v PN-90/B-03200
BeamsRigid v. 0.9.9.2 Belka - belka (blacha czołowa) PN-90/B-03200 Wytężenie: 0.999 Dane Lewa belka IPE300 h b b fb t fb t wb R b 300.00[mm] 150.00[mm] 10.70[mm] 7.10[mm] 15.00[mm] A b J y0b J z0b y 0b
Bardziej szczegółowoBelka - słup (blacha czołowa) PN-90/B-03200
BeamRigidColumn v. 0.9.9.0 Belka - słup (blacha czołowa) PN-90/B-03200 Wytężenie: 0.918 Dane Słup HEA500 h c b fc t fc t wc R c 490.00[mm] 300.00[mm] 23.00[mm] 12.00[mm] 27.00[mm] A c J y0c J z0c y 0c
Bardziej szczegółowoDane. Klasa f d R e R m St3S [MPa] [MPa] [MPa] Materiał
Dane Słup IPE300 h c b fc t fc t wc R c 300.00[mm] 150.00[mm] 10.70[mm] 7.10[mm] 15.00[mm] A c J y0c J z0c y 0c z 0c 53.81[cm 2 ] 8356.11[cm 4 ] 603.78[cm 4 ] 75.00[mm] 150.00[mm] St3S 215.00[MPa] 235.00[MPa]
Bardziej szczegółowoDane. Biuro Inwestor Nazwa projektu Projektował Sprawdził. Pręt - blacha węzłowa. Wytężenie: TrussBar v
Biuro Inwestor Nazwa projektu Projektował Sprawdził TrussBar v. 0.9.9.22 Pręt - blacha węzłowa PN-90/B-03200 Wytężenie: 2.61 Dane Pręt L120x80x12 h b f t f t w R 120.00[mm] 80.00[mm] 12.00[mm] 12.00[mm]
Bardziej szczegółowoBelka - podciąg PN-90/B-03200
Biuro Inwestor Nazwa projektu Projektował Sprawdził BeamGirder v. 0.9.9.22 Belka - podciąg PN-90/B-03200 Wytężenie: 0.98 Dane Podciąg I_30_25_2_1 h p b fp t fp t wp R p 300.00[mm] 250.00[mm] 20.00[mm]
Bardziej szczegółowoBelka-blacha-podciąg EN :2006
Biuro Inwestor Nazwa projektu Projektował Sprawdził BeamPlateGirder v. 0.9.9.0 Belka-blacha-podciąg EN 1991-1-8:2006 Wytężenie: 0.58 Dane Podciąg C300 h p b fp t fp t wp R p 300.00[mm] 100.00[mm] 16.00[mm]
Bardziej szczegółowoObliczenia statyczne - dom kultury w Ozimku
1 Obliczenia statyczne - dom kultury w Ozimku Poz. 1. Wymiany w stropie przy szybie dźwigu w hollu. Obciąż. stropu. - warstwy posadzkowe 1,50 1,2 1,80 kn/m 2 - warstwa wyrównawcza 0,05 x 21,0 = 1,05 1,3
Bardziej szczegółowoBelka - podciąg EN :2006
Biuro Inwestor Nazwa projektu Projektował Sprawdził BeamGirder v. 0.9.9.22 Belka - podciąg EN 1991-1-8:2006 Wytężenie: 0.76 Dane Podciąg IPE360 h p b fp t fp t wp R p 360.00[mm] 170.00[mm] 12.70[mm] 8.00[mm]
Bardziej szczegółowoBelka - słup (blacha czołowa) EC : 2006
BeamRigidColumn v. 0.9.9.7 Belka - słup (blacha czołowa) EC3 1991-1-8: 2006 Wytężenie: 0.98 Dane Słup IPE 270 h c b fc t fc t wc R c 270.00[mm] 135.00[mm] 10.20[mm] 6.60[mm] 15.00[mm] A c J y0c J z0c y
Bardziej szczegółowoZADASZEŃ I PAWILONÓW TARGOWISKA MIEJSKIEGO PROJEKT ZAMIENNY
KONSTRUKCJE ZADASZEŃ I PAWILONÓW TARGOWISKA MIEJSKIEGO PROJEKT ZAMIENNY INWESTOR: URZĄD GMINY WYSZKÓW ADRES: WYSZKÓW, ul. Dworcowa AUTOR OPRACOWANIA KONSTRUKCJI: BIURO INŻYNIERYJNO PROJEKTOWE PROJEKTOWANIE
Bardziej szczegółowoZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA
III. KONSTRUKCJA ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA CZĘŚĆ OPISOWA DANE OGÓLNE... str. ZASTOSOWANE ROZWIĄZANIA TECHNICZNE... str. OBLICZENIA... str. EKSPERTYZA TECHNICZNA DOTYCZĄCA MOŻLIWOŚCI WYKONANIA PODESTU POD AGREGATY
Bardziej szczegółowo2.1. Wyznaczenie nośności obliczeniowej przekroju przy jednokierunkowym zginaniu
Obliczenia statyczne ekranu - 1 - dw nr 645 1. OBLICZENIE SŁUPA H = 4,00 m (wg PN-90/B-0300) wysokość słupa H 4 m rozstaw słupów l o 6.15 m 1.1. Obciążenia 1.1.1. Obciążenia poziome od wiatru ( wg PN-B-0011:1977.
Bardziej szczegółowoZałącznik nr 3. Obliczenia konstrukcyjne
32 Załącznik nr 3 Obliczenia konstrukcyjne Poz. 1. Strop istniejący nad parterem (sprawdzenie nośności) Istniejący strop typu Kleina z płytą cięŝką. Wartość charakterystyczna obciąŝenia uŝytkowego w projektowanym
Bardziej szczegółowoOPINIA TECHNICZNA DOTYCZĄCA STANU TECHNICZNEGO BUDYNKU
OPINI TECHNICZN DOTYCZĄC STNU TECHNICZNEGO UDYNKU Temat: Projekt wykonania przejścia w ścianach przydalatycyjnych na poziomie parteru istniejącego budynku Urzędu Miasta Mysłowice znajdującego się przy
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE
OLICZENI STTYCZNO - WYTRZYMŁOŚCIOWE 1. ZESTWIENIE OCIĄśEŃ N IEG SCHODOWY Zestawienie obciąŝeń [kn/m 2 ] Opis obciąŝenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. ObciąŜenie zmienne (wszelkiego rodzaju budynki mieszkalne,
Bardziej szczegółowoPrzykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014)
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJA
OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJ 1.0 Ocena stanu konstrukcji istniejącego budynku Istniejący budynek to obiekt dwukondygnacyjny, z poddaszem, częściowo podpiwniczony, konstrukcja ścian nośnych tradycyjna murowana.
Bardziej szczegółowoPrzykład obliczeń głównego układu nośnego hali - Rozwiązania alternatywne. Opracował dr inż. Rafał Tews
1. Podstawa dwudzielna Przy dużych zginaniach efektywniejszym rozwiązaniem jest podstawa dwudzielna. Pozwala ona na uzyskanie dużo większego rozstawu śrub kotwiących. Z drugiej strony takie ukształtowanie
Bardziej szczegółowo1. Połączenia spawane
1. Połączenia spawane Przykład 1a. Sprawdzić nośność spawanego połączenia pachwinowego zakładając osiową pracę spoiny. Rysunek 1. Przykład zakładkowego połączenia pachwinowego Dane: geometria połączenia
Bardziej szczegółowo700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%:
Producent: Ryterna modul Typ: Moduł kontenerowy PB1 (długość: 6058 mm, szerokość: 2438 mm, wysokość: 2800 mm) Autor opracowania: inż. Radosław Noga (na podstawie opracowań producenta) 1. Stan graniczny
Bardziej szczegółowoPomoce dydaktyczne: normy: [1] norma PN-EN 1991-1-1 Oddziaływania na konstrukcje. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. [] norma PN-EN 1991-1-3 Oddziaływania
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
PROJEKT BUDOWLANY ZMIANY KONSTRUKCJI DACHU W RUDZICZCE PRZY UL. WOSZCZYCKIEJ 17 1 OBLICZENIA STATYCZNE Inwestor: Gmina Suszec ul. Lipowa 1 43-267 Suszec Budowa: Rudziczka, ul. Woszczycka 17 dz. nr 298/581
Bardziej szczegółowoRaport wymiarowania stali do programu Rama3D/2D:
2. Element poprzeczny podestu: RK 60x40x3 Rozpiętość leff=1,0m Belka wolnopodparta 1- Obciążenie ciągłe g=3,5kn/mb; 2- Ciężar własny Numer strony: 2 Typ obciążenia: Suma grup: Ciężar własny, Stałe Rodzaj
Bardziej szczegółowoEKSPERTYZA TECHNICZNA-KONSTRUKCYJNA stanu konstrukcji i elementów budynku
EKSPERTYZA TECHNICZNA-KONSTRUKCYJNA stanu konstrukcji i elementów budynku TEMAT MODERNIZACJA POMIESZCZENIA RTG INWESTOR JEDNOSTKA PROJEKTOWA SAMODZIELNY PUBLICZNY ZESPÓŁ OPIEKI ZDROWOTNEJ 32-100 PROSZOWICE,
Bardziej szczegółowoZakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT. Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne
Zakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne PROJEKT WYBRANYCH ELEMENTÓW KONSTRUKCJI ŻELBETOWEJ BUDYNKU BIUROWEGO DESIGN FOR SELECTED
Bardziej szczegółowoProjekt belki zespolonej
Pomoce dydaktyczne: - norma PN-EN 1994-1-1 Projektowanie zespolonych konstrukcji stalowo-betonowych. Reguły ogólne i reguły dla budynków. - norma PN-EN 199-1-1 Projektowanie konstrukcji z betonu. Reguły
Bardziej szczegółowoModuł. Zakotwienia słupów stalowych
Moduł Zakotwienia słupów stalowych 450-1 Spis treści 450. ZAKOTWIENIA SŁUPÓW STALOWYCH... 3 450.1. WIADOMOŚCI OGÓLNE... 3 450.1.1. Opis ogólny programu... 3 450.1.2. Zakres pracy programu... 3 450.1.3.
Bardziej szczegółowoQ r POZ.9. ŁAWY FUNDAMENTOWE
- str. 28 - POZ.9. ŁAWY FUNDAMENTOWE Na podstawie dokumentacji geotechnicznej, opracowanej przez Przedsiębiorstwo Opoka Usługi Geologiczne, opracowanie marzec 2012r, stwierdzono następującą budowę podłoża
Bardziej szczegółowoPOŁĄCZENIA ŚRUBOWE I SPAWANE Dane wstępne: Stal S235: f y := 215MPa, f u := 360MPa, E:= 210GPa, G:=
POŁĄCZENIA ŚRUBOWE I SPAWANE Dane wstępne: Stal S235: f y : 25MPa, f u : 360MPa, E: 20GPa, G: 8GPa Współczynniki częściowe: γ M0 :.0, :.25 A. POŁĄCZENIE ŻEBRA Z PODCIĄGIEM - DOCZOŁOWE POŁĄCZENIE KATEGORII
Bardziej szczegółowoZadanie 1 Zadanie 2 tylko Zadanie 3
Zadanie 1 Obliczyć naprężenia oraz przemieszczenie pionowe pręta o polu przekroju A=8 cm 2. Siła działająca na pręt przenosi obciążenia w postaci siły skupionej o wartości P=200 kn. Długość pręta wynosi
Bardziej szczegółowo1. OBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH ELEWACJI STALOWEJ.
1. OBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH ELEWACJI STALOWEJ. Zestawienie obciążeń. Kąt nachylenia połaci dachowych: Obciążenie śniegie. - dla połaci o kącie nachylenia 0 stopni Lokalizacja
Bardziej szczegółowoWytrzymałość Materiałów
Wytrzymałość Materiałów Projektowanie połączeń konstrukcji Przykłady połączeń, siły przekrojowe i naprężenia, idealizacja pracy łącznika, warunki bezpieczeństwa przy ścinaniu i docisku, połączenia na spoiny
Bardziej szczegółowoEkspertyza techniczna stanu konstrukcji i elementów budynku przy ul. Krasińskiego 65 w Warszawie
Ekspertyza techniczna stanu konstrukcji i elementów budynku przy ul. Krasińskiego 65 w Warszawie 1. Podstawa opracowania Zapis zawarty w 06 ust. Rozporządzenia Ministra Infrastruktury z dnia 1 kwietnia
Bardziej szczegółowoPoziom I-II Bieg schodowy 6 SZKIC SCHODÓW GEOMETRIA SCHODÓW
Poziom I-II ieg schodowy SZKIC SCHODÓW 23 0 175 1,5 175 32 29,2 17,5 10x 17,5/29,2 1,5 GEOMETRI SCHODÓW 30 130 413 24 Wymiary schodów : Długość dolnego spocznika l s,d = 1,50 m Grubość płyty spocznika
Bardziej szczegółowoOświadczenie projektanta
Warszawa, 31.08.2017 Oświadczenie projektanta Zgodnie z art. 20 ust. 4 Ustawy Prawo Budowlane projektant mgr inż. Maciej Rozum posiadający uprawnienia do projektowania bez ograniczeń w specjalności konstrukcyjnobudowlanej
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE
OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE 1. Obciążenia 1.1. Założenia Ze względu na brak pełnych danych dotyczących konstrukcji istniejącego obiektu, w tym stalowego podciągu, drewnianego stropu oraz więźby
Bardziej szczegółowo0,195 kn/m 2. 0,1404 kn/m 2. 0,837 kn/m 2 1,4 1,1718 kn/m 2
1.1 Dach drewniany krokwiowy o rozpiętości osiowej 13,44 m a) Obciążenia stałe wg PN-82/B-02001: blachodachówka (wraz z konstrukcją drewnianą) 0,350 kn/m 2 0,385 kn/m 2 wełna mineralna miękka 18cm 0,6kN/m
Bardziej szczegółowoZałożenia obliczeniowe i obciążenia
1 Spis treści Założenia obliczeniowe i obciążenia... 3 Model konstrukcji... 4 Płyta trybun... 5 Belki trybun... 7 Szkielet żelbetowy... 8 Fundamenty... 12 Schody... 14 Stropy i stropodachy żelbetowe...
Bardziej szczegółowoSchemat statyczny płyty: Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,x = 3,24 m Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,y = 5,34 m
5,34 OLICZENI STTYCZNE I WYMIROWNIE POZ.2.1. PŁYT Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. f k d Obc.obl. 1. TERKOT 0,24 1,35 -- 0,32 2. WYLEWK CEMENTOW 5CM 2,10 1,35 --
Bardziej szczegółowo1. Projekt techniczny Podciągu
1. Projekt techniczny Podciągu Podciąg jako belka teowa stanowi bezpośrednie podparcie dla żeber. Jest to główny element stropu najczęściej ślinie bądź średnio obciążony ciężarem własnym oraz reakcjami
Bardziej szczegółowoModuł. Profile stalowe
Moduł Profile stalowe 400-1 Spis treści 400. PROFILE STALOWE...3 400.1. WIADOMOŚCI OGÓLNE...3 400.1.1. Opis programu...3 400.1.2. Zakres programu...3 400.1. 3. Opis podstawowych funkcji programu...4 400.2.
Bardziej szczegółowoKraków, lipiec 2012.
. EKSPERTYZA TECHNICZNO-BUDOWLANA Stanu konstrukcji istniejącego tarasu półokrągłego w Pawilonie A0 pod kątem jego nadbudowy położonego na działce nr 19/26 obr.12 Krowodrza przy al. Mickiewicza 30 w Krakowie.
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE. 1. Założenia obliczeniowe. materiały:
II. OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE 1. Założenia obliczeniowe. materiały: elementy żelbetowe: beton C25/30, stal A-IIIN mury konstrukcyjne: bloczki Silka gr. 24 cm kl. 20 mury osłonowe: bloczki Ytong
Bardziej szczegółowoPROJEKT KONSTRUKCJI PRZEBUDOWA GMINNEGO TARGOWISKA W SKRWILNIE WITACZ SKRWILNO, GM. SKRWILNO DZ. NR 245/20
PROJEKT KONSTRUKCJI PRZEBUDOWA GMINNEGO TARGOWISKA W SKRWILNIE WITACZ SKRWILNO, GM. SKRWILNO DZ. NR 245/20 INWESTOR: GMINA SKRWILNO SKRWILNO 87-510 ADRES: DZIAŁKA NR 245/20 SKRWILNO GM. SKRWILNO PROJEKTOWAŁ:
Bardziej szczegółowoRys. 29. Schemat obliczeniowy płyty biegowej i spoczników
Przykład obliczeniowy schodów wg EC-2 a) Zebranie obciąŝeń Szczegóły geometryczne i konstrukcyjne przedstawiono poniŝej: Rys. 28. Wymiary klatki schodowej w rzucie poziomym 100 224 20 14 9x 17,4/28,0 157
Bardziej szczegółowoWidok ogólny podział na elementy skończone
MODEL OBLICZENIOWY KŁADKI Widok ogólny podział na elementy skończone Widok ogólny podział na elementy skończone 1 FAZA I odkształcenia od ciężaru własnego konstrukcji stalowej (odkształcenia powiększone
Bardziej szczegółowoRys. 32. Widok perspektywiczny budynku z pokazaniem rozmieszczenia kratownic
ROZDZIAŁ VII KRATOW ICE STROPOWE VII.. Analiza obciążeń kratownic stropowych Rys. 32. Widok perspektywiczny budynku z pokazaniem rozmieszczenia kratownic Bezpośrednie obciążenie kratownic K5, K6, K7 stanowi
Bardziej szczegółowomgr inż. Sławomir Żebracki MAP/0087/PWOK/07
PLASMA PROJECT s.c. Justyna Derwisz, Adam Kozak 31-871 Kraków, os. Dywizjonu 303 5/159 biuro@plasmaproject.com.pl Inwestycja: REMONT KŁADKI PIESZEJ PRZYWRÓCENIE FUNKCJI UŻYTKOWYCH Brzegi Górne NA DZIAŁCE
Bardziej szczegółowoTablica 1. Zestawienie obciążeń dla remizy strażackiej w Rawałowicach więźba dachowa
strona 1 Tablica 1. Zestawienie obciążeń dla remizy strażackiej w Rawałowicach więźba dachowa Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 1. Blachodachówka o grubości 0,55 mm γ f k d Obc. obl. kn/m 2 0,35 1,30
Bardziej szczegółowoJako pokrycie dachowe zastosować płytę warstwową z wypełnieniem z pianki poliuretanowej grubości 100mm, np. PolDeck TD firmy Europanels.
Pomoce dydaktyczne: [1] norma PN-EN 1991-1-1 Oddziaływania na konstrukcję. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. [2] norma PN-EN 1991-1-3 Oddziaływania
Bardziej szczegółowoZbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi 6 co 400 mm na całej długości przęsła
Zginanie: (przekrój c-c) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)130.71 knm Zbrojenie potrzebne górne s1 = 4.90 cm 2. Przyjęto 3 16 o s = 6.03 cm 2 ( = 0.36%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = (-)130.71
Bardziej szczegółowoĆWICZENIE / Zespół Konstrukcji Drewnianych
ĆWICZENIE 06 / 07 Zespół Konstrukcji Drewnianych Belka stropowa BELKA STROPOWA O PRZEKROJU ZŁOŻONYM Belka stropowa 3 Polecenie 4 Zaprojektować belkę stropową na podstawie następujących danych: obciążenie:
Bardziej szczegółowo10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej.
10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej. OBCIĄŻENIA: 6,00 6,00 4,11 4,11 1 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa:
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej
OBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej 1.0 DŹWIGAR DACHOWY Schemat statyczny: kratownica trójkątna symetryczna dwuprzęsłowa Rozpiętości obliczeniowe: L 1 = L 2 = 3,00 m Rozstaw dźwigarów: a =
Bardziej szczegółowoPoz.1.Dach stalowy Poz.1.1.Rura stalowa wspornikowa
Poz..Dach stalowy Poz...Rura stalowa wspornikowa Zebranie obciążeń *obciążenia zmienne - obciążenie śniegiem PN-80/B-0200 ( II strefa obciążenia) = 5 0 sin = 0,087 cos = 0,996 - obc. charakterystyczne
Bardziej szczegółowo0,42 1, ,50 [21,0kN/m3 0,02m] 4. Warstwa cementowa grub. 7 cm
PROJEKT MONTŻU WNIEN SP Z PODESTEM N NTRESOLI WRZ Z TECHNOLOGIĄ UZDTNINI WODY W UDYNKU KRYTEGO SENU WODNIK 2000 W GRODZISKU MZOWIECKIM N DZIŁKCH NR 55/2, 58/2 (ORĘ 0057) Inwestor Ośrodek Sportu i Rekreacji
Bardziej szczegółowo1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU. Poziom odniesienia: 0,00 m.
1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU Poziom odniesienia: 0,00 m. 4 2 0-2 -4 0 2. Fundamenty Liczba fundamentów: 1 2.1. Fundament nr 1 Klasa fundamentu: ława, Typ konstrukcji: ściana, Położenie fundamentu względem
Bardziej szczegółowoZestaw pytań z konstrukcji i mechaniki
Zestaw pytań z konstrukcji i mechaniki 1. Układ sił na przedstawionym rysunku a) jest w równowadze b) jest w równowadze jeśli jest to układ dowolny c) nie jest w równowadze d) na podstawie tego rysunku
Bardziej szczegółowoWęzeł nr 28 - Połączenie zakładkowe dwóch belek
Projekt nr 1 - Poz. 1.1 strona nr 1 z 12 Węzeł nr 28 - Połączenie zakładkowe dwóch belek Informacje o węźle Położenie: (x=-12.300m, y=1.300m) Dane projektowe elementów Dystans między belkami s: 20 mm Kategoria
Bardziej szczegółowoOpracowanie: Emilia Inczewska 1
Dla żelbetowej belki wykonanej z betonu klasy C20/25 ( αcc=1,0), o schemacie statycznym i obciążeniu jak na rysunku poniżej: należy wykonać: 1. Wykres momentów- z pominięciem ciężaru własnego belki- dla
Bardziej szczegółowoRys.59. Przekrój poziomy ściany
Obliczenia dla ściany wewnętrznej z uwzględnieniem cięŝaru podciągu Obliczenia ściany wewnętrznej wykonano dla ściany, na której oparte są belki stropowe o największej rozpiętości. Zebranie obciąŝeń jednostkowych-
Bardziej szczegółowoStropy TERIVA - Projektowanie i wykonywanie
Stropy TERIVA obciążone równomiernie sprawdza się przez porównanie obciążeń działających na strop z podanymi w tablicy 4. Jeżeli na strop działa inny układ obciążeń lub jeżeli strop pracuje w innym układzie
Bardziej szczegółowoPOZ BRUK Sp. z o.o. S.K.A Rokietnica, Sobota, ul. Poznańska 43 INFORMATOR OBLICZENIOWY
62-090 Rokietnica, Sobota, ul. Poznańska 43 INFORMATOR OBLICZENIOWY SPIS TREŚCI Wprowadzenie... 1 Podstawa do obliczeń... 1 Założenia obliczeniowe... 1 Algorytm obliczeń... 2 1.Nośność żebra stropu na
Bardziej szczegółowoWytrzymałość drewna klasy C 20 f m,k, 20,0 MPa na zginanie f v,k, 2,2 MPa na ścinanie f c,k, 2,3 MPa na ściskanie
Obliczenia statyczno-wytrzymałościowe: Pomost z drewna sosnowego klasy C27 dla dyliny górnej i dolnej Poprzecznice z drewna klasy C35 lub stalowe Balustrada z drewna klasy C20 Grubość pokładu górnego g
Bardziej szczegółowo- 1 - Belka Żelbetowa 4.0
- 1 - elka Żelbetowa 4.0 OLIZENI STTYZNO-WYTRZYMŁOŚIOWE ELKI ŻELETOWEJ Użytkownik: iuro Inżynierskie SPEU utor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: elki żelbetowe stropu 2001-2014 SPEU Gliwice Podciąg - oś i
Bardziej szczegółowoPROJEKT BUDOWLANO-WYKONAWCZY
PROJEKT BUDOWLANO-WYKONAWCZY Adres inwestycji: UL. Prymasa Stefana Wyszyńskiego 2 44-100 Gliwice Nr działki 15 Temat: Projekt budowlano-wykonawczy nadproża w piwnicy budynku WSA w Gliwicach Spis zawartości
Bardziej szczegółowoDANE OGÓLNE PROJEKTU
1. Metryka projektu Projekt:, Pozycja: Posadowienie hali Projektant:, Komentarz: Data ostatniej aktualizacji danych: 2016-07-04 Poziom odniesienia: P 0 = +0,00 m npm. DANE OGÓLNE PROJEKTU 15 10 1 5 6 7
Bardziej szczegółowo- 1 - Belka Żelbetowa 3.0 A B C 0,30 5,00 0,30 5,00 0,25 1,00
- - elka Żelbetowa 3.0 OLIZENI STTYZNO-WYTRZYMŁOŚIOWE ELKI ŻELETOWEJ Użytkownik: iuro Inżynierskie SPEUD 200-200 SPEUD Gliwice utor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.7.3. elka żelbetowa ciągła SZKI ELKI:
Bardziej szczegółowo1. Projekt techniczny żebra
1. Projekt techniczny żebra Żebro stropowe jako belka teowa stanowi bezpośrednie podparcie dla płyty. Jest to element słabo bądź średnio obciążony siłą równomiernie obciążoną składającą się z obciążenia
Bardziej szczegółowoModuł. Połączenia doczołowe
Moduł Połączenia doczołowe 470-1 Spis treści 470. POŁĄCZENIA DOCZOŁOWE... 3 470.1. WIADOMOŚCI OGÓLNE... 3 470.1.1. Opis ogólny programu... 3 470.1.2. Zakres pracy programu... 3 470.1.3. Opis podstawowych
Bardziej szczegółowoDokumentacja połączenia Połączenie_1
Połączenie_1 Model: Norma projektowa: Użyty zał. krajowy: Rodzaj ramy: Konfiguracja połączenia: rama łączenie Eurokod EN wartości zalecane nieusztywniony Połączenie belka-słup (połączenie górne) 21.02.2017.
Bardziej szczegółowoProjekt: Data: Pozycja: EJ 3,14² , = 43439,93 kn 2,667² = 2333,09 kn 5,134² EJ 3,14² ,0 3,14² ,7
Pręt nr 8 Wyniki wymiarowania stali wg P-90/B-0300 (Stal_3d v. 3.33) Zadanie: Hala stalowa.rm3 Przekrój: 1 - U 00 E Y Wymiary przekroju: h=00,0 s=76,0 g=5, t=9,1 r=9,5 ex=0,7 Charakterystyka geometryczna
Bardziej szczegółowoLp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f
0,10 0,30 L = 0,50 0,10 H=0,40 OBLICZENIA 6 OBLICZENIA DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY SCHODÓW ZEWNĘTRZNYCH, DRZWI WEJŚCIOWYCH SZT. 2 I ZADASZENIA WEJŚCIA GŁÓWNEGO DO BUDYNKU NR 3 JW. 5338 przy ul.
Bardziej szczegółowo1. Obliczenia sił wewnętrznych w słupach (obliczenia wykonane zostały uproszczoną metodą ognisk)
Zaprojektować słup ramy hali o wymiarach i obciążeniach jak na rysunku. DANE DO ZADANIA: Rodzaj stali S235 tablica 3.1 PN-EN 1993-1-1 Rozstaw podłużny słupów 7,5 [m] Obciążenia zmienne: Śnieg 0,8 [kn/m
Bardziej szczegółowoĆWICZENIE PROJEKTOWE NR 2 Z KONSTRUKCJI STALOWYCH
Politechnika Poznańska Instytut Konstrukcji Budowlanych Zakład Konstrukcji Metalowych Pod kierunkiem: dr inż. A Dworak rok akademicki 004/005 Grupa 5/TOB ĆWICZENIE PROJEKTOWE NR Z KONSTRUKCJI STALOWYCH
Bardziej szczegółowo7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu. Wymiary:
7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu Wymiary: B=1,2m L=4,42m H=0,4m Stan graniczny I Stan graniczny II Obciążenie fundamentu odporem gruntu OBCIĄŻENIA: 221,02 221,02 221,02
Bardziej szczegółowo3. Wymiarowanie Zestawienie obciąŝeń Zestawienie obciąŝeń strop sala widowiskowa Zestawienie obciąŝeń strop zaplecze kuchenne
3. Wymiarowanie 3.1. Zestawienie obciąŝeń 3.1.1. Zestawienie obciąŝeń strop sala widowiskowa g Obc. obl. Lp Opis obciąŝenia Obc. char. kn/m 2 f kn/m 2 1. Deszczułki podłogowe (przybijane) o grubości 22
Bardziej szczegółowoPytania przygotowujące do egzaminu z Wytrzymałości Materiałów sem. I studia niestacjonarne, rok ak. 2014/15
Pytania przygotowujące do egzaminu z Wytrzymałości Materiałów sem. I studia niestacjonarne, rok ak. 2014/15 1. Warunkiem koniecznym i wystarczającym równowagi układu sił zbieżnych jest, aby a) wszystkie
Bardziej szczegółowoĆWICZENIE 2. Belka stropowa Zespół Konstrukcji Drewnianych 2016 / 2017 BELKA STROPOWA O PRZEKROJU ZŁOŻONYM
07-0-7 ĆWICZENIE 06 / 07 Zespół Konstrukcji Drewnianych Belka stropowa BELKA STROPOWA O PRZEKROJU ZŁOŻONYM 07-0-7 Belka stropowa 3 Polecenie Zaprojektować belkę stropową na podstawie następujących danych:
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJA PODSTAWOWE OBCIĄŻENIA SCHEMATY STATYCZNE I WYNIKI OBLICZEŃ = 1,50
KONSTRUKCJA PODSTAWOWE OBCIĄŻENIA SCHEMATY STATYCZNE I WYNIKI OBLICZEŃ Zebranie obciążeń: Śnieg: Obciążenie charakterystyczne śniegiem gruntu q k = 0,70 kn/m 2 przyjęto zgodnie ze zmianą do normy Az, jak
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
OLICZENI STTYCZNE Obciążenie śniegiem wg PN-80/-02010/z1 / Z1-5 S [kn/m 2 ] h=1,0 l=5,0 l=5,0 1,080 2,700 2,700 1,080 Maksymalne obciążenie dachu: - Dach z przegrodą lub z attyką, h = 1,0 m - Obciążenie
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA KONSTRUKCYJNE
OLICZENI KONSTRUKCYJNE SLI GIMNSTYCZNEJ W JEMIELNIE 1. Płatew dachowa DNE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 16,0 cm Wysokość h = 20,0 cm Drewno: Drewno klejone z drewna litego iglastego,
Bardziej szczegółowoZESPÓŁ BUDYNKÓW MIESZKLANYCH WIELORODZINNYCH E t a p I I i I I I b u d B i C
ZESPÓŁ BUDYNKÓW MIESZKLANYCH WIELORODZINNYCH E t a p I I i I I I b u d B i C W a r s z a w a u l. G r z y b o w s k a 8 5 OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE PODKONSTRUKCJI ELEWACYJNYCH OKŁADZIN WENTYLOWANYCH
Bardziej szczegółowo10.0. Schody górne, wspornikowe.
10.0. Schody górne, wspornikowe. OBCIĄŻENIA: Grupa: A "obc. stałe - pł. spocznik" Stałe γf= 1,0/0,90 Q k = 0,70 kn/m *1,5m=1,05 kn/m. Q o1 = 0,84 kn/m *1,5m=1,6 kn/m, γ f1 = 1,0, Q o = 0,63 kn/m *1,5m=0,95
Bardziej szczegółowoSpis treści. Przedmowa... Podstawowe oznaczenia Charakterystyka ogólna dźwignic i torów jezdnych... 1
Przedmowa Podstawowe oznaczenia 1 Charakterystyka ogólna dźwignic i torów jezdnych 1 11 Uwagi ogólne 1 12 Charakterystyka ogólna dźwignic 1 121 Suwnice pomostowe 2 122 Wciągniki jednoszynowe 11 13 Klasyfikacja
Bardziej szczegółowo9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe
9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe OBCIĄŻENIA: 55,00 55,00 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf=,0 Liniowe 0,0 55,00 55,00
Bardziej szczegółowoPROJEKT BUDOWLANY - WYKONAWCZY
PRACOWNIA ARCHITEKTONICZNA ARKADA SP. Z O.O. UL. UŁANÓW 5/27 20-554 LUBLIN TEL./FAX 081-527-28-07 NIP 712-310-94-71 REGON 060330558 KONTO 86116022020000000107845602 PROJEKT BUDOWLANY - WYKONAWCZY ZMIANA
Bardziej szczegółowoOPIS ZAWARTOŚCI 1. RZUT FUNDAMENTÓW. SKALA 1:50 2. RZUT ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH PRZYZIEMIA. SKALA 1:50 3. RZUT STROPU NAD PRZYZIEMIEM.
OPIS ZAWARTOŚCI I. OPIS TECHNICZNY. II. CZĘŚĆ RYSUNKOWA. 1. RZUT FUNDAMENTÓW. SKALA 1:50 2. RZUT ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH PRZYZIEMIA. SKALA 1:50 3. RZUT STROPU NAD PRZYZIEMIEM. SKALA 1:50 4. PRZEKRÓJ
Bardziej szczegółowoPROJEKT REMONTU POCHYLNI ZEWNĘTRZNEJ PRZY POWIATOWYM CENTRUM ZDROWIA W OTWOCKU
BOB - Biuro Obsługi Budowy Marek Frelek ul. Powstańców Warszawy 14, 05-420 Józefów NIP 532-000-59-29 tel. 602 614 793, e-mail: marek.frelek@vp.pl PROJEKT REMONTU POCHYLNI ZEWNĘTRZNEJ PRZY POWIATOWYM CENTRUM
Bardziej szczegółowoZałącznik nr 2. Obliczenia konstrukcyjne
1 Załącznik nr 2 Obliczenia konstrukcyjne Poz. 1. Obliczenie obciążeń zewnętrznych zmiennych 2 1. Obciążenie wiatrem Rodzaj: wiatr. Typ: zmienne. 1.1. Dach jednospadowy Charakterystyczne ciśnienie prędkości
Bardziej szczegółowoKonstrukcjre metalowe Wykład X Połączenia spawane (część II)
Konstrukcjre metalowe Wykład X Połączenia spawane (część II) Spis treści Metody obliczeń #t / 3 Przykład 1 #t / 11 Przykład 2 #t / 22 Przykład 3 #t / 25 Przykład 4 #t / 47 Przykład 5 #t / 56 Przykład 6
Bardziej szczegółowoStr. 9. Ciężar 1m 2 rzutu dachu (połaci ) qkr qor gr = 0,31 / 0,76 = 0,41 * 1,20 = 0,49 kn/m 2
Str. 9 5. OBLICZENIA STATYCZNE Zastosowane schematy konstrukcyjne (statyczne), założenia przyjęte do obliczeń konstrukcji, w tym dotyczące obciążeń, oraz podstawowe wyniki tych obliczeń. Założenia przyjęte
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE
OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE Poz. 1. ELEMENTY KONSTRUKCYJNE PARTERU. Poz. 1.1. KONSTRUKCJA WIĄZARA DACHOWEGO. strefa wiatrowa - III strefa śniegowa - III drewno C - 24 f m.0,d = 2,40 x 0,9 : 1,3
Bardziej szczegółowoStrop belkowy. Przykład obliczeniowy stropu stalowego belkowego wg PN-EN dr inż. Rafał Tews Konstrukcje metalowe PN-EN /165
Przykład obliczeniowy stropu stalowego belkowego wg P-E 199-1-1. Strop w budynku o kategorii użytkowej D. Elementy stropu ze stali S75. Geometria stropu: Rysunek 1: Schemat stropu. 1/165 Dobór grubości
Bardziej szczegółowoZadanie: Zaprojektować w budynku jednorodzinnym (wg wykonanego projektu) filar murowany w ścianie zewnętrznej na parterze.
Zadanie: Zaprojektować w budynku jednorodzinnym (wg wykonanego projektu) filar murowany w ścianie zewnętrznej na parterze. Zawartość ćwiczenia: 1. Obliczenia; 2. Rzut i przekrój z zaznaczonymi polami obciążeń;
Bardziej szczegółowoPrzykład: Oparcie kratownicy
Dokument Re: SX033b-PL-EU Strona 1 z 7 Przykład przedstawia metodę obliczania nośności przy ścinaniu połączenia doczołowego kratownicy dachowej z pasem słupa. Pas dźwigara jest taki sam, jak pokazano w
Bardziej szczegółowoTasowanie norm suplement
Tasowanie norm suplement W związku z rozwiniętą dość intensywną dyskusją na temat, poruszony w moim artykule, łączenia w opracowaniach projektowych norm PN-B i PN-EN ( Inżynier Budownictwa nr 9/2016) pragnę
Bardziej szczegółowoe = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65 m Dla B20 i stali St0S h = 15 cm h 0 = 12 cm 958 1,00 0,12 F a = 0,0029x100x12 = 3,48 cm 2
OBLICZENIA STATYCZNE POZ.1.1 ŚCIANA PODŁUŻNA BASENU. Projektuje się baseny żelbetowe z betonu B20 zbrojone stalą St0S. Grubość ściany 12 cm. Z = 0,5x10,00x1,96 2 x1,1 = 21,13 kn e = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65
Bardziej szczegółowoĆwiczenie nr 2. obliczeniowa wytrzymałość betonu na ściskanie = (3.15)
Ćwiczenie nr 2 Temat: Wymiarowanie zbrojenia ze względu na moment zginający. 1. Cechy betonu i stali Beton zwykły C../.. wpisujemy zadaną w karcie projektowej klasę betonu charakterystyczna wytrzymałość
Bardziej szczegółowo