OBLICZENIA KONSTRUKCYJNE

Transkrypt

1 Projekt konstrukcjn OBLICZENIA KONSTRUKCYJNE OKREŚLAJĄCE STAN TECHNICZNY BUDYNKU GINNEGO DOU LUDOWEGO W RYCHWAŁDZIE Treść: Opinia określająca stan techniczn do proj. adaptacji pomieszczeń gminnego Ośrodka Zdrowia na Przedszkole Właściciel : Urząd Gmin GILOWICE Lokalizacja: Rchwałd ul. Beskidzka 4 Autor projektu konstrukcjnego mgr inŝ. Jan Łagosz, nr upr. B-B 8/76 Podstawa opracowania.. Projekt architektoniczn obiektu. Wizja lokalna w terenie. Aktualne norm, przepis oraz literatura techniczna PN-EN 990: 004 /Ap PN-EN 99--: 004 PN-EN 99--3: 005 PN-77/B-00 PN-B-0364: 00/Ap PN-90/B-0300 PN-90/B Eurokod: Podstaw projektowania konstrukcji. Eurokod : Oddziałwania na konstrukcje. Część -: Oddziałwania ogólne. CięŜar objętościow, cięŝar własn, obciąŝenia uŝtkowe w budnkach. Eurokod : Oddziałwania na konstrukcje. Część -3: Oddziałwania ogólne - ObciąŜenie śniegiem. ObciąŜenia w obliczeniach statcznch. ObciąŜenia wiatrem. Konstrukcje betonowe, zelbetowe i sprezone. Obliczenia statczne i projektowanie. Konstrukcje stalowe. Obliczenia statczne i projektowanie. Projekt budowlane. Obliczenia statczne. Zastosowane materiał. Beton: C6/0 Stal Ŝebrowana gatunku: B500SP

2 WŁAŚCIWOŚCI ZASTOSOWANYCH ATERIAŁÓW: DREWNO C-30 wg PN-B-0350:000 kmod = 0.6 fm..k = 30Pa ft0k = 8Pa fc0k = 3Pa fv.k = 3Pa E0.05 = 8GPa fm..d = 3.8Pa ft0d = 8.3 Pa fc0d = 0.6Pa fv.d =.4 Pa E0.mean = GPa BETON C6/0 wg PN-B-0364:00 αcc = fck = 6Pa fctk =.3Pa fctm =.9Pa Ecm = 9GPa αct = fcd = 0.6Pa fctd = 0.87Pa fcm = 4Pa Stal B500SP - zbrojenie główne fk = 500Pa ftk = 575Pa Es = 00GPa fd = 40Pa εuk = 8% Stal B500SP - strzemiona fwk = 500Pa ftwk = 575Pa fwd = 40Pa εuwk = 8% ZESTAWIENIE OBCIĄśEŃ Płta stropowa załoŝono: gr. 5cm : ObciąŜenia płt stropowej: Charakterstczne: Wsp. obc.: Obliczeniowe: -terakota cm pk = cm m 3 γ =.35 p = pk γ p = 0.57 m - -wlewka cem. 4cm pk = 4 cm 4 m γ =.35 p = pk γ p =.3 m - -stropian 5cm pk3 = 5 cm 0.45 m 3 γ3 =.35 p3 = pk3 γ3 p3 = 0.03 m - -płta Ŝelbet. 5 cm pk4 = 5 cm 5 m γ4 =.35 p4 = pk4 γ4 p4 = 5.06 m - γ5 =.35 -tnk.5cm pk5 =.5 cm 9 m 3 p5 = pk5 γ5 -obc. zastępcze od ścianek działowch p5 = 0.38 m pk6 =.5 m γ6 =.5 p6 = pk6 γ6 p6 =.88 m - -obc. uŝtkowe pk7 =.0 m γ7 =.5 p7 = pk7 γ7 p7 = 3 m - RAZE: PK = 8.69 m P0 =. m - w tm obciąŝenie stałe obliczeniowe: p. = 7.34 m - - w tm obciąŝenie zmienne obliczeniowe: q. = 4.88 m -

3 Poz... PODCIĄG I 360: Belka jednoprzęsłowa wolnopodparta. Rozpiętość obliczeniowa: leff = m leff = 3.94 m Obciazenie całkowite obliczeniowe: q = m 0.4m 5 m 3 + ( P0 4.0m 0.8) m 3 m 3.6 m m 9 m 3.6 m q = m WĘZŁY: 3,940 H=3,940 PRĘTY: 3,940 H=3,940 PRZEKROJE PRĘTÓW: 3 3,940 H=3,940 OBCIĄśENIA: 97,33 97,33 3

4 OENTY: 88,9 TNĄCE: 9,7-9,7 NORALNE: SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzędu Pręt: /L: [m]: [m]: Q[]: N[]: ,00 0,000 0,0 9,7 0,0 0,50,970 88,9* 0,0 0,0,00 3,940 0,0-9,7 0, * = Wartości ekstremalne NAPRĘśENIA: 4

5 REAKCJE PODPOROWE: PRZEIESZCZENIA: 9,7 9,7 Przekrój: I 360 Y X 360,0 43,0 Wmiar przekroju: I 360 h=360,0 g=3,0 s=43,0 t=9,5 r=3,0. Charakterstka geometrczna przekroju: Jg=960,0 Jg=88,0 A=97,0 i=4, i=,9 Jw=37596,9 Jt=09, is=4,5. ateriał: St3SX,St3SY,St3S,St3V,St3W. Wtrzmałość fd=05 Pa dla g=9,5. Przekrój spełnia warunki przekroju klas. Sił przekrojowe: a =,970; b =,970. ObciąŜenia działające w płaszczźnie układu: A = -88,9 m, V = 0,0, N = 0,0, NapręŜenia w skrajnch włóknach: σ t = 73,4 Pa σ C = -73,4 Pa. 5

6 NapręŜenia: a =,970; b =,970. NapręŜenia w skrajnch włóknach: σ t = 73,4 Pa σ C = -73,4 Pa. NapręŜenia: - normalne: σ = 0,0 σ = 73,4 Pa ψ oc =,000 Warunki nośności: σ ec = σ / ψ oc + σ = 0,0 /, ,4 = 73,4 < 05 Pa Długości wboczeniowe pręta: - prz wboczeniu w płaszczźnie układu przjęto podatności węzłów ustalone wg załącznika norm: χ =,000 χ =,000 węzł nieprzesuwne µ =,000 dla l o = 3,940 l w =,000 3,940 = 3,940 m - prz wboczeniu w płaszczźnie prostopadłej do płaszczzn układu: χ =,000 χ =,000 węzł nieprzesuwne µ =,000 dla l o = 3,940 l w =,000 3,940 = 3,940 m - dla wboczenia skrętnego przjęto współcznnik długości wboczeniowej µ ω =,000. Rozstaw stęŝeń zabezpieczającch przed obrotem l oω = 3,940 m. Długość wboczeniowa l ω = 3,940 m. Sił krtczne: N N N z π EJ = = lw π EJ = = lw 3,4² ,0 3,940² 3,4² 05 88,0 3,940² π EJϖ = + GJT = is lϖ 0 - = 5558,7 0 - = 066, 4,5²( 3,4² , , 0 3,940² ) = 568,7 Zwichrzenie: Dla dwuteownika walcowanego rozstaw stęŝeń zabezpieczającch przekrój przed obrotem l = l oω =3940 mm: 35i β 5/ fd = ,400 5 / 05 = 599 < 3940 = l Pręt nie jest zabezpieczon przed zwichrzeniem. Współrzędna punktu przłoŝenia obciąŝenia a o = 0,00 cm. RóŜnica współrzędnch środka ścinania i punktu przłoŝenia sił a s = 0,00 cm. 6

7 Przjęto następujące wartości parametrów zwichrzenia: A = 0,000, A = 0,000, B = 0,000. A o = A b + A a s = 0,000 0,00 + 0,000 0,00 = 0,000 cr = ± Ao N + ( Ao N) + B is NNz = 0, , + (0, ,) + 0,000 0,45 066, 568,7 = 0,0 Przjęto, Ŝe pręt jest zabezpieczon przed zwichrzeniem: λ L = 0. Nośność przekroju na zginanie: - względem osi X R = α p W f d =, , = 3,3 m Współcznnik zwichrzenia dla λ L = 0,000 wnosi ϕ L =,000 Warunek nośności (54): ϕl R = 88,9,000 3,3 = 0,846 < Nośność przekroju na ścinanie: a = 0,000; b = 3, wzdłuŝ osi Y V R = 0,58 A V f d = 0,58 46, = 556,5 Vo = 0,6 V R = 333,9 Warunek nośności dla ścinania wzdłuŝ osi Y: V = 9,7 < 556,5 = V R Nośność przekroju zginanego, w którm działa siła poprzeczna: a =,970; b =, dla zginania względem osi X: V = 0,0 < 333,9 = V o R,V = R = 3,3 m Warunek nośności (55): R, V = 88,9 3,3 = 0,846 < Nośność środnika pod obciąŝeniem skupionm: Przjęto szerokość rozkładu obciąŝenia skupionego c = 00,0 mm. NapręŜenia ściskające w środniku wnoszą σ c = 0,0 Pa. Współcznnik redukcji nośności wnosi: η c =,000 Nośność środnika na siłę skupioną: P R,W = c o t w η c f d = 6,5 3,0, = 699,6 Warunek nośności środnika: P = 0,0 < 699,6 = P R,W Stan graniczn uŝtkowania: Ugięcia względem osi Y liczone od cięciw pręta wnoszą: a ma = 7,6 mm a gr = l / 350 = 3940 / 350 =,3 mm a ma = 7,6 <,3 = a gr 7

8 Poz... PODCIĄG I 300: Belka jednoprzęsłowa wolnopodparta. Rozpiętość obliczeniowa: leff =.05.85m leff =.99 m Obciążenie Obciazenie całkowite obliczeniowe: q = m 0.4m 5 m 3 + ( P0 4.0m 0.8) m 3 m 3.6 m m 9 m 3.6 m q = m WĘZŁY: 3,000 H=3,000 PRĘTY: 3,000 H=3,000 PRZEKROJE PRĘTÓW: 3 3,000 H=3,000 OBCIĄśENIA: 97,33 97,33 8

9 OENTY: 09,5 TNĄCE: 46,0-46,0 NORALNE: SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzędu Pręt: /L: [m]: [m]: Q[]: N[]: ,00 0,000-0,0 46,0 0,0 0,50,500 09,5* 0,0 0,0,00 3,000-0,0-46,0 0, * = Wartości ekstremalne NAPRĘśENIA: 9

10 REAKCJE PODPOROWE: 46,0 46,0 PRZEIESZCZENIA: Przekrój: I 300 Y X 300,0 5,0 Wmiar przekroju: I 300 h=300,0 g=0,8 s=5,0 t=6, r=0,8. Charakterstka geometrczna przekroju: Jg=9800,0 Jg=45,0 A=69,0 i=,9 i=,6 Jw=90575,6 Jt=53,4 is=,. ateriał: St3SX,St3SY,St3S,St3V,St3W. Wtrzmałość fd=05 Pa dla g=6,. Przekrój spełnia warunki przekroju klas. Sił przekrojowe: a =,500; b =,500. ObciąŜenia działające w płaszczźnie układu: A = -09,5 m, V = 0,0, N = 0,0, NapręŜenia w skrajnch włóknach: σ t = 67,6 Pa σ C = -67,6 Pa. 0

11 NapręŜenia: a =,500; b =,500. NapręŜenia w skrajnch włóknach: σ t = 67,6 Pa σ C = -67,6 Pa. NapręŜenia: - normalne: σ = 0,0 σ = 67,6 Pa ψ oc =,000 Warunki nośności: σ ec = σ / ψ oc + σ = 0,0 /, ,6 = 67,6 < 05 Pa Długości wboczeniowe pręta: - prz wboczeniu w płaszczźnie układu przjęto podatności węzłów ustalone wg załącznika norm: χ =,000 χ =,000 węzł nieprzesuwne µ =,000 dla l o = 3,000 l w =,000 3,000 = 3,000 m - prz wboczeniu w płaszczźnie prostopadłej do płaszczzn układu: χ =,000 χ =,000 węzł nieprzesuwne µ =,000 dla l o = 3,000 l w =,000 3,000 = 3,000 m - dla wboczenia skrętnego przjęto współcznnik długości wboczeniowej µ ω =,000. Rozstaw stęŝeń zabezpieczającch przed obrotem l oω = 3,000 m. Długość wboczeniowa l ω = 3,000 m. Sił krtczne: N N π EJ = = lw π EJ = = lw π EJϖ Nz = + GJT = is lϖ 3,4² ,0 3,000² 3,4² 05 45,0 3,000² 0 - = 03, 0 - = 03,9,²( 3,4² , ,4 0 3,000² ) = 45,9 Zwichrzenie: Dla dwuteownika walcowanego rozstaw stęŝeń zabezpieczającch przekrój przed obrotem l = l oω =3000 mm: 35 i β 5 / fd = ,400 5 / 05 = 89 < 3000 = l Pręt nie jest zabezpieczon przed zwichrzeniem. Współrzędna punktu przłoŝenia obciąŝenia a o = 0,00 cm. RóŜnica współrzędnch środka ścinania i punktu przłoŝenia sił a s = 0,00 cm. Przjęto następujące wartości parametrów zwichrzenia: A = 0,000, A = 0,000, B = 0,000. A o = A b + A a s = 0,000 0,00 + 0,000 0,00 = 0,000 cr = ± Ao N + ( Ao N) + B is NNz = 0,000 03,9 + (0,000 03,9) + 0,000 0, 03,9 45,9 = 0,0 Przjęto, Ŝe pręt jest zabezpieczon przed zwichrzeniem: λ L = 0.

12 Nośność przekroju na zginanie: a =,500; b =, względem osi X R = α p W f d =, , = 33,9 m Współcznnik zwichrzenia dla λ L = 0,000 wnosi ϕ L =,000 Warunek nośności (54): ϕl R = 09,5,000 33,9 = 0,88 < Nośność przekroju na ścinanie: a = 0,000; b = 3, wzdłuŝ osi Y V R = 0,58 A V f d = 0,58 3, = 385, Vo = 0,6 V R = 3, Warunek nośności dla ścinania wzdłuŝ osi Y: V = 46,0 < 385, = V R Nośność przekroju zginanego, w którm działa siła poprzeczna: a =,500; b =, dla zginania względem osi X: V = 0,0 < 3, = V o R,V = R = 33,9 m Warunek nośności (55): R, V = 09,5 33,9 = 0,88 < Nośność środnika pod obciąŝeniem skupionm: Przjęto szerokość rozkładu obciąŝenia skupionego c = 00,0 mm. NapręŜenia ściskające w środniku wnoszą σ c = 0,0 Pa. Współcznnik redukcji nośności wnosi: η c =,000 Nośność środnika na siłę skupioną: P R,W = c o t w η c f d = 34,6 0,8, = 59,4 Warunek nośności środnika: P = 0,0 < 59,4 = P R,W Stan graniczn uŝtkowania: Ugięcia względem osi Y liczone od cięciw pręta wnoszą: a ma = 5, mm a gr = l / 350 = 3000 / 350 = 8,6 mm a ma = 5, < 8,6 = a gr

13 Poz... NADPROśE śelbetowe 80: Belka jednoprzęsłowa wolnopodparta. Rozpiętość obliczeniowa: leff =.05.0m leff =.06 m Obciążenie Geometria przekroju: wsokosc belki: h = 0cm szerokosc srodnika: bw = 8cm wsokosc pólki (dla przekroju teowego): hf = 0cm rozstaw osiow zeber: szebra = 000 cm Srednica zbrojenia podluznego: Srednica zbrojenia poprzecznego: φ = mm grubosc otulin: c = 0mm φs = 8mm Odleglosc od krawedzi do osi zbrojenia glównego Kat nachlenia krzzulców betonowch: θ = 45deg φ dla zbrojenia górnego: a = + φs + c 34 mm d = h a φ dla zbrojenia dolnego: a = + φs + c 34 mm d' = h a Ilosc ramion strzemion: strzemiona = "-ciete" Warunki podparcia: warunki_podparcia = "bezposrednie" Sila podluzna sciskajaca belke: Nsd = 0 Ilosc zbrojenia przeslowego doprowadzonego do podpor (min 33%): ilosc_zbroj_do_podp = 00% Pret sciskane wmagane obliczeniowo: pret_sciskane_wm_obl = "nie" Obciazenie calkowite obliczeniowe: q = m 0.m 5 m 3 + P0.m m 3 m m m 9 m m q = 3.69 m Obciążenie -równomiernie rozłoŝone: q = 3.69 m Przjęto przekrój: bw = 8cm h = 0cm c = cm d = 6.6cm Średnice prętów: φ = mm φs = 8mm Zginanie -ma wartość momentu: sd = 4.46 m -ma siła poprzeczna: V sd = 6.84 Wmagan przekrój zbrojenia dołem: As_wmagane 0.66cm = Przjęt przekrój zbrojenia dołem: As_przjete = ( "#".6 ) cm Nośność obliczeniowa przekroju na zginanie: sd = 4.46 m < Rd = 4.5 m Ścinanie Nośność przekroju na ścinanie na odcinkach pierwszego rodzaju: Vsd.red =.57 < VRd = 8.3 < VRd = 4.5 aksmaln rozstaw strzemion: sma = "cm (strzemiona -ramienne)" Zbrojenie dołem #, zbrojenie górą # strzemiona -ramienne #8cocm. 3

14 Poz... WARIANT Z ZASTOSOWANIE BELEK STALOWYCH: U 0: Przekrój: U 0 Y X 0,0 Wmiar przekroju: U 0 h=0,0 s=55,0 g=7,0 t=9,0 r=9,0 e=6,0. Charakterstka geometrczna przekroju: Jg=78,0 Jg=57,0 A=34,00 i=4,6 i=3,9. ateriał: St3SX,St3SY,St3S,St3V,St3W. Wtrzmałość fd=5 Pa dla g=9,0. 50,0 Sił przekrojowe: a = 0,530; b = 0,530. ObciąŜenia działające w płaszczźnie układu: A = -4,5 m, V = 0,0, N = 0,0, NapręŜenia w skrajnch włóknach: σ t = 36,7 Pa σ C = -36,7 Pa. Długości wboczeniowe pręta: - prz wboczeniu w płaszczźnie układu przjęto podatności węzłów ustalone wg załącznika norm: χ =,000 χ =,000 węzł nieprzesuwne µ =,000 dla l o =,060 l w =,000,060 =,060 m - prz wboczeniu w płaszczźnie prostopadłej do płaszczzn układu: χ =,000 χ =,000 węzł nieprzesuwne µ =,000 dla l o =,060 l w =,000,060 =,060 m Sił krtczne: N N π EJ = = lw π EJ = = lw Nośność przekroju na zginanie: a = 0,530; b = 0, względem osi X 3,4² 05 78,0,060² 3,4² 05 57,0,060² R = ψ W c f d =,000, = 6, m 0 - = 309, 0 - = 9490,4 Współcznnik zwichrzenia dla λ L = 0,000 wnosi ϕ L =,000 Warunek nośności (54): ϕl R = 4,5,000 6, = 0,7 < 4

15 Nośność przekroju na ścinanie: a = 0,000; b =, wzdłuŝ osi Y V R = 0,58 ϕ pv A V f d = 0,58,000 6, = 09,5 Vo = 0,3 V R = 6,8 Warunek nośności dla ścinania wzdłuŝ osi Y: V = 6,8 < 09,5 = V R Nośność przekroju zginanego, w którm działa siła poprzeczna: a = 0,530; b = 0, dla zginania względem osi X: V = 0,0 < 6,8 = V o R,V = R = 6, m Warunek nośności (55): R, V = 4,5 6, = 0,7 < Nośność środnika pod obciąŝeniem skupionm: a = 0,000; b =,060. Przjęto szerokość rozkładu obciąŝenia skupionego c = 00,0 mm. NapręŜenia ściskające w środniku wnoszą σ c = 0,0 Pa. Współcznnik redukcji nośności wnosi: η c =,000 Nośność środnika na siłę skupioną: P R,W = c o t w η c f d = 89,9 7,0, = 85,8 Warunek nośności środnika: P = 0,0 < 85,8 = P R,W Stan graniczn uŝtkowania: Ugięcia względem osi Y liczone od cięciw pręta wnoszą: a ma = 0,3 mm a gr = l / 350 = 060 / 350 = 3,0 mm a ma = 0,3 < 3,0 = a gr 5

16 Poz... NADPROśE śelbetowe 4930: Obciążenie Belka jednoprzęsłowa wolnopodparta. Rozpiętość obliczeniowa: leff =.05.0m leff =.05 m Geometria przekroju: wsokosc belki: h = 30cm szerokosc srodnika: bw = 49cm wsokosc pólki (dla przekroju teowego): hf = 0cm rozstaw osiow zeber: szebra = 000 cm Srednica zbrojenia podluznego: Srednica zbrojenia poprzecznego: φ = mm grubosc otulin: c = 0mm φs = 8mm Odleglosc od krawedzi do osi zbrojenia glównego Kat nachlenia krzzulców betonowch: θ = 45deg φ dla zbrojenia górnego: a = + φs + c 34 mm d = h a φ dla zbrojenia dolnego: a = + φs + c 34 mm d' = h a Ilosc ramion strzemion: strzemiona = "-ciete" Warunki podparcia: warunki_podparcia = "bezposrednie" Sila podluzna sciskajaca belke: Nsd = 0 Ilosc zbrojenia przeslowego doprowadzonego do podpor (min 33%): ilosc_zbroj_do_podp = 00% Pret sciskane wmagane obliczeniowo: pret_sciskane_wm_obl = "nie" Obciazenie calkowite obliczeniowe: q = m 0.3m 5 m 3 + ( P0.8m) m 3 m m m 9 m m q = m Obciążenie -równomiernie rozłoŝone: q = m Przjęto przekrój: bw = 49cm h = 30cm c = cm d = 6.6cm Zginanie Średnice prętów: φ = mm φs = 8mm -ma wartość momentu: sd = 4.79 m -ma siła poprzeczna: V sd = Wmagan przekrój zbrojenia dołem: As_wmagane.69cm = Przjęt przekrój zbrojenia dołem: As_przjete = ( "4#" 4.5 ) cm Ścinanie Nośność obliczeniowa przekroju na zginanie: sd = 4.79 m < Rd = m Nośność przekroju na ścinanie na odcinkach pierwszego rodzaju: Vsd.red = 7.8 < VRd = < VRd = aksmaln rozstaw strzemion: sma = "9cm (strzemiona -ramienne)" Zbrojenie dołem 4#, zbrojenie górą # strzemiona -ramienne #8co4cm. 6

17 Poz... WARIANT Z ZASTOSOWANIE BELEK STALOWYCH: U 0: Przekrój: U 0 X Y 0,0 300,0 Wmiar przekroju: U 0 h=0,0 s=55,0 g=7,0 t=9,0 r=9,0 e=6,0. Charakterstka geometrczna przekroju: Jg=475,5 Jg=78,0 A=34,00 i=, i=4,6. ateriał: St3SX,St3SY,St3S,St3V,St3W. Wtrzmałość fd=5 Pa dla g=9,0. Sił przekrojowe: a = 0,55; b = 0,55. ObciąŜenia działające w płaszczźnie układu: A N = 0,0, = 4,8 m, V = 0,0. NapręŜenia w skrajnch włóknach: σ t =,9 Pa σ C = -,9 Pa. Długości wboczeniowe pręta: - prz wboczeniu w płaszczźnie układu przjęto podatności węzłów ustalone wg załącznika norm: χ =,000 χ =,000 węzł nieprzesuwne µ =,000 dla l o =,050 l w =,000,050 =,050 m - prz wboczeniu w płaszczźnie prostopadłej do płaszczzn układu: χ =,000 χ =,000 węzł nieprzesuwne µ =,000 dla l o =,050 l w =,000,050 =,050 m Sił krtczne: N N π EJ = = lw π EJ = = lw Nośność przekroju na zginanie: a = 0,55; b = 0,55. - względem osi Y 3,4² ,5,050² 3,4² 05 78,0,050² R = ψ W c f d =,000, = 6, m 0 - = 78463, 0 - = 3360,0 Współcznnik zwichrzenia dla λ L = 0,000 wnosi ϕ L =,000 Warunek nośności (54): R = 4,8 6, = 0,567 < 7

18 Nośność przekroju na ścinanie: - wzdłuŝ osi X V R = 0,58 ϕ pv A V f d = 0,58,000 6, = 09,5 Vo = 0,3 V R = 6,8 Warunek nośności dla ścinania wzdłuŝ osi X: V = 56,4 < 09,5 = V R Nośność przekroju zginanego, w którm działa siła poprzeczna: - dla zginania względem osi Y: V = 0,0 < 6,8 = V o R,V = R = 6, m Warunek nośności (55): R, V = 4,8 6, = 0,567 < Nośność środnika pod obciąŝeniem skupionm: a = 0,000; b =,050. Przjęto szerokość rozkładu obciąŝenia skupionego c = 00,0 mm. NapręŜenia ściskające w środniku wnoszą σ c = 0,0 Pa. Współcznnik redukcji nośności wnosi: η c =,000 Nośność środnika na siłę skupioną: P R,W = c o t w η c f d = 89,9 7,0, = 85,8 Warunek nośności środnika: P = 0,0 < 85,8 = P R,W Stan graniczn uŝtkowania: Ugięcia względem osi X liczone od cięciw pręta wnoszą: a ma =, mm a gr = l / 350 = 050 / 350 = 3,0 mm a ma =, < 3,0 = a gr 8

19 Poz..3. NADPROśE śelbetowe 355: Belka jednoprzęsłowa wolnopodparta. Rozpiętość obliczeniowa: leff =.05.8m leff =.4 m Obciążenie Geometria przekroju: wsokosc belki: h = 5cm szerokosc srodnika: bw = 35cm wsokosc pólki (dla przekroju teowego): hf = 0cm rozstaw osiow zeber: szebra = 000 cm Srednica zbrojenia podluznego: Srednica zbrojenia poprzecznego: φ = 6mm grubosc otulin: c = 0mm φs = 8mm Odleglosc od krawedzi do osi zbrojenia glównego Kat nachlenia krzzulców betonowch: θ = 45deg φ dla zbrojenia górnego: a = + φs + c 36 mm d = h a φ dla zbrojenia dolnego: a = + φs + c 36 mm d' = h a Ilosc ramion strzemion: strzemiona = "-ciete" Warunki podparcia: warunki_podparcia = "bezposrednie" Sila podluzna sciskajaca belke: Nsd = 0 Ilosc zbrojenia przeslowego doprowadzonego do podpor (min 33%): ilosc_zbroj_do_podp = 00% Pret sciskane wmagane obliczeniowo: pret_sciskane_wm_obl = "nie" Obciazenie calkowite obliczeniowe: q = m 0.5m 5 m 3 + ( P0.8m) m 3 m m m 9 m m + 5 m q = 8 m Obciążenie -równomiernie rozłoŝone: q = 8 m Przjęto przekrój: bw = 35cm h = 5cm c = cm d =.4cm Zginanie Średnice prętów: φ = 6mm φs = 8mm -ma wartość momentu: sd =.64 m -ma siła poprzeczna: V sd = 73. Wmagan przekrój zbrojenia dołem: As_wmagane.7cm = Przjęt przekrój zbrojenia dołem: As_przjete = ( "4#6" 8.04 ) cm Ścinanie Nośność obliczeniowa przekroju na zginanie: sd =.64 m < Rd = 56.9 m Nośność przekroju na ścinanie na odcinkach pierwszego rodzaju: Vsd.red = < VRd = < VRd = aksmaln rozstaw strzemion: sma = "6cm (strzemiona -ramienne)" Zbrojenie dołem 4#6, zbrojenie górą # strzemiona -ramienne #8co4cm. 9

20 Poz..3. WARIANT Z ZASTOSOWANIE BELEK STALOWYCH: Przekrój: U 60 X Y 60,0 300,0 Wmiar przekroju: U 60 h=60,0 s=65,0 g=7,5 t=0,5 r=0,5 e=8,4. Charakterstka geometrczna przekroju: Jg=530,5 Jg=850,0 A=48,00 i=0,5 i=6,. ateriał: St3SX,St3SY,St3S,St3V,St3W. Wtrzmałość fd=5 Pa dla g=0,5. Sił przekrojowe: a = 0,60; b = 0,60. ObciąŜenia działające w płaszczźnie układu: A N = 0,0, =,7 m, V = 0,0. NapręŜenia w skrajnch włóknach: σ t = 98, Pa σ C = -98, Pa. Połączenie gałęzi: Przjęto, Ŝe gałęzie połączone są przewiązkami o szerokości b = 00,0 mm i grubości g = 8,0 mm w odstępach l = 48,0 mm, wkonanmi ze stali St3SX,St3SY,St3S,St3V,St3W. Smukłość gałęzi: λ ν = λ = l / i = 48,0 / 8,9 = 3, λp = f Współcznniki redukcji nośności: 84 5 / d = 84 5 / 5 = 84,00 Współcznnik niestateczności dla ścianki prz ściskaniu wnosi niestateczności gałęzi wnosi: λ = λ / λ p = 3, / 84,00 = 0,56 ϕ = 0,990. W związku z tm współcznniki redukcji nośności wnoszą: - dla zginana względem osi Y: ψ =,000 Smukłość zastępcza pręta: - dla wboczenia w płaszczźnie prostopadłej do osi X λ = l w / i = 40,0 / 05, =,80 λm = λ + λν m / =,80 + 3, = 7,65 λm λm = ψo = 7,65 0,990 = 0,09 λp 84,00 ϕ p =,000. Współcznnik 0

21 Nośność przewiązek: Przewiązki prostopadłe do osi X: Q =, V =, 0,0 = 0,0 Q 0,0 A f d = 0,0 48, =,4 Przjęto Q =,4 V Q Q l = = n ( m ) a,4 48,0 (-) 06,8 = 7,4 Q l Q = =,4 0, = 0,8 m m n V R = 0,58 ϕ pv A v f d = 0,58,000 0,9 00,0 8, = 89,8 R = W f d = 8,0 00,0 / =,9 m V Q = 7,4 < 89,8 = V R Q = 0,8 <,9 = R NapręŜenia: NapręŜenia w skrajnch włóknach: σ t = 98, Pa σ C = -98, Pa. NapręŜenia: - normalne: σ = 0,0 σ = 98, Pa ψ oc =,000 Warunki nośności: σ ec = σ / ψ oc + σ = 0,0 /, , = 98, < 5 Pa Długości wboczeniowe pręta: - prz wboczeniu w płaszczźnie układu przjęto podatności węzłów ustalone wg załącznika norm: χ =,000 χ =,000 węzł nieprzesuwne µ =,000 dla l o =,40 l w =,000,40 =,40 m - prz wboczeniu w płaszczźnie prostopadłej do płaszczzn układu: χ =,000 χ =,000 węzł nieprzesuwne µ =,000 dla l o =,40 l w =,000,40 =,40 m Sił krtczne: N N π EJ = = lw π EJ = = lw Nośność przekroju na zginanie: a = 0,60; b = 0,60. - względem osi Y 3,4² ,5,40² 3,4² ,0,40² R = ψ W c f d =,000 3, = 49,7 m 0 - = 69774, 0 - = 4343,4 Współcznnik zwichrzenia dla λ L = 0,000 wnosi ϕ L =,000 Warunek nośności (54): R =,7 49,7 = 0,456 <

22 Nośność przekroju na ścinanie: a = 0,000; b =,40. - wzdłuŝ osi X V R = 0,58 ϕ pv A V f d = 0,58,000 4, = 99,3 Vo = 0,3 V R = 89,8 Warunek nośności dla ścinania wzdłuŝ osi X: V = 73, < 99,3 = V R Nośność przekroju zginanego, w którm działa siła poprzeczna: a = 0,60; b = 0,60. - dla zginania względem osi Y: V = 0,0 < 89,8 = V o R,V = R = 49,7 m Warunek nośności (55): R, V =,7 49,7 = 0,456 < Nośność środnika pod obciąŝeniem skupionm: a = 0,000; b =,40. Przjęto szerokość rozkładu obciąŝenia skupionego c = 00,0 mm. NapręŜenia ściskające w środniku wnoszą σ c = 0,0 Pa. Współcznnik redukcji nośności wnosi: η c =,000 Nośność środnika na siłę skupioną: P R,W = c o t w η c f d = 05,0 7,5, = 330,6 Warunek nośności środnika: P = 0,0 < 330,6 = P R,W Stan graniczn uŝtkowania: Ugięcia względem osi X liczone od cięciw pręta wnoszą: a ma =,0 mm a gr = l / 350 = 40 / 350 = 3,5 mm a ma =,0 < 3,5 = a gr

23 Sposób wkonania otworów w ścianach nośnch (dot. podciągów i nadproŝ): W celu wkonania stalowego nadproŝa naleŝ wciąć bruzd poziome o głębokości minimum.5 raz głębszej od szerokosci stopki montowanej belki stalowej, nie głębszej jednak niŝ połowa grubości ścian. Po wkonaniu bruzd wstawić marki stalowe lub wkonać betonowe poduszki podpierajace w miejscu przewidwanego oparcia belek, a następnie osadzć w bruździe belki stalowe. Po osadzeniu belek, przestrzeń pomiedz górną stopką belki a murem wpełnić wilgotną zaprawą cementową marki mocno ubijajać. Po uzskaniu przez zaprawe 75% wtrzmałości wkonać bruzdę z drugiej stron ścian i osadzić drugą belkę. Drugą belkę osadzam w identczn sposób jak pierwszą. Po osadzeniu belek przewiercam je na wlot, co 50 cm i skrecam srubami minimum 6 w celu zabezpieczenia ich przed zwichrzeniem. Na koniec belki stalowe siatkujem siatką stalową Rabitza, obrzucam zaprawą cementową marki 5 i wkańczam warstwą wierzchnią z tnku wap. lub cem.-wap.. Po uzskaniu pełnej wtrzmałości przez zaprawe (to jest po 8 dniach od ostatniego betonowania) moŝna usunąć stęmplowanie. Wszelkie prace naleŝ wkonać pod nadzorem osob posiadajacej stosowne uprawnienia. 3