BUDYNEK MIEJSKIEGO CENTRUM KULTURY W RUDZIE ŚLĄSKIEJ PROJEKT WZMOCNIENIA STROPÓW NAD PIWNICAMI str. 13/K SPIS TREŚCI

Transkrypt

1 PROJEKT WZMOCNIENI STROPÓW ND PIWNICMI str. 13/K SPIS TREŚCI POZ.1 WZMOCNIENIE PŁYTY STROPU ND PIWNICĄ...14 POZ.1.1 WZMOCNIENIE PŁYTY STROPU ODCINKOWEGO O ROZPIĘTOŚCI LŚW MX =2,50M...14 POZ.2 ELKI STROPOWE...14 POZ.2.1 ELK STROPOW O ROZPIĘTOŚCI W ŚWIETLE LŚW MX =5,4M...14 POZ RYGIEL LŚW MX =5,4M POZ SŁUP H MX =3,0M POZ.2.2 ELK STROPOW O ROZPIĘTOŚCI W ŚWIETLE LŚW MX =3,80M...16 POZ RYGIEL LŚW MX =3,8M POZ SŁUP H MX =3,0M POZ ELK POPRZECZN LŚW MX =3,10M...19 POZ.2.3 PODCIĄG PRZY KLTCE SCHODOWEJ...20 POZ RYGIEL LŚW MX =2,6M POZ SŁUP H MX =3,0M POZ.3 POSDOWIENIE...23 POZ.3.1 ŁW OCIĄZON REKCJĄ ZE SŁUPÓW...24 POZ.3.2 STOP FUNDMENTOW POD SŁUPEM POZ

2 PROJEKT WZMOCNIENI STROPÓW ND PIWNICMI str. 14/K POZ.1 WZMOCNIENIE PŁYTY STROPU ND PIWNICĄ POZ.1.1 WZMOCNIENIE PŁYTY STROPU ODCINKOWEGO O ROZPIĘTOŚCI LŚW MX =2,50M. Przjęto: Płtę żelbetową grubości 6,0cm, narzucaną od dołu metodą torkretowania. eton 25. Zbrojenie główne dołem dwoma warstwami siatek Q131, pręt siatek powinn bć przesunięte względem siebie o połowę oczka oczko dwóch ułożonch warstw siatek 7,5/7,5cm Uwaga: Przed wkonaniem płt należ skuć istniejące tnki, oczścić powierzchnie cegieł, następnie cegł pokrć cienką warstwą zapraw sczepnej np. POLYMENT. POZ.2 ELKI STROPOWE. Obciążenia strop [kn/m 2 ]: Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 kn/m 2 Obciążenia stałe 1. Warstw wkończeniowe 1,50 1,30 1,95 2. Strop odcinkow (grubość średnia - 30cm) 5,40 1,20 6,48 18,0*0,30 3. Płta żelbetowa 6,0cm 25,0 0,06 1,50 1,10 1,65 Obciążenia zmienne 4. Użtkowe PN-82/-2003 Σ: 8,40 10,08 5,00 1,30 6,50 Σ: 5,00 1,30 6,50 Razem Σ: 13,40 1,25 16,58 POZ.2.1 ELK STROPOW O ROZPIĘTOŚCI W ŚWIETLE LŚW MX =5,4M. POZ RYGIEL LŚW MX =5,4M. Zestawienie obciążeń [kn/m]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γf Obc.obl. 1 Obciążenia ze stropu poddasza Lobc=1,9m 25,46 1,22 31,50 gk= 13,40*1,9m go= 16,58*1,9m 2 Ciężar własn belki 1,00 1,10 1,10 Σ: 26,46 1,23 32,60 Schemat statczn (ciężar belki uwzględnion automatcznie): 36,71 36, ,30 5,40 0,30 0,30 5,40 0,30

3 PROJEKT WZMOCNIENI STROPÓW ND PIWNICMI str. 15/K Moment zginające [knm]: -1,68-1,68 112,12 - belka zabezpieczona przed zwichrzeniem; 134,54 112,12 Wmiarowanie wg PN-90/ Przekrój : HE 240 stal: St3 W = 675 cm 3, J = 7760 cm 4, v = 17,3 cm 2, m = 60,3 kg/m zginanie : klasa przekroju 1 (αp = 1,051) MR = 152,54 knm ścinanie : klasa przekroju 1 VR = 215,11 kn elka Nośność na zginanie Współcznnik zwichrzenia ϕl = 1,000 Moment maksmaln Mma = 134,54 knm Mma / ϕl MR = 0,882 < 1 Nośność na ścinanie Maksmalna siła poprzeczna Vma = 100,91 kn Vma / VR = 0,469 < 1 Nośność na zginanie ze ścinaniem Vma = 11,21 kn < Vo = 0,6 VR = 129,06 kn warunek niemiarodajn Stan graniczn użtkowania (γf =1,23) Ugięcie graniczne fgr = 2 lo / 250 = 2,40 mm Ugięcie maksmalne fma = 3,70 mm fma = 3,70 mm > fgr = 2,40 mm Przjęto: elkę stalową HE 240. Stal St3. POZ SŁUP H MX =3,0M. Zestawienie obciążeń skupionch [kn]: Lp. Opis obciążenia Pk γf Po 1. Reakcja z poz ,43 1,20 112,12 Dwuteownik szerokostopow HE 160 9,0 6, Wmiar przekroju: h = 152 mm, bf = 160 mm, tw = 6,0 mm, tf = 9,0 mm, r = 15,0 mm,

4 PROJEKT WZMOCNIENI STROPÓW ND PIWNICMI str. 16/K Cech geometrczne przekroju = 38,8 cm 2 v = 9,12 cm 2, v = 28,8 cm 2 W = 220 cm 3, W = 76,9 cm 3 J = 1670 cm 4, J = 616 cm 4 i = 6,57 cm, i = 3,98 cm I ω = cm 6, I Τ = 12,3 cm 4 W ω = 549 cm 4, S = 123 cm 3 m = 30,4 kg/m, U = 0,906 m 2 /m Stal: St3, fd =215 MPa; Nośność obliczeniowa prz zginaniu MR = 47,30 knm (klasa: 1, αp = 1,000) MR = 16,53 knm (klasa: 1, αp = 1,000) lzw = 3,00 m, siła skupiona, wg "a0" ϕl = 0,954 ϕl MR = 45,15 knm Nośność obliczeniowa prz ścinaniu VR = 113,7 kn (klasa: 1, ϕpv = 1,000) VR = 359,1 kn (klasa: 1, ϕpv = 1,000) Nośność obliczeniowa prz rozciąganiu NRt = 834,2 kn Nośność obliczeniowa prz ściskaniu NRc = 834,2 kn (klasa: 1, ψ = 1,000) λp = 84,0 le = 3,00 m, λ = 45,7 λ/λp = 0,544 wg "b" ϕ = 0,920 ϕ NRc = 767,7 kn le = 3,00 m, λ = 75,4 λ/λp = 0,897 wg "c" ϕ = 0,621 ϕ NRc = 518,1 kn Przjęto: POZ.2.2 Dwuteownik HE 160. Stal St3. Uwaga: Słup w pomieszczeniu ze schodami o długości 3.5m przjęto jak wżej. ELK STROPOW O ROZPIĘTOŚCI W ŚWIETLE LŚW MX =3,80M. POZ RYGIEL LŚW MX =3,8M. Zestawienie obciążeń [kn/m]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γf Obc.obl. 1 Obciążenia ze stropu poddasza Lobc=1,9m 25,46 1,22 31,50 gk= 13,40*1,9m go= 16,58*1,9m 2 Ciężar własn belki 1,00 1,10 1,10 Σ: 26,46 1,23 32,60

5 PROJEKT WZMOCNIENI STROPÓW ND PIWNICMI str. 17/K Schemat statczn (ciężar belki uwzględnion automatcznie): 32,60 32,60 Moment zginające [knm]: 3,80 3,80 62,82 - belka zabezpieczona przed zwichrzeniem; - obciążenie przłożone na pasie górnm belki; 59,68 62,82 Wmiarowanie wg PN-90/ Przekrój : HE 200 stal: St3 W = 389 cm 3, J = 3690 cm 4, v = 12,3 cm 2, m = 42,3 kg/m zginanie : klasa przekroju 1 (αp = 1,053) MR = 88,04 knm ścinanie : klasa przekroju 1 VR = 154,00 kn Nośność na zginanie Współcznnik zwichrzenia ϕl = 1,000 Moment maksmaln Mma = 59,68 knm Mma / ϕl MR = 0,678 < 1 Nośność na ścinanie Maksmalna siła poprzeczna Vma = 62,82 kn Vma / VR = 0,408 < 1 Nośność na zginanie ze ścinaniem Vma = 62,82 kn < Vo = 0,6 VR = 92,40 kn warunek niemiarodajn Stan graniczn użtkowania (γf =1,23) Ugięcie graniczne fgr = lo / 250 = 15,20 mm Ugięcie maksmalne fma = 9,66 mm fma = 9,66 mm < fgr = 15,20 mm Przjęto: Dwuteownik HE 200. Stal St3. Uwaga: w miejscach gdzie istniejące belki zdublowano (pod ściankami działowmi) należ zdublować belki HE 200. POZ SŁUP H MX =3,0M. Zestawienie obciążeń skupionch [kn]: Lp. Opis obciążenia Pk γf Po 1. Reakcja z poz ,35 1,20 62,82

6 PROJEKT WZMOCNIENI STROPÓW ND PIWNICMI str. 18/K Dwuteownik szerokostopow HE 120 8,0 5, Wmiar przekroju: h = 114 mm, bf = 120 mm, tw = 5,0 mm, tf = 8,0 mm, r = 12,0 mm, Cech geometrczne przekroju = 25,3 cm 2 v = 5,70 cm 2, v = 19,2 cm 2 W = 106 cm 3, W = 38,5 cm 3 J = 606 cm 4, J = 231 cm 4 i = 4,89 cm, i = 3,02 cm I ω = 6472 cm 6, I Τ = 6,02 cm 4 W ω = 204 cm 4, S = 59,7 cm 3 m = 19,9 kg/m, U = 0,677 m 2 /m Stal: St3, fd =215 MPa; Nośność obliczeniowa prz zginaniu MR = 22,79 knm (klasa: 1, αp = 1,000) MR = 8,277 knm (klasa: 1, αp = 1,000) lzw = 3,00 m, siła skupiona, wg "a0" ϕl = 0,934 ϕl MR = 21,27 knm Nośność obliczeniowa prz ścinaniu VR = 71,08 kn (klasa: 1, ϕpv = 1,000) VR = 239,4 kn (klasa: 1, ϕpv = 1,000) Nośność obliczeniowa prz rozciąganiu NRt = 543,9 kn Nośność obliczeniowa prz ściskaniu NRc = 543,9 kn (klasa: 1, ψ = 1,000) λp = 84,0 le = 3,00 m, λ = 61,3 λ/λp = 0,730 wg "b" ϕ = 0,823 ϕ NRc = 447,6 kn le = 3,00 m, λ = 99,3 λ/λp = 1,183 wg "c" ϕ = 0,467 ϕ NRc = 253,9 kn Przjęto: Dwuteownik HE 120. Stal St3.

7 PROJEKT WZMOCNIENI STROPÓW ND PIWNICMI str. 19/K POZ ELK POPRZECZN LŚW MX =3,10M. Zestawienie obciążeń skupionch [kn]: Lp. Opis obciążenia Pk γf Po 1. Reakcja z poz ,35 1,20 62,82 Schemat statczn (ciężar belki uwzględnion automatcznie): 60,82 Moment zginające [knm]: 1,90 1,90 3, ,29 - belka zabezpieczona przed zwichrzeniem; - obciążenie przłożone na pasie górnm belki; 58,62 31,29 Wmiarowanie wg PN-90/ Przekrój : HE 200 stal: St3 W = 389 cm 3, J = 3690 cm 4, v = 12,3 cm 2, m = 42,3 kg/m zginanie : klasa przekroju 1 (αp = 1,053) MR = 88,04 knm ścinanie : klasa przekroju 1 VR = 154,00 kn Nośność na zginanie Współcznnik zwichrzenia ϕl = 1,000 Moment maksmaln Mma = 58,62 knm Mma / ϕl MR = 0,666 < 1 Nośność na ścinanie Maksmalna siła poprzeczna Vma = 31,29 kn Vma / VR = 0,203 < 1 Nośność na zginanie ze ścinaniem Vma = 31,29 kn < Vo = 0,6 VR = 92,40 kn warunek niemiarodajn Stan graniczn użtkowania (γf =1,23) Ugięcie graniczne fgr = lo / 250 = 15,20 mm Ugięcie maksmalne fma = 7,62 mm fma = 7,62 mm < fgr = 15,20 mm Przjęto: Dwuteownik HE 200. Stal St3.

8 PROJEKT WZMOCNIENI STROPÓW ND PIWNICMI str. 20/K POZ.2.3 PODCIĄG PRZY KLTCE SCHODOWEJ. POZ RYGIEL LŚW MX =2,6M. Zestawienie obciążeń [kn/m]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γf Obc.obl. 1. Obciążenia ze stropów Lobc=1,9m 76,95 1,23 94,51 gk= 13,50*1,9m*3 go= 16,58*1,9m*3 2 Obciążenia ze ścian poddasza gr. 15,0cm Hobc=3,8m 11,97 1,20 14,14 gk= 3,15*3,8m go= 3,80*3,8m 3 Obciążenia ze ścian (parter, piętro) gr. 35,0cm Hobc=7,7m 56,60 1,20 67,91 gk= 7,35*7,7m go= 8,82*7,7m 4 Ciężar własn belki 2,50 1,10 2,75 Σ: 148,02 1,21 179,31 Schemat statczn (ciężar belki uwzględnion automatcznie): 179,31 179,31 C 2,70 2,70 2,70 2,70 Moment zginające [knm]: -164,61 182,89 92,59 609,65 92,59 182,89 C Schemat statczn (ciężar belki uwzględnion automatcznie): 179,31 179,31 Moment zginające [knm]: 2,70 2,70 243,86 - brak stężeń bocznch na długości belki; - obciążenie przłożone na pasie górnm belki; 164,61 243,86

9 PROJEKT WZMOCNIENI STROPÓW ND PIWNICMI str. 21/K Wmiarowanie wg PN-90/ Przekrój : 2 HE 240 stal: St3 W = 1350 cm 3, J = cm 4, v = 34,5 cm 2, m = 121 kg/m zginanie : klasa przekroju 1 (αp = 1,000) MR = 290,25 knm ścinanie : klasa przekroju 1 VR = 430,21 kn Nośność na zginanie Współcznnik zwichrzenia ϕl = 1,000 Moment maksmaln Mma = 164,61 knm Mma / ϕl MR = 0,567 < 1 Nośność na ścinanie Maksmalna siła poprzeczna Vma = 243,86 kn Vma / VR = 0,567 < 1 Nośność na zginanie ze ścinaniem Vma = 243,86 kn < Vo = 0,6 VR = 258,13 kn warunek niemiarodajn Stan graniczn użtkowania (γf =1,15) Ugięcie graniczne fgr = lo / 350 = 7,71 mm Ugięcie maksmalne fma = 3,42 mm fma = 3,42 mm < fgr = 7,71 mm Przjęto: Zestaw dwóch dwuteowników HE 240, skręconch śrubami M20 klas 5.8(5) co 500mm. Stal St3. POZ SŁUP H MX =3,0M. Zestawienie obciążeń skupionch [kn]: Lp. Opis obciążenia Pk γf Po 1. Reakcja z poz ,04 1,20 609,65 Dwuteownik szerokostopow HE 160 9,0 6, Wmiar przekroju: h = 152 mm, bf = 160 mm, tw = 6,0 mm, tf = 9,0 mm, r = 15,0 mm, Cech geometrczne przekroju = 38,8 cm 2 v = 9,12 cm 2, v = 28,8 cm 2 W = 220 cm 3, W = 76,9 cm 3 J = 1670 cm 4, J = 616 cm 4

10 PROJEKT WZMOCNIENI STROPÓW ND PIWNICMI str. 22/K i = 6,57 cm, i = 3,98 cm I ω = cm 6, I Τ = 12,3 cm 4 W ω = 549 cm 4, S = 123 cm 3 m = 30,4 kg/m, U = 0,906 m 2 /m Stal: St3, fd =215 MPa; Nośność obliczeniowa prz zginaniu MR = 47,30 knm (klasa: 1, αp = 1,000) MR = 16,53 knm (klasa: 1, αp = 1,000) lzw = 3,50 m, siła skupiona, wg "a0" ϕl = 0,932 ϕl MR = 44,06 knm Nośność obliczeniowa prz ścinaniu VR = 113,7 kn (klasa: 1, ϕpv = 1,000) VR = 359,1 kn (klasa: 1, ϕpv = 1,000) Nośność obliczeniowa prz rozciąganiu NRt = 834,2 kn Nośność obliczeniowa prz ściskaniu NRc = 834,2 kn (klasa: 1, ψ = 1,000) λp = 84,0 le = 3,50 m, λ = 53,3 λ/λp = 0,634 wg "b" ϕ = 0,877 ϕ NRc = 731,9 kn le = 3,50 m, λ = 87,9 λ/λp = 1,047 wg "c" ϕ = 0,535 ϕ NRc = 446,6 kn Przjęto: Zestaw dwóch dwuteowników HE 160, z przewiązkami z płaskownika 6100 co 500mm. Stal St3. POZ.2.4 NDPROŻE ND WEJŚCIEM. Zestawienie obciążeń [kn/m]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γf Obc.obl. 1. Obciążenia ze stropów Lobc=0,95m 38,48 1,23 47,25 gk= 13,50*0,95m*3 go= 16,58*0,95m*3 2 Obciążenia ze ścian poddasza gr. 35,0cm Hobc=3,8m 27,93 1,20 33,52 gk= 7,35*3,8m go= 8,82*3,8m 3 Obciążenia ze ścian (parter, piętro) gr. 55,0cm Hobc=6,0m 69,36 1,20 83,16 gk= 11,55*6,0m go= 13,86*6,0m 4 Ciężar własn belki 2,50 1,10 2,75 Σ: 138,27 1,21 166,68

11 PROJEKT WZMOCNIENI STROPÓW ND PIWNICMI str. 23/K Schemat statczn (ciężar belki uwzględnion automatcznie): 166,68 166,68 Moment zginające [knm]: 1,50 1,50 125,51 - belka zabezpieczona przed zwichrzeniem; - obciążenie przłożone na pasie górnm belki; 47,07 125,51 Wmiarowanie wg PN-90/ Przekrój : 2 HE 160 stal: St3 W = 440 cm 3, J = 3340 cm 4, v = 18,2 cm 2, m = 60,8 kg/m zginanie : klasa przekroju 1 (αp = 1,059) MR = 100,19 knm ścinanie : klasa przekroju 1 VR = 227,45 kn Nośność na zginanie Współcznnik zwichrzenia ϕl = 1,000 Moment maksmaln Mma = 47,07 knm Mma / ϕl MR = 0,470 < 1 Nośność na ścinanie Maksmalna siła poprzeczna Vma = 125,51 kn Vma / VR = 0,552 < 1 Nośność na zginanie ze ścinaniem Vma = 125,51 kn < Vo = 0,6 VR = 136,47 kn warunek niemiarodajn Stan graniczn użtkowania (γf =1,20) Ugięcie graniczne fgr = lo / 250 = 6,00 mm Ugięcie maksmalne fma = 1,34 mm fma = 1,34 mm < fgr = 6,00 mm Przjęto: Zestaw dwóch dwuteowników HE 160. Stal St3. elki łączć śrubami M16 klas 5.8 (5) co 500mm, tuleja stalowa 252,3. POZ.3 POSDOWIENIE Do obliczeń przjęto zgodnie z wnikami technicznch badań podłoża gruntowego: m*qf=180 kpa

12 PROJEKT WZMOCNIENI STROPÓW ND PIWNICMI str. 24/K POZ.3.1 ŁW OCIĄZON REKCJĄ ZE SŁUPÓW Zestawienie obciążeń [kn/m]: Lp. Opis obciążenia 1. Reakcja ze stropu nad piwnicą Lobc=6,0/2m 16,58*3,0 Szerokość ław: 49,74/180=0,28m ΣΝ: Obc.obl. [kn/m} 49,74 49,74kN/m Przjęto : Ławę 30/30cm. Zbrojenie fundamentów 4 φ SP EPSTL, strzemiona φ 6 co 25cm - St3SY. eton 25. POZ.3.2 STOP FUNDMENTOW POD SŁUPEM POZ Zestawienie obciążeń [kn]: Lp. Opis obciążenia Obc.obl. [kn] 1. Reakcja z poz ,65 2. Ciężar stop wliczon automatcznie w programie - ΣΝ: 609,65 kn DNE: 0,50 H=0, ,93 0,25 0,25 L = 2,10 0,93 4 0,25 0,93 0,25 0,93 = 2,10 3 V = 2,21 m 3

13 PROJEKT WZMOCNIENI STROPÓW ND PIWNICMI str. 25/K Opis fundamentu : Tp: stopa schodkowa Wmiar: = 2,10 m L = 2,10 m H = 0,50 m w = 0,50 m g = 0,25 m Lg = 0,25 m t = 0,93 m Lt = 0,93 m s = 0,25 m Ls = 0,25 m e = 0,00 m el = 0,00 m Posadowienie fundamentu: D = 1,20 m Dmin = 1,20 m brak wod gruntowej w zaspce Opis podłoża: N r nazwa gruntu h [m] nawodni ona ρo (n) [t/m 3 ] γf,min γf,ma φu (r) [ o ] cu (r) [kpa] M0 [kpa] M [kpa] 1 Piaski średnie 0,30 nie 1,70 0,90 1,10 30,30 0, Glin piaszczste 2,00 nie 2,10 0,90 1,10 17,80 31, Naprężenie dopuszczalne dla podłoża σdop [kpa] = 180,0 kpa Kombinacje obciążeń obliczeniowch: N r tp obc. N [kn] T [kn] M [knm] TL [kn] ML [knm] e [kpa] e [kpa/m] 1 długotrwałe 609,65 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Materiał : Zaspka: ciężar objętościow: 20,00 kn/m 3 współcznniki obciążenia: γf,min = 0,90; γf,ma = 1,20 eton: klasa betonu: 25 ciężar objętościow: 24,00 kn/m 3 współcznniki obciążenia: γf,min = 0,90; γf,ma = 1,10 Zbrojenie: klasa stali: -IIIN (R500W fk = 500 MPa, fd = 420 MPa, ftk = 550 MPa) otulina zbrojenia cnom = 85 mm Założenia obliczeniowe : Współcznniki korekcjne oporu granicznego podłoża: - dla nośności pionowej m = 0,81 - dla stateczności fundamentu na przesunięcie m = 0,72 - dla stateczności na obrót m = 0,72 Współcznnik kształtu prz wpłwie zagłębienia na nośność podłoża: β = 1,50 Współcznnik tarcia gruntu o podstawę fundamentu: f = 0,50 Współcznniki redukcji spójności: - prz sprawdzaniu przesunięcia: 0,50 - prz korekcie nachlenia wpadkowej obciążenia: 1,00 Czas trwania robót: powżej 1 roku (λ=1,00) Stosunek wartości obc. obliczeniowch N do wartości obc. charakterstcznch Nk N/Nk = 1,20 WYNIKI-PROJEKTOWNIE: WRUNKI STNÓW GRNICZNYCH PODŁOŻ - wg PN-81/ Nośność pionowa podłoża: Decduje: kombinacja nr 1

14 PROJEKT WZMOCNIENI STROPÓW ND PIWNICMI str. 26/K Decduje nośność w poziomie: z = 0,30 m Obliczeniow opór graniczn podłoża QfN = 4349,1 kn Nr = 767,5 kn < m QfN = 3522,8 kn (21,79% ) Nośność (stateczność) podłoża z uwagi na przesunięcie poziome: Decduje: kombinacja nr 1 Decduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniow opór graniczn podłoża QfT = 356,0 kn Tr = 0,0 kn < m QfT = 256,3 kn (0,00% ) Obciążenie jednostkowe podłoża: Decduje: kombinacja nr 1 Naprężenie maksmalne σma = 168,0 kpa σma = 168,0 kpa < σdop = 180,0 kpa (93,34% ) Stateczność fundamentu na obrót: Decduje: kombinacja nr 1 Decduje moment wwracając Mo,2-3 = 0,00 knm, moment utrzmując Mu,2-3 = 777,95 knm Mo = 0,00 knm < m Mu = 560,1 knm (0,00% ) Osiadanie: Decduje: kombinacja nr 1 Osiadanie pierwotne s'= 0,40 cm, wtórne s''= 0,07 cm, całkowite s = 0,47 cm s = 0,47 cm < sdop = 1,00 cm (47,48% ) OLICZENI WYTRZYMŁOŚCIOWE FUNDMENTU - wg PN : 2002 Nośność na przebicie: Decduje: kombinacja nr 1 Pole powierzchni wielokąta = 0,82 m 2 Siła przebijająca NSd = (g+q)ma = 138,4 kn Nośność na przebicie NRd = 263,2 kn NSd = 138,4 kn < NRd = 263,2 kn (52,59% ) Wmiarowanie zbrojenia: Wzdłuż boku : Decduje: kombinacja nr 1 Zbrojenie potrzebne s = 10,73 cm 2 Przjęto konstrukcjnie 11 prętów φ12 mm o s = 12,44 cm 2 Wzdłuż boku L: Decduje: kombinacja nr 1 Zbrojenie potrzebne s = 10,73 cm 2 Przjęto konstrukcjnie 11 prętów φ12 mm o s = 12,44 cm 2 Przjęto : Stopę 210/210/50cm. eton 25. Zbrojenie stop dołem w obu kierunkach φ 12 co 15cm 500SP EPSTL. Zbrojenie stop górą w obu kierunkach φ 10 co 25cm St3SY KONIEC OLICZEŃ utor opracowania: mgr inż. Grzegorz Komraus Sprawdził inż. Henrk Goik