OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE.

Transkrypt

1 Obliczenia statczno-wtrzmałościowe. Załącznik. 1 OBLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE. Poz. 1. KONSTRUKCJ DCHU ND BUDYNKIEM ZPLECZ. Poz Dach w układzie krokwiowo-kleszczowm. Szkic wiązara 30,0 803,7 148,7 148,7 148,7 148,7 594,9 652,0 184,0 14,5 90, , ,5 1360,0 DNE: Geometria ustroju: Kąt nachlenia połaci dachowej α = 30,0 o Rozpiętość wiązara l = 13,60 m Rozstaw podpór w świetle l s = 11,47 m Poziom jętki h = 1,84 m Rozstaw krokwi a = 0,95 m Odległość międz usztwnieniami bocznmi krokwi = 4,75 m Usztwnieniami boczne jętki - brak Przesuwność jętki - tak Rozstaw podparć murłat l mo = 2,00 m Wsięg wspornika murłat l mw = 0,36 m ObciąŜenia (wartości charakterstczne i obliczeniowe): - pokrcie dachu (wg PN-82/B-02001: Blacha fałdowa stalowa T-100 gr mm): g k = 0,15 kn/m 2, g o = 0,18 kn/m 2 - obciąŝenie śniegiem (wg PN-80/B-02010/Z1: strefa IV, H = 330,0 m n.p.m.): - na stronie nawietrznej s kl = 1,19 kn/m 2, s ol = 1,66 kn/m 2 - na stronie zawietrznej s kp = 0,79 kn/m 2, s op = 1,11 kn/m 2 - obciąŝenie wiatrem (wg PN-77/B-02011/Z1-3: strefa III, H = 330,0 m n.p.m., teren, ws. budnku z =10,0 m): - na stronie nawietrznej p kl I = -0,34 kn/m 2, p ol I = -0,44 kn/m 2 - na stronie nawietrznej p kl II = 0,19 kn/m 2, p ol II = 0,24 kn/m 2 - na stronie zawietrznej p kp = -0,30 kn/m 2, p op = -0,39 kn/m 2 - obciąŝenie jętki q jk = 0,32 kn/m 2, q jo = 0,42 kn/m 2 - ocieplenie dolnego odcinka krokwi g kk = 0,32 kn/m 2, g ok = 0,39 kn/m 2 - obciąŝenie jętki robotnikiem F jk = 1,0 kn, F jo = 1,2 kn Dane materiałowe: - krokiew 12/16 cm (zacios: murłata - 3 cm, jętka - brak) z drewna C27 - jętka 2x 7/16 (h min =14,5) cm z drewna C27 z przewiązkami co 149 cm, - murłata 16/16 cm z drewna C27 ZałoŜenia obliczeniowe: - klasa uŝtkowania konstrukcji: 2 - obciąŝenie śniegiem traktuje się jako obciąŝenie średniotrwałe WYNIKI: Obwiednia momentów:

2 Obliczenia statczno-wtrzmałościowe. Załącznik. 2-4,38-4,38-0,81 3,03 3,04 B Wmiarowanie wg PN-B-03150: 2000 drewno z gatunków iglastch, klas C27 f m,,d = 16,62 MPa, f m,z,d = 16,62 MPa, f c,0,d = 13,54 MPa Krokiew 12/16 cm (zacios: murłata - 3 cm, jętka - brak) z drewna C27 Smukłość λ = 118,4 < 150 λ z = 137,1 < 150 Maksmalne sił i napręŝenia w przęśle M = 3,04 knm N = 0,66 kn σ m,,d = 5,94 MPa σ c,0,d = 0,03 MPa k c, = 0,233, k c,z = 0,176 σ c,0,d /(k c, f c,0,d ) + σ m,,d /f m,,d = 0,368 < 1 σ c,0,d /(k c,z f c,0,d ) + σ m,,d /f m,,d = 0,372 < 1 Maksmalne sił i napręŝenia na podporze - murłacie M = -0,81 knm N = 20,23 kn σ m,,d = 2,39 MPa σ c,0,d = 1,30 MPa (σ c,0,d /f c,0,d ) 2 + σ m,,d /f m,,d = 0,153 < 1 Maksmalne sił i napręŝenia na podporze - jętce M = -4,38 knm N = 16,13 kn σ m,,d = 8,55 MPa σ c,0,d = 0,84 MPa k c, = 0,233, k c,z = 0,176 σ c,0,d /(k c, f c,0,d ) + σ m,,d /f m,,d = 0,781 < 1 σ c,0,d /(k c,z f c,0,d ) + σ m,,d /f m,,d = 0,867 < 1 Jętka 2x 7/16 (h min =14,5) cm z przewiązkami co 149 cm; drewno C27 Smukłość λ = 142,1 < 150 λ z = 159,4 < 175 Maksmalne sił i napręŝenia M = 3,53 knm N = 13,58 kn σ m,,d = 7,19 MPa σ c,0,d = 0,67 MPa k c, = 0,165, k c,z = 0,132 σ c,0,d /(k c, f c,0,d ) + σ m,,d /f m,,d = 0,733 < 1 σ c,0,d /(k c,z f c,0,d ) + σ m,,d /f m,,d = 0,807 < 1 Murłata 16/16 cm z drewna C27 ObciąŜenia obliczeniowe q z = 15,56 kn/m q = 18,08 kn/m Maksmalne sił i napręŝenia M z = 7,75 knm σ m,z,d = 11,348 MPa σ m,z,d /f m,z,d = 0,683 < 1 Część wspornikowa murłat ObciąŜenia obliczeniowe q z = 12,99 kn/m q = 14,64 kn/m Maksmalne sił i napręŝenia M = 0,84 knm M z = 0,95 knm σ m,,d = 1,23 MPa σ m,z,d = 1,39 MPa σ m,,d /f m,,d + k m σ m,z,d /f m,z,d = 0,133 < 1 k m σ m,,d /f m,,d + σ m,z,d /f m,z,d = 0,136 < 1 3,53 3,03-0,81

3 Obliczenia statczno-wtrzmałościowe. Załącznik. 3 Poz Krokiew koszowa lukarn. Wmiar przekroju: przekrój prostokątn Szerokość b = 16,0 cm Wsokość h = 26,0 cm Zacios na podporach t k = 3,0 cm Drewno: Drewno z gatunków iglastch, klas C27 Klasa uŝtkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Kąt nachlenia połaci dachowch α = 30,0 0 Długość rzutu poziomego wspornika l w,x = 0,98 m Długość rzutu poziomego odcinka dolnego l d,x = 4,12 m Długość rzutu poziomego odcinka górnego l g,x = 0,00 m ObciąŜenia dachu jak w poz. 1.1.: WYNIKI: 6,29 1,50-1,20 22,2 1,39 5,83 17,80 0,98 4,12 Moment obliczeniowe - kombinacja (obc.stałe, śnieg, wiatr, obc.ociepl.) M przęsł = 16,05 knm; M podp = -1,07 knm Warunek nośności - przęsło: σ m,,d /f m,,d = 0,536 < 1 Warunek nośności - podpora: σ m,,d /f m,,d = 0,046 < 1 Warunek uŝtkowalności (odcinek doln): u fin = 26,11 mm < u net,fin = l/200 =31,47 mm

4 Obliczenia statczno-wtrzmałościowe. Załącznik. 4 Poz Konstrukcja lukarn: Szkic wiązara 30,0 607,4 313,0 184,0 14,5 90, , ,0 1020,0 DNE: Geometria ustroju: Kąt nachlenia połaci dachowej α = 30,0 o Rozpiętość wiązara l = 10,20 m Rozstaw podpór w świetle l s = 8,08 m Poziom jętki h = 1,84 m Rozstaw krokwi a = 0,95 m Usztwnienia boczne krokwi - brak Usztwnieniami boczne jętki - brak Przesuwność jętki - tak Rozstaw podparć murłat l mo = 1,00 m Wsięg wspornika murłat l mw = 0,50 m ObciąŜenia jak w poz. 1.1.: Dane materiałowe: - krokiew 12/16 cm (zacios: murłata - 3 cm, jętka - brak) z drewna C27 - płatew 16/20 cm z drewna C27, - jętka 2x 7/16 (h min =14,5) cm z drewna C27, - murłata 16/16 cm z drewna C27 ZałoŜenia obliczeniowe: - klasa uŝtkowania konstrukcji: 2 - obciąŝenie śniegiem traktuje się jako obciąŝenie średniotrwałe WYNIKI: Obwiednia momentów: -2,42-2,42-0,80 0,67-0,80 1,08 B 2,32 2,32

5 Obliczenia statczno-wtrzmałościowe. Załącznik. 5 Wmiarowanie wg PN-B-03150: 2000 drewno z gatunków iglastch, klas C27 f m,,d = 16,62 MPa, f m,z,d = 16,62 MPa, f c,0,d = 13,54 MPa Krokiew 12/16 cm (zacios: murłata - 3 cm, jętka - brak) z drewna C27 Smukłość λ = 105,6 < 150 λ z = 140,8 < 150 Maksmalne sił i napręŝenia w przęśle M = 2,32 knm N = 11,35 kn σ m,,d = 4,54 MPa σ c,0,d = 0,59 MPa k c, = 0,289, k c,z = 0,167 σ c,0,d /(k c, f c,0,d ) + σ m,,d /f m,,d = 0,424 < 1 σ c,0,d /(k c,z f c,0,d ) + σ m,,d /f m,,d = 0,534 < 1 Maksmalne sił i napręŝenia na podporze - murłacie M = -0,80 knm N = 13,86 kn σ m,,d = 2,36 MPa σ c,0,d = 0,89 MPa (σ c,0,d /f c,0,d ) 2 + σ m,,d /f m,,d = 0,146 < 1 Maksmalne sił i napręŝenia na podporze - jętce M = -2,42 knm N = 9,64 kn σ m,,d = 4,73 MPa σ c,0,d = 0,50 MPa k c, = 0,289, k c,z = 0,167 σ c,0,d /(k c, f c,0,d ) + σ m,,d /f m,,d = 0,413 < 1 σ c,0,d /(k c,z f c,0,d ) + σ m,,d /f m,,d = 0,506 < 1 Jętka 2x 7/16 (h min =14,5) cm z drewna C27 Smukłość λ = 61,1 < 150 λ z = 126,6 < 150 Maksmalne sił i napręŝenia M = 1,08 knm N = 10,77 kn σ m,,d = 2,20 MPa σ c,0,d = 0,53 MPa k c, = 0,712, k c,z = 0,205 σ c,0,d /(k c, f c,0,d ) + σ m,,d /f m,,d = 0,187 < 1 σ c,0,d /(k c,z f c,0,d ) + σ m,,d /f m,,d = 0,323 < 1

6 Obliczenia statczno-wtrzmałościowe. Załącznik. 6 Poz Płatew kalenicowa lukarn 16/20 cm z drewna C27 Smukłość λ = 20,6 < 150 λ z = 20,6 < 150 ObciąŜenia obliczeniowe q z = 8,42 kn/m q = 1,24 kn/m q z,min = -1,10 kn/m (odrwanie) Schemat statczn (cięŝar belki uwzględnion automatcznie): 6,80 8,42 Moment zginające M [knm]: B 4,12 0,98 4,12 0,98-3,85 1 4,00 - klasa trwania obciąŝenia od oddziałwania o najkrótszm czasie trwania - stałe - brak stęŝeń bocznch na długości belki - stosunek l d /l =1,00 - obciąŝenie przłoŝone na pasie ściskanm (górnm) belki - klasa uŝtkowania konstrukcji zginanie dwukierunkowe: stosunek składowch obciąŝenia F /F z = 0,150 Wmiarowanie wg PN-B :2000 z 5,57 Przekrój prostokątn 16 / 20 cm W = 1067 cm 3, W z = 853 cm 3, J = cm 4, J z = 6827 cm 4, m = 17,6 kg/m drewno z gatunków iglastch, klas C27 z f m,,d = 12,46 MPa, f m,z,d = 12,46 MPa, f v,d = 1,29 MPa Zginanie Moment maksmalne M,max = 5,57 knm, M z,max = 0,84 knm σ m,,d = 5,23 MPa, σ m,z,d = 0,98 MPa k m = 0,70 σ m,,d /f m,,d + k m σ m,z,d /f m,z,d = 0,47 < 1 k m σ m,,d /f m,,d + σ m,z,d /f m,z,d = 0,37 < 1 Zwichrzenie k crit, = 1,00 σ m,,d = 5,23 MPa < k crit, f m,,d = 12,46 MPa k crit,z = 1,00 σ m,z,d = 0,98 MPa < k crit,z f m,z,d = 12,46 MPa Ścinanie Maksmalne sił poprzeczne V z,max = -10,54 kn, V,max = -1,58 kn τ d,z = 0,49 MPa < f v,d = 1,29 MPa τ d, = 0,07 MPa < f v,d = 1,29 MPa Docisk na podporze Reakcja podporowa R B,z = 18,13 kn (wmiarowanie na docisk pominięto) Stan graniczn uŝtkowalności (γ f =1,30; k def = 0,80) Wartość graniczna ugięcia u net,fin = 2,0 l o / 200 = 9,80 mm Ugięcia maksmalne u fin,z = u M + u Tz = 9,08 mm, u fin, = u Mz + u T = 1,79 mm u fin = (u 2 fin,z + u 2 fin, ) 0.5 = 9,26 mm < u fin,net = 9,80 mm 18,13 B

7 Obliczenia statczno-wtrzmałościowe. Załącznik. 7 Poz Belka drewniana podpierająca płatew kalenicową lukarn i krokwie koszowe. Schemat statczn (cięŝar belki uwzględnion automatcznie): - obciąŝenia rozłoŝone z połaci dachu ponad linią płatwi: g 0 =3,64 kn/m; - obciąŝenie skupione: - reakcja z płatwi kalenicowej: P pł =4,00 kn; - reakcja z krokwi koszowch: P kr =2x13,51 kn; Schemat statczn (cięŝar belki uwzględnion automatcznie): 3,64 3,64 31,02 3,63 3,62 7,25 1 B Moment zginające M [knm]: B 30,17 82,84 - klasa trwania obciąŝenia od oddziałwania o najkrótszm czasie trwania - stałe - brak stęŝeń bocznch na długości belki - stosunek l d /l =1,00 - obciąŝenie przłoŝone na pasie ściskanm (górnm) belki - klasa uŝtkowania konstrukcji zginanie dwukierunkowe: stosunek składowch obciąŝenia F /F z = 0,035 Wmiarowanie wg PN-B :2000 z z Zginanie Moment maksmalne M,max = 82,84 knm, M z,max = 2,90 knm σ m,,d = 11,74 MPa, σ m,z,d = 0,72 MPa k m = 0,70 σ m,,d /f m,,d + k m σ m,z,d /f m,z,d = 0,98 < 1 k m σ m,,d /f m,,d + σ m,z,d /f m,z,d = 0,72 < 1 Zwichrzenie: k crit, = 1,00 σ m,,d = 11,74 MPa < k crit, f m,,d = 12,46 MPa k crit,z = 1,00 σ m,z,d = 0,72 MPa < k crit,z f m,z,d = 12,46 MPa Ścinanie Maksmalne sił poprzeczne V z,max = -30,21 kn, V,max = -1,06 kn τ d,z = 0,45 MPa < f v,d = 1,29 MPa τ d, = 0,02 MPa < f v,d = 1,29 MPa Docisk na podporze Reakcja podporowa R B,z = 30,21 kn a p = 10,0 cm, k c,90 = 1,00 σ c,90,z,d = 1,26 MPa < k c,90 f c,90,d = 2,58 MPa Stan graniczn uŝtkowalności (γ f =1,36; k def = 0,80) Wartość graniczna ugięcia u net,fin = l o / 200 = 36,25 mm Ugięcia maksmalne u fin,z = u M + u Tz = 31,33 mm, u fin, = 3,16 mm u fin = (u fin,z 2 + u fin, 2 ) 0.5 = 31,49 mm < u fin,net = 36,25 mm Przekrój prostokątn 24 / 42 cm W = 7056 cm 3, W z = 4032 cm 3, J = cm 4, J z = cm 4, m = 55,4 kg/m drewno z gatunków iglastch, klas C27 f m,,d = 12,46 MPa, f m,z,d = 12,46 MPa, f v,d = 1,29 MPa, f c,90,d = 2,58 MPa 30,21

8 Obliczenia statczno-wtrzmałościowe. Załącznik. 8 Poz. 2. Rama Ŝelbetowa podpierająca konstrukcję dachu. Schemat układu: Maksmalne wartości reakcji: - w węźle nr 1: R pion = 64,49 (53,89) kn; R poz = -3,50 (-2,76) kn; - w węźle nr 2: R pion = 52,91 (45,43) kn; R poz = 3,50 (2,76) kn; Maksmalne wartości sił w prętach i wmiarowanie zbrojenia. Poz Słup ram. Wmiar przekroju: Szerokość przekroju b = 25,0 cm Wsokość przekroju h = 30,0 cm Parametr betonu: B20 Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciąŝenia 28 dni Maksmaln rozmiar kruszwa d g = 16 mm Otulina: Minimalna grubość otulenia zbrojenia c min = 15 mm Wartość dopuszczalnej odchłki h = 5 mm Zbrojenie: Pręt podłuŝne φ = 12 mm ze stali -II (18G2-b) Strzemiona φ = 6 mm ObciąŜenia: [kn,knm] N Sd N Sd,lt M Sd 1. 44,62 0,00 27,59 Dodatkowo uwzględniono cięŝar własn słupa N o = 2,06 kn Słup: Wsokość słupa l col = 1,00 m Rodzaj konstrukcji: - w płaszczźnie obciąŝenia: przesuwna - z płaszczzn obciąŝenia: przesuwna Numer kondgnacji od gór: 1 Współcznniki długości wboczeniowej w płaszczźnie obciąŝenia β x = 0,70 Współcznniki długości wboczeniowej z płaszczzn obciąŝenia β = 0,70

9 Obliczenia statczno-wtrzmałościowe. Załącznik. 9 WYNIKI - SŁUP: 32 2 x x 236 h = 300 x 32 2 x b = Ściskanie: Przjęto zbrojenie smetrczne wzdłuŝ boków "b" : Zbrojenie potrzebne s1 = s2 = 3,08 cm 2 Przjęto po 3φ12 o s = 3,39 cm 2 Przjęto zbrojenie smetrczne wzdłuŝ boków "h" : Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcjn) s1 = s2 = 1,13 cm 2. Przjęto po 2φ12 o s = 2,26 cm 2 Łącznie przjęto 6φ12 o s = 6,79 cm 2 (ρ= 0,90% ) Poz Rgiel górn ram. Wmiar przekroju: Szerokość przekroju b = 25,0 cm Wsokość przekroju h = 40,0 cm Parametr betonu: B20 Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciąŝenia 28 dni Maksmaln rozmiar kruszwa d g = 16 mm Otulina: Minimalna grubość otulenia zbrojenia c min = 15 mm Wartość dopuszczalnej odchłki h = 5 mm Zbrojenie: Pręt podłuŝne φ = 12 mm ze stali -II (18G2-b) Strzemiona φ = 6 mm ObciąŜenia: [kn,knm] N Sd N Sd,lt M Sd 1. 55,30 0,00 27,59 Dodatkowo uwzględniono cięŝar własn N o = 18,48 kn Rgiel górn: Wsokość słupa l col = 6,72 m Rodzaj konstrukcji: - w płaszczźnie obciąŝenia: przesuwna - z płaszczzn obciąŝenia: przesuwna Numer kondgnacji od gór: 1 Współcznniki długości wboczeniowej w płaszczźnie obciąŝenia β x = 1,00 Współcznniki długości wboczeniowej z płaszczzn obciąŝenia β = 1,00 WYNIKI RYGIEL GÓRNY: x 336 h = 400 x b =

10 Obliczenia statczno-wtrzmałościowe. Załącznik. 10 Ściskanie: Przjęto zbrojenie smetrczne wzdłuŝ boków "b" : Zbrojenie potrzebne s1 = s2 = 1,83 cm 2 Przjęto po 2φ12 o s = 2,26 cm 2 Przjęto zbrojenie smetrczne wzdłuŝ boków "h" : Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcjn) s1 = s2 = 1,50 cm 2. Przjęto po 2φ12 o s = 2,26 cm 2 Łącznie przjęto 4φ12 o s = 4,52 cm 2 (ρ= 0,45% ) Sprawdzenie ścinania: Siła poprzeczna w licu podpor V sd = 19,60 kn Siła poprzeczna charakterstczna Sił skupione na odcinku przpodporowm: L.p. F [kn] a [m]: 1. 30,21 1,70 Sposób oparcia belki na podporze: oparcie bezpośrednie V Sk,lt = 15,83 kn WYNIKI - ŚCINNIE: VRd1 = 45,33 kn VSd = 19,60 kn -10,61 2φ12 co 160 Ścinanie: Zbrojenie konstrukcjne strzemionami dwuciętmi φ6 co 160 mm na całej długości belki Warunek nośności na ścinanie V Sd =19,60 kn < V Rd1 = 45,33 kn SGU : Szerokość rozwarcia rs ukośnch w k = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm

11 Obliczenia statczno-wtrzmałościowe. Załącznik. 11 Poz. 3. STROPY. Poz Strop nad parterem. obciąŝenia: - masa własna konstrukcji stropu: g st =4,00 kn/m 2 - warstw wkończeniowe: g k - płtki podłogowe 0,01x25,0 0,25 - wlewka betonowa 0,04x21,0 0,84 - izolacja - stropian 0,02x0,45 0,01 - tnk 0,015x19,0 0,29 RZEM [kn/m 2 ]: 1,39 - ścian działowe (obciąŝenie zastępcze od ścianek działowch): g ść =0,25 kn/m 2 - obciąŝenie zmienne: k d =0,35 g zm =5,00 kn/m 2 sumarczne obciąŝenie na 1m 2 stropu: - obc. charakterstczne: g Σk = g st +g ww +g ść +g zm = 4,00+1,39+0,25+5,0 = 10,64kN/m 2 < g dop = 11,55 kn/m 2 ; - obc. obliczeniowe ponad cięŝar stropu: g Σ0 = g ww x1,30+g ść x1,10+g zm x1,40 = 1,39x1,30+0,25x1,20+5,0x1,30 = 8,61 kn/m 2 ; g Σ0 = 8,61 kn/m 2 < g dop = 14,72 kn/m 2 ; Poz.3.2. Płta balkonu. Zestawienie obciąŝeń rozłoŝonch [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciąŝenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. 1. Warstw posadzkowe 1,50 1, ,95 2. ObciąŜenie zmienne 3,00 1, ,00 3. Płta Ŝelbetowa gr.10 cm 2,50 1, ,75 Σ: 7,00 1,10 7,70 Schemat statczn płt qo = 7,70 1,35 Rozpiętość obliczeniowa płt l eff = 1,35 m Wniki obliczeń statcznch: Moment przęsłow obliczeniow Moment przęsłow charakterstczn Moment przęsłow charakterstczn długotrwał Reakcja obliczeniowa lewa Reakcja obliczeniowa prawa Dane materiałowe : Grubość płt Stal zbrojeniowa Otulina zbrojenia przęsłowego M Sd = 1,75 knm/m M Sk = 1,59 knm/m M Sk,lt = 1,59 knm/m R = 5,20 kn/m R B = 5,20 kn/m 10,0 cm B20 -II (18G2-b) c = 2,0 cm Wmiarowanie wg PN-B-03264:1999 : Przęsło: Zbrojenie potrzebne s = 1,27 cm 2 /mb. Przjęto φ10 co 12,0 cm o s = 6,54 cm 2 /mb (ρ= 0,87% ) Szerokość rozwarcia rs w k = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm Maksmalne ugięcie od M Sk,lt a(m Sk,lt ) = 0,46 mm < a lim = 6,75 mm Propozcja zbrojenia: 43 8 φ10 co 36 cm l = 171 cm 171 φ10 co 36 cm l = 173 cm 122 φ10 co 36 cm l = 173 cm

12 Obliczenia statczno-wtrzmałościowe. Załącznik. 12 Poz. 4. BELKI, NDPROś I SŁUPY. Poz Belka nad wejściem. Zestawienie obciąŝeń rozłoŝonch [kn/m]: Lp. Opis obciąŝenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. Zasięg [m] 1. ObciąŜenie z balkonu 4,41 1, ,20 cała belka 2. CięŜar ścian 0,5x4,0x16x0,17 5,44 1, ,07 cała belka 3. CięŜar własn belki 3,75 1, ,13 cała belka Σ: 13,60 1,21 16,40 Schemat statczn belki qo = 16,40 leff = 7,08 m Rozpiętość obliczeniowa belki l eff = 7,08 m Wniki obliczeń statcznch: Moment przęsłow obliczeniow M Sd = 102,76 knm Moment przęsłow charakterstczn M Sk = 85,21 knm Moment przęsłow charakterstczn długotrwał M Sk,lt = 85,21 knm Reakcja obliczeniowa R Sd = 58,06 kn Dane materiałowe : B20 Stal zbrojeniowa -II (18G2-b) Stal zbrojeniowa strzemion -0 (St0S-b) Stal zbrojeniowa montaŝowa -0 (St0S-b) Wilgotność środowiska RH = 50% Czas działania obciąŝenia nieograniczon Wiek betonu w chwili obciąŝenia 28 dni Maksmaln rozmiar kruszwa d g = 8 mm ZałoŜenia obliczeniowe : Cotanges kąta nachlenia ścisk. krzŝulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rs w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = l eff /250 - jak dla belek (tabela 10) Wmiarowanie wg PN-B-03264:1999 : 3,4 3 x 7,7 3,4 30 Przjęte wmiar przekroju: b w = 30,0 cm, h = 50,0 cm otulina zbrojenia c = 20 mm Zginanie (metoda uproszczona): Przekrój pojednczo zbrojon Zbrojenie potrzebne s = 7,88 cm 2. Przjęto 4φ16 o s = 8,04 cm 2 (ρ= 0,58% ) Warunek nośności na zginanie M Sd = 102,76 knm < M Rd = 104,68 knm Ścinanie: Zbrojenie konstrukcjne strzemionami dwuciętmi φ6 co 130 mm na całej długości belki Warunek nośności na ścinanie V Sd = 47,96 kn < V Rd1 = 69,83 kn SGU : Szerokość rozwarcia rs prostopadłch w k = 0,217 mm < w lim = 0,3 mm Szerokość rozwarcia rs ukośnch w k = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm Maksmalne ugięcie od M Sk,lt a(m Sk,lt ) = 24,71 mm < a lim = 30,00 mm 3,4 43,5 3,1 50

13 Obliczenia statczno-wtrzmałościowe. Załącznik. 13 Propozcja zbrojenia: 1,0 52 x 13 = 676 1,0 2φ φ Nr 2 Nr 1-3,4 3 x 7,7 3,4 30 3,4 43,5 3,1 50 Nr2 2φ10 l = Nr1 4φ16 l = Nr3 53φ6 l = 154 Zestawienie stali zbrojeniowej Średnica Długość Liczba St0S-b St0S-b 18G2-b Nr [mm] [cm] [szt.] φ6 φ10 φ , , ,62 Długość wg średnic [m] 81,7 14,7 29,4 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,222 0,617 1,578 Masa wg średnic [kg] 18,1 9,1 46,4 Masa wg gatunku stali [kg] 28,0 47,0 Razem [kg] 75

14 Obliczenia statczno-wtrzmałościowe. Załącznik. 14 Poz Belka na słupach zewnętrznch. Zestawienie obciąŝeń rozłoŝonch [kn/m]: Lp. Opis obciąŝenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. Zasięg [m] 1. Obciazenie z płt balkonu 4,73 1, ,20 cała belka 2. CięŜar własn belki 1,25 1, ,38 cała belka Σ: 5,98 1,10 6,58 Schemat statczn belki qo = 6,58 leff = 2,36 m Rozpiętość obliczeniowa belki l eff = 2,36 m Wniki obliczeń statcznch: Moment przęsłow obliczeniow M Sd = 4,58 knm Moment przęsłow charakterstczn M Sk = 4,16 knm Moment przęsłow charakterstczn długotrwał M Sk,lt = 4,16 knm Reakcja obliczeniowa R Sd = 7,76 kn Dane materiałowe : B20 Stal zbrojeniowa -II (18G2-b) Stal zbrojeniowa strzemion -0 (St0S-b) Stal zbrojeniowa montaŝowa -0 (St0S-b) Wilgotność środowiska RH = 50% Czas działania obciąŝenia nieograniczon Wiek betonu w chwili obciąŝenia 28 dni Maksmaln rozmiar kruszwa d g = 8 mm ZałoŜenia obliczeniowe : Cotanges kąta nachlenia ścisk. krzŝulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rs w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = l eff /250 - jak dla belek (tabela 10) Wmiarowanie wg PN-B-03264:1999 : 3,2 13,7 3,1 20 3,2 18,6 3,2 25 Przjęte wmiar przekroju: b w = 25,0 cm, h = 20,0 cm otulina zbrojenia c = 20 mm Zginanie (metoda uproszczona): Przekrój pojednczo zbrojon Zbrojenie potrzebne s = 0,91 cm 2. Przjęto 2φ12 o s = 2,26 cm 2 (ρ= 0,54% ) Warunek nośności na zginanie M Sd = 4,58 knm < M Rd = 10,69 knm Ścinanie: Zbrojenie konstrukcjne strzemionami dwuciętmi φ6 co 130 mm na całej długości belki Warunek nośności na ścinanie V Sd = 6,00 kn < V Rd1 = 26,22 kn SGU : Szerokość rozwarcia rs prostopadłch w k = 0,120 mm < w lim = 0,3 mm Szerokość rozwarcia rs ukośnch w k = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm Maksmalne ugięcie od M Sk,lt a(m Sk,lt ) = 3,17 mm < a lim = 11,80 mm

15 Obliczenia statczno-wtrzmałościowe. Załącznik. 15 Propozcja zbrojenia: 1,8 17 x 12,5 = 213 1,8 2φ φ Nr 2 Nr 1 3,2 13,7 3,1 20 3,2 18,6 3,2 25 Nr2 2φ10 l = Nr1 2φ12 l = Nr3 18φ6 l = 84 Zestawienie stali zbrojeniowej Średnica Długość Liczba St0S-b 18G2-b Nr [mm] [cm] [szt.] φ6 φ10 φ , , ,12 Długość wg średnic [m] 15,2 5,3 5,3 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,222 0,617 0,888 Masa wg średnic [kg] 3,4 3,3 4,7 Masa wg gatunku stali [kg] 7,0 5,0 Razem [kg] 12

16 Obliczenia statczno-wtrzmałościowe. Załącznik. 16 Poz. S.1. Słup zewnętrzne. Wmiar przekroju: Szerokość przekroju b = 25,0 cm Wsokość przekroju h = 25,0 cm Parametr betonu: B20 Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciąŝenia 28 dni Maksmaln rozmiar kruszwa d g = 16 mm Otulina: Minimalna grubość otulenia zbrojenia c min = 15 mm Wartość dopuszczalnej odchłki h = 5 mm Zbrojenie: Pręt podłuŝne φ = 12 mm ze stali -II (18G2-b) Strzemiona φ = 6 mm ObciąŜenia: [kn,knm] N Sd N Sd,lt M Sd 1. 7,76 0,00 0,00 Dodatkowo uwzględniono cięŝar własn słupa N o = 5,16 kn Słup: Wsokość słupa l col = 3,00 m Rodzaj konstrukcji: - w płaszczźnie obciąŝenia: przesuwna - z płaszczzn obciąŝenia: przesuwna Numer kondgnacji od gór: 1 Współcznniki długości wboczeniowej w płaszczźnie obciąŝenia β x = 1,00 Współcznniki długości wboczeniowej z płaszczzn obciąŝenia β = 1,00 WYNIKI - SŁUP: x 186 h = 250 x b = 250 Ściskanie: Przjęto zbrojenie smetrczne wzdłuŝ boków "b" : Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcjn) s1 = s2 = 0,94 cm 2 Przjęto po 2φ12 o s = 2,26 cm 2 Przjęto zbrojenie smetrczne wzdłuŝ boków "h" : Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcjn) s1 = s2 = 0,94 cm 2. Przjęto po 2φ12 o s = 2,26 cm 2 Łącznie przjęto 4φ12 o s = 4,52 cm 2 (ρ= 0,72% ) 32

17 Obliczenia statczno-wtrzmałościowe. Załącznik. 17 Poz. S.2. Słup podpierając belkę poz Wmiar przekroju: Szerokość przekroju b = 25,0 cm Wsokość przekroju h = 25,0 cm Parametr betonu: B20 Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciąŝenia 28 dni Maksmaln rozmiar kruszwa d g = 16 mm Otulina: Minimalna grubość otulenia zbrojenia c min = 15 mm Wartość dopuszczalnej odchłki h = 5 mm Zbrojenie: Pręt podłuŝne φ = 12 mm ze stali -II (18G2-b) Strzemiona φ = 6 mm ObciąŜenia: [kn,knm] N Sd N Sd,lt M Sd 1. 58,69 0,00 0,00 Dodatkowo uwzględniono cięŝar własn słupa N o = 5,16 kn Wsokość słupa l col = 3,00 m Rodzaj konstrukcji: - w płaszczźnie obciąŝenia: przesuwna - z płaszczzn obciąŝenia: przesuwna Numer kondgnacji od gór: 1 Współcznniki długości wboczeniowej w płaszczźnie obciąŝenia β x = 1,00 Współcznniki długości wboczeniowej z płaszczzn obciąŝenia β = 1,00 WYNIKI - SŁUP: x 186 h = 250 x b = 250 Ściskanie: Przjęto zbrojenie smetrczne wzdłuŝ boków "b" : Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcjn) s1 = s2 = 0,94 cm 2 Przjęto po 2φ12 o s = 2,26 cm 2 Przjęto zbrojenie smetrczne wzdłuŝ boków "h" : Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcjn) s1 = s2 = 0,94 cm 2. Przjęto po 2φ12 o s = 2,26 cm 2 Łącznie przjęto 4φ12 o s = 4,52 cm 2 (ρ= 0,72% ) 32

18 Obliczenia statczno-wtrzmałościowe. Załącznik. 18 Poz. N.1. NadproŜe nad drzwiami garaŝowmi. Zestawienie obciąŝeń rozłoŝonch [kn/m]: Lp. Opis obciąŝenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. Zasięg [m] 1. ObciąŜenie z dachu 11,97 1, ,56 cała belka 2. CięŜar wieńca na ściankach kolankowch 2,19 1, ,41 cała belka 3. ObciąŜenie ze stropu 10,30 1, ,39 cała belka 4. Cięzar wieńca stropowego 2,55 1, ,81 cała belka 5. CięŜar ścian 2,04 1, ,24 cała belka 6. CięŜar własn belki 3,75 1, ,13 cała belka Σ: 32,80 1,24 40,53 Schemat statczn belki qo = 40,53 leff = 5,25 m Rozpiętość obliczeniowa belki l eff = 5,25 m Wniki obliczeń statcznch: Moment przęsłow obliczeniow M Sd = 139,65 knm Moment przęsłow charakterstczn M Sk = 113,01 knm Moment przęsłow charakterstczn długotrwał M Sk,lt = 113,01 knm Reakcja obliczeniowa R Sd = 106,40 kn Dane materiałowe : B20 Stal zbrojeniowa -II (18G2-b) Stal zbrojeniowa strzemion -0 (St0S-b) Stal zbrojeniowa montaŝowa -0 (St0S-b) Wilgotność środowiska RH = 50% Czas działania obciąŝenia nieograniczon Wiek betonu w chwili obciąŝenia 28 dni Maksmaln rozmiar kruszwa d g = 8 mm ZałoŜenia obliczeniowe : Cotanges kąta nachlenia ścisk. krzŝulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rs w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = l eff /250 - jak dla belek (tabela 10) Wmiarowanie wg PN-B-03264:1999 : 3,4 5 x 4,6 3,4 30 3,4 43,5 3,1 50 Przjęte wmiar przekroju: b w = 30,0 cm, h = 50,0 cm otulina zbrojenia c = 20 mm Zginanie (metoda uproszczona): Przekrój pojednczo zbrojon Zbrojenie potrzebne s = 11,21 cm 2. Przjęto 6φ16 o s = 12,06 cm 2 (ρ= 0,86% ) Warunek nośności na zginanie M Sd = 139,65 knm < M Rd = 148,40 knm Ścinanie: Zbrojenie strzemionami dwuciętmi φ6 co 130 mm na odcinku 104,0 cm prz podporach oraz co 130 mm w środku rozpiętości belki Dodatkowe zbrojenie 2 prętami odgiętmi φ16 na odcinkach przpodporowch Warunek nośności na ścinanie V Sd = 82,45 kn < V Rd3 = 184,37 kn

19 Obliczenia statczno-wtrzmałościowe. Załącznik. 19 SGU : Szerokość rozwarcia rs prostopadłch w k = 0,167 mm < w lim = 0,3 mm Szerokość rozwarcia rs ukośnch w k = 0,100 mm < w lim = 0,3 mm Maksmalne ugięcie od M Sk,lt a(m Sk,lt ) = 13,97 mm < a lim = 26,25 mm Propozcja zbrojenia: 3,0 38 x 13 = 494 3,0 2φ φ Nr 4 Nr 3 Nr 2 Nr 1-3,4 5 x 4,6 3,4 30 3,4 43,5 3,1 50 Nr4 2φ10 l = Nr3 1φ16 l = Nr2 1φ16 l = Nr1 4φ16 l = Nr5 55φ6 l = 154 Zestawienie stali zbrojeniowej Średnica Długość Liczba St0S-b 18G2-b Nr [mm] [cm] [szt.] φ6 φ10 φ , , , , ,70 Długość wg średnic [m] 84,8 11,0 33,5 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,222 0,617 1,578 Masa wg średnic [kg] 18,8 6,8 52,9 Masa wg gatunku stali [kg] 26,0 53,0 Razem [kg] 79

20 Obliczenia statczno-wtrzmałościowe. Załącznik. 20 Poz. N.2. NadproŜe lukarn na poddaszu. Wmiar przekroju: Szerokość przekroju b = 30,0 cm Wsokość przekroju h = 30,0 cm Parametr betonu: B20 Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciąŝenia 28 dni Maksmaln rozmiar kruszwa d g = 16 mm Otulina: Minimalna grubość otulenia zbrojenia c min = 15 mm Wartość dopuszczalnej odchłki h = 5 mm Zbrojenie: Pręt podłuŝne φ = 12 mm ze stali -II (18G2-b) Strzemiona φ = 6 mm ObciąŜenia: [kn,knm] N Sd N Sd,lt M Sd 1. 30,30 0,00 2,05 Dodatkowo uwzględniono cięŝar własn słupa N o = 7,57 kn Długość elementu: l col = 3,06 m Rodzaj konstrukcji: - w płaszczźnie obciąŝenia: przesuwna - z płaszczzn obciąŝenia: przesuwna Numer kondgnacji od gór: 1 Współcznniki długości wboczeniowej w płaszczźnie obciąŝenia β x = 2,00 Współcznniki długości wboczeniowej z płaszczzn obciąŝenia β = 2,00 WYNIKI : x 236 h = 300 x b = 300 Ściskanie: Przjęto zbrojenie smetrczne wzdłuŝ boków "b" : Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcjn) s1 = s2 = 1,35 cm 2 Przjęto po 2φ12 o s = 2,26 cm 2 Przjęto zbrojenie smetrczne wzdłuŝ boków "h" : Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcjn) s1 = s2 = 1,35 cm 2. Przjęto po 2φ12 o s = 2,26 cm 2 Łącznie przjęto 4φ12 o s = 4,52 cm 2 (ρ= 0,50% ) 32

21 Obliczenia statczno-wtrzmałościowe. Załącznik. 21 Poz. 5. SCHODY WEWNĘTRZNE. Poz Płta biegu schodów wewnętrznch. Zestawienie obciąŝeń rozłoŝonch [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciąŝenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. 1. warstw wkończeniowe 1,00 1, ,30 2. cięŝar stopni 0,5x0,166x24,0 1,99 1, ,59 3. obciąŝenie zmienne 4,00 1,30 0,35 5,20 4. Płta Ŝelbetowa gr.15 cm 3,75 1, ,13 Σ: 10,74 1,23 13,21 Schemat statczn płt qo = 13,21 4,38 Rozpiętość obliczeniowa płt l eff = 4,38 m Wniki obliczeń statcznch: Moment przęsłow obliczeniow M Sd = 24,42 knm/m Moment podporow obliczeniow M Sd,p = 15,84 knm/m Moment przęsłow charakterstczn M Sk = 20,17 knm/m Moment przęsłow charakterstczn długotrwał M Sk,lt = 16,01 knm/m Reakcja obliczeniowa lewa R = 28,93 kn/m Reakcja obliczeniowa prawa R B = 28,93 kn/m Dane materiałowe : Grubość płt 15,0 cm B20 Stal zbrojeniowa -II (18G2-b) Otulina zbrojenia przęsłowego c = 2,0 cm Otulina zbrojenia podporowego c` = 2,0 cm Wmiarowanie wg PN-B-03264:1999 : Przęsło: Zbrojenie potrzebne s = 7,04 cm 2 /mb. Przjęto φ12 co 12,0 cm o s = 9,42 cm 2 /mb (ρ= 0,76% ) Szerokość rozwarcia rs w k = 0,111 mm < w lim = 0,3 mm Maksmalne ugięcie od M Sk,lt a(m Sk,lt ) = 20,21 mm < a lim = 21,90 mm Podpora: Zbrojenie potrzebne s = 4,39 cm 2 /mb. Przjęto φ12 co 25,0 cm o s = 4,52 cm 2 /mb (ρ= 0,36% ) Poz Belka podpierająca płtę biegu. Zestawienie obciąŝeń rozłoŝonch [kn/m]: Lp. Opis obciąŝenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. Zasięg [m] 1. ObciąŜenie ze stropu 0,5x1,78x10,64 9,47 1, ,31 cała belka 2. ObciąŜenie z płt biegu 22,79 1, ,03 cała belka 3. CięŜar własn belki 2,13 1, ,34 cała belka Σ: 34,39 1,24 42,68 Schemat statczn belki qo = 42,68 leff = 2,75 m Rozpiętość obliczeniowa belki l eff = 2,75 m Wniki obliczeń statcznch: Moment przęsłow obliczeniow Moment przęsłow charakterstczn Moment przęsłow charakterstczn długotrwał Reakcja obliczeniowa Dane materiałowe : Stal zbrojeniowa M Sd = 40,35 knm M Sk = 32,50 knm M Sk,lt = 32,50 knm R Sd = 58,69 kn B20 -II (18G2-b)

22 Obliczenia statczno-wtrzmałościowe. Załącznik. 22 Stal zbrojeniowa strzemion -0 (St0S-b) Stal zbrojeniowa montaŝowa -0 (St0S-b) Wilgotność środowiska RH = 50% Czas działania obciąŝenia nieograniczon Wiek betonu w chwili obciąŝenia 28 dni Maksmaln rozmiar kruszwa d g = 8 mm ZałoŜenia obliczeniowe : Cotanges kąta nachlenia ścisk. krzŝulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rs w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = l eff /250 - jak dla belek (tabela 10) Wmiarowanie wg PN-B-03264:1999 : Przjęte wmiar przekroju: b w = 25,0 cm, h = 34,0 cm otulina zbrojenia c = 20 mm 3,2 4 x 4,7 3,2 25 3,2 27,7 3,1 34 Zginanie (metoda uproszczona): Przekrój pojednczo zbrojon Zbrojenie potrzebne s = 4,72 cm 2. Przjęto 5φ12 o s = 5,65 cm 2 (ρ= 0,73% ) Warunek nośności na zginanie M Sd = 40,35 knm < M Rd = 47,17 knm Ścinanie: Zbrojenie konstrukcjne strzemionami dwuciętmi φ6 co 160 mm na całej długości belki Warunek nośności na ścinanie V Sd = 40,20 kn < V Rd1 = 45,77 kn SGU : Szerokość rozwarcia rs prostopadłch w k = 0,166 mm < w lim = 0,3 mm Szerokość rozwarcia rs ukośnch w k = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm Maksmalne ugięcie od M Sk,lt a(m Sk,lt ) = 5,07 mm < a lim = 13,75 mm Propozcja zbrojenia: 1,0 16 x 15,5 = 248 1,0 2φ φ

23 Obliczenia statczno-wtrzmałościowe. Załącznik Nr 2 Nr 1 3,2 4 x 4,7 3,2 25 3,2 27,7 3,1 34 Nr2 2φ10 l = Nr1 5φ12 l = Nr3 17φ6 l = 112 Zestawienie stali zbrojeniowej Średnica Długość Liczba St0S-b 18G2-b Nr [mm] [cm] [szt.] φ6 φ10 φ , , ,04 Długość wg średnic [m] 19,1 6,0 14,8 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,222 0,617 0,888 Masa wg średnic [kg] 4,2 3,7 13,1 Masa wg gatunku stali [kg] 8,0 14,0 Razem [kg] 22

24 Obliczenia statczno-wtrzmałościowe. Załącznik. 24 Poz. 6. WIEŃCE. Poz Wieniec stropow. Szerokość wieńca na ścianach zewn. przjęto z warunku: b = L st /20 = 5,89/20 = 0,29 m Przjęto na ścianach wewnętrznch I zewnętrznch obwodowo wieńce o szerokości 30 cm i wsokości min. 34 cm. Przjęto zbrojenie 4 φ 12, stal -II; 18G2, strzemiona φ 6 co 25 cm, stal -0, St0S. Poz Wieniec na ściankach kolankowch. Wmiar przekroju: Tp przekroju: prostokątn Szerokość przekroju b w = 25,0 cm Wsokość przekroju h = 35,0 cm Parametr betonu: B20 jw. Otulina: Minimalna grubość otulenia zbrojenia c min = 15 mm Wartość dopuszczalnej odchłki h = 5 mm Zbrojenie główne: Klasa stali: -II (18G2-b) Średnica prętów dolnch φ d = 16 mm Strzemiona: Średnica φ s = 6 mm Belka: Moment obliczeniow M sd = 63,87 knm Moment charakterstczn długotrwał M Sk,lt = 46,96 knm Rozpiętość efektwna belki l eff = 5,89 m Współcznnik ugięcia α k = (5/48) x 1,00 WYNIK - ZGINNIE: x Zginanie: Zbrojenie potrzebne s = 7,87 cm 2. Przjęto 4φ16 o s = 8,04 cm 2 (ρ= 1,02% ) Warunek nośności na zginanie M Sd = 63,87 knm < M Rd = 64,99 knm SGU : Rozwarcie rs prostopadłch w k = 0,171 mm < w lim = 0,3 mm Ugięcie od M Sk,lt a(m Sk,lt ) = 15,39 mm < a lim = 29,45 mm

25 Obliczenia statczno-wtrzmałościowe. Załącznik. 25 Poz Słupki podpierające wieniec na ściankach kolankowch. Wmiar przekroju: Tp przekroju: prostokątn Szerokość przekroju b w = 25,0 cm Wsokość przekroju h = 30,0 cm Parametr betonu: B20 jw. Wilgotność środowiska RH = 50% Otulina: Minimalna grubość otulenia zbrojenia c min = 15 mm Wartość dopuszczalnej odchłki h = 5 mm Zbrojenie główne: Klasa stali: -II (18G2-b) Średnica prętów dolnch φ d = 16 mm Średnica prętów górnch φ g = 16 mm Strzemiona: Średnica φ s = 6 mm Belka: Moment obliczeniow M sd = 79,19 knm Moment charakterstczn M Sk = 60,91 knm Moment charakterstczn długotrwał M Sk,lt = 0,00 knm Rozpiętość efektwna wspornika l eff = 1,00 m Współcznnik ugięcia α k = (5/48) x 0,60 WYNIK - ZGINNIE: 34 4 x x Zginanie: Zbrojenie potrzebne górne s1 = 13,21 cm 2. Przjęto 7φ16 o s1 = 14,07 cm 2 (ρ= 2,20% ) Zbrojenie potrzebne dolne s2 = 3,00 cm 2. Przjęto 2φ16 o s2 = 4,02 cm 2 Warunek nośności na zginanie M Sd = 79,19 knm < M Rd = 85,65 knm SGU : Rozwarcie rs prostopadłch w k = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm Ugięcie od M Sk a(m Sk ) = 0,40 mm < a lim = 5,00 mm Cieszn, czerwiec 2008 r.