26 Nowa koncepcja parownika pracującego w obiegu ORC z przepływem wspomaganym siłami kapilarnymi i grawitacyjnymi

Transkrypt

1 ŚRODKOWO-POMORSKIE TOWARZYSTWO NAUKOWE OCHRONY ŚRODOWISKA Rocznik Ochrona Środowiska Tom 13. Rok 2011 ISSN X Nowa koncecja arownika racującego w obiegu ORC z rzeływem wsomaganym siłami kailarnymi i grawitacyjnymi Jarosław Mikielewicz Instytut Maszyn Przeływowych PAN, Gdańsk Dariusz Mikielewicz Politechnika Gdańska 1. Wrowadzenie Nowym obiecującym kierunkiem rozwoju wsółczesnej energetyki, uzuełniającym scentralizowany sektor energetyki, jest sektor energetyki rozroszonej, w którym wytwarzana jest energia elektryczna w kogeneracji z ciełem. W Instytucie Maszyn Przeływowych PAN owstała koncecja domowej mikrosiłowni kogeneracyjnej [1 4]. Mikrosiłownia ta ma służyć do rodukcji energii elektrycznej i cieła do użytku domowego. W rzyszłości mikrosiłownia kogeneracyjna zastąi konwencjonalne kotły do ogrzewania obiektów. Zaletą mikrosiłowni domowej jest jej komaktowość oraz małe wymiary. Małe wymiary siłowni uzyskuje się dzięki wykorzystaniu nowoczesnych materiałów i nowoczesnej mikro- technologii. Gabarytowo kocioł z mikrosiłownią będzie niewiele różnić się od dotychczasowego kotła grzewczego, ale

2 426 Jarosław Mikielewicz, Dariusz Mikielewicz będzie orócz funkcji ogrzewania wytwarzać dodatkowo energię elektryczną. Układ taki racuje według cyklu Clausiusa-Rankina z czynnikiem organicznym jako łynem roboczym. Źródłem energii dla mikrosiłowni, może być gaz ochodzący ze salania zasobów naturalnych lub źródła odnawialne. Mikrosiłownia arowa na czynnik niskowrzący, racująca w zakresie znacznie niższych temeratur niż silnik salinowy i turbina gazowa, wymaga mniej cennych materiałów, łatwiejsza też jest technologia jej wytworzenia. Za jej omocą staje się możliwe generowanie energii elektrycznej rzy cenach zbliżonych do cen energii wytwarzanej w tradycyjnych siłowniach dużej mocy Mikrosiłownia kogeneracyjna wykorzystuje energię aliwa, w rawie 90%. To oznacza, że około 70 do 80% stanowi cieło dostarczane do ogrzewania obiektu, a około 10 do 20% to dodatkowa rodukcja energii elektrycznej. Lesze wykorzystanie energii aliwa w mikrosiłowniach kogeneracyjnych rowadzi do obniżenia szkodliwych emisji towarzyszących rocesowi salania aliwa. Mała siłownia kogeneracyjna może być w ełni zautomatyzowana i nie wymaga obsługi. W ten sosób użytkownicy energii, osiadacze kotłów z mikrosiłownią, stają się roducentami energii elektrycznej. Schemat siłowni domowej skojarzonej z kotłem rzedstawia rys. 1. Podstawowymi elementami składowymi mikrosiłowni są: kocioł (arownik), maszyna eksansyjna (turbina arowa), skralacz, generator elektryczny i oma obiegowa. Koncecja mikrosiłowni domowej wymaga rozwiązania szeregu nowych roblemów, takich jak dobór czynnika roboczego i innych [5]. Jednym z nich jest też oracowanie komaktowych wymienników cieła. To właśnie od wymiarów wymienników zależy objętość zajęta rzez mikrosiłownię w kotle domowym. Wykorzystanie sił kailarnych do rzetłaczania czynnika w obiegu ORC mikrosiłowni kogeneracyjnej jest omysłem nowym, ozwalającym na zredukowanie lub nawet wyeliminowanie omy rzetłaczającej czynnik w obiegu Rankina. Należy odkreślić w tym miejscu fakt, że w rzyadku czynników niskowrzących moc wymagana do naędu omy jest nie do ominięcia, gdyż może stanowić nawet do kilkudziesięciu rocent rodukowanej rzez system energii elektrycznej.

3 Nowa koncecja arownika racującego w obiegu ORC 427 Rys. 1. Domowa mikrosiłownia kogeneracyjna Fig. 1. Domestic micro CHP W racy zaroonowano nowe rozwiązanie koncecyjne arownika rekueratora łaszczowo-rurowego zbudowanego z zestawu rurek zawierających knoty, które orzez siły kailarne będą wsomagały

4 428 Jarosław Mikielewicz, Dariusz Mikielewicz omę obiegową. Możliwości takiego zastosowania rzeanalizowano we wcześniejszej racy [3]. Umieszczając arownik oniżej skralacza i tworząc termosyfon, dodatkowo można wykorzystać ozytywną siłę grawitacji w celu wsomagania omy obiegowej. Wykorzystanie energii kinetycznej ary, wytworzonej w arowniku obiegowej rury cielnej (LHP) urządzenia zbliżonego do mikrosiłowni kogeneracyjnej, było analizowane zaledwie w kilku racach, n. [4, 5]. Otrzymano w nich interesujące rezultaty. Srawność (LHP) z turbiną akcyjną jest niestety niewielka, co najwyżej rzędu kilku rocent. W niniejszej racy analizowany jest obieg zbliżony do obiegu LHP wyosażony w omę obiegową umożliwiającą wywołanie dużego sadku entalii w eksanderze mikrosiłowni. Pozwoli to na zastosowanie turbiny reakcyjnej. 2. Model teoretyczny arownika wyosażonego w rurki z knotem Aby wykorzystać siły kailarne do rzetłaczania czynnika rzyjęto, że arownik będzie rekueratorem łaszczowo-rurowym, w którym rurki wykonane z metalu zostaną wyełnione rurkowymi knotami wykonanymi z materiału orowatego. Materiał orowaty będzie transortował czynnik od wnętrza do owierzchni zewnętrznej knota, skąd będzie odarowywany i dalej transortowany do turbiny. Wrowadzenie knota będzie wymagało nieco większych niż dotychczas średnic rur rekueratorów z minirurkami. Zastosowanie knota rzyczyni się do zmniejszenia różnicy ciśnień na omie rzetłaczającej czynnik roboczy. Kolektor dorowadzający ciecz do rurek rekueratora-arownika będzie ełnił dodatkowo rolę zbiornika komensującego objętość cieczy w obiegu. Podgrzewacz czynnika niskowrzącego do temeratury nasycenia będzie wykonany jako rekuerator z minikanałami, aby zmniejszyć objętość minisiłowni. Schemat strukturalny takiego obiegu rzedstawia rys. 2. Bilans energetyczny obiegu Rankina, bazujący na ierwszej zasadzie termodynamiki, dostarcza zależności: Q Q W Q (1) gdzie: m ( h ) 5 h cieło dorowadzone do odgrzewacza, 4 Q e c

5 Nowa koncecja arownika racującego w obiegu ORC 429 Q m( h ) e 1 h5 cieło dorowadzone do arownika, W W T W racę netto obiegu, uwzględniającą racę wykorzystaną do naędu omy, m h 2 h ) cieło odrowadzone w skralaczu. Q c ( 3 Rys. 2. Schemat strukturalny obiegu Fig. 2. Scheme of the cycle incororating the new design of evaorator W analizie obiegu ORC rzyjęto nastęujące założenia: 1. Rurociągi z cieczą i arą są zaizolowane. 2. W arowniku nastęuje całkowite odarowanie cieczy, a w skralaczu nastęuje całkowite skrolenie ary czynnika roboczego (niskowrzącego). 3. Znane jest zaotrzebowanie na odrowadzone za omocą wody chłodzącej cieło w skralaczu. Model skralacza został oracowany w [6] i stąd znane jest natężenie rzeływu wody chłodzącej skralacz oraz natężenie rzeływu czynnika roboczego. 4. Znany jest sadek ciśnienia czynnika dwufazowego skralającego się w skralaczu. Schemat ideowy elementu arownika (ojedynczej rurki) rzedstawia rys. 3.

6 430 Jarosław Mikielewicz, Dariusz Mikielewicz Rys. 3. Schemat ideowy rurki arownika Fig. 3. Schematic of the tube of evaorator Równanie ilości ruchu dla obiegu dostarcza bilansu ciśnień w obiegu: (2) c g Lewa strona równania rzedstawia ciśnienia naędowe odowiednio dla: omy, sił kailarnych oraz siły grawitacji. Prawa strona rzedstawia sadki ciśnienia sowodowane tarciem we wszystkich elementach obiegu oraz sadek ciśnienia w turbinie. Zakładając, że rzyrost ciśnienia w omie równoważy sadek ciśnienia w turbinie można założyć, że wytworzony w obiegu ozytywny rzyrost ciśnienia kailarnego ozwoli na okonanie wszystkich oorów tarcia w obiegu we wszystkich jego elementach. Przewidywane są duże oszczędności mocy wynikające z tego faktu. Siła grawitacji tworzy w obiegu termosyfon dodatkowo wsomagający omę w rzyadku, gdy odgrzewacz i arownik są umieszczone od skralaczem, najleiej w najniższym unkcie obiegu. Przyjmując wówczas, że rurociąg cieczy i ary mają tę samą długość H, w rzybliżeniu równą różnicy oziomów omiędzy skralaczem i arownikiem, otrzymuje się: i T gh ) (3) g ( l v

7 Nowa koncecja arownika racującego w obiegu ORC 431 Maksymalna różnica ciśnień wywołana siłami kailarnymi w knocie wynosi: 2 (4) c r gdzie: σ naięcie owierzchniowe, r romień ojedynczego ora w materiale orowatym. Sadki ciśnienia w rzewodach dla rzeływów jednofazowych cieczy i ary oblicza się ze znanych zależności: 1 l 2 f u i i (5) 2 d Wsółczynnik tarcia f dla ruchu laminarnego wynosi: a dla ruchu turbulentnego: h f = 64/Re dla Re <= 2200 (6) 0.25 f Re gdy 2200 < Re < (7) Sadek ciśnienia na knocie wynosi [3]: m l r (8) w Kd gdzie: K rzeuszczalność knota, m natężenie rzeływu radialnego rzez ojedynczą rurkę z knotem. r l Bilans energetyczny obiegu wynika z zależności (1). Schemat sieci cielnej rzedstawiony jest na rys. 4. Cieło dorowadzone do obiegu: Q d e w Q Q (9) Cieło to jest znane, gdyż znane jest cieło odrowadzone w skralaczu oraz z obliczeń termodynamicznych obiegu w rzybliżeniu

8 432 Jarosław Mikielewicz, Dariusz Mikielewicz znana jest raca turbiny i omy, rzy założonym maksymalnym ciśnieniu w obiegu. Cieło dorowadzone w odgrzewaczu wyraża się zależnością: Q mc ( T ) 5 T (10) 4 Rys. 4. Schemat sieci cielnej arownika Fig. 4. Schematic of the thermal network of evaorator Cieło dorowadzone do arownika Q e rzeznaczone jest na odarowanie czynnika o masowym natężeniu rzeływu m, odgrzanie czynnika w knocie na skutek rzeływu czynnika i rzewodnictwa radialnego Q wi1 oraz odgrzanie czynnika w rzestrzeni komensacyjnej (kolektorze) na skutek rzewodnictwa cielnego wzdłuż ścianki rury i wzdłuż knota Q Q w wi i rzewodnictwa radialnego knota Q 2 wi 1. Q Q Q (11) e w wi1 Qwi2 mhlv Qd mc T5 T4 W zależności (11) oszczególne człony równania mają nastęującą interretację: A Q m w ( T T ) w w 5 leff (12a) Q G ( T ) 5 (12b) wi1 wick 1 T A Q wi wi ( ) wi2 T1 T5 l (12c) eff Można rzyjąć w rzybliżeniu, że: T w = T 1. Wówczas z owyższego układu równań można wyznaczyć temeraturę, do której odgrzewany jest czynnik w odgrzewaczu:

9 Nowa koncecja arownika racującego w obiegu ORC 433 Q d mh lv mc T4 RT1 T5 (13) mc R gdzie: m A R l eff w wia l eff wi G wick. Przewodnictwo romieniowe w materiale orowatym G wick można wyznaczyć z bilansu cieła dla knota. Zostanie ono wyznaczone według rocedury oisanej oniżej. 3. Przeływ czynnika rzez knot Konstrukcja knota musi zaewnić odowiednią wytrzymałość, aby mógł rzenieść różnicę ciśnień kailarnych oraz zaewnić jak największą różnicę temeratur omiędzy temeraturą cieczy, która w rzybliżeniu odowiada różnicy temeratur nasycenia w arowniku i skralaczu. Przeanalizujmy więc rzeływ rzez knot. Przyjmijmy, że grubość ierścieniowej warstwy orowatej jest niewielka w stosunku do średnicy knota. Pozwala to na rzyjęcie modelu rzeływu cieła jak rzez łaską ściankę, rys. 4. Przyjmijmy dodatkowo, że rzeływ łynu rzez ory jest laminarny i rozatrywany łyn ozostaje w równowadze termicznej z materiałem orowatym knota. Wówczas równanie energii rzedstawia się nastęująco: 2 dt d T c u (14) l y e 2 dy dy gdzie: m 0.5 u oraz y min l, max s (1 ) oraz min A l 0.5 e max. Warunki brzegowe do rozwiązania równania (14) są nastęujące: dla y = 0 T T5 oraz dla y = δ T T1 (15) Rozwiązując (14) rzy warunkach (15) otrzymuje się:

10 434 Jarosław Mikielewicz, Dariusz Mikielewicz T C1 e y C 2 (16) gdzie: m rc. A e Stałe całkowania C 1 i C 2 mają ostać: ( T T ) C e (17a) C1 C2 T5 (17b) Przeływ radialny cieła w materiale orowatym można wyznaczyć z warunku bilansu cieła dla knota: G wick e A T T 5 1 dt dy A 1 e e y e (18) Z zależności (18) wynika, że rzeływ cieła w kierunku romieniowym sowodowany jest nie tylko rzewodnictwem cielnym, ale też rzeływem romieniowym czynnika. Z temeratury owierzchni międzyfazowej wynika ciśnienie nasycenia. Para nasycona jest kierowana na turbinę. Tam nastęuje jej eksansja do ciśnienia nasycenia w skralaczu. 4. Obliczenia symulacyjne W ramach rowadzonych rac rzeanalizowano 14 różnych czynników, możliwych do wykorzystania w obiegu ORC od kątem wytworzenia kailarnej różnicy ciśnienia. Były to: etanol, amoniak, 123, toluen, woda, R365mfc, R141b, R245ca, R134a, R245fa, R236ea, erfluoroentan C 5 F 12, R227ea, RC318. Założono, że czynniki owinny racować w arowniku w temeraturze 160 C, a roces skralania odbywa się w temeraturze 50 C. Wyniki zależności od temeratury naięcia owierzchniowego wybranych czynników rzedstawiono na rys. 5. Analiza uzyskanych danych wykazuje, że największy otencjał do wy-

11 [N/m] c [Pa] Nowa koncecja arownika racującego w obiegu ORC 435 tworzenia różnicy ciśnień kailarnych ochodzi od wody. Niestety, inne kryteria termodynamiczne w rozatrywanym zakresie temeratur dyskwalifikuje ten łyn. Nastęnym atrakcyjnym łynem roboczym jest toluen, a otem amoniak i etanol. Amoniak jest dobrym łynem do zastosowania, lecz w niższych temeraturach. Sośród freonów wszystkie rozatrywane łyny zachowują się odobnie, a wyraźnie odstającym od reszty łynem jest R134a. W nastęnej kolejności założono trzy różne rozmiary orów w materiale knota, wynoszące odowiednio r = 0,7, 2, 5 m. Wyniki wyznaczonych sadków ciśnień kailarnych dla czterech łynów, tj. etanolu, wody i amoniaku okazano na rys Zmniejszanie czynnej owierzchni orów w sosób znaczący odnosi możliwą do wykorzystania różnicę ciśnień kailarnych. Wybrany wcześniej do rozważań łyn, tj. etanol, rerezentuje największą różnicę ciśnień kailarnych dla analizowanego zakresu temeratur etanol amoniak R123 toluen woda R365mfc R141b R245ca R134a etanol r = 0.7 mikron r = 2.0 mikron r = 5.0 mikron t [ o C] t [ o C] Rys. 5. Rozkład naięcia owierzchniowego dla różnych łynów w funkcji temeratury Fig. 5. Distribution of surface tension for different fluids in function of temerature Rys. 6. Rozkład możliwego do osiągnięcia sadku ciśnienia kailarnego dla etanolu Fig. 6. Distribution of available caillary ressure dro for ethanol

12 c [Pa] c [Pa] 436 Jarosław Mikielewicz, Dariusz Mikielewicz woda r = 0.7 mikron r = 2.0 mikron r = 5.0 mikron amoniak r = 0.7 mikron r = 2.0 mikron r = 5.0 mikron t [ o C] Rys. 7. Rozkład możliwego do osiągnięcia sadku ciśnienia kailarnego dla wody Fig. 7. Distribution of available caillary ressure dro for water t [ o C] Rys. 8. Rozkład możliwego do osiągnięcia sadku ciśnienia kailarnego dla amoniaku Fig. 8. Distribution of available caillary ressure dro for ammonia W nastęnej kolejności wyznaczono odowiednie sadki ciśnienia, możliwe do uzyskania na stanowisku badawczym. Do obliczeń rzyjęto nastęujące wartości oszczególnych arametrów zaznaczonych na schemacie mikrosiłowni (rys. 1): entalia rzed turbiną (t = 160 C), h 1 = 1365,6 kj/kg, entalia izentroowa za turbiną (t = 50 C), h 2s = 1141,7 kj/kg, srawność turbiny, = 0,8, entalia za turbiną, h 2 = 1186 kj/kg, entalia cieczy nasyconej dla t = 50C, h 3 = 328,67 kj/kg, entalia w omie obiegowej, h 4 = 330,27 kj/kg, masowe natężenie rzeływu czynnika roboczego, ṁ = Q skr /(h 2 h 3 ), cieło dorowadzone do arownika, Q d = ṁ ((h 1 h 2 )+ (h 2 h 3 )+ (h 4 h 3 )), średnica wewnętrzna rurki w arowniku, d ar = 0,006 m, średnica kanału dorowadzającego ciecz do arownika, d ciecz = 0,01 m, średnica kanału odrowadzającego ciecz z arownika, d ara = 0,0375 m, grubość romieniowa warstwy knota, wick = d ar /2, długość rzewodów cieczowych i arowych, L = 1 m, orowatość warstwy knota, = 0,6,

13 Nowa koncecja arownika racującego w obiegu ORC 437 długość rurki arownika, L ar = 0,5 m, długość rurki skralacza, L skr = 0,3 m, efektywna długość knota, L eff = 0,6 L ar, temeratura rzed odgrzewaczem, T 4 = 50 C, temeratura za arownikiem, T 1 = 160 C, grubość ścianki obudowy, w = 0,003 m, średnica orów, r = m, wsółczynnik rzewodzenia cieła materiału knota, wick = 5 W/mK. Własności fizyczne etanolu rzyjęto z rogramu Refro 8 dla temeratury skralania 50 C oraz temeratury 150 C. W ierwszym etaie obliczeń rzyjmuje się, że wzrost ciśnienia w omie obiegowej jest równy sadkowi ciśnienia w maszynie eksansyjnej odowiada to warunkom obiegu idealnego ozbawionego strat ciśnienia. Z (2) wynika wówczas, że oory tarcia muszą być zrównoważone rzez ciśnienia kailarne w knocie i ciśnienia wyoru w olu grawitacyjnym. Aby obliczyć sadek ciśnienia w knocie (8) musimy wyznaczyć natężenie rzeływu czynnika rzez ojedynczą rurkę arownika. Całkowite natężenie rzeływu wynika z bilansu cielnego skralacza (1) racującego w obiegu ORC. Liczbę rur w arowniku można oszacować ze strumienia wymienianego w arowniku cieła, co wynika z bilansu energetycznego obiegu oraz średniej różnicy temeratur omiędzy czynnikiem grzewczym i czynnikiem roboczym obiegu i oszacowania wsółczynnika rzenikania cieła. Dalej, dzieląc całkowite natężenie rzeływu rzez liczbę rur, otrzymuje się natężenie rzeływu czynnika rzez ojedynczy knot i sadek ciśnienia na knocie. Inne sadki ciśnienia sowodowane dyssyacją energii obliczamy rzyjmując odowiednie średnice kanałów. Obliczenia wykonano za omocą rogramu MATHCAD. Przy odowiednim doborze or w knocie i ulokowaniu oniżej skralacza arownika możliwe jest zbilansowanie ciśnień naędowych ze sadkami ciśnienia (2). Wówczas oma okonuje tylko sadek ciśnienia w maszynie eksansyjnej. Ilustruje to zamieszczony rzykład obliczeniowy. Bilans energetyczny odgrzewacza i arownika ozwala na obliczenie temeratury do której musi być odgrzany czynnik w odgrzewaczu.

14 438 Jarosław Mikielewicz, Dariusz Mikielewicz 5. Wnioski W wyniku rzerowadzonych symulacji racy wymiennika cieła naędzanego siłami kailarnymi można stwierdzić, że zastosowanie knota w arowniku owoduje owstanie istotnego zysku na mocy rzetłaczania czynnika w obiegu ORC. W takim rzyadku oma obiegowa racuje tylko na komensację sadku ciśnienia sowodowanego tarciem czynnika, a knot okrywa zaotrzebowanie na moc na okonanie sadku ciśnienia w maszynie eksansyjnej. Mamy więc do czynienia z oszczędnością mocy omy do naędu obiegu. Najleszym rezultatem zastosowania knota i sił termosyfonowych jest uzyskanie takich warunków racy, w których możliwe jest okrycie wszystkich sadków ciśnienia w instalacji (bez omy). Podgrzew w odgrzewaczu odbywa się do niższej temeratury niż w obiegu z arownikiem bez knota. Nowa temeratura wynika z bilansu cieła w arowniku i odgrzewaczu. W rzerowadzonych obliczeniach rzykładowych jest ona niższa o około 17 C od tej, która byłaby otrzebna do uzyskania, gdyby nie było knota. Sytuacja taka rowadzi to do zmniejszenia wymiarów odgrzewacza, kosztem zastosowania większych średnic rur w arowniku (i owiększeniu jego wymiarów). Niemniej uzyskany jest także zysk energetyczny w ostaci mniejszej mocy omy. Sadek ciśnienia na kolektorze dolotowym i wylotowym jest inny dla mniejszej liczby rurek niż dla większej ich liczby. Zagadnienie to wymaga oddzielnej analizy, gdyż rzestrzeń kolektora dolotowego ełni w obiegu rolę rzestrzeni komensacyjnej. Wskutek dorowadzenia cieła do obiegu zmienia się objętość zajęta rzez czynnik roboczy. Zmiana objętości komensowana jest rzez objętość kolektora dolotowego. Literatura 1. Mikielewicz D., Mikielewicz J.: Cogenerative micro ower lants a new direction for develoment of ower engineering? Archives of Thermodynamics, 29(4), , Mikielewicz J., Mikielewicz D.: Comarative study of selected fluids for use in suercritical Organic Rankine Cycles. Archives of Thermodynamics, 30(2),

15 Nowa koncecja arownika racującego w obiegu ORC Mikielewicz D., Mikielewicz J., Ihnatowicz E.: Analiza możliwości wykorzystania sił grawitacji oraz kailarnych do rzetłaczania cieczy rzez wymiennik mini kanałowy. orac. IMP PAN Akbarzadeh A., Johnson P., Nguen T., Mochizuki M., Mashiko M., Sauciuc I., Kusaba S., Suzuki H.: Formulation and analysis of the heat ie turbine for roduction of Power from renewable resources. Alied Thermal Engineering, 21, Ziaour B.M.: Performance analysis of an enhanced thermosyhon Rankine cycle using imulse turbine. Energy, 34, Mikielewicz J., Mikielewicz D.: Algorytm obliczeń mini wymienników cieła tyu kanalikowego dla obiegu mikrosiłowni. orac. wewn. IMP PAN, Abstract New Concet of Evaorator Working in the ORC Circuit with Flow Assisted by Caillary and Gravitational Forces The aer resents studies on the ossibility of alication of loo heat ies to a modern concet of evaorator. The otential alication of such evaorator is a domestic micro CHP. One of the roblems in the micro CHP is excessive demand for uming ower. The design under scrutiny here hels in overcoming that issue. In the roosed evaorator there is a ossibility of reducing the demand for uming ower as the evaorator will roduce the extra ressure effect due to caillary forces. In such case the circulation um oerates only to comensate the ressure dro due to friction losses and the wick covers the demand for overcoming the ressure dro in the exansion device. Out of 14 tested fluids 3 were selected for further scrutiny, namely ethanol, water and ammonia. It has been assumed that the fluid should work in the evaorator at temerature of 160 o C, whereas the condensation temerature is 50 o C. The results of surface tension distributions with resect to temerature have been resented in figures. Preliminary analysis of the results indicates water as having the best otential, however taking into account all issues it can be said that the best effect is obtained using ethanol.

16