POLEPSZANIE WŁASNOŚCI UKŁADU STIG POPRZEZ PRZEGRZEW I CHŁODZENIE MIĘDZYSTOPNIOWE
|
|
- Szymon Jóźwiak
- 7 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 MODELOWAIE IśYIERSKIE ISS X 34, s , Gliwice 007 POLEPSZAIE WŁASOŚCI UKŁADU SIG POPRZEZ PRZEGRZEW I CHŁODZEIE MIĘDZYSOPIOWE KRZYSZOF J. JESIOEK, ADRZEJ CHRZCZOOWSKI Politechnika Wrocławska Streszczenie. Układ gazowy z wtryskiem ary do komory salania SIG charakteryzuje się interesującymi własnościami energetycznymi. Zarówno jego srawność elektryczna jak i moc jednostkowa są wyŝsze niŝ rostego układu gazowego. Dalsze zwiększanie własności energetycznych moŝe być realizowane orzez rozbudowę układu olegającą n. na zastosowaniu chłodzenia międzystoniowego sręŝanego owietrza jak i rzegrzewu międzystoniowego rozręŝanych w turbinie salin. ajwiększe rzyrosty srawności elektrycznej i mocy jednostkowej moŝna uzyskać, stosując oba te sosoby jednocześnie. W niniejszej racy rzedstawione zostały niektóre wyniki obliczeń układu SIG z chłodzeniem i rzegrzewem międzystoniowym uzyskane na drodze modelowania komuterowego. Przerowadzone obliczenia wykazują moŝliwość znacznego odniesienia własności energetycznych w ewnych zakresach odstawowych arametrów termodynamicznych 1. WPROWADZEIE Prosty układ SIG (Steam Injected Gas urbine) składa się z odstawowego układu turbiny gazowej i kotła odzyskowego. Układ rozbudowany z rzegrzewem międzystoniowym rozręŝanych salin i chłodzeniem międzystoniowym sręŝanego owietrza wyosa- Ŝony jest w dwie komory salania i chłodnicę międzystoniową [], [3]. Chłodnica międzystoniowa umieszczona jest omiędzy częściami nisko- i wysokoręŝną sręŝarki. Między sręŝarką a turbiną umieszczona jest ierwsza komora salania, natomiast druga między częścią wysoko- i niskoręŝną turbiny (rys. 1). W układzie rostym owietrze zasysane jest z otoczenia do sręŝarki (1), w której nastęuje sręŝanie. SręŜone owietrze jest ogrzewane w wyniku salania aliwa w komorze salania. Podczas salania zachodzą reakcje owodujące zmianę składu chemicznego czynnika. Maleje ilość tlenu, a ojawiają się rodukty salania, rzede wszystkim dwutlenek węgla CO i ara wodna H O. Wieloskładnikowy czynnik jednofazowy rozręŝany jest w turbinie, w wyniku czego nastęuje generowanie mocy mechanicznej na ruchomym wirniku turbiny. Moc ta odrowadzana jest do sręŝarki i generatora elektrycznego. Czynnik termodynamiczny o rozręŝeniu w turbinie ma jeszcze stosunkowo wysoką temeraturę, co ozwala na wytworzenie w kotle odzyskowym ary rzegrzanej. W kotle nastęuje więc ochładzanie czynnika rozręŝonego w turbinie (o stronie gazowej) i jednoczesne ogrzewanie wody, arowanie i rzegrzew ary (o stronie wodnej). Wytworzona w kotle odzyskowym ara moŝe być wykorzystana do celów grzewczych, bądź moŝe zostać skierowana do komory salania, w której miesza się ze sręŝonym owietrzem lub gorącymi
2 44 JESIOEK K. J., CHRZCZOOWSKI A. salinami, zwiększając strumień masy gazu rozręŝanego w turbinie. astęuje takŝe zmiana własności termodynamicznych czynnika wraz ze wzrostem udziału ary. RozręŜanie czynnika ze zwiększonym udziałem ary owoduje, Ŝe w turbinie generowana jest większa moc mechaniczna, co jest sowodowane rzeływem rzez turbinę większego strumienia masy czynnika i większym sadkiem entalii właściwej czynnika. 1 3 CHM al KS 31 3 al KS 1 33 ara KO 5 7 PZ 6 1 S ow S LP HP HP LP 4 G 8 Rys. 1. Schemat układu SIG z międzystoniowym rzegrzewem rozręŝanych salin i chłodzeniem międzystoniowy sręŝanego owietrza: S LP, S HP sręŝarka nisko- i wysokoręŝna, KS 1 i KS komory salania, HP, LP turbina wysoko- i niskoręŝna, G generator elektryczny, KO kocioł odzyskowy, PZ oma zasilająca Działanie układu rozbudowanego jest odobne [4]. RóŜnica olega na wrowadzeniu chłodnicy międzystoniowej i drugiej komory salania. Przy omocy chłodnicy międzystoniowej schładzane jest częściowo sręŝone owietrze. Po schłodzeniu sręŝanie kontynuowane jest w sręŝarce wysokoręŝnej, a dzięki schłodzeniu owietrza moc otrzebna do uzyskania odowiedniego ciśnienia jest mniejsza. Przegrzew międzystoniowy rozręŝanych salin realizowany jest w drugiej komorze salania. astęuje w niej onowne ogrzanie czynnika częściowo rozręŝonego w wysokoręŝnej części turbiny. Salanie dodatkowej ilości aliwa w czynniku częściowo rozręŝonym jest moŝliwe, wówczas gdy jest w nim jeszcze wystarczająca ilość tlenu do rzerowadzenia całkowitego i zuełnego salania. W układach z rzegrzewem wtórnym bez wtrysku ary wystęuje niekorzystne zjawisko olegające na wzroście temeratury salin ouszczających turbinę, co wiąŝe się ze wzrostem straty wylotowej. W układzie z wtryskiem ary wzrost temeratury salin nie jest szkodliwy, oniewaŝ w kotle odzyskowym nastęuje odzysk cieła niesionego rzez saliny. Wzrost temeratury salin będzie owocował wzrostem temeratury ary wtryskiwanej do komory salania, co ma korzystny wływ na własności energetyczne, a do otoczenia zrzucany jest czynnik o stosunkowo niskiej temeraturze.. OBLICZEIA Przeanalizowany został układ SIG z chłodzeniem międzystoniowym sręŝanego owietrza i rzegrzewem międzystoniowym rozręŝanych salin, w którym ara wtryskiwana jest tylko do ierwszej komory salania. Obliczenia układu zostały rzerowadzone w szerokim zakresie sręŝu całkowitego π c, temeratury salin na wlocie do turbiny t 3, wsółczynnika odziału ciśnienia w turbinie k πt i sręŝarce k πc. W obliczeniach rzyjęto nastęujące zakresy zmiennych: całkowity sręŝ sręŝarki,0 < π c < 50,0, temeratura czynnika na wlocie do turbiny 600 < t 3 < 1600 C, wsółczynnik odziału ciśnienia w turbinie 0,0 < k πt < 1,0.
3 POLEPSZAIE WŁASOŚCI UKŁADU SIG POPRZEZ PRZEGRZEW I CHŁODZEIE 45 wsółczynnik odziału ciśnienia w sręŝarce 0,0 < k πc < 1,0. W obliczeniach załoŝono ustalone wartości nastęujących arametrów: ciśnienie otoczenia 1 = 0,1 MPa, temeratura owietrza na wlocie do układu t 1 = 10 C, temeratura czynnika chłodzącego na wlocie do chłodnicy t w = 10 C, wilgotność względna owietrza na wlocie do sręŝarki ϕ 1 = 60 %, srawność wewnętrzna sręŝarki η ic = 0,86, srawność wewnętrzna turbiny η it = 0,90, srawność mechaniczna turbozesołu η m = 0,99, srawność elektryczna generatora η g = 0,995, wsółczynniki strat ciśnienia na wlocie do sręŝarki, w chłodnicy, w ierwszej i drugiej komorze salania, komorze salania oraz na wylocie z turbiny wynoszą odowiednio: ξ 1 = 0,007, ξ = 0,04, ξ 3 = 0,03, ξ 4 = 0,03, ξ 5 = 0,035, straty cieła w komorze salania ξ ks = 0,01. ZałoŜono takŝe, Ŝe w obu komorach salania realizowane jest salanie całkowite i zuełne, a woda odawana do kotła odzyskowego nie zawiera Ŝadnych dodatkowych składników ani zanieczyszczeń. Paliwem jest gaz ziemny o składzie: metan CH 4 95 %, azot 5 %. Czynnik roboczy został zamodelowany jako gaz rzeczywisty, oisywany równaniem Penga Robinsona: R a( ) = (1) v b v ( v+ b) + b ( v b) gdzie: R K a ( ) = 0,4574 [ 1+ ( 0, ,546 ω 0,69 ω ) ( 1 τ )] 0,5 () K b =, 0778 Entalia czynnika oisana jest zaleŝnością [1]: R K 0. (3) i= 1 K h = g c ( ) d, (5) 1 gdzie: g i udziały masowe oszczególnych składników c i cieło właściwe oszczególnych składników. Cieło właściwe rzy stałym ciśnieniu moŝna wyznaczyć z oniŝszej zaleŝności: c = c n i i v 0 d, (6) 0 gdzie: c 0 cieło właściwe rzy ciśnieniu = 0. Własności wody i ary wodnej oisano odowiednimi ochodnymi cząstkowymi równania energii swobodnej Gibbsa g(, ) [5]: (, ) g R ( π τ) = γ, (7) π = (8) *
4 46 JESIOEK K. J., CHRZCZOOWSKI A. * τ = (9) gdzie: *, * arametry zredukowane, zaleŝne od regionu, R indywidualna stała gazowa: R = 0, kj/(kg K). W celu jednoznacznego określenia odziału rocesu sręŝania czynnika na część nisko- i wysokoręŝną sręŝarki konieczne było wrowadzenie wsółczynnika odziału rzyrostów ciśnienia k πc, definiowanego jako stosunek rzyrostu ciśnienia w części niskoręŝnej do całkowitego rzyrostu ciśnienia w sręŝarce: 1 1 kπ c = (10) 3 1 gdzie: 1, 1 i 3 ciśnienie czynnika w oszczególnych unktach układu (atrz rys. 1). PoniewaŜ wsółczynnik k πc jest niewygodny rzy rezentowaniu wyników, więc wrowadzony został dodatkowo wsółczynnik odziału rzyrostów entalii k hc, definiowany jako stosunek rzyrostu entalii sręŝanego owietrza w części niskoręŝnej do rzyrostu entalii owietrza w obu częściach sręŝarki: k h clp hc = (11) hclp + hchp gdzie: h clp i h chp rzyrosty entalii w częściach nisko- i wysokoręŝnej turbiny. Intensywność chłodzenia międzystoniowego ma istotny wływ na arametry sręŝanego owietrza oraz na własności całej instalacji. Jest ona tym większa, im niŝsza jest temeratura czynnika chłodzącego oraz im większa jest srawność chłodnicy międzystoniowej. Srawność ta η ch definiowana jest jako stosunek sadku temeratury chłodzonego owietrza do róŝnicy temeratur owietrza rzed schłodzeniem i czynnika chłodzącego: t1 t η ch = (1) t t Analogicznie do wsółczynnika odziału rzyrostu ciśnienia w sręŝarce wrowadzony został wsółczynnik sadku ciśnienia w turbinie k πt, rozumiany jako stosunek sadku ciśnienia w części wysokoręŝnej do całkowitego sadku ciśnienia w turbinie: 1 w 31 3 kπ t = (13) 31 4 gdzie: 31, 3 i 4 ciśnienie czynnika w oszczególnych unktach układu (atrz rys. 1). Dla ułatwienia rezentacji wyników wrowadzony został dodatkowo wsółczynnik odziału sadków entalii k ht, definiowany jako stosunek sadku entalii w części wysokoręŝnej do sadku entalii w całej turbinie: k h thp ht = (14) hthp + htlp gdzie: h thp i h tlp sadki entalii w częściach wysoko- i niskoręŝnej turbiny. ajwaŝniejszymi arametrami wyjściowymi otrzymywanymi jako wynik obliczeń są srawność elektryczna układu η el i jednostkowa moc elektryczna jel, definiowane nastęująco:
5 POLEPSZAIE WŁASOŚCI UKŁADU SIG POPRZEZ PRZEGRZEW I CHŁODZEIE 47 = & el η el (15) Q f + WP + FC gdzie: el moc elektryczna na zaciskach generatora, [W] Q& strumień cieła dostarczany z aliwem do komory salania, [W], f WP moc omy wodnej, [W], moc sręŝarki aliwa, [W], FC jel el = (16) & m 1 gdzie: m& 1 strumień masy owietrza zasysanego do układu. WYIKI OBLICZEŃ Przy omocy wyŝej omówionego modelu rzerowadzono obliczenia układu dla zmiennych odstawowych arametrów odstawowych. a rysunkach i 3 rzedstawiono niektóre wyniki tych obliczeń jako zaleŝność srawności i mocy jednostkowej wsółczynnika odziału rzyrostu entalii w sręŝarce k hc dla sręŝu odowiednio: π = 10, 30 i 50, dla temeratury salin na wlocie do turbiny nisko- i wysokoręŝnej t 31 = t 33 = 1000 C oraz wsółczynnika odziału sadku entalii k ht = 0,8. Rys.. ZaleŜność srawności elektrycznej η el od wsółczynnika odziału rzyrostu entalii w sręŝarce k hc dla sręŝu całkowitego π c = 10, 30 i 50, temeratura salin na wlocie do turbiny nisko- i wysokoręŝnej t 31 = t 33 = 1000 C Rys. 3. ZaleŜność elektrycznej mocy jednostkowej jel od wsółczynnika odziału rzyrostu entalii w sręŝarce k hc dla sręŝu całkowitego π c = 10, 30 i 50, temeratura salin na wlocie do turbiny nisko- i wysokoręŝnej t 31 = t 33 = 1000 C
6 48 JESIOEK K. J., CHRZCZOOWSKI A. WIOSKI Przerowadzone analizy numeryczne wykazują, Ŝe istnieją duŝe moŝliwości odniesienia własności energetycznych układu gazowego z wtryskiem ary do komory salania (SIG). Zarówno międzystoniowy rzegrzew rozręŝanych salin jak i międzystoniowe chłodzenie sręŝanego owietrza mają istotny wływ na jego własności energetyczne, szczególnie na elektryczną moc jednostkową jel i srawność elektryczną układu η el. Wływ ten zaleŝny jest od wszystkich rozatrywanych arametrów wejściowych. Jednocześnie okazuje się, Ŝe rzegrzew międzystoniowy ma znacznie większy wływ niŝ chłodzenie międzystoniowe. Jest to sowodowane rosnącym udziałem obiegu arowego w bilansie energetycznym wraz ze wzrostem temeratury salin na wylocie z turbiny gazowej. Podstawowym arametrem, od którego zaleŝy wartość rzyrostu srawności i mocy jednostkowej, jest wsółczynnik odziału sadków entalii w turbinie k πt. Wsółczynnik odziału rzyrostów entalii w sręŝarce k πc ma mniejsze znaczenie, a dokładne wartości tych wsółczynników odowiadające ołoŝeniu maksimów odowiednich krzywych zaleŝą od innych arametrów. iekorzystnym zjawiskiem jest wystęowanie maksimów krzywych srawności i mocy jednostkowych dla róŝnych wartości oszczególnych wsółczynników. W instalacjach energetycznych na ogół riorytetową rolę odgrywa srawność, dlatego wartość oszczególnych wsółczynników owinna umoŝliwiać racę z maksymalną srawnością, rzy ewnej stracie mocy jednostkowej. Przyrost srawności i mocy jednostkowej układu jest zaleŝny zarówno od temeratury salin na wlocie do turbiny t 3, jak i od sręŝu π, rzy czym oba arametry są ze sobą odowiednio owiązane. Dla rozatrywanych wartości temeratury t 3 wzrost racy jednostkowej rzekracza 45 %, natomiast wzrost srawności moŝe wynieść onad 15 % (dla t 3 > 100 C) w stosunku do układu SIG w konfiguracji odstawowej. LIERAURA 1. Badyda K.: Zagadnienia modelowania matematycznego instalacji energetycznych. Warszawa : Oficyna Wyd. Pol. Warsz., Horlock J. H.: Advanced gas turbine cycles. Cambridge : Elsevier, Jesionek K., Chrzczonowski A.: Imrovement of SIG system energy roerties through interstage gas reheating. W: Stiinta moderna si energia XXVI. Producerea, transortul si utilizarea energiei, Cluj-aoca, Rumunia, 007, s Kail C., Rukes B.: Fortschrittliche Gas- und Damfturbinenrozesse zur Wirkungsgradund Leistungssteigerung bei GUD Kraftwerken. VDI Berichte 1995, nr 118, s Wagner W., Kruse A.: Proerties of water and steam. he Industrial Standard IAPWS IF97 for the hermodynamic Proerties and Sulementary Equations for Other Proerties. Berlin : Sringer Verlag, IMPROVEME OF SIG SYSEM EERGY PROPERIES HROUGH IERSAGE AIR COOLIG AD GAS REHEAIG Summary. Steam injection in gas turbines is interesting technology with good energetic and ecological roerties of gas turbines. In this alications the heat of exhaust gasses is used to roduce steam, that is injected in the combustion chamber of gas turbine. he steam injection increase the ower and efficiency of the installation. here are some ossibilities to increase the roerties of SIG turbines, for examle air cooling and gas reheating. In this aer is shown some results of calculations of such SIG turbine. here were analyzed the influence of main thermodynamical arameters in the ower and efficiency of the gas turbine.
CHARAKTERYSTYKI ZŁOŻONYCH UKŁADÓW Z TURBINAMI GAZOWYMI
CHARAERYSYI ZŁOŻOYCH UŁADÓW Z URBIAMI AZOWYMI Autor: rzysztof Badyda ( Rynek Energii nr 6/200) Słowa kluczowe: wytwarzanie energii elektrycznej, turbina gazowa, gaz ziemny Streszczenie. W artykule rzedstawiono
Bardziej szczegółowoKalorymetria paliw gazowych
Katedra Termodynamiki, Teorii Maszyn i Urządzeń Cielnych W9/K2 Miernictwo energetyczne laboratorium Kalorymetria aliw gazowych Instrukcja do ćwiczenia nr 7 Oracowała: dr inż. Elżbieta Wróblewska Wrocław,
Bardziej szczegółowoZESZYTY NAUKOWE NR 10(82) AKADEMII MORSKIEJ W SZCZECINIE. Badania wpływu struktury elektrowni gazowo-parowych na charakterystyki sprawności
ISSN 1733-8670 ZESZT NAUOWE NR 10(82) AADEMII MORSIEJ W SZCZECINIE IV MIĘDZNARODOWA ONFERENCJA NAUOWO-TECHNICZNA EXPLO-SHIP 2006 Janusz otowicz, Tadeusz Chmielniak Badania wływu struktury elektrowni gazowo-arowych
Bardziej szczegółowoEfektywność energetyczna systemu ciepłowniczego z perspektywy optymalizacji procesu pompowania
Efektywność energetyczna systemu ciełowniczego z ersektywy otymalizacji rocesu omowania Prof. zw. dr hab. Inż. Andrzej J. Osiadacz Prof. ndz. dr hab. inż. Maciej Chaczykowski Dr inż. Małgorzata Kwestarz
Bardziej szczegółowoWykład 2. Przemiany termodynamiczne
Wykład Przemiany termodynamiczne Przemiany odwracalne: Przemiany nieodwracalne:. izobaryczna = const 7. dławienie. izotermiczna = const 8. mieszanie. izochoryczna = const 9. tarcie 4. adiabatyczna = const
Bardziej szczegółowoWykład 4 Gaz doskonały, gaz półdoskonały i gaz rzeczywisty Równanie stanu gazu doskonałego uniwersalna stała gazowa i stała gazowa Odstępstwa gazów
Wykład 4 Gaz doskonały, gaz ółdoskonały i gaz rzeczywisty Równanie stanu gazu doskonałego uniwersalna stała gazowa i stała gazowa Odstęstwa gazów rzeczywistych od gazu doskonałego: stoień ściśliwości Z
Bardziej szczegółowoDoświadczenie Joule a i jego konsekwencje Ciepło, pojemność cieplna sens i obliczanie Praca sens i obliczanie
Pierwsza zasada termodynamiki 2.2.1. Doświadczenie Joule a i jego konsekwencje 2.2.2. ieło, ojemność cielna sens i obliczanie 2.2.3. Praca sens i obliczanie 2.2.4. Energia wewnętrzna oraz entalia 2.2.5.
Bardziej szczegółowoTurbinowy silnik odrzutowy. Dr inŝ. Robert JAKUBOWSKI
Turbinowy silnik odrzutowy Dr inŝ. Robert JAKUBOWSKI Turbinowy silnik jednorzeływowy Jest to najbardziej ierwotne rozwiązanie silnika odrzutowego turbinowego, które ojawiło się na oczątku lat trzydziestych
Bardziej szczegółowo[ ] 1. Zabezpieczenia instalacji ogrzewań wodnych systemu zamkniętego. 1. 2. Przeponowe naczynie wzbiorcze. ν dm [1.4] 1. 1. Zawory bezpieczeństwa
. Zabezieczenia instalacji ogrzewań wodnych systemu zamkniętego Zabezieczenia te wykonuje się zgodnie z PN - B - 0244 Zabezieczenie instalacji ogrzewań wodnych systemu zamkniętego z naczyniami wzbiorczymi
Bardziej szczegółowoKomory spalania turbiny i dysze. Dr inż. Robert JAKUBOWSKI
Komory salania turbiny i dysze wylotowe Dr inż. Robert JAKUBOWSKI KOMORY SPALNAIA TURBINOWYCH SILNIKÓW LOTNICZYCH BUDOWA KOMORY SPALANIA ORGANIZACJA PROCESU WEWNĄTRZKOMOROWEGO BUDOWA KOMORY SPALANIA ORGANIZACJA
Bardziej szczegółowoKatedra Silników Spalinowych i Pojazdów ATH ZAKŁAD TERMODYNAMIKI. Pomiar ciepła spalania paliw gazowych
Katedra Silników Salinowych i Pojazdów ATH ZAKŁAD TERMODYNAMIKI Pomiar cieła salania aliw gazowych Wstę teoretyczny. Salanie olega na gwałtownym chemicznym łączeniu się składników aliwa z tlenem, czemu
Bardziej szczegółowoKASKADOWE UKŁADY OBIEGÓW CIEPLNYCH W MIKROKOGENERACJI
POZNAN UNIVE RSIY OF E CNOLOGY ACADE MIC JOURNALS No Electrical Engineering 0 Robert WRÓBLEWSKI* KASKADOWE UKŁADY OBIEGÓW CIEPLNYC W MIKROKOGENERACJI Obecnie w mikrogeneracji i małej generacji rozroszonej
Bardziej szczegółowoEntalpia swobodna (potencjał termodynamiczny)
Entalia swobodna otencjał termodynamiczny. Związek omiędzy zmianą entalii swobodnej a zmianami entroii Całkowita zmiana entroii wywołana jakimś rocesem jest równa sumie zmiany entroii układu i otoczenia:
Bardziej szczegółowoZespoły silnika lotniczego. Dr inż. Robert Jakubowski
Zesoły silnika lotniczego Dr inż. Robert Jakubowski DYSZA WYLOTOWA TURBINA KOMORA SPALANIA SPRĘŻARKA WLOT Procesy wewnętrzne w silniku Obieg silnika z uwzględnieniem strat i 3 π c = = idem H qdo = T3 i3
Bardziej szczegółowoAnaliza konstrukcji i cyklu pracy silnika turbinowego. Dr inż. Robert Jakubowski
Analiza konstrukcji i cyklu racy silnika turbinowego Dr inż. Robert Jakubowski CO TO JEST CIĄG? Równanie ciągu: K m(c V) 5 Jak silnik wytwarza ciąg? Silnik śmigłowy silnik odrzutowy Silnik służy do wytworzenia
Bardziej szczegółowoĆwiczenia do wykładu Fizyka Statystyczna i Termodynamika
Ćwiczenia do wykładu Fizyka tatystyczna i ermodynamika Prowadzący dr gata Fronczak Zestaw 5. ermodynamika rzejść fazowych: równanie lausiusa-laeyrona, własności gazu Van der Waalsa 3.1 Rozważ tyowy diagram
Bardziej szczegółowoSPRAWNOŚĆ CIEPLNA PRZEPONOWYCH I BEZPRZEPONOWYCH
InŜynieria Rolnicza 3/63 Tadeusz Lis*, Samoń Zbigniew** Helena Lis* *Wydział InŜynierii Produkcji Akademia Rolnicza w Lublinie **IUNG w Puławach SPRAWNOŚĆ CIEPLNA PRZEPONOWYCH I BEZPRZEPONOWYCH PODGRZEWACZY
Bardziej szczegółowoStany materii. Masa i rozmiary cząstek. Masa i rozmiary cząstek. m n mol. n = Gaz doskonały. N A = 6.022x10 23
Stany materii Masa i rozmiary cząstek Masą atomową ierwiastka chemicznego nazywamy stosunek masy atomu tego ierwiastka do masy / atomu węgla C ( C - izoto węgla o liczbie masowej ). Masą cząsteczkową nazywamy
Bardziej szczegółowo= T. = dt. Q = T (d - to nie jest różniczka, tylko wyrażenie różniczkowe); z I zasady termodynamiki: przy stałej objętości. = dt.
ieło właściwe gazów definicja emiryczna: Q = (na jednostkę masy) T ojemność cielna = m ieło właściwe zależy od rocesu: Q rzy stałym ciśnieniu = T dq = dt rzy stałej objętości Q = T (d - to nie jest różniczka,
Bardziej szczegółowoTermodynamika 2. Projekt współfinansowany przez Unię Europejską w ramach Europejskiego Funduszu Społecznego
ermodynamika Projekt wsółfinansowany rzez Unię Euroejską w ramach Euroejskiego Funduszu Sołecznego Siik ciey siikach (maszynach) cieych cieło zamieniane jest na racę. Elementami siika są: źródło cieła
Bardziej szczegółowo13) Na wykresie pokazano zależność temperatury od objętości gazu A) Przemianę izotermiczną opisują krzywe: B) Przemianę izobaryczną opisują krzywe:
) Ołowiana kula o masie kilograma sada swobodnie z wysokości metrów. Który wzór służy do obliczenia jej energii na wysokości metrów? ) E=m g h B) E=m / C) E=G M m/r D) Q=c w m Δ ) Oblicz energię kulki
Bardziej szczegółowoĆwiczenie nr 3. Wyznaczanie współczynnika Joule a-thomsona wybranych gazów rzeczywistych.
Termodynamika II ćwiczenia laboratoryjne Ćwiczenie nr 3 Temat: Wyznaczanie wsółczynnika Joule a-tomsona wybranyc gazów rzeczywistyc. Miejsce ćwiczeń: Laboratorium Tecnologii Gazowyc Politecniki Poznańskiej
Bardziej szczegółowoKomory spalania, turbiny i dysze wylotowe. Dr inż. Robert JAKUBOWSKI
Komory salania, turbiny i dysze wylotowe Dr inż. Robert JAKUBOWSKI KOMORY SPALNAIA TURBINOWYCH SILNIKÓW LOTNICZYCH BUDOWA KOMORY SPALANIA BUDOWA KOMORY SPALANIA ORGANIZACJA PROCESU WEWNĄTRZKOMOROWEGO 1
Bardziej szczegółowoTemperatura i ciepło E=E K +E P +U. Q=c m T=c m(t K -T P ) Q=c przem m. Fizyka 1 Wróbel Wojciech
emeratura i cieło E=E K +E P +U Energia wewnętrzna [J] - ieło jest energią rzekazywaną między układem a jego otoczeniem na skutek istniejącej między nimi różnicy temeratur na sosób cielny rzez chaotyczne
Bardziej szczegółowoJak określić stopień wykorzystania mocy elektrowni wiatrowej?
Jak określić stoień wykorzystania mocy elektrowni wiatrowej? Autorzy: rof. dr hab. inŝ. Stanisław Gumuła, Akademia Górniczo-Hutnicza w Krakowie, mgr Agnieszka Woźniak, Państwowa WyŜsza Szkoła Zawodowa
Bardziej szczegółowoPomiar wilgotności względnej powietrza
Katedra Silników Salinowych i Pojazdów ATH ZAKŁAD TERMODYNAMIKI Pomiar wilgotności względnej owietrza - 1 - Wstę teoretyczny Skład gazu wilgotnego. Gazem wilgotnym nazywamy mieszaninę gazów, z których
Bardziej szczegółowoZespoły silnika lotniczego. Dr inż. Robert Jakubowski
Zesoły silnika lotniczego Dr inż. Robert Jakubowski DYSZA WYLOTOWA TURBINA KOMORA SPALANIA SPRĘŻARKA WLOT WLOT Wlot Zadaniem wlotu jest dostarczenie do silnika owietrza w wymaganej ilości z zaewnieniem
Bardziej szczegółowoDwuprzepływowe silniki odrzutowe. dr inż. Robert JAKUBOWSKI
Dwurzeływowe silniki odrzutowe dr inż. Robert JAKUBOWSK Silnik z oddzielnymi dyszami wylotowymi kanałów V 2500 (Airbus A320, D90) Ciąg 98 147 kn Stoień dwurzeływowości 4,5 5,4 Pierwsze konstrukcje dwurzeływowe
Bardziej szczegółowo26 Nowa koncepcja parownika pracującego w obiegu ORC z przepływem wspomaganym siłami kapilarnymi i grawitacyjnymi
ŚRODKOWO-POMORSKIE TOWARZYSTWO NAUKOWE OCHRONY ŚRODOWISKA Rocznik Ochrona Środowiska Tom 13. Rok 2011 ISSN 1506-218X 425-440 26 Nowa koncecja arownika racującego w obiegu ORC z rzeływem wsomaganym siłami
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA SILNIKA TURBINOWEGO ODRZUTOWEGO (rzeczywistego) PRACA W WARUNKACH STATYCZNYCH. Opracował. Dr inż. Robert Jakubowski
OBLICZENIA SILNIKA TURBINOWEGO ODRZUTOWEGO (rzeczywistego) PRACA W WARUNKACH STATYCZNYCH DANE WEJŚCIOWE : Opracował Dr inż. Robert Jakubowski Parametry otoczenia p H, T H Spręż sprężarki, Temperatura gazów
Bardziej szczegółowoIV. PREFEROWANE TECHNOLOGIE GENERACJI ROZPROSZONEJ
IV. PREFEROWANE TECHNOLOGIE GENERACJI ROZPROSZONEJ Dwie grupy technologii: układy kogeneracyjne do jednoczesnego wytwarzania energii elektrycznej i ciepła wykorzystujące silniki tłokowe, turbiny gazowe,
Bardziej szczegółowoMgr inż. Marta DROSIŃSKA Politechnika Gdańska, Wydział Oceanotechniki i Okrętownictwa
MECHANIK 7/2014 Mgr inż. Marta DROSIŃSKA Politechnika Gdańska, Wydział Oceanotechniki i Okrętownictwa WYZNACZENIE CHARAKTERYSTYK EKSPLOATACYJNYCH SIŁOWNI TURBINOWEJ Z REAKTOREM WYSOKOTEMPERATUROWYM W ZMIENNYCH
Bardziej szczegółowoWPŁYW ZASTOSOWANIA DWÓCH OBWODÓW GRZEWCZYCH O RÓŻNYCH TEMPERATURACH CZYNNIKA NA EFEKTYWNOŚĆ ENERGETYCZNĄ WYKORZYSTANIA PALIWA
POZNAN UNIVE RSIY OF E CNOLOGY ACADE MIC JOURNALS No Electrical Engineering Robert WRÓBLEWSKI* WPŁYW ZASOSOWANIA DWÓC OBWODÓW GRZEWCZYC O RÓŻNYC EMPERAURAC CZYNNIKA NA EFEKYWNOŚĆ ENERGEYCZNĄ WYKORZYSANIA
Bardziej szczegółowoTERMODYNAMIKA. Przedstaw cykl przemian na wykresie poniższym w układach współrzędnych przedstawionych poniżej III
Włodzimierz Wolczyński 44 POWÓRKA 6 ERMODYNAMKA Zadanie 1 Przedstaw cykl rzemian na wykresie oniższym w układach wsółrzędnych rzedstawionych oniżej Uzuełnij tabelkę wisując nazwę rzemian i symbole: >0,
Bardziej szczegółowoJest to zasada zachowania energii w termodynamice - równoważność pracy i ciepła. Rozważmy proces adiabatyczny sprężania gazu od V 1 do V 2 :
I zasada termodynamiki. Jest to zasada zachowania energii w termodynamice - równoważność racy i cieła. ozważmy roces adiabatyczny srężania gazu od do : dw, ad - wykonanie racy owoduje rzyrost energii wewnętrznej
Bardziej szczegółowoStan wilgotnościowy przegród budowlanych. dr inż. Barbara Ksit
Stan wilgotnościowy rzegród budowlanych dr inż. Barbara Ksit barbara.ksit@ut.oznan.l Przyczyny zawilgocenia rzegród budowlanych mogą być nastęujące: wilgoć budowlana wrowadzona rzy rocesach mokrych odczas
Bardziej szczegółowoOpis techniczny. Strona 1
Ois techniczny Strona 1 1. Założenia dla instalacji solarnej a) lokalizacja inwestycji: b) średnie dobowe zużycie ciełej wody na 1 osobę: 50 [l/d] c) ilość użytkowników: 4 osób d) temeratura z.w.u. z sieci
Bardziej szczegółowoĆ W I C Z E N I E N R C-5
INSTYTUT FIZYKI WYDZIAŁ INŻYNIERII PRODUKCJI I TECHNOLOGII ATERIAŁÓW POLITECHNIKA CZĘSTOCHOWSKA PRACOWNIA ECHANIKI I CIEPŁA Ć W I C Z E N I E N R C-5 WYZNACZANIE CIEPŁA PAROWANIA WODY ETODĄ KALORYETRYCZNĄ
Bardziej szczegółowoprawa gazowe Model gazu doskonałego Temperatura bezwzględna tościowa i entalpia owy Standardowe entalpie tworzenia i spalania 4. Stechiometria 1 tość
5. Gazy, termochemia Doświadczalne rawa gazowe Model gazu doskonałego emeratura bezwzględna Układ i otoczenie Energia wewnętrzna, raca objęto tościowa i entalia Prawo Hessa i cykl kołowy owy Standardowe
Bardziej szczegółowoMODELOWANIE PROCESÓW TECHNOLOGICZNYCH WYSTĘPUJĄCYCH W PIECZARKARNIACH: MODEL WYMIANY CIEPŁA I MASY
Inżynieria Rolnicza 5(123)/2010 MODELOWANIE PROCESÓW TECHNOLOGICZNYCH WYSTĘPUJĄCYCH W PIECZARKARNIACH: MODEL WYMIANY CIEPŁA I MASY Ewa Wacowicz, Leonard Woroncow Katedra Automatyki, Politecnika Koszalińska
Bardziej szczegółowoTermodynamika techniczna
Termodynamika techniczna Wydział Geologii, Geofizyki i Ochrony Środowiska Ekologiczne Źródła Energii II rok Pomiar wilgotności owietrza Instrukcja do ćwiczenia Katedra Systemów Energetycznych i Urządzeń
Bardziej szczegółowo11. Termodynamika. Wybór i opracowanie zadań od 11.1 do Bogusław Kusz.
ermodynamia Wybór i oracowanie zadań od do 5 - Bogusław Kusz W zamniętej butelce o objętości 5cm znajduje się owietrze o temeraturze t 7 C i ciśnieniu hpa Po ewnym czasie słońce ogrzało butelę do temeratury
Bardziej szczegółowoTERMODYNAMIKA PROCESOWA I TECHNICZNA
ERMODYNAMIKA PROCESOWA I ECHNICZNA Wykład II Podstawowe definicje cd. Podstawowe idealizacje termodynamiczne I i II Zasada termodynamiki Proste rzemiany termodynamiczne Prof. Antoni Kozioł, Wydział Chemiczny
Bardziej szczegółowo9.1 Wstęp Analiza konstrukcji pomp i sprężarek odśrodkowych pozwala stwierdzić, że: Ciśnienie (wysokość) podnoszenia pomp wynosi zwykle ( ) stopnia
114 9.1 Wstę Analiza konstrukcji om i srężarek odśrodkowych ozwala stwierdzić, że: Stosunek ciśnień w srężarkach wynosi zwykle: (3-5):1 0, 3 10, ρuz Ciśnienie (wysokość) odnoszenia om wynosi zwykle ( )
Bardziej szczegółowoII zasada termodynamiki.
II zasada termodynamiki. Według I zasady termodynamiki nie jest do omyślenia roces, w którym energia wewnętrzna układu doznałaby zmiany innej, niż wynosi suma algebraiczna energii wymienionych z otoczeniem.
Bardziej szczegółowoCHARAKTERYSTYKA ENERGETYCZNA BUDYNKU
CHARAKTERYSTYKA ENERGETYCZNA BUDYNKU BUDYNEK OCENIANY RODZAJ BUDYNKU CAŁOŚĆ/CZĘŚĆ BUDYNKU Mieszkalny Całość budynku ADRES BUDYNKU ----------------, ----------------NAZWA ROJEKTU Budynek mieszkalny 2 LICZBA
Bardziej szczegółowo1. Parametry strumienia piaskowo-powietrznego w odlewniczych maszynach dmuchowych
MATERIAŁY UZUPEŁNIAJACE DO TEMATU: POMIAR I OKREŚLENIE WARTOŚCI ŚREDNICH I CHWILOWYCH GŁÓWNYCHORAZ POMOCNICZYCH PARAMETRÓW PROCESU DMUCHOWEGO Józef Dańko. Wstę Masa wyływająca z komory nabojowej strzelarki
Bardziej szczegółowoĆw. 1 Wyznaczanie prędkości przepływu przy pomocy rurki spiętrzającej
Ćw. Wyznaczanie rędkości rzeływu rzy omocy rurki siętrzającej. Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest zaoznanie się z metodą wyznaczania rędkości gazu za omocą rurek siętrzających oraz wykonanie charakterystyki
Bardziej szczegółowoCHARAKTERYSTYKA ENERGETYCZNA BUDYNKU
CHARAKTERYSTYKA ENERGETYCZNA BUDYNKU BUDYNEK OCENIANY RODZAJ BUDYNKU mieszkalny CAŁOŚĆ/CZĘŚĆ BUDYNKU Całość budynku ADRES BUDYNKU Olsztyn, ul. Grabowa 7 NAZWA ROJEKTU Standard tradycyjny LICZBA LOKALI
Bardziej szczegółowoKatedra Silników Spalinowych i Pojazdów ATH ZAKŁAD TERMODYNAMIKI. Wyznaczanie ciepła właściwego c p dla powietrza
Katedra Silików Saliowych i Pojazdów ATH ZAKŁAD TERMODYNAMIKI Wyzaczaie cieła właściweo c dla owietrza Wrowadzeie teoretycze Cieło ochłoięte rzez ciało o jedostkowej masie rzy ieskończeie małym rzyroście
Bardziej szczegółowoLABORATORIUM TECHNIKI CIEPLNEJ INSTYTUTU TECHNIKI CIEPLNEJ WYDZIAŁ INŻYNIERII ŚRODOWISKA I ENERGETYKI POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ
INSTYTUTU TECHNIKI CIEPLNEJ WYDZIAŁ INŻYNIERII ŚRODOWISKA I ENERGETYKI POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ INSTRUKCJA LABORATORYJNA Temat ćwiczenia: WYZNACZANIE WILGOTNOŚCI WZGLĘDNEJ I STOPNIA ZAWILŻENIA POWIETRZA HIGROMETREM
Bardziej szczegółowoLABORATORIUM TECHNIKI CIEPLNEJ INSTYTUTU TECHNIKI CIEPLNEJ WYDZIAŁ INŻYNIERII ŚRODOWISKA I ENERGETYKI POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ
INSTYTUTU TECHNIKI CIEPLNEJ WYDZIAŁ INŻYNIERII ŚRODOWISKA I ENERGETYKI POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ INSTRUKCJA LABORATORYJNA Temat ćwiczenia: KONWEKCJA SWOBODNA W POWIETRZU OD RURY Konwekcja swobodna od rury
Bardziej szczegółowoRozrusznik gwiazda-trójkąt
nr AB_02 str. 1/6 Sis treści: 1 Rozruch bezosredni str.1 2 Rozruch za omocą rozrusznika stycznikowego / str.2 rzeznaczenie str. 4 Budowa str. 5 Schemat ołączeń str.4 6 asada działania str.4 7 Sosób montaŝu
Bardziej szczegółowoRozdział 8. v v p p --~ 3: :1. A B c D
Rozdział 8 Gaz doskonały ulega-kolejnym-rzemianom: 1-+i -+3, zilustrowanym-na rysunku obok w układzie wsółrzędnych T,. Wskaż, na których rysunkach (od A do D) orawnie zilustrowano te rzemiany w innych
Bardziej szczegółowoAndrzej Ambrozik. Podstawy teorii tłokowych silników spalinowych
Andrzej Ambrozik Podstawy teorii tłokowych silników salinowych Warszawa 01 Politechnika Warszawska Wydział Samochodów i Maszyn Roboczych Kierunek studiów "Edukacja techniczno informatyczna" 0-54 Warszawa,
Bardziej szczegółowoLABORATORIUM TECHNIKI CIEPLNEJ INSTYTUTU TECHNIKI CIEPLNEJ WYDZIAŁ INŻYNIERII ŚRODOWISKA I ENERGETYKI POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ
INSYUU ECHNIKI CIEPLNEJ WYDZIAŁ INŻYNIERII ŚRODOWISKA I ENERGEYKI POLIECHNIKI ŚLĄSKIEJ INSRUKCJA LABORAORYJNA emat ćwiczenia: WYZNACZANIE WSPÓŁCZYNNIKA WNIKANIA CIEPŁA DLA KONWEKCJI WYMUSZONEJ W RURZE
Bardziej szczegółowoNAFTA-GAZ, ROK LXIX, Nr 8 / 2013
NAFTA-GAZ, ROK LXIX, Nr 8 / 2013 Robert Wojtowicz Instytut Nafty i Gazu Ocena gazu granicznego G21 od kątem jego rzydatności do określenia jakości salania gazów ziemnych wysokometanowych ochodzących z
Bardziej szczegółowoMini-quiz 0 Mini-quiz 1
rawda fałsz Mini-quiz 0.Wielkości ekstensywne to: a rędkość kątowa b masa układu c ilość cząstek d temeratura e całkowity moment magnetyczny.. Układy otwarte: a mogą wymieniać energię z otoczeniem b mogą
Bardziej szczegółowotermodynamika fenomenologiczna
termodynamika termodynamika fenomenologiczna własności termiczne ciał makroskoowych uogólnienie licznych badań doświadczalnych ois makro i mikro rezygnacja z rzyczynowości znaczenie raktyczne układ termodynamiczny
Bardziej szczegółowoCHARAKTERYSTYKA ENERGETYCZNA BUDYNKU
CHARAKTERYSTYKA ENERGETYCZNA BUDYNKU BUDYNEK OCENIANY RODZAJ BUDYNKU Mieszkalny ADRES BUDYNKU Celestynów, dz. nr ewid. 1046/2 Celestynów NAZWA ROJEKTU Budynek Mieszkalny Wielorodzinny Socjalny OWIERZCHNIA
Bardziej szczegółowoWstęp teoretyczny: Krzysztof Rębilas. Autorem ćwiczenia w Pracowni Fizycznej Zakładu Fizyki Akademii Rolniczej w Krakowie jest Barbara Wanik.
Ćwiczenie 22 A. Wyznaczanie wilgotności względnej owietrza metodą sychrometru Assmanna (lub Augusta) B. Wyznaczanie wilgotności bezwzględnej i względnej owietrza metodą unktu rosy (higrometru Alluarda)
Bardziej szczegółowoWARUNKI RÓWNOWAGI UKŁADU TERMODYNAMICZNEGO
WARUNKI RÓWNOWAGI UKŁADU ERMODYNAMICZNEGO Proces termodynamiczny zachodzi doóty, doóki układ nie osiągnie stanu równowagi. W stanie równowagi odowiedni otencjał termodynamiczny układu osiąga minimum, odczas
Bardziej szczegółowoP O L I T E C H N I K A W A R S Z A W S K A
P O L I T E C H N I K A W A R S Z A W S K A WYDZIAŁ BUDOWNICTWA, MECHANIKI I PETROCHEMII INSTYTUT INŻYNIERII MECHANICZNEJ LABORATORIUM NAPĘDÓW I STEROWANIA HYDRAULICZNEGO I PNEUMATYCZNEGO Instrkcja do
Bardziej szczegółowoBADANIA SYMULACYJNE PROCESU IMPULSOWEGO ZAGĘSZCZANIA MAS FORMIERSKICH. W. Kollek 1 T. Mikulczyński 2 D.Nowak 3
VI KONFERENCJA ODLEWNICZA TECHNICAL 003 BADANIA SYMULACYJNE PROCESU IMPULSOWEGO ZAGĘSZCZANIA MAS FORMIERSKICH BADANIA SYMULACYJNE PROCESU IMPULSOWEGO ZAGĘSZCZANIA MAS FORMIERSKICH W. Kollek 1 T. Mikulczyński
Bardziej szczegółowoGLOBALNE OBLICZANIE CAŁEK PO OBSZARZE W PURC DLA DWUWYMIAROWYCH ZAGADNIEŃ BRZEGOWYCH MODELOWANYCH RÓWNANIEM NAVIERA-LAMEGO I POISSONA
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE ISSN 896-77X 33, s.8-86, Gliwice 007 GLOBALNE OBLICZANIE CAŁEK PO OBSZARZE W PURC DLA DWUWYMIAROWYCH ZAGADNIEŃ BRZEGOWYCH MODELOWANYCH RÓWNANIEM NAVIERA-LAMEGO I POISSONA EUGENIUSZ
Bardziej szczegółowoPodstawy Procesów i Konstrukcji Inżynierskich. Teoria kinetyczna INZYNIERIAMATERIALOWAPL. Kierunek Wyróżniony przez PKA
Podstawy Procesów i Konstrukcji Inżynierskich Teoria kinetyczna Kierunek Wyróżniony rzez PKA 1 Termodynamika klasyczna Pierwsza zasada termodynamiki to rosta zasada zachowania energii, czyli ogólna reguła
Bardziej szczegółowoINSTYTUT INŻYNIERII ŚRODOWISKA ZAKŁAD GEOINŻYNIERII I REKULTYWACJI ĆWICZENIE NR 2
INSTYTUT INŻYNIERII ŚRODOWISKA ZAKŁAD GEOINŻYNIERII I REKULTYWACJI Laboratorium z mechaniki łynów ĆWICZENIE NR OKREŚLENIE WSPÓLCZYNNIKA STRAT MIEJSCOWYCH PRZEPŁYWU POWIETRZA W RUROCIĄGU ZAKRZYWIONYM 1.
Bardziej szczegółowoP R O J E K T MODERNIZACJI KOTŁOWNI
Narodowa Agencja Poszanowania Energii S.A. Oddział w Białymstoku ul. Pułaskiego 7 lok. U P R O J E K T MODERNIZACJI KOTŁOWNI FAZA : OBIEKT : INWESTOR : AUTOR : OPRACOWAŁ : PROJEKT BUDOWLANO WYKONAWCZY
Bardziej szczegółowoTERMODYNAMIKA. Termodynamika jest to dział nauk przyrodniczych zajmujący się własnościami
TERMODYNAMIKA Termodynamika jest to dział nauk rzyrodniczych zajmujący się własnościami energetycznymi ciał. Przy badaniu i objaśnianiu własności układów fizycznych termodynamika osługuje się ojęciami
Bardziej szczegółowoCHARAKTERYSTYKA ENERGETYCZNA BUDYNKU
CHARAKTERYSTYKA ENERGETYCZNA BUDYNKU BUDYNEK OCENIANY RODZAJ BUDYNKU Mieszkalny ADRES BUDYNKU Ustka dz. nr 86/7, ul. Kosynierów 8 NAZWA ROJEKTU Budynek mieszkalny jednorodzinny OWIERZCHNIA CAŁKOWITA OWIERZCHNIA
Bardziej szczegółowomax = p WILGOTNOŚĆ MAS I SUROWCÓW WILGOTNOŚĆ BEZWZGLĘDNA odniesiona do masy materiału bezwzględnie suchego m s
SUSZENIE PAROWANIE WODY ZE SWOBODNEJ POWIERZCHNI W wyniku arowania nad cieczą tworzy się warstewka ary nasyconej o temeraturze równej temeraturze arującej cieczy. Parowanie jest to zatem dyfuzja ary rzez
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA SILNIKA TURBINOWEGO ODRZUTOWEGO (SILNIK IDEALNY) PRACA W WARUNKACH STATYCZNYCH
OBLICZENIA SILNIKA TURBINOWEGO ODRZUTOWEGO (SILNIK IDEALNY) PRACA W WARUNKACH STATYCZNYCH DANE WEJŚCIOWE : Parametry otoczenia p H, T H Spręż sprężarki π S, Temperatura gazów przed turbiną T 3 Model obliczeń
Bardziej szczegółowoWykład 7. Energia wewnętrzna jednoatomowego gazu doskonałego wynosi: 3 R . 2. Ciepło molowe przy stałym ciśnieniu obliczymy dzięki zależności: nrt
W. Dominik Wydział Fizyki UW ermodynamika 08/09 /7 Wykład 7 Zasada ekwiartycji energii Stonie swobody ruchu cząsteczek ieło właściwe ciał stałych ównanie adiabaty w modelu kinetyczno-molekularnym g.d.
Bardziej szczegółowoPOLITECHNIKA ŚLĄSKA W GLIWICACH WYDZIAŁ INŻYNIERII ŚRODOWISKA i ENERGETYKI INSTYTUT MASZYN i URZĄDZEŃ ENERGETYCZNYCH
POLIECHNIKA ŚLĄSKA W GLIWICACH WYZIAŁ INŻYNIERII ŚROOWISKA i ENERGEYKI INSYU MASZYN i URZĄZEŃ ENERGEYCZNYCH Kocioł arowy I Kocioł arowy II Laboratorium omiarów maszyn cielnych PM 9 PM Oracował: dr inż.
Bardziej szczegółowoWYMAGANIA TECHNICZNE DLA PŁYTOWYCH WYMIENNIKÓW CIEPŁA DLA CIEPŁOWNICTWA
WYMAAA TECHCZE DLA PŁYTOWYCH WYMEKÓW CEPŁA DLA CEPŁOWCTWA iniejsza wersja obowiązuje od dnia 02.11.2011 Stołeczne Przedsiębiorstwo Energetyki Cielnej SA Ośrodek Badawczo Rozwojowy Ciełownictwa ul. Skorochód-Majewskiego
Bardziej szczegółowoWPŁYW INSTALACJI CCS NA SPRAWNOŚĆ UKŁADÓW GAZOWO - PA- ROWYCH
WPŁYW ISTALACJI CCS A SPRAWOŚĆ UKŁADÓW GAZOWO - PA- ROWYCH Autor: Leszek Remiorz, Mateusz Brzęczek ( Rynek Energii nr 3/2013) Słowa kluczowe: układy gazowo parowe, turbina gazowa, obieg parowy, kocioł
Bardziej szczegółowo1. Model procesu krzepnięcia odlewu w formie metalowej. Przyjęty model badanego procesu wymiany ciepła składa się z następujących założeń
ROK 4 Krzenięcie i zasilanie odlewów Wersja 9 Ćwicz. laboratoryjne nr 4-04-09/.05.009 BADANIE PROCESU KRZEPNIĘCIA ODLEWU W KOKILI GRUBOŚCIENNEJ PRZY MAŁEJ INTENSYWNOŚCI STYGNIĘCIA. Model rocesu krzenięcia
Bardziej szczegółowoSILNIK TURBINOWY ANALIZA TERMO-GAZODYNAMICZNA OBIEGU SILNIKA IDEALNEGO
SILNIK TURBINOWY ANALIZA TERMO-GAZODYNAMICZNA OBIEGU SILNIKA IDEALNEGO Dr inŝ. Robert JAKUBOWSKI Wydział Budowy Maszyn i Lotnictwa PRz Pok. 5 bud L 33 E-mail robert.jakubowski@prz.edu.pl WWW www.jakubowskirobert.sd.prz.edu.pl
Bardziej szczegółowoM. Chorowski Podstawy Kriogeniki, wykład Metody uzyskiwania niskich temperatur - ciąg dalszy Dławienie izentalpowe
M. Corowski Podstawy Kriogeniki, wykład 4. 3. Metody uzyskiwania niskic temeratur - ciąg dalszy 3.. Dławienie izentalowe Jeżeli gaz rozręża się adiabatycznie w układzie otwartym, bez wykonania racy zewnętrznej
Bardziej szczegółowoTermodynamika 1. Projekt współfinansowany przez Unię Europejską w ramach Europejskiego Funduszu Społecznego
Termodynamika Projekt wsółfinansowany rzez Unię Euroejską w ramach Euroejskiego Funduszu Sołecznego Układ termodynamiczny Układ termodynamiczny to ciało lub zbiór rozważanych ciał, w którym obok innych
Bardziej szczegółowoKonsekwencje termodynamiczne podsuszania paliwa w siłowni cieplnej.
Marcin Panowski Politechnika Częstochowska Konsekwencje termodynamiczne podsuszania paliwa w siłowni cieplnej. Wstęp W pracy przedstawiono analizę termodynamicznych konsekwencji wpływu wstępnego podsuszania
Bardziej szczegółowoLaboratorium Metod i Algorytmów Sterowania Cyfrowego
Laboratorium Metod i Algorytmów Sterowania Cyfrowego Ćwiczenie 3 Dobór nastaw cyfrowych regulatorów rzemysłowych PID I. Cel ćwiczenia 1. Poznanie zasad doboru nastaw cyfrowych regulatorów rzemysłowych..
Bardziej szczegółowoMetody doświadczalne w hydraulice Ćwiczenia laboratoryjne. 1. Badanie przelewu o ostrej krawędzi
Metody doświadczalne w hydraulice Ćwiczenia laboratoryjne 1. adanie rzelewu o ostrej krawędzi Wrowadzenie Przelewem nazywana jest cześć rzegrody umiejscowionej w kanale, onad którą może nastąić rzeływ.
Bardziej szczegółowo10. FALE, ELEMENTY TERMODYNAMIKI I HYDRODY- NAMIKI.
0. FALE, ELEMENY ERMODYNAMIKI I HYDRODY- NAMIKI. 0.9. Podstawy termodynamiki i raw gazowych. Podstawowe ojęcia Gaz doskonały: - cząsteczki są unktami materialnymi, - nie oddziałują ze sobą siłami międzycząsteczkowymi,
Bardziej szczegółowoPOLITECHNIKA GDAŃSKA WYDZIAŁ MECHANICZNY Katedra Energetyki i Aparatury Przemysłowej PRACA SEMINARYJNA
POLITECHNIKA GDAŃSKA WYDZIAŁ MECHANICZNY Katedra Energetyki i Aparatury Przemysłowej Agnieszka Wendlandt Nr albumu : 127643 IM M (II st.) Semestr I Rok akademicki 2012 / 2013 PRACA SEMINARYJNA Z PRZEDMIOTU
Bardziej szczegółowoTERMODYNAMIKA TECHNICZNA I CHEMICZNA
TERMODYNAMIKA TECHNICZNA I CHEMICZNA WYKŁAD IX RÓWNOWAGA FAZOWA W UKŁADZIE CIAŁO STAŁE-CIECZ (krystalizacja) ADSORPCJA KRYSTALIZACJA, ADSORPCJA 1 RÓWNOWAGA FAZOWA W UKŁADZIE CIAŁO STAŁE-CIECZ (krystalizacja)
Bardziej szczegółowoWykład 7 Entalpia: odwracalne izobaryczne rozpręŝanie gazu, adiabatyczne dławienie gazu dla przepływu ustalonego, nieodwracalne napełnianie gazem
Wykład 7 Entalpia: odwracalne izobaryczne rozpręŝanie gazu, adiabatyczne dławienie gazu dla przepływu ustalonego, nieodwracalne napełnianie gazem pustego zbiornika rzy metody obliczeń entalpii gazu doskonałego
Bardziej szczegółowoInstrukcja do laboratorium z fizyki budowli. Ćwiczenie: Pomiar i ocena hałasu w pomieszczeniu
nstrukcja do laboratorium z fizyki budowli Ćwiczenie: Pomiar i ocena hałasu w omieszczeniu 1 1.Wrowadzenie. 1.1. Energia fali akustycznej. Podstawowym ojęciem jest moc akustyczna źródła, która jest miarą
Bardziej szczegółowoProjekt 9 Obciążenia płata nośnego i usterzenia poziomego
Projekt 9 Obciążenia łata nośnego i usterzenia oziomego Niniejszy rojekt składa się z dwóch części:. wyznaczenie obciążeń wymiarujących skrzydło,. wyznaczenie obciążeń wymiarujących usterzenie oziome,
Bardziej szczegółowoSilniki tłokowe. Dr inż. Robert JAKUBOWSKI
Silniki tłokowe Dr inż. Robert JAKUBOWSKI Literatura rzedmiotu: Dzierżanowski P. i.in: Silniki Tłokowe z serii Naędy lotnicze, WKŁ. Warszawa 98 Borodzik F.: Budowa silnika z serii Aeroklub olski szkolenie
Bardziej szczegółowoPROBLEM ODŻELAZIANIA WÓD W GEOTERMALNYCH NA CELE BALNEOLOGICZNE I REKREACYJNE. Problem żelaza w wodach geotermalnych
PROBLEM ODŻELAZIANIA WÓD W GEOTERMALNYCH NA CELE BALNEOLOGICZNE I REKREACYJNE Iwona Kłosok-Bazan Politechnika Oolska Science for Industry: Necessity is the mother of invention Second Networking Event in
Bardziej szczegółowoMODEL MATEMATYCZNY I ANALIZA UKŁADU NAPĘDOWEGO SILNIKA INDUKCYJNEGO Z DŁUGIM ELEMENTEM SPRĘŻYSTYM DLA PARAMETRÓW ROZŁOŻONYCH
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Naędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 66 Politechniki Wrocławskiej Nr 66 Studia i Materiały Nr 3 1 Andriy CZABAN*, Marek LIS** zasada Hamiltona, równanie Euler Lagrange a,
Bardziej szczegółowoWYDZIAŁ MECHANICZNY Katedra Budowy i Eksploatacji Maszyn specjalność: konstrukcja i eksploatacja maszyn i pojazdów
WYDZIAŁ MECHANICZNY Katedra Budowy i Eksloatacji Maszyn secjalność: konstrukcja i eksloatacja maszyn i ojazdów Instrukcja do zajęć laboratoryjnych Temat ćwiczenia: Budowa i działanie układu hydraulicznego.
Bardziej szczegółowoMODELOWANIE POŻARÓW. Ćwiczenia laboratoryjne. Ćwiczenie nr 1. Obliczenia analityczne parametrów pożaru
MODELOWANIE POŻARÓW Ćwiczenia laboratoryjne Ćwiczenie nr Obliczenia analityczne arametrów ożaru Oracowali: rof. nadzw. dr hab. Marek Konecki st. kt. dr inż. Norbert uśnio Warszawa Sis zadań Nr zadania
Bardziej szczegółowoTERMODYNAMIKA PROCESOWA. Wykład VI. Równania kubiczne i inne. Prof. Antoni Kozioł, Wydział Chemiczny Politechniki Wrocławskiej
ERMODYNAMIKA PROCESOWA Wykład VI Równania kubiczne i inne Prof. Antoni Kozioł, Wydział Chemiczny Politechniki Wrocławskiej Komunikat Wstęne terminy egzaminu z ermodynamiki rocesowej : I termin środa 15.06.016
Bardziej szczegółowoWYZNACZANIE WIELKOŚCI KAPPA κ
Politechnika Warszawska Wydział Fizyki Laboratorium Fizyki I P Bogna Politechnika Frejlak Warszawska WYZNACZANIE WIELKOŚCI KAPPA κ = c c 6 6 1. Podstawy fizyczne Gazem doskonałym nazywamy wyidealizowaną
Bardziej szczegółowoD. II ZASADA TERMODYNAMIKI
WYKŁAD D,E D. II zasada termodynamiki E. Konsekwencje zasad termodynamiki D. II ZAADA ERMODYNAMIKI D.1. ełnienie I Zasady ermodynamiki jest warunkiem koniecznym zachodzenia jakiegokolwiek rocesu w rzyrodzie.
Bardziej szczegółowoTERMODYNAMIKA OGNIWA GALWANICZNEGO
Ćwiczenie nr 3 ERMODYNAMIKA OGNIWA GALWANICZNEGO I. Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest wyznaczenie zmian funkcji termodynamicznych dla reakcji biegnącej w ogniwie Clarka. II. Zagadnienia wrowadzające 1.
Bardziej szczegółowo