ROZBUDOWA I PRZEBUDOWA SZKOŁY PODSTAWOWEJ W TARCZYNIE

PROJEKT KONSTRUKCJI TOM 3 ABC Studio Architektoniczne mgr inż. arch. Paweł Lebiedziński ul. Słoneczna 10, 05-555 Tarczyn tel. 501 930 320, e-mail: studio.abc@wp.pl P R O J E K T B U D O W L A N Y Egzemplarz Nr 1234. ROZBUDOWA I PRZEBUDOWA SZKOŁY PODSTAWOWEJ W TARCZYNIE Z JEDNOCZESNĄ ROZBIÓRKĄ CZĘŚCI BUDYNKU Adres inwestycji: ul. J. Stępkowskiego 15, 05-555 Tarczyn, dz. nr 237/1 i 173 Obręb ew. 0001 Tarczyn; Jednostka ew. 141806_4 Tarczyn Inwestor: Konstrukcja: Projektant: GMINA TARCZYN ul. J. Stępkowskiego 17, 05-555 Tarczyn mgr inż. Jacek Babecki - upr. bud. St-422/90 uprawnienia w specjalności konstrukcyjno budowlanej Sprawdzający: mgr inż. Wojciech Górecki - upr. bud. Wa-181/02 uprawnienia w specjalności konstrukcyjno budowlanej KATEGORIA BUDYNKU: IX Data opracowania: Wrzesień 2016

0. Obciążenia... 13 0.1. Zestawienie obciążeń dachu... 13 0.1.1 Obciążenie stałe dachu... 13 0.1.2 Obciążenie zmienne dachu... 13 0.1.3 Obciążenie dachu śniegiem... 13 0.1.5 Zestawienie obciążenia dachu... 14 0.2. Zestawienie obciążeń pięter... 14 0.2.1 Obciążenie stałe pięter... 14 0.2.2 Obciążenie zmienne pięter... 14 1. Strop dachu wysokiego DW na rzędnych 11,70 i 11,55 w osiach 2-7 / B-P... 14 1.1. Strop prefabrykowany Str_DW_Pr_11.3... 14 1.2. Strop prefabrykowany Str_DW_Pr_6.4... 15 1.3. Strop prefabrykowany Str_DW_Pr_7.4... 15 1.4. Strop stalowy Str_DW_St_1.8... 15 2. Strop dachu niskiego DN na rzędnych 7,47 w osiach 7-11 / K-P... 16 2.1. Strop prefabrykowany Str_DN_Pr_8.5... 16 2.2. Strop prefabrykowany Str_DN_Pr_5.5... 16 2.3. Strop o konstrukcji stalowej nad świetlicą... 16 2.3.1 Blacha trapezowa Str_DN_St_3.5... 17 2.3.2 Dźwigar kratowy KR 12... 17 2.3.3 Belka B 3.5 podpierająca świetliki dachu... 23 2.4 Strop żelbetowy monolityczny Str_DN_M_2.5... 26 3. Strop nad piętrem (poziom 2) na rzędnych 7,52 w osiach 2-7 / B-P... 26 3.1 Strop prefabrykowany Str_2_Pr_11.3... 26 3.2 Strop prefabrykowany Str_2_Pr_6.4... 30 3.3 Schody żelbetowe wewnętrzne przy windzie... 30 3.3.1 Bieg schodów Sch_2_M_2.4... 34 3.3.2 Bieg schodów Sch_2_M_7.4... 36 3.4 Strop monolityczny Str_2_M_7.4... 40 4. Strop nad parterem (poziom 1) na rzędnych 3,36 w osiach 5-6 / B-P... 45 4.1 Strop prefabrykowany Str_1_Pr_6.4... 45 4.2 Strop prefabrykowany Str_1_Pr_5.4... 45 4.3 Strop prefabrykowany Str_1_Pr_5.5... 45 4.4 Strop prefabrykowany Str_1_Pr_8.5... 45 4.5 Strop prefabrykowany Str_1_Pr_12.4... 46 4.6 Strop monolityczny Str_1_M_7.4... 46 4.7 Bieg schodów Sch_1_M_7.4... 46 4.8 Bieg schodów Sch_1_M_2.4... 46 5. Rama nośna stropów w osi 2... 47 5.1 Słup żelbetowy monolityczny Sł_0-2_M_40x50... 62 5.2 Słup żelbetowy monolityczny Sł_0-2_M_40x50a... 65 5.3 Słup żelbetowy monolityczny Sł_0-2_M_38x93... 68 5.4 Słup żelbetowy monolityczny Sł_0-2_M_50x40... 69 6. Fundamenty... 72 6.1 Zestawienie obciążeń na fundamenty dla istniejącego budynku szkoły między osiami 2-5... 72 6.1.1 Ściana zewnętrzna szkoły przy osi 3... 72 6.1.2 Ściana zewnętrzna szkoły przy osi 5... 72 Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 11

6.2 Stopa fundamentowa żelbetowa StF_60_300... 72 6.3 Stopa fundamentowa żelbetowa StF_60_170... 75 6.4 Stopa fundamentowa żelbetowa StF_50_130... 80 6.5 Ława fundamentowa żelbetowa Lf_50_80 w osiach P / 9-11... 80 6.6 Ława fundamentowa pod ścianą zewnętrzną starej szkoły w osiach 5 / B-I... 80 Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 12

0. Obciążenia 0.1. Zestawienie obciążeń dachu 0.1.1 Obciążenie stałe dachu OPIS OBCIĄŻENIA kn/m 2 γ kn/m 2 - membrana izolacyjna 0,01 1,35 0,01 - szlichta betonowa 5cm zbrojona siatką #6/10 1,25 1,35 1,69 - styrodur 5cm 0,04 1,35 0,05 - styropian 45cm 0,23 1,35 0,30 - tynk 1,5cm 0,29 1,35 0,38 Razem stałe 1,81 1,35 2,44 Ciężar konstrukcji stalowej dachu zostaną automatycznie uwzględnione przez programy statyczno - wymiarujące 0.1.2 Obciążenie zmienne dachu - instalacje na dachu i podwieszane 1,70 1,50 2,55 - obciążenie użytkowe dachu kategorii H 0,40 1,50 0,60 0.1.3 Obciążenie dachu śniegiem OBC.CHAR OBC.OBL. Obciążenie śniegiem wg PN-EN 1991-1-3:2005 2 strefa sk = Ce - współczynnik ekspozycji Ct - współczynnik termiczny μ1 - współczynnik kształtu dachu dla połaci nachylonych pod kątem <30 0,9 1 1 0,8 s = μ1 x Ce x Ct x sk = 0,72 1,5 1,08 0.1.4 Obciążenie dachu wiatrem Obciążenie wiatrem wg PN-EN 1991-1-4 : 2008 strefa obciążenia wiatrem 1 Vb,0 - wartość podstawowa bazowej prędkości wiatru 22,0 m/s qb,o - wartość podstawowa bazowego ciśnienia prędkości wiatru 0,3 kn/m2 Cdir - współczynnik kierunkowy 1,0 Cseason - współczynnik sezonowy 1,0 Vb - bazowa prędkość wiatru, Vb=Cdir x Cseason x Vb,0 22,0 m/s wysokość budowli z 12,75 m kategoria rzeźby terenu II, Co(z) = 1,00 z0 = 0,05 Cr(z) - wsp. chropowatości, Cr(z) = 1,0 * (z/10)^0,17 1,04 Ce(z) - wsp. ekspozycji, Ce(z) = 2,3 * (z/10)^0,24 2,44 Vm(z) - średnia prędkość wiatru, Vm(z)=Cr(z) x Co(z) x Vb 22,93 m/s ρ - gęstość powietrza 1,25 kg/m3 qb - wartość bazowa ciśnienia prędkości, qb=0,5 x ρ x Vb 0,30 kn/m2 qp(z) - wartość szczytowa ciśnienia prędkości, qp(z)=ce(z) x qb 0,73 kn/m2 Wartości obciążenia wiatrem dla dachu Parcie / ssanie Dla stref : F do J obszar: 34,50 x 19,50 parcie maksymalne ( prostopadłe do powierzchni dachu ) : 0,37 1,50 0,55 ssanie maksymalne ( prostopadłe do powierzchni dachu ) : -0,88 1,50-1,32 Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 13

0.1.5 Zestawienie obciążenia dachu Obciążenia zmienne konstrukcji dachu - maksymalne obciążenie użytkowe H + instalacje + śnieg + wiatr (parcie) 3,19 1,50 4,78 obciążenie zmienne + stałe - maksymalne 4,99 1,45 7,22 Obciążenia zmienne konstrukcji dachu - minimalne wiatr (ssanie) -0,88 1,50-1,32 obciążenie zmienne + stałe - minimalne 0,93 1,21 1,12 0.2. Zestawienie obciążeń pięter 0.2.1 Obciążenie stałe pięter OBC.CHAR OBC.OBL. OPIS OBCIĄŻENIA kn/m 2 γ kn/m 2 - warstwy posadzka 1,5cm 0,27 1,35 0,36 - beton posadzkowy 8cm 2,00 1,35 2,70 - styropian z wężownicą c.o. 5cm 0,05 1,35 0,07 - folia 1x 0,01 1,35 0,02 - tynk 1,5cm 0,29 1,35 0,38 Razem warswy wykończeniowe 2,62 1,35 3,53 0.2.2 Obciążenie zmienne pięter - obciążenie użytkowe biblioteki 7,50 1,50 11,25 - obciążenie użytkowe sal lekcyjnych 3,00 1,50 4,50 - obciążenie użytkowe korytarzy, schodów 5,00 1,50 7,50 - obciążenie użytkowe sal gimnastycznych 5,00 1,50 7,50 - obciążenie użytkowe gabinetów, pomieszczeń biurowych, łazienek 2,50 1,50 3,75 1. Strop dachu wysokiego DW na rzędnych 11,70 i 11,55 w osiach 2-7 / B-P 1.1. Strop prefabrykowany Str_DW_Pr_11.3 Klasy lekcyjne w osiach 3-5 OBC.CHAR OBC.OBL. obciążenia stałe kn/m 2 γ kn/m 2 - warstwy wykończeniowe 35cm 1,81 1,35 2,44 - nadbeton 6cm na płytach 1,50 1,35 2,03 - płyty prefabrykowane HC-400 4,80 1,35 6,48 Razem stałe 8,11 1,35 10,94 Razem stałe ( bez ciężaru płyty ) 3,31 1,35 4,46 obciążenia zmienne Ψ 2 Razem zmienne 3,19 1,50 4,78 0,6 Razem obciążenie zewnętrzne ( bez ciężaru płyty ) pk = 6,49 1,42 9,24 Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 14

Sprawdzenie płyt HC-400 przy świetliku przenoszące dodatkowe obciążenie z sąsiedniego pola (zwiększenie obciążenia pojedyńczej płyty o 75% - (120+180/2) / 120 = 1,75 ) dopuszczalne obciążenie charakterystyczne dla 1.2. Strop prefabrykowany Str_DW_Pr_6.4 1.3. Strop prefabrykowany Str_DW_Pr_7.4 Obciążenia wg poz. 1.2 płyty HC-400-16 dla Leff = 11,30m qk = 6,5 kn/m2 < pk = 10,0 kn/m2 SLS Edk = 10,0 kn/m2 Mmax = 336 knm < Mcr = 389 knm 86,31% ULS Ed = 13,7 kn/m2 Md = 459 knm < Mrd = 682 knm 67,34% Vd = 163 kn < Vrd = 166 kn 97,94% Reakcje na podpory OBC.CHAR OBC.OBL. kn/m γ kn/m - obc. stałe całk. 45,79 1,35 61,82 - obc. zmienne 18,00 1,50 27,00 Klasy lekcyjne w osiach 5-6 / A-I OBC.CHAR OBC.OBL. obciążenia stałe kn/m 2 γ kn/m 2 - warstwy wykończeniowe 35cm 1,81 1,35 2,44 - nadbeton 5cm na płytach 1,25 1,35 1,69 - płyty prefabrykowane HC-265 3,80 1,35 5,13 Razem stałe 6,86 1,35 9,25 Razem stałe ( bez ciężaru płyty ) 3,06 1,35 4,12 obciążenia zmienne Ψ 2 Razem zmienne 3,19 1,50 4,78 0,6 Razem obciążenie zewnętrzne ( bez ciężaru płyty ) pk = 6,24 1,43 8,90 dopuszczalne obciążenie charakterystyczne dla płyty HC-265-4 dla Leff = 6,40m qk = 6,2 kn/m2 < pk = 9,1 kn/m2 SLS Edk = 8,8 kn/m2 Mmax = 54 knm < Mcr = 91 knm 59,19% ULS Ed = 13,0 kn/m2 Md = 80 knm < Mrd = 116 knm 69,00% Vd = 50 kn < Vrd = 75 kn 66,70% Reakcje na podpory OBC.CHAR OBC.OBL. kn/m γ kn/m - obc. stałe całk. 21,94 1,35 29,61 - obc. zmienne 10,19 1,50 15,29 dopuszczalne obciążenie charakterystyczne dla płyty HC-265-4 dla Leff = 7,40m qk = 6,2 kn/m2 < pk = 9,1 kn/m2 SLS Edk = 8,8 kn/m2 Mmax = 72 knm < Mcr = 91 knm 79,13% ULS Ed = 13,0 kn/m2 Md = 107 knm < Mrd = 116 knm 92,25% Vd = 58 kn < Vrd = 75 kn 77,12% Reakcje na podpory OBC.CHAR OBC.OBL. kn/m γ kn/m - obc. stałe całk. 25,36 1,35 34,24 - obc. zmienne 11,79 1,50 17,68 1.4. Strop stalowy Str_DW_St_1.8 Szkoła w Tarczynie dach przy świetlikach na rzędnej +11,70 23-09-16 17:05 ver.: 6.0 Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 15

Dane wejściowe: Rozpiętość przęsła: 1300 mm Obciążenie obliczeniowe: 7,160 kn/m 2 Obciążenie charakterystyczne: 4,950 kn/m 2 Układ blachy: POZYTYW Kryterium ugięcia: 1/200 Szerokość podpory wewnętrznej b = 55,0 mm Do zadanych obciążeń dodano ciężar własny blachy ze współczynnikiem γ Wyniki (trzy przęsła): T50P S350 t = 0,70 mm G = 0,057 kn/m 2 Jxmin = 23,91 cm 4 /m Jxmax = 29,97 cm 4 /m Wykorzystanie nośności - warunek wytrzymałości 77,05% Wykorzystanie nośności - warunek ugięcia 53,31% Obliczenia zgodne z PN-EN 1993-1-3: Sierpień 2008 = 1,35 2. Strop dachu niskiego DN na rzędnych 7,47 w osiach 7-11 / K-P 2.1. Strop prefabrykowany Str_DN_Pr_8.5 Dach nad biblioteką OBC.CHAR OBC.OBL. obciążenia stałe - warstwy wykończeniowe 35cm - nadbeton 5cm na płytach - płyty prefabrykowane HC-320 kn/m 2 1,81 1,25 4,20 γ 1,,35 1,,35 1,,35 kn/m 2 2,44 1,69 5,67 Razem stałe 7,26 1,,35 9,79 Razem stałe ( bez ciężaru płyty ) 3,06 1,,35 4,12 obciążenia zmienne Razem zmienne 3,19 1,,50 4,78 Ψ 2 0,6 Razem obciążenie zewnętrzne ( bez ciężaru płyty ) pk = 6,24 1,,43 8,90 dopuszczalne obciążenie charakterystyczne dla dla Leff = 8,50m SLS Edk = 9,2 kn/m2 ULS Ed = 13,0 kn/m2 Md = 141 knm < Mrd = 179 knm Vd = 66 kn < Vrd = 96 kn Reakcje na podpory OBC.CHAR OBC.OBL. kn/m γ kn/m - obc. stałe całk. 30,833 1,35 41,63 - obc. zmienne 13,54 1,50 20,31 2.2. Strop prefabrykowany Str_DN_Pr_5.5 Obciążenia i płytę HC-265-4 przyjęto na podstawie obliczeń przeprowadzonych w poz. 1.2. 2.3. Strop o konstrukcji stalowej nad świetlicą płyty HC-320-5 qk = 6,2 kn/m2 < pk = 7,6 kn/m2 Mmax = 99 knm < Mcr = 140 knm 70,96% 78,87% 69,21% Strop stalowy nad świetlicą w osiach 9-11 / K-P zaprojektowana na 3 dźwigarach kratowych KR 12 o rozpiętości 12,10m w rozstawie co 3,50m na których oparto błachę trapezową T135P t=1,00mm ze stali S350. Między kratownicami na belkach B3.5 są umieszczone 4 świetliki o wymiarach 1,80x1,80m. Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 16

0,035 0,035 0,035 0,035 0,035 0,035 0,035 0,035 0,035 0,035 Szkoła Podstawowa w Tarczynie, ul. J. Stępkowskiego 15 2.3.1 Blacha trapezowa Str_DN_St_3.5 Szkoła w Tarczynie dach nad świetlicą na rzędnej +8.55 do 8.90 23-09-16 17:05 ver.: 6.0 Dane wejściowe: Rozpiętość przęsła: 3500 mm Obciążenie obliczeniowe: 7,160 kn/m 2 Obciążenie charakterystyczne: 4,950 kn/m 2 Układ blachy: POZYTYW Kryterium ugięcia: 1/200 Szerokość podpory wewnętrznej b = 100,0 mm Do zadanych obciążeń dodano ciężar własny blachy ze współczynnikiem γ Wyniki (trzy przęsła): T135P S350 t = 1,00 mm G = 0,122 kn/m 2 Jxmin = 403,9 cm 4 /m Jxmax = 403,9 cm 4 /m Wykorzystanie nośności - warunek wytrzymałości 81,03% Wykorzystanie nośności - warunek ugięcia 56,11% = 1,35 2.3.2 Dźwigar kratowy KR 12 NAZWA: kratownica 12m WĘZŁY: Skala 1:100 1 2 3 4 12 13 5 6 7 8 9 10 11 14 15 16 0,850 1,200 1,200 1,200 1,200 1,200 1,200 1,200 1,200 1,200 1,200 V=1,200 H=12,000 WĘZŁY: Nr: X [m]: Y [m]: Nr: X [m]: Y [m]: 1 0,000 0,8500 9 9,600 1,130 2 1,200 0,885 10 10,800 1,165 3 2,400 0,9200 11 12,000 1,200 4 3,600 0,9555 12 1,200 0,000 5 4,800 0,9900 13 3,600 0,000 6 6,000 1,025 14 6,000 0,000 7 7,200 1,0600 15 8,400 0,000 8 8,400 1,095 16 10,800 0,000 PODPORY: P o d a t n o ś c i Węzeł: Rodzaj: Kąt: Dx(Do*): Dy: DFi: [ m / k N ] [rad/knm] Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 17

0,035 0,035 0,035 0,035 0,035 0,035 0,035 0,035 0,035 0,035 Szkoła Podstawowa w Tarczynie, ul. J. Stępkowskiego 15 1 stała 0,0 0,000E+00 0,000E+00 11 przesuwna 0,0 0,000E+00* PRĘTY I PRZEKROJE PRĘTÓW: Skala 1:100 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 1 2 3 5 6 7 8 9 10 2 4 4 4 4 4 4 4 4 2 15 16 17 18 19 1 1 1 1 1 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 2 2 2 2 11 12 13 14 1,200 1,200 1,200 1,200 1,200 1,200 1,200 1,200 1,200 1,200 0,850 V=1,200 H=12,000 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 01 - sztyw.-przegub; 10 - przegub-sztyw.; 11 - przegub-przegub 22 - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: 1 00 1 2 1,200 0,035 1,201 1,000 3 I 120 HEA 2 00 2 3 1,200 0,035 1,201 1,000 3 I 120 HEA 3 00 3 4 1,200 0,035 1,201 1,000 3 I 120 HEA 4 00 4 5 1,200 0,035 1,201 1,000 3 I 120 HEA 5 00 5 6 1,200 0,035 1,201 1,000 3 I 120 HEA 6 00 6 7 1,200 0,035 1,201 1,000 3 I 120 HEA 7 00 7 8 1,200 0,035 1,201 1,000 3 I 120 HEA 8 00 8 9 1,200 0,035 1,201 1,000 3 I 120 HEA 9 00 9 10 1,200 0,035 1,201 1,000 3 I 120 HEA 10 00 10 11 1,200 0,035 1,201 1,000 3 I 120 HEA 11 00 12 13 2,400 0,000 2,400 1,000 2 I 100 HEA 12 00 13 14 2,400 0,000 2,400 1,000 2 I 100 HEA 13 00 14 15 2,400 0,000 2,400 1,000 2 I 100 HEA 14 00 15 16 2,400 0,000 2,400 1,000 2 I 100 HEA 15 11 12 2 0,000 0,885 0,885 1,000 1 U 50 16 11 13 4 0,000 0,955 0,955 1,000 1 U 50 17 11 14 6 0,000 1,025 1,025 1,000 1 U 50 18 11 15 8 0,000 1,095 1,095 1,000 1 U 50 19 11 16 10 0,000 1,165 1,165 1,000 1 U 50 20 11 1 12 1,200-0,850 1,471 1,000 2 I 100 HEA 21 11 12 3 1,200 0,920 1,512 1,000 4 H 60x 60x 5.0 22 11 3 13 1,200-0,920 1,512 1,000 4 H 60x 60x 5.0 23 11 13 5 1,200 0,990 1,556 1,000 4 H 60x 60x 5.0 24 11 5 14 1,200-0,990 1,556 1,000 4 H 60x 60x 5.0 25 11 14 7 1,200 1,060 1,601 1,000 4 H 60x 60x 5.0 26 11 7 15 1,200-1,060 1,601 1,000 4 H 60x 60x 5.0 27 11 15 9 1,200 1,130 1,648 1,000 4 H 60x 60x 5.0 28 11 9 16 1,200-1,130 1,648 1,000 4 H 60x 60x 5.0 29 11 16 11 1,200 1,200 1,697 1,000 2 I 100 HEA WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: 1 7,1 26 9 11 11 5,0 2 St3S (X,Y,V,W) 2 21,2 349 134 73 73 9,6 4 18G2 (A) 3 25,3 606 231 106 106 11,4 4 18G2 (A) 4 10,8 54 54 18 18 6,0 2 St3S (X,Y,V,W) Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 18

STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Moduł E: Napręż.gr.: AlfaT: [N/mm2] [N/mm2] [1/K] 2 St3S (X,Y,V, 205 205,000 1,20E-05 4 18G2 (A) 205 295,000 1,20E-05 OBCIĄŻENIA: Skala 1:100 11,025 11,025 11,025 11,025 11,025 11,025 11,025 11,025 11,025 11,025 11,025 6,335 6,335 6,335 6,335 6,335 6,335 6,335 6,335 6,335 6,335 6,335 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 11 12 13 14 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "Poszycie dachu" Stałe γf= 1,35 1 Liniowe 0,0 6,335 6,335 0,00 1,20 2 Liniowe 0,0 6,335 6,335 0,00 1,20 3 Liniowe 0,0 6,335 6,335 0,00 1,20 4 Liniowe 0,0 6,335 6,335 0,00 1,20 5 Liniowe 0,0 6,335 6,335 0,00 1,20 6 Liniowe 0,0 6,335 6,335 0,00 1,20 7 Liniowe 0,0 6,335 6,335 0,00 1,20 8 Liniowe 0,0 6,335 6,335 0,00 1,20 9 Liniowe 0,0 6,335 6,335 0,00 1,20 10 Liniowe 0,0 6,335 6,335 0,00 1,20 Grupa: B "zmienne" Zmienne γf= 1,50 1 Liniowe 0,0 11,025 11,025 0,00 1,20 2 Liniowe 0,0 11,025 11,025 0,00 1,20 3 Liniowe 0,0 11,025 11,025 0,00 1,20 4 Liniowe 0,0 11,025 11,025 0,00 1,20 5 Liniowe 0,0 11,025 11,025 0,00 1,20 6 Liniowe 0,0 11,025 11,025 0,00 1,20 7 Liniowe 0,0 11,025 11,025 0,00 1,20 8 Liniowe 0,0 11,025 11,025 0,00 1,20 9 Liniowe 0,0 11,025 11,025 0,00 1,20 10 Liniowe 0,0 11,025 11,025 0,00 1,20 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu ================================================================== Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 19

OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψd: γf: Ciężar wł. 1,35 A -"Poszycie dachu" Stałe 1,35 B -"zmienne" Zmienne 1 1,00 1,50 MOMENTY: Skala 1:100-3,176-3,096-1,838-1,056-0,447-0,478-0,316-0,095 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 0,165 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 2,084 29 0,050 0,026 0,026 0,027 0,027 0,027 0,027 0,028 0,028 0,057 3,116 3,150 2,891 3,521 11 12 13 14 4,297 4,282 4,415 4,141 3,888 1,776 1,420 1,809 1,519 1,279 TNĄCE: Skala 1:100 12,636 17,421 15,508 14,896 15,750 14,197 15,831 13,946 14,101 17,860 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 0,135 0,069 0,069 0,069 0,069-0,069-0,069-0,069-0,069-0,135 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 0,069 1,010 0,471 0,069 0,121 0,069 0,211 0,069 0,135-12,569-0,135-13,008-0,069 11-14,922-15,534 12-14,679-0,069-14,598-0,069-0,418-16,232 13-0,328-0,263-16,483 14-16,329-0,069-0,803-17,793 NORMALNE: Skala 1:100 206,754 235,568 448,536 448,536 419,734 419,734 125,557 106,233 41,875 321,998 321,998 3,345 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 263,684 263,684-35,229-29,830-28,889-28,557-34,203 235,377-54,745-86,252 15 16 17 18-161,444-146,575 206,484-145,688-146,685 19-145,797 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29-192,601-191,714-192,741-35,296-191,853-163,564 106,128-29,902 125,428 41,754 3,232-28,966-28,639-34,291-355,658-354,770-355,603-354,715 11-54,859 12 13 14-406,889-406,001-406,871-405,983-163,669-451,724-450,837-451,679-450,792-86,374-161,574 SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+ab Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: 1 0,00 0,000 0,000 12,636-192,601 0,41 0,497 3,150* 0,036-192,234 1,00 1,201-3,096-17,793-191,714 2 0,00 0,000-3,096 17,421-192,741 0,57 0,689 2,891* -0,052-192,231 1,00 1,201-0,447-13,008-191,853 3 0,00 0,000-0,447 15,508-406,889 0,51 0,610 4,297* 0,055-406,438 1,00 1,201-0,095-14,922-406,001 4 0,00 0,000-0,095 14,896-406,871 0,49 0,586 4,282* 0,038-406,437 1,00 1,201-0,478-15,534-405,983 Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 20

5 0,00 0,000-0,478 15,750-451,724 0,52 0,619 4,416* 0,060-451,267 0,52 0,624 4,416* -0,059-451,263 1,00 1,201 0,165-14,679-450,837 6 0,00 0,000 0,165 14,197-451,679 0,46 0,558 4,141* 0,052-451,267 1,00 1,201-1,056-16,232-450,792 7 0,00 0,000-1,056 15,831-355,658 0,52 0,624 3,888* 0,022-355,197 1,00 1,201-0,316-14,598-354,770 8 0,00 0,000-0,316 13,946-355,603 0,46 0,549 3,521* 0,039-355,197 1,00 1,201-1,838-16,483-354,715 9 0,00 0,000-1,838 14,101-146,575 0,46 0,558 2,084* -0,044-146,163 1,00 1,201-3,176-16,329-145,688 10 0,00 0,000-3,176 17,860-146,685 0,59 0,703 3,116* 0,030-146,165 1,00 1,201 0,000-12,569-145,797 11 0,00 0,000 0,000 1,010 321,998 1,00 2,400 1,776 0,471 321,998 12 0,00 0,000 1,776 0,121 448,536 0,23 0,544 1,809* -0,001 448,536 0,22 0,534 1,809* 0,001 448,536 1,00 2,400 1,420-0,418 448,536 13 0,00 0,000 1,420 0,211 419,734 0,39 0,947 1,519* -0,002 419,734 0,39 0,938 1,519* 0,000 419,734 1,00 2,400 1,279-0,328 419,734 14 0,00 0,000 1,279-0,263 263,684 1,00 2,400 0,000-0,803 263,684 15 0,00 0,000 0,000 0,000-35,296 1,00 0,885 0,000 0,000-35,229 16 0,00 0,000 0,000 0,000-29,902 1,00 0,955 0,000 0,000-29,830 17 0,00 0,000 0,000 0,000-28,966 1,00 1,025 0,000 0,000-28,889 18 0,00 0,000 0,000 0,000-28,639 1,00 1,095 0,000 0,000-28,557 19 0,00 0,000 0,000 0,000-34,291 1,00 1,165 0,000 0,000-34,203 20 0,00 0,000 0,000 0,135 235,568 0,50 0,741 0,050* -0,001 235,471 0,50 0,735 0,050* -0,000 235,472 1,00 1,471-0,000-0,135 235,377 Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 21

21 0,00 0,000 0,000 0,069-163,669 0,51 0,768 0,026* -0,001-163,616 0,50 0,750 0,026* 0,001-163,617 1,00 1,512-0,000-0,069-163,564 22 0,00 0,000 0,000 0,069 106,233 0,51 0,768 0,026* -0,001 106,179 0,50 0,750 0,026* 0,001 106,181 1,00 1,512 0,000-0,069 106,128 23 0,00 0,000 0,000 0,069-54,859 0,51 0,790 0,027* -0,001-54,801 0,50 0,772 0,027* 0,001-54,802 1,00 1,556 0,000-0,069-54,745 24 0,00 0,000 0,000 0,069 3,345 0,51 0,790 0,027* -0,001 3,288 0,50 0,772 0,027* 0,001 3,289 1,00 1,556-0,000-0,069 3,232 25 0,00 0,000 0,000 0,069 41,754 0,51 0,813 0,027* -0,001 41,816 0,50 0,794 0,027* 0,001 41,814 1,00 1,601 0,000-0,069 41,875 26 0,00 0,000 0,000 0,069-86,252 0,51 0,813 0,027* -0,001-86,314 0,50 0,794 0,027* 0,001-86,312 1,00 1,601 0,000-0,069-86,374 27 0,00 0,000 0,000 0,069 125,428 0,51 0,837 0,028* -0,001 125,493 0,50 0,818 0,028* 0,001 125,492 1,00 1,648 0,000-0,069 125,557 28 0,00 0,000 0,000 0,069-161,444 0,51 0,837 0,028* -0,001-161,510 0,50 0,818 0,028* 0,001-161,508 1,00 1,648 0,000-0,069-161,574 29 0,00 0,000 0,000 0,135 206,484 0,50 0,842 0,057* 0,001 206,618 0,50 0,855 0,057* -0,001 206,620 1,00 1,697 0,000-0,135 206,754 * = Wartości ekstremalne REAKCJE PODPOROWE: Skala 1:100 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 154,518 154,60 REAKCJE PODPOROWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+ab Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]: Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 22

1 0,000 154,518 154,518 11-0,000 154,606 154,606 NOŚNOŚĆ PRĘTÓW: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+ab Przekrój:Pręt: Warunek nośności: Wykorzystanie: 1 15 Nośność na ściskanie (39) 38,5% 16 Nośność na ściskanie (39) 35,0% 17 Nośność na ściskanie (39) 36,6% 18 Nośność na ściskanie (39) 38,9% 19 Nośność na ściskanie (39) 50,3% 2 11 Naprężenia zredukowane (1) 57,8% 12 Nośność (Stateczność) przy zgi 77,5% 13 Naprężenia zredukowane (1) 71,8% 14 Naprężenia zredukowane (1) 46,5% 20 Nośność (Stateczność) przy zgi 36,6% 29 Naprężenia zredukowane (1) 32,2% 3 1 Nośność przy ściskaniu ze zgin 39,8% 2 Nośność przy ściskaniu ze zgin 39,7% 3 Nośność przy ściskaniu ze zgin 76,9% 4 Nośność przy ściskaniu ze zgin 76,8% 5 Nośność przy ściskaniu ze zgin 84,2% 6 Nośność przy ściskaniu ze zgin 83,4% 7 Nośność przy ściskaniu ze zgin 67,6% 8 Nośność przy ściskaniu ze zgin 66,4% 9 Nośność przy ściskaniu ze zgin 32,7% 10 Nośność przy ściskaniu ze zgin 32,7% 4 21 Nośność przy ściskaniu ze zgin 84,9% 22 Naprężenia zredukowane (1) 46,4% 23 Nośność przy ściskaniu ze zgin 29,4% 24 Naprężenia zredukowane (1) 2,1% 25 Naprężenia zredukowane (1) 18,7% 26 Nośność przy ściskaniu ze zgin 46,8% 27 Naprężenia zredukowane (1) 54,8% 28 Nośność przy ściskaniu ze zgin 88,8% 2.3.3 Belka B 3.5 podpierająca świetliki dachu NAZWA: Świetlik nad świetlicą WĘZŁY: Skala 1:100 4 3 1 2 1,000 2,000 1,500 V=1,000 H=3,500 WĘZŁY: Nr: X [m]: Y [m]: Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 23

1 0,000 0,000 2 3,500 0,000 3 2,000 1,000 4 0,000 1,000 PODPORY: P o d a t n o ś c i Węzeł: Rodzaj: Kąt: Dx(Do*): Dy: DFi: [ m / k N ] [rad/knm] 1 stała 0,0 0,000E+00 0,000E+00 2 przesuwna 0,0 0,000E+00* 3 przesuwna 0,0 0,000E+00* 4 stała 0,0 0,000E+00 0,000E+00 PRĘTY I PRZEKROJE PRĘTÓW: Skala 1:100 2 2 1 1 2,000 1,500 1,000 V=1,000 H=3,500 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 01 - sztyw.-przegub; 10 - przegub-sztyw.; 11 - przegub-przegub 22 - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: 1 00 1 2 3,500 0,000 3,500 1,000 1 I 140 PE 2 00 4 3 2,000-0,000 2,000 1,000 2 U 120 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: 1 16,4 541 45 77 77 14,0 2 St3S (X,Y,V,W) 2 17,0 364 43 61 61 12,0 2 St3S (X,Y,V,W) STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Moduł E: Napręż.gr.: AlfaT: [N/mm2] [N/mm2] [1/K] 2 St3S (X,Y,V, 205 205,000 1,20E-05 OBCIĄŻENIA: Skala 1:100 2,530 4,410 2,530 4,410 2 2,640 4,410 2,640 4,410 1 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf= 1,35 Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 24

1 Skupione 0,0 2,640 2,70 1 Skupione 0,0 2,640 0,80 2 Liniowe -0,0 2,530 2,530 0,00 2,00 Grupa: B "" Zmienne γf= 1,50 1 Skupione 0,0 4,410 2,70 1 Skupione 0,0 4,410 0,80 2 Liniowe 180,0 0,000 0,000 0,00 2,00 2 Liniowe 0,0 4,410 4,410 0,00 2,00 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψd: γf: Ciężar wł. 1,10 A -"" Zmienne 1 1,00 1,35 B -"" Zmienne 1 1,00 1,50 MOMENTY: Skala 1:100 2 5,089 1 8,296 8,360 8,296 TNĄCE: Skala 1:100 10,177 2 10,427 10,314 0,135-10,177 1-0,135-10,314-10,427-10,427 SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+ab Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: 1 0,00 0,000 0,000 10,427 0,000 0,50 1,750 8,360* -0,000 0,000 1,00 3,500 0,000-10,427 0,000 2 0,00 0,000 0,000 10,177 0,000 0,50 1,000 5,089* 0,000 0,000 1,00 2,000 0,000-10,177 0,000 * = Wartości ekstremalne Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 25

REAKCJE PODPOROWE: Skala 1:100 4 3 1 2 10,177 10,177 10,427 10,427 REAKCJE PODPOROWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+ab Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]: 1 0,000 10,427 10,427 2 0,000 10,427 10,427 3 0,000 10,177 10,177 4 0,000 10,177 10,177 NOŚNOŚĆ PRĘTÓW: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+ab Przekrój:Pręt: Warunek nośności: Wykorzystanie: 1 1 Nośność (Stateczność) przy zgi 74,5% 2 2 Nośność (Stateczność) przy zgi 59,0% 2.4 Strop żelbetowy monolityczny Str_DN_M_2.5 Obciążenia stropu przyjęto jak w poz. 1.2. Przyjęto płytę żelbetową grubości 20cm zbrojoną krzyżowo dołem i górą #10 co 15cm. Przy otworach w stropie przyjęto dozbrojenie prętami 2#16 co 5cm dołem i górą po obwodzie z zakotwieniem poza otwór na długości 70cm. 3. Strop nad piętrem (poziom 2) na rzędnych 7,52 w osiach 2-7 / B-P 3.1 Strop prefabrykowany Str_2_Pr_11.3 Klasy lekcyjne w osiach 2-4 i korytarz 4-5 Obciążenie od ścianki działowej rozpiętość stropu L = 11,30m OBC.CHAR OBC.OBL. położenie ścianki działowej Ld = 6,40m kn/m γ kn/m - ciężar własny ściany działowej z Ytong g=30cm o wysokości Hs= 3,70m 5,55 1,35 7,49 Obliczenie sił wewnętrznych w płytach HC400 Płyta obciążona obciążeniem stałym: warstwy posadzkowe + ściana działowa korytarza stojąca poprzecznie w odległości Ld od podpory + ściana oddzielająca klasy na długości Ld. Obciążenia powierzchniowe i poprzeczne pomnożone są przez szerokość płyt 1,20m. Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 26

NAZWA: Strop 752 L1130 WĘZŁY: Skala 1:100 OBC.CHAR OBC.OBL. obciążenia stałe kn/m 2 γ kn/m 2 - warstwy wykończeniowe 14,50cm 2,62 1,35 3,53 - nadbeton 6cm na płytach 1,50 1,35 2,03 - płyty prefabrykowane HC-400 4,80 1,35 6,48 Razem stałe 8,92 1,35 12,04 obciążenia zmienne Ψ 2 - użytkowe na korytarzu 5,00 1,50 7,50 0,6 - instalacje 0,50 1,50 0,75 Razem zmienne 5,50 1,50 8,25 Razem obciążenie zewnętrzne ( bez ciężaru płyty ) pk = 9,62 1,44 13,81 - użytkowe w salach lekcyjnych 3,00 1,50 4,50 - instalacje 0,50 1,50 0,75 Razem zmienne 3,50 1,50 5,25 1 2 11,300 H=11,300 WĘZŁY: Nr: X [m]: Y [m]: 1 0,000 0,000 2 11,300 0,000 PODPORY: P o d a t n o ś c i Węzeł: Rodzaj: Kąt: Dx(Do*): Dy: DFi: [ m / k N ] [rad/knm] 1 stała 0,0 0,000E+00 0,000E+00 2 przesuwna 0,0 0,000E+00* PRĘTY I PRZEKROJE PRĘTÓW: Skala 1:100 1 1 11,300 H=11,300 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 01 - sztyw.-przegub; 10 - przegub-sztyw.; 11 - przegub-przegub 22 - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: 1 00 1 2 11,300 0,000 11,300 1,000 1 B 400x1200 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: 1 4800,0 5760000 640000 32000 32000 40,0 23 B50 Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 27

STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Moduł E: Napręż.gr.: AlfaT: [N/mm2] [N/mm2] [1/K] 23 B50 35 26,700 1,00E-05 OBCIĄŻENIA: Skala 1:100 6,660 5,760 3,144 4,200 5,550 4,200 6,600 5,550 5,760 6,600 1,800 3,144 1,800 1 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "Stałe" Stałe γf= 1,35 1 Skupione 0,0 6,660 6,40 1 Liniowe-Y 0,0 3,144 3,144 0,00 11,30 1 Liniowe-Y 0,0 1,800 1,800 0,00 11,30 1 Liniowe-Y 0,0 5,760 5,760 0,00 11,30 Grupa: B "użytkowe" Zmienne γf= 1,50 1 Liniowe-Y 0,0 4,200 4,200 0,00 6,40 1 Liniowe-Y 0,0 6,600 6,600 6,40 11,30 Grupa: C "Sciana oddzielenia" Stałe γf= 1,35 1 Liniowe 0,0 5,550 5,550 0,00 6,40 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψd: γf: A -"Stałe" Stałe 1,35 B -"użytkowe" Zmienne 1 1,00 1,50 C -"Sciana oddzielenia" Stałe 1,35 MOMENTY: Skala 1:100 1 441,334 449,432 Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 28

TNĄCE: Skala 1:100 159,336 1-21,419-30,410-149,727 SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: ABC Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: 1 0,00 0,000-0,000 159,336 0,000 0,50 5,600 449,432* 1,176 0,000 1,00 11,300 0,000-149,727 0,000 * = Wartości ekstremalne REAKCJE PODPOROWE: Skala 1:100 1 2 159,336 149,727 REAKCJE PODPOROWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: ABC Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]: 1 0,000 159,336 159,336 2 0,000 149,727 149,727 Siły wewnętrzne na podstawie obliczeń statyczny - Strop 752 L1130 dopuszczalne obciążenie charakterystyczne dla płyty HC-400-11 dla Leff = 12,30m qk = 9,6 kn/m2 < pk = 10,0 kn/m2 SLS Edk = 10,9 kn/m2 Mmax = 292 knm < Mcr = 322 knm 90,68% ULS Ed = 20,3 kn/m2 Md = 449 knm < Mrd = 500 knm 89,80% Vd = 150 kn < Vrd = 162 kn 92,59% Reakcje na podpory OBC.CHAR OBC.OBL. w osi 2 kn/m γ kn/m - obc. stałe całk. 62,79 1,35 84,77 - obc. zmienne 26,28 1,50 39,42 w osi 5 - obc. stałe całk. 63,50 1,35 85,73 - obc. zmienne 32,94 1,50 49,41 Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 29

3.2 Strop prefabrykowany Str_2_Pr_6.4 Klasy lekcyjne w osiach 5-6 OBC.CHAR OBC.OBL. obciążenia stałe kn/m 2 γ kn/m 2 - warstwy wykończeniowe 14,50cm 2,62 1,35 3,53 - nadbeton 5cm na płytach 1,25 1,35 1,69 - płyty prefabrykowane HC-265 3,80 1,35 5,13 Razem stałe 7,67 1,35 10,35 obciążenia zmienne Ψ 2 - użytkowe 3,00 1,50 4,50 0,6 - instalacje 0,50 1,50 0,75 Razem zmienne 3,50 1,50 5,25 Razem obciążenie zewnętrzne ( bez ciężaru płyty ) pk = 7,37 1,42 10,47 dopuszczalne obciążenie charakterystyczne dla płyty HC-265-4 dla Leff = 6,40m qk = 7,4 kn/m2 < pk = 13,7 kn/m2 SLS Edk = 8,1 kn/m2 Mmax = 50 knm < Mcr = 91 knm 54,69% ULS Ed = 15,6 kn/m2 Md = 96 knm < Mrd = 116 knm 82,63% Vd = 60 kn < Vrd = 75 kn 79,87% 3.3 Schody żelbetowe wewnętrzne przy windzie NAZWA: Schody przy windzie WĘZŁY: Skala 1:100 6 5 1,290 3 4 1,500 1 2 1,280 2,650 2,330 0,070 2,350 V=4,070 H=7,400 WĘZŁY: Nr: X [m]: Y [m]: Nr: X [m]: Y [m]: 1 0,000 0,000 4 7,400 1,280 2 2,650 0,000 5 7,400 2,780 3 5,050 1,280 6 4,980 4,070 PODPORY: P o d a t n o ś c i Węzeł: Rodzaj: Kąt: Dx(Do*): Dy: DFi: [ m / k N ] [rad/knm] 1 utwierdzenie 0,0 0,000E+00 0,000E+00 0,000E+00 4 utwierdzenie 180,0 0,000E+00 0,000E+00 0,000E+00 5 utwierdzenie 180,0 0,000E+00 0,000E+00 0,000E+00 6 utwierdzenie 0,0 0,000E+00 0,000E+00 0,000E+00 Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 30

PRĘTY I PRZEKROJE PRĘTÓW: Skala 1:100 4 4 1,290 2 1,500 2 1 2 3 1,280 1 2,650 2,330 0,070 2,350 V=4,070 H=7,400 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 01 - sztyw.-przegub; 10 - przegub-sztyw.; 11 - przegub-przegub 22 - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: 1 00 1 2 2,650 0,000 2,650 1,000 2 B 200x1000 2 00 2 3 2,400 1,280 2,720 1,000 1 B 180x1000 3 00 3 4 2,350 0,000 2,350 1,000 2 B 200x1000 4 00 5 6-2,420 1,290 2,742 1,000 4 B 150x1000 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: 1 1800,0 1500000 48600 5400 5400 18,0 21 B37 2 2000,0 1666667 66667 6667 6667 20,0 21 B37 4 1500,0 1250000 28125 3750 3750 15,0 21 B37 STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Moduł E: Napręż.gr.: AlfaT: [N/mm2] [N/mm2] [1/K] 21 B37 32 20,000 1,00E-05 OBCIĄŻENIA: Skala 1:100 5,000 2,750 5,000 4 2,750 5,000 5,000 6,500 9,000 5,000 6,500 9,000 2,750 0,500 0,500 3 5,000 6,500 9,000 5,000 6,500 9,000 0,500 0,500 2,750 2 1 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 31

Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf= 1,35 1 Liniowe 0,0 0,500 0,500 0,00 2,65 2 Liniowe 0,0 2,750 2,750 0,00 2,72 3 Liniowe 0,0 0,500 0,500 0,00 2,35 4 Liniowe 0,0 2,750 2,750 0,00 2,74 Grupa: B "" Zmienne γf= 1,50 1 Liniowe-Y 0,0 5,000 5,000 0,00 2,65 2 Liniowe-Y 0,0 5,000 5,000 0,00 2,72 3 Liniowe-Y 0,0 5,000 5,000 0,00 2,35 4 Liniowe-Y 0,0 5,000 5,000 0,00 2,74 Grupa: D "Bieg prostopadły " Stałe γf= 1,35 1 Liniowe-Y 0,0 9,000 9,000 0,00 2,65 3 Liniowe-Y 0,0 9,000 9,000 0,00 2,35 Grupa: E "Bieg prostopadły zm" Zmienne γf= 1,50 1 Liniowe-Y 0,0 6,500 6,500 0,00 2,65 3 Liniowe-Y 0,0 6,500 6,500 0,00 2,35 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψd: γf: Ciężar wł. 1,35 A -"" Zmienne 1 1,00 1,35 B -"" Zmienne 1 1,00 1,50 D -"Bieg prostopadły " Stałe 1,35 E -"Bieg prostopadły zm" Zmienne 1 1,00 1,50 MOMENTY: Skala 1:100 8,401 4-4,201 8,401-144,655-124,155 1 26,167 26,167 40,111 247,248 3 Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 32

TNĄCE: Skala 1:100 18,381 4-18,381 105,160 1 24,521 8,290 2-14,268-35,671 3-121,576 NORMALNE: Skala 1:100 9,798 4-9,798 49,049 36,564 36,564 36,564 28,362 36,564 1 2 3 SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+abde Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: 1 0,00 0,000-124,155 105,160 36,564 1,00 2,650 26,167 8,290 36,564 2 0,00 0,000 26,167 24,521 28,362 0,63 1,721 47,248* -0,025 41,453 1,00 2,720 40,111-14,268 49,049 3 0,00 0,000 40,111-35,671 36,564 1,00 2,350-144,655-121,576 36,564 4 0,00 0,000 8,401-18,381-9,798 0,50 1,371-4,201* 0,000 0,000 1,00 2,742 8,401 18,381 9,798 * = Wartości ekstremalne Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 33

REAKCJE PODPOROWE: Skala 1:100 6 8,401 20,829 5 8,401 3 36,564 4 20,82 124,155 1 36,564 2 144,655 121,5 105,160 REAKCJE PODPOROWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+abde Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]: 1-36,564 105,160 111,336 124,155 4 36,564 121,576 126,955-144,655 5-0,000 20,829 20,829-8,401 6 0,000 20,829 20,829 8,401 3.3.1 Bieg schodów Sch_2_M_2.4 Cechy przekroju: zadanie Schody przy windzie, pręt nr 4, przekrój: x a =1,37 m, x b =1,37 m Wymiary przekroju [cm]: h=15,0, b=100,0, Cechy materiałowe dla sytuacji stałej lub przejściowej BETON: B37 6 10 6 10 1000,0 J sx =151 cm 4, J sy =9510 cm 4, f ck = 30,0 MPa, f cd =α f ck /γ c =1,00 30,0/1,50=20,0 MPa Cechy geometryczne przekroju betonowego: A c =1500 cm 2, J cx =28125 cm 4, J cy =1250000 cm 4 STAL: A-IIIN (RB 500) f yk =500 MPa, γ s =1,15, f yd =420 MPa ξ lim =0,0035/(0,0035+f yd /E s )=0,0035/(0,0035+420/200000)=0,625, Zbrojenie główne: Siły przekrojowe: zadanie: Schody przy windzie, pręt nr 4, przekrój: x a =1,37 m, x b =1,37 m A s1 +A s2 =9,42 cm 2, ρ=100 (A s1 +A s2 )/A c =100 9,42/1500=0,63 %, Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: ABDE Momenty zginające: M x = 4,201 knm, M y = 0,000 knm, Siły poprzeczne: V y = 0,000 kn, V x = 0,000 kn, Siła osiowa: N = 0,000 kn = N Sd,. Zbrojenie wymagane: (zadanie Schody przy windzie, pręt nr 4, przekrój: x a =2,74 m, x b =0,00 m) Obliczenia wykonano: 150 Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 34

- przy założeniu maksymalnego wykorzystania nośności strefy ściskanej betonu (ξ lim =0,625). Wielkości obliczeniowe: N Sd =9,798 kn, M Sd = (M Sdx 2 + M Sdy 2 ) = (-8,401 2 +0,000 2 ) =8,401 knm f cd =20,0 MPa, f yd =420 MPa =f td, Zbrojenie rozciągane (ε s1 =8,10 ): A s1 =1,94 cm 2 (3 10 = 2,36 cm 2 ), h d a1 zc 1000,0 F c = -71,886, F s1 = 81,684, M c = 5,134, M s1 = 3,267, Fc Fs1 Warunki równowagi wewnętrznej: F c +F s1 =-71,886+(81,684)=9,798 kn (N Sd =9,798 kn) M c +M s1 =5,134+(3,267)=8,401 knm (M Sd =8,401 knm) Długości wyboczeniowe pręta: zadanie Schody przy windzie, pręt nr 4 - przy wyboczeniu w płaszczyźnie układu: Dodatkowe zbrojenie ściskane nie jest obliczeniowo wymagane. A s =A s1 +A s2 =1,94 cm 2, ρ=100 A s /A c = 100 1,94/1500=0,13 % Wielkości geometryczne [cm]: h=15,0, d=11,5, x=1,0 (ξ=0,090), a 1 =3,5, a c =0,4, z c =11,1, A cc =104 cm 2, ε c =-0,80, ε s1 =8,10, Wielkości statyczne [kn, knm]: podatności węzłów ustalone według załącznika C normy, współczynnik β obliczono jak dla pręta dwustronnie zamocowanego w układzie nieprzesuwnym ze wzoru (C.1) l o = β l col, l col =2,742 m, podatności węzłów: κ a =0,000 k A =(1/κ a -1)=, κ b =0,000 k B =(1/κ b -1)=, β = 0,5 + 0,25/(k A +1) + 0,25/(k B +1) = 0,5 + 0,25/( +1) + 0,25/( +1) = 0,500 l o = 0,500 2,742 = 1,371 m - przy wyboczeniu w płaszczyźnie prostopadłej do płaszczyzny układu: podatności węzłów ustalone według załącznika C normy, współczynnik β obliczono jak dla pręta swobodnego: ze wzoru (C.1) l o = β l col, l col =2,742 m, podatności węzłów: κ a =1,000 k A =(1/κ a -1)=0,000, ę b =1,000 k B =(1/κ b -1)=0,000, β=1,000 l o = 1,000 2,742 = 2,742 m Uwzględnienie wpływu smukłości pręta: zadanie Schody przy windzie, pręt nr 4 - w płaszczyźnie ustroju: współczynnik zwiększający mimośród początkowy: 1 η = = 1 1 N Sd N 1 - (1,960 / 2602,345) = 1,001 crit, 150 - w płaszczyźnie prostopadłej do ustroju: uwzględnienie wpływu smukłości zaniechano Nośność przekroju prostopadłego: zadanie Schody przy windzie, pręt nr 4, przekrój: x a =2,74 m, x b =0,00 m Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 35

h d a1 zc N Rd = 26,768 kn > N Sd =F c +F s1 =-80,760+(90,558)=9,798 kn Zarysowanie Przekrój niezarysowany. S z e r o k ość rozw a r c i a r y s y u k ośnej: Rysy ukośne nie występują. Ugięcia zadanie Schody przy windzie, pręt nr 4 Ugięcia wyznaczono dla charakterystycznych obciążeń długotrwałych. Wielkości obliczeniowe: N Sd =9,798 kn, M Sd = (M Sdx 2 + M Sdy 2 ) = (-8,401 2 +0,000 2 ) =8,401 knm f cd =20,0 MPa, f yd =420 MPa =f td, Zbrojenie rozciągane: A s1 =9,42 cm 2, A s =A s1 +A s2 =9,42 cm 2, ρ=100 A s /A c = 100 9,42/1500=0,63 % Wielkości geometryczne [cm]: h=15,0, d=11,0, x=2,7 (ξ=0,249), a 1 =4,0, a c =1,0, z c =10,0, A cc =286 cm 2, ε c =-0,30, ε s1 =0,89, Wielkości statyczne [kn, knm]: F c = -80,760, F s1 = 90,558, M c = 5,276, M s1 = 3,125, Warunek stanu granicznego nośności: Współczynniki pełzania dla obciążeń długotrwałych przyjęto równy φ(t,t o ) = 2,00. Moment rysujący: cm 32000 E c,eff = = = 10667 MPa 1 + 2,00 M cr = f ctm W c = 2,9 3750 10-3 = 10,875 knm Całkowity moment zginający M Sd = 5,952 kn nie powoduje zarysowania przekroju. S z t y w n ość dla długotrw a ł e g o d z i a ł a n i a o b c iążeń długotrw a ł y c h : Sztywność na zginanie wyznaczona dla momentu M Sd = 5,952 knm. Wielkości geometryczne przekroju: x I = 7,5 cm I I = 30952 cm 4 B = E c,eff I I = 10667 30952 10-5 = 3302 knm 2 Ugięcie w punkcie o współrzędnej x = 1,371 m, wyznaczone poprzez całkowanie funkcji krzywizny osi pręta (1/ρ) z uwzględnieniem zmiany sztywności wzdłuż osi elementu, wynosi: a = a,d = 0,4 mm 6 10 Fc Fs1 6 10 1000,0 E 1+ φ(t, t a = 0,4 < 13,7 = a lim o ) 150 3.3.2 Bieg schodów Sch_2_M_7.4 Cechy przekroju: zadanie Schody przy windzie, pręt nr 2, przekrój: x a =1,36 m, x b =1,36 m Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 36

10 12 10 12 1000,0 J sx =660 cm 4, J sy =19840 cm 4, 180 Wymiary przekroju [cm]: h=18,0, b=100,0, Cechy materiałowe dla sytuacji stałej lub przejściowej BETON: B37 f ck = 30,0 MPa, f cd =α f ck /γ c =1,00 30,0/1,50=20,0 MPa Cechy geometryczne przekroju betonowego: A c =1800 cm 2, J cx =48600 cm 4, J cy =1500000 cm 4 STAL: A-IIIN (RB 500) f yk =500 MPa, γ s =1,15, f yd =420 MPa ξ lim =0,0035/(0,0035+f yd /E s )=0,0035/(0,0035+420/200000)=0,625, Zbrojenie główne: A s1 +A s2 =22,62 cm 2, ρ=100 (A s1 +A s2 )/A c =100 22,62/1800=1,26 %, Siły przekrojowe: zadanie: Schody przy windzie, pręt nr 2, przekrój: x a =1,36 m, x b =1,36 m Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: ABDE Momenty zginające: M x = -46,327 knm, M y = 0,000 knm, Siły poprzeczne: V y = 5,126 kn, V x = 0,000 kn, Siła osiowa: N = 38,705 kn = N Sd,. Zbrojenie wymagane: (zadanie Schody przy windzie, pręt nr 2, przekrój: x a =1,72 m, x b =1,00 m) h dzc a1 1000,0 Fc Fs1 F c = -334,164, F s1 = 375,590, M c = 26,967, M s1 = 20,282, Warunki równowagi wewnętrznej: 180 F c +F s1 =-334,164+(375,590)=41,426 kn (N Sd =41,427 kn) M c +M s1 =26,967+(20,282)=47,248 knm (M Sd =47,248 knm) Wielkości obliczeniowe: N Sd =41,427 kn, M Sd = (M Sdx 2 + M Sdy 2 ) = (-47,248 2 +0,000 2 ) =47,248 knm f cd =20,0 MPa, f yd =420 MPa =f td, Zbrojenie rozciągane (ε s1 =10,00 ): A s1 =8,94 cm 2 (8 12 = 9,05 cm 2 ), Dodatkowe zbrojenie ściskane nie jest obliczeniowo wymagane. A s =A s1 +A s2 =8,94 cm 2, ρ=100 A s /A c = 100 8,94/1800=0,50 % Wielkości geometryczne [cm]: h=18,0, d=14,4, x=2,5 (ξ=0,171), a 1 =3,6, a c =0,9, z c =13,5, A cc =247 cm 2, ε c =-2,07, ε s1 =10,00, Wielkości statyczne [kn, knm]: Nośność przekroju prostopadłego: zadanie Schody przy windzie, pręt nr 2, przekrój: x a =1,72 m, x b =1,00 m Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 37

a2 h d a1 zc Wielkości obliczeniowe: N Sd =41,427 kn, M Sd = (M Sdx 2 + M Sdy 2 ) = (-47,248 2 +0,000 2 ) =47,248 knm f cd =20,0 MPa, f yd =420 MPa =f td, Zbrojenie rozciągane: A s1 =11,31 cm 2, Zbrojenie mniej rozciągane: A s2 =11,31 cm 2, A s =A s1 +A s2 =22,62 cm 2, ρ=100 A s /A c = 100 22,62/1800=1,26 % Wielkości geometryczne [cm]: h=18,0, d=14,4, x=4,5 (ξ=0,315), a 1 =3,6, a 2 =3,6, a c =1,6, z c =12,8, A cc =454 cm 2, ε c =-0,81, ε s2 =-0,17, ε s1 =1,76, Wielkości statyczne [kn, knm]: F c = -318,842, F s1 = 398,371, F s2 = -38,102, M c = 23,679, M s1 = 21,512, M s2 = 2,058, Warunek stanu granicznego nośności: N Rd = 52,526 kn > N Sd =F c +F s1 +F s2 =-318,842+(398,371)+(-38,102)=41,427 kn Zarysowanie zadanie Schody przy windzie, pręt nr 2, Położenie przekroju: Przekrój zarysowany. 10 12 Fs2 Fc Fs1 10 12 1000,0 x = 1,785 m S z e r o k ość rozw a r c i a r y s y p r o s t o p a d ł e j d o o s i p ręta: w k = 0,18 < 0,3 = w lim S z e r o k ość rozw a r c i a r y s y u k ośnej: Rysy ukośne nie występują. 180 Cechy przekroju: zadanie Schody przy windzie, pręt nr 3, przekrój: x a =1,18 m, x b =1,17 m Wymiary przekroju [cm]: h=20,0, b=100,0, Cechy materiałowe dla sytuacji stałej lub przejściowej 10 20 10 12 1000,0 J sx =1594 cm 4, J sy =37003 cm 4, BETON: B37 f ck = 30,0 MPa, f cd =α f ck /γ c =1,00 30,0/1,50=20,0 MPa Cechy geometryczne przekroju betonowego: A c =2000 cm 2, J cx =66667 cm 4, J cy =1666667 cm 4 STAL: A-IIIN (RB 500) f yk =500 MPa, γ s =1,15, f yd =420 MPa ξ lim =0,0035/(0,0035+f yd /E s )=0,0035/(0,0035+420/200000)=0,625, Zbrojenie główne: Siły przekrojowe: zadanie: Schody przy windzie, pręt nr 3, przekrój: x a =1,18 m, x b =1,17 m A s1 +A s2 =42,73 cm 2, ρ=100 (A s1 +A s2 )/A c =100 42,73/2000=2,14 %, Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: ABDE Momenty zginające: M x = -40,111 knm, M y = 0,000 knm, Siły poprzeczne: V y = -35,671 kn, V x = 0,000 kn, Siła osiowa: N = 36,564 kn = N Sd,. Zbrojenie wymagane: (zadanie Schody przy windzie, pręt nr 3, przekrój: x a =2,35 m, x b =0,00 m) Obliczenia wykonano: 200 Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 38

- przy założeniu maksymalnego wykorzystania nośności strefy ściskanej betonu (ξ lim =0,625). Wielkości obliczeniowe: N Sd =36,564 kn, M Sd = (M Sdx 2 + M Sdy 2 ) = (144,655 2 +0,000 2 ) =144,655 knm f cd =20,0 MPa, f yd =420 MPa =f td, Zbrojenie rozciągane (ε s1 =4,92 ): A s1 =26,50 cm 2 (9 20 = 28,27 cm 2 ), a1 h d zc Fs1 Fc 1000,0 F c = -1076,443, F s1 = 1113,008, M c = 77,874, M s1 = 66,780, Warunki równowagi wewnętrznej: 200 F c +F s1 =-1076,443+(1113,008)=36,565 kn (N Sd =36,564 kn) M c +M s1 =77,874+(66,780)=144,655 knm (M Sd =144,655 knm) Dodatkowe zbrojenie ściskane nie jest obliczeniowo wymagane. A s =A s1 +A s2 =26,50 cm 2, ρ=100 A s /A c = 100 26,50/2000=1,33 % Wielkości geometryczne [cm]: h=20,0, d=16,0, x=6,6 (ξ=0,416), a 1 =4,0, a c =2,8, z c =13,2, A cc =665 cm 2, ε c =-3,50, ε s1 =4,92, Wielkości statyczne [kn, knm]: Nośność przekroju prostopadłego: zadanie Schody przy windzie, pręt nr 3, przekrój: x a =2,35 m, x b =0,00 m a1 h d zc a2 10 20 Fs1 Fs2 Fc 10 12 1000,0 Wielkości obliczeniowe: N Sd =36,564 kn, M Sd = (M Sdx 2 + M Sdy 2 ) = (144,655 2 +0,000 2 ) =144,655 knm f cd =20,0 MPa, f yd =420 MPa =f td, Zbrojenie rozciągane: A s1 =31,42 cm 2, Zbrojenie ściskane: A s2 =11,31 cm 2, A s =A s1 +A s2 =42,73 cm 2, ρ=100 A s /A c = 100 42,73/2000=2,14 % Wielkości geometryczne [cm]: h=20,0, d=16,0, x=7,6 (ξ=0,474), a 1 =4,0, a 2 =3,6, a c =2,8, z c =13,2, A cc =759 cm 2, ε c =-1,62, ε s2 =-0,85, ε s1 =1,79, Wielkości statyczne [kn, knm]: F c = -896,228, F s1 = 1124,964, F s2 = -192,162, M c = 64,858, M s1 = 67,498, M s2 = 12,298, Warunek stanu granicznego nośności: M Rd = 171,675 knm > M Sd =M c +M s1 +M s2 =64,858+(67,498)+(12,298)=144,655 knm 200 Zbrojenie biegu schodów Sch_2_M_7.4 przyjęto wg następującego schematu: pasmo o szerokości 1,00m od strony oparcia prostopadłych biegów będzie zbrojone: w przęśle górą i dołem #12 co 10cm a przy podporach - górą #20 co 10cm i dołem #12 co 10cm, pozostała szerokość biegu: w przęśle górą i dołem #12 co 10cm a przy podporach - górą #16 co 10cm i dołem #12 co 10cm, Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 39

3.4 Strop monolityczny Str_2_M_7.4 Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 40

Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 41

Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 42

Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 43

Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 44

4. Strop nad parterem (poziom 1) na rzędnych 3,36 w osiach 5-6 / B-P 4.1 Strop prefabrykowany Str_1_Pr_6.4 Na podstawie poz 3.2 przyjęto płytę HC265-4 z 5cm nadbetonem. 4.2 Strop prefabrykowany Str_1_Pr_5.4 Na podstawie poz 3.2 przyjęto płytę HC265-4 z 5cm nadbetonem. 4.3 Strop prefabrykowany Str_1_Pr_5.5 Na podstawie poz 3.2 przyjęto płytę HC265-4 z 5cm nadbetonem. 4.4 Strop prefabrykowany Str_1_Pr_8.5 Biblioteka obciążenia stałe - warstwy wykończeniowe 14,50cm - nadbeton 5cm na płytach - płyty prefabrykowane HC-320 Razem stałe OBC.CHAR OBC.OBL. kn/m 2 γ kn/m 2 2,62 1,,35 3,53 1,25 1,,35 1,69 4,20 1,,35 5,67 8,07 1,,35 10,89 obciążenia zmienne - użytkowe - instalacje Razem zmienne 7,50 0,50 8,00 1,,50 1,,50 1,,50 11,25 0,75 12,00 Ψ 2 0,6 Razem obciążenie zewnętrzne ( bez ciężaru płyty ) pk = 11,87 1,,45 17,22 Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 45

dopuszczalne obciążenie charakterystyczne dla płyty HC-320-11 dla Leff = 8,50m qk = 11,9 kn/m2 < pk = 13,5 kn/m2 SLS Edk = 12,8 kn/m2 Mmax = 139 knm < Mcr = 235 knm 59,22% ULS Ed = 22,9 kn/m2 Md = 248 knm < Mrd = 385 knm 64,44% Vd = 117 kn < Vrd = 120 kn 97,28% Reakcje na podpory OBC.CHAR OBC.OBL. kn/m γ kn/m - obc. stałe całk. 34,28 1,35 46,28 - obc. zmienne 34,00 1,50 51,00 4.5 Strop prefabrykowany Str_1_Pr_12.4 Świetlica + komputery OBC.CHAR OBC.OBL. Obciążenie od ścianki działowej wzdłuż płyty kn/m γ kn/m - ciężar własny ścianki działowej z g-k dla sciany o wysokości Hs= 4,60m 5,52 1,35 7,45 Do obliczeń przyjęto że ścianka działowa jest na całej długości płyty i jej ciężar rozkłada się na sąsiednie płyty wg schematu 25%+50%+25%. Rzeczywista ścianka zajmuje tylko 70% długości płyty dlatego niewielkie przekroczenie nośności płyty w praktyce nie wystąpi. 4.6 Strop monolityczny Str_1_M_7.4 Na podstawie poz 3.4 przyjęto płytę o grubości 25cm opartą na ścianach w osiach K i 5 szybie windowym oraz podciągu 65x30cm wzdłuż osi 7. Zbrojenie dołem #12/10cm w obu kierunkach, podciąg 3#16 dołem i górą. Zbrojenie górą #12co 10cm w paśmie 120cm przy podporach. 4.7 Bieg schodów Sch_1_M_7.4 Przyjęto bieg o kształcie i zbrojeniu wg poz. poz 3.3.1. 4.8 Bieg schodów Sch_1_M_2.4 Przyjęto bieg o kształcie i zbrojeniu wg poz. poz 3.3.2. OBC.CHAR OBC.OBL. obciążenia stałe kn/m 2 γ kn/m 2 - warstwy wykończeniowe 14,50cm 2,62 1,35 3,53 - ścianka działowa z g-k o wysokości 4,60m - 50% obciążenia 2,76 1,35 3,73 - nadbeton 6cm na płytach 1,50 1,35 2,03 - płyty prefabrykowane HC-400 4,80 1,35 6,48 Razem stałe 11,68 1,35 15,76 obciążenia zmienne Ψ 2 - użytkowe 5,00 1,50 7,50 0,6 - instalacje 0,50 1,50 0,75 Razem zmienne 5,50 1,50 8,25 Razem obciążenie zewnętrzne ( bez ciężaru płyty ) pk = 12,38 1,42 17,53 dopuszczalne obciążenie charakterystyczne dla płyty HC-400-16 dla Leff = 12,30m qk = 12,4 kn/m2 > pk = 12,0 kn/m2 SLS Edk = 12,5 kn/m2 Mmax = 284 knm < Mcr = 389 knm 72,96% ULS Ed = 24,0 kn/m2 Md = 545 knm < Mrd = 682 knm 79,91% Vd = 177 kn > Vrd = 166 kn 106,76% Reakcje na podpory OBC.CHAR OBC.OBL. kn/m γ kn/m - obc. stałe całk. 71,81 1,35 96,95 - obc. zmienne 33,83 1,50 50,74 Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 46

5. Rama nośna stropów w osi 2 NAZWA: Rama w osi 2 WĘZŁY: Skala 1:250 3 37 5 7 9 11 14 17 20 23 26 29 32 4,470 2 36 42 35 4 6 40 41 38 1033 13 16 19 22 25 28 31 1,000 7,310 1 39 34 12 15 18 21 24 27 30 44 43 1,610 0,190,070 2,460 1,570 1,7401,270 0,200 0,540 2,800 3,000 3,000 3,000 3,000 3,000 3,000 3,180 2,060 V=14,840 H=33,630 WĘZŁY: Nr: X [m]: Y [m]: Nr: X [m]: Y [m]: 1 0,000 2,060 23 24,450 14,840 2 0,000 10,370 24 27,450 2,060 3 0,000 14,840 25 27,450 10,370 4 4,920 10,370 26 27,450 14,840 5 4,920 14,840 27 30,450 2,060 6 6,450 10,370 28 30,450 10,370 7 6,450 14,840 29 30,450 14,840 8 9,450 10,370 30 33,630 2,060 9 9,450 14,840 31 33,630 10,370 10 12,450 10,370 32 33,630 14,840 11 12,450 14,840 33 12,990 10,370 12 15,450 2,060 34 12,990 2,060 13 15,450 10,370 35 5,110 10,370 14 15,450 14,840 36 1,570 10,370 15 18,450 2,060 37 1,570 14,840 16 18,450 10,370 38 9,250 10,370 17 18,450 14,840 39 9,250 2,060 18 21,450 2,060 40 5,110 9,370 19 21,450 10,370 41 6,380 9,370 20 21,450 14,840 42 3,180 9,370 21 24,450 2,060 43 6,380 0,000 22 24,450 10,370 44 3,180 0,000 PODPORY: P o d a t n o ś c i Węzeł: Rodzaj: Kąt: Dx(Do*): Dy: DFi: [ m / k N ] [rad/knm] 1 utwierdzenie 90,0 0,000E+00 0,000E+00 0,000E+00 12 utwierdzenie 90,0 0,000E+00 0,000E+00 0,000E+00 Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 47

15 utwierdzenie 90,0 0,000E+00 0,000E+00 0,000E+00 18 utwierdzenie 90,0 0,000E+00 0,000E+00 0,000E+00 21 utwierdzenie 90,0 0,000E+00 0,000E+00 0,000E+00 24 utwierdzenie 90,0 0,000E+00 0,000E+00 0,000E+00 27 utwierdzenie 90,0 0,000E+00 0,000E+00 0,000E+00 30 utwierdzenie 90,0 0,000E+00 0,000E+00 0,000E+00 34 utwierdzenie 90,0 0,000E+00 0,000E+00 0,000E+00 39 stała 0,0 0,000E+00 0,000E+00 43 utwierdzenie 90,0 0,000E+00 0,000E+00 0,000E+00 44 utwierdzenie 90,0 0,000E+00 0,000E+00 0,000E+00 PRĘTY I PRZEKROJE PRĘTÓW: Skala 1:250 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 82 8 50 849 83 8 51 84 85 86 8 810 812 814 816 818 10 10 1010 10 10 10 10 11 11 11 11 11 11 11 21 22 53 2324 2 2 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 55 54 620 4,470 1,000 31 57 14 56 14 521 12 48 127 129 12 11 12 13 12 15 12 17 719 7,310 1,610 0,190,070 1,570 1,7401,270 0,200 2,800 3,000 2,460 0,540 3,000 3,000 3,000 3,000 3,000 3,180 2,060 V=14,840 H=33,630 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 01 - sztyw.-przegub; 10 - przegub-sztyw.; 11 - przegub-przegub 22 - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: 1 00 1 2 0,000 8,310 8,310 1,000 3 B 400x1900 2 00 2 3 0,000 4,470 4,470 1,000 8 B 350x300 3 00 4 5 0,000 4,470 4,470 1,000 8 B 350x300 4 00 6 7 0,000 4,470 4,470 1,000 8 B 350x300 5 00 8 9 0,000 4,470 4,470 1,000 8 B 350x300 6 00 10 11 0,000 4,470 4,470 1,000 8 B 350x300 7 00 12 13 0,000 8,310 8,310 1,000 12 B 500x400 8 00 13 14 0,000 4,470 4,470 1,000 8 B 350x300 9 00 15 16 0,000 8,310 8,310 1,000 12 B 500x400 10 00 16 17 0,000 4,470 4,470 1,000 8 B 350x300 11 00 18 19 0,000 8,310 8,310 1,000 12 B 500x400 12 00 19 20 0,000 4,470 4,470 1,000 8 B 350x300 13 00 21 22 0,000 8,310 8,310 1,000 12 B 500x400 14 00 22 23 0,000 4,470 4,470 1,000 8 B 350x300 15 00 24 25 0,000 8,310 8,310 1,000 12 B 500x400 16 00 25 26 0,000 4,470 4,470 1,000 8 B 350x300 17 00 27 28 0,000 8,310 8,310 1,000 12 B 500x400 18 00 28 29 0,000 4,470 4,470 1,000 8 B 350x300 19 00 30 31 0,000 8,310 8,310 1,000 7 B 930x380 20 00 31 32 0,000 4,470 4,470 1,000 6 B 850x300 21 00 2 36 1,570 0,000 1,570 1,000 10 B 1200x400 Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 48