Obliczenia statyczne... 1 Sala gimnastyczna... 1 Poz. 1 Dach... 1 Poz. 2 Płatwie co 2,06 m... 1 Poz.3 Dźwigary... 3 Pas dolny Pas górny...

Obliczenia statyczne... 1 Sala gimnastyczna... 1 Poz. 1 Dach... 1 Poz. 2 Płatwie co 2,06 m... 1 Poz.3 Dźwigary... 3 Pas dolny... 11 Pas górny... 11 KrzyŜulce 60x60x 5... 12 Krzyzulce 40x40x4... 12 Poz. 4.Ściany... 13 Poz. 4.1 Ściany zewnętrzne 38 cm... 13 Poz. 4.2Ściany zewnętrzne 24 cm... 13 Poz. 4.2 Ściany wewnętrzne 24 cm... 13 Poz. 4.3 Trzpienie ścian zewnętrznych... 13 Poz.4.3.1 Trzpienie w osi H... 14 Poz.4.3.2 Trzpienie w osi K... 16 Część socjalna... 19 Poz. 6 Stropodach... 19 Poz. 6.1 Płyta... 19 Poz. 6.2 śebra... 25 Poz. 6.3 Słup... 31 Poz. 7 Fundamenty... 32 Poz. 7.1 Stopy słupów hali w osi K... 33 Poz. 7.2 Stopy słupów hali w osi H... 34 Poz. 7.3 Stopa słupa w osi 22... 35 Poz. 7.4 Ławy ścian zewnętrznych sali gimnastycznej... 36 Poz. 7.5 Ławy ścian zewnętrznych budynku... 36 Poz. 7.6 Ławy ścian wewnętrznych budynku 7,6+6,2... 37 Poz. 7.7 Ławy ścian wewnętrznych budynku 4,2+6,2... 37 Poz. 7.8 Ławy ścian wewnętrznych budynku 3,8+3,2... 37 0

1 Sala gimnastyczna Obliczenia statyczne siły przekrojowe i reakcje obliczono w programie komputerowym RM-Win Poz. 1 Dach ObciąŜenia połaci - blacha rtrapezowa 0,11 x 1,2 = 0,13 kn/m 2 - papa 0,15 x 1,2 = 0,18 kn/m 2 - wełna mineralna 0,20 x 1,20 = 0,24 x 1,2 = 0,29 -//- - paroizolacja 0,01 x 1,2 = 0,01 -//- 0,51 x 1,2 = 0,61 kn/m 2 - urządzenia 0,20 x 1,4 = 0,28-//- Śnieg 0,9 kn/m 2 0,8 = 0,72 x 1,5 = 1,08 kn/m 2, 1,97 kn/m 2, Śnieg przy attyce Q k = 0,7 kn/m 2 2,0 = 1,40 kn/m 2. Q o = 2,10 kn/m 2, γ f = 1,50. Przyjęto blachę trapezową T 55 g r. 0,6 mm Poz. 2 Płatwie co 2,06 m ObciąŜenia - z połaci 0,51 x 2,06 = 1,05 x 1,2= 1,26 kn/m - śnieg 0,72 x 2,06 = 1,48 x 1,5= 2,22 kn/m - uŝytkowe 0,20 x 2,06 = 0,42 x 1,4 = 0,59 kn/m 4,05 kn/m - śnieg przy attyce 1,40 x 2,06 = 2,88 x 1,5 = 4,33 kn/m 1 2 3 6,000 6,000 H=12,000 OBCIĄśENIA: 2,88 1,05 1,48 1,48 1,48 1,05 1,05 0,42 0,42 0,42 1 2 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu ================================================================== Grupa: Znaczenie: ψd: γf: A -"" Zmienne 1 1,00 1,20 S -"" Zmienne 1 1,00 1,50 U -"" Zmienne 1 1,00 1,40

2 SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzędu ObciąŜenia obl.: ASU Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: 1 0,00 0,000 0,00 12,65 0,00 0,36 2,188 13,66* 0,17 0,00 1,00 6,000-20,03-17,00 0,00 2 0,00 0,000-20,03 15,54 0,00 0,64 3,820 9,66* 0,00 0,00 1,00 6,000 0,00-8,86 0,00 * = Wartości ekstremalne REAKCJE PODPOROWE: T.I rzędu ObciąŜenia obl.: ASU Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]: 1 0,00 12,65 12,65 2 0,00 32,54 32,54 3 0,00 8,86 8,86 x Y y X 201,9 Wymiary przekroju: h=200,0 s=100,0 g=6,0 t=2,0 r=6,0 ex=28,0. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jxg=1393,9 Jyg=224,4 A=22,56 ix=7,9 iy=3,2 Jw=14314,2 Jt=2,7 xs=-6,2 is=10,5 ry=10,9 bx=- 11,6. Materiał: St3S (X,Y,V,W). Wytrzymałość fd=215 MPa dla g=6,0. 103,9 Stateczność lokalna. xa = 6,000; xb = 0,000. Przekrój spełnia warunki przekroju klasy 4. Rozstaw poprzecznych usztywnień ścianki a = 6000,0 mm. Warunek stateczności ścianki dla ścianki najbardziej naraŝonej na jej utratę (9): σ C / ϕ p f d = 0,757 < 1 Przyjęto, Ŝe przekrój wymiarowany będzie w stanie krytycznym. Współczynniki redukcji nośności przekroju: - dla zginana względem osi X: ψ x = ϕ p = 0,876 - dla zginana względem osi Y: ψ y = ϕ p = 1,000 Nośność przekroju na zginanie: xa = 6,000; xb = 0,000. - względem osi X M R = ψ W c f d = 0,876 139,4 215 10-3 = 26,25 knm - względem osi Y M R = ψ W c f d = 1,000 80,1 215 10-3 = 17,23 knm

3 Współczynnik zwichrzenia dla λ L = 0,000 wynosi ϕ L = 1,000 Warunek nośności (54): Mx M ϕl Rx + M M y Ry = 20,03 1,000 26,25 + 0,41 6,70 = 0,825 < 1 Nośność przekroju zginanego, w którym działa siła poprzeczna: xa = 6,000; xb = 0,000. - dla zginania względem osi X: V y = 16,99 < 44,89 = V o M R,V = M R = 26,25 knm - dla zginania względem osi Y: V x = 0,35 < 44,89 = V o M R,V = M R = 6,70 knm Warunek nośności (55): M M x My + = 20,03 MRy V 26,25 + 0,41 6,70 = 0,825 < 1 Rx, V, Stan graniczny uŝytkowania: Ugięcia względem osi Y liczone od cięciwy pręta wynoszą: a max = 9,7 mm a gr = l / 250 = 6000 / 250 = 24,0 mm a max = 9,7 < 24,0 = a gr Ugięcia względem osi X liczone od cięciwy pręta wynoszą: a max = 1,2 mm a gr = l / 250 = 6000 / 250 = 24,0 mm a max = 1,2 < 24,0 = a gr Największe ugięcie wypadkowe wynosi: a = 1,2 2 + 9,7 2 = 9,8 Poz.3 Dźwigary ObciąŜenia z płatwi w węzłach kratownicy Schemat I - z połaci Schemat II - śnieg Schemat III - obciąŝenia od urządzeń Schemat IV obciąŝenie skupione 0,51 x 2,06x 6,0 = 6,30 x 1,2= 7,56 kn Płatwie 1,00 x 1,1= 1,10 -//- 8,66 kn 0,72 x 2,06 x 6,0 = 8,88 x 1,5 =13,32 kn 0,20 x 2,06 x 6,0 = 2,52 x 1,4 = 3,53 kn 5,00 x 1,3 =6,5 kn 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 1,400 V=1,800 H=20,600

4 Grupa: A z połaci Zmienne γf= 1,00 4,33 8,66 8,66 8,66 8,66 8,66 8,66 8,66 8,66 8,66 4,33 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 11 12 13 14 15 16 17 18 19 Grupa: S Śnieg Zmienne γf= 1,50 4,44 8,88 8,88 8,88 8,88 8,88 8,88 8,88 8,88 8,88 4,44 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 11 12 13 14 15 16 17 18 19 Grupa: U Urządzenia Zmienne γf= 1,30 1,26 2,52 2,52 2,52 2,52 2,52 2,52 2,52 2,52 2,52 1,26 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 11 12 13 14 15 16 17 18 19 Grupa: W skupione Zmienne γf= 1,30 5,00 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 11 12 13 14 15 16 17 18 19 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu ================================================================== OBCIĄśENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψd: γf: CięŜar wł. 1,10 A -"z połaci" Zmienne 1 1,00 1,00 S -"Śnieg" Zmienne 1 1,00 1,50 U -"Urządzenia" Zmienne 1 1,00 1,30

5 SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzędu ObciąŜenia obl.: CięŜar wł.+asu Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: 1 0,00 0,000-0,00 0,36-86,34 0,81 1,666 0,30* 0,00-86,34 0,82 1,682 0,30* -0,00-86,34 1,00 2,060 0,29-0,08-86,33 2 0,00 0,000 0,29 0,63-232,15 1,00 2,060 1,13 0,19-232,14 3 0,00 0,000 1,13 0,06-334,62 0,12 0,250 1,14* 0,00-334,62 0,13 0,266 1,14* -0,00-334,62 1,00 2,060 0,78-0,39-334,61 4 0,00 0,000 0,78 0,58-396,24 1,00 2,060 1,52 0,13-396,23 5 0,00 0,000 1,52 0,20-420,24 0,44 0,901 1,61* 0,00-420,23 0,45 0,918 1,61* -0,00-420,23 1,00 2,060 1,46-0,25-420,23 6 0,00 0,000 1,46-0,05-410,33 1,00 2,060 0,90-0,50-410,32 7 0,00 0,000 0,90 0,28-368,11 0,63 1,288 1,08* -0,00-368,10 0,62 1,272 1,08* 0,00-368,10 1,00 2,060 1,01-0,17-368,10 8 0,00 0,000 1,01 0,12-295,59 0,27 0,563 1,05* -0,00-295,59 0,27 0,547 1,05* 0,00-295,59 1,00 2,060 0,80-0,33-295,58 9 0,00 0,000 0,80-0,11-195,28 1,00 2,060 0,11-0,56-195,28 10 0,00 0,000 0,11 0,17-69,02 0,38 0,789 0,18* -0,00-69,02 0,38 0,781 0,18* 0,00-69,02 1,00 2,060 0,00-0,28-69,01 11 0,00 0,000-0,00 0,68 169,56 1,00 2,060 0,93 0,23 169,56 12 0,00 0,000 0,93 0,22 292,82 0,49 1,006 1,04* -0,00 292,82 0,48 0,998 1,04* 0,00 292,82 1,00 2,060 0,92-0,23 292,82 13 0,00 0,000 0,92 0,35 374,69 0,78 1,601 1,20* 0,00 374,69 1,00 2,060 1,18-0,10 374,69 14 0,00 0,000 1,18 0,38 416,70 0,85 1,746 1,50* -0,00 416,70 0,84 1,730 1,50* 0,00 416,70 1,00 2,060 1,49-0,07 416,70

6 15 0,00 0,000 1,49 0,08 423,37 0,18 0,362 1,51* 0,00 423,37 1,00 2,060 1,20-0,37 423,37 16 0,00 0,000 1,20 0,12 397,10 0,26 0,531 1,23* 0,00 397,10 1,00 2,060 0,98-0,33 397,10 17 0,00 0,000 0,98 0,17 339,24 0,38 0,772 1,04* 0,00 339,24 1,00 2,060 0,87-0,28 339,24 18 0,00 0,000 0,87 0,12 252,49 0,28 0,579 0,90* -0,00 252,49 0,28 0,571 0,90* 0,00 252,49 1,00 2,060 0,66-0,32 252,49 19 0,00 0,000 0,66-0,10 139,07 1,00 2,060-0,00-0,54 139,07 20 0,00 0,000 0,00 0,11 145,81 0,50 0,876 0,05* -0,00 145,66 0,50 0,869 0,05* 0,00 145,66 1,00 1,738 0,00-0,11 145,51 21 0,00 0,000 0,00 0,05-143,16 0,51 0,906 0,02* -0,00-143,09 0,49 0,871 0,02* 0,00-143,09 1,00 1,770 0,00-0,05-143,02 22 0,00 0,000 0,00 0,05 107,54 0,51 0,906 0,02* -0,00 107,47 0,49 0,871 0,02* 0,00 107,47 1,00 1,770-0,00-0,05 107,41 23 0,00 0,000 0,00 0,05-106,38 0,51 0,923 0,02* -0,00-106,31 0,49 0,887 0,02* 0,00-106,31 1,00 1,803-0,00-0,05-106,24 24 0,00 0,000 0,00 0,05 73,14 0,51 0,923 0,02* -0,00 73,07 0,49 0,887 0,02* 0,00 73,07 1,00 1,803-0,00-0,05 73,00 25 0,00 0,000 0,00 0,05-71,61 0,51 0,940 0,02* -0,00-71,54 0,49 0,904 0,02* 0,00-71,55 1,00 1,836-0,00-0,05-71,47 26 0,00 0,000 0,00 0,02 38,30 0,52 0,947 0,01* -0,00 38,26 0,49 0,897 0,01* 0,00 38,26 1,00 1,836-0,00-0,02 38,23 27 0,00 0,000 0,00 0,02-37,32 0,52 0,964 0,01* -0,00-37,28 0,49 0,913 0,01* 0,00-37,28 1,00 1,869 0,00-0,02-37,24 28 0,00 0,000 0,00 0,02 6,31 0,52 0,964 0,01* -0,00 6,27 0,49 0,913 0,01* 0,00 6,27 1,00 1,869 0,00-0,02 6,23

7 29 0,00 0,000 0,00 0,02-5,98 0,52 0,981 0,01* -0,00-5,94 0,49 0,929 0,01* 0,00-5,94 1,00 1,903-0,00-0,02-5,90 30 0,00 0,000 0,00 0,02-24,18 0,52 0,981 0,01* -0,00-24,22 0,49 0,929 0,01* 0,00-24,22 1,00 1,903 0,00-0,02-24,26 31 0,00 0,000 0,00 0,02 24,69 0,52 0,999 0,01* -0,00 24,73 0,49 0,946 0,01* 0,00 24,73 1,00 1,937 0,00-0,02 24,77 32 0,00 0,000 0,00 0,05-54,58 0,51 0,991 0,02* -0,00-54,66 0,49 0,953 0,02* 0,00-54,66 1,00 1,937-0,00-0,05-54,73 33 0,00 0,000 0,00 0,05 55,01 0,51 1,001 0,02* -0,00 55,09 0,50 0,978 0,02* 0,00 55,09 1,00 1,971 0,00-0,05 55,17 34 0,00 0,000 0,00 0,05-83,54 0,51 1,001 0,02* -0,00-83,62 0,50 0,978 0,02* 0,00-83,62 1,00 1,971 0,00-0,05-83,70 35 0,00 0,000 0,00 0,05 83,70 0,51 1,018 0,02* -0,00 83,78 0,50 0,995 0,02* 0,00 83,78 1,00 2,005-0,00-0,05 83,86 36 0,00 0,000 0,00 0,05-111,33 0,51 1,018 0,02* -0,00-111,42 0,50 0,995 0,02* 0,00-111,41 1,00 2,005-0,00-0,05-111,50 37 0,00 0,000 0,00 0,05 111,15 0,51 1,036 0,02* -0,00 111,23 0,50 1,012 0,02* 0,00 111,23 1,00 2,039-0,00-0,05 111,31 38 0,00 0,000 0,00 0,05-138,64 0,51 1,036 0,02* -0,00-138,72 0,50 1,012 0,02* 0,00-138,72 1,00 2,039-0,00-0,05-138,80 39 0,00 0,000 0,00 0,11 138,74 0,50 1,029 0,06* 0,00 138,93 0,50 1,045 0,06* -0,00 138,94 1,00 2,074 0,00-0,11 139,13 ---------------------------------------* = Wartości ekstremalne REAKCJE PODPOROWE: T.I rzędu ObciąŜenia obl.: CięŜar wł.+asu Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]: 1 0,00 132,18 132,18 11-0,00 132,38 132,38

8 PRZEKROJE PRĘTÓW: 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 1 3 3 3 3 3 2 2 2 2 2 2 3 3 3 3 3 3 3 1 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 1 1 1 1 1 1 1 1 1 11 12 13 14 15 16 17 18 19 1,400 V=1,800 H=20,600 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 01 - sztyw.-przegub; 10 - przegub-sztyw.; 11 - przegub-przegub 22 - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: 1 00 1 2 2,060 2,060 1,000 1 H 120x120x 5.6 2 00 2 3 2,060 2,060 1,000 1 H 120x120x 5.6 3 00 3 4 2,060 2,060 1,000 1 H 120x120x 5.6 4 00 4 5 2,060 2,060 1,000 1 H 120x120x 5.6 5 00 5 6 2,060 2,060 1,000 1 H 120x120x 5.6 6 00 6 7 2,060 2,060 1,000 1 H 120x120x 5.6 7 00 7 8 2,060 2,060 1,000 1 H 120x120x 5.6 8 00 8 9 2,060 2,060 1,000 1 H 120x120x 5.6 9 00 9 10 2,060 2,060 1,000 1 H 120x120x 5.6 10 00 10 11 2,060 2,060 1,000 1 H 120x120x 5.6 11 00 12 13 2,060 0,000 2,060 1,000 1 H 120x120x 5.6 12 00 13 14 2,060 0,000 2,060 1,000 1 H 120x120x 5.6 13 00 14 15 2,060 0,000 2,060 1,000 1 H 120x120x 5.6 14 00 15 16 2,060 0,000 2,060 1,000 1 H 120x120x 5.6 15 00 16 17 2,060 0,000 2,060 1,000 1 H 120x120x 5.6 16 00 17 18 2,060 0,000 2,060 1,000 1 H 120x120x 5.6 17 00 18 19 2,060 0,000 2,060 1,000 1 H 120x120x 5.6 18 00 19 20 2,060 0,000 2,060 1,000 1 H 120x120x 5.6 19 00 20 21 2,060 0,000 2,060 1,000 1 H 120x120x 5.6 20 11 1 12-1,400 1,738 1,000 1 H 120x120x 5.6 21 11 12 2 1,440 1,770 1,000 3 H 60x 60x 5.0 22 11 2 13-1,440 1,770 1,000 3 H 60x 60x 5.0 23 11 13 3 1,480 1,803 1,000 3 H 60x 60x 5.0 24 11 3 14-1,480 1,803 1,000 3 H 60x 60x 5.0 25 11 14 4 1,520 1,836 1,000 3 H 60x 60x 5.0 26 11 4 15-1,520 1,836 1,000 2 H 40x 40x 4.0 27 11 15 5 1,560 1,869 1,000 2 H 40x 40x 4.0 28 11 5 16-1,560 1,869 1,000 2 H 40x 40x 4.0 29 11 16 6 1,600 1,903 1,000 2 H 40x 40x 4.0 30 11 6 17-1,600 1,903 1,000 2 H 40x 40x 4.0 31 11 17 7 1,640 1,937 1,000 2 H 40x 40x 4.0 32 11 7 18-1,640 1,937 1,000 3 H 60x 60x 5.0 33 11 18 8 1,680 1,971 1,000 3 H 60x 60x 5.0 34 11 8 19-1,680 1,971 1,000 3 H 60x 60x 5.0 35 11 19 9 1,720 2,005 1,000 3 H 60x 60x 5.0 36 11 9 20-1,720 2,005 1,000 3 H 60x 60x 5.0 37 11 20 10 1,760 2,039 1,000 3 H 60x 60x 5.0 38 11 10 21-1,760 2,039 1,000 3 H 60x 60x 5.0 39 11 21 11 1,800 2,074 1,000 1 H 120x120x 5.6

9 NOŚNOŚĆ PRĘTÓW: T.I rzędu ObciąŜenia obl.: CięŜar wł.+asu Przekrój:Pręt: Warunek nośności: Wykorzystanie: 1 1 NapręŜenia zredukowane (1) 17,6% 2 NapręŜenia zredukowane (1) 48,8% 3 Nośność przy ściskaniu ze zgin 69,3% 4 Nośność przy ściskaniu ze zgin 82,3% 5 Nośność przy ściskaniu ze zgin 88,4% 6 Nośność przy ściskaniu ze zgin 85,1% 7 Nośność przy ściskaniu ze zgin 75,7% 8 Nośność przy ściskaniu ze zgin 61,5% 9 NapręŜenia zredukowane (1) 40,3% 10 NapręŜenia zredukowane (1) 13,7% 11 NapręŜenia zredukowane (1) 36,2% 12 NapręŜenia zredukowane (1) 59,6% 13 NapręŜenia zredukowane (1) 75,6% 14 NapręŜenia zredukowane (1) 84,9% 15 NapręŜenia zredukowane (1) 86,2% 16 NapręŜenia zredukowane (1) 79,9% 17 NapręŜenia zredukowane (1) 68,2% 18 NapręŜenia zredukowane (1) 51,4% 19 NapręŜenia zredukowane (1) 29,2% 20 NapręŜenia zredukowane (1) 27,2% 39 NapręŜenia zredukowane (1) 26,0% 2 26 NapręŜenia zredukowane (1) 32,5% 27 Nośność przy ściskaniu ze zgin 78,6% 28 NapręŜenia zredukowane (1) 6,1% 29 Nośność przy ściskaniu ze zgin 13,7% 30 Nośność przy ściskaniu ze zgin 52,9% 31 NapręŜenia zredukowane (1) 21,4% 3 21 Nośność przy ściskaniu ze zgin 83,2% 22 NapręŜenia zredukowane (1) 46,8% 23 Nośność przy ściskaniu ze zgin 62,9% 24 NapręŜenia zredukowane (1) 32,0% 25 Nośność przy ściskaniu ze zgin 43,2% 32 Nośność przy ściskaniu ze zgin 35,0% 33 NapręŜenia zredukowane (1) 24,3% 34 Nośność przy ściskaniu ze zgin 54,3% 35 NapręŜenia zredukowane (1) 36,7% 36 Nośność przy ściskaniu ze zgin 73,6% 37 NapręŜenia zredukowane (1) 48,5% 38 Nośność przy ściskaniu ze zgin 93,2% PRZEMIESZCZENIA WĘZŁÓW: T.I rzędu ObciąŜenia obl.: CięŜar wł.+asu Węzeł: Ux[m]: Uy[m]: Wypadkowe[m]: Fi[rad]([deg]): 1-0,00000-0,00000 0,00000-0,00844 ( -0,483) 2-0,00001-0,01706 0,01706-0,00803 ( -0,460) 3-0,00065-0,03239 0,03240-0,00658 ( -0,377) 4-0,00176-0,04389 0,04393-0,00467 ( -0,268) 5-0,00320-0,05144 0,05154-0,00240 ( -0,138) 6-0,00485-0,05342 0,05364 0,00049 ( 0,028) 7-0,00656-0,04987 0,05030 0,00282 ( 0,161) 8-0,00818-0,04216 0,04294 0,00473 ( 0,271)

10 9-0,00959-0,03050 0,03197 0,00655 ( 0,375) 10-0,01066-0,01579 0,01905 0,00753 ( 0,431) 11-0,01125-0,00000 0,01125 0,00777 ( 0,445) 12-0,01037-0,00824 0,01325-0,00851 ( -0,488) 13-0,00969-0,02504 0,02685-0,00751 ( -0,430) 14-0,00852-0,03860 0,03953-0,00566 ( -0,324) 15-0,00702-0,04819 0,04870-0,00358 ( -0,205) 16-0,00535-0,05298 0,05325-0,00097 ( -0,056) 17-0,00366-0,05218 0,05231 0,00166 ( 0,095) 18-0,00207-0,04648 0,04653 0,00381 ( 0,218) 19-0,00071-0,03670 0,03671 0,00565 ( 0,324) 20 0,00030-0,02340 0,02340 0,00720 ( 0,413) 21 0,00086-0,00757 0,00762 0,00796 ( 0,456) DEFORMACJE: T.I rzędu ObciąŜenia obl.: CięŜar wł.+asu Pręt: Wa[m]: Wb[m]: FIa[deg]: FIb[deg]: f[m]: L/f: 1-0,0000-0,0171-0,483-0,460 0,0001 17928,8 2-0,0171-0,0324-0,460-0,377 0,0004 5354,5 3-0,0324-0,0439-0,377-0,268 0,0005 4112,4 4-0,0439-0,0514-0,268-0,138 0,0006 3474,2 5-0,0514-0,0533-0,138 0,028 0,0008 2731,4 6-0,0533-0,0497 0,028 0,161 0,0006 3387,0 7-0,0497-0,0420 0,161 0,271 0,0005 4109,3 8-0,0420-0,0303 0,271 0,375 0,0005 4316,9 9-0,0303-0,0156 0,375 0,431 0,0003 7781,2 10-0,0156 0,0002 0,431 0,445 0,0001 28732,2 11-0,0082-0,0250-0,488-0,430 0,0003 7573,0 12-0,0250-0,0386-0,430-0,324 0,0005 4240,5 13-0,0386-0,0482-0,324-0,205 0,0005 3785,2 14-0,0482-0,0530-0,205-0,056 0,0007 3025,8 15-0,0530-0,0522-0,056 0,095 0,0007 3003,9 16-0,0522-0,0465 0,095 0,218 0,0006 3657,8 17-0,0465-0,0367 0,218 0,324 0,0005 4257,5 18-0,0367-0,0234 0,324 0,413 0,0004 5040,9 19-0,0234-0,0076 0,413 0,456 0,0002 9997,0 20-0,0000-0,0132-0,438-0,435 0,0000 127000,2 21 0,0036-0,0099-0,445-0,432 0,0001 28289,2 22-0,0099-0,0225-0,412-0,399 0,0001 28289,2 23-0,0063-0,0180-0,376-0,363 0,0001 27272,9 24-0,0190-0,0290-0,325-0,311 0,0001 27272,9 25-0,0146-0,0232-0,274-0,260 0,0001 26302,2 26-0,0261-0,0328-0,227-0,195 0,0002 11304,9 27-0,0207-0,0257-0,169-0,136 0,0002 10906,4 28-0,0310-0,0337-0,098-0,064 0,0002 10906,4 29-0,0242-0,0248-0,037-0,003 0,0002 10525,6 30-0,0330-0,0313 0,033 0,068 0,0002 10525,6 31-0,0247-0,0210 0,091 0,127 0,0002 10161,9 32-0,0321-0,0265 0,158 0,174 0,0001 23642,9 33-0,0225-0,0151 0,209 0,225 0,0001 22834,3 34-0,0290-0,0198 0,260 0,276 0,0001 22834,3 35-0,0182-0,0074 0,301 0,317 0,0001 22061,7 36-0,0239-0,0118 0,339 0,355 0,0001 22061,7 37-0,0121 0,0012 0,365 0,382 0,0001 21323,2 38-0,0172-0,0031 0,387 0,405 0,0001 21323,2 39-0,0045 0,0098 0,392 0,396 0,0000 89203,4

11 Pas dolny Y Wymiary przekroju: x X 120,0 H 120x120x 5.6 h=120,0 s=120,0 g=5,6 t=5,6 r=7,8. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jxg=544,0 Jyg=544,0 A=25,10 ix=4,7 iy=4,7. Materiał: St3S (X,Y,V,W). Wytrzymałość fd=215 MPa dla g=5,6. y Przekrój spełnia warunki przekroju klasy 1. 120,0 Nośność elementów rozciąganych: xa = 0,000; xb = 2,060. Siała osiowa: N = 423,37 kn. Pole powierzchni przekroju: A = 25,10 cm 2. Nośność przekroju na rozciąganie: N Rt = A f d = 25,10 215 10-1 = 539,65 kn. Warunek nośności (31): N = 423,37 < 539,65 = N Rt Nośność przekroju na zginanie: xa = 0,386; xb = 1,674. - względem osi X M R = α p W f d = 1,000 90,7 215 10-3 = 19,49 knm Współczynnik zwichrzenia dla λ L = 0,000 wynosi ϕ L = 1,000 Warunek nośności (54): N N Rt + Mx M ϕl Rx Nośność przekroju na ścinanie: = 423,37 539,65 + 1,51 1,000 19,49 = 0,862 < 1 xa = 2,060; xb = -0,000. - wzdłuŝ osi Y V R = 0,58 A V f d = 0,58 12,8 215 10-1 = 159,78 kn Vo = 0,3 V R = 47,93 kn Warunek nośności dla ścinania wzdłuŝ osi Y: Pas górny V = 0,37 < 159,78 = V R Y Wymiary przekroju: x X 120,0 H 120x120x 5.6 h=120,0 s=120,0 g=5,6 t=5,6 r=7,8. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jxg=544,0 Jyg=544,0 A=25,10 ix=4,7 iy=4,7. Materiał: St3S (X,Y,V,W). Wytrzymałość fd=215 MPa dla g=5,6. y Przekrój spełnia warunki przekroju klasy 1. 120,0

12 Nośność elementów rozciąganych: xa = 0,000; xb = 2,060. Siała osiowa: N = -420,24 kn. Pole powierzchni przekroju: A = 25,10 cm 2. Nośność przekroju na rozciąganie: N Rt = A f d = 25,10 215 10-1 = 539,65 kn. Warunek nośności (31): Nośność przekroju na zginanie: xa = 0,901; xb = 1,159. - względem osi X N = 420,24 < 539,65 = N Rt M R = α p W f d = 1,000 90,7 215 10-3 = 19,49 knm Współczynnik zwichrzenia dla λ L = 0,000 wynosi ϕ L = 1,000 Warunek nośności (54): N N Rc + Mx M ϕl Rx KrzyŜulce 60x60x 5 = 420,23 539,65 + 1,61 1,000 19,49 = 0,861 < 1 x Y X 60,0 Wymiary przekroju: H 60x 60x 5.0 h=60,0 s=60,0 g=5,0 t=5,0 r=5,0. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jxg=54,1 Jyg=54,1 A=10,80 ix=2,2 iy=2,2. Materiał: St3S (X,Y,V,W). Wytrzymałość fd=215 MPa dla g=5,0. y Przekrój spełnia warunki przekroju klasy 1. 60,0 Nośność przekroju na ściskanie: xa = 2,039; xb = -0,000: Przyjęto: ϕ = ϕ min = 0,648 Warunek nośności pręta na ściskanie (39): N RC = A f d = 10,8 215 10-1 = 232,20 kn N ϕ Krzyzulce 40x40x4 NRc = 138,80 0,648 232,20 = 0,922 < 1 x Y X 40,0 Wymiary przekroju: H 40x 40x 4.0 h=40,0 s=40,0 g=4,0 t=4,0 r=4,0. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jxg=12,1 Jyg=12,1 A=5,62 ix=1,5 iy=1,5. Materiał: St3S (X,Y,V,W). Wytrzymałość fd=215 MPa dla g=4,0. y Przekrój spełnia warunki przekroju klasy 1. 40,0

13 Nośność przekroju na ściskanie: xa = 0,000; xb = 1,869: Przyjęto: ϕ = ϕ min = 0,399 Warunek nośności pręta na ściskanie (39): N RC = A f d = 5,6 215 10-1 = 120,83 kn N ϕ NRc = 37,32 0,399 120,83 = 0,774 < 1 Poz. 4.Ściany Poz. 4.1 Ściany zewnętrzne 38 cm ObciąŜenia - silka 0,38 x 18 x 1,1 = 7,52 kn/m 2 - wełna mineralna 0,12 x 1,2 x 1,2 = 0,17 -//- - tynk 0,015x 2 x 19 x 1,3 = 0,74 -//- 8,43 kn/m 2 Poz. 4.2Ściany zewnętrzne 24 cm ObciąŜenia - silka 0,24 x 18 x 1,1 = 4,75 kn/m 2 - wełna mineralna 0,12 x 1,2 x 1,2 = 0,17 -//- - tynk 0,015x 2 x 19 x 1,3 = 0,74 -//- 5,66 kn/m 2 Poz. 4.2 Ściany wewnętrzne 24 cm ObciąŜenia - silka 0,24 x 18 x 1,1 = 4,75 kn/m 2 - tynk 0,015x 2 x 19 x 1,3 = 0,74 -//- 5,49 kn/m 2 Poz. 4.3 Trzpienie ścian zewnętrznych ObciąŜenia -z poz. 3 132,18 kn - moment M= 132,18 x 0,19 = 25,11 knm Wiatr Q k = 6,87 m 0,3 kn/m 2 1,00 ( 0,70-0,00 ) 1,8 = 2,60 kn/m. Q o = 3,90 kn/m, γ f = 1,50. 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 1,400 7,600 23 22 0,400 V=9,800 H=20,600

14 OBCIĄśENIA: -1,30 4,33 4,44 1,26 8,66 8,88 2,52 8,66 8,88 2,52 8,66 8,88 2,52 8,66 8,88 2,52 8,66 8,88 2,52 1 2 3 4 5 5,00 6 7 8 9 10 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 8,66 8,88 2,52 8,66 8,88 2,52 8,66 8,88 2,52 8,66 8,88 2,52 4,33 4,44 1,26 2,27 11 12 13 14 15 16 17 18 19-1,30 41 40 2,27 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu ================================================================== OBCIĄśENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψd: γf: CięŜar wł. 1,10 A -"z połaci" Zmienne 1 1,00 1,00 B -"wiatr" Zmienne 1 1,00 1,50 S -"Śnieg" Zmienne 1 1,00 1,50 U -"Urządzenia" Zmienne 1 1,00 1,30 W -"skupione" Zmienne 1 1,00 1,30 REAKCJE PODPOROWE: T.I rzędu ObciąŜenia obl.: CięŜar wł.+absuw Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]: 22 32,76 174,75 177,79-157,53 23 8,80 169,43 169,66-62,00 Poz.4.3.1 Trzpienie w osi H pręt nr 41, przekrój: x a =4,50 m, x b =4,50 m 7 20 BETON: B25 STAL: A-III (34GS) 20 20 380,0 7 20 380,0 ObciąŜenia działające w płaszczyźnie układu: ABSUW Momenty zginające: M x = -0,00 knm, M y = 0,00 knm,

15 Siły poprzeczne: V y = -0,61 kn, V x = 0,00 kn, Siła osiowa: N = -135,12 kn = N Sd, Długości wyboczeniowe pręta: - przy wyboczeniu w płaszczyźnie układu: podatności węzłów ustalone według załącznika C normy, współczynnik β obliczono jak dla pręta jednostronnie zamocowanego w układzie przesuwnym ze wzoru (C.1) l o = β l col, l col =9,000 m, podatności węzłów: κ a =0,000 k A =(1/κ a -1)=, κ b =1,000 k B =(1/κ b -1)=0,000, β=2+1/(3k) = 2+1/(3 ) l o = 2,000 9,000 = 18,000 m - przy wyboczeniu w płaszczyźnie prostopadłej do płaszczyzny układu: podatności węzłów ustalone według załącznika C normy, współczynnik β obliczono jak dla pręta swobodnego: ze wzoru (C.1) l o = β l col, l col =9,000 m, podatności węzłów: κ a =1,000 k A =(1/κ a -1)=0,000, ę b =1,000 k B =(1/κ b -1)=0,000, β=1,000 l o = 1,000 9,000 = 9,000 m Uwzględnienie wpływu smukłości pręta: - w płaszczyźnie ustroju: mimośród niezamierzony: (l col =9,000 m, h=0,380 m, n=1) l e a = max col ( 1 h 1 + ),, 0, 01 = max 0,030, 0,013, 0,010 =0,030 m, przyjęto: ea =0,030 m, 600 n 30 mimośród statyczny: M max =max M Sd =62,00 knm, N Sd =-169,43 kn e e = M max /N = 62,00/(- 169,43) = 0,366 m, mimośród początkowy: e o =e a +e e =0,030+0,366=0,396 m, obliczenie siły krytycznej: 9 E cmi c 0,11 N crit + 0, 1 + EsI 2 lo 2klt eo 0,1 + h = s = 9 18,000 [ 3,000 107 1,738 10-3 2 2 2,000 ( 0,1 0,11 + 1,042 + 0,1 ) + 2,0 108 1,126 10 ] -4 = 696,60 kn współczynnik zwiększający mimośród początkowy: 1 η = = 1 1 N Sd N 1 - (169,43 / 696,60) = 1,321 crit, - w płaszczyźnie prostopadłej do ustroju: uwzględnienie wpływu smukłości zaniechano Nośność przekroju prostopadłego: Wielkości statyczne [kn, knm]: F c = -203,21, F s1 = 213,87, F s2 = -180,09, M c = 26,29, M s1 = 33,54, M s2 = 28,81, Warunek stanu granicznego nośności: M Rd = 328,83 knm > M Sd =M c +M s1 +M s2 =26,29+(33,54)+(28,81)=88,65 knm Zbrojenie poprzeczne (strzemiona) Na całej długości pręta przyjęto strzemiona o średnicy φ=6 mm ze stali A-I, dla której f ywd = 210 MPa. Rozstaw strzemion: Strefa nr 1 Początek i koniec strefy: x a = 0,0 x b = 900,0 cm Przyjęto strzemiona 4-cięte, prostopadłe do osi pręta o rozstawie 26,2 cm, Ścinanie

16 Przyjęto podparcie i obciąŝenie bezpośrednie. Odcinek nr 9 Początek i koniec odcinka: x a = 480,0 x b = 540,0 cm Siły przekrojowe: N Sd = -151,13; V Sd max = -8,80 kn Rodzaj odcinka: V Sd = 8,80 < 110,46 = V Rd1 Nośność odcinka I-go rodzaju: V Sd = 8,80 < 110,46 = V Rd1 V Sd = 8,80 < 369,46 = V Rd2,red Nośność zbrojenia podłuŝnego F td = 213,87 < 769,69 = 21,99 350 10-1 = A s f yd Zarysowanie PołoŜenie przekroju: Siły przekrojowe: M i n i m a l n e z b r o j e n i e : x = 0,000 m M Sd = 39,62 knm N Sd = -139,11 kn V Sd = -5,68 kn e = 31,5 cm Wymagane pole zbrojenia rozciąganego dla zginania, przy napręŝeniach wywołanych przyczynami zewnętrznymi, wynosi: A s1 = 21,99 > 2,92 = A s Z a r y s o w a n i e : N Sd = 139,11 > 80,01 = N cr Przekrój zarysowany. S z e r o k ość rozwarcia rysy prostopadłej do osi pręta: w k = 0,03 < 0,3 = w lim S z e r o k ość rozwarcia rysy ukośnej: Rysy ukośne nie występują. Ugięcia Ugięcie w punkcie o współrzędnej x = 9,000 m, wyznaczone poprzez całkowanie funkcji krzywizny osi pręta (1/ρ) z uwzględnieniem zmiany sztywności wzdłuŝ osi elementu, wynosi: a = a,d = 22,8 mm a = 22,8 < 45,0 = a lim Poz.4.3.2 Trzpienie w osi K pręt nr 40, przekrój: x a =4,90 m, x b =4,90 m 7 20 BETON: B25 STAL: A-III (34GS) 20 20 500,0 7 20 300,0

17 Długości wyboczeniowe pręta: - przy wyboczeniu w płaszczyźnie układu: podatności węzłów ustalone według załącznika C normy, współczynnik β obliczono jak dla pręta jednostronnie zamocowanego w układzie przesuwnym ze wzoru (C.1) l o = β l col, l col =9,800 m, podatności węzłów: κ a =1,000 k A =(1/κ a -1)=0,000, ę b =0,000 k B =(1/κ b -1)=, β=2+1/(3k) = 2+1/(3 ) l o = 2,000 9,800 = 19,600 m - przy wyboczeniu w płaszczyźnie prostopadłej do płaszczyzny układu: podatności węzłów ustalone według załącznika C normy, współczynnik β obliczono jak dla pręta swobodnego: ze wzoru (C.1) l o = β l col, l col =9,800 m, podatności węzłów: κ a =1,000 k A =(1/κ a -1)=0,000, ę b =1,000 k B =(1/κ b -1)=0,000, β=1,000 l o = 1,000 9,800 = 9,800 m Uwzględnienie wpływu smukłości pręta: - w płaszczyźnie ustroju: mimośród niezamierzony: (l col =9,800 m, h=0,500 m, n=1) l e a = max col ( 1 h 1 + ),, 0, 01 = max 0,033, 0,017, 0,010 =0,033 m, przyjęto: ea =0,033 m, 600 n 30 mimośród statyczny: M max =max M Sd =157,53 knm, N Sd =-174,75 kn e e = M max /N = 157,53/(- 174,75) = 0,901 m, mimośród początkowy: e o =e a +e e =0,033+0,901=0,934 m, obliczenie siły krytycznej: - długość wyboczeniowa: l o =19,600 m (obliczona wg PN), 9 E cmi c 0,11 N crit = + 0, 1 + EsI s = 2 lo 2klt eo 0,1 + h 9 19,600 [ 3,000 107 3,125 10-3 2 2 2,000 ( 0,1 0,11 + 1,868 + 0,1 ) + 2,0 108 2,129 10 ] -4 = 1083,03 kn współczynnik zwiększający mimośród początkowy: 1 η = = 1 1 N Sd N 1 - (174,75 / 1083,03) = 1,192 crit, - w płaszczyźnie prostopadłej do ustroju: uwzględnienie wpływu smukłości zaniechano Nośność przekroju prostopadłego: Wielkości statyczne [kn, knm]: F c = -283,63, F s1 = 391,00, F s2 = -282,12, M c = 49,55, M s1 = 83,03, M s2 = 62,07, Warunek stanu granicznego nośności: M Rd = 439,72 knm > M Sd =M c +M s1 +M s2 =49,55+(83,03)+(62,07)=194,64 knm Zbrojenie poprzeczne (strzemiona) Na całej długości pręta przyjęto strzemiona o średnicy φ=6 mm ze stali A-I, dla której f ywd = 210 MPa. Rozstaw strzemion:

18 Strefa nr 1 Początek i koniec strefy: x a = 0,0 x b = 980,0 cm Przyjęto strzemiona 2-cięte, prostopadłe do osi pręta o rozstawie 26,2 cm, Ścinanie Przyjęto podparcie i obciąŝenie bezpośrednie. Odcinek nr 13 Początek i koniec odcinka: x a = 904,8 x b = 980,0 cm Siły przekrojowe: N Sd = -174,75; V Sd max = -32,76 kn Siła poprzeczna w odległości d od podpory wynosi: V Sd = -31,16 kn Rodzaj odcinka: V Sd = 31,16 < 109,84 = V Rd1 Nośność odcinka I-go rodzaju: V Sd = 31,16 < 109,84 = V Rd1 V Sd = 32,76 < 426,13 = V Rd2,red Nośność zbrojenia podłuŝnego F td = 391,00 < 769,69 = 21,99 350 10-1 = A s f yd Zarysowanie PołoŜenie przekroju: Siły przekrojowe: M i n i m a l n e z b r o j e n i e : x = 9,800 m M Sd = -106,89 knm N Sd = -143,87 kn V Sd = -22,03 kn e = 77,6 cm Wymagane pole zbrojenia rozciąganego dla zginania, przy napręŝeniach wywołanych przyczynami zewnętrznymi, wynosi: A s1 = 21,99 > 3,03 = A s Z a r y s o w a n i e : N Sd = 143,87 > 39,72 = N cr Przekrój zarysowany. S z e r o k ość rozwarcia rysy prostopadłej do osi pręta: w k = 0,06 < 0,3 = w lim S z e r o k ość rozwarcia rysy ukośnej: Rysy ukośne nie występują. Ugięcia Ugięcie w punkcie o współrzędnej x = 0,000 m, wyznaczone poprzez całkowanie funkcji krzywizny osi pręta (1/ρ) z uwzględnieniem zmiany sztywności wzdłuŝ osi elementu, wynosi: a = a,d = 38,4 mm a = 38,4 < 49,0 = a lim

19 Część socjalna Poz. 6 Stropodach ObciąŜenia - papa termozgrzewalna 0,15 x 1,2 = 0,18 kn/m 2 - Warstwy spadkowe 0,20 x 10 = 2,00 x 1,3 = 2,60 -//- - wełna mineralna 0,20 x 1,2 = 0,24 x 1,2 = 0,29 -//- - tynk 0,015 x 19 x 1,3 = 0,37 -//- 3,44 kn/m 2 -śnieg α = 2 o 0,8 x 0,9 = 0,72 x 1,5 = 1,08 kn/m 2 ObciąŜenia uŝytkowe 0,50 x 1,4 = 0,70 -//- 1,22 x 1,46 = 1,78 -//- - cięŝar własny 0,20 x 25 x 1,1 = 5,50-//- 10,72 kn/m Poz. 6.1 Płyta Dane płyt Symbol Grubość Pole powierzchni Poziom pł. środk. Materiał 1 200mm 515,01m2 0,00m C20/25 Model konstrukcyjny Grupy obciąŝeń Symbol Nazwa Rodzaj Znaczenie γ f1 γ f2 ψ d c.w. cięŝar własny stałe 1,1 1 1 A Stałe stałe 1 1 1 B zmienne 1 1,46 1

20 Lista obciąŝeń Lp. Grupa Rodzaj γ f1 γ f2 Wartość obc. Współrzędne 1 A nóŝ 1 1 6,0kN/m (96,40; 29,96) 6,0kN/m (129,95; 29,96) 6,0kN/m (129,95; 16,52) 6,0kN/m (119,44; 16,52) 6,0kN/m (119,44; 11,52) 6,0kN/m (113,34; 11,40) 6,0kN/m (113,34; 6,30) 6,0kN/m (108,13; 6,44) 6,0kN/m (108,13; 13,85) 6,0kN/m (105,70; 13,85) 6,0kN/m (105,70; 20,79) 6,0kN/m (95,51; 20,79) 6,0kN/m (95,51; 27,67) 6,0kN/m (96,40; 27,67) 6,0kN/m (96,40; 29,96) 2 A cała płyta 1 1 3,44kN/m2 płyta "1" 3 B cała płyta 1,46 1 1,22kN/m2 płyta "1" 2. Analiza 2.1. Płyty - miarodajne momenty zginające Mux Wartości maksymalne [knm/m] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:250

21 Wartości minimalne [knm/m] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:250 2.2. Płyty - miarodajne momenty zginające Muy Wartości maksymalne [knm/m] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:250

22 Wartości minimalne [knm/m] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:250 Wymiarowanie (wg PN-EN 1992:2005) Zbrojenie zadane w płytach Zbrojenie dolne Symbol Stal Pręty na kier.1 Pręty na kier.2 Otulina Kąt Pole pow. 1 A-III #12/200 #12/250 20mm 0,00 514,97m2 Zbrojenie górne Symbol Stal Pręty na kier.1 Pręty na kier.2 Otulina Kąt Pole pow. 2 A-III #12/250 #12/250 20mm 0,00 514,97m2 3 A-III #12/250 #12/500 20mm 0,00 38,74m2 4 A-III #12/250 #12/500 20mm 0,00 24,98m2 5 A-III #12/167 #12/250 20mm 0,00 1,26m2

23 Schemat rozmieszczenia zbrojenia zadanego w płytach Zbrojenie dolne Zbrojenie górne

24 Analiza stanu granicznego uŝytkowalności (wg PN-EN 1992:2005) Płyty - SGU - przemieszczenia w [mm] - (obc. charakterystyczne, długotrwałe, dla grup obc.: c.własny, A, B) Skala rys. 1:250 Płyty - SGU - rozwartości rys [0.001*mm] - (obc. charakterystyczne, długotrwałe, dla grup obc.: c.własny, A, B) Skala rys. 1:250

25 Poz. 6.2 śebra Dane Ŝeber Symbol Przekrój Szer. wsp. b eff Całk. dlugość Poziom osi oboj. Materiał 1 400x240mm 0,00m 5,33m -0,20m C20/25 2 800x240mm 0,00m 4,74m -0,40m C20/25 3 800x240mm 0,00m 4,00m -0,40m C20/25 4 400x240mm 0,00m 9,57m -0,20m C20/25 5 800x240mm 0,00m 4,00m -0,40m C20/25 6 1300x240mm 0,00m 6,94m -0,65m C20/25 Analiza śebra - momenty zginające M Wartości maksymalne [knm] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:250

26 Wartości minimalne [knm] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:250 śebra - siły tnące T Wartości maksymalne [kn] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:250

27 Wartości minimalne [kn] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:250 śebra - momenty skręcające M s Wartości maksymalne [knm] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:250

28 Wartości minimalne [knm] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:250 Wymiarowanie (wg PN-EN 1992:2005) Schemat rozmieszczenia zbrojenia zadanego w Ŝebrach Zbrojenie dolne

29 Zbrojenie górne Zbrojenie zadane w Ŝebrach Zbrojenie dolne Symbol Ŝebra Symbol zbr. Stal Poł. na Ŝebrze s[m] Pręty Otulina Długość 1 3 A-III 0,00 5,33 4#16 20mm 5,33m 2 8 A-III 0,00 4,74 4#16 20mm 4,74m 3 7 A-III 0,00 4,00 4#16 20mm 4,00m 4 2 A-III 0,00 8,01 5#16 20mm 8,01m 5 6 A-III 0,00 4,00 4#16 20mm 4,00m 6 5 A-III 0,00 6,94 4#16 20mm 6,94m Zbrojenie górne Symbol Ŝebra Symbol zbr. Stal Poł. na Ŝebrze s[m] Pręty Otulina Długość 1 4 A-III 0,00 5,33 2#16 20mm 5,33m 2 11 A-III 1,84 4,74 2#16 20mm 2,90m 2 12 A-III 0,00 1,84 6#16 20mm 1,84m 3 10 A-III 0,00 4,00 2#16 20mm 4,00m 4 1 A-III 0,00 7,71 4#16 20mm 7,71m 4 13 A-III 7,71 9,57 6#16 20mm 1,86m 5 9 A-III 0,00 4,00 2#16 20mm 4,00m

30 Analiza stanu granicznego uŝytkowalności (wg PN-EN 1992:2005) śebra - SGU - przemieszczenia w [mm] - (obc. charakterystyczne, długotrwałe, dla grup obc.: c.własny, A, B) Skala rys. 1:250 śebra - SGU - rozwartości rys [0.001*mm] - (obc. charakterystyczne, długotrwałe, dla grup obc.: c.własny, A, B) Skala rys. 1:250

31 Poz. 6.3 Słup Słupy - tabela reakcji (obc. obliczeniowe, dla grup obc.: c.własny, A, B) Symbol Przekrój X [m] Y [m] Kąt obr. N [kn] M 1 [knm] M 2 [knm] 1 D=240mm 119,44 22,19 0,00 321,2 0,00 0,00 321,20 2 4,000 1 1 V=4,000 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu ================================================================== SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzędu ObciąŜenia obl.: CięŜar wł.+a Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: 1 0,00 0,000 0,00-0,00-325,98 1,00 4,000-0,00-0,00-321,20 * = Wartości ekstremalne REAKCJE PODPOROWE: T.I rzędu ObciąŜenia obl.: CięŜar wł.+a Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]: 1 0,00 325,98 325,98 2-0,00 0,00 0,00 12 BETON: B25 STAL: A-III (34GS) 2 12 2 12 240,0 12 240,0

32 Wielkości geometryczne [cm]: h=24,0, d=29,1, x=23,2 (ξ=0,798), Uwzględnienie wpływu smukłości pręta: - w płaszczyźnie ustroju: mimośród niezamierzony: (l col =4,000 m, h=0,240 m) e a = max l col h,, 0, 01 600 30 = max 0,007, 0,008, 0,010 =0,010 m, przyjęto: e a =0,020 m, mimośród statyczny: M max =0,00 knm, N Sd =-321,20 kn e e = M max /N = 0,00/(-321,20) = 0,000 m, mimośród początkowy: e o =e a +e e =0,020+0,000=0,020 m, - w płaszczyźnie prostopadłej do ustroju: uwzględnienie wpływu smukłości zaniechano Nośność przekroju prostopadłego: Warunek stanu granicznego nośności: N Rd = -460,15 kn > N Sd =F c +F s1 +F s2 =-242,81+(1,82)+(-84,74)=-325,73 kn Poz. 7 Fundamenty 1. ZałoŜenia: MATERIAŁ: BETON: klasa B25, cięŝar objętościowy = 24,0 (kn/m3) STAL: klasa A-III, f yd = 350,00 (MPa) OPCJE: Obliczenia wg normy: betonowej: PN-B-03264 (2002) gruntowej: PN-81/B-03020 Oznaczenie parametrów geotechnicznych metodą: B współczynnik m = 0,81 - do obliczeń nośności współczynnik m = 0,72 - do obliczeń poślizgu współczynnik m = 0,72 - do obliczeń obrotu Wymiarowanie fundamentu na: Nośność Osiadanie - S dop = 7,00 (cm) - czas realizacji budynku: tb > 12 miesięcy - współczynnik odpręŝenia: λ = 1,00 Obrót Poślizg Przebicie / ścinanie Graniczne połoŝenie wypadkowej obciąŝeń: - długotrwałych w rdzeniu I - całkowitych w rdzeniu II otulina zbrojenia: c = 0,05 (m) poziom posadowienia: D = 1,2 (m) minimalny poziom posadowienia: Dmin = 1,2 (m) 3. Grunt Charakterystyczne parametry gruntu: Warstwa Nazwa Poziom IL / ID Symbol Typ wilgotności [m] konsolidacji 1 Piasek drobny 0,0 0,50 --- mokre Pozostałe parametry gruntu: Warstwa Nazwa MiąŜszość Spójność Kąt tarcia CięŜar obj. Mo M [m] [kpa] [deg] [kn/m3] [kpa] [kpa] 1 Piasek drobny --- 0,0 30,4 19,0 62195,3 77744,2

33 Współczynniki nośności oraz wpływu nachylenia obciąŝenia: N B = 4,95 i B = 0,77 N C = 24,61 i C = 0,84 N D = 13,74 i D = 0,89 Poz. 7.1 Stopy słupów hali w osi K REAKCJE PODPOROWE: T.I rzędu ObciąŜenia obl.: CięŜar wł.+absuw Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]: 22 32,76 174,75 177,79-157,53 ObciąŜenia - z poz.4.3.2 174,75 kn - Ściany na odsadzkach 8,43 x 10,3 x 2,0 = 173,66 -//- 348,41 kn A = 2,50 (m) a = 0,50 (m) B = 1,60 (m) b = 0,30 (m) h = 0,40 (m) h1 = 0,30 (m) ex = 0,00 (m) ey = 0,00 (m) objętość betonu fundamentu: V = 1,645 (m3) ObciąŜenia OBLICZENIOWE Lp. Nazwa N Mx My Fx Fy Nd/Nc [kn] [kn*m] [kn*m] [kn] [kn] 1 L1 348,41 0,00 157,53 32,76 0,00 1,00 współczynnik zamiany obciąŝeń obliczeniowych na charakterystyczne = 1,20 Wyniki obliczeniowe WARUNEK NOŚNOŚCI Rodzaj podłoŝa pod fundamentem: jednorodne Kombinacja wymiarująca: L1 (długotrwała) N=348,41kN My=157,53kN*m Fx=32,76kN Wyniki obliczeń na poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy cięŝar fundamentu i nadległego gruntu: Gr = 107,80 (kn) ObciąŜenie wymiarujące: Nr = 456,21kN Mx = 0,00kN*m My = 180,46kN*m Zastępcze wymiary fundamentu: A_ = 1,71 (m) B_ = 1,60 (m) Graniczny opór podłoŝa gruntowego: Qf = 1887,29 (kn) Współczynnik bezpieczeństwa: Qf * m / Nr = 3,35 OSIADANIE Rodzaj podłoŝa pod fundamentem: jednorodne Kombinacja wymiarująca: L1 N=290,34kN My=131,28kN*m Fx=27,30kN Charakterystyczna wartość cięŝaru fundamentu i nadległego gruntu: 98,00 (kn) ObciąŜenie charakterystyczne, jednostkowe od obciąŝeń całkowitych: q = 97 (kpa) MiąŜszość podłoŝa gruntowego aktywnie osiadającego: z = 2,4 (m) NapręŜenie na poziomie z: - dodatkowe: σzd = 20 (kpa) - wywołane cięŝarem gruntu: σzγ = 68 (kpa) Osiadanie: - pierwotne: s' = 0,14 (cm)

34 - wtórne: s'' = 0,03 (cm) - CAŁKOWITE: S = 0,18 (cm) < Sdop = 7,00 (cm) OBRÓT Kombinacja wymiarująca: L1 (długotrwała) N=348,41kN My=157,53kN*m Fx=32,76kN Obliczeniowy cięŝar fundamentu i nadległego gruntu: Gr = 88,20 (kn) ObciąŜenie wymiarujące: Nr = 436,61kN Mx = 0,00kN*m My = 180,46kN*m Moment zapobiegający obrotowi fundamentu: - Mx(stab) = 349,29 (kn*m) - My(stab) = 545,76 (kn*m) Współczynnik bezpieczeństwa: M(stab) * m / M = 2,18 POŚLIZG Kombinacja wymiarująca: L1 (długotrwała) N=348,41kN My=157,53kN*m Fx=32,76kN Obliczeniowy cięŝar fundamentu i nadległego gruntu: Gr = 88,20 (kn) ObciąŜenie wymiarujące: Nr = 436,61kN Mx = 0,00kN*m My = 180,46kN*m Zastępcze wymiary fundamentu: A_ = 2,50 (m) B_ = 1,60 (m) Współczynnik tarcia: - fundament grunt: µ = 0,41 Współczynnik redukcji spójności gruntu = 0,20 Wartość siły poślizgu: F = 32,76 (kn) Wartość siły zapobiegającej poślizgowi fundamentu: - w poziomie posadowienia: F(stab) = 177,98 (kn) Współczynnik bezpieczeństwa: F(stab) * m / F = 3,91 ŚCINANIE Kombinacja wymiarująca: L1 (długotrwała) N=348,41kN My=157,53kN*m Fx=32,76kN ObciąŜenie wymiarujące: Nr = 436,61kN Mx = 0,00kN*m My = 180,46kN*m Współczynnik bezpieczeństwa: Q / Qr = 2,07 WYMIAROWANIE ZBROJENIA WzdłuŜ boku A: Kombinacja wymiarująca: L1 (długotrwała) N=348,41kN My=157,53kN*m Fx=32,76kN ObciąŜenie wymiarujące: Nr = 456,21kN Mx = 0,00kN*m My = 180,46kN*m WzdłuŜ boku B: ObciąŜenie wymiarujące: Nr = 456,21kN Mx = 0,00kN*m My = 180,46kN*m Powierzchnia zbrojenia [cm2/m]: wzdłuŝ boku A wzdłuŝ boku B - minimalna: Ax = 5,63 Ay = 5,63 - wyliczona: Ax = 5,63 Ay = 5,63 - przyjęta: Ax = 5,95 φ 12 co 19 (cm) Ay = 5,95 φ 12 co 19 (cm) Poz. 7.2 Stopy słupów hali w osi H REAKCJE PODPOROWE: T.I rzędu ObciąŜenia obl.: CięŜar wł.+absuw Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]: 23 8,80 169,43 169,66-62,00 ObciąŜenia - z poz.4.3.1 169,43 kn - Ściany na odsadzkach 8,43 x 10,3 x 2,0 = 173,66 -//- 343,09 kn

35 A = 1,20 (m) a = 0,38 (m) B = 0,80 (m) b = 0,38 (m) h = 0,40 (m) h1 = 0,30 (m) ex = 0,00 (m) ey = 0,00 (m) objętość betonu fundamentu: V = 0,427 (m3) ObciąŜenia OBLICZENIOWE Lp. Nazwa N Mx My Fx Fy Nd/Nc [kn] [kn*m] [kn*m] [kn] [kn] 1 L1 343,09 0,00 62,00 8,80 0,00 1,00 współczynnik zamiany obciąŝeń obliczeniowych na charakterystyczne = 1,20 5. Wyniki obliczeniowe WARUNEK NOŚNOŚCI Rodzaj podłoŝa pod fundamentem: jednorodne Kombinacja wymiarująca: L1 (długotrwała) N=343,09kN My=62,00kN*m Fx=8,80kN Wyniki obliczeń na poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy cięŝar fundamentu i nadległego gruntu: Gr = 24,92 (kn) ObciąŜenie wymiarujące: Nr = 368,01kN Mx = 0,00kN*m My = 68,16kN*m Zastępcze wymiary fundamentu: A_ = 0,83 (m) B_ = 0,80 (m) Graniczny opór podłoŝa gruntowego: Qf = 474,19 (kn) Współczynnik bezpieczeństwa: Qf * m / Nr = 1,04 WYMIAROWANIE ZBROJENIA WzdłuŜ boku A: Kombinacja wymiarująca: L1 (długotrwała) N=343,09kN My=62,00kN*m Fx=8,80kN ObciąŜenie wymiarujące: Nr = 368,01kN Mx = 0,00kN*m My = 68,16kN*m WzdłuŜ boku B: ObciąŜenie wymiarujące: Nr = 368,01kN Mx = 0,00kN*m My = 68,16kN*m Powierzchnia zbrojenia [cm2/m]: wzdłuŝ boku A wzdłuŝ boku B - minimalna: Ax = 5,63 Ay = 5,63 - wyliczona: Ax = 5,63 Ay = 5,63 - przyjęta: Ax = 5,95 φ 12 co 19 (cm) Ay = 5,95 φ 12 co 19 (cm) Poz. 7.3 Stopa słupa w osi 22 REAKCJE PODPOROWE: T.I rzędu ObciąŜenia obl.: CięŜar wł.+a Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]: 1 0,00 325,98 325,98

36 A = 0,80 (m) B = 0,80 (m) h = 0,40 (m) h1 = 0,30 (m) ex = 0,00 (m) ey = 0,00 (m) a = 0,30 (m) b = 0,30 (m) objętość betonu fundamentu: V = 0,283 (m3) WARUNEK NOŚNOŚCI Rodzaj podłoŝa pod fundamentem: jednorodne Kombinacja wymiarująca: L1 (długotrwała) N=325,98kN Wyniki obliczeń na poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy cięŝar fundamentu i nadległego gruntu: Gr = 16,67 (kn) ObciąŜenie wymiarujące: Nr = 342,65kN Mx = 0,00kN*m My = 0,00kN*m Zastępcze wymiary fundamentu: A_ = 0,80 (m) B_ = 0,80 (m) Graniczny opór podłoŝa gruntowego: Qf = 483,61 (kn) Współczynnik bezpieczeństwa: Qf * m / Nr = 1,14 WYMIAROWANIE ZBROJENIA WzdłuŜ boku A: Kombinacja wymiarująca: L1 (długotrwała) N=325,98kN ObciąŜenie wymiarujące: Nr = 342,65kN Mx = 0,00kN*m My = 0,00kN*m WzdłuŜ boku B: Kombinacja wymiarująca: L1 (długotrwała) N=325,98kN ObciąŜenie wymiarujące: Nr = 342,65kN Mx = 0,00kN*m My = 0,00kN*m Powierzchnia zbrojenia [cm2/m]: wzdłuŝ boku A wzdłuŝ boku B - minimalna: Ax = 5,63 Ay = 5,63 - wyliczona: Ax = 5,63 Ay = 5,63 - przyjęta: Ax = 5,95 φ 12 co 19 (cm) Ay = 5,95 φ 12 co 19 (cm) Poz. 7.4 Ławy ścian zewnętrznych sali gimnastycznej ObciąŜenia - ze ścian 8,43 x 10,3 x = 86,83 kn/m A = 0,50 (m) a = 0,38 (m) L = 15,00 (m) Poz. 7.5 Ławy ścian zewnętrznych budynku ObciąŜenia - ze ścian 5,66 x 4,8 = 27,17 kn/m - ze stropodachu 0,625 x10,72 x 7,6 x 0,5 = 25,46 -//- 52,63 kn/m A = 0,40 (m) a = 0,24 (m)

37 L = 15,00 (m) h = 0,40 (m) Poz. 7.6 Ławy ścian wewnętrznych budynku 7,6+6,2 ObciąŜenia - ze ścian 5,66 x 4,8 = 27,17 kn/m - ze stropodachu 10,72 x 13,8 x 0,5 = 73,97 -//- 101,14 kn/m A = 0,40 (m) a = 0,24 (m) L = 15,00 (m) h = 0,40 (m) Poz. 7.7 Ławy ścian wewnętrznych budynku 4,2+6,2 ObciąŜenia - ze ścian 5,66 x 4,8 = 27,17 kn/m - ze stropodachu 10,72 x 10,4 x 0,5 = 55,74 -//- 82,91 kn/m A = 0,40 (m) a = 0,24 (m) L = 15,00 (m) h = 0,40 (m) Poz. 7.8 Ławy ścian wewnętrznych budynku 3,8+3,2 ObciąŜenia - ze ścian 5,66 x 4,8 = 27,17 kn/m - ze stropodachu 10,72 x 10,4 x 0,5 = 37,57 -//- 64,69 kn/m A = 0,40 (m) a = 0,24 (m) L = 15,00 (m) h = 0,40 (m) Obliczyła mgr inŝ. Anna Wieteska