Streszczenie. Summary. Polimery w Medycynie 2011, T. 41, Nr 4

Wielkość: px
Rozpocząć pokaz od strony:

Download "Streszczenie. Summary. Polimery w Medycynie 2011, T. 41, Nr 4"

Transkrypt

1 olimery w Medycynie 0, T. 4, Nr 4 Zatoowanie termodynamiki ieciowej eunera do interretacji biernego tranortu membranowego binarnych roztworów nieelektrolitów: ocena wółczynników ij membrany olimerowej w warunkach olaryzacji tężeniowej Andrzej Ślęzak Katedra Zdrowia ublicznego, olitechnika zętochowka, zętochowa Strezczenie W racy wyrowadzono równania Kedem-Katchalky ego, rzy omocy hybrydowych tranformacji ieci termodynamicznych eunera. Równania te zatoowano do interretacji tranortu membranowego binarnych roztworów nieelektrolitów w warunkach olaryzacji tężeniowej. Obliczono wółczynniki ij (i, j, dla membrany Nehrohan i wodnych roztworów glukozy. Z obliczeń wynika, że wartości wółczynników,, i ą nieliniowo zależne zarówno od tężenia roztworów (, jak i konfiguracji układu membranowego. onadto wartości tych wółczynników orównano z wartościami wółczynników oorowych,, oraz, obliczonych dla warunków jednorodności roztworów dla tych amych wartości i różnych konfiguracji układu membranowego ą różne. okazano, że itnieje rogowa wartość tężenia, owyżej której tounki /, / i / ą zależne od konfiguracji układu membranowego. Słowa kluczowe: tranort membranowy, termodynamika ieciowa eunera, równania Kedem-Katchalky ego, olaryzacja tężeniowa, wółczynniki hybrydowe ij Alication of the euner network thermodynamic to interretation of the aie membrane tranort of binary non-electrolytic olution: ealuation the ij coefficient of olymeric membrane in olarization concentration condition Summary In thi aer the Kedem-Katchalky equation were deried, uing hybrid tranformation of euner network. Thee equation were alied to interretation of a tranort through olymeric membrane of binary nonelectrolyte olution under concentration olarization condition. The alue of coefficient ij (i, j, were calculated for Nehrohan membrane and aqueou glucoe olution. From the calculation it reult that the coefficient alue,, and are nonlinear deend on a olution concentration ( and configuration of the membrane ytem. Moreoer, the alue of coefficient,, and were comared to the alue of coefficient H, H, H and H, calculated for condition of olution homogeneity for the ame alue and aried configuration of membrane ytem. It i hown that a threhold alue exit and when exceeded, coefficient relation /, /

2 6 ANDRZE ŚĘZAK and / deend on a configuration of the membrane ytem. Key word: membrane tranort, euner network thermodynamic, Kedem-Katchalky equation, concentration olarization, ij hybrid coefficient WROWADZENIE ednym z ważniejzych obzarów zatoowań olimerów zarówno naturalnych jak i yntetycznych jet medycyna 4. Szczególne wymagania tawiane tym ubtancjom rzez żywy organizm zotały odkreślone, orzez wrowadzenie terminów olimery biomedyczne (biomateriały i olimery biozgodne. Wśród tych materiałów itotną rolę odgrywają naturalne olimery błonotwórcze, takie jak celuloza, chityna i chitozan oraz ztuczne olimery błonotwórcze, takie jak celofan, octan celulozy, oliakrylonitryl czy oliweglany 3. Biomateriały błonotwórcze wykazujące biozgodność, znalazły zatoowanie w rodukcji membran olimerowych do hemodializy, 4 oraz oatrunki na rany oarzeniowe 5 i żylne owrzodzenia odudzi 6. onadto membrany z olimerów rozuzczalnych w wodzie ą toowane do rodukcji ytemów (n. kaułek, fer, do kontrolowanego uwalniania leków,. Membrana, w różnego tyu aaratach medycznych ełnia różne role, ze względu na woje właściwości tranortowe, których miarą zgodnie z formalizmem termodynamicznym Kedem-Katchalky ego ą wółczynniki: rzeuzczalności hydraulicznej (, odbicia ( i rzeuzczalności dyfuzyjnej ( 7. Z medycznego unktu widzenia najważniejzą cechą membrany jet elektywność, której miarą jet wółczynnik odbicia membrany (. Generalnie, wartości owego wółczynnika ełniają relację 0, rzy czym 0 oznacza, że membrana jet nieelektywna. Warunek jet ełniony dla membrany ółrzeuzczalnej. Należy zaznaczyć, że ółrzeuzczalne membrany dla elementów morfotycznych krwi toowane ą w hemodializatorach. Z kolei w ytemach kontrolowanego uwalniania leków toowane ą membrany elektywne, tzn. takie, dla których 0 < <. Kontrolowane uwalnianie leków olega na regulowaniu (owalnianiu lub rzyiezaniu rzy omocy membrany i wielkości iły termodynamicznej wywołującej tranort, zybkości uwalniania leku z makro- lub mikroytemu,. Szybkość uwalniania można wyrazić jako tounek trumienia ubtancji rozuzczonej do tężenia leku w ytemie. Efektem tego jet zaewnienie niezbędnego oziomu tężenia leku w organizmie, ecyficznego rofilu uwalniania oraz zybkości uwalniania leku, dotoowanych do aktualnego tanu organizmu wyrażanego temeraturą, H czy tężeniem glukozy. Taki oób wrowadzania leku do organizmu rzedłuża działanie i zmniejza czętotliwość odawania leku. Itotnym czynnikiem biorącym udział w regulowaniu zybkości uwalniania ubtancji (leku, jet olaryzacja tężeniowa membrany rozdzielającej rezerwuar i otoczenie. ej miarą jet wółczynnik olaryzacji tężeniowej (, zwany także wółczynnikiem Katchalky ego. Ów wółczynnik może rzyjmować wartości z rzedziału min. Oznacza to, że gdy min olaryzacja tężeniowa membrany dąży do wartości makymalnej. Odowiada to warunkom dyfuzyjnym, czyli warunkom bez nietabilności. Wółczynnik olaryzacji tężeniowej, którego wartość ełnia warunek min odowiada wartości krytycznej, która jet miarą odległości układu od równowagi termodynamicznej. Sontaniczne lub wymuzone ojawienie ię nietabilności zwiękza wartość owego wółczynnika. W rzyadku, gdy olaryzacja tężeniowa membrany jet eliminowana, a tan dla którego odnoi ię do roztworów jednorodnych i izotroowych. Zatem oznanie mechanizmów molekularnych tranortu membranowego zarówno w warunkach jednorodności jak i olaryzacji jet ważne i ożądane 8. Otatnio do tego celu zatoowano termodynamikę ieciową eunera 9. Termodynamika ieciowa (NT, jet wynikiem yntezy termodynamiki nierównowagowej, teorii obwodów elektrycznych, teorii grafów i geometrii różniczkowej. et ona jednym ze oobów wykorzytywanych do oiu tranortu membranowego, umożliwiających analizę dynamiki nierównowagowych roceów tranortu may, ładunku, energii i informacji 5. odtawowe rawa owej termodynamiki formułowali Oter, erelon i Katchalky 3. Obecnie znane ą dwa równorzędne ooby zaiu danego zjawika w ramach NT: metoda grafu ołączeń (bond grah metod oracowana rzez aytnera 6 i wrowadzona do NT rzez Otera i wółracowników (Oter, erelon and Katchalky NT 3 oraz metoda eunera, wykorzytująca ymbolikę i teorię analogowych obwodów elektrycznych (euner NT, 79. W rzyadku binarnych roztworów nieelektrolitów, termodynamika ieciowa eunera wrowadza do analizy tranortu membranowego cztery gruy

3 TRANSORT MEMBRANOWY wółczynników: ij, R ij, H ij oraz ij, 79. Owe wółczynniki wytęują w równaniach fenomenologicznych, które można zaiać w otaci macierzowej 8. Wółczynniki ik i R ik wynikają bezośrednio z równania fenomenologicznego Onagera. Z kolei wrowadzenie wółczynników H ik i ik jet konekwencją toowania technik termodynamiki ieciowej. W rzyadku dwukierunkowego dwuortu termodynamiki ieciowej eunera (i,, oiadającego ojedyncze wejście dla rzeływu i rzężonej z nim iły X oraz ojedyncze wejście dla rzeływu i rzężonej z nim iły X, źródłem wółczynników H ij (i, j, jet równanie hybrydowe 7, 8 gdzie: X X ( (a Równanie ( można zatoować do układów membranowych, w których membrana rozdziela dwa jednorodne (równomiernie wymiezane mechanicznie roztwory. W takich układach gradienty bodźców termodynamicznych wytęują jedynie w orzek membrany. onadto, równanie ( można zatoować do wyrowadzenia, rzy omocy tranformacji hybrydowych ieci termodynamicznych, równań Kedem-Katchalky ego (równania K-K oiujących tranort membranowy jednorodnych roztworów nieelektrolitów, 79. ak wiadomo 7, te równania ą jednymi z odtawowych narzędzi badawczych tranortu membranowego. W warunkach jednorodności binarnych roztworów nieelektrolitów rozdzielanych rzez membranę, ich klayczna otać jet natęująca π ( π ( (3 63 gdzie: i oznaczają trumień odowiednio objętościowy olutu rzez membranę w warunkach jednorodności roztworów;, oraz oznaczają odowiednio wółczynniki: rzeuzczalności hydraulicznej, odbicia oraz rzeuzczalności olutu; h l jet różnicą ciśnień hydrotatycznych ( h, l oznacza wyżzą i niżzą wartość ciśnienia hydrotatycznego, a π RT ( h l różnica ciśnień omotycznych (RT oznacza iloczyn tałej gazowej a temeratury termodynamicznej, natomiat h i l tężenia roztworów. ( h l ln( h l ½( h l jet średnim tężeniem olutu w membranie. Wartości liczbowe wółczynników, oraz można wyznaczyć w erii niezależnych ekerymntów 7. rzy omocy rotych maniulacji algebraicznych, równania ( i (3 można rzekztałcić do otaci 8 ( (4 ( π ( ( π ( (5 ( π ( ( owyżzy układ równań, tanowiący jedną z otaci tranformowanych równań Kedem-Katchalky - ego, można zaiać w otaci równania macierzowego 7, 8 π π (6 gdzie: jet macierzą wółczynników oorowych dla warunków jednorodności roztworów daną wyrażeniem ( ( ( ( ( (6a ( (6b orównując równania (a i (6a otrzymujemy lub ( ( ( (6c ( ( ( (6d (6e ( Na wytęujące w równaniach ((3 i (6a(6d wółczynniki, i nałożone ą warunki 0 ( max, 0 oraz 0 max, określające właściwości tranortowe membrany. Dla membrany nieelektywnej ( max, 0 oraz max.

4 64 ANDRZE ŚĘZAK W związku z tym z równań (6c(6e wynika, że dla membrany nieelektywnej ( max max max ( max, ( max max ( max, { max ( max }. Membranę ółrzeuzczalną charakteryzuje > 0, oraz 0. W związku z tym dla takiej membrany, wartość równą zeru rzyjmują mianowniki w wyrażeniach dla wółczynników,, i. Z kolei dla membrany elektywnej > 0, 0 < < oraz > 0. Oznacza to, że wartości wółczynników,, i wynikają z równań (6c (6e. W związku z tym rzedtawiony formalizm jet łuzny jedynie dla membran nieelektywnych i elektywnych. ak już wielokrotnie odkreślano 7, 05, założenie o jednorodności roztworów można zrealizować w układach fizykochemicznych, orzez mechaniczne wyeliminowanie olaryzacji tężeniowej, która jet zjawikiem zachodzącym ontanicznie. elem cyklu rac, którą rozoczęły race 9 jet rozwinięcie termodynamiki ieciowej eunera na układy membranowe, w których tranort odbywa ię w warunkach olaryzacji tężeniowej. W cytowanych racach obliczono wółczynniki R ij, ij i H ij (i, j,. W tych racach, równania Kedem-Katchalky ego wyrowadzone rzy omocy ymetrycznych lub hybrydowych tranformacji ieci termodynamicznych eunera, zatoowano do interretacji tranortu wodnych roztworów glukozy rzez membranę Nehrohan w warunkach olaryzacji tężeniowej. Z obliczeń wynika, że wartość tych wółczynników może być zależna zarówno od tężenia roztworów ( jak i od konfiguracji układu membranowego. W obecnej racy zotanie oceniony wływ olaryzacji tężeniowej na wartość wółczynników ij wynikających z termodynamiki ieciowej eunera, t.j. obliczone zotaną wółczynniki,, oraz dla wodnych roztworów glukozy i membrany hemodializacyjnej Nehrohan. Wartości tych wółczynników zotaną orównane z wartościami wółczynników rzewodnictwa,, oraz, obliczonych dla warunków jednorodności roztworów i tych amych tężeń roztworów i różnych konfiguracji układu membranowego. OIS TRANSORTU MEMBRANOWEGO W WARUNKAH OARYZAI STĘŻENIOWE RZY OMOY TERMODYNAMIKI SIEIOWE EUSNERA X X Założenie o jednorodności roztworów rozdzielanych rzez membranę tworzy ytuację wyidealizowaną, realizowalną w warunkach rzeczywitych tylko w rzybliżeniu, orzez intenywne miezanie roztworów rozdzielanych rzez membranę, rzy omocy odowiednich miezadeł mechanicznych. W warunkach rzeczywitych o obydwu tronach membrany tworzą ię wartwy dyfuzyjne 05 (ryc.. W związku z tym gradienty bodźców termodynamicznych w orzek membrany maleją, a ubytek owych gradientów rozkłada ię na gradienty w orzek wartw dyfuzyjnych. W ewnych uzaadnionych hydrodynamicznie warunkach wartwy dyfuzyjne mogą być częściowo nizczone rzez inne rocey, jak n. rzez konwekcję wobodną 3 (ryc.. W związku z tym dla warunków rzeczywitych, co zilutrowano na rycinie, równanie ( można zaiać w dwóch alternatywnych otaciach. ierwza otać jet równaniem zawierającym zmodyfikowany macierzowy wółczynnik oraz rzeływy i gdzie: X X (7 (7a ak widać, w tounku do równania ( niezmienione ozotają bodźce X i X. W owyżzych rów- Ryc.. Ogólna rerezentacja liniowego dwu-ortu kładającego ię z dwóch rzeływów (, i dwóch ił (X, X dla warunków olaryzacji tężeniowej. Dodatni kierunek rzeływu jet kierowany do krzynki. Odowiednia definicja końcowego ortu wymaga, aby rzeływ wchodził do dodatniego terminalu ( i był równy rzeływowi wychodzącemu z węzła ujemnego ( 6 Fig.. General linear two ort rereentation of a two flow (, and two force (X, X ytem for the concentration olarization condition. The oitie direction of flow i into box. The conitent definition of the terminal ort require that the flow going into oitie terminal ( equal the flow leaing the negatie ( node 6

5 65 TRANSORT MEMBRANOWY naniach nie ma wymogu ełnienia relacji ymetrii. Z kolei druga otać jet równaniem zawierającym zmodyfikowane bodźce termodynamiczne X i X oraz zmodyfikowane rzeływy i, a mianowicie X X (8 ak widać, w tej gruie równań, w tounku do równania (, niezmienione ozotają wółczynniki. Równania (7 i (8 rozzerzają zakre toowalności NT eunera. W dalzej części racy ograniczymy ię do równania (7. Dla warunków olaryzacji tężeniowej równania Kedem-Katchalky ego można zaiać w natęującej otaci 0, 4 π (9 π ( (0 W owyżzych równaniach oznacza trumień objętościowy, a trumień olutu w warunkach olaryzacji tężeniowej. Z kolei, i ą wółczynnikami odowiednio hydraulicznej, omotycznej i dyfuzyjnej olaryzacji tężeniowej., i nazwiemy odowiednio hydraulicznym, omotycznym i dyfuzyjnym czynnikiem Katchalky ego 0. rzy omocy rotych maniulacji algebraicznych, równania (9 i (0 można rzekztałcić do otaci ( ( π ( ( ( ( ( ( π π ( ( owyżzy układ równań, jet kolejną werją (hybrydową tranformowanych równań Kedem-Katchalky ego dla warunków olaryzacji tężeniowej, który można zaiać w otaci równania macierzowego π π (3 gdzie: jet macierzą wółczynników hybrydowych dla warunków olaryzacji tężeniowej daną wyrażeniem lub orównując równania (7a i (3a otrzymujemy ( (3c ( ( (3d ( (3e Dzieląc tronami równania (3c i (6c, (3d i (6d oraz (3e i (6e otrzymujemy ( ( (3f ( ( ( ( (3g ( ( (3h owyżze wyrażenia ukazują wływ olaryzacji tężeniowej na wartość wółczynników ij membrany. WYNIKI BADAŃ I DYSKUSA W celu obliczenia wółczynników,, oraz wytęujących w macierzy wykorzytamy, odobnie jak w orzednich racach 9, arametry tranortowe membrany zawarte ( ( ( ( ( ( (3a ( ( ( (3b

6 66 ANDRZE ŚĘZAK w formalizmie Kedem i Katchalky ego i wytęujące w równaniach (3b, (3c i (3d. ak wiadomo 7 w formalizmie Kedem-Katchalky ego wytęują wółczynniki: rzeuzczalności hydraulicznej (, odbicia ( i rzeuzczalności dyfuzyjnej (, wyznaczane w warunkach jednorodności roztworów rozdzielanych rzez membranę, t.j. w warunkach intenywnego miezania roztworów rzez miezadła mechaniczne, umiezczone w układzie omiarowym o obydwu tronach membrany. Dla membrany olimerowej Nehrohan rozdzielającej wodę ( l 0 i wodne roztwory glukozy o tężeniach od h,5 mol m 3 do h 50 mol m 3, wartości tych wółczynników ą niezależne od tężenia roztworów i wynozą: 5 0 m 3 N, 0,068 i 0,8 0 9 mol N. Należy zaznaczyć, że wartości tych wółczynników ą także niezależne od konfiguracji układu membranowego, czyli oobu utawienia membrany i rozdzielanych rzez nią roztworów względem wektora grawitacji. W rzyadku membrany utawionej w łazczyźnie horyzontalnej rozróżniamy konfigurację A i B 4. rzez konfigurację A układu jednomembranowego rozumiemy ytuację, w której roztwór o tężeniu mniejzym znajduje ię w rzedziale nad membraną, a o tężeniu więkzym od membraną. Odwrotne utawienie roztworów względem oziomo utawionej membrany daje konfigurację B. W warunkach olaryzacji tężeniowej, t.j. w ytuacji, gdy roztwory rozdzielane rzez membranę ą ozbawione miezania mechanicznego, o obydwu tronach membrany tworzą ię w wyniku dyfuzji molekularnej tężeniowe wartwy graniczne, ograniczające rzeływy objętościowe i dyfuzyjne olutu. Fakt ten można uwzględnić, wrowadzając do termodynamicznego oiu tranortu membranowego dodatkowe wółczynniki, i. Wółczynniki i wyznaczane w warunkach olaryzacji tężeniowej, ą zależne od tężenia roztworów rozdzielanych rzez membranę i konfiguracji układu membranowego 0, 5 i ełniają warunki ( min ( max oraz ( min ( max. Z kolei wartość wółczynnika zarówno w warunkach jednorodności roztworów jak i w warunkach olaryzacji tężeniowej, niezależnie od i konfiguracji układu membranowego 0. rzytoczone na rycinach i 3 zależności wółczynników i od średniego tężenia glukozy (, rzedtawiono w racach 0, 5. Zotaną one wykorzytane wraz ze wółczynnikami, i, do obliczenia wółczynników rzewodnictwa, oraz. rzedtawione na tych rycinach wykrey uzykano dla konfiguracji A i B układu membranowego. 0,5 0,4 0,3 0, 0, konfiguracja A konfiguracja B mol m 3 Ryc.. Zależność wółczynnika olaryzacji tężeniowej ( od średniego tężenia glukozy ( 9, Fig.. Deendence of the concentration olarization coefficient ( on a mean concentration of glucoe ( 9, 0,6 0,5 0,4 0,3 0, 0, konfiguracja A konfiguracja B mol m 3 Ryc. 3. Zależność wółczynnika olaryzacji tężeniowej ( od średniego tężenia glukozy ( 9, Fig. 3. Deendence of the concentration olarization coefficient ( on a mean concentration of glucoe ( 9, Dane, które zamiezczono na rycinach i 3 świadczą o tym, że wartości i, dla > 7,5 mol m 3 ą różne dla konfiguracji A i B, czyli różne dla obydwu grawitacyjnych kierunków tranortu membranowego. Związane jet to z różnym charakterem hydrodynamicznym tężeniowych wartw granicznych. Dla rozatrywanego warunku dla, owe war-

7 TRANSORT MEMBRANOWY 67 5,0 4,5,4 f( f ( konfiguracja A f( konfiguracja B 0 m 3 N 4,0 3,5 3,0,5,0,5 f( f( konfiguracja A f( konfiguracja B 0 3 m 3 mol,0,6, 0,8, mol m 3 Ryc. 4. Graficzna ilutracja zależności f( dla wodnych roztworów glukozy w warunkach olaryzacji tężeniowej. Wartości wółczynnika obliczono na odtawie równania (3c Fig. 4. Grahic illutration of deendence f( for aqueou glucoe olution in a concentration olarization condition. Value of the coefficient it wa calculated on the bai of equation (3c 0, mol m 3 Ryc. 5. Graficzna ilutracja zależności f( dla wodnych roztworów glukozy w warunkach olaryzacji tężeniowej. Wartości wółczynnika obliczono na odtawie równania (3d Fig. 5. Grahic illutration of deendence f( for aqueou glucoe olution in a concentration olarization condition. Value of the coefficient it wa calculated on the bai of equation (3d twy ą tabilne hydrodynamicznie, a w konfiguracji B nietabilności konwekcyjne, dla > 7,5 mol m 3, owodują detrukcję tych wartw. et to rzyczyną więkzych wartości i w konfiguracji B, w orównaniu z wartościami i w konfiguracji A. owyżze oznacza, że dla ełniającego warunek 0 7,5 mol m 3 wartości i ą niezależne od konfiguracji układu membranowego. Stabilność hydrodynamiczna w układach membranowych jet kontrolowana rzez tężeniową liczbę Rayleigha, której wartość zależy od tężenia tranortowanej ubtancji, 3, 5. W rzyadku, gdy wartość tej liczby oiągnie wartość krytyczną, oberwowane jet rzejście ze tanu bezkonwekcyjnego (tabilnego do konwekcyjnego (nietabilnego. W orzednich racach, 5 okazano, że dla 7,5 mol m 3, krytyczna wartość tężeniowej liczby Rayleigha wynoi (R crit. 709,3 5, a krytyczna wartość zmodyfikowanej liczby Rayleigha zwanej liczbą Katchalky ego (Ka crit 3,. Obliczenia wykonane na odtawie równań (6c i (3c i rzedtawione na rycinie 4 okazują, że wartości wółczynnika maleją wraz ze wzrotem wartości. Z kolei wartości wółczynnika dla ełniającego warunek 0 7,5 mol m 3 maleją. Owa wartość jet jednak niezależna od konfiguracji układu membranowego. Dla > 7,5 mol m 3, wartość wółczynnika jet zależna zarówno od wartości jak i konfiguracji układu membranowego. Należy zaznaczyć, że dla tych amych wartości, wartości wółczynnika ą więkze dla konfiguracji B, w orównaniu z konfiguracją wółczynników oraz, że wartości wółczynników ą więkze od. Zależności wółczynników i od średniego tężenia ( i konfiguracji układu membranowego rzedtawiono na rycinie 5. Z ryciny tej wynika, że wraz ze wzrotem wartości, wartości wółczynników maleją w rzybliżeniu liniowo i ą niezależne od konfiguracji układu membranowego. Z kolei wartości wółczynnika dla ełniającego warunek 0 7,5 mol m 3, maleją w rzybliżeniu liniowo. odobnie jak w rzyadku wółczynnika, wartość wółczynnika jet niezależna od konfiguracji układu membranowego. Dla > 7,5 mol m 3, wartość wółczynnika jet zależna zarówno od wartości jak i konfiguracji układu membranowego. Należy zaznaczyć, że dla tych amych wartości, wartości wółczynnika ą więkze dla konfiguracji A w orównaniu z konfiguracją B oraz, że wartości wółczynników ą mniejze od. rzedtawiona na rycinie 6 zależność f(, otrzymana dla warunków jednorodności roztworów rozdzielanych rzez membranę jet hierbolą. o-

8 68 ANDRZE ŚĘZAK,0 0 8 kg m 4 mol,0,5,0 0,5 f( f( konfiguracja A f( konfiguracja B / 0,9 0,8 0,7 0,6 0,5 0,4 0,0 0, mol m 3 Ryc. 6. Graficzna ilutracja zależności f( dla wodnych roztworów glukozy w warunkach olaryzacji tężeniowej. Wartości wółczynnika obliczono na odtawie równania (3e Fig. 6. Grahic illutration of deendence f( for aqueou glucoe olution in a concentration olarization condition. Value of the coefficient it wa calculated on the bai of equation (3e mol m 3 Ryc. 7. Graficzna ilutracja zależności / f( dla wodnych roztworów glukozy w warunkach olaryzacji tężeniowej dla konfiguracji A (krzywa i B (krzywa. Wartości / obliczono na odtawie równania (3f Fig. 7. Grahic illutration of deendence / f( for aqueou glucoe olution in a concentration olarization condition for configuration A (cure and B (cure. Value of / it wa calculated on the bai of equation (3f nadto wartości tworzące tę krzywą ą niezależne od konfiguracji układu membranowego. Z kolei hierboliczne zależności f(, otrzymane dla konfiguracji A i B układu membranowego i warunków olaryzacji tężeniowej okazują, że wółczynnik jet nieliniowo zależny od średniego tężenia i dla 7,5 mol m 3 niezależny od konfiguracji układu membranowego. Ów wółczynnik jet zależny od konfiguracji układu membranowego dla > 7,5 mol m 3. Na odtawie wyników, rzedtawionych na rycinie 4, można uchwycić ilościowe różnice między tężeniowymi zależnościami wółczynników i oraz zależność wartości wółczynnika od konfiguracji układu membranowego. W związku z tym na rycinie 7 rzedtawiono zależność / f( dla konfiguracji A (wykre i konfiguracji B (wykre układu membranowego. Zależności te obliczono na odtawie równania (3f i danych zamiezczonych na rycinie 4. Z ryunku tego wynika, że dla 7.5 mol m 3 wartości tounku / ą niezależne a dla > 7.5 mol m 3 zależne od tężenia roztworów rozdzielanych rzez membranę oraz konfiguracji układu membranowego. Z ryciny tej wynika, że unkt o wółrzędnych / 0,873 i 7.5 mol m 3 jet otatnim unktem wólnym krzywych i. unkt ten można traktować jak unkt bifurkacyjny. Oznacza to, że rzejście rzez unkt bifurkacyjny i rzyjęcie rzez wartości należącej do krzywej lub, ilutruje wybór między tanem konwekcyjnym (konfiguracja B lub bezkonwekcyjnym (konfiguracja A układu membranowego. onadto wykrey zamiezczone na tej rycinie okazują, że dla > 7.5 mol m 3 wartości tounku / dla konfiguracji A ą więkze w orównaniu z wartościami tego tounku w konfiguracji B. Dane rzedtawione na rycinie 5, umożliwiają dokonanie ilościowej analizy tężeniowych zależności wółczynników i oraz tężeniowych zależności wółczynnika od konfiguracji układu membranowego. W tym celu na rycinie 8 rzedtawiono zależności / f( dla konfiguracji A (wykre i konfiguracji B (wykre układu membranowego. Zależności te obliczono na odtawie równania (3f i danych zamiezczonych na rycinie 5. Z tej ryciny wynika, że dla 7.5 mol m 3 wartości tounku / ą niezależne a dla > 7.5 mol m 3 zależne od tężenia roztworów rozdzielanych rzez membranę oraz konfiguracji układu membranowego. onadto można zauważyć, że unkt o wółrzędnych / 3,8967 i 7.5 mol m 3 jet

9 TRANSORT MEMBRANOWY / 4,5 4,0 3,5 3,0,5,0,5, mol m 3 Ryc. 8. Graficzna ilutracja zależności / f( dla wodnych roztworów glukozy w warunkach olaryzacji tężeniowej dla konfiguracji A (krzywa i B (krzywa. Wartości / obliczono na odtawie równania (3g Fig. 8. Grahic illutration of deendence / f( for aqueou glucoe olution in a concentration olarization condition for configuration A (cure and B (cure. Value of / it wa calculated on the bai of equation (3g 69 unkt i rzyjęcie rzez / wartości należącej do krzywej lub, ilutruje wybór między tanem konwekcyjnym (konfiguracja B lub bezkonwekcyjnym (konfiguracja A układu membranowego. onadto wykrey zamiezczone na tej rycinie okazują, że dla tych amych wartości ełniających warunek > 7.5 mol m 3, wartości tounku / dla konfiguracji A ą mniejze, niż wartości tego wółczynnika dla konfiguracji B. Układ tężeniowych wartw granicznych jet ymetryczny względem łazczyzny horyzontalnej, w której utawiona jet membrana rozdzielająca roztwory o tężeniach l i h, jeśli wartości wółczynników, i ą niezależne od konfiguracji układu membranowego. Oznacza to, że / / /. W celu okazania relacji między konfiguracjami B i A układu membranowego, obliczymy odowiednie ilorazy wółczynników, lub dla konfiguracji B i A układu membranowego zgodnie z wyrażeniem ij B ij A ( κ ij, i, j, (4 ( Wyniki obliczeń rzedtawiono na rycinie 0, rzy omocy krzywych, i 3 ilutrujących odo- otatnią częścią wólną krzywych i. unkt ten noi znamiona unktu bifurkacyjnego, co oznacza, że rzejście rzez ten unkt i rzyjęcie rzez wartości należącej do krzywej lub ilutruje wybór między tanem konwekcyjnym (konfiguracja B lub bezkonwekcyjnym (konfiguracja A układu membranowego. onadto wykrey zamiezczone na tej rycinie okazują, że dla > 7.5 mol m 3 wartości tounku / dla konfiguracji A ą mniejze, w orównaniu z wartościami tego tounku w konfiguracji B. Rycina 8 ilutruje zależność / f(, dla konfiguracji A (wykre i konfiguracji B (wykre, obliczoną na odtawie równania (3h. Z ryunku tego wynika, że dla 7.5 mol m 3 wartości tounku / ą liniowo zależne i niezależne od konfiguracji układu membranowego, a dla > 7.5 mol m 3 nieliniowo zależne od tężenia oraz zależne od konfiguracji układu membranowego. Z tej ryciny wynika, że unkt o wółrzędnych / 3,6796 i 7.5 mol m 3 jet otatnim unktem wólnym krzywych i. odobnie jak w rzyadku tounków / i / omawiany unkt ełnia kryterium unktu bifurkacyjnego. Oznacza to, że rzejście rzez ten / 4, 3,6 3,0,4,8, mol m 3 Ryc. 9. Graficzna ilutracja zależności / f( dla wodnych roztworów glukozy w warunkach olaryzacji tężeniowej dla konfiguracji A (krzywa i B (krzywa. Wartości / obliczono na odtawie równania (3h Fig. 9. Grahic illutration of deendence / f( for aqueou glucoe olution in a concentration olarization condition for configuration A (cure and B (cure. Value of / it wa calculated on the bai of equation (3h

10 70 ANDRZE ŚĘZAK κ ij,4,0,6, 0,8 0, mol m 3 Ryc. 0. Graficzna ilutracja zależności κ ij f( dla wodnych roztworów glukozy w warunkach olaryzacji tężeniowej. Krzywa ilutruje zależność κ f(, krzywa zależność κ f(, a krzywa 3 zależność κ f(. Wartości wółczynnika κ ij obliczono na odtawie równania (4 Fig. 0. Grahic illutration of deendence κ ij f(, for aqueou glucoe olution in a concentration olarization condition. ure illutrate the deendence κ f(, cure deendence κ f( and cure 3 deendence κ f( h. Value of κ ij it wa calculated on the bai of equation (4 3 WNIOSKI Z rzedtawionych badań wynika, że:. Termodynamika ieciowa eunera jet jednym z alternatywnych oobów oiu tranortu membranowego, zarówno w warunkach jednorodności roztworów rozdzielanych rzez membranę jak i w warunkach olaryzacji tężeniowej.. Dla 7.5 mol m 3 wółczynniki, i rzyjmują wartości nieliniowo zależne od tężenia roztworów i niezależne od konfiguracji układu membranowego. 3. Itnieje rogowa wartość tężenia 7.5 mol m 3, owyżej której wółczynniki, i ą zależne zarówno od konfiguracji układu membranowego. Dla > 7.5 mol m 3 wółczynniki, i rzyjmują wartości nieliniowe, zależne od tężenia roztworów i konfiguracji układu membranowego. 4. Dla tych amych wartości > 7.5 mol m 3 wartość wółczynnika w tanie konwekcyjnym jet więkza niż w tanie bezkonwekcyjnym, natomiat wartości wółczynników i w tanie konwekcyjnym ą mniejze niż w tanie bezkonwekcyjnym. ITERATURA wiednio zależności κ f(, κ f( i κ f( obliczone na odtawie na odtawie równania (4. Z ryunku tego wynika, że dla 7.5 mol m 3 wartości wółczynników κ, κ i κ, ą niezależne od tężenia roztworów rozdzielanych rzez membranę oraz konfiguracji układu membranowego. Ich wartość, odobnie jak wartość otatniego wólnego unktu krzywych, i 3 wynoi κ κ κ. odobnie jak w rzyadku krzywych rzedtawionych na rycinach 6, 7 i 8, otatni wólny unkt o wółrzędnych κ κ κ oraz 7.5 mol m 3 oiada cechy unktu bifurkacyjnego. Dla > 7.5 mol m 3 wartości wółczynników κ, κ i κ ą zależne od tężenia roztworów rozdzielanych rzez membranę. Z orównania tych charakterytyk wynika, że dla tych amych wartości najmniejze wartości rzyjmuje wółczynnik κ. onadto wartości tego wółczynnika dla > 7.5 mol m 3 ełniają warunek κ <. Z ryciny 8 wynika także, że rzebieg krzywych ilutrujących zależności κ f( i κ f( nie okrywa ię ze obą jedynie dla > 0 mol m 3. Z rzebiegu tych krzywych wynika także, że dla > 7.5 mol m 3 ełnione ą warunki κ > oraz κ >. Rabek. F.: Wółczena wiedza o olimerach. Wyd. Nauk. WN Warzawa, 009. Baker R.: Membrane technology and alication. ohn Willey & Son, New York, Ulbricht M.: Adanced functional olymer membrane. olymer (006, 47, Klemm D., Schumann D., Udhardt U., March S.: Bacterial yntheized celluloe artificial blood eel for microurgery. rog. olym. Sci. (00, 6, zaja W., Krytynowicz A., Bielecki S., Brown r R. M.: Microbial celluloe the natural ower to heal wound. Biomaterial (006, 7, Ślęzak A., Kucharzewki M., Franek A., Twardokę W.: Ealuation of the efficiency of Venou leg ulcer treatment with a membrane dreing, Med. Eng. hy. (004, 6, Katchalky A., urran. F.: Nonequilibrium thermodynamic in biohyic. Harard Uni. re, ambridge Dworecki K., Wąik S., Ślęzak A.: Temoral and atial tructure of the concentration bo-

11 TRANSORT MEMBRANOWY 7 undary layer in a membrane ytem, hyica A (003, 36, Ślęzak A.: Zatoowanie ieci termodynamicznych do interretacji tranortu w mikroukładach: tranort jednorodnych roztworów nieelektrolitów rzez membranę olimerową. olim. Med. (0,, 4, Ślęzak A.: Zatoowanie ieci termodynamicznych do interretacji tranortu membranowego: ocena wółczynników oorowych membrany olimerowej w warunkach olaryzacji tężeniowej olim. Med. (0,, 4, 435. Ślezak A.: Zatoowanie ieci termodynamicznych do interretacji tranortu w mikroukładach: ocena wółczynników ik membrany olimerowej w warunkach olaryzacji tężeniowej. olim. Med. (złożona w redakcji. euner.: The rincile of network thermodynamic and biohyical alication. hd Thei, Harard Uni., ambridge, Oter G. F., erelon A. S., Katchalky A.: Network Thermodynamic. Nature (97, 34, erelon A. S.: Network thermodynamic. Biohy.. (975, 5, Mikulceky D.: The circle that neer end: can comlexity be made imle? W: omlexity in chemitry, biology and ecology, D.D. Bonche, D. Rouaray, red. Sringer, Berlin 005, laytner H.: Analyi and deign of engineering ytem. MIT, ambridge euner.: Hierarchie of irreerible energy conerion ytem: a network thermodynamic aroach. I. inear teady tate without torage.. Theoret. Biol. (983, 0, euner.: Hierarchie of irreerible energy conerion ytem. II. Network deriation of linear tranort equation.. Theoret. Biol. (985, 5, euner.: Studie in Network Thermodynamic. Eleier, Amterdam Barry. H., Diamond. M.: Effect of untirred layer on membrane henomena. hyiol. Re. (984, 64, Dworecki K., Ślęzak A., Ornal-Wąik B., Wąik S.: Effect of hydrodynamic intabilitie on olute tranort in a membrane ytem.. Membr. Sci. (005, 65, aik-ślęzak., Olzówka K., Ślęzak A.: Etimation of thickne of concentration boundary layer by omotic olume flux determinantion. Gen. hyiol. Biohy. (0, 30, Ślęzak A., Dworecki K., Anderon. E.: Graitational effect on tranmembrane flux: the Rayleigh-Taylor conectie intability.. Membrane Sci. (985, 3, Ślęzak A.: Irreerible thermodynamic model equation of the tranort acro a horizontally mounted membrane. Biohy. hem. (989, 34, Ślęzak A., Grzegorczyn S., aik-ślęzak., Michalka-Małecka K.: Natural conection a an aymmetrical factor of the tranort through orou membrane, Tranort in orou Media (00, 84, Adre do koreondencji Katedra Zdrowia ublicznego Wydział Zarządzania, olitechnika zętochowka al. Armii Krajowej 36b, 4-00 zętochowa tel. ( , tel./fax ( andrzejlezak@oczta.onet.l

Andrzej Ślęzak. Summary. Streszczenie. Polimery w Medycynie 2011, T. 41, Nr 1

Andrzej Ślęzak. Summary. Streszczenie. Polimery w Medycynie 2011, T. 41, Nr 1 Polimery w Medycynie 0, T. 4, Nr Zatoowanie ieci termodynamicznych do interretacji tranortu membranowego: ocena wółczynników oorowych membrany olimerowej w warunkach olaryzacji tężeniowej Alication of

Bardziej szczegółowo

Nowa metoda wyprowadzenia praktycznych równań transportu membranowego Kedem-Katchalsky ego

Nowa metoda wyprowadzenia praktycznych równań transportu membranowego Kedem-Katchalsky ego Nowa metoda wyrowadzenia raktycznych równań tranortu membranowego Kedem-Katchalky ego MARIA ARZYŃSKA Technikum Kztałtowania Środowika, Piotrków Trybunalki Strezczenie W racy zaroonowany zotał oryginalny

Bardziej szczegółowo

Ćwiczenie - Fale ciśnieniowe w gazach

Ćwiczenie - Fale ciśnieniowe w gazach MIERNICTWO CIEPLNO - PRZE- PŁYWOWE - LABORATORIUM Ćwiczenie - Fale ciśnieniowe w gazach Cel ćwiczenia: Celem ćwiczenia jet zaoznanie ię ze zjawikami rzeływu nieutalonego w rzewodach, wyznaczenie rędkości

Bardziej szczegółowo

Sieciowa postać równań Kedem-Katchalsky ego dla ternarnych roztworów nieelektrolitów. 2. Ocena współczynników Peusnera L ij membrany polimerowej

Sieciowa postać równań Kedem-Katchalsky ego dla ternarnych roztworów nieelektrolitów. 2. Ocena współczynników Peusnera L ij membrany polimerowej raca doświadczalna Polim. Med., 4,, 9 ISSN 7 747 Coyright by Wroclaw Medical University Kornelia M. Batko, Izabella Ślęzak-Prochazka, Andrzej Ślęzak Sieciowa ostać równań Kedem-Katchalsky ego dla ternarnych

Bardziej szczegółowo

Sieciowa postać równań Kedem-Katchalsky ego dla ternarnych roztworów nieelektrolitów. 4. Ocena współczynników Peusnera W ij membrany polimerowej

Sieciowa postać równań Kedem-Katchalsky ego dla ternarnych roztworów nieelektrolitów. 4. Ocena współczynników Peusnera W ij membrany polimerowej race oryginalne Polim. Med. 03, 43, 4, 4 56 ISSN 0370-0747 Coyright by roclaw Medical University Kornelia M. Batko, A E, Izabella Ślęzak-Prochazka, A E, Andrzej Ślęzak3, A F Sieciowa ostać równań Kedem-Katchalsky

Bardziej szczegółowo

Katedra Biomedycznych Podstaw Kultury Fizycznej, Politechnika Częstochowska

Katedra Biomedycznych Podstaw Kultury Fizycznej, Politechnika Częstochowska TRANSPORT OSMOTYCZNO-DYFUZYJNY PRZEZ MEMBRANĘ Z CELULOZY BAKTERYJNEJ: MODELOWANIE KOMPUTEROWE W GRAFICE 3D DYSSYPACJI ENERGII DLA RÓśNYCH WARTOŚCI PARAMETRÓW PRZENIKANIA MEMBRANY ANDRZEJ ŚLĘZAK 1, SŁAWOMIR

Bardziej szczegółowo

Andrzej Ślęzak. Summary. Streszczenie. Polimery w Medycynie 2011, T. 41, Nr 1

Andrzej Ślęzak. Summary. Streszczenie. Polimery w Medycynie 2011, T. 41, Nr 1 Polimery w Medycynie 0, T. 4, Nr Zastosowanie sieci termodynamicznych do interretacji transortu w mikroukładach: transort jednorodnych roztworów nieelektrolitów rzez membranę olimerową Andrzej Ślęzak Katedra

Bardziej szczegółowo

PRZEMIANY GAZÓW DOSKONAŁYCH I PÓŁDOSKONAŁYCH

PRZEMIANY GAZÓW DOSKONAŁYCH I PÓŁDOSKONAŁYCH Polka Problemy Nauk Stoowanych, 07, om 6, 083 096 Szczecin Prof WSE dr hab inż Benedykt LIKE Wyżza Szkoła echniczno-ekonomiczna w Szczecinie, Wydział ranortu Samochodowego Higher School of echnology and

Bardziej szczegółowo

Sieciowa postać równań Kedem-Katchalsky ego dla ternarnych roztworów nieelektrolitów. 1. Ocena współczynników Peusnera R ij membrany polimerowej

Sieciowa postać równań Kedem-Katchalsky ego dla ternarnych roztworów nieelektrolitów. 1. Ocena współczynników Peusnera R ij membrany polimerowej praca doświadczalna Polim. Med. 03, 43,, 93 0 ISSN 0370 0747 opyright by Wroclaw Medical University Kornelia M. Batko, Izabella Ślęzak-Prochazka, Andrzej Ślęzak 3 Sieciowa postać równań Kedem-Katchalsky

Bardziej szczegółowo

Gazy wilgotne i suszenie

Gazy wilgotne i suszenie Gazy wilgotne i uzenie Teoria gazów wilgotnych dotyczy gazów, które w ąiedztwie cieczy wchłaniają ary cieczy i tają ię wilgotne. Zmiana warunków owoduje, że część ary ulega kroleniu. Najbardziej tyowym

Bardziej szczegółowo

FALE MECHANICZNE C.D. W przypadku fal mechanicznych energia fali składa się z energii kinetycznej i energii

FALE MECHANICZNE C.D. W przypadku fal mechanicznych energia fali składa się z energii kinetycznej i energii FALE MECHANICZNE CD Gętość energii ruchu alowego otencjalnej W rzyadku al mechanicznych energia ali kłada ię z energii kinetycznej i energii Energia kinetyczna Energia kinetyczna małego elementu ośrodka

Bardziej szczegółowo

Ciśnieniowe zależności grubości. Mechanical pressure dependencies of the concentration boundary layers for polymeric membrane

Ciśnieniowe zależności grubości. Mechanical pressure dependencies of the concentration boundary layers for polymeric membrane Jolanta Jasik-Ślęzak i inni Polimery w Medycynie 2010, T. 40, Nr 1 Ciśnieniowe zależności grubości stężeniowych warstw granicznych dla membran polimerowych Mechanical pressure dependencies of the concentration

Bardziej szczegółowo

Analiza przyczyn powstawania drgań elementów stosowanego w maszynach transportowych układu napędowego z przekładnią falową

Analiza przyczyn powstawania drgań elementów stosowanego w maszynach transportowych układu napędowego z przekładnią falową FOLĘGA Piotr 1 WOJNAR Grzegorz CZECH Piotr 3 Analiza rzyczyn owtawania drgań eleentów toowanego w azynach tranortowych układu naędowego z rzekładnią falową WSTĘP Przekładnie falowe ą owzechnie toowane

Bardziej szczegółowo

ZASTOSOWANIE GRAFÓW ZALEŻNOŚCI I DRZEW ROZGRYWAJĄCYCH PARAMETRYCZNIE W PROCESIE INNOWACJI NA PRZYKŁADZIE UKŁADÓW MASZYNOWYCH

ZASTOSOWANIE GRAFÓW ZALEŻNOŚCI I DRZEW ROZGRYWAJĄCYCH PARAMETRYCZNIE W PROCESIE INNOWACJI NA PRZYKŁADZIE UKŁADÓW MASZYNOWYCH ZASTOSOWANIE GRAFÓW ZALEŻNOŚCI I DRZEW ROZGRYWAJĄCYCH PARAMETRYCZNIE W PROCESIE INNOWACJI NA PRZYKŁADZIE UKŁADÓW MASZYNOWYCH Adam DEPTUŁA, Marian A. PARTYKA Strezczenie: W oracowaniu rzedtawiono zatoowanie

Bardziej szczegółowo

Determination of thickness of concentration boundary layers for ternary electrolyte solutions and polymeric membrane

Determination of thickness of concentration boundary layers for ternary electrolyte solutions and polymeric membrane Polimery w Medycynie 00, T. 0, Nr Wyznaczanie grubości stężeniowych warstw granicznych dla wieloskładnikowych roztworów elektrolitów i membrany polimerowej Jolanta Jasik-Ślęzak, Andrzej Ślęzak Katedra

Bardziej szczegółowo

Doświadczenie Joule a i jego konsekwencje Ciepło, pojemność cieplna sens i obliczanie Praca sens i obliczanie

Doświadczenie Joule a i jego konsekwencje Ciepło, pojemność cieplna sens i obliczanie Praca sens i obliczanie Pierwsza zasada termodynamiki 2.2.1. Doświadczenie Joule a i jego konsekwencje 2.2.2. ieło, ojemność cielna sens i obliczanie 2.2.3. Praca sens i obliczanie 2.2.4. Energia wewnętrzna oraz entalia 2.2.5.

Bardziej szczegółowo

EkSPLOATACYjNE badania STANU zdatności TURbiNOWEgO SiLNikA OdRzUTOWEgO

EkSPLOATACYjNE badania STANU zdatności TURbiNOWEgO SiLNikA OdRzUTOWEgO PRACE instytutu LOTNiCTWA 3,. 70-84, Warzawa 0 EkSPLOATACYjNE badania STANU zdatności TURbiNOWEgO SiLNikA OdRzUTOWEgO Karol GolaK, PaWeł lindstedt Intytut Techniczny Wojk Lotniczych Strezczenie Artykuł

Bardziej szczegółowo

11. O ROZWIĄZYWANIU ZADAŃ

11. O ROZWIĄZYWANIU ZADAŃ . O ROZWIĄZYWANIU ZADAŃ Oberwowanym w realnym świecie zjawikom rzyiuje ię rote modele idee. Idee te z lezą lub gorzą recyzją odzwierciedlają zjawika świata realnego zjawika fizykalne. Treści zadań rachunkowych

Bardziej szczegółowo

LABORATORIUM PODSTAW ELEKTROTECHNIKI Badanie silnika indukcyjnego klatkowego

LABORATORIUM PODSTAW ELEKTROTECHNIKI Badanie silnika indukcyjnego klatkowego Ćwiczenie 4 Wydział Geoinżynierii, Górnictwa i Geologii LABORATORIUM PODSTAW ELEKTROTECHNIKI Badanie ilnika indukcyjnego klatkowego Oracował: Grzegorz Wiśniewki Zagadnienia do rzygotowania Rodzaje ilników

Bardziej szczegółowo

INSTYTUT FIZYKI JĄDROWEJ im. Henryka Niewodniczańskiego Polskiej Akademii Nauk ul. Radzikowskiego 152, Kraków, Poland.

INSTYTUT FIZYKI JĄDROWEJ im. Henryka Niewodniczańskiego Polskiej Akademii Nauk ul. Radzikowskiego 152, Kraków, Poland. NSTYTUT FZYK JĄDROWEJ im. Henryka Niewodniczańkiego olkiej Akademii Nauk ul. Radzikowkiego 5, 3-34 Kraków, oland. www.ifj.edu.l/reort/003.html Kraków, grudzień 003 Raort Nr 934/E OTYMALZACJA ARAMETRÓW

Bardziej szczegółowo

POLITECHNIKA WROCŁAWSKA INSTYTUT TECHNIKI CIEPLNEJ I MECHANIKI PŁYNÓW ZAKŁAD TERMODYNAMIKI

POLITECHNIKA WROCŁAWSKA INSTYTUT TECHNIKI CIEPLNEJ I MECHANIKI PŁYNÓW ZAKŁAD TERMODYNAMIKI POLITECHNIKA WROCŁAWSKA INSTYTUT TECHNIKI CIEPLNEJ I MECHANIKI PŁYNÓW ZAKŁAD TERMODYNAMIKI Materiały omocnicze do ćiczeń rachunkoych z rzedmiotu Termodynamika tooana CZĘŚĆ 1: GAZY WILGOTNE mr inż. Piotr

Bardziej szczegółowo

Instrukcja do ćwiczeń laboratoryjnych. Sterowanie dławieniowe-równoległe prędkością ruchu odbiornika hydraulicznego

Instrukcja do ćwiczeń laboratoryjnych. Sterowanie dławieniowe-równoległe prędkością ruchu odbiornika hydraulicznego Intrukcja o ćwiczeń laboratoryjnych Sterowanie ławieniowe-równoległe rękością ruchu obiornika hyraulicznego Wtę teoretyczny Niniejza intrukcja oświęcona jet terowaniu ławieniowemu równoległemu jenemu ze

Bardziej szczegółowo

ZARYS LINIOWEJ TERMODYNAMIKI NIERÓWNOWAGOWEJ UKŁADÓW CIĄGŁYCH I MEMBRANOWYCH

ZARYS LINIOWEJ TERMODYNAMIKI NIERÓWNOWAGOWEJ UKŁADÓW CIĄGŁYCH I MEMBRANOWYCH UNIWERSYTET MIKO AJA KOPERNIKA JÓZEF CEYNOWA ZARYS LINIOWEJ TERMODYNAMIKI NIERÓWNOWAGOWEJ UKŁADÓW CIĄGŁYCH I MEMBRANOWYCH TORUŃ 1997 Recenzenci Bogdan Baranowski, Maciej Leszko ISBN 83-231-0808-0 Printed

Bardziej szczegółowo

2. RÓWNOWAGI FAZOWE. Zadania przykładowe

2. RÓWNOWAGI FAZOWE. Zadania przykładowe 1. RÓWOWAGI FAZOWE Zadania rzykładowe.1. Obliczyć wyrażenia d/dp dla roceu arowania wody i tonienia lodu, jeżeli cieło arowania wody w temeraturze 100 o C wynoi 40,66 kj mol -1, a cieło tonienia lodu wynoi

Bardziej szczegółowo

Stabilność liniowych układów dyskretnych

Stabilność liniowych układów dyskretnych Akademia Morka w Gdyni atedra Automatyki Okrętowej Teoria terowania Miroław Tomera. WPROWADZENIE Definicja tabilności BIBO (Boundary Input Boundary Output) i tabilność zerowo-wejściowa może zotać łatwo

Bardziej szczegółowo

KOMPLEKSOWE STRUKTURY ROZGRYWAJĄCE PARAMETRYCZNIE W BADANIU WŁASNOŚCI DYNAMICZNYCH UKŁADÓW MASZYNOWYCH

KOMPLEKSOWE STRUKTURY ROZGRYWAJĄCE PARAMETRYCZNIE W BADANIU WŁASNOŚCI DYNAMICZNYCH UKŁADÓW MASZYNOWYCH KOMPLEKSOWE STRUKTURY ROZGRYWAJĄCE PARAMETRYCZNIE W BADANIU WŁASNOŚCI DYNAMICZNYCH UKŁADÓW MASZYNOWYCH Adam DEPTUŁA, Marian A. PARTYKA Strezczenie: W oracowaniu rzedtawiono zatoowanie grafów zależności

Bardziej szczegółowo

3. Numeryczne modelowanie procesów krzepnięcia

3. Numeryczne modelowanie procesów krzepnięcia 3. Numeryczne modeowanie roceów krzenięcia Modeowanie numeryczne rzeływów, którym towarzyzą rzemiany fazowe ub rzeływy ze wobodną owierzchnią, wciąż tanowi wyzwanie da naukowców zajmujących ię mechaniką

Bardziej szczegółowo

RELACJE KONSTYTUTYWNE SPRĘŻYSTO-LEPKOPLASTYCZNEGO MODELU MATERIAŁU SZWEDOWA

RELACJE KONSTYTUTYWNE SPRĘŻYSTO-LEPKOPLASTYCZNEGO MODELU MATERIAŁU SZWEDOWA MODELOWANIE INŻYNIERSKIE ISSN 896-77X 37,. 73-80, Gliwice 009 RELACJE KONSTYTUTYWNE SPRĘŻYSTO-LEPKOPLASTYCZNEGO MODELU MATERIAŁU SZWEDOWA ARTUR ZBICIAK, WIESŁAW GRZESIKIEWICZ * Wydział Inżynierii Lądowej,

Bardziej szczegółowo

Stężeniowe zależności współczynników Peusnera W ij dla ternarnych roztworów nieelektrolitów

Stężeniowe zależności współczynników Peusnera W ij dla ternarnych roztworów nieelektrolitów PRACE ORYGINALNE Polim. Med. 04, 44, 3, 79 87 ISSN 0370-0747 Copyright by roclaw Medical University Jolanta Jasik-Ślęzak, A E, Andrzej Ślęzak, A F Stężeniowe zależności współczynników Peusnera ij dla ternarnych

Bardziej szczegółowo

Ćwiczenie nr 4 Badanie zjawiska Halla i przykłady zastosowań tego zjawiska do pomiarów kąta i indukcji magnetycznej

Ćwiczenie nr 4 Badanie zjawiska Halla i przykłady zastosowań tego zjawiska do pomiarów kąta i indukcji magnetycznej Ćwiczenie nr 4 Badanie zjawika alla i przykłady zatoowań tego zjawika do pomiarów kąta i indukcji magnetycznej Opracowanie: Ryzard Poprawki, Katedra Fizyki Doświadczalnej, Politechnika Wrocławka Cel ćwiczenia:

Bardziej szczegółowo

Entalpia swobodna (potencjał termodynamiczny)

Entalpia swobodna (potencjał termodynamiczny) Entalia swobodna otencjał termodynamiczny. Związek omiędzy zmianą entalii swobodnej a zmianami entroii Całkowita zmiana entroii wywołana jakimś rocesem jest równa sumie zmiany entroii układu i otoczenia:

Bardziej szczegółowo

Laboratorium układów elektronicznych. Filtry aktywne. Ćwiczenie numer 4. Zagadnienia do przygotowania. Literatura

Laboratorium układów elektronicznych. Filtry aktywne. Ćwiczenie numer 4. Zagadnienia do przygotowania. Literatura Ćwiczenie numer Filtry aktywne agadnienia do rzygotowania odzaje, zatoowania i arametry filtrów aktywnych Tranmitancje filtrów aktywnych II rzędu Tranformacje czętotliwości harakterytyki amlitudowe i fazowe

Bardziej szczegółowo

Wydział Samochodów i Maszyn Roboczych Instytut Pojazdów LABORATORIUM TERMODYNAMIKI. Wykres indykatorowy silnika spalinowego

Wydział Samochodów i Maszyn Roboczych Instytut Pojazdów LABORATORIUM TERMODYNAMIKI. Wykres indykatorowy silnika spalinowego Wydział Samochodów i Mazyn Roboczych Intytut Pojazdów LABORATORIUM TERMODYNAMIKI Wykre indykatorowy ilnika alinowego Oracowanie Dr inż. Ewa Fudalej-Kotrzewa Warzawa, wrzeień 016 SPIS TREŚCI Wykre indykatorowy...

Bardziej szczegółowo

10. FALE, ELEMENTY TERMODYNAMIKI I HYDRODY- NAMIKI.

10. FALE, ELEMENTY TERMODYNAMIKI I HYDRODY- NAMIKI. 0. FALE, ELEMENY ERMODYNAMIKI I HYDRODY- NAMIKI. 0.9. Podstawy termodynamiki i raw gazowych. Podstawowe ojęcia Gaz doskonały: - cząsteczki są unktami materialnymi, - nie oddziałują ze sobą siłami międzycząsteczkowymi,

Bardziej szczegółowo

Metody doświadczalne w hydraulice Ćwiczenia laboratoryjne. 1. Badanie przelewu o ostrej krawędzi

Metody doświadczalne w hydraulice Ćwiczenia laboratoryjne. 1. Badanie przelewu o ostrej krawędzi Metody doświadczalne w hydraulice Ćwiczenia laboratoryjne 1. adanie rzelewu o ostrej krawędzi Wrowadzenie Przelewem nazywana jest cześć rzegrody umiejscowionej w kanale, onad którą może nastąić rzeływ.

Bardziej szczegółowo

Market Allocation, [w:] R.H. Haveman i J. Margolis (red.), Markham Public Expenditures and Policy Analysis,, Chicago 1970 s. 59-73

Market Allocation, [w:] R.H. Haveman i J. Margolis (red.), Markham Public Expenditures and Policy Analysis,, Chicago 1970 s. 59-73 Efekty zewnętrzne Pojęcie efektu zewnętrznego (extenal effect, externality) wywodzi ię od. Marhalla, który użył w roku 1890 ojęcia ozczędności zewnętrznej (external economy), owtającej wówcza, gdy rzediębiortwo

Bardziej szczegółowo

Sieciowa postać równań Kedem-Katchalsky ego dla ternarnych roztworów nieelektrolitów. 6. Ocena współczynników Peusnera K ij membrany polimerowej

Sieciowa postać równań Kedem-Katchalsky ego dla ternarnych roztworów nieelektrolitów. 6. Ocena współczynników Peusnera K ij membrany polimerowej prace oryginalne Polim. Med. 03, 43, 4, 77 95 ISSN 0370-0747 opyright by Wroclaw Medical University ornelia M. Batko, a e, Izabella Ślęzak-Prochazka, a e, Andrzej Ślęzak3, a f Sieciowa postać równań edem-atchalsky

Bardziej szczegółowo

LABORATORIUM TECHNIKI CIEPLNEJ INSTYTUTU TECHNIKI CIEPLNEJ WYDZIAŁ INŻYNIERII ŚRODOWISKA I ENERGETYKI POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ

LABORATORIUM TECHNIKI CIEPLNEJ INSTYTUTU TECHNIKI CIEPLNEJ WYDZIAŁ INŻYNIERII ŚRODOWISKA I ENERGETYKI POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ INSTYTUTU TECHNIKI CIEPLNEJ WYDZIAŁ INŻYNIERII ŚRODOWISKA I ENERGETYKI POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ INSTRUKCJA LABORATORYJNA Temat ćwiczenia: KONWEKCJA SWOBODNA W POWIETRZU OD RURY Konwekcja swobodna od rury

Bardziej szczegółowo

1. Funkcje zespolone zmiennej rzeczywistej. 2. Funkcje zespolone zmiennej zespolonej

1. Funkcje zespolone zmiennej rzeczywistej. 2. Funkcje zespolone zmiennej zespolonej . Funkcje zepolone zmiennej rzeczywitej Jeżeli każdej liczbie rzeczywitej t, t α, β] przyporządkujemy liczbę zepoloną z = z(t) = x(t) + iy(t) to otrzymujemy funkcję zepoloną zmiennej rzeczywitej. Ciągłość

Bardziej szczegółowo

Temperatura i ciepło E=E K +E P +U. Q=c m T=c m(t K -T P ) Q=c przem m. Fizyka 1 Wróbel Wojciech

Temperatura i ciepło E=E K +E P +U. Q=c m T=c m(t K -T P ) Q=c przem m. Fizyka 1 Wróbel Wojciech emeratura i cieło E=E K +E P +U Energia wewnętrzna [J] - ieło jest energią rzekazywaną między układem a jego otoczeniem na skutek istniejącej między nimi różnicy temeratur na sosób cielny rzez chaotyczne

Bardziej szczegółowo

Ć W I C Z E N I E N R C-5

Ć W I C Z E N I E N R C-5 INSTYTUT FIZYKI WYDZIAŁ INŻYNIERII PRODUKCJI I TECHNOLOGII ATERIAŁÓW POLITECHNIKA CZĘSTOCHOWSKA PRACOWNIA ECHANIKI I CIEPŁA Ć W I C Z E N I E N R C-5 WYZNACZANIE CIEPŁA PAROWANIA WODY ETODĄ KALORYETRYCZNĄ

Bardziej szczegółowo

TERMODYNAMIKA PROCESOWA I TECHNICZNA

TERMODYNAMIKA PROCESOWA I TECHNICZNA ERMODYNAMIKA PROCESOWA I ECHNICZNA Wykład II Podstawowe definicje cd. Podstawowe idealizacje termodynamiczne I i II Zasada termodynamiki Proste rzemiany termodynamiczne Prof. Antoni Kozioł, Wydział Chemiczny

Bardziej szczegółowo

Ćwiczenie. Pomiary parametrów elementów pasywnych

Ćwiczenie. Pomiary parametrów elementów pasywnych Program ozwojowy Politechniki Warzawkiej, Zadanie 6 Przygotowanie i modernizacja rogramów tudiów oraz materiałów dydaktycznych na Wydziale Elektrycznym aboratorium Akwizycja, rzetwarzanie i rzeyłanie danych

Bardziej szczegółowo

FIZYKA Publikacje dotyczące edukacji, oświaty i fizyki

FIZYKA Publikacje dotyczące edukacji, oświaty i fizyki FIZYKA Publikacje dotyczące edukacji, oświaty i fizyki Zespół Szkół Ponadgimnazjalnych i Placówek Opiekuńczo-Wychowawczych Nr 3 w Piotrków Trybunalskim Brak wody może być najważniejszą kwestią, z którą

Bardziej szczegółowo

Opis kształtu w przestrzeni 2D. Mirosław Głowacki Wydział Inżynierii Metali i Informatyki Przemysłowej AGH

Opis kształtu w przestrzeni 2D. Mirosław Głowacki Wydział Inżynierii Metali i Informatyki Przemysłowej AGH Ois kształtu w rzestrzeni 2D Mirosław Głowacki Wydział Inżynierii Metali i Informatyki Przemysłowej AGH Krzywe Beziera W rzyadku tych krzywych wektory styczne w unkach końcowych są określane bezośrednio

Bardziej szczegółowo

Wydział Samochodów i Maszyn Roboczych Instytut Pojazdów Zakład Silników Spalinowych LABORATORIUM TERMODYNAMIKI

Wydział Samochodów i Maszyn Roboczych Instytut Pojazdów Zakład Silników Spalinowych LABORATORIUM TERMODYNAMIKI Wydział Samochodów i Mazyn Roboczych Intytut Pojazdów Zakład Silników Salinowych LABORATORIUM TERMODYNAMIKI ilnika alinowego Oracowanie Dr inż. Ewa Fudalej-Kotrzewa Warzawa, litoad 017 SPIS TREŚCI... Cel

Bardziej szczegółowo

Podstawy Procesów i Konstrukcji Inżynierskich. Teoria kinetyczna INZYNIERIAMATERIALOWAPL. Kierunek Wyróżniony przez PKA

Podstawy Procesów i Konstrukcji Inżynierskich. Teoria kinetyczna INZYNIERIAMATERIALOWAPL. Kierunek Wyróżniony przez PKA Podstawy Procesów i Konstrukcji Inżynierskich Teoria kinetyczna Kierunek Wyróżniony rzez PKA 1 Termodynamika klasyczna Pierwsza zasada termodynamiki to rosta zasada zachowania energii, czyli ogólna reguła

Bardziej szczegółowo

Ocena natężenia źródła S-entropii w układzie membranowym spolaryzowanym stężeniowo

Ocena natężenia źródła S-entropii w układzie membranowym spolaryzowanym stężeniowo Ann. Acad. Med. Siles. (online 017; 71: 46 54 eissn 1734-05X DOI:10.18794/aams/699 PRAA ORYGINALNA ORIGINAL PAPER Ocena natężenia źródła S-entropii w układzie membranowym spolaryzowanym stężeniowo Evaluation

Bardziej szczegółowo

TERMODYNAMIKA TECHNICZNA I CHEMICZNA

TERMODYNAMIKA TECHNICZNA I CHEMICZNA TERMODYNAMIKA TECHNICZNA I CHEMICZNA WYKŁAD IX RÓWNOWAGA FAZOWA W UKŁADZIE CIAŁO STAŁE-CIECZ (krystalizacja) ADSORPCJA KRYSTALIZACJA, ADSORPCJA 1 RÓWNOWAGA FAZOWA W UKŁADZIE CIAŁO STAŁE-CIECZ (krystalizacja)

Bardziej szczegółowo

nieciągłość parametrów przepływu przyjmuje postać płaszczyzny prostopadłej do kierunku przepływu

nieciągłość parametrów przepływu przyjmuje postać płaszczyzny prostopadłej do kierunku przepływu CZĘŚĆ II DYNAMIKA GAZÓW 4 Rozdział 6 Prostoadła fala 6. Prostoadła fala Podstawowe własności: nieciągłość arametrów rzeływu rzyjmuje ostać łaszczyzny rostoadłej do kierunku rzeływu w zbieżno - rozbieżnym

Bardziej szczegółowo

= T. = dt. Q = T (d - to nie jest różniczka, tylko wyrażenie różniczkowe); z I zasady termodynamiki: przy stałej objętości. = dt.

= T. = dt. Q = T (d - to nie jest różniczka, tylko wyrażenie różniczkowe); z I zasady termodynamiki: przy stałej objętości. = dt. ieło właściwe gazów definicja emiryczna: Q = (na jednostkę masy) T ojemność cielna = m ieło właściwe zależy od rocesu: Q rzy stałym ciśnieniu = T dq = dt rzy stałej objętości Q = T (d - to nie jest różniczka,

Bardziej szczegółowo

PRZEBICIE I MODELE ZŁĄCZA p-n WYK. SMK

PRZEBICIE I MODELE ZŁĄCZA p-n WYK. SMK PZEBICIE I MODELE ZŁĄCZA -n WYK. SMK Podtawa: W. Marciniak, Przyrządy ółrzewodnikowe i układy calone, WN, Wwa 1987 W miarę wzrotu rądu łynąceo rzez złącze -n coraz więkzy wływ na kztałt charakterytyki

Bardziej szczegółowo

KO OF Szczecin:

KO OF Szczecin: 55OF D KO OF Szczecin: www.of.zc.pl L OLMPADA FZYZNA (005/006). Stopień, zadanie doświadczalne D Źródło: Komitet Główny Olimpiady Fizycznej A. Wymołek; Fizyka w Szkole nr 3, 006. Autor: Nazwa zadania:

Bardziej szczegółowo

Instrukcja do ćwiczeń laboratoryjnych. Sterowanie dławieniowe-szeregowe prędkością ruchu odbiornika hydraulicznego

Instrukcja do ćwiczeń laboratoryjnych. Sterowanie dławieniowe-szeregowe prędkością ruchu odbiornika hydraulicznego Intrukcja do ćwiczeń laboratoryjnych Sterowanie dławieniowe-zeregowe prędkością ruchu odbiornika hydraulicznego Wtęp teoretyczny Prędkość ilnika hydrotatycznego lub iłownika zależy od kierowanego do niego

Bardziej szczegółowo

POLITECHNIKA GDAŃSKA

POLITECHNIKA GDAŃSKA POLITECHNIKA GDAŃSKA WYDZIAŁ ELEKTROTECHNIKI I AUTOMATYKI KATEDRA ENERGOELEKTRONIKI I MASZYN ELEKTRYCZNYCH LABORATORIUM MASZYNY ELEKTRYCZNE ĆWICZENIE (MI) MASZYNY INDUKCYJNE/ASYNCHRONICZNE TRÓJFAZOWE BADANIE

Bardziej szczegółowo

GAZOMIERZ ROTOROWY CGR-01

GAZOMIERZ ROTOROWY CGR-01 GAZOMIERZ ROTOROWY CGR01 GAZOMIERZ ROTOROWY CGR01 1 2 3 5 6 7 Zatoowanie, budowa tr. 2 Dane techniczne tr. 3 Wyjścia omiarowe tr. Podtawowe wymiary tr. 6 Zalecenia intalacyjne tr. 7 Straty ciśnienia tr.

Bardziej szczegółowo

Zapis pochodnej. Modelowanie dynamicznych systemów biocybernetycznych. Dotychczas rozważane były głownie modele biocybernetyczne typu statycznego.

Zapis pochodnej. Modelowanie dynamicznych systemów biocybernetycznych. Dotychczas rozważane były głownie modele biocybernetyczne typu statycznego. owanie dynamicznych systemów biocybernetycznych Wykład nr 9 z kursu Biocybernetyki dla Inżynierii Biomedycznej rowadzonego rzez Prof. Ryszarda Tadeusiewicza Dotychczas rozważane były głownie modele biocybernetyczne

Bardziej szczegółowo

Pierwsze prawo Kirchhoffa

Pierwsze prawo Kirchhoffa Pierwsze rawo Kirchhoffa Pierwsze rawo Kirchhoffa dotyczy węzłów obwodu elektrycznego. Z oczywistej właściwości węzła, jako unktu obwodu elektrycznego, który: a) nie może być zbiornikiem ładunku elektrycznego

Bardziej szczegółowo

Model matematyczny transportu roztworów substancji dysocjujących przez membranę polimerową z polaryzacją stężeniową

Model matematyczny transportu roztworów substancji dysocjujących przez membranę polimerową z polaryzacją stężeniową Model matematyczny transportu roztworów substancji dysocjujących przez membranę polimerową z polaryzacją stężeniową JOLANTA JASIK-ŚLĘZAK, ANDRZEJ ŚLĘZAK Katedra Zdrowia Publicznego, Wydział Zarządzania

Bardziej szczegółowo

Ćwiczenia do wykładu Fizyka Statystyczna i Termodynamika

Ćwiczenia do wykładu Fizyka Statystyczna i Termodynamika Ćwiczenia do wykładu Fizyka tatystyczna i ermodynamika Prowadzący dr gata Fronczak Zestaw 5. ermodynamika rzejść fazowych: równanie lausiusa-laeyrona, własności gazu Van der Waalsa 3.1 Rozważ tyowy diagram

Bardziej szczegółowo

9. DZIAŁANIE SIŁY NORMALNEJ

9. DZIAŁANIE SIŁY NORMALNEJ Część 2 9. DZIŁIE SIŁY ORMLEJ 1 9. DZIŁIE SIŁY ORMLEJ 9.1. ZLEŻOŚCI PODSTWOWE Przyjmiemy, że materiał pręta jet jednorodny i izotropowy. Jeśli ponadto założymy, że pręt jet pryzmatyczny, to łuzne ą wzory

Bardziej szczegółowo

ZMIANA POŁOŻENIA UKŁADU ODWRÓCONEGO WAHADŁA PRZY UŻYCIU STEROWANIA ŚLIZGOWEGO

ZMIANA POŁOŻENIA UKŁADU ODWRÓCONEGO WAHADŁA PRZY UŻYCIU STEROWANIA ŚLIZGOWEGO Zezyty Nakowe Wydział Elektrotechniki i Atomatyki Politechniki Gdańkiej Nr XXIV Seminarim ZASOSOWANIE KOMPUERÓW W NAUCE I ECHNICE Oddział Gdańki PEiS ZMIANA POŁOŻENIA UKŁADU ODWRÓCONEGO WAHADŁA PRZY UŻYCIU

Bardziej szczegółowo

POWŁOKI KOMPOZYTOWE Cu+Si3N4 I Ni+Si3N4 NAKŁADANE METODĄ TAMPONOWĄ

POWŁOKI KOMPOZYTOWE Cu+Si3N4 I Ni+Si3N4 NAKŁADANE METODĄ TAMPONOWĄ KOMPOZYTY (COMPOSITES) 3(2003)6 Jaroław Grześ 1 Politechnika Warzawka, Intytut Technologii Materiałowych, ul. Narbutta 85, 02-524 Warzawa POWŁOKI KOMPOZYTOWE Cu+Si3N4 I Ni+Si3N4 NAKŁADANE METODĄ TAMPONOWĄ

Bardziej szczegółowo

Fizyka, technologia oraz modelowanie wzrostu kryształów

Fizyka, technologia oraz modelowanie wzrostu kryształów Fizyka, technologia oraz modelowanie wzrotu kryztałów Staniław Krukowki i Michał Lezczyńki Intytut Wyokich Ciśnień PAN 01-14 Warzawa, ul Sokołowka 9/37 tel: 88 80 44 e-mail: tach@unipre.waw.pl, mike@unipre.waw.pl

Bardziej szczegółowo

WYDAJNOŚĆ POMPOWANIA W MIESZALNIKU Z DWOMA MIESZADŁAMI NA WALE THE PUMPING EFFICIENCY IN DUAL IMPELLER AGITATOR

WYDAJNOŚĆ POMPOWANIA W MIESZALNIKU Z DWOMA MIESZADŁAMI NA WALE THE PUMPING EFFICIENCY IN DUAL IMPELLER AGITATOR ANDRZEJ DUDA, JERZY KAMIEŃSKI, JAN TALAGA * WYDAJNOŚĆ POMPOWANIA W MIESZALNIKU Z DWOMA MIESZADŁAMI NA WALE THE PUMPING EFFICIENCY IN DUAL IMPELLER AGITATOR Streszczenie W niniejszej racy rzedstawiono wyniki

Bardziej szczegółowo

Porównanie nacisków obudowy Glinik 14/35-POz na spąg obliczonych metodą analityczną i metodą Jacksona

Porównanie nacisków obudowy Glinik 14/35-POz na spąg obliczonych metodą analityczną i metodą Jacksona dr inż. JAN TAK Akademia Górniczo-Hutnicza im. St. Staszica w Krakowie inż. RYSZARD ŚLUSARZ Zakład Maszyn Górniczych GLINIK w Gorlicach orównanie nacisków obudowy Glinik 14/35-Oz na sąg obliczonych metodą

Bardziej szczegółowo

DWURDZNIOWY INDUKCYJNY DZIELNIK NA NAPIĘCIE 300 V

DWURDZNIOWY INDUKCYJNY DZIELNIK NA NAPIĘCIE 300 V Prace Naukowe Intytutu azyn, Naędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 65 Politechniki Wrocławkiej Nr 65 Studia i ateriały Nr 3 Daniel DS* dziław NWROCKI* indukcyjny dzielnik naięcia, dwurdzeniowe dzielniki naięcia,

Bardziej szczegółowo

POLITECHNIKA KRAKOWSKA Instytut Inżynierii Cieplnej i Procesowej Zakład Termodynamiki i Pomiarów Maszyn Cieplnych

POLITECHNIKA KRAKOWSKA Instytut Inżynierii Cieplnej i Procesowej Zakład Termodynamiki i Pomiarów Maszyn Cieplnych Laboratorium Termodynamiki i Pomiarów Maszyn Cielnych Przeływomierze zwężkowe POLITECHNIKA KRAKOWSKA Instytut Inżynierii Cielnej i Procesowej Zakład Termodynamiki i Pomiarów Maszyn Cielnych LABORATORIUM

Bardziej szczegółowo

Wykład 2. Przemiany termodynamiczne

Wykład 2. Przemiany termodynamiczne Wykład Przemiany termodynamiczne Przemiany odwracalne: Przemiany nieodwracalne:. izobaryczna = const 7. dławienie. izotermiczna = const 8. mieszanie. izochoryczna = const 9. tarcie 4. adiabatyczna = const

Bardziej szczegółowo

Kalorymetria paliw gazowych

Kalorymetria paliw gazowych Katedra Termodynamiki, Teorii Maszyn i Urządzeń Cielnych W9/K2 Miernictwo energetyczne laboratorium Kalorymetria aliw gazowych Instrukcja do ćwiczenia nr 7 Oracowała: dr inż. Elżbieta Wróblewska Wrocław,

Bardziej szczegółowo

ĆWICZENIE 1 CHARAKTERYSTYKI STATYCZNE DIOD P-N

ĆWICZENIE 1 CHARAKTERYSTYKI STATYCZNE DIOD P-N LBORTORM PRZYRZĄDÓW PÓŁPRZEWODNKOWYCH ĆWCZENE 1 CHRKTERYSTYK STTYCZNE DOD P-N K T E D R S Y S T E M Ó W M K R O E L E K T R O N C Z N Y C H 1 CEL ĆWCZEN Celem ćwiczenia jet zapoznanie ię z: przebiegami

Bardziej szczegółowo

Mikroekonomia, cz. III. Wykład 1

Mikroekonomia, cz. III. Wykład 1 Mikroekonomia, cz. III Wykład 1 Równowaga Równowaga na rynku danego dobra x (doskonale konkurencyjnym) oznacza unkt, w którym rzy danej cenie (cenie równowagi) wielkość oytu zrównuje się z wielkością odaży

Bardziej szczegółowo

Analiza efektywności funduszy obligacji w czasie bessy 2

Analiza efektywności funduszy obligacji w czasie bessy 2 Wioletta Skrodzka 1 Politechnika Czętochowka Analiza efektywności funduzy obligacji w czaie bey 2 Wrowadzenie Pogłębiający ię kryzy w roku 2011 uwidocznił wiele, negatywnych zjawik wynikających z obecnego

Bardziej szczegółowo

Analiza matematyczna dla informatyków 3 Zajęcia 14

Analiza matematyczna dla informatyków 3 Zajęcia 14 Analiza matematyczna dla informatyków 3 Zajęcia 14 Metoda rozwiązywania (Jednorodne równanie różniczkowe liniowe rzędu n o stałych współczynnikach). gdzie a 0,..., a n 1 C. Wielomian charakterystyczny:

Bardziej szczegółowo

AUTOMATYKA I STEROWANIE LABORATORIUM (Opracował: T. Żabiński, PRz 2009)

AUTOMATYKA I STEROWANIE LABORATORIUM (Opracował: T. Żabiński, PRz 2009) AUTOMATYKA I STEROWANIE LABORATORIUM (Oracował: T. Żabińi, PRz 009) Ćw. Serwomechanizm z modułem rzemiezczenia liniowego 1. Na odtawie ztałtu odowiedzi oowych uładu, oreśl ty terowania (rądowy, naięciowy)

Bardziej szczegółowo

Ćwiczenie nr 3. Wyznaczanie współczynnika Joule a-thomsona wybranych gazów rzeczywistych.

Ćwiczenie nr 3. Wyznaczanie współczynnika Joule a-thomsona wybranych gazów rzeczywistych. Termodynamika II ćwiczenia laboratoryjne Ćwiczenie nr 3 Temat: Wyznaczanie wsółczynnika Joule a-tomsona wybranyc gazów rzeczywistyc. Miejsce ćwiczeń: Laboratorium Tecnologii Gazowyc Politecniki Poznańskiej

Bardziej szczegółowo

Termodynamika poziom podstawowy

Termodynamika poziom podstawowy ermodynamika oziom odstawowy Zadanie 1. (1 kt) Źródło: CKE 2005 (PP), zad. 8. Zadanie 2. (2 kt) Źródło: CKE 2005 (PP), zad. 17. 1 Zadanie 3. (3 kt) Źródło: CKE 2005 (PP), zad. 19. 2 Zadanie 4. (2 kt) Źródło:

Bardziej szczegółowo

Decyzyjny rachunek kosztów w zarządzaniu jakością. Ocena ekonomicznej efektywności systemów operacyjnego sterowania jakością

Decyzyjny rachunek kosztów w zarządzaniu jakością. Ocena ekonomicznej efektywności systemów operacyjnego sterowania jakością Deyzyjny rahnek koztów w zarządzani jakośią Oena ekonomiznej efektywnośi ytemów oerayjnego terowania jakośią za d rowe energia informaja odbiorza kontrola jakośi rowe energia informaja AGREGAT PRODUYJNY

Bardziej szczegółowo

Wybrane modele ubezpieczeń wielostanowych na przykładzie PHI

Wybrane modele ubezpieczeń wielostanowych na przykładzie PHI Ogólnoola Konferencja Nauowa Zagadnienia Atuarialne eoria i rata Wbrane modele ubezieczeń wielotanowch na rzładzie PH Anna Woł Uniwertet Eonomiczn we Wrocławiu Warzawa, dn.9-.6.8 Plan rezentacji:. Wrowadzenie

Bardziej szczegółowo

OPTYMALIZACJA TRANSPORTU SUBSTANCJI NIEBEZPIECZNYCH Z UWZGLĘDNIENIEM PRZEPUSTOWOŚCI TRAS I PRAWDOPODOBIEŃSTWA WYSTĄPIENIA AWARII PODCZAS TRANSPORTU

OPTYMALIZACJA TRANSPORTU SUBSTANCJI NIEBEZPIECZNYCH Z UWZGLĘDNIENIEM PRZEPUSTOWOŚCI TRAS I PRAWDOPODOBIEŃSTWA WYSTĄPIENIA AWARII PODCZAS TRANSPORTU Logityka - nauka Antoni KORCYL * OPTYMALIZACJA TRANSPORTU SUBSTANCJI NIEBEZPIECZNYCH Z UWZGLĘDNIENIEM PRZEPUSTOWOŚCI TRAS I PRAWDOPODOBIEŃSTWA WYSTĄPIENIA AWARII PODCZAS TRANSPORTU Strezczenie: W artykule

Bardziej szczegółowo

Analiza osiadania pojedynczego pala

Analiza osiadania pojedynczego pala Poradnik Inżyniera Nr 14 Aktualizacja: 09/2016 Analiza oiadania pojedynczego pala Program: Pal Plik powiązany: Demo_manual_14.gpi Celem niniejzego przewodnika jet przedtawienie wykorzytania programu GO5

Bardziej szczegółowo

WYKŁAD 1 WPROWADZENIE DO STATYKI PŁYNÓW 1/23

WYKŁAD 1 WPROWADZENIE DO STATYKI PŁYNÓW 1/23 WYKŁAD 1 WPROWADZENIE DO STATYKI PŁYNÓW 1/23 RÓWNOWAGA SIŁ Siła owierzchniowa FS nds Siła objętościowa FV f dv Warunek konieczny równowagi łynu F F 0 S Całkowa ostać warunku równowagi łynu V nds f dv 0

Bardziej szczegółowo

Zjawisko Comptona opis pół relatywistyczny

Zjawisko Comptona opis pół relatywistyczny FOTON 33, Lato 06 7 Zjawisko Comtona ois ół relatywistyczny Jerzy Ginter Wydział Fizyki UW Zderzenie fotonu ze soczywającym elektronem Przy omawianiu dualizmu koruskularno-falowego jako jeden z ięknych

Bardziej szczegółowo

LABORATORIUM TECHNIKI CIEPLNEJ INSTYTUTU TECHNIKI CIEPLNEJ WYDZIAŁ INŻYNIERII ŚRODOWISKA I ENERGETYKI POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ

LABORATORIUM TECHNIKI CIEPLNEJ INSTYTUTU TECHNIKI CIEPLNEJ WYDZIAŁ INŻYNIERII ŚRODOWISKA I ENERGETYKI POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ INSYUU ECHNIKI CIEPLNEJ WYDZIAŁ INŻYNIERII ŚRODOWISKA I ENERGEYKI POLIECHNIKI ŚLĄSKIEJ INSRUKCJA LABORAORYJNA emat ćwiczenia: WYZNACZANIE WSPÓŁCZYNNIKA WNIKANIA CIEPŁA DLA KONWEKCJI WYMUSZONEJ W RURZE

Bardziej szczegółowo

i odwrotnie: ; D) 20 km h

i odwrotnie: ; D) 20 km h 3A KIN Kinematyka Zadania tr 1/5 kin1 Jaś opowiada na kółku fizycznym o wojej wycieczce używając zwrotów: A) zybkość średnia w ciągu całej wycieczki wynoiła 0,5 m/ B) prędkość średnia w ciągu całej wycieczki

Bardziej szczegółowo

5. Jednowymiarowy przepływ gazu przez dysze.

5. Jednowymiarowy przepływ gazu przez dysze. CZĘŚĆ II DYNAMIKA GAZÓW 9 rzeływ gazu rzez dysze. 5. Jednowymiarowy rzeływ gazu rzez dysze. Parametry krytyczne. 5.. Dysza zbieżna. T = c E - back ressure T c to exhauster Rys.5.. Dysza zbieżna. Równanie

Bardziej szczegółowo

Analiza stateczności zbocza

Analiza stateczności zbocza Przewodnik Inżyniera Nr 8 Aktualizacja: 02/2016 Analiza tateczności zbocza Program powiązany: Stateczność zbocza Plik powiązany: Demo_manual_08.gt Niniejzy rozdział przedtawia problematykę prawdzania tateczności

Bardziej szczegółowo

Ćwiczenie nr 10 Zatężanie z wody lotnych związków organicznych techniką SPME (solid phase micro-extraction)

Ćwiczenie nr 10 Zatężanie z wody lotnych związków organicznych techniką SPME (solid phase micro-extraction) Ćwiczenie nr 10 Zatężanie z wody lotnych związków organicznych techniką SPME (olid phae micro-extraction) 1.Wtęp Na przełomie lat 80-tych i 90-tych Pawlizyn [1] zaproponował technikę mikroektrakcji do

Bardziej szczegółowo

ZJAWISKO SYNCHRONIZACJI DRGAŃ I WZBUDZENIA ASYNCHRONICZNEGO W OSCYLATORZE LIENARDA

ZJAWISKO SYNCHRONIZACJI DRGAŃ I WZBUDZENIA ASYNCHRONICZNEGO W OSCYLATORZE LIENARDA JAN ŁUCZKO ZJAWISKO SYNCHRONIZACJI DRGAŃ I WZBUDZENIA ASYNCHRONICZNEGO W OSCYLATORZE LIENARDA SYNCHRONIZATION OF VIBRATION AND ASYNCHRONIC EXCITATION IN LIENARD S OSCILLATOR Streszczenie Abstract W niniejszym

Bardziej szczegółowo

DOCISKI SKRĘTNE PROGRAM DOSTAW. Do 500 bar ciśnienia roboczego. Jedno- i dwustronnego działania. 7 różnych typów obudowy

DOCISKI SKRĘTNE PROGRAM DOSTAW. Do 500 bar ciśnienia roboczego. Jedno- i dwustronnego działania. 7 różnych typów obudowy PROGRAM DOSTAW DOCISKI SKRĘTNE Do ciśnienia roboczego Jedno- i dwutronnego działania 7 różnych typów obudowy Makymalne iły mocowania od 0,6 do 41 kn Makymalne koki robocze od 7 do Zabezpieczenie przeciążeniowe

Bardziej szczegółowo

OFF OFF OFF ECE R48. max. 1500mm. min. 250mm. max. 400mm. min. 600mm. moduł module

OFF OFF OFF ECE R48. max. 1500mm. min. 250mm. max. 400mm. min. 600mm. moduł module x10 x6 x1 x2 x2 3 OFF OFF OFF OFF ECE R48 max. 1500mm min. 250mm max. 400mm min. 600mm moduł module 4 10 max ECE R48 5 Ś I ) Schemat podłączenia tandardowego / Standard connection cheme black / czarny

Bardziej szczegółowo

PŁYN Y RZECZYWISTE Przepływy rzeczywiste różnią się od przepływów idealnych obecnością tarcia (lepkości): przepływy laminarne/warstwowe - różnią się

PŁYN Y RZECZYWISTE Przepływy rzeczywiste różnią się od przepływów idealnych obecnością tarcia (lepkości): przepływy laminarne/warstwowe - różnią się PŁYNY RZECZYWISTE Płyny rzeczywiste Przeływ laminarny Prawo tarcia Newtona Przeływ turbulentny Oór dynamiczny Prawdoodobieństwo hydrodynamiczne Liczba Reynoldsa Politechnika Oolska Oole University of Technology

Bardziej szczegółowo

LVI Olimpiada Matematyczna

LVI Olimpiada Matematyczna LVI Olimpiada Matematyczna Rozwiązania zadań konkurowych zawodów topnia trzeciego 13 kwietnia 2005 r (pierwzy dzień zawodów) Zadanie 1 Wyznaczyć wzytkie trójki (x, y, n) liczb całkowitych dodatnich pełniające

Bardziej szczegółowo

Harmonic potential 2D. Nanostructures. Fermi golden rule Transition rate (probability of transition per unit time) : Harmonic oscillator model: CB p

Harmonic potential 2D. Nanostructures. Fermi golden rule Transition rate (probability of transition per unit time) : Harmonic oscillator model: CB p Nanotructure Harmonic otential 2D Harmonic ocillator model: CB,, d, hell Allowed interband tranition VB PL Intenity d f Wetting layer 0.mW mw 0.5 mw 5mW 0mW GaA ubtrate 200 250 300 350 400 450 500 550

Bardziej szczegółowo

Zmiany zagęszczenia i osiadania gruntu niespoistego wywołane obciążeniem statycznym od fundamentu bezpośredniego

Zmiany zagęszczenia i osiadania gruntu niespoistego wywołane obciążeniem statycznym od fundamentu bezpośredniego Zmiany zagęzczenia i oiadania gruntu niepoitego wywołane obciążeniem tatycznym od fundamentu bezpośredniego Dr inż. Tomaz Kozłowki Zachodniopomorki Uniwerytet Technologiczny w Szczecinie, Wydział Budownictwa

Bardziej szczegółowo

IDENTYFIKACJA MODELU MATEMATYCZNEGO ROBOTA INSPEKCYJNEGO

IDENTYFIKACJA MODELU MATEMATYCZNEGO ROBOTA INSPEKCYJNEGO MODELOWANIE INśYNIERSKIE ISSN 896-77X 36,. 87-9, liwice 008 IDENTYFIKACJA MODELU MATEMATYCZNEO ROBOTA INSPEKCYJNEO JÓZEF IERIEL, KRZYSZTOF KURC Katedra Mechaniki Stoowanej i Robotyki, Politechnika Rzezowka

Bardziej szczegółowo

Instrukcja do laboratorium z fizyki budowli. Ćwiczenie: Pomiar i ocena hałasu w pomieszczeniu

Instrukcja do laboratorium z fizyki budowli. Ćwiczenie: Pomiar i ocena hałasu w pomieszczeniu nstrukcja do laboratorium z fizyki budowli Ćwiczenie: Pomiar i ocena hałasu w omieszczeniu 1 1.Wrowadzenie. 1.1. Energia fali akustycznej. Podstawowym ojęciem jest moc akustyczna źródła, która jest miarą

Bardziej szczegółowo

Zadania do sprawdzianu

Zadania do sprawdzianu Zadanie 1. (1 pkt) Na podtawie wykreu możemy twierdzić, że: Zadania do prawdzianu A) ciało I zaczęło poruzać ię o 4 później niż ciało II; B) ruch ciała II od momentu tartu do chwili potkania trwał 5 ;

Bardziej szczegółowo

Ćwiczenie 4. Wyznaczanie poziomów dźwięku na podstawie pomiaru skorygowanego poziomu A ciśnienia akustycznego

Ćwiczenie 4. Wyznaczanie poziomów dźwięku na podstawie pomiaru skorygowanego poziomu A ciśnienia akustycznego Ćwiczenie 4. Wyznaczanie oziomów dźwięku na odstawie omiaru skorygowanego oziomu A ciśnienia akustycznego Cel ćwiczenia Zaoznanie z metodą omiaru oziomów ciśnienia akustycznego, ocena orawności uzyskiwanych

Bardziej szczegółowo

TERMODYNAMIKA PROCESOWA

TERMODYNAMIKA PROCESOWA TERMODYNAMIKA PROCESOWA Wykład III Podstawy termodynamiki nierównowagowej Prof. Antoni Kozioł Wydział Chemiczny Politechniki Wrocławskiej Uwagi ogólne Większość zagadnień związanych z przemianami różnych

Bardziej szczegółowo