OBLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE DCHU Drewno sosnowe klasy C f cok :=.0MPa f k :=.0MPa k od := 0.9 γ :=.3 f cok k od f k k od f cod := γ f cod =.5 MPa f := γ f = 6.6 MPa f zd := f E 0.05 := 700MPa E ean := 000MPa GEOMETRI DCHU kąt pochylenia połaci dachu α :=.86 deg - rozstaw krokwi a:= 90 c 55c l k := l cos( α) k = 56.89 c 85c 59.5c l := l cos( α) = 85.36 c l := cos( α) l = 59.8 c 385c 38c l 3 := l cos( α) 3 = 385.8 c l := cos( α) l = 38.30 c 37.5c l 5 := l cos( α) 5 = 37.93 c ZESTWIENIE OBCIĄŻEŃ wartość charakterystyczne wartość obliczeniowa - ciężar pokrycia, łat, krokwi (xpapa) g k := 0.kN g d := g k.3 g d = 0.5 kn - wełna ineralna g k := 0.35kN 3 0. g d := g k. g d = 0.08 kn - sufit podwieszany /płyty g-k,ruszt aluiniowy/ g k3 := 0.5kN g d3 := g k3.3 g d3 = 0.0 kn g k := g k + g k + g k3 g k = 0.60 kn g d := g d + g d + g d3 g d = 0.799 kn - obciążenie śniegie - II strefa Q k := 0.9 kn α :=.86 C := 0.8 S k := Q k C S k = 0.70 kn S d := S k.5 S d =.08 kn - obciążenie wiatre q k := 0.50kN - strefa I β :=.8 - budynek niepodatny C e :=.0 - teren typu - kierunek wiatru (, ) C := 0.9 p kn := q k C e C β p kn = 0. kn p dn :=.3 p kn p dn = 0.56 kn
C := 0.5 p kn := q k C e C β p kn = 0.3 kn p dn :=.3 p kn p dn = 0.9 kn - obciążanie wiatre poinięto, występuje tylko ssanie KROKIEW ZESTWIENIE OBCIĄŻEŃ N b KROKWI - obciążenie prostopadłe do krokwi kn/ q zk := S k cos( α) + g k cos( α) a q zk =.0 kn q z := S d cos( α) + g d cos( α) a q z =.688 kn - obciążenie równoległe do krokwi kn/ a q yk := S k cos( α) sin ( α ) + g k sin ( α ) q yk = 0.06 kn a q y := S d cos( α) sin ( α ) + g d sin ( α ) q y = 0.08 kn STN GRNICZNY NOŚNOŚCI - przyjęto przekrój: b:= 8c h:= 6c := b h = 8.0 c bh 3 I y := I y = 73 c bh W y := W 6 y = 3.33 c 3 I y i y := i y =.6 c hb 3 I z := I z = 683 c hb W z := W 6 z = 70.67 c 3 I z i z := i z =.3 c l cy l y := l 3 l y = 3.85 μ y :=.0 l cy := μ y l y l cy = 3.855 λ y := λ i y = 83.59 y π E 0.05 f cok δ ccrity := δ ccrity = 0.9 MPa λ rely := λ δ rely =. β c := 0. λ ccrity y k y := 0.5 + β c ( λ rely 0.5 ) + λ rely k y =.59 k cy := k cy = 0.30 k y + k y λ rely l z := 0.30 l cz μ z :=.0 l cz := μ z l z l cz = 0.3 λ z := λ i z =.990 z π E 0.05 f cok δ ccrity := δ ccrity = 3.80 MPa λ rely := λ δ rely = 0. β c := 0. λ ccrity z k z := 0.5 + β c ( λ rely 0.5 ) + λ rely k z = 0.50 k cz := k cz =.06 k z + k z λ rely k cz :=.0 M ax := 0.5 q z l 3 M ax = 3.3 kn
N := 0.5 q y l 3 N = 0.6 kn 3 - sprawdzenie naprężeń N M ax δ cod := δ cod = 0.0 MPa δ := δ W = 9.8 MPa δ zd := 0MPa y k := 0.7 δ cod δ δ zd + + k k cy f cod f = 0.55 < f zd δ cod f cod δ δ zd + + k f = 0.55 < f zd UGIĘCIE 5 l 3 u ins := 38 g k cos( α) a u E ean I ins = 5.3 k def := 0.8 u fin := u ins + k def y u fin = 9.6 5 u ins 38 S k cos( α) l 3 := a u E ean I ins = 6. k def := 0.5 u fin := u ins + k def y u fin = 7.7 l 3 u net.fin := u 00 fin := u fin + u fin u fin = 7.3 < u net.fin = 9.3 ZESTWIENIE OBCIĄŻEŃ N MURŁTY MURŁT M l =.85 obciążenie pionowe na.0b urłaty q y := g d + S d cos( α) l q y =.68 kn 0.5 0.5 q yk := g k + S k cos( α) l q yk =.9 kn MURŁT M l =.85 l =.60 obciążenie pionowe na.0b urłaty q y := g d + S d cos( α) + 0.5 q y = 5. kn ( l l ) ( l l ) q yk := g k + S k cos( α) + 0.5 q yk = 3.65 kn MURŁT Ma l =.85 l =.60 obciążenie pionowe na.0b urłaty
l q y := g d + S d cos( α) 0.5 q y =. kn l q yk := g k + S k cos( α) 0.5 q yk =.7 kn MURŁT M3 l =.60 l 3 = 3.85 obciążenie pionowe na.0b urłaty q y := g d + S d cos( α) + 0.5 q y = 6.06 kn ( l l 3 ) ( l l 3 ) q yk := g k + S k cos( α) + 0.5 q yk =.3 kn MURŁT M l 3 = 3.85 l =.38 obciążenie pionowe na.0b urłaty q y := g d + S d cos( α) + 0.5 q y = 5.86 kn ( l 3 l ) ( l 3 l ) q yk := g k + S k cos( α) + 0.5 q yk =.8 kn MURŁT M5 l =.38 l 5 = 3.8 obciążenie pionowe na.0b urłaty q y := g d + S d cos( α) + 0.5 q y = 5.50 kn ( l l 5 ) ( l l 5 ) q yk := g k + S k cos( α) + 0.5 q yk = 3.93 kn MURŁT M6 l 5 = 3.8 obciążenie pionowe na.0b urłaty q y := g d + S d cos( α) 0.5 q y = 3.7 kn l 5 l 5 q yk := g k + S k cos( α) 0.5 q yk =.33 kn
Ławy fundaentowe 5 Ława () Obciążenie ławy fundaentowej. - ściana z bloczków betonowych (5) q :=.0kN 3 0.70 0.5. q =.6 kn - ściana (5) q :=.0kN 3 3.05 0.5. q =.7 kn - wieniec żelbetowy q := 5.0kN 3 0.5 0.5. q =.7 kn - płyta żelbetowa q 3 :=.80kN 3.0 0.5 q 3 = 7.70 kn - ściana (5) q :=.0kN 3.90 0.5. q =.6 kn - wieniec żelbetowy q 5 := 5.0kN 3 0.5 0.5. q 5 =.7 kn N r := q + q + q 3 + q + q 5 N r =.05 kn Wyznaczenie szerokości ławy. γ f :=. γ z := 5.0 kn 3 - ciężar obj. ławy betonowej γ f :=. γ g :=.0 kn 3 - ciężar obj. gruntu D := 0.7 przyjęto szerokość ławy fundaentowej - B := 0.7 G r := B 0.3 γ z γ f + 0.5 D γ g γ f G r = 3.7 kn N r + G r q rs := B.0 q rs = 8.5 kpa - wartość obciążenia jednostkowego podłoża q f := 0kPa - obliczeniowy opór jednostkowy podłoża pod fundaente := 0.9 q rs = 8.5 kpa < q f = 99.00 kpa Wyznaczenie wysokości ławy fundaentowej. C :=.5c B 5 f ct :=.6MPa N r =.05 kn N r C M := M =.59 kn - wartość obliczeniowa oentu zginającego B.0 M h :=.97 h = 9. c Przyjęto wysokość ławy fundaentowej h=30c f ct Ława () Obciążenie ławy fundaentowej. - ściana z bloczków betonowych (5) q :=.0kN 3 0.70 0.5. q =.6 kn - schody żelbetowe q := 5.0kN 3.65 0.5 q = 7.56 kn N r := q + q N r = 3.8 kn Wyznaczenie szerokości ławy. γ f :=. γ z := 5.0 kn 3 - ciężar obj. ławy betonowej
γ f :=. γ g :=.0 kn 3 - ciężar obj. gruntu 6 D := 0.7 przyjęto szerokość ławy fundaentowej - B := 0.5 G r := B 0.3 γ z γ f + 0. D γ g γ f G r = 7. kn N r + G r q rs := B.0 q rs = 87.6 kpa - wartość obciążenia jednostkowego podłoża q f := 0kPa - obliczeniowy opór jednostkowy podłoża pod fundaente := 0.9 q rs = 87.60 kpa < q f = 99.00 kpa Wyznaczenie wysokości ławy fundaentowej. C := 0.0c B 5 f ct :=.6MPa N r = 3.8 kn N r C M := M = 0.36 kn - wartość obliczeniowa oentu zginającego B.0 M h :=.97 h =. c Przyjęto wysokość ławy fundaentowej h=30c f ct
Słup S 7 M Sd := 0kN l col :=.0 h := 0.35 b := 0.35 N := 5.0kN 3 3.90h b. N = 3. kn N := 0.6kN N Sd := N + N N Sd = 7.75 kn N Sd.lt := N Sd Beton B0 := 0.6MPa E c := 9.0GPa f ck := 6.0MPa f c := f ck + 8MPa f c =.0 MPa Stal 8-G-b f := 30MPa E s := 00 GPa ξ eff.li := 0.55 M Sd e e := e N e = 0.00 - iośród statyczny Sd l col h e a := ax,, 0 e 600 30 a = 0.0 - iośród niezaierzony e o := e e + e a e o = 0.0 - iośród początkowy l o :=.0 l col l o =.0 l o h =.7 > 7 ϕ := 6 ϕ s := 6 c := 0.0 Δc:= 0 a := c + ϕ s + 0.5 ϕ + Δc a = 0.0 a := a d:= h a d = 0.3 C := bh C = 0. 0.5 N Sd sin := ax, 0.003 f C sin = 3.67 c 3 π ϕ - przyjęto s := s = 6.03 c s := s s := s + s s =.06 c > sin = 3.67 c bh 3 I C := I C = 505.08 c I S := s 0.5 h a + s 0.5 h a I S = 070.5 c - oenty bezwładności e o l o 0.0 β := ax h, 0.05, 0.5 0.0 β = 0.8 h MPa c := bh c = 5.00 c U:= b + h U = 0.0 c c h o := U h o = 75 R H := 50 t o := 8 f c =.0 MPa < 35MPa
ϕ RH := + R H 00 3 ho ϕ RH =.89 0. 8 6.8MPa β := β = 3.3 β := β f c MPa 5 = 0.9 0. + to ϕ to := β β ϕ RH ϕ to = 3.7 N Sd.lt E s k lt := + 0.5 N Sd ϕ to k lt =.59 α e := E c α e = 6.90 9E c I C 0. N crit := + 0. + α k l lt 0. + β e I S N crit = 3687.89 kn o η := η =.06 N Sd N crit - iośród całkowity e tot := η e o e tot = 0.0 e s := e tot + 0.5 h a e s = 0. e s := e tot 0.5 h + a e s = 0. - Sprawdzenie nośności e s s e s f B:= B = 0.53 μ d s := bd μ s = 0.08 s e s f μ s := bd μ s = 0.06 e s = 0. < d a = 0.6 ξ eff := B + B + μ s + μ s ξ eff =.8 > ξ eff.li = 0.55 μ s C := ξ eff.li C = 0.3 ξ eff := B C + ( B C) + C μ s + μ s ξ eff =.0 >.0 ξ eff :=.0 ξ eff 0.5 ξ eff d b + s f d a N Rd := N e Rd = 55.9 kn > N Sd = 7.75 kn s - rozstaw strzeion ϕ s = 6 > 0. ϕ = 3. s + s ρ := ρ = 0.0 < 0.03 bd
s ax := in( 5 ϕ, b, 0.) s ax =.0 c przyjęto: s:= 0c 9 Stopa fundaentowa ϕ sl := 6 zbrojenie słupa ϕ st := zbrojenie stopy q f := 0 kpa obliczeniow opór jednostkowy podłoża := 0.9 współczynnik korekcyjny dla etody N Sd = 7.75 kn N Sd := =.0 powierzchnia stopy B:= B =.8 q f przyjęto stopę fundaentową o wyiarach B :=.80 L :=.00 h = 0.35 b = 0.35 := B L = 3.60 Minialna wysokość stopy h in ze wzg. na długość zakotwienia zbrojenia słupa. ϕ sl f f bd :=.0MPa f := 30MPa f yk := 355MPa l b := l f b = 60 bd π sreq := sprov := s α a := sreq = 0.38 l bin := ax 0.6 l b, 0 ϕ sl, 00 sprov - dla prętów ściskanych sreq l bd := α a l b - obliczeniowa długość zakotwienia prętów l bd = 3 < l bin = 37 sprov długość zakładu prętów α :=.0 l s := l bd α l s = 0.3 > l sin := ax 0.3 α a l b, 00 l sin = 0.0 przyjęto: l s := 0 + 8 00 + 30 l s = 0.85 wysokość stopy fundaentowej c:= 50 h in := l bin + c + ϕ st + 0.5 ϕ sl h in = 0.5 przyjęto wysokość stopy fundaentowej h st := 0.5 Sprawdzenie nacisków pod stopą. V st := BL h st V st =.80 3 - objętość stopy G st := 5kN 3 V st. G st = 9.50 kn h gr := 0.9 G gr := 8.0kN 3 ( BL bh ) h gr G gr = 56.3 kn Obciążenie jednostkowe podłoża. N Sd + G st + G gr q r := BL q r = 89.88 kpa < q f = 99.00 kpa Wyiarowanie stopy na zginanie.
Zginanie stopy wywołane jest odpore gruntu q r, który wywołany jest działanie obl. siły N Sd ze słupa 0 Beton B0 := 0.6MPa Stal 8-G-b f := 30MPa c:= 50 Δc:= 0 b = 0.35 N Sd q r := BL q r = 60.9 kpa a := c + Δc +.5 ϕ st a = 0.08 d := h st a d = 0. Moent obliczono etodą wsporników prostokątnych M := 0.5 q r ( B b) B M = 8.63 kn M sreq := 0.9 f d sreq =.30 c B c =.33 5c 3 π ϕ st ϕ st = sprov := sprov =.703 c przyjęto: 3 φ co 5c Sprawdzenie stopy na przebicie a := c + Δc + ϕ st a = 0.07 d := h st a d = 0.3 B := b + d B =. := B =.5 u p := b + B 0.5 u p = 3. f ctd := 0.87MPa N Sd q r = 9.78 kn < f ctd u p d = 58.78 kn Słup S M Sd := 0kN l col :=.0 h := 0.5 b := 0.5 N := 5.0kN 3 6.80h b. N =.69 kn N := 5.03kN + 5.6kN N Sd := N + N N Sd = 08.98 kn N Sd.lt := N Sd Beton B0 := 0.6MPa E c := 9.0GPa f ck := 6.0MPa f c := f ck + 8MPa f c =.0 MPa Stal 8-G-b f := 30MPa E s := 00 GPa ξ eff.li := 0.55 M Sd e e := e N e = 0.00 - iośród statyczny Sd l col h e a := ax,, 0 e 600 30 a = 0.0 - iośród niezaierzony e o := e e + e a e o = 0.0 - iośród początkowy l o :=.0 l col l o =.0 l o h = 6. > 7 ϕ := 6 ϕ s := 6 c := 0.0 Δc:= 0
a := c + ϕ s + 0.5 ϕ + Δc a = 0.0 a := a d:= h a d = 0. C := bh C = 0.06 0.5 N Sd sin := ax, 0.003 f C sin =.88 c 3 π ϕ - przyjęto s := s = 6.03 c s := s s := s + s s =.06 c > sin =.88 c bh 3 I C := I C = 355.08 c I S := s 0.5 h a + s 0.5 h a I S = 79.50 c - oenty bezwładności e o l o 0.0 β := ax h, 0.05, 0.5 0.0 β = 0.3 h MPa c := bh c = 65.00 c U:= b + h U = 00.0 c c h o := U h o = 5 R H := 50 t o := 8 f c =.0 MPa < 35MPa ϕ RH := + R H 00 3 ho ϕ RH =.00 0. 6.8MPa β := β = 3.3 β := β f c MPa 5 = 0.9 0. + to ϕ to := β β ϕ RH ϕ to = 3.35 N Sd.lt E s k lt := + 0.5 N Sd ϕ to k lt =.68 α e := E c α e = 6.90 9E c I C 0. N crit := + 0. + α k l lt 0. + β e I S N crit = 56.90 kn o η := η =.0 N Sd N crit - iośród całkowity e tot := η e o e tot = 0.0 e s := e tot + 0.5 h a e s = 0.09 e s := e tot 0.5 h + a e s = 0.07 - Sprawdzenie nośności
e s s e s f B:= B = 0.55 μ d s := bd μ s = 0.5 s e s f μ s := bd μ s = 0. e s = 0.09 < d a = 0.6 ξ eff := B + B + μ s + μ s ξ eff =.6 > ξ eff.li = 0.55 μ s C := ξ eff.li C = 0.69 ξ eff := B C + ( B C) + C μ s + μ s ξ eff =.0 >.0 ξ eff :=.0 ξ eff 0.5 ξ eff d b + s f d a N Rd := N e Rd = 930.38 kn > N Sd = 08.98 kn s - rozstaw strzeion ϕ s = 6 > 0. ϕ = 3. s + s ρ := ρ = 0.0 < 0.03 bd s ax := in( 5 ϕ, b, 0.) s ax =.0 c przyjęto: s:= 0c Stopa fundaentowa ϕ sl := 6 zbrojenie słupa ϕ st := zbrojenie stopy q f := 0 kpa obliczeniow opór jednostkowy podłoża := 0.9 współczynnik korekcyjny dla etody N Sd = 08.98 kn N Sd := =. powierzchnia stopy B:= B =.5 q f przyjęto stopę fundaentową o wyiarach B :=.80 L :=.80 h = 0.5 b = 0.5 := B L = 3. Minialna wysokość stopy h in ze wzg. na długość zakotwienia zbrojenia słupa. ϕ sl f f bd :=.0MPa f := 30MPa f yk := 355MPa l b := l f b = 60 bd π sreq := sprov := s α a := sreq = 0.38 l bin := ax 0.6 l b, 0 ϕ sl, 00 sprov - dla prętów ściskanych
sreq l bd := α a l b - obliczeniowa długość zakotwienia prętów l bd = 3 < l bin = 37 sprov 3 długość zakładu prętów α :=.0 l s := l bd α l s = 0.3 > l sin := ax 0.3 α a l b, 00 l sin = 0.0 przyjęto: l s := 0 + 8 00 + 30 l s = 0.85 wysokość stopy fundaentowej c:= 50 h in := l bin + c + ϕ st + 0.5 ϕ sl h in = 0.5 przyjęto wysokość stopy fundaentowej h st := 0.5 Sprawdzenie nacisków pod stopą. V st := BL h st V st =.6 3 - objętość stopy G st := 5kN 3 V st. G st =.55 kn h gr := 0.9 G gr := 8.0kN 3 ( BL bh ) h gr G gr = 5.8 kn Obciążenie jednostkowe podłoża. N Sd + G st + G gr q r := BL q r = 9. kpa < q f = 99.00 kpa Wyiarowanie stopy na zginanie. Zginanie stopy wywołane jest odpore gruntu q r, który wywołany jest działanie obl. siły N Sd ze słupa Beton B0 := 0.6MPa Stal 8-G-b f := 30MPa c:= 50 Δc:= 0 b = 0.5 N Sd q r := BL q r = 6.50 kpa a := c + Δc +.5 ϕ st a = 0.08 d := h st a d = 0. Moent obliczono etodą wsporników prostokątnych M := 0.5 q r ( B b) B M = 3.866 kn M sreq := 0.9 f d sreq =.96 c B c =.33 5c π ϕ st ϕ st = sprov := sprov = 3.57 c przyjęto: φ co 5c Sprawdzenie stopy na przebicie a := c + Δc + ϕ st a = 0.07 d := h st a d = 0.3
B := b + d B =. := B =. u p := b + B 0.5 u p =.7 f ctd := 0.87MPa N Sd q r = 30.08 kn < f ctd u p d = 009.8 kn Słup S3 M Sd := 0kN l col :=.0 h := 0.5 b := 0.5 N := 5.0kN 3 3.95h b. N = 6.79 kn N := 0.3kN N Sd := N + N N Sd = 08.0 kn N Sd.lt := N Sd Beton B0 := 0.6MPa E c := 9.0GPa f ck := 6.0MPa f c := f ck + 8MPa f c =.0 MPa Stal 8-G-b f := 30MPa E s := 00 GPa ξ eff.li := 0.55 M Sd e e := e N e = 0.00 - iośród statyczny Sd l col h e a := ax,, 0 e 600 30 a = 0.0 - iośród niezaierzony e o := e e + e a e o = 0.0 - iośród początkowy l o :=.0 l col l o =.0 l o h = 6. > 7 ϕ := 6 ϕ s := 6 c := 0.0 Δc:= 0 a := c + ϕ s + 0.5 ϕ + Δc a = 0.0 a := a d:= h a d = 0. C := bh C = 0.06 0.5 N Sd sin := ax, 0.003 f C sin =.88 c 3 π ϕ - przyjęto s := s = 6.03 c s := s s := s + s s =.06 c > sin =.88 c bh 3 I C := I C = 355.08 c I S := s 0.5 h a + s ( 0.5 h a ) I S = 79.50 c - oenty bezwładności e o l o 0.0 β := ax h, 0.05, 0.5 0.0 β = 0.3 h MPa
c := bh c = 65.00 c U:= b + h U = 00.0 c 5 c h o := U h o = 5 R H := 50 t o := 8 f c =.0 MPa < 35MPa ϕ RH := + R H 00 3 ho ϕ RH =.00 0. 6.8MPa β := β = 3.3 β := β f c MPa 5 = 0.9 0. + to ϕ to := β β ϕ RH ϕ to = 3.35 N Sd.lt E s k lt := + 0.5 N Sd ϕ to k lt =.68 α e := E c α e = 6.90 9E c I C 0. N crit := + 0. + α k l lt 0. + β e I S N crit = 56.90 kn o η := η =.09 N Sd N crit - iośród całkowity e tot := η e o e tot = 0.0 e s := e tot + 0.5 h a e s = 0.09 e s := e tot 0.5 h + a e s = 0.07 - Sprawdzenie nośności e s s e s f B:= B = 0.55 μ d s := bd μ s = 0.5 s e s f μ s := bd μ s = 0. e s = 0.09 < d a = 0.6 ξ eff := B + B + μ s + μ s ξ eff =.7 > ξ eff.li = 0.55 μ s C := ξ eff.li C = 0.68 ξ eff := B C + ( B C) + C μ s + μ s ξ eff =.0 >.0 ξ eff :=.0 ξ eff 0.5 ξ eff d b + s f d a N Rd := N e Rd = 9.0 kn > N Sd = 08.0 kn s
- rozstaw strzeion 6 ϕ s = 6 > 0. ϕ = 3. s + s ρ := ρ = 0.0 < 0.03 bd s ax := in( 5 ϕ, b, 0.) s ax =.0 c przyjęto: s:= 0c Stopa fundaentowa ϕ sl := 6 zbrojenie słupa ϕ st := zbrojenie stopy q f := 0 kpa obliczeniow opór jednostkowy podłoża := 0.9 współczynnik korekcyjny dla etody N Sd = 08.0 kn N Sd := =.09 powierzchnia stopy B:= B =.0 q f przyjęto stopę fundaentową o wyiarach B :=.50 L :=.50 h = 0.5 b = 0.5 := B L =.5 Minialna wysokość stopy h in ze wzg. na długość zakotwienia zbrojenia słupa. ϕ sl f f bd :=.0MPa f := 30MPa f yk := 355MPa l b := l f b = 60 bd π sreq := sprov := s α a := sreq = 0.38 l bin := ax 0.6 l b, 0 ϕ sl, 00 sprov - dla prętów ściskanych sreq l bd := α a l b - obliczeniowa długość zakotwienia prętów l bd = 3 < l bin = 37 sprov długość zakładu prętów α :=.0 l s := l bd α l s = 0.3 > l sin := ax 0.3 α a l b, 00 l sin = 0.0 przyjęto: l s := 0 + 8 00 + 30 l s = 0.85 wysokość stopy fundaentowej c:= 50 h in := l bin + c + ϕ st + 0.5 ϕ sl h in = 0.5 przyjęto wysokość stopy fundaentowej h st := 0.5 Sprawdzenie nacisków pod stopą. V st := BL h st V st =.3 3 - objętość stopy G st := 5kN 3 V st. G st = 30.9 kn h gr := 0.9 G gr := 8.0kN 3 ( BL bh ) h gr G gr = 35. kn
Obciążenie jednostkowe podłoża. N Sd + G st + G gr q r := BL q r = 77.5 kpa < q f = 99.00 kpa 7 Wyiarowanie stopy na zginanie. Zginanie stopy wywołane jest odpore gruntu q r, który wywołany jest działanie obl. siły N Sd ze słupa Beton B0 := 0.6MPa Stal 8-G-b f := 30MPa c:= 50 Δc:= 0 b = 0.5 N Sd q r := BL q r = 8.0 kpa a := c + Δc +.5 ϕ st a = 0.08 d := h st a d = 0. Moent obliczono etodą wsporników prostokątnych M := 0.5 q r ( B b) B M =.075 kn M sreq := 0.9 f d sreq =.95 c B c = 9.33 5c 0 π ϕ st ϕ st = sprov := sprov =.30 c przyjęto: 0 φ co 5c Sprawdzenie stopy na przebicie a := c + Δc + ϕ st a = 0.07 d := h st a d = 0.3 B := b + d B =. := B =. u p := b + B 0.5 u p =.7 f ctd := 0.87MPa N Sd q r = 9.33 kn < f ctd u p d = 009.8 kn OBLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE PŁYT ŻELBETOWYCH. PŁYT. JEDNOKIERUNKOWO ZBROJON lx=7.57, ly=3.00
Zestawienie obciążeń. obc. charakterystyczne obc. obliczeniowe - płytki podłogowe q k :=.0 kn 3 0.0 q k = 0. kn q d := q k. q d = 0.5 kn - warstwa wyrównawcza gr. 5c q k :=.0 kn 3 0.05 q k =.05 kn q d := q k.3 q d =.37 kn - styropian gr. 5c q 3k := 0.5 kn 3 0.05 q 3k = 0.0 kn q 3d := q 3k. q 3d = 0.03 kn - płyta żelbetowa gr.5c q k := 5.0 kn 3 0.5 q k = 3.75 kn q d := q k. q d =.3 kn - tynk ce. wap. gr..5c q 5k := 9.0 kn 3 0.05q 5k = 0.9 kn q 5d := q 5k.3 q 5d = 0.37 kn - obc.użytkowe q 6k := 3.0 kn q 6k = 3.00 kn q 6d := q 6k.3 q 6d = 3.90 kn - obc. ściankai działowyi q 7k :=.5 kn q 7k =.5 kn q 7d := q 7k. q 7d =.75 kn 8 q k := q k + q k + q 3k + q k + q 5k + q 6k + q 7k q k = 9.57 kn q d := q d + q d + q 3d + q d + q 5d + q 6d + q 7d q d =.79 kn Obliczenie zbrojenia. t:= 5c h := 0.5 - wysokść płyty a := in( 0.5 t, 0.5 h) a = 0.08 l ox := 7.57 + a = 7.7 l oy := 3.00 + a = 3.5 l oy = 0. l ox l oy = 0. M l y := 0.5 q d l oy M y =.6 kn ox ϕ := 0 b :=.0 α :=.0 Beton B0 := 0.6MPa Stal 8-G-b f := 30MPa c := 0.05 - otulina Δc := 0.0 - odchyłka otuliny ϕ d := h c Δc d = 0.0 kierunek Y S cceff := M y α b d S cceff = 0.096 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.0 πϕ sreq := αξ eff b d f sreq =.0 c s := s = 9.0 c s in := (. h) = 8.0 c sreq πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 5. c Przyjęto φ=0 co 5c M yp :=.6 kn M yp S cceff := S cceff = 0.095 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.00 α b d
πϕ sreq := αξ eff b d f sreq =.09 c s := s = 9. c s in := (. h) = 8.0 c sreq 9 πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 5. c Przyjęto φ=0 co 5c kierunek X πϕ dla s:= 30c sprov := s sprov =.6 c Przyjęto φ=0 co 30c Ugięcie. M yk := 0.5 q k l oy M yk =.87 kn l eff := l oy b =.00 h = 0.5 d:= d a := c + 0.5 ϕ + Δc a = 30 a := c + 0.5 ϕ + Δc a = 30 s := sprov s = 5. c s := sprov s =.6 c s ρ := ρ bd =.363 0 3 s ρ := ρ bd =.8 0 3 f ct :=.9MPa E c := 9 0 3 MPa E s := 00 0 3 MPa bh M cr := f ct M 6 cr = 7.3 kn U:= b U = 00.0 c bh U = 50 (.0 3.3) ( 50 50) ϕ tto :=.0 ϕ 50 50 tto = 3.30 E c E ceff := E + ϕ ceff 6.7 0 3 E s = MPa α et := α tto E et = 9.66 ceff 0.5 b h + α et s d + s a x I := bh + α et s + s x I = 0.077 I I := b h3 + bh ( x I 0.5 h ) + α et s ( x I a ) + α et s ( d x I) I I = 3.77 0 M yk =.87 kn > M cr = 7.3 kn - przekrój zarysowany x II d α et ( ρ + ρ ) a := + α et ρ + d ρ α et ( ρ + ρ ) x II = 0.05 3 bx II I II := + α 3 et ρ b d ( d x II) + α et ρ b d ( x II a ) I II =.9 0
E ceff I II β :=.0 β := 0.5 B It := B It = 909.777 kn M cr I II β β M yk I I 0 5 M yk l eff leff a k := a:= a 8 k a = 3.5 < a B li := a It 00 li = 5.8 PŁYT. JEDNOKIERUNKOWO ZBROJON lx=7.57, ly=.3 Zestawienie obciążeń. q k = 9.57 kn q d =.79 kn Obliczenie zbrojenia. t:= 5c h := 0.5 - wysokść płyty a := in( 0.5 t, 0.5 h) a = 0.08 l ox := 7.57 + a = 7.7 l oy :=.3 + a =.8 l oy = 0.30 l ox l oy = 0.30 M l y := 0.5 q d l oy M y = 7.66 kn ox ϕ := 0 b :=.0 α :=.0 Beton B0 := 0.6MPa Stal 8-G-b f := 30MPa c := 0.05 - otulina Δc := 0.0 - odchyłka otuliny ϕ d := h c Δc d = 0.0 kierunek Y S cceff := M y α b d S cceff = 0.050 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.05 πϕ sreq := αξ eff b d f sreq =. c s := s = 37. c s in := (. h) = 8.0 c sreq πϕ dla s:= 8c sprov := s sprov =.36 c Przyjęto φ=0 co 8c M yp := 5.8 kn M yp S cceff := S cceff = 0.038 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.039 α b d πϕ sreq := αξ eff b d f sreq =.593 c s := s = 9.3 c s in := (. h) = 8.0 c sreq
πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 5. c Przyjęto φ=0 co 5c kierunek X πϕ dla s:= 30c sprov := s sprov =.6 c Przyjęto φ=0 co 30c Ugięcie. M yk := 0.5 q k l oy M yk = 6. kn l eff := l oy b =.00 h = 0.5 d:= d a := c + 0.5 ϕ + Δc a = 30 a := c + 0.5 ϕ + Δc a = 30 s := sprov s =.36 c s := sprov s =.6 c s ρ := ρ bd = 3.636 0 3 s ρ := ρ bd =.8 0 3 f ct :=.9MPa E c := 9 0 3 MPa E s := 00 0 3 MPa bh M cr := f ct M 6 cr = 7.3 kn U:= b U = 00.0 c bh U = 50 (.0 3.3) ( 50 50) ϕ tto :=.0 ϕ 50 50 tto = 3.30 E c E ceff := E + ϕ ceff 6.7 0 3 E s = MPa α et := α tto E et = 9.66 ceff 0.5 b h + α et s d + s a x I := bh + α et s + s x I = 0.076 I I := b h3 + bh ( x I 0.5 h ) + α et s ( x I a ) + α et s ( d x I) I I = 3.9 0 M yk = 6. kn > M cr = 7.3 kn - przekrój zarysowany x II d α et ( ρ + ρ ) a := + α et ρ + d ρ α et ( ρ + ρ ) x II = 0.0 3 bx II I II := + α 3 et ρ b d ( d x II) + α et ρ b d ( x II a ) I II =.05 0
E ceff I II β :=.0 β := 0.5 B It := B It =.68 0 3 kn M cr I II β β M yk I I 5 M yk l eff leff a k := a:= a 8 k a =.7 < a B li := a It 00 li =. PŁYT.3 KRZYŻOWO ZBROJON lx=3.83, ly=3.00 q k = 9.57 kn q d =.79 kn Obliczenie zbrojenia. t:= 5c h := 0.5 - wysokść płyty a := in( 0.5 t, 0.5 h) a = 0.08 l ox := 3.83 + a = 3.98 l oy := 3.00 + a = 3.5 l oy = 0.79 l ox α x := 0.033 α y := 0.050 M x := α x q d l ox l oy M x =.9 kn M y := α y q d l ox l oy M y = 7. kn α xp := 0.06 α yp := 0.075 M xp := α xp q d l ox l oy M xp = 9.8 kn M yp := α yp q d l ox l oy M yp = 0.7 kn ϕ := 0 b :=.0 α :=.0 Beton B0 := 0.6MPa Stal 8-G-b f := 30MPa c := 0.05 - otulina Δc := 0.0 - odchyłka otuliny ϕ 3ϕ d := h c Δc d = 0.0 d := h c Δc d = 0.0 kierunek X przęsło M x S cceff := S cceff = 0.038 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.039 α b d πϕ sreq := αξ eff b d f sreq.77 c = s := s = 53. c sreq πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 3. c Przyjęto φ=0 co 0c kierunek Y przęsło
M y S cceff := S cceff = 0.09 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.050 α b d πϕ sreq := αξ eff b d f sreq.0 c = s := s = 38.5 c sreq 3 πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 3. c Przyjęto φ=0 co 0c kierunek X podpora M xp S cceff := S cceff = 0.07 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.07 α b d πϕ sreq := αξ eff b d f sreq.796 c = s := s = 8. c sreq πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 3. c Przyjęto φ=0 co 0c kierunek Y podpora M yp S cceff := S cceff = 0.070 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.073 α b d πϕ sreq := αξ eff b d f sreq.990 c = s := s = 6.3 c sreq πϕ dla s:= 8c sprov := s sprov =.36 c Przyjęto φ=0 co 0c Sprawdzenie ugięcia. E := 6.0 0 3 MPa ν := 0.5 ω := 0.0097 D := Eh 3 ν 3 q k l ox l oy l oy u := ω u = 0.8 < u D li := u 50 li =.6 PŁYT. KRZYŻOWO ZBROJON lx=3.6, ly=.8
q k = 9.57 kn q d =.79 kn Obliczenie zbrojenia. t:= 5c h := 0.5 - wysokść płyty a := in( 0.5 t, 0.5 h) a = 0.08 l ox := 3.6 + a = 3.6 l oy :=.8 + a =.63 l oy = 0.73 l ox α x := 0.0307 α y := 0.05 M x := α x q d l ox l oy M x = 3. kn M y := α y q d l ox l oy M y = 5.73 kn α xp := 0.09 α yp := 0.079 M xp := α xp q d l ox l oy M xp =.33 kn M yp := α yp q d l ox l oy M yp = 8.87 kn ϕ := 0 b :=.0 α :=.0 Beton B0 := 0.6MPa Stal 8-G-b f := 30MPa c := 0.05 - otulina Δc := 0.0 - odchyłka otuliny ϕ 3ϕ d := h c Δc d = 0.0 d := h c Δc d = 0.0 kierunek X przęsło M x S cceff := S cceff = 0.07 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.07 α b d πϕ sreq := αξ eff b d f sreq.0 c = s := s = 76.9 c sreq πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 3. c Przyjęto φ=0 co 5c kierunek Y przęsło M y S cceff := S cceff = 0.038 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.038 α b d πϕ sreq := αξ eff b d f sreq.57 c = s := s = 50.0 c sreq πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 3. c Przyjęto φ=0 co 5c kierunek X podpora
M xp S cceff := S cceff = 0.00 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.00 α b d 5 πϕ sreq := αξ eff b d f sreq 0.393 c = s := s = 00.0 c sreq πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 3. c Przyjęto φ=0 co 5c kierunek Y podpora M yp S cceff := S cceff = 0.058 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.060 α b d πϕ sreq := αξ eff b d f sreq.57 c = s := s = 3.0 c sreq πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 3. c Przyjęto φ=0 co 5c Sprawdzenie ugięcia. E := 6.0 0 3 MPa ν := 0.5 ω := 0.00508 D := Eh 3 ν 3 q k l ox l oy l oy u := ω u = 0. < u D li := u 50 li = 0.5 PŁYT.5 OPRT N TRZECH KRWĘDZICH lx=.86, ly=.37
Zestawienie obciążeń. obc. charakterystyczne obc. obliczeniowe - płytki podłogowe q k :=.0 kn 3 0.0 q k = 0. kn q d := q k. q d = 0.5 kn - warstwa wyrównawcza gr. 5c q k :=.0 kn 3 0.05 q k =.05 kn q d := q k.3 q d =.37 kn - styropian gr. 5c q 3k := 0.5 kn 3 0.05 q 3k = 0.0 kn q 3d := q 3k. q 3d = 0.03 kn - płyta żelbetowa gr.5c q k := 5.0 kn 3 0.5 q k = 3.75 kn q d := q k. q d =.3 kn - tynk ce. wap. gr..5c q 5k := 9.0 kn 3 0.05q 5k = 0.9 kn q 5d := q 5k.3 q 5d = 0.37 kn - obc.użytkowe q 6k := 3.0 kn q 6k = 3.00 kn q 6d := q 6k.3 q 6d = 3.90 kn - obc. ściankai działowyi q 7k :=.5 kn q 7k =.5 kn q 7d := q 7k. q 7d =.75 kn 6 q k := q k + q k + q 3k + q k + q 5k + q 6k + q 7k q k = 9.57 kn q d := q d + q d + q 3d + q d + q 5d + q 6d + q 7d q d =.79 kn t:= 35c h := 0.5 - wysokść płyty a := in( 0.5 t, 0.5 h) a = 0.08 l ox :=.86 + a = 5.0 l oy :=.37 + a =.5 Beton B0 := 0.6MPa Stal 8-G-b f := 30MPa b :=.0 ϕ := ϕ := 0 c := 0.05 - otulina Δc := 0.0- odchyłka otuliny ϕ d:= h c ϕ Δc d = 0.07 kn M xl :=.60 - oent podporowy (lewa krawędź) M xl S cceff := b d S cceff = 0.78 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.97 πϕ sreq := ξ eff b d f sreq = 7.5 c s := s = 5.7 c sreq πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 7.5 c Przyjęto φ= co 5c kn M xp := 8.30 - oent podporowy (prawa krawędź) M xp S cceff := b d S cceff = 0.5 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.6 πϕ sreq := ξ eff b d f sreq 6.0 c = s := s = 8.8 c sreq
πϕ dla s:= c sprov := s sprov = 9. c Przyjęto φ= co 5c 7 M x :=.90 kn - oent przęsłowy (krawędź swobodna) ϕ d:= h c ϕ Δc d = 0.08 S cceff := M x b d S cceff = 0.0 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.0 πϕ sreq := ξ eff b d f sreq =.078 c s := s = 9.3 c sreq πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 5. c Przyjęto φ=0 co 5c kn M y := 8. - oent podporowy d:= h c ϕ Δc d = 0.9 M y S cceff := b d S cceff = 0. ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.9 πϕ sreq := ξ eff b d f sreq = 5.5 c s := s =.5 c sreq πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 7.5 c Przyjęto φ= co 5c M y :=.90 kn - oent przęsłowy 3 d:= h c ϕ ϕ Δc d = 0.098 M y S cceff := b d S cceff = 0.08 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.09 πϕ sreq := ξ eff b d f sreq.65 c = s := s = 7.5 c sreq
πϕ 8 dla s:= 5c sprov := s sprov = 3. c Przyjeto φ=0 co 5c Ugięcie. M xk := M x. M xk =.73 kn l eff := l oy b =.00 h = 0.5 a := c + 0.5 ϕ + Δc a = 30 a := c + 0.5 ϕ + Δc a = 3 s := 5.36c s = 5. c s := 7.50c s ρ := ρ bd = 5.33 0 3 s ρ := ρ bd = 7.69 0 3 f ct :=.9MPa E c := 9 0 3 MPa E s := 00 0 3 MPa bh M cr := f ct M 6 cr = 7.3 kn U:= b U = 00.0 c bh U = 50 (.0 3.3) ( 50 50) ϕ tto :=.0 ϕ 50 50 tto = 3.30 E c E ceff := E + ϕ ceff 6.7 0 3 E s = MPa α et := α tto E et = 9.66 ceff 0.5 b h + α et s d + s a x I := bh + α et s + s x I = 0.07 I I := b h3 + bh ( x I 0.5 h ) + α et s ( x I a ) + α et s ( d x I) I I = 3.307 0 M xk =.73 kn > M cr = 7.3 kn - przekrój zarysowany x II d α et ( ρ + ρ ) a := + α et ρ + d ρ α et ( ρ + ρ ) x II = 0.0 3 bx II I II := + α 3 et ρ b d ( d x II) + α et ρ b d ( x II a ) I II = 7.55 0 5 E ceff I II β :=.0 β := 0.5 B It := B It = 59.865 kn M cr I II β β M xk I I M xl M xp M xlk := M. xlk = 9.6 kn M xpk := M. xpk = 6.6 kn
5 M xlk + M xpk a k := 8 a 0 M k = 0.07 xk 9 M xk l eff leff a:= a k a = 9. < a B li := a It 00 li =.6 PŁYT.6 OPRT N TRZECH KRWĘDZICH lx=.76, ly=.37 Zestawienie obciążeń. obc. charakterystyczne obc. obliczeniowe q k = 9.57 kn q d =.79 kn t:= 35c h := 0.5 - wysokść płyty a := in( 0.5 t, 0.5 h) a = 0.08 l ox :=.76 + a =.9 l oy :=.37 + a =.5 Beton B0 := 0.6MPa Stal 8-G-b f := 30MPa b :=.0 ϕ := ϕ := 0 c := 0.05 - otulina Δc := 0.0- odchyłka otuliny ϕ d:= h c Δc d = 0.9 kn M xp :=.60 - oent podporowy (prawa krawędź) M xp S cceff := b d S cceff = 0. ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.56 πϕ sreq := ξ eff b d f sreq = 6.35 c s := s = 7.8 c sreq πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 7.5 c Przyjęto φ= co 5c kn M xl := 6.6 - oent podporowy (lewa krawędź) M xl S cceff := b d S cceff = 0.0 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.0
πϕ sreq := ξ eff b d f sreq.706 c = s := s = 66.3 c sreq 30 πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 7.5 c Przyjęto φ= co 5c M x := 3.50 kn - oent przęsłowy (krawędź swobodna) ϕ d:= h c Δc d = 0.0 S cceff := M x b d S cceff = 0.03 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.03 πϕ sreq := ξ eff b d f sreq = 0.95 c s := s = 8.5 c sreq πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 5. c Przyjęto φ=0 co 5c kn M y := 5.39 - oent podporowy 3 d:= h c ϕ Δc d = 0.0 M y S cceff := b d S cceff = 0.0 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.03 πϕ sreq := ξ eff b d f sreq =.65 c s := s = 8.6 c sreq πϕ dla s:= 0c sprov := s sprov = 3.93 c Przyjęto φ=0 co 0c M y :=.6 kn - oent przęsłowy 3 d:= h c ϕ Δc d = 0.07 M y S cceff := b d S cceff = 0.0 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.0
πϕ sreq := ξ eff b d f sreq 0.98 c = s := s = 57.8 c sreq 3 πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 3. c Przyjeto φ=0 co 5c PŁYT.7 OPRT N TRZECH KRWĘDZICH lx=.99, ly=.37 Zestawienie obciążeń. obc. charakterystyczne obc. obliczeniowe q k = 9.57 kn q d =.79 kn t:= 35c h := 0.5 - wysokść płyty a := in( 0.5 t, 0.5 h) a = 0.08 l ox :=.99 + a =. l oy :=.37 + a =.5 Beton B0 := 0.6MPa Stal 8-G-b f := 30MPa b :=.0 ϕ := ϕ := 0 c := 0.05 - otulina Δc := 0.0- odchyłka otuliny ϕ d:= h c Δc d = 0.9 kn M xl :=.08 - oent podporowy (lewa krawędź) M xl S cceff := b d S cceff = 0.0 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.5 πϕ sreq := ξ eff b d f sreq = 6.8 c s := s = 8.3 c sreq πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 7.5 c Przyjęto φ= co 5c kn M xp :=.87 - oent podporowy (prawa krawędź) M xp S cceff := b d S cceff = 0.09 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.09
πϕ 3 sreq := ξ eff b d f sreq 0.786 c = s := s =.0 c sreq πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 7.5 c Przyjęto φ= co 5c M x :=.0 kn - oent przęsłowy (krawędź swobodna) ϕ d:= h c Δc d = 0.0 S cceff := M x b d S cceff = 0.0 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.05 πϕ sreq := ξ eff b d f sreq = 0.596 c s := s = 3.8 c sreq πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 5. c Przyjęto φ=0 co 5c kn M y :=.39 - oent podporowy 3 d:= h c ϕ Δc d = 0.0 M y S cceff := b d S cceff = 0.09 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.09 πϕ sreq := ξ eff b d f sreq = 0.708 c s := s =.0 c sreq πϕ dla s:= 0c sprov := s sprov = 3.93 c Przyjęto φ=0 co 0c M y :=.3 kn - oent przęsłowy 3 d:= h c ϕ Δc d = 0.07 M y S cceff := b d S cceff = 0.009 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.009
πϕ sreq := ξ eff b d f sreq 0.3 c = s := s = 9.5 c sreq 33 πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 3. c Przyjeto φ=0 co 5c PŁYT.8 OPRT N TRZECH KRWĘDZICH lx=.50, ly=.37 Zestawienie obciążeń. obc. charakterystyczne obc. obliczeniowe q k = 9.57 kn q d =.79 kn t:= 35c h := 0.5 - wysokść płyty a := in( 0.5 t, 0.5 h) a = 0.08 l ox :=.99 + a =. l oy :=.37 + a =.5 Beton B0 := 0.6MPa Stal 8-G-b f := 30MPa b :=.0 ϕ := ϕ := 0 c := 0.05 - otulina Δc := 0.0- odchyłka otuliny ϕ d:= h c Δc d = 0.9 kn M xl := 8. - oent podporowy (lewa krawędź) M xl S cceff := b d S cceff = 0. ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.30 πϕ sreq := ξ eff b d f sreq = 5.88 c s := s =. c sreq πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 7.5 c Przyjęto φ= co 5c kn M xp := 8.38 - oent podporowy (prawa krawędź) M xp S cceff := b d S cceff = 0. ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.3
πϕ 3 sreq := ξ eff b d f sreq 5.33 c = s := s =. c sreq πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 7.5 c Przyjęto φ= co 5c kn M x := 8. - oent przęsłowy (krawędź swobodna) Przyjęto φ= co 5c kn M y :=.39 - oent podporowy 3 d:= h c ϕ Δc d = 0.0 M y S cceff := b d S cceff = 0.09 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.09 πϕ sreq := ξ eff b d f sreq = 0.708 c s := s =.0 c sreq πϕ dla s:= 0c sprov := s sprov = 3.93 c Przyjęto φ=0 co 0c M y := 0.0 kn - oent przęsłowy Przyjęto φ=0 co 5c PŁYT.9 OPRT N DWÓCH KRWĘDZICH lx=0.9, ly=.37 Zestawienie obciążeń. obc. charakterystyczne obc. obliczeniowe q k = 9.57 kn q d =.79 kn t:= 35c h := 0.5 - wysokść płyty a := in( 0.5 t, 0.5 h) a = 0.08 l ox :=.99 + a =. l oy :=.37 + a =.5 Beton B0 := 0.6MPa Stal 8-G-b f := 30MPa b :=.0 ϕ := ϕ := 0 c := 0.05 - otulina Δc := 0.0- odchyłka otuliny ϕ d:= h c Δc d = 0.9
kn M x := 6.6 - oent podporowy 35 M x S cceff := b d S cceff = 0.0 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.0 πϕ sreq := ξ eff b d f sreq =.706 c s := s = 66.3 c sreq πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 7.5 c Przyjęto φ= co 5c kn M y :=.93 - oent podporowy 3 d:= h c ϕ Δc d = 0.0 M y S cceff := b d S cceff = 0.038 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.039 πϕ sreq := ξ eff b d f sreq =.75 c s := s = 53.3 c sreq πϕ dla s:= 0c sprov := s sprov = 3.93 c Przyjęto φ=0 co 0c
SCHODY Zestawienie obciążeń. 36 -płyta biegowa h h := 5.0c s := 30.0c tgα:= tgα = 0.50 α := atan h α = 6.57 deg cos( α) = 0.89 s s - płyta żelbetowa gr. 8c q k 0.8 5.0kN := q cos( α) k = 5.03 kn q d := q k. q d = 5.53 kn - stopnie q k := 0.5 h 5.0kN q k =.88 kn q d := q k. q d =.06 kn - warstwa wyrównawcza q 3k := 0.05.0kN q 3k =.0 kn q 3d := q 3k.3 q 3d =.56 kn - okładziny q k := 0.0.0kN q k = 0. kn q d := q k. q d = 0.5 kn - tynk q 5k 0.05 9.0kN := q cos( α) 5k = 0.3 kn q 5d := q 5k.3 q 5d = 0. kn - obc.użytkowe q 6k :=.0 kn q 6k =.00 kn q 6d := q 6k.3 q 6d = 5.0 kn q ks := q k + q k + q 3k + q k + q 5k + q 6k q ks =.63 kn q ds := q d + q d + q 3d + q d + q 5d + q 6d q ds = 5.0 kn Obliczenie zbrojenia. ϕ := b :=.0 α :=.0 Beton B0 := 0.6MPa Stal 8-G-b f := 30MPa c := 0.05 h f := 0.8 - wysokość płyty Δc := 0.0 - odchyłka otuliny ϕ d:= h f c Δc d = 0.9 t := 0.5 - szerokość podpory a := in 0.5 h f, 0.5 t a = 9.0 c l n := 3.86 - rozpiętość w świetle podpór l eff := l n + a l eff =.0 M := 0.5 q ds l eff M = 30.65 kn M S cceff := α b d S cceff = 0.30 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.0 πϕ. sreq := αξ eff b d f sreq = 7. c s := s = 5.9 c sreq s. hf. h f =.6 c Przyjeto φ = co 0c s 0.0c πϕ := sprov := s sprov =.3 c Ugięcie. M yk := 0.5 q ks l eff M yk = 5.78 kn b =.00 h:= h f d = 0.5 a := c + 0.5 ϕ a = a := c + 0.5 ϕ a = s := sprov s =.3 c s := 0c
s ρ := ρ bd = 7.590 0 3 s ρ := ρ bd = 0 37 f ct :=.9MPa E c := 9 0 3 MPa E s := 00 0 3 MPa bh M cr := f ct M 6 cr = 0.6 kn U:= b + 0.35 U = 35.0 c bh U = 53 ( 3.3.7) ( 53 50) ϕ tto := 3.3 ϕ 600 50 tto = 3.30 E c E ceff := E + ϕ ceff 6.75 0 3 E s = MPa α et := α tto E et = 9.63 ceff 0.5 b h + α et s d + s a x I := bh + α et s + s x I = 0.099 I I := b h3 + bh ( x I 0.5 h ) + α et s ( x I a ) + α et s ( d x I) I I = 5.83 0 M yk = 5.78 kn > M cr = 0.6 kn - przekrój zarysowany x II d α et ( ρ + ρ ) a := + α et ρ + d ρ α et ( ρ + ρ ) x II = 0.07 3 bx II I II := + α 3 et ρ b d ( d x II) + α et ρ b d ( x II a ) I II = 3.3 0 E ceff I II β :=.0 β := 0.5 B It := B It =.6 0 3 kn M cr I II β β M yk I I 5 M yk l eff leff a k := a:= a 8 k a = 9. < a B li := a It 00 li = 0. Przyjęcie przekrojów i sprawdzenie nośności belek stropowych stropu WPS. Zestawienie obciążeń na belki stropowe
a :=.50 rozstaw belek stropowych 38 obc. charakterystyczne obc. - c.wł. belki str. IPE80 q k := 0.88kN q k = 0.9 kn obliczeniowe q d := q k. q d = 0. kn - płytki podłogowe q k :=.0 kn 3 0.0 a q k = 0.63 kn q d := q k. q d = 0.76 kn - war.wyrównawcza 5c q 3k :=.0 kn 3 0.05 a q 3k =.58 kn q 3d := q 3k.3 q d = 0.76 kn - beton B0 c q k := 5.0kN 3 0.0a q k =.50 kn q d := q k. q d =.80 kn - styropian 3c q 5k := 0.5 kn 3 0.3 a q 5k = 0.09 kn q 5d := q 5k. q 5d = 0. kn - płyty WPS 50 q 6k :=. kn a q 6k =.8 kn q 6d := q 6k. q 6d =.00 kn - tynk ce. wap. gr..5c q 7k := 9.0 kn 3 0.05a q 7k = 0.3 kn q 7d := q 7k.3 q 7d = 0.56 kn - obc.użytkowe q 8k := 3.0 kn a q 8k =.50 kn q 8d := q 8k.3 q 8d = 5.85 kn q k := q k + q k + q 3k + q k + q 5k + q 6k + q 7k + q 8k q k = 0.7 kn q d := q d + q d + q 3d + q d + q 5d + q 6d + q 7d + q 8d q d = 3.3 kn l o := 3.60.05 l o = 3.78 - dłg. obl. M ax := 0.5 q d l o M ax = 3.786 kn - aks. oent zginający V ax := 0.5 q d l o V ax = 5.7 kn - aks. sila poprzeczna ϕ l :=.0 α p :=.0 stal St3S f d := 5 MPa E := 05 0 9 Pa M ax W pot := W ϕ l α p f pot = 0.63 c 3 - potrzebny wskaźnik zginania d charakterystyka IPE80 h := 80 b f := 9 t w := 5.3 t f := 8.0 r:= 9 W x := 6c 3 I x := 30c h w := h t f r h w = 6 klasa przekroju 5MPa ε := ε =.0 f d środnik pas h w = 7.5 < 66 ε = 66 klasa I t w 0.5 b f t w r =. < 9 ε = 9 klasa I t f Sprawdzenie nośności M R := α p W x f d M R = 3.39 kn - nośność obliczeniowa przekroju
M ax ϕ l M R = 0.76 < - warunek nośności 39 h w = 7.55 < 70 ε = 70 - war. sukł. środnika przy ścinaniu t w v := h w t w v = 7.7 c V R := 0.58 v f d V R = 96.9 kn - nośność obl. przekroju przy ścinaniu V ax = 5.7 kn < V R = 96.9 kn - warunek nośności Ugięcie 5 q k l o l o u := u = 0.5 < u 38 EI gr := u x 50 gr = 5. OBLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE BELEK ŻELBETOWYCH Belki B-8/35/53
Zestawienie obciążeń. 0 obc. charakterystyczne obc. obliczeniowe - ciężar własny q k := 5 kn 3 0.5 0.3 q k =.88 kn q d := q k. q d =.06 kn - strop q k := 9.57kN 3.0 0.5 q k =.36 kn q d :=.79kN 3.0 0.5q d = 7.68 kn - strop q 3k := 9.57kN.3 0.5 q 3k = 0.9 kn q 3d :=.79kN.3 0.5q 3d =.56 kn q k := q k + q k + q 3k q k = 6. kn q d := q d + q d + q 3d q d = 3.30 kn Zginanie. t := 0.5 - szerokość podpory h := 0.3 - wysokość belki b := 0.5 - szerokość belki a := in( 0.5 t, 0.5 h) a = 0.5 l n := 3.55 - rozpiętość w świetle podpór l eff := l n + a l eff = 3.505 ϕ := 6 ϕ s := 6 Beton B0 := 0.6 MPa f ctd := 0.87MPa f ck := 6.0MPa Stal 8G-b f := 30MPa f yk := 355MPa c := 0.05 Δc:= 0 - odchyłka otuliny d:= h c ϕ s 0.5 ϕ Δc d = 0.6 M := 0.0kN - oent przęsłowy M S cceff := b d S cceff = 0. ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.8 sreq := ξ eff b d f sreq =.68 c 3 π ϕ sprov := sprov = 6.03 c Przyjęto w przęśle 3φ6 w jedny rzędzie M := 3.7kN - oent podporowy M S cceff := b d S cceff = 0.9 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.6 sreq := ξ eff b d f sreq =.83 c 3 π ϕ sprov := sprov = 6.03 c Przyjęto nad podporą 3φ6 w jedny rzędzie Ścinanie. d d = 0.6 k := ax.6, k =.339 f = 30 MPa b w := b ρ L := 0
Podpora z prawej V Rd := 0.35 k f ctd. + 0 ρ L b w d V Rd = 3.9 kn > V Sd := 8.0kN s ax := in( 0.75 d, 00) s ax = 96 przyjęto strzeiona dwucięte w rozstawie: s := 50 Podpora B z lewej V Rd := 0.35 k f ctd. + 0 ρ L b w d V Rd = 3.9 kn < V Sd :=.8kN l v := 0. z := 0.9 d z = 0.3 l v cotθ := cotθ =.70 przyjęto: cotθ :=.0 l z v := z cotθ l v = 0.7 nośność strzeion stal StOS-b f ywd := 90MPa f yks := 0MPa πϕ w n w := ϕ w := 6 sw := n w sw = 0.57 c sw f ywd z cotθ s := V Sd s = 0.7 przyjęto strzeiona dwucięte w rozstawie: s := 0 sw f ck MPa ρ w := ρ s b w = 0.00 > ρ win := 0.08 ρ w f win = 0.005 yks sw f ywd z cotθ V Rd := V s Rd = 5.89 kn > V Sd =.8 kn f ck ν := 0.6 ν = 0.56 50MPa cotθ V Rd := ν b w z + ( cotθ) V Rd = 39.8 kn - zbrojenie na ścinanie wyłącznie sayi strzeionai s ax := in( 0.75 d, 00) s ax = 96 Podpora B z prawej V Rd := 0.35 k f ctd. + 0 ρ L b w d V Rd = 3.9 kn < V Sd := 5.65kN l v := 0.75 z := 0.9 d z = 0.3 l v cotθ := cotθ = 3.9 przyjęto: cotθ :=.0 l z v := z cotθ l v = 0.7 nośność strzeion stal StOS-b f ywd := 90MPa f yks := 0MPa
πϕ w n w := ϕ w := 6 sw := n w sw = 0.57 c sw f ywd z cotθ s := V Sd s = 9. przyjęto strzeiona dwucięte w rozstawie: s := 80 sw f ck MPa ρ w := ρ s b w = 0.008 > ρ win := 0.08 ρ w f win = 0.005 yks sw f ywd z cotθ V Rd := V s Rd = 63.0 kn > V Sd = 5.65 kn f ck ν := 0.6 ν = 0.56 50MPa cotθ V Rd := ν b w z + ( cotθ) V Rd = 39.8 kn - zbrojenie na ścinanie wyłącznie sayi strzeionai s ax := in( 0.75 d, 00) s ax = 96 Podpora C z lewej V Rd := 0.35 k f ctd. + 0 ρ L b w d V Rd = 3.9 kn < V Sd := 59.80kN l v := 0.9 z := 0.9 d z = 0.3 l v cotθ := cotθ = 3.83 przyjęto: cotθ :=.0 l z v := z cotθ l v = 0.7 nośność strzeion stal StOS-b f ywd := 90MPa f yks := 0MPa πϕ w n w := ϕ w := 6 sw := n w sw = 0.57 c sw f ywd z cotθ s := V Sd s = 8. przyjęto strzeiona dwucięte w rozstawie: s := 80 sw f ck MPa ρ w := ρ s b w = 0.008 > ρ win := 0.08 ρ w f win = 0.005 yks sw f ywd z cotθ V Rd := V s Rd = 63.0 kn > V Sd = 59.80 kn f ck ν := 0.6 ν = 0.56 50MPa
cotθ V Rd := ν b w z + ( cotθ) V Rd = 39.8 kn - zbrojenie na ścinanie wyłącznie sayi strzeionai 3 s ax := in( 0.75 d, 00) s ax = 96 Podpora C z prawej V Rd := 0.35 k f ctd. + 0 ρ L b w d V Rd = 3.9 kn < V Sd := 57.90kN l v := 0.85 z := 0.9 d z = 0.3 l v cotθ := cotθ = 3.6 przyjęto: cotθ :=.0 l z v := z cotθ l v = 0.7 nośność strzeion stal StOS-b f ywd := 90MPa f yks := 0MPa πϕ w n w := ϕ w := 6 sw := n w sw = 0.57 c sw f ywd z cotθ s := V Sd s = 87. przyjęto strzeiona dwucięte w rozstawie: s := 80 sw f ck MPa ρ w := ρ s b w = 0.008 > ρ win := 0.08 ρ w f win = 0.005 yks sw f ywd z cotθ V Rd := V s Rd = 63.0 kn > V Sd = 57.90 kn f ck ν := 0.6 ν = 0.56 50MPa cotθ V Rd := ν b w z + ( cotθ) V Rd = 39.8 kn - zbrojenie na ścinanie wyłącznie sayi strzeionai s ax := in( 0.75 d, 00) s ax = 96 Podpora D z lewej V Rd := 0.35 k f ctd. + 0 ρ L b w d V Rd = 3.9 kn < V Sd := 3.90kN l v := 0. z := 0.9 d z = 0.3 l v cotθ := cotθ = 0.3 przyjęto: cotθ :=.0 l z v := z cotθ l v = 0.7 nośność strzeion stal StOS-b f ywd := 90MPa f yks := 0MPa πϕ w n w := ϕ w := 6 sw := n w sw = 0.57 c
sw f ywd z cotθ s := V Sd s = 53. przyjęto strzeiona dwucięte w rozstawie: s := 0 sw f ck MPa ρ w := ρ s b w = 0.006 > ρ win := 0.08 ρ w f win = 0.005 yks sw f ywd z cotθ V Rd := V s Rd = 36.05 kn > V Sd = 3.90 kn f ck ν := 0.6 ν = 0.56 50MPa cotθ V Rd := ν b w z + ( cotθ) V Rd = 39.8 kn - zbrojenie na ścinanie wyłącznie sayi strzeionai s ax := in( 0.75 d, 00) s ax = 96 Ugięcie. sprov = 6.03 c d = 0.6 sprov bd = 0.9 % ζ := 0.85 M δ S := δ ζ d S = 9.53 MPa l eff = 3.50 < 6.0 sprov l eff = 3.3 < 8 50MPa = 30.09 d δ S B/5 Zestawienie obciążeń. obc. charakterystyczne obc. obliczeniowe - ciężar własny q k := 5 kn 3 0.5 0.5 q k = 0.9 kn q d := q k. q d =.03 kn - strop q k := 9.57kN.5 0.5 q k = 7.37 kn q d :=.79kN.5 0.5q d = 9.08 kn q k := q k + q k q k = 8.306 kn q d := q d + q d q d = 0.0 kn Zginanie. t := 0.5 - szerokość podpory h := 0.5 - wysokość belki b := 0.5 - szerokość belki a := in( 0.5 t, 0.5 h) a = 0.075 l n :=.5 - rozpiętość w świetle podpór l eff := l n + a l eff =.69 ϕ := ϕ s := 6 Beton B0 := 0.6 MPa f ctd := 0.87MPa f ck := 6.0MPa Stal 8G-b f := 30MPa f yk := 355MPa c := 0.05 Δc:= 0 - odchyłka otuliny
d:= h c ϕ s 0.5 ϕ Δc d = 0. 5 M := 0.5 q d l eff M = 3.6 kn - oent przęsłowy M S cceff := b d S cceff = 0.07 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.3 sreq := ξ eff b d f sreq =.09 c 3 π ϕ sprov := sprov = 3.393 c Przyjęto w przęśle 3φ w jedny rzędzie Przyjęto konstrukcyjnie górą φ w jedny rzędzie Ścinanie. d d = 0. k := ax.6, k =.87 f = 30 MPa b w := b ρ L := 0 V Rd := 0.35 k f ctd. + 0 ρ L b w d V Rd = 5.35 kn > V Sd := 0.5 q d l eff V Sd = 8.5 kn s ax := in( 0.75 d, 00) s ax = 85 przyjęto strzeiona dwucięte w rozstawie: s := 80 Ugięcie. sprov = 3.39 c d = 0. sprov bd =.0 % ζ := 0.8 M δ S := δ ζ d S = 7.67 MPa l eff =.69 < 6.0 sprov l eff =.96 < 7 50MPa = 36. d δ S Belki B/39 Zestawienie obciążeń. obc. charakterystyczne obc. obliczeniowe - ciężar własny q k := 5 kn 3 0.5 0.5 q k =.56 kn q d := q k. q d =.7 kn - strop q k := 9.57kN.5 0.5 q k = 7.37 kn q d :=.79kN.5 0.5q d = 9.08 kn - strop q 3k := 9.57kN.8 0.5 q 3k = 7.08 kn q 3d :=.79kN.8 0.5q 3d = 8.7 kn q k := q k + q k + q 3k q k = 6.03 kn q d := q d + q d + q 3d q d = 9.5 kn - obc. B/5 P k := 7.0kN P d := 8.5kN Zginanie. t := 0.5 - szerokość podpory h := 0.5 - wysokość belki b := 0.5 - szerokość belki
a := in( 0.5 t, 0.5 h) a = 0.5 6 l n := 3.9 - rozpiętość w świetle podpór l eff := l n + a l eff = 3.70 ϕ := 6 ϕ s := 6 Beton B0 := 0.6 MPa f ctd := 0.87MPa f ck := 6.0MPa Stal 8G-b f := 30MPa f yk := 355MPa c := 0.05 Δc:= 0 - odchyłka otuliny d:= h c ϕ s 0.5 ϕ Δc d = 0. M := 35.6kN - oent przęsłowy M S cceff := b d S cceff = 0.98 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.36 sreq := ξ eff b d f sreq = 6.573 c π ϕ sprov := sprov = 8.0 c Przyjęto w przęśle φ6 w jedny rzędzie Przyjęto konstrukcyjnie górą φ w jedny rzędzie Ścinanie. d d = 0. k := ax.6, k =.389 f = 30 MPa b w := b ρ L := 0 V Rd := 0.35 k f ctd. + 0 ρ L b w d V Rd = 6.77 kn < V Sd := 37.05kN l v := 0.9 z := 0.9 d z = 0.9 l v cotθ := cotθ =.7 przyjęto: cotθ :=.0 l z v := z cotθ l v = 0.38 nośność strzeion stal StOS-b f ywd := 90MPa f yks := 0MPa πϕ w n w := ϕ w := 6 sw := n w sw = 0.57 c sw f ywd z cotθ s := V Sd s = 0. przyjęto strzeiona dwucięte w rozstawie: s := 00 sw f ck MPa ρ w := ρ s b w = 0.003 > ρ win := 0.08 ρ w f win = 0.005 yks
sw f ywd z cotθ V Rd := V s Rd = 0.8 kn > V Sd = 37.05 kn 7 f ck ν := 0.6 ν = 0.56 50MPa cotθ V Rd := ν b w z + ( cotθ) V Rd = 3.05 kn - zbrojenie na ścinanie wyłącznie sayi strzeionai s ax := in( 0.75 d, 00) s ax = 58 Ugięcie. M M sk := M. sk = 3.96 kn l eff = 3.7 b = 0.5 h = 0.5 d = 0. h p := 5c a := c + ϕ s + 0.5 ϕ + Δc a = 39 a := c + ϕ s + 0.5 ϕ + Δc a = 39 s := sprov s = 8.0 c π s := s =.6 c s ρ := ρ bd =.55 0 s ρ := ρ bd =.88 0 3 f ct :=.9MPa E c := 9 0 3 MPa E s := 00 0 3 MPa bh M cr := f ct M 6 cr =.95 kn U:= b + ( h h p) U = 70.0 c bh U = 79 ( 3.3.7) ( 79 50) ϕ tto := 3.3 ϕ 600 50 tto = 3.6 E c E ceff := E + ϕ ceff 6.8 0 3 E s = MPa α et := α tto E et = 9.39 ceff 0.5 b h + α et s d + s a x I := bh + α et s + s x I = 0. I I := b h3 + bh ( x I 0.5 h ) + α et s ( x I a ) + α et s ( d x I) I I = 5.65 0 M sk = 3.96 kn > M cr =.95 kn - przekrój zarysowany x II d α et ( ρ + ρ ) a := + α et ρ + d ρ α et ( ρ + ρ ) x II = 0. 3 bx II I II := + α 3 et ρ b d ( d x II) + α et ρ b d ( x II a ) I II = 3.88 0
E ceff I II β :=.0 β := 0.5 B It := B It =.63 0 3 kn M cr I II β β M sk I I 8 5 M sk l eff l eff a k := a:= a 8 k a = 7.8 < a B li := a It 00 li = 8.7 Belki B/300 Zestawienie obciążeń. obc. charakterystyczne obc. obliczeniowe - ciężar własny q k := 5 kn 3 0.5 0.3 q k =.88 kn q d := q k. q d =.06 kn - strop q k := 9.57kN 3.00 0.5 q k =.36 kn q d :=.79kN 3.00 0.5q d = 7.68 kn - strop q 3k := 9.57kN.8 0.5 q 3k = 7.08 kn q 3d :=.79kN.8 0.5q 3d = 8.7 kn q k := q k + q k + q 3k q k = 3.3 kn q d := q d + q d + q 3d q d = 8.7 kn - obc. B/39 P k :=.97kN P d := 9.97kN Zginanie. t := 0.5 - szerokość podpory h := 0.3 - wysokość belki b := 0.5 - szerokość belki a := in( 0.5 t, 0.5 h) a = 0.5 l n := 3.00 - rozpiętość w świetle podpór l eff := l n + a l eff = 3.50 ϕ := 6 ϕ s := 6 Beton B0 := 0.6 MPa f ctd := 0.87MPa f ck := 6.0MPa Stal 8G-b f := 30MPa f yk := 355MPa c := 0.05 Δc:= 0 - odchyłka otuliny d:= h c ϕ s 0.5 ϕ ϕ Δc d = 0.5 M := 56.3kN - oent przęsłowy M S cceff := b d S cceff = 0.35 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.60 sreq := ξ eff b d f sreq = 9.66 c 5 π ϕ sprov := sprov = 0.053 c Przyjęto w przęśle 5φ6 w jedny rzędzie Przyjęto konstrukcyjnie górą φ w jedny rzędzie Ścinanie. d d = 0.5 k := ax.6, k =.355
f = 30 MPa b w := b ρ L := 0 9 V Rd := 0.35 k f ctd. + 0 ρ L b w d V Rd = 30.33 kn < V Sd := 57.7kN l v := 0.9 z := 0.9 d z = 0. l v cotθ := cotθ =.08 przyjęto: cotθ :=.0 l z v := z cotθ l v = 0. nośność strzeion stal StOS-b f ywd := 90MPa f yks := 0MPa πϕ w n w := ϕ w := 6 sw := n w sw = 0.57 c sw f ywd z cotθ s := V Sd s = 8.9 przyjęto strzeiona dwucięte w rozstawie: s := 80 sw f ck MPa ρ w := ρ s b w = 0.008 > ρ win := 0.08 ρ w f win = 0.005 yks sw f ywd z cotθ V Rd := V s Rd = 59.3 kn > V Sd = 57.7 kn f ck ν := 0.6 ν = 0.56 50MPa cotθ V Rd := ν b w z + ( cotθ) V Rd = 3.6 kn - zbrojenie na ścinanie wyłącznie sayi strzeionai s ax := in( 0.75 d, 00) s ax = 8 Ugięcie. M M sk := M. sk = 5.9 kn l eff = 3.5 b = 0.5 h = 0.30 d = 0.5 h p := 5c a := c + ϕ s + 0.5 ϕ + ϕ + Δc a = 55 a := c + ϕ s + 0.5 ϕ + ϕ + Δc a = 55 s := sprov s = 0.05 c π s := s =.6 c s ρ := ρ bd =.6 0 s ρ := ρ bd = 3.693 0 3 f ct :=.9MPa E c := 9 0 3 MPa E s := 00 0 3 MPa bh M cr := f ct M 6 cr = 7.3 kn
U:= b + ( h h p) U = 80.0 c bh U = 87 50 ( 3.3.7) ( 87 50) ϕ tto := 3.3 ϕ 600 50 tto = 3.5 E c E ceff := E + ϕ ceff 6.8 0 3 E s = MPa α et := α tto E et = 9.3 ceff 0.5 b h + α et s d + s a x I := bh + α et s + s x I = 0.70 I I := b h3 + bh ( x I 0.5 h ) + α et s ( x I a ) + α et s ( d x I) I I = 8.59 0 M sk = 5.9 kn > M cr = 7.3 kn - przekrój zarysowany x II d α et ( ρ + ρ ) a := + α et ρ + d ρ α et ( ρ + ρ ) x II = 0. 3 bx II I II := + α 3 et ρ b d ( d x II) + α et ρ b d ( x II a ) I II = 6.0 0 E ceff I II β :=.0 β := 0.5 B It := B It =.5 0 3 kn M cr I II β β M sk I I 5 M sk l eff l eff a k := a:= a 8 k a = 3.7 < a B li := a It 00 li = 6.3 Belki B-8-/35-/53- Zestawienie obciążeń. obc. charakterystyczne obc. obliczeniowe - ciężar własny q k := 5 kn 3 0.5 0.3 q k =.88 kn q d := q k. q d =.06 kn - strop q k := 9.57kN.3 0.5 q k = 0.9 kn q d :=.79kN.3 0.5q d =.56 kn - strop q 3k := 9.57kN.8 0.5 q 3k = 7.08 kn q 3d :=.79kN.8 0.5q 3d = 8.7 kn - strop q k := 9.57kN 3.0 0.5 q k =.36 kn q d :=.79kN 3.0 0.5q d = 7.68 kn - obc. B/300 P k := 7.6kN P d := 57.7kN Zginanie. t := 0.5 - szerokość podpory h := 0.3 - wysokość belki b := 0.5 - szerokość belki a := in( 0.5 t, 0.5 h) a = 0.5
l n := 3.55 - rozpiętość w świetle podpór l eff := l n + a l eff = 3.505 5 ϕ := 6 ϕ s := 8 Beton B0 := 0.6 MPa f ctd := 0.87MPa f ck := 6.0MPa Stal 8G-b f := 30MPa f yk := 355MPa c := 0.05 Δc:= 0 - odchyłka otuliny d:= h c ϕ s 0.5 ϕ Δc d = 0.6 M :=.7kN - oent przęsłowy M S cceff := b d S cceff = 0.35 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.7 sreq := ξ eff b d f sreq = 6.06 c 5 π ϕ sprov := sprov = 0.053 c Przyjęto w przęśle 5φ6 w jedny rzędzie M := 8.06kN - oent podporowy M S cceff := b d S cceff = 0.70 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.3 sreq := ξ eff b d f sreq = 7.36 c 5 π ϕ sprov := sprov = 0.053 c Przyjęto nad podporą 5φ6 w jedny rzędzie Ścinanie. d d = 0.6 k := ax.6, k =.3 f = 30 MPa b w := b ρ L := 0 Podpora z prawej V Rd := 0.35 k f ctd. + 0 ρ L b w d V Rd = 3.73 kn > V Sd :=.9kN s ax := in( 0.75 d, 00) s ax = 9 przyjęto strzeiona dwucięte w rozstawie: s := 50 Podpora B z lewej V Rd := 0.35 k f ctd. + 0 ρ L b w d V Rd = 3.73 kn < V Sd := 0.75kN l v := 0.5 z := 0.9 d z = 0.3
l v cotθ := cotθ =.93 przyjęto: cotθ :=.0 l z v := z cotθ l v = 0.7 5 nośność strzeion stal StOS-b f ywd := 90MPa f yks := 0MPa πϕ w n w := ϕ w := 8 sw := n w sw =.0 c sw f ywd z cotθ s := V Sd s = 8.5 przyjęto strzeiona dwucięte w rozstawie: s := 50 sw f ck MPa ρ w := ρ s b w = 0.007 > ρ win := 0.08 ρ w f win = 0.005 yks sw f ywd z cotθ V Rd := V s Rd = 59.37 kn > V Sd = 0.75 kn f ck ν := 0.6 ν = 0.56 50MPa cotθ V Rd := ν b w z + ( cotθ) V Rd = 38.76 kn - zbrojenie na ścinanie wyłącznie sayi strzeionai s ax := in( 0.75 d, 00) s ax = 9 Podpora B z prawej V Rd := 0.35 k f ctd. + 0 ρ L b w d V Rd = 3.73 kn < V Sd := 60.56kN l v :=.30 z := 0.9 d z = 0.3 l v cotθ := cotθ = 5.58 przyjęto: cotθ :=.0 l z v := z cotθ l v = 0.7 nośność strzeion stal StOS-b f ywd := 90MPa f yks := 0MPa πϕ w n w := ϕ w := 8 sw := n w sw =.0 c sw f ywd z cotθ s := V Sd s = 7 przyjęto strzeiona dwucięte w rozstawie: s := 0 sw f ck MPa ρ w := ρ s b w = 0.009 > ρ win := 0.08 ρ w f win = 0.005 yks sw f ywd z cotθ V Rd := V s Rd = 63.6 kn > V Sd = 60.56 kn