Z a w a r t o ś ć o p r a c o w a n i a :

Transkrypt

1 CZERWIEC 2013R Z a w a r t o ś ć o p r a c o w a n i a : Opis techniczny Przedmiot i podstawa opracowania Stan projektowany Opinia możliwości realizacji inwestycji w świetle stanu technicznego obiektu Uwagi końcowe Oświadczenie autora projektu Informacje dotyczące bezpieczeństwa i ochrony zdrowia Obliczenia Część graficzna Kserokopie uprawnień projektowych, załączniki i uzgodnienia

2 CZERWIEC 2013R Opis techniczny

3 Przedmiot i podstawa opracowania CZERWIEC 2013R Przedmiotem niniejszego opracowania jest projekt budowlany konstrukcyjny budowy obserwatorium astronomicznego w Kartuzach, dz. nr 77 obr. 3. Podstawę opracowania stanowi: 1) wytyczne Inwestora; 2) obowiązujące normy i przepisy budowlane; Inwestor Zespół Szkół Ogólnokształcących ul. Klasztorna 4 Stan projektowany Projekt obejmuje budowę obserwatorium astronomicznego. Konstrukcję nośną opieramy na istniejących ścianach. Wieńce żelbetowe monolityczne o wysokości cm zbrojonych wg rys. konstrukcyjnych. Na wieńcu W-1 należy wykonać 6 marek o wym. 140x190x8. Pod słupem stalowym Φ114,3x6 zaprojektowano belkę stalową HEB 100. Podest z blachy żeberkowej o gr. 5mm podparty w części nieotwieralnej kątownikami stalowymi o wym. 60x60x4. W obrębie klatki schodowej wzmocnione płatwie kątownikami 80x80x8 i 90x90x8. Przerwane krokwie mocowane do ściany na wieszaki. Schody prowadzące na poddasze - żelbetowe monolityczne. Startery dokleić w istniejący dolny podciąg (wg rys. K-3). Schody kręcone stalowe. Dach w kształcie kopuły prefabrykowany wg proj. indywidualnego. Stal konstrukcyjna klasy S235JRG2 (St3S). Elementy żelbetowe z betonu klasy C20/, zbrojenie stalą A-IIIN. Otulina zbrojenia głównego mm. Słupy drewniane z drewna klasy C27.

4 CZERWIEC 2013R Opinia możliwości realizacji inwestycji w świetle stanu technicznego obiektu Stan techniczny budynku Zespołu Szkół Ogólnokształcących przy ul. Klasztornej 4 w Kartuzach jest dobry i umożliwia wykonanie projektowanych zmian dotyczących budowy obserwatorium astronomicznego. Na podstawie 206 ust. 2 Rozporządzenia Ministra Infrastruktury w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać budynki i ich usytuowanie (Dz.U nr 75 poz. 690 ze zmianami), stwierdza się, że obciążenia od elementów projektowanych budynku nie przekraczają dopuszczalnych wartości dla elementów konstrukcji, a konstrukcja nośna budynku i jest w stanie bezpiecznie przenieść obciążenia. Przy obliczeniowym teoretycznym obciążeniu gruntu od istniejącego obiektu, dodatkowe obciążenie dla gruntu od projektowanego obserwatorium astronomicznego mieści się w granicach współczynników bezpieczeństwa dla obliczeń fundamentowych i może zostać pominięte przy wymaganej analizie. Szczegółowe obliczenia znajdują się w archiwum firmy. Uwagi końcowe 1. Wszelkie zmiany należy uzgadniać z Biurem Projektowym. Projektował mgr inż. Marcin Sołtysek

5 Marcin Sołtysek, (imię i nazwisko) (data) POM/0114/POOK/10 (nr uprawnień) POM/BO/0324/10 (nr członkowski izby zawodowej) CZERWIEC 2013R Oświadczenie projektanta Zgodnie z art.20 ust.4 Ustawy z dnia 7 lipca 1994 r. Prawo budowlane (tj. Dz. U. Nr 207 z 2003r. poz z póź. zm.) niniejszym oświadczam, że projekt budowlany: Projekt budowlany konstrukcyjny : Budowa obserwatorium astronomicznego przy ul. Klasztornej 4 w Kartuzach, dz. nr 77 obr. 3. sporządzony w dniu: r. dla: Zespół Szkół Ogólnokształcących ul. Klasztorna 4 został wykonany zgodnie z obowiązującymi przepisami oraz zasadami wiedzy technicznej.... (podpis projektanta)

6 CZERWIEC 2013R Informacje dotyczące bezpieczeństwa i ochrony zdrowia

7 CZERWIEC 2013R STADIUM BUDOWLANY - KONSTRUKCYJNY TEMAT INFORMACJA DOTYCZĄCA BEZPIECZEŃSTWA I OCHRONY ZDROWIA BUDOWY OBSERWATORIUM ASTRONOMICZNEGO ADRES INWESTYCJI KARTUZY, UL. KLASZTORNA 4 INWESTOR ZESPÓŁ SZKÓŁ OGÓLNOKSZTAŁCĄCYCH UL. KLASZTORNA KARTUZY IMIĘ I NAZWISKO NR UPRAWNIEŃ DATA PODPIS AUTOR U mgr inż. Marcin Sołtysek POM/0114/POOK/10 Czerwiec 2013 KARTUZY R.

8 Przedmiot opracowania CZERWIEC 2013R Przedmiotem niniejszego opracowania jest informacja dotycząca bezpieczeństwa i ochrony zdrowia podczas realizacji projektu konstrukcyjnego dla budowy obserwatorium astronomicznego na ul. Klasztornej 4,, dz. nr 77 obr.3. Zakres zamierzenia inwestycyjnego Projekt obejmuje budowę obserwatorium astronomicznego. Konstrukcję nośną opieramy na istniejących ścianach. Wieńce żelbetowe monolityczne o wysokości cm zbrojonych wg rys. konstrukcyjnych. Na wieńcu W-1 należy wykonać 6 marek o wym. 140x190x8. Pod słupem stalowym Φ114,3x6 zaprojektowano belkę stalową HEB 100. Podest z blachy żeberkowej o gr. 5mm podparty w części nieotwieralnej kątownikami stalowymi o wym. 60x60x4. W obrębie klatki schodowej wzmocnione płatwie kątownikami 80x80x8 i 90x90x8. Przerwane krokwie mocowane do ściany na wieszaki. Schody prowadzące na poddasze - żelbetowe monolityczne. Startery dokleić w istniejący dolny podciąg (wg rys. K-3). Schody kręcone stalowe. Dach w kształcie kopuły prefabrykowany wg proj. indywidualnego. Stal konstrukcyjna klasy S235JRG2 (St3S). Elementy żelbetowe z betonu klasy C20/, zbrojenie stalą A-IIIN. Otulina zbrojenia głównego mm. Słupy drewniane z drewna klasy C27. Przewidywane zagrożenia Przy realizacji zadania inwestycyjnego przewiduje się następujące zagrożenia: - upadek materiału budowlanego lub sprzętu z wyższych kondygnacji; - upadek pracowników z wysokości; - pożar, zalanie, itp.; - niewłaściwy sposób magazynowania materiałów skutkujący katastrofą budowlaną; - nieodpowiednia jakość użytych materiałów skutkująca katastrofą budowlaną; - błędy wykonawcze (w tym w odczycie projektu) skutkujące katastrofą budowlaną; - awarie sprzętu skutkujące katastrofą budowlaną, zranieniem pracowników, porażeniem prądem, itp.; - przebywanie osób postronnych, niezwiązanych z przedsięwzięciem budowlanym, na terenie budowy.

9 Sposoby instruktażu pracowników CZERWIEC 2013R Przed przystąpieniem do prac związanych z zadaniem inwestycyjnym należy poinstruować pracowników na temat zagrożeń wynikających z zakresu prac, zaznajomić ich z przewidywanymi zagrożeniami oraz ze sposobem ich zapobiegania. Przez cały okres zamierzenia inwestycyjnego należy przypominać robotnikom o niebezpieczeństwach wynikających z robót, które będą wykonywać. Do pracy należy dopuszczać jedynie osoby posiadające odpowiednie kwalifikacje i przygotowanie. Ponadto w trakcie realizacji powyższego zadania inwestycyjnego musi być zapewnione przestrzeganie ogólnych przepisów bezpieczeństwa i higieny pracy zawartych w Rozporządzeniu MP i PS z dnia roku. Wskazanie środków zapobiegawczych W celu likwidacji lub zmniejszenia mogących wystąpić zagrożeń podczas realizacji powyższego zadania inwestycyjnego proponuje się podjęcie następujących środków zapobiegawczych: - oznakowanie tymczasowej drogi ewakuacyjnej; - oznakowanie i zabezpieczenie stref niebezpiecznych; - posiadanie gaśnic podręcznych znajdujących się w dobrze oznakowanym i dostępnym miejscu na budowie; - posiadanie przez robotników podstawowego sprzętu bhp jak kaski, ubiór ochronny, rękawice, itp.; - posiadanie przez kierownika budowy podstawowego sprzętu reanimacyjnego ratującego życie, apteczki, itp.; - stosowanie materiałów budowlanych oraz wykorzystywanie sprzętu dopuszczonego do stosowania oraz posiadającego odpowiednie atesty; - ograniczenie wstępu na plac budowy jedynie do osób do tego przygotowanych (odpowiednie szkolenia, sprawność fizyczna, stan zdrowia, wyposażenie i ubiór, itd.) oraz do osób, których przebywanie jest konieczne dla procesu budowy; - przechowywanie w stałym miejscu (biuro kierownika budowy) i udostępnianie dokumentacji budowy oraz instrukcji obsługi maszyn i urządzeń, bhp, pierwszej pomocy, itp.; - konsultacje z projektantem konstrukcji wszelkich niebezpiecznych robót budowlanych (nadzór budowlany), zlecenie wykonania projektów wykonawczych.

10 Zastrzeżenia i uwagi końcowe CZERWIEC 2013R Niniejsze opracowanie wskazuje zagrożenia i podstawowe informacje ich likwidacji lub zmniejszania podczas realizacji zadania inwestycyjnego. Wymaga ono jednak pełnej akceptacji bądź weryfikacji przez kierownika budowy (lub osoby odpowiedzialnej za bezpieczeństwo podczas budowy). W tym celu opracowanie niniejsze wymaga autoryzacji kierownika budowy przed rozpoczęciem prac. Zabezpieczenia ludzi przed powyższymi zagrożeniami należy określić w Planie bezpieczeństwa i ochrony zdrowia, który powinien być sporządzony przez kierownika budowy zgodnie z ustawą z dnia 7 lipca 1994r. Prawo Budowlane (Dz. U. z 2000r nr 106 poz z późniejszymi zmianami). Zakres i formę Planu bezpieczeństwa i ochrony zdrowia określa Rozporządzenie Ministra Infrastruktury z dnia 23 czerwca 2003r (Dz. U. z 2003r. nr 120 poz. 1126). W Planie bezpieczeństwa i ochrony zdrowia należy uwzględnić wszystkie zagrożenia, także te wymienione w innych projektach realizowanych w ramach wspólnego pozwolenia na budowę lub wspólnego zgłoszenia zamiaru wykonania robót budowlanych. mgr inż. Marcin Sołtysek

11 CZERWIEC 2013R Obliczenia

12 CZERWIEC 2013R 1.0. Założenia projektowe: Celem obliczeń jest sprawdzenie czy: - w projektowanych elementach nie zostaną przekroczone dopuszczalne naprężenia i ugięcia; 1.1. Normatywy techniczne projektowania: - współczynniki bezpieczeństwa : - ciężar własny konstrukcji 1,1 - wiatr 1,5 - śnieg 1, Normy: - PN - 82/B Obciążenia stałe - PN - 82/B Podstawowe obciążenia technologiczne i montażowe - PN - 80/B Obciążenie śniegiem - PN - 77/B Obciążenie wiatrem - PN - 90/B Konstrukcje stalowe. Obliczenia statyczne i projektowanie. - PN - 84/B Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężane - PN - 86/H Stal niskostopowa - PN - 88/H Stal niskostopowa konstrukcyjna ogólnego przeznaczenia. Gatunki. - PN - 77/B Konstrukcje stalowe budowlane. Wymagania i badania Materiały: - beton klasy C20/, - stal zbrojenia głównego w elementach projektowanych klasy A-IIIN ( Bst500 ) o wytrzymałości R a =590 MPa, - konstrukcje uzupełniające stal St3SX o R=235 MPa 2.0. Obliczenia elementów konstrukcji wyciąg.

13 CZERWIEC 2013R Poz Schody Bieg schodowy 1 SZKIC SCHODÓW x 15/ GEOMETRIA SCHODÓW Wymiary schodów : Długość biegu l n = 2,56 m Różnica poziomów spoczników h = 1,35 m Liczba stopni w biegu n = 9 szt. Grubość płyty biegu t = 14,0 cm Długość górnego spocznika l s,g = 1,41 m Grubość płyty spocznika górnego t = 14,0 cm Grubości okładzin: Okładzina spocznika dolnego 2,0 cm Okładzina pozioma stopni 2,0 cm Okładzina pionowa stopni 2,0 cm Okładzina spocznika górnego 2,0 cm Wymiary poprzeczne: Szerokość biegu 1,71 m - Schody dwubiegowe Dusza schodów 0,0 cm Oparcia : (szerokość / wysokość) Wieniec ściany podpierającej dolny bieg schodowy b = 20,0 cm, h = 15,0 cm Belka górna podpierająca bieg schodowy b =,0 cm, h = 35,0 cm Belka podpierająca spocznik górny b =,0 cm, h = 30,0 cm Oparcie belek: Długość podpory lewej t L =,0 cm Długość podpory prawej t P =,0 cm DANE MATERIAŁOWE Klasa betonu B (C20/) f cd = 13,33 MPa, f ctd = 1,00 MPa, E cm = 30,0 GPa Ciężar objętościowy betonu ρ =,00 kn/m 3 Maksymalny rozmiar kruszywa d g = 16 mm Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciążenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 3,11 Stal zbrojeniowa A-IIIN (RB500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Średnica prętów φ = 12 mm Otulina zbrojenia c nom = mm Stal zbrojeniowa konstrukcyjna 18G2-b Średnica prętów konstrukcyjnych φ = 6 mm Maksymalny rozstaw prętów konstr. 30 cm

14 ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ CZERWIEC 2013R Płyta Obciążenia zmienne [kn/m 2 ]: Opis obciążenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. Obciążenie zmienne (biura, szkoły, zakłady naukowe, banki, przychodnie lekarskie) [4,0kN/m2] 4,00 1,30 0,35 5,20 Obciążenia stałe na biegu schodowym [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f 1. Okładzina górna biegu (Ceramiczne płytki podłogowe 0,62 1,20 0,74 [21,0kN/m3]) grub.2 cm 0,38 (1+15,0/32,0) 2. Płyta żelbetowa biegu grub.14 cm + schody 15/32 5,74 1,10 6,31 3. Okładzina dolna biegu (Warstwa cementowo-wapienna 0,21 1,20 0, [19,0kN/m3]) grub.1 cm Σ: 6,57 1,11 7,31 Obciążenia stałe na spoczniku górnym [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f 1. Okładzina górna spocznika (Ceramiczne płytki podłogowe 0,42 1,20 0,50 [21,0kN/m3]) grub.2 cm 2. Płyta żelbetowa spocznika górnego grub.14 cm 3,50 1,10 3,85 3. Okładzina dolna spocznika (Warstwa cementowo-wapienna 0,19 1,20 0,23 [19,0kN/m3]) grub.1 cm Σ: 4,11 1,11 4,58 Przyjęty schemat statyczny: po = 5,20 kn/m 2 go,s = 4,58 kn/m 2 Obc.obl. Obc.obl. 1,33 C B go,b = 7,30 kn/m 2 A 1,35 2,70 Belka B: Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. 1. Max. reakcja podporowa z płyty schodowej 28,10 1,18 0,75 33,26 2. Ciężar własny belki 2,19 1, ,41 Σ: 30,29 1,18 35,66 Zasięg [m] cała belka cała belka Przyjęty schemat statyczny: qo = 35,66 kn/m leff = 3,67 m Belka C: Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. 1. Max. reakcja podporowa z płyty schodowej 2,40 1,18 0,75 2,84 2. Ciężar własny belki 1,88 1, ,06 Σ: 4,28 1,15 4,91 Zasięg [m] cała belka cała belka

15 CZERWIEC 2013R Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. Zasięg [m] 1. Min. reakcja podporowa z płyty schodowej -2,29 1,18 0,75-2,71 cała belka 2. Ciężar własny belki 1,88 0, ,69 cała belka Σ: -0,41 2,48-1,02 Przyjęty schemat statyczny: = 4,91 kn/m qo,min = -1,02 kn/m leff = 3,67 m ZAŁOŻENIA OBLICZENIOWE: Sytuacja obliczeniowa: trwała Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (tablica 8) Dodatkowe założenia obliczeniowe dla belek: Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (tablica 8) WYNIKI - PŁYTA: Wyniki obliczeń statycznych: Przęsło A-B: maksymalny moment obliczeniowy M Sd = 7,74 knm/mb Podpora B: moment podporowy obliczeniowy M Sd,p = -8,33 knm/mb Przęsło B-C: maksymalny moment obliczeniowy M Sd = 0,41 knm/mb Reakcja obliczeniowa R Sd,A,max = 13,66 kn/mb, R Sd,A,min = 7,66 kn/mb Reakcja obliczeniowa R Sd,B,max = 33,26 kn/mb, R Sd,B,min = 22,75 kn/mb Reakcja obliczeniowa R Sd,C,max = 2,84 kn/mb, R Sd,C,min = -2,71 kn/mb Obwiednia momentów zginających: 2,71-8,33 1,33 C 2,84 0,41 22,75 B 33,26 7,74 A 7,66 13,66 1,14 0,21 2,63 0,07 WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 : c b a c b a

16 CZERWIEC 2013R Przęsło A-B- wymiarowanie Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 7,74 knm/mb Zbrojenie potrzebne A s = 1,73 cm 2 /mb. Przyjęto φ12 co 16,5 cm o A s = 6,85 cm 2 /mb (ρ = 0,63%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 7,74 knm/mb < M Rd = 28,27 knm/mb (27,4%) Ścinanie: Siła poprzeczna obliczeniowa V Sd = 18,70 kn/mb Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 18,70 kn/mb < V Rd1 = 82,57 kn/mb (22,6%) SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 4,93 knm/mb Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm (0,0%) Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 1,74 mm < a lim = 13,48 mm (12,9%) Podpora B- wymiarowanie Zginanie: (przekrój b-b) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)8,33 knm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A s = 1,96 cm 2 /mb. Przyjęto górą φ12 co 16,5 cm o A s = 6,85 cm 2 /mb Warunek nośności na zginanie: M Sd = -8,33 knm/mb < M Rd = 40,27 knm/mb (-20,7%) SGU: Moment podporowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = (-)5,31 knm/mb Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm (0,0%) Przęsło B-C- wymiarowanie Zginanie: (przekrój c-c) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 0,41 knm/mb Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A s = 1,42 cm 2 /mb. Przyjęto φ12 co 16,5 cm o A s = 6,85 cm 2 /mb (ρ = 0,63%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 0,41 knm/mb < M Rd = 28,27 knm/mb (1,5%) Ścinanie: Siła poprzeczna obliczeniowa V Sd = 12,05 kn/mb Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 12,05 kn/mb < V Rd1 = 82,57 kn/mb (14,6%) SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 0,26 knm/mb Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm (0,0%) Moment podporowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt,podp = (-)5,31 knm/m Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt,podp ) = (-)0, mm < a lim = 6,77 mm (3,7%) WYNIKI - BELKA B: Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 60,04 knm Moment przęsłowy charakterystyczny M Sk = 50,99 knm Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 39,35 knm Reakcja obliczeniowa R Sd,A = R Sd,B = 65,44 kn SPRAWDZENIE wg PN-B-03264:2002 : Przyjęte wymiary przekroju: b w =,0 cm, h = 35,0 cm otulina zbrojenia c nom = mm

17 CZERWIEC 2013R Zginanie (metoda uproszczona): Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 60,04 knm Przekrój pojedynczo zbrojony Przyjęto dołem 5φ16 o A s = 10,05 cm 2 (ρ = 1,29%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 60,04 knm < M Rd = 104,57 knm (57,4%) Ścinanie: Siła poprzeczna obliczeniowa V Sd = 60,98 kn Zbrojenie strzemionami dwuciętymi φ6 co max. 160 mm na odcinku 80,0 cm przy podporach oraz co max. 230 mm w środku rozpiętości belki Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 60,98 kn < V Rd3 = 61,33 kn (99,4%) SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny M Sk = 50,99 knm Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,112 mm < w lim = 0,3 mm (37,3%) Siła poprzeczna charakterystyczna długotrwała V sk,lt = 39,97 kn Szerokość rys ukośnych: w k = 0,185 mm < w lim = 0,3 mm (61,7%) Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 39,35 knm Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 7,75 mm < a lim = 18,35 mm (42,3%) WYNIKI - BELKA C: Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd,max = 8,26 knm, M Sd,min = -1,71 knm Moment przęsłowy charakterystyczny M Sk,max = 7,20 knm, M Sk,min = -0,69 knm Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt,max = 6,21 knm, M Sk,lt,min = 0,26 knm Reakcja obliczeniowa maksymalna R Sd,A,max = R Sd,B,max = 9,01 kn Reakcja obliczeniowa minimalna R Sd,A,min = R Sd,B,min = -1,87 kn WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 : Przyjęte wymiary przekroju: b w =,0 cm, h = 30,0 cm otulina zbrojenia c nom = mm Zginanie (metoda uproszczona): Przekrój podwójnie zbrojony Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A s = 0,85 cm 2. Przyjęto dołem 2φ12 o A s = 2,26 cm 2 (ρ = 0,34%) Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A s = 0,85 cm 2. Przyjęto górą 2φ12 o A s = 2,26 cm 2 (ρ = 0,34%) Warunek nośności na zginanie: M Sd,max = 8,26 knm < M Rd = 23,63 knm Warunek nośności na zginanie: M Sd,min = (-)1,71 knm < M Rd = 23,63 knm Ścinanie: Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co max. 190 mm na całej długości belki Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 8,39 kn < V Rd3 = 46,10 kn SGU: Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm Szerokość rys ukośnych: w k = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 1,86 mm < a lim = 18,35 mm

18 Bieg schodowy 2 CZERWIEC 2013R SZKIC SCHODÓW x 15/ GEOMETRIA SCHODÓW Wymiary schodów : Długość dolnego spocznika l s,d = 1,35 m Grubość płyty spocznika dolnego t = 14,0 cm Długość biegu l n = 3,84 m Różnica poziomów spoczników h = 1,95 m Liczba stopni w biegu n = 13 szt. Grubość płyty biegu t = 14,0 cm Grubości okładzin: Okładzina spocznika dolnego 2,0 cm Okładzina pozioma stopni 2,0 cm Okładzina pionowa stopni 2,0 cm Okładzina spocznika górnego 2,0 cm Wymiary poprzeczne: Szerokość biegu 1,71 m - Schody dwubiegowe Dusza schodów 0,0 cm Oparcia : (szerokość / wysokość) Belka podpierająca spocznik dolny b =,0 cm, h = 30,0 cm Belka dolna podpierająca bieg schodowy b =,0 cm, h = 35,0 cm Belka górna podpierająca bieg schodowy b =,0 cm, h =,0 cm Oparcie belek: Długość podpory lewej t L =,0 cm Długość podpory prawej t P =,0 cm 2 DANE MATERIAŁOWE Klasa betonu B (C20/) f cd = 13,33 MPa, f ctd = 1,00 MPa, E cm = 30,0 GPa Ciężar objętościowy betonu ρ =,00 kn/m 3 Maksymalny rozmiar kruszywa d g = 16 mm Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciążenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 3,18 Stal zbrojeniowa A-IIIN (RB500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Średnica prętów φ = 12 mm Otulina zbrojenia c nom = mm Stal zbrojeniowa konstrukcyjna 18G2-b Średnica prętów konstrukcyjnych φ = 6 mm Maksymalny rozstaw prętów konstr. 30 cm

19 ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ CZERWIEC 2013R Płyta Obciążenia zmienne [kn/m 2 ]: Opis obciążenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. Obciążenie zmienne (biura, szkoły, zakłady naukowe, banki, przychodnie lekarskie) [4,0kN/m2] 4,00 1,30 0,35 5,20 Obciążenia stałe na spoczniku dolnym [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f 1. Okładzina górna spocznika (Ceramiczne płytki podłogowe 0,42 1,20 0,50 [21,0kN/m3]) grub.2 cm 2. Płyta żelbetowa spocznika dolnego grub.14 cm 3,50 1,10 3,85 3. Okładzina dolna spocznika (Warstwa cementowo-wapienna 0,19 1,20 0,23 [19,0kN/m3]) grub.1 cm Σ: 4,11 1,11 4,58 Obc.obl. Obciążenia stałe na biegu schodowym [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f 1. Okładzina górna biegu (Ceramiczne płytki podłogowe 0,62 1,20 0,74 [21,0kN/m3]) grub.2 cm 0,38 (1+15,0/32,0) 2. Płyta żelbetowa biegu grub.14 cm + schody 15/32 5,74 1,10 6,31 3. Okładzina dolna biegu (Warstwa cementowo-wapienna 0,21 1,20 0, [19,0kN/m3]) grub.1 cm Σ: 6,57 1,11 7,31 Obc.obl. Przyjęty schemat statyczny: go,s = 4,58 kn/m 2 go,b = 7,30 kn/m 2 A B po = 5,20 kn/m 2 C 1,83 1,30 4,04 Belka A: Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. 1. Min. reakcja podporowa z płyty schodowej -10,20 1,18 0,75-12,08 2. Ciężar własny belki 1,88 0, ,69 Σ: -8,33 1, -10,39 Zasięg [m] cała belka cała belka Przyjęty schemat statyczny: qo = -10,39 kn/m leff = 3,67 m Belka B: Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. 1. Max. reakcja podporowa z płyty schodowej 43,37 1,18 0,75 51,33 2. Ciężar własny belki 2,19 1, ,41 Σ: 45,56 1,18 53,74 Zasięg [m] cała belka cała belka

20 CZERWIEC 2013R Przyjęty schemat statyczny: qo = 53,74 kn/m leff = 3,67 m Belka C: Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. 1. Max. reakcja podporowa z płyty schodowej 17,23 1,18 0,75 20,40 2. Ciężar własny belki 1,56 1, ,72 Σ: 18,80 1,18 22,12 Zasięg [m] cała belka cała belka Przyjęty schemat statyczny: qo = 22,12 kn/m leff = 3,67 m ZAŁOŻENIA OBLICZENIOWE: Sytuacja obliczeniowa: trwała Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (tablica 8) Dodatkowe założenia obliczeniowe dla belek: Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (tablica 8) WYNIKI - PŁYTA: Wyniki obliczeń statycznych: Przęsło A-B: moment przęsłowy nie występuje Podpora B: moment podporowy obliczeniowy M Sd,p = -19,75 knm/mb Przęsło B-C: maksymalny moment obliczeniowy M Sd = 16,63 knm/mb Reakcja obliczeniowa R Sd,A,max = -2,73 kn/mb, R Sd,A,min = -12,08 kn/mb Reakcja obliczeniowa R Sd,B,max = 51,33 kn/mb, R Sd,B,min = 32,67 kn/mb Reakcja obliczeniowa R Sd,C,max = 20,40 kn/mb, R Sd,C,min = 11,83 kn/mb Obwiednia momentów zginających: C 1,83 11,83 20,40-19,75 16,63 2,73 A 12,08 B 32,67 51,33 1,30 0,14 3,89

21 WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 : a a b b c c CZERWIEC 2013R Przęsło A-B- wymiarowanie Zginanie: (przekrój a-a) Zbrojenie dolne w przęśle nie jest konieczne. Ścinanie: Siła poprzeczna obliczeniowa V Sd = 20,36 kn/mb Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 20,36 kn/mb < V Rd1 = 73,57 kn/mb (27,7%) SGU: Moment podporowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt,podp = (-)12,58 knm/m Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt,podp ) = (-)2,21 mm < a lim = 6,48 mm (34,2%) Podpora B- wymiarowanie Zginanie: (przekrój b-b) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)19,75 knm Zbrojenie potrzebne A s = 3,77 cm 2 /mb. Przyjęto górą φ12 co 14,0 cm o A s = 8,08 cm 2 /mb Warunek nośności na zginanie: M Sd = -19,75 knm/mb < M Rd = 40,02 knm/mb (-49,3%) SGU: Moment podporowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = (-)12,58 knm/mb Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,142 mm < w lim = 0,3 mm (47,4%) Przęsło B-C- wymiarowanie Zginanie: (przekrój c-c) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 16,63 knm/mb Zbrojenie potrzebne A s = 3,85 cm 2 /mb. Przyjęto φ12 co 16,5 cm o A s = 6,85 cm 2 /mb (ρ = 0,63%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 16,63 knm/mb < M Rd = 28,27 knm/mb (58,8%) Ścinanie: Siła poprzeczna obliczeniowa V Sd = 28,53 kn/mb Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 28,53 kn/mb < V Rd1 = 82,57 kn/mb (34,6%) SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 10,60 knm/mb Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,113 mm < w lim = 0,3 mm (37,6%) Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 16,76 mm < a lim = 20,18 mm (83,1%) WYNIKI - BELKA A: Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = -17,49 knm Moment przęsłowy charakterystyczny M Sk = -14,02 knm Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = -9,80 knm Reakcja obliczeniowa R Sd,A = R Sd,B = 19,07 kn WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 : Przyjęte wymiary przekroju: b w =,0 cm, h = 30,0 cm otulina zbrojenia c nom = mm Zginanie (metoda uproszczona): Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = -17,49 knm

22 CZERWIEC 2013R Przekrój pojedynczo zbrojony Zbrojenie potrzebne A s = 1,65 cm 2. Przyjęto górą 2φ12 o A s = 2,26 cm 2 (ρ = 0,34%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = (-)17,49 knm < M Rd = 23,63 knm (74,0%) Ścinanie: Siła poprzeczna obliczeniowa V Sd = 17,77 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co max. 190 mm na całej długości belki Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 17,77 kn < V Rd3 = 46,10 kn (38,5%) SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny M Sk = -14,02 knm Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,176 mm < w lim = 0,3 mm (58,8%) Siła poprzeczna charakterystyczna długotrwała V sk,lt = 9,95 kn Szerokość rys ukośnych: w k = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm (0,0%) Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = -9,80 knm Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 5,96 mm < a lim = 18,35 mm (32,5%) WYNIKI - BELKA B: Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 90,47 knm Moment przęsłowy charakterystyczny M Sk = 76,70 knm Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 58,74 knm Reakcja obliczeniowa R Sd,A = R Sd,B = 98,61 kn SPRAWDZENIE wg PN-B-03264:2002 : Przyjęte wymiary przekroju: b w =,0 cm, h = 35,0 cm otulina zbrojenia c nom = mm Zginanie (metoda uproszczona): Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 90,47 knm Przekrój pojedynczo zbrojony Przyjęto dołem 5φ16 o A s = 10,05 cm 2 (ρ = 1,29%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 90,47 knm < M Rd = 104,57 knm (86,5%) Ścinanie: Siła poprzeczna obliczeniowa V Sd = 91,89 kn Zbrojenie strzemionami dwuciętymi φ6 co max. 100 mm na odcinku 120,0 cm przy podporach oraz co max. 230 mm w środku rozpiętości belki Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 91,89 kn < V Rd3 = 98,13 kn (93,6%) SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny M Sk = 76,70 knm Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,171 mm < w lim = 0,3 mm (56,9%) Siła poprzeczna charakterystyczna długotrwała V sk,lt = 59,66 kn Szerokość rys ukośnych: w k = 0,161 mm < w lim = 0,3 mm (53,7%) Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 58,74 knm Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 11,64 mm < a lim = 18,35 mm (63,4%) WYNIKI - BELKA C: Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 37,23 knm Moment przęsłowy charakterystyczny M Sk = 31,65 knm Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 24,51 knm Reakcja obliczeniowa R Sd,A = R Sd,B = 40,58 kn

23 WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 : CZERWIEC 2013R 0 0 Przyjęte wymiary przekroju: b w =,0 cm, h =,0 cm otulina zbrojenia c nom = mm Zginanie (metoda uproszczona): Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 37,23 knm Przekrój pojedynczo zbrojony Zbrojenie potrzebne A s = 4,86 cm 2. Przyjęto dołem 5φ12 o A s = 5,65 cm 2 (ρ = 1,06%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 37,23 knm < M Rd = 42,13 knm (88,4%) Ścinanie: Siła poprzeczna obliczeniowa V Sd = 37,82 kn Zbrojenie strzemionami dwuciętymi φ6 co max. 150 mm na odcinku 75,0 cm przy podporach oraz co max. 150 mm w środku rozpiętości belki Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 37,82 kn < V Rd3 = 48,01 kn (78,8%) SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny M Sk = 31,65 knm Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,202 mm < w lim = 0,3 mm (67,3%) Siła poprzeczna charakterystyczna długotrwała V sk,lt = 24,89 kn Szerokość rys ukośnych: w k = 0,135 mm < w lim = 0,3 mm (44,8%) Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 24,51 knm Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 16,94 mm < a lim = 18,35 mm (92,3%) 3.0. Wnioski z obliczeń W projektowanych elementach nie zostały przekroczone dopuszczalne naprężenia i ugięcia, a konstrukcja budynku jest w stanie bezpiecznie przenieść obciążenie. Szczegółowe obliczenia znajdują się w archiwum biura projektowego. OPRACOWANIE mgr inż. Marcin Sołtysek

24 CZERWIEC 2013R Część graficzna

25 GABARYTY Skala 1:50 balustrada h=110cm proj. spocznik (-1,95) słup do likwidacji słup do likwidacji 9x15,0 x32 13x15,0 x32-3,30 słup do likwidacji belka stalowa HEB100 balustrada h=110cm W-3 S-1 S-1 W-3 słup do likwidacji poziom posadzki strychu (+0,00) S-1 10x18,5 W-3 W-3 S-1 projektowana ściana gr. cm Słup S-1, skala 1: ,66 W-1 pręty należy zakotwić na 10cm w istniejącym stropie W-2 W ,43 9, Słup S-1, skala 1: 6 2# # L=880 co 15cm BETON: B (C20/) STAL: A-IIIN STRZEMIONA: min. A-II OTULINA: mm temat opracowania: BUDOWA OBSERWATORIUM ASTRONOMICZNEGO dz. nr 77, obr. 3 w miejscowości Kartuzy tytuł rysunku: firma: GABARYTY MS Marcin Sołtysek ul. Gdańska 28 inwestor: faza: WYKONAWCZY skala: 1 : 50 Zespół Szkół Ogólnokształcących ul. Klasztorna 4 branża: KONSTRUKCJA Projektował : mgr inż. Marcin SOŁTYSEK Opracowała : inż. Anna MARCIŃSKA data opracowania: CZERWIEC 2013 POM/0114/POOK/10 nr rysunku: K-1 Kopiowanie, przetwarzanie oraz udostępnianie osobom trzecim jedynie za pisemną zgodą MS Projekt

26 SCHODY ŻELBETOWE Skala 1: Nr6 13x 150/320 Ø12 co 165 (Nr4+4+5) istniejący strop BELKA B Nr3 co Ø12 co 140 (Nr1+1+2) BELKA B Nr1 Ø12 l= Nr2 Ø12 l= BELKA B Nr3 Ø12 l= Nr4 Ø12 l= Nr5 Ø12 l= Wykaz zbrojenia Długość ogólna [m] Nr Średnica Długość Liczba 18G2-b RB500W [mm] [mm] [szt.] Ø6 Ø , , , , , ,01 Długość ogólna wg średnic [m] 53,1 99,1 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,222 0,888 Masa prętów wg średnic [kg] 11,8 88,0 Masa prętów wg gatunków stali [kg] 11,8 88,0 Masa całkowita [kg] temat opracowania: BUDOWA OBSERWATORIUM ASTRONOMICZNEGO dz. nr 77, obr. 3 w miejscowości Kartuzy tytuł rysunku: firma: SCHODY ŻELBETOWE MS Marcin Sołtysek ul. Gdańska 28 inwestor: faza: BETON: B (C20/) STAL: A-IIIN STRZEMIONA: A-II OTULINA: mm KONSTRUKCJA CZERWIEC 2013 WYKONAWCZY K-2 skala: 1 : Zespół Szkół Ogólnokształcączych ul. Klasztorna 4 branża: Projektował : mgr inż. Marcin SOŁTYSEK Opracowała : inż. Anna Marcińska data opracowania: POM/0114/POOK/10 nr rysunku: Kopiowanie, przetwarzanie oraz udostępnianie osobom trzecim jedynie za pisemną zgodą MS Projekt

27 SCHODY ŻELBETOWE Skala 1: BELKA B BELKA B Ø12 co 165 (Nr1) Ø12 co 165 (Nr3) Nr1 Ø12 l= Nr2 Ø12 l= Nr2 co x 150/320 Ø12 co 165 (Nr4+4+5) Nr6 140 wpuścic startery w isniejącą belkę Nr3 Ø12 l= istniejący strop 150 Nr4 Ø12 l= Nr5 Ø12 l= Wykaz zbrojenia Długość ogólna [m] Nr Średnica Długość Liczba 18G2-b RB500W [mm] [mm] [szt.] Ø6 Ø , , , , , ,14 Długość ogólna wg średnic [m] 58,2 90,2 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,222 0,888 Masa prętów wg średnic [kg] 12,9 80,1 Masa prętów wg gatunków stali [kg] 12,9 80,1 Masa całkowita [kg] 93 temat opracowania: BUDOWA OBSERWATORIUM ASTRONOMICZNEGO dz. nr 77, obr. 3 w miejscowości Kartuzy tytuł rysunku: firma: SCHODY ŻELBETOWE MS Marcin Sołtysek ul. Gdańska 28 inwestor: faza: BETON: B (C20/) STAL: A-IIIN STRZEMIONA: A-II OTULINA: mm KONSTRUKCJA CZERWIEC 2013 WYKONAWCZY K-3 skala: 1 : Zespół Szkół Ogólnokształcączych ul. Klasztorna branża: Projektował : mgr inż. Marcin SOŁTYSEK Opracowała : inż. Anna Marcińska data opracowania: POM/0114/POOK/10 nr rysunku: Kopiowanie, przetwarzanie oraz udostępnianie osobom trzecim jedynie za pisemną zgodą MS Projekt

28 BELKA B Ø6 5-5 BELKI ŻELBETOWE Skala 1: A 5Ø x 100 = x 200 = x 100 = Nr2 2Ø6 l= Nr1 5Ø16 l= B 350 Nr 2 Nr Nr3 30Ø6 l=1115 Wykaz zbrojenia dla belki B-1 Długość ogólna [m] Nr Średnica Długość Liczba 18G2-b RB500W [mm] [mm] [szt.] Ø6 Ø , , ,45 Długość ogólna wg średnic [m] 41,3 19,4 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,222 1,578 Masa prętów wg średnic [kg] 9,2 30,6 Masa prętów wg gatunków stali [kg] 9,2 30,6 Masa całkowita [kg] 40 BELKA B Ø A 2Ø x 180 = Nr1 4Ø12 l= B 300 Nr 1 Nr Nr2 20Ø6 l=1015 Wykaz zbrojenia dla belki B-2 Długość ogólna [m] Nr Średnica Długość Liczba 18G2-b RB500W [mm] [mm] [szt.] Ø6 Ø , ,30 Długość ogólna wg średnic [m] 20,4 15,5 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,222 0,888 Masa prętów wg średnic [kg] 4,5 13,8 Masa prętów wg gatunków stali [kg] 4,5 13,8 Masa całkowita [kg] 19 BELKA B-3 A Ø6 5Ø x 140 = Nr2 2Ø6 l= Nr1 5Ø12 l= B 0 Nr 2 Nr Nr3 Ø6 l=915 Wykaz zbrojenia dla belki B-3 Długość ogólna [m] Nr Średnica Długość Liczba 18G2-b RB500W [mm] [mm] [szt.] Ø6 Ø , , ,88 Długość ogólna wg średnic [m] 30,7 19,4 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,222 0,888 Masa prętów wg średnic [kg] 6,8 17,2 Masa prętów wg gatunków stali [kg] 6,8 17,2 Masa całkowita [kg] 24 BETON: B (C20/) STAL: A-IIIN STRZEMIONA: A-II OTULINA: mm temat opracowania: BUDOWA OBSERWATORIUM ASTRONOMICZNEGO dz. nr 77, obr. 3 w miejscowości Kartuzy tytuł rysunku: firma: BELKA ŻELBETOWA B-1, B-2 i B-3 MS Marcin Sołtysek ul. Gdańska 28 inwestor: faza: KONSTRUKCJA CZERWIEC 2013 WYKONAWCZY K-4 skala: 1 : Zespół Szkół Ogólnokształcączych ul. Klasztorna 4 branża: Projektował : mgr inż. Marcin SOŁTYSEK Opracowała : inż. Anna Marcińska data opracowania: POM/0114/POOK/10 nr rysunku: Kopiowanie, przetwarzanie oraz udostępnianie osobom trzecim jedynie za pisemną zgodą MS Projekt

29 PRZEKRÓJ A-A Skala 1: W-1 W-1 blacha żeberkowa gr. 5mm W-2 W-2 kątowniki stalowe 60x60x4mm słup stalowy o wym. 114,3x6,0mm HEB100 W-3 W-3 BETON: B (C20/) STAL: A-IIIN STRZEMIONA: A-II OTULINA: mm temat opracowania: BUDOWA OBSERWATORIUM ASTRONOMICZNEGO dz. nr 77, obr. 3 w miejscowości Kartuzy tytuł rysunku: firma: PRZEKRÓJ A-A MS Marcin Sołtysek ul. Gdańska 28 inwestor: faza: KONSTRUKCJA CZERWIEC 2013 WYKONAWCZY K-5 skala: 1 : Zespół Szkół Ogólnokształcących ul. Klasztorna 4 branża: Projektował : mgr inż. Marcin SOŁTYSEK Opracowała : inż. Anna Marcińska data opracowania: POM/0114/POOK/10 nr rysunku: Kopiowanie, przetwarzanie oraz udostępnianie osobom trzecim jedynie za pisemną zgodą MS Projekt

30 WIENIEC ŻELBETOWY W-1 Skala 1: WIENIEC ŻELBETOWY W-2 Skala 1: e W-1 marki z blachy o wym. 140x190x8 b W-2 pręty Ø12 górą i dołem l=84cm e b c W-1 W-2 c d d 10x18,5 W-1 10x18,5 W-1 a W-2 a pręty Ø12 górą i dołem l=126cm a-a W-2 marki z blachy o wym. 140x190x8 2Ø12 2Ø12 d-d 18 2Ø12 2Ø12 e-e 18 2Ø12 2Ø12 3Ø Nr3 2x58Ø8 l= Nr4 Ø6 l=60 2Ø12 2Ø12 b-b pręty Ø12 górą i dołem l=104cm 2Ø12 3Ø12 c-c Nr7 58Ø8 l= Nr7 58Ø8 l=93 BETON: B (C20/) STAL: A-IIIN STRZEMIONA: A-II OTULINA: mm temat opracowania: BUDOWA OBSERWATORIUM ASTRONOMICZNEGO dz. nr 77, obr. 3 w miejscowości Kartuzy tytuł rysunku: firma: WIENIEC ŻELBETOWY W-1 i W-2 MS Marcin Sołtysek ul. Gdańska 28 inwestor: faza: KONSTRUKCJA CZERWIEC 2013 WYKONAWCZY K-6 skala: 1 : Zespół Szkół Ogólnokształcących ul. Klasztorna 4 branża: Projektował : mgr inż. Marcin SOŁTYSEK Opracowała : inż. Anna Marcińska data opracowania: POM/0114/POOK/10 nr rysunku: Kopiowanie, przetwarzanie oraz udostępnianie osobom trzecim jedynie za pisemną zgodą MS Projekt

31 WIENIEC ŻELBETOWY W-3 (rozwinięcie) Skala 1: 1 2Ø12 2 2Ø12 3 2Ø12 4 4Ø12 5 2Ø12 6 4Ø12 A 2Ø12 B 2Ø12 C 4Ø12 D x 14,5 = x 14,5 = x 14,5 = x 15 = Nr6 2Ø12 l= Nr5 1Ø12 l=240 Nr3 2Ø12 l= Nr4 1Ø12 l= Nr2 2Ø12 l= Nr1 2Ø12 l= Nr 6 Nr Nr 6 Nr Nr 6 Nr Nr 6 Nr 5 Nr 4 Nr 2 Nr Nr 6 Nr 2 Nr Nr 6 Nr 3 Nr 2 Nr Wykaz zbrojenia Długość ogólna [m] Nr Średnica Długość Liczba 18G2-b RB500W [mm] [cm] [szt.] Ø6 Ø , , , , , , ,36 Długość ogólna wg średnic [m] 53,4 51,3 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,222 0,888 Masa prętów wg średnic [kg] 11,9 45,6 Masa prętów wg gatunków stali [kg] 11,9 45,6 Masa całkowita [kg] 58 temat opracowania: BUDOWA OBSERWATORIUM ASTRONOMICZNEGO dz. nr 77, obr. 3 w miejscowości Kartuzy tytuł rysunku: firma: WIENIEC ŻELBETOWY W-3 (rozwinięcie) 20 MS Marcin Sołtysek ul. Gdańska inwestor: Nr7 58Ø6 l=92 faza: BETON: B (C20/) STAL: A-IIIN STRZEMIONA: A-II OTULINA: mm KONSTRUKCJA CZERWIEC 2013 WYKONAWCZY K-7 skala: 1 : Zespół Szkół Ogólnokształcących ul. Klasztorna 4 branża: Projektował : mgr inż. Marcin SOŁTYSEK Opracowała : inż. Anna Marcińska data opracowania: POM/0114/POOK/10 nr rysunku: Kopiowanie, przetwarzanie oraz udostępnianie osobom trzecim jedynie za pisemną zgodą MS Projekt

32 SCHODY STALOWE+ KONSTRUKCJA NOŚNA PODESTU Skala 1: kątowniki stalowe 60x60x4mm słup stalowy o wym. 114,3x6,0mm 10x18,5 słup stalowy o wym. 114,3x6,0mm WIDOK Z GÓRY a STAL : S235JR, elektrody EA 146 przekrój a-a blacha żeberkowa gr. 5mm a temat opracowania: BUDOWA OBSERWATORIUM ASTRONOMICZNEGO dz. nr 77, obr. 3 w miejscowości Kartuzy tytuł rysunku: firma: SCHODY STALOWE + KONSTRUKCJA NOŚNA PODESTU MS Marcin Sołtysek ul. Gdańska 28 inwestor: faza: KONSTRUKCJA CZERWIEC 2013 WYKONAWCZY K-8 skala: 1 : Zespół Szkół Ogólnokształcących ul. Klasztorna 4 branża: Projektował : mgr inż. Marcin SOŁTYSEK Opracowała : inż. Anna Marcińska data opracowania: POM/0114/POOK/10 nr rysunku: Kopiowanie, przetwarzanie oraz udostępnianie osobom trzecim jedynie za pisemną zgodą MS Projekt

33 klapa nr 3 PODZIAŁ KLAP Skala 1: krawędź odgięta klapa nr 2 a a zawiasy montowane w wieńcu żelbetowym W-2 podest stalowy klapa nr 3 klapa nr 2 zawiasy montowane na podeście stalowym krawędź odgięta klapa nr 1 klapa nr 2 klapa nr 2 klapa nr 2 klapa nr 1 krawędź odgięta zawiasy montowane w wieńcu żelbetowym W-2 STAL : S235JR, elektrody EA 146 przekrój a-a temat opracowania: BUDOWA OBSERWATORIUM ASTRONOMICZNEGO dz. nr 77, obr. 3 w miejscowości Kartuzy faza: branża: data opracowania: nr rysunku: KONSTRUKCJA CZERWIEC 2013 WYKONAWCZY K-9 tytuł rysunku: PODZIAŁ KLAP skala: 1 : Projektował : mgr inż. Marcin SOŁTYSEK POM/0114/POOK/10 blacha żeberkowa gr. 5mm firma: MS Marcin Sołtysek ul. Gdańska 28 inwestor: Zespół Szkół Ogólnokształcących ul. Klasztorna 4 Opracowała : inż. Anna Marcińska Kopiowanie, przetwarzanie oraz udostępnianie osobom trzecim jedynie za pisemną zgodą MS Projekt

34 WIĘŹBA DACHOWA Skala 1:50 słup drewniany 20x20cm L90x90x6 istniejąca płatew L90x90x6 słup drewniany 20x20cm miecz 12x12cm miecz 12x12cm mocować na wieszaki mocować na wieszaki miecz 12x12cm L80x80x6 istniejąca płatew L80x80x6 słup drewniany 18x18cm 100 EI EI EI15 10x18, mocować na wieszaki mocować na wieszaki temat opracowania: BUDOWA OBSERWATORIUM ASTRONOMICZNEGO dz. nr 77, obr. 3 w miejscowości Kartuzy tytuł rysunku: firma: WIĘŹBA DACHOWA MS Marcin Sołtysek ul. Gdańska 28 inwestor: faza: WYKONAWCZY skala: 1 : 50 Zespół Szkół Ogólnokształcących ul. Klasztorna 4 branża: KONSTRUKCJA Projektował : mgr inż. Marcin SOŁTYSEK Opracowała : inż. Anna MARCIŃSKA data opracowania: CZERWIEC 2013 POM/0114/POOK/10 nr rysunku: K-10 Kopiowanie, przetwarzanie oraz udostępnianie osobom trzecim jedynie za pisemną zgodą MS Projekt

35 Wzmocnienie płatwi L80x80x8 Wzmocnienie płatwi L90x90x8 temat opracowania: BUDOWA OBSERWATORIUM ASTRONOMICZNEGO dz. nr 77, obr. 3 w miejscowości Kartuzy tytuł rysunku: WZMOCNIENIE PŁATWI ISTNIEJĄCYCH - SZCZEGÓŁY 1 faza: WYKONAWCZY skala: 1 : 10 KONSTRUKCJA branża: Projektował : mgr inż. Marcin SOŁTYSEK data opracowania: Czerwiec 2013 POM/0114/POOK/10 firma: inwestor: Opracowała : inż. Anna MARCIŃSKA MS Marcin Sołtysek ul. Gdańska 28 Zespół Szkół Ogólnokształcących ul. Klasztorna 4 nr rysunku: K-11 Kopiowanie, przetwarzanie oraz udostępnianie osobom trzecim jedynie za pisemną zgodą MS Projekt

36 Kątowniki 80x80x8 - wykonać 2 szt. (lustrzane odbicie-2 szt. ) Kątowniki 90x90x8 - wykonać 2 szt. (lustrzane odbicie-2 szt. ) temat opracowania: BUDOWA OBSERWATORIUM ASTRONOMICZNEGO dz. nr 77, obr. 3 w miejscowości Kartuzy tytuł rysunku: WZMOCNIENIE PŁATWI ISTNIEJĄCYCH - SZCZEGÓŁY 2 faza: skala: 1 : 5 KONSTRUKCJA branża: data opracowania: POM/0114/POOK/10 firma: inwestor: MS Marcin Sołtysek ul. Gdańska 28 WYKONAWCZY Zespół Szkół Ogólnokształcących ul. Klasztorna 4 Projektował : mgr inż. Marcin SOŁTYSEK Opracowała : inż. Anna MARCIŃSKA Czerwiec 2013 nr rysunku: K-12 Kopiowanie, przetwarzanie oraz udostępnianie osobom trzecim jedynie za pisemną zgodą MS Projekt