KONSTRUKCJA. Adres obiektu: Działka nr 289/1, 276/2, 273/2, 271/2, 270/2 Łabiszyn. ul. Rynarzewska Łabiszyn.

Transkrypt

1 BIURO PROJEKTOWE DELTA s.c BYDGOSZCZ, ul. Poznańska 7/3 tel , NIP NR REJESTRU Nazwa obiektu: Kategoria obiektu: Budynek ieszkalny wielorodzinny budynek nr ETAP II Kategoria XIII Adres obiektu: Działka nr 89/1, 76/, 73/, 71/, 70/ Łabiszyn Inwestor: ML Invest Sp. z o.o. ul. Rynarzewska Łabiszyn Zawartość sekcji opisu stron 64 rysunków nuerów 6 Raze 70 BYDGOSZCZ,..01 r.

2 Budynek ieszkalny wielorodzinny SPIS TREŚCI 1. Dane ogólne Charakterystyka budowli Użyte nory Stropodach Poz..1. Stropodach - Teriva 4,0/1 gr. 4 c Poz... Wylewka gr. 4c Poz..3. Zadaszenie balkonów Strop Poz.3.1. Strop nad kondygnacją ieszkalną - TERIVA 4,0/1 gr. 4 c Poz.3.. Wylewka gr. 4c Poz.3.3. Strop nad piwnicą - filigran gr. 0 c Poz.3.4. Taras nad piwnicą - filigran gr. 0 c Poz.3.5. Strop płyta żelbetowa gr. 0c Daszek Poz.4.1. Daszek nad wejście do budynku gr. 1c Balkon Poz.5.1. Balkon gr. 15c Poz.5.. Balkon filigran gr. 15c Wieńce Poz.6.1. Wieniec w pozioie stropu i stropodachu TERIVA gr. 4x7c Poz.6.. Wieniec w pozioie stropu Filigran gr. 4x4c Poz.6.3. Wieniec w pozioie płyty żelbetowej gr. 4x4c Schody wewnętrzne i zewnętrzne Poz.7.1. Płyta biegowa gr. 15c Poz.7.. Belka spocznikowa 4x35c Poz.7.3. Belka 4x37c Poz.7.4. Belka 4x40c Poz.7.5. Płyta spocznikowa gr. 15c Poz.7.6. Schody zewnętrzne Nadproża Poz.8.1. Nadproże wewnętrzne Telestrop LIGHT x (11,5x1 c) Poz.8.. Nadproże L Poz.8.3. Nadprożo-wieniec 4x56c Poz.8.4. Nadprożo-wieniec 4x34c Poz.8.5. Nadproże 4x80c Podciągi Poz.9.1. Podciąg 4x Poz.9.. Podciąg 4x Poz.9.3. Podciąg 40x Poz.9.4. Podciąg 40x Poz.9.5. Podciąg 40x Słupy i rdzenie Poz Słup żelbetowy 40x40c Poz.10.. Słup żelbetowy 4x40c Poz Słup żelbetowy 4x4c Poz Rdzeń żelbetowy 4x4c Szyb windy Poz Szyb windy NR REJESTRU

3 Budynek ieszkalny wielorodzinny 3 1. Mur oporowy Poz Mur oporowy Ściany Ściany fundaentowe Ściany zewnętrzne Ściany wewnętrzne nośne Ściany działowe Fundaenty Opinia geotechniczna i projekt geotechniczny Poz Ława fundaentowa zewnętrzna 190x40c - oś J Poz.15.. Ława fundaentowa zewnętrzna 130x40 - oś I oś Poz Ława fundaentowa zewnętrzna 160x40c - oś 1 i Poz Ława fundaentowa zewnętrzna 70x40 - oś A Poz Ława fundaentowa wewnętrzna 00x40 - oś C i B Poz Ława fundaentowa wewnętrzna 90x40 - oś F Poz Ława fundaentowa z podszybie Poz Ława fundaentowa wewnętrzna 40x40 - oś D, E, G, H,, 3, 4, Poz Stopa fundaentowa 50x50c Poz Stopa fundaentowa 00x00c Poz Stopa fundaentowa 160x00c Inforacja dotycząca bezpieczeństwa i ochrony zdrowia Nazwa obiektu budowlanego Inwestor Projektant Inforacja BIOZ Zakres robót i kolejność wykonywanych robót Istniejące obiekty budowlane w rejonie prowadzonych robót Istniejące obiekty budowlane w rejonie prowadzonych robót, które ogą stwarzać zagrożenie bezpieczeństwa i zdrowia ludzi Wskazanie eleentów zagospodarowania placu budowy stwarzających zagrożenie bezpieczeństwa i zdrowia ludzi oraz odpowiednie zabezpieczenie ich Zagrożenia występujące podczas realizacji obiektu budowlanego Sposób wykonywania robót w bezpośredni sąsiedztwie istniejącej i projektowanej infrastruktury technicznej Instruktaż pracowników Wskazanie środków technicznych i organizacyjnych zapobiegających niebezpieczeństwo Zalecenia Uwagi końcowe NR REJESTRU

4 Budynek ieszkalny wielorodzinny 4 1. Dane ogólne 1.1. Charakterystyka budowli Przediote niniejszego opracowania jest projekt budowlany budynku ieszkalnego wielorodzinnego - oznaczony jako budynek nr, na terenie inwestycji złożonego z dz. nr 89/1, 76/, 73/, 71/, 70/, w iejscowości Łabiszyn. Jest to II Etap inwestycji. Projektowany budynek będzie obiekte czterokondygnacyjny wraz z podpiwniczenie. Wykonany będzie w technologii tradycyjnej ze ścianai z eleentów drobnowyiarowych w technologii Leca BLOK z bloczków kerazytobetonowych. Stropy na bazie stropu Filigran i TERVA 4,0/1. Fundaenty w postaci ław i stup żelbetowych, ściany fundaentowe z bloczków betonowych. Użyte ateriały: Beton C1/15 f cd = 8,0 MPa f ctd = 0,73 MPa Beton C0/5 f cd = 13,3 MPa f ctd = 1,00 Mpa Beton C5/30 f cd = 16,7 MPa f ctd = 1,0 Mpa Beton C30/37 f cd = 0,0 MPa f ctd = 1,33 Mpa A-III N B500SP f yd = 40 MPa Bloczki betonowe klasy C1/ Użyte nory PN-8/B Obciążenia budowli. Zasady ustalania wartości PN-8/B Obciążenia budowli. Obciążenia stałe PN-80/B-0010+Az1/006 - Obciążenia w obliczeniach statycznych. Obciążenie śniegie PN-77/B Obciążenia w obliczeniach statycznych. Obciążenie wiatre PN-81/B Grunty budowlane. Posadowienie bezpośrednie budowli. Obliczenia i projektowanie PN-90/B Konstrukcje stalowe. Obliczenia statyczne i projektowanie PN-B-0364:00 - Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone. Obliczenia statyczne i projektowanie.. Stropodach.1. Poz..1. Stropodach - Teriva 4,0/1 gr. 4 c Przyjęto stropodach na bazie stropu gęstożebrowego typu TERIVA 4,0/1 o wysokości konstrukcyjnej 4 c (pustak betonowo-kerazytowy 1 c i nadbeton 3 c) o rozstawie osiowy belek 60 c. Nadbeton wylewany z betonu C0/5. NR REJESTRU

5 Budynek ieszkalny wielorodzinny 5 Belki stropowe należy układać na urach po uprzedni spozioowaniu podpór oraz ustawieniu i usztywnieniu podpór ontażowych pośrednich w ilości wynikającej z rozpiętości belek. Długość oparcia belek nie powinna być niejsza niż 8 c. Żebra rozdzielcze szerokość żebra rozdzielczego równa 7-10c, a wysokość równa wysokości stropu. Przyjęto żebra rozdzielcze, zbrojone prętai 16 ze stali A-III N i strzeionai 6 A-0 co 30c. Pręty zbrojeniowe należy zakotwić w wieńcach na długości in. 50c. Przy rozpiętości stropu niejszej od 4,0 do 6,0 zastosować in. jedno żebro rozdzielcze. Przy rozpiętości stropu powyżej 6,0 zastosować co najniej dwa żebra rozdzielcze. Zbrojenie podporowe: stropy o rozpiętości do 6,0 przy takiej rozpiętości stropu należy zastosować siatki płaskie, zbrojone prętai 10 ze stali A-III N. Należy je układać wzdłuż wszystkich podpór stałych stropu, na których opierają się belki. stropy o rozpiętości większej od 6,0 przy takiej rozpiętości stropu należy zastosować siatki zaginane, zbrojone prętai 10 ze stali A-III N. Należy je układać w żebrach stropu nad każdą belką stropową, na obu jej końcach, w postaci siatek zaginanych w kształcie odwróconej litery V. Na stropodach składają się następujące warstwy (od góry): Papa terozgrzewalna wierzchniego krycia, Papa podkładowa, Styropian EPS warstwa spadkowa (nachylenie %) od 3 c, Styropian EPS gr. 0+5 c, Folia paroizolacyjna, Strop TERIVA 4,0/1 gr. 4c, Wewnętrzny tynk ceentowo-wapienny 1,5 c, Zestawienie obciążeń stałych: Pozycja obliczeń 1. Papa terozgrzewalna wierzchniego krycia 0,05. Papa podkładowa 0,04 3. Styropian EPS gr c 0,45 0,31 4. Styropian EPS gr. 0+5 c 0,45 0,5 5. Folia paraizolacyjna 0, Strop TERIVA 4,0/1,68 7. Tynk cze.-wap. 1,5 c 19,0 0,015 Obciążenie charakterystyczne Współczynnik obciążeń γ f Obciążenie obliczeniowe 0,05 1, 0,06 0,04 1, 0,05 0,14 1, 0,17 0,11 1, 0,13 0,001 1, 0,001,68 1,1,95 0,9 1,3 0,37 RAZEM g k = 3,31 g = 3,73 NR REJESTRU

6 Budynek ieszkalny wielorodzinny 6 Ciężar na 1 stropu bez ciężaru własnego stropu: g k = 0,63 γ f =1,5 g = 0,63 1,5 = 0,78 Obciążenie użytkowe: Wartość charakterystycznych obciążeń technologicznych równoiernie rozłożonych dla stropodachu - dach płaski z dostępe dla ludzi, ustalono zgodnie z funkcją poieszczenia. p k1 = 0,5 Obciążenie śniegie p k = 0,9 0,8 = 0,7 Worek śnieżny: p k3 = 0,9 0,8 = 0,7 NR REJESTRU γ f =1,4 p 1 = 0,5 Obciążenie charakterystyczne ponad ciężar konstrukcji stropu: 1,4=0,7 γ f =1,5 p = 0,7 1,5=1,08 γ f =1,5 p 3 = 0,7 1,5=1,08 q=0,63 + 0,5 + 0,7 + 0,7 =,57 < qdop = 4,00.. Poz... Wylewka gr. 4c warunek spełniono Wylewkę wykonać jako żelbetową, onolityczną gr. 4c z betonu C0/5, zbroić prętai φ1 ze stali A-III N co 15 c w obu kierunkach, pręty kotwić w wieńcach i belkach..3. Poz..3. Zadaszenie balkonów Zadaszenie balkonów przyjęto jako płytę wspornikową, żelbetową, onolityczną grubości 15 c. Na zadaszenie składają się następujące warstwy (od góry): Papa terozgrzewalna wierzchniego krycia, Papa podkładowa, Styropian EPS warstwa spadkowa (nachylenie %) od 3 c, Styropian EPS gr. 0+5 c, Folia paroizolacyjna, Płyta żelbetowa wspornikowa gr. 15 c, Styropian EPS 048 gr. 5 c Zewnętrzny tynk cienkowarstwowy silikatowy 1,5 c, Zestawienie obciążeń stałych: Pozycja obliczeń 1. Papa terozgrzewalna wierzchniego krycia 0,05 Obciążenie charakterystyczne Współczynnik obciążeń γ f Obciążenie obliczeniowe 0,05 1, 0,06

7 Budynek ieszkalny wielorodzinny 7. Papa podkładowa 0,04 3. Styropian EPS gr c 0,45 0,31 4. Styropian EPS gr. 0+5 c 0,45 0,5 5. Folia paraizolacyjna 0, Styropian EPS 048 gr. 5 c 0,45 0,05 7. Zewnętrzny tynk cienkowarstwowy silikatowy 1,5 c 19,0 0,015 Ciężar własny płyty wspornikowej: q k = 5,0 3 0,15 = 3,75 NR REJESTRU ,04 1, 0,05 0,14 1, 0,17 0,11 1, 0,13 0,001 1, 0,001 0,0 1, 0,03 0,9 1,3 0,37 RAZEM g k = 0,65 g = 0,81 γ f =1,1 q= 3,75 1,1=4,13 Obciążenie użytkowe: Wartość charakterystycznych obciążeń technologicznych równoiernie rozłożonych dla stropu ustalono zgodnie z funkcją poieszczenia. p k1 = 0,5 Obciążenie śniegie p k = 0,9 0,8 = 0,7 γ f =1,4 p 1 = 0,5 1,4=0,7 γ f =1,5 p = 0,7 1,5=1,08 Obciążenia liniowe: Attyka: Tynk zewnętrzny: 19,0 / 3 0,015 1,38 = 0,39 / γ f = 1,3 0,51 / Styropian: 0,45 / 3 0,17 1,38 = 0,11 / γ f = 1, 0,13 / Mur attyki: 0,80 / 1,11 = 0,89 / γ f = 1,1 0,98 / Styropian: 0,45 / 3 0,05 0,93 = 0,0 / γ f = 1, 0,03 / Papa podkładowa: 0,04 / 0,60 = 0,0 / γ f = 1, 0,03 / Papa wierzchniego krycia: 0,05 / 0,60 = 0,03 / γ f = 1, 0,04 / Sua: 1,46 / γ f = 1,17 1,70 / WYMIAROWANIE PRZEKROJU: Długości obliczeniowe: l 1 = 1,50 => l eff1 = 1,50 1,05 = 1,54

8 Budynek ieszkalny wielorodzinny 8 Reakcje podporowe: - Obciążenia charakterystyczne V CH1 =4,34 M CH1=4,46 - Obciążenia obliczeniowe V O1 =5,69 M O1=5,69 SGN c in = 0,05 α = 0,85 f cd = 13,3 MPa f yd = 350 MPa ξ eff,li = 0,53 a 1 = c in + 0,005 = 0,03 h=0,15 d = h a 1 = 0,1 M Sd = 5,69 b=1,00 S M Sd α f b d = b cd = 0,0365 ξ 1 1 S = 0,037 ξ =ξ eff <ξ eff,li = 0,53 = b ζ = 1 0, 5 ξ = 0,9814 M Sd As1 = = 0, = 1,44 c ζ d f NR REJESTRU yd : Wykonać jako płytę wspornikową, żelbetową, onolityczną grubości 15 c z betonu C0/5. Przyjęto zbrojenie na 1 b płyty górą z 10 prętówφ 10 ze stali A-III N (A s = 7,85 c ) w rozstawie co 10c, zbrojenie rozdzielcze z prętów φ 6 co 0 c ze stali AIII N. Zbrojenie balkonu zakotwić w stropie w odległości iniu równej długości balkonu. Sprawdzenie warunku na ścinanie: V Rd1 [ 0,35 k f ( 1, + 40 ρ ) + 0, 15 ] b d = σ ctd b w = 1, 0 d = 0, 1 f ctd = 1, 0MPa k = 1,6 d = 1,6 0,1 = 1,48 Asl ρ l = 0,01 bw d 7,85 ρ l = = 0,0065 0, = 0, brak siły podłużnej σ cp l cp V Rd1 < V sd w

9 SGU NR REJESTRU Budynek ieszkalny wielorodzinny [ 0,35 1, ( 1, ,0065) ] 1,0 0,1 90, V Rd = 75 1 = V sd = 5, 69 Sprawdzenie zarysowania: M M M cr cr c ctd V Rd1 > V sd - nie projektuje się zbrojenia na ścinanie = w f f ct =, MPa b h = f ct 6 1 0,15 = 00 6 M < M cr = sd, k cr 8,5 M sd, k = 4,46 < M cr = 8,5 Przekrój niezarysowany Sprawdzenie ugięcia: M sd l a = α k B 4,46 a = 0,309 1,54 = 0,0007 = 0, leff 1,54 ali = = = 0,0077 = 7, a < 3. Strop a li eff Płyta została zaprojektowana poprawnie ze względu na ugięcie Poz.3.1. Strop nad kondygnacją ieszkalną - TERIVA 4,0/1 gr. 4 c Przyjęto strop na bazie stropu gęstożebrowego typu TERIVA 4,0/1 o wysokości konstrukcyjnej 4 c (pustak betonowo-kerazytowy 1 c i nadbeton 3 c) o rozstawie osiowy belek 60 c. Nadbeton wylewany z betonu C0/5. Belki stropowe należy układać na urach po uprzedni spozioowaniu podpór oraz ustawieniu i usztywnieniu podpór ontażowych pośrednich w ilości wynikającej z rozpiętości belek. Długość oparcia belek nie powinna być niejsza niż 8 c. Żebra rozdzielcze szerokość żebra rozdzielczego równa 7-10c, a wysokość równa wysokości stropu. Przyjęto żebra rozdzielcze, zbrojone prętai 16 ze stali A-III N i strzeionai 6 A-0 co 30c. Pręty zbrojeniowe należy zakotwić w wieńcach na długości in. 50c. Przy rozpiętości stropu niejszej od 4,0 do 6,0 zastosować in. jedno żebro rozdzielcze. Przy rozpiętości stropu powyżej 6,0 zastosować co najniej dwa żebra rozdzielcze. Zbrojenie podporowe: stropy o rozpiętości do 6,0 przy takiej rozpiętości stropu należy zastosować siatki płaskie, zbrojone prętai 10 ze stali A-III N. Należy je układać wzdłuż wszystkich podpór stałych stropu, na których opierają się belki.

10 Budynek ieszkalny wielorodzinny 10 stropy o rozpiętości większej od 6,0 przy takiej rozpiętości stropu należy zastosować siatki zaginane, zbrojone prętai 10 ze stali A-III N. Należy je układać w żebrach stropu nad każdą belką stropową, na obu jej końcach, w postaci siatek zaginanych w kształcie odwróconej litery V. Na strop składają się następujące warstwy (od góry): Posadzka wg opisu np. płytki ceraiczne, Wylewka ceentowa gr. 5 c, Styropian EPS 038 gr. 8 c, Folia izolacyjna PE, Strop TERIVA 4,0/1 gr. 4 c, Tynk ce.-wap. 1,5c Zestawienie obciążeń stałych: Pozycja obliczeń 1. Posadzka wg opisu np. płytki ceraiczne 1,0 0,0. Wylewka ceentowa gr. 5 c 1,0 0,05 3. Styropian EPS 038 gr. 8 c 0,45 0,08 4. Folia izolacyjna PE 0, Strop TERIVA 4,0/1 gr. 4 c,68 6. Tynk cze.-wap. 1,5 c 19,0 0,015 Obciążenie charakterystyczne Obciążenie zastępcze od ścianek działowych: NR REJESTRU Współczynnik obciążeń γ f Obciążenie obliczeniowe 0,4 1, 0,50 1,05 1,3 1,37 0,04 1, 0,04 0,001 1, 0,001,68 1,1,95 0,9 1,3 0,37 RAZEM g k = 4,47 g = 5,3 Ciężar na 1 stropu bez ciężaru własnego stropu: g k = 1,79 γ f =1,7 g = 1,79 1,7 =,8 Obciążenie użytkowe: Wartość charakterystycznych obciążeń technologicznych równoiernie rozłożonych dla stropu ustalono zgodnie z funkcją poieszczenia. p k1 = 1,5 γ f =1,4 p 1 = 1,5 Obciążenie zastępcze od ścianek działowych w części ieszkaniowej: Ciężar ścianek w odniesieniu do powierzchni tych ścianek: 0,80 <,5 Wysokość ścianek działowych: h s =,7 >,65,7/,65 = 1,0 1,4=,1

11 Budynek ieszkalny wielorodzinny 11 p k1 = 0,75 1,0 = 0,76 Obciążenie charakterystyczne ponad ciężar konstrukcji stropu: γ f =1, p = 0,76 1,0 = 0,9 q=1,79 +1,5 + 0,76 = 4,05 4,0 qdop = 4,0 warunek spełniono UWAGA: Dla ścian iędzy ieszkaniai gr. 18 c zastosowano wzocnienie poprzez zastosowanie trzech belek stropowych. W przypadku ziany lokalizacji tych ścian należy odpowiednio dokonać ziany lokalizacji belek stropowych 3.. Poz.3.. Wylewka gr. 4c Wylewkę wykonać jako żelbetową, onolityczną gr. 4c z betonu C0/5, zbroić prętai φ1 ze stali A-III N co 15 c w obu kierunkach, pręty kotwić w wieńcach i belkach Poz.3.3. Strop nad piwnicą - filigran gr. 0 c Przyjęto strop na bazie stropu prefabrykowanego płytowego typu Filigran gr. 0c. szczegółowe wytyczne wg producenta stropu. Na strop składają się następujące warstwy (od góry): Posadzka wg opisu płytki ceraiczne, Wylewka ceentowa gr. 5c, Styropian EPS 038 gr. 8c, Folia izolacyjna PE, Strop Filigran gr. 0 c, Wełna ineralna gr. 1 c Tynk ce.-wap. 1,5c. Zestawienie obciążeń stałych (poza ciężare własny): Obciążenie Współczynnik Pozycja obliczeń charakterystyczne obciążeń γ f 1. Posadzka płytki ceraiczne 1,0 0,0. Wylewka ceentowa gr. 5c 1,0 0,05 3. Styropian EPS 038 gr. 8c 0,45 0,08 4. Folia izolacyjna PE 0, Wełna ineralna gr. 1c 0,40 0,1 6. Tynk ce.-wap 1,5c 19,0 0,015 Ciężar własny stropu: Obciążenie obliczeniowe 0,4 1, 0,50 1,05 1,3 1,37 0,04 1, 0,05 0,001 1, 0,001 0,05 1, 0,05 0,9 1,3 0,37 RAZEM g k = 1,84 g =,34 NR REJESTRU

12 Budynek ieszkalny wielorodzinny 1 q k = 5,0 3 0,0 = 5,0 NR REJESTRU γ f =1,1 q= 5,0 1,1=5,5 Obciążenie użytkowe: Wartość charakterystycznych obciążeń technologicznych równoiernie rozłożonych dla stropu ustalono zgodnie z funkcją poieszczenia. p k1 = 1,5 γ f =1,4 p 1 = 1,5 1,4=,10 Obciążenie zastępcze od ścianek działowych w części ieszkaniowej: Ciężar ścianek w odniesieniu do powierzchni tych ścianek: 0,80 <,5 Wysokość ścianek działowych: h s =,7 >,65,7/,65 = 1,0 Obciążenie zastępcze od ścianek działowych: p k = 0,75 1,0 = 0,76 γ f =1, p = 0,76 1,0 = 0,9 Obciążenie liniowe od ścianek iędzy ieszkaniai gr. 18c: p k3 =,64 1,00 =,64 γ f =1, p 3 =,64 1,0 = 3,17 Obciążenie skupione od kształtek wentylacyjnych:: p k4 = 5,70 γ f =1, p 4 = 5,70 1,0 = 6, Poz.3.4. Taras nad piwnicą - filigran gr. 0 c Przyjęto strop na bazie stropu prefabrykowanego płytowego typu Filigran gr. 0c. szczegółowe wytyczne wg producenta stropu. Na strop składają się następujące warstwy (od góry): Posadzka np. gres rozoodporny na zaprawie klejowej, Wylewka ceentowa gr. 4 c, Folia izolacyjna PE, Styrodur XPS gr. 6 c, Izolacja przeciwwilgociowa z xpapy terozgrzewalnej, Warstwa spadkowa 1,5 % od gr. 4c, Strop Filigran gr. 0 c, Wełna ineralna gr. 1 c, Tynk ce.-wap. 1,5c. Zestawienie obciążeń stałych (poza ciężare własny): Obciążenie Pozycja obliczeń Współczynnik charakterystyczne obciążeń γ f 1. Kostka betonowa gr. 4c,0 0,04. Podsypka z piasku gr. 4c,0 0,04 3. Folia izolacyjna PE 0,001 Obciążenie obliczeniowe 0,88 1, 1,06 0,88 1, 1,06 0,001 1, 0,001

13 Budynek ieszkalny wielorodzinny Styrodur XPS gr. 6 c 0,35 0,06 5. Izolacja przeciwwilgociowa z xpapy terozgrzewalnej 0,04 6. Warstwa spadkowa gr. 4-1c 1,0 0,1 7. Wełna ineralna gr. 1c 0,40 0,1 8. Tynk ce.-wap 1,5c 19,0 0,015 Ciężar własny stropu: q k = 5,0 3 0,0 = 5,0 0,0 1, 0,03 0,08 1, 0,10,5 1,3 3,8 0,05 1, 0,06 0,9 1,3 0,37 RAZEM g k = 4,7 g = 5,94 γ f =1,1 q= 5,0 1,1=5,5 Obciążenie użytkowe: Wartość charakterystycznych obciążeń technologicznych równoiernie rozłożonych dla stropu ustalono zgodnie z funkcją poieszczenia. p k1 =,0 Obciążenie śniegie: p k = 0,9 0,8 = 0,7 γ f =1,4 p 1 =,0 1,4=,80 γ f =1,5 p = 0,7 1,5=1, Poz.3.5. Strop płyta żelbetowa gr. 0c Wykonać jako płytę żelbetową, onolityczną grubości 0 c z betonu C0/5. Zbroić prętai φ 1 ze stali A-III N co 15 c w obu kierunkach, pręty kotwić w wieńcach i belkach. 4. Daszek 4.1. Poz.4.1. Daszek nad wejście do budynku gr. 1c Wykonać jako płytę wspornikową, żelbetową, onolityczną grubości 1 c z betonu C0/5. Przyjęto zbrojenie na 1 b płyty górą z 10 prętówφ 10 ze stali A-III N (A s = 7,85 c ) w rozstawie co 10c, zbrojenie rozdzielcze z prętów φ 6 co 5 c ze stali A-III N. 5. Balkon 5.1. Poz.5.1. Balkon gr. 15c Balkony przyjęto jako płytę wspornikową, żelbetową, onolityczną grubości 15 c. Na zadaszenie składają się następujące warstwy (od góry): Gres rozoodporny na zaprawie klejowej, Hydroizolacja, NR REJESTRU

14 Budynek ieszkalny wielorodzinny 14 Wylewka ceentowa 1,5% gr. 3-5,5 c zbrojona siatką z prętów 3 o wyiarach oczek 10x10 c, Folia przeciwilgociowa, Styropian EPS 038 gr. 6 c, Folia paroizolacyjna, Płyta żelbetowa wspornikowa gr. 15 c, Styropian EPS 048 gr. 5 c, Zewnętrzny tynk cienkowarstwowy silikatowy 1,5 c, Zestawienie obciążeń stałych: Pozycja obliczeń 1. Posadzka gres 1 0,0. Wylewka ceentowa zbrojona gr. 3-5,5 c 5 0, Folia paraizolacyjna 0, Styropian EPS 038gr. 6 c 0,45 0,06 5. Styropian EPS 048 gr. 5 c 0,45 0,05 6. Zewnętrzny tynk cienkowarstwowy silikatowy 1,5 c 19,0 0,015 Ciężar własny płyty wspornikowej: q k = 5,0 3 0,15 = 3,75 NR REJESTRU Obciążenie charakterystyczne Współczynnik obciążeń γ f Obciążenie obliczeniowe 0,4 1, 0,50 1,38 1,3 1,79 0,001 1, 0,001 0,03 1, 0,03 0,0 1, 0,03 0,9 1,3 0,37 RAZEM g k =,13 g =,7 γ f =1,1 q= 3,75 1,1=4,13 Obciążenie użytkowe: Wartość charakterystycznych obciążeń technologicznych równoiernie rozłożonych dla stropu ustalono zgodnie z funkcją poieszczenia. p k = 5,0 Obciążenie śniegie p k = 0,9 0,8 = 0,7 Obciążenia liniowe: γ f =1,3 p 1 = 5,0 1,3=6,5 γ f =1,5 p = 0,7 1,5=1,08 Ścianka: Tynk zewnętrzny: 19,0 / 3 0,015,80 = 0,80 / γ f = 1,3 1,04 / Styropian: 0,45 / 3 0,1,80 = 0,15 / γ f = 1, 0,18 /

15 Budynek ieszkalny wielorodzinny 15 Ścianka: 0,80 /,94 =,35 / γ f = 1,1,59 / Styropian: 0,45 / 3 0,1 3,10 = 0,17 / γ f = 1, 0,0 / Tynk zewnętrzny: 19,0 / 3 0,015 3,10 = 0,88 / γ f = 1,3 1,15 / Sua: 4,35 / γ f = 1,18 5,16 / Murek: Tynk zewnętrzny: 19,0 / 3 0,015 1,40 = 0,40 / γ f = 1,3 0,5 / Styropian: 0,45 / 3 0,05 1,40 = 0,03 / γ f = 1, 0,04 / Murek: 0,80 / 1,0 = 0,96 / γ f = 1,1 1,06 / Styropian: 0,45 / 3 0,05 1,10 = 0,0 / γ f = 1, 0,03 / Tynk zewnętrzny: 19,0 / 3 0,015 1,10 = 0,31 / γ f = 1,3 0,41 / Sua: 1,73 / γ f = 1,19,05 / WYMIAROWANIE PRZEKROJU: Długości obliczeniowe: l 1 = 1,6 => l eff1 = 1,6 1,05 = 1,66 Reakcje podporowe: - Obciążenia charakterystyczne V CH1 =14,76 M CH1=13,69 - Obciążenia obliczeniowe V O1 =19,17 M O1=17,6 SGN c in = 0,05 α = 0,85 f cd = 13,3 MPa f yd = 350 MPa ξ eff,li = 0,53 a 1 = c in + 0,005 = 0,03 h=0,15 d = h a 1 = 0,1 M Sd = 17,6 b=1,00 S M Sd α f b d = b cd = 0,108 ξ 1 1 S = 0,1148 ξ =ξ eff <ξ eff,li = 0,53 = b NR REJESTRU

16 Budynek ieszkalny wielorodzinny ζ = 1 0, 5 ξ = 0, M Sd As1 = = 0, = 4,45 c ζ d f NR REJESTRU yd : Wykonać jako płytę wspornikową, żelbetową, onolityczną grubości 15 c z betonu C0/5. Przyjęto zbrojenie na 1 b płyty górą z 10 prętówφ 1 ze stali A-III N (A s = 11,30 c ) w rozstawie co 10c, zbrojenie rozdzielcze z prętów φ 6 co 0 c ze stali A-III N. Zbrojenie balkonu zakotwić w stropie na długości iniu równej 1,5 długości balkonu. Sprawdzenie warunku na ścinanie: V Rd1 [ 0,35 k f ( 1, + 40 ρ ) + 0, 15 ] b d = σ ctd b w = 1, 0 d = 0, 1 f ctd = 1, 0MPa k = 1,6 d = 1,6 0,1 = 1,48 Asl ρ l = 0,01 bw d 11,30 ρ l = = 0,0094 0, = 0, brak siły podłużnej σ cp SGU l cp V Rd1 < V sd [ 0,35 1, ( 1, ,0096) ] 1,0 0,1 98, V Rd = 46 1 = V sd = 19, 17 Sprawdzenie zarysowania: M M M cr cr c ctd V Rd1 > V sd - nie projektuje się zbrojenia na ścinanie = w f f ct =, MPa b h = f ct 6 1 0,15 = 00 6 M < M cr = sd, k cr 8,5 M sd, k = 13,69 < M cr = 8,5 Przekrój zarysowany Szerokość rozwarcia rysy prostopadłej do osi pręta: W k = 1,7 83,86 0,0047 = 0,07 w k = 0,07 < 0,3 = w li Warunek spełniony w

17 Budynek ieszkalny wielorodzinny 17 Sprawdzenie ugięcia: M sd l eff a = α k B a = 0,0060 = 6, 0 leff 1,66 ali = = = 0,0083 = 8, a = 6,0 < ali = 8, 3 NR REJESTRU Płyta została zaprojektowana poprawnie ze względu na ugięcie. 5.. Poz.5.. Balkon filigran gr. 15c Zestawienie obciążeń przyjęto jak w Poz.5.1. Przyjęto balkon na bazie stropu prefabrykowanego płytowego typu Filigran gr. 15c. szczegółowe wytyczne wg producenta stropu. 6. Wieńce 6.1. Poz.6.1. Wieniec w pozioie stropu i stropodachu TERIVA gr. 4x7c Wieniec wykonać jako żelbetowy, onolityczny o wyiarach 4x7c z betonu C0/5, zbrojony 4 prętai φ1 ze stali A-III N, strzeiona z prętów φ6 ze stali A-0 co 0c. Wieńce zewnętrzne ocieplić od zewnątrz styropiane EPS 045 gr. 17c. 6.. Poz.6.. Wieniec w pozioie stropu Filigran gr. 4x4c Wieniec wykonać jako żelbetowy, onolityczny o wyiarach 4x4c z betonu C0/5, zbrojony 4 prętai φ1 ze stali A-III N, strzeiona z prętów φ6 ze stali A-0 co 0c. Wieńce zewnętrzne ocieplić od zewnątrz styrodure XPS gr. 14c Poz.6.3. Wieniec w pozioie płyty żelbetowej gr. 4x4c Wieniec wykonać jako żelbetowy, onolityczny o wyiarach 4x4c z betonu C0/5, zbrojony 4 prętai φ1 ze stali A-III N, strzeiona z prętów φ6 ze stali A-0 co 0c. 7. Schody wewnętrzne i zewnętrzne SCHODY WEWNĘTRZNE 7.1. Poz.7.1. Płyta biegowa gr. 15c Przyjęto schody płytowe, onolityczne na belkach spocznikowych, których kierunek pokazano na rysunkach konstrukcyjnych. Grubość płyty biegowej przyjęto 15 c. Założenia: szerokość biegu l = 1,40, wysokość stopnia hs = 0,178, szerokość stopnia bs = 0,8,

18 Budynek ieszkalny wielorodzinny 18 grubość płyty t = 0,15, szerokość spocznika l 1,3 =1,74, długość płyty biegowej l =,8, szerokość belki spocznikowej b=0,4, beton klasy C0/5 fcd = 13,3 MPa, stal klasy A-III fyd = 350 MPa. Kąt pochylenia biegu schodowego tgα=17,8/8=0,617; α=3, cosα=0,850 Przyjęto obciążenie technologiczne równe 3,0 / Zestawienie obciążeń działających na 1 płyty biegowej Rodzaj obciążenia Obciążenia stałe G: 1) Terakota gr.,0c pozio 1/ 3 0,0 ) Terakota gr.,0c pion 1/ 3 [(0,0 0,178)/0,8] 3) Płyta biegowa gr. 15c (5/ 3 0,15)/0,850 4) Stopnie wysokości 17,8c NR REJESTRU Wartość charakterystyczna γ f Wartość obliczeniowa 0,4 1, 0,50 0,6 1, 0,31 4,41 1,1 4,85,16 1,1,38 0,5 5/ 3 0,178 5) Tynk ce.-wap. (19/ 3 0,015)/0,850 0,34 1,3 0,44 RAZEM 7,59 8,48 Obciążenia zienne Q: Obciążenie technologiczne równoiernie rozłożone 3,00 1,3 3,90 RAZEM G+Q 10,59 1,38 Zestawienie obciążeń działających na 1 płyty spocznikowej Rodzaj obciążenia Wartość charakterystyczna γ f Wartość obliczeniowa Obciążenia stałe G: 1) Terakota gr.,0c 1/ 3 0,0 0,4 1, 0,50 ) Płyta spocznikowa gr. 15c 5/ 3 0,15 3,75 1,1 4,13 3) Tynk ce.-wap. 19/ 3 0,015 0,9 1,3 0,38 Obciążenia zienne Q: Obciążenie technologiczne równoiernie rozłożone RAZEM 4,46 5,01 3,00 1,3 3,90

19 Budynek ieszkalny wielorodzinny 19 Rozpiętości obliczeniowe: RAZEM G+Q 7,46 8,91 l eff1,3 = 1,05 l 1,3 + b/ = 1,05 1,74 + 0,4/ = 1,90 l eff = l + b =,4 + 0,4 =,48, Scheat statyczny: ,900,480 1,900 H=6,80 Obciążenia: 10,590 10,590 7,460 7,460 7,460 7,460 Moent: 1 3-5,559-5,559 1, ,70 Tnąca: 15,351 3,959 11,388 5, ,536-11,388 Reakcje podporowe: - Obciążenia charakterystyczne V ch1,4 = 4,60 V ch,3 =,71 - Obciążenia obliczeniowe V o1,4 = 5,54 V o,3 = 6,74 WYMIAROWANIE PRZEKROJU: -15,351 c in = 0,05 α = 0,85 f cd = 13,3 MPa f yd = 350 MPa ξ eff,li = 0,53 a 1 = c in + 0,005 = 0,03 h = 0,15 d = h a 1 = 0,1 M Sd = 5,60 b=1,0 NR REJESTRU

20 Budynek ieszkalny wielorodzinny 0 S b M Sd α f b d = cd = 0,0354 ξ 1 1 S = 0,0360 ξ =ξ eff <ξ eff,li = 0,53 = b ζ = 1 0, 5 ξ = 0,98 M Sd As1 = = 0,00014 = 1,40 c ζ d f yd Przyjęto zbrojenie główne z 10 prętów φ 10 ze stali A-III N A s = 7,85 c w rozstawie co 10 c na 1 b płyty, zbrojenie rozdzielcze z prętów φ 6 co 0 c ze stali A-III N. 7.. Poz.7.. Belka spocznikowa 4x35c Przyjęto do obliczeń belkę spocznikową jako żelbetową, onolityczną z betonu C5/30 o wy. 4x35c. Długości obliczeniowe: l=,90 l eff =,90 1,05=3,05 Obciążenie: Reakcja z Poz Płyta biegowa i spocznikowa gr. 15c: R ch1 =,71 γ f =1,18 R o1 = 6,74 Q ch1 = R ch1 /1,0 =,71 / Q o1 = 6,74 / Ciężar własny belki ujęto w prograie obliczeniowy. Scheat statyczny: 1 Obciążenia: 3,050 H=3,050,710,710 Moent: -33, Tnąca: 55,181 18, ,108 NR REJESTRU

21 Budynek ieszkalny wielorodzinny 1 Noralna: Reakcje podporowe: - Obciążenia charakterystyczne V ch1 = 47,75 - Obciążenia obliczeniowe V ch = 8,8 M ch1=8,75 V o1 = 55,18 Przekrój: V o = 33,11 M o1=33, ,0 Warunek stanu granicznego nośności: M Rd = 36,39 > M Sd =M c +M s1 +M s =1,719+(16,935)+(4,007)=33,660 Warunek spełniono Ścinanie: V Sd = 55,181 < 57,461 = V Rd1 V Sd = 55,181 < 319,877 = V Rd V Rd > V Rd1 > V Sd - nie projektuje się zbrojenia na ścinanie Zarysowanie: M Sd = 8,75 > 1,740 = M cr Przekrój zarysowany w k = 0,3 < 0,3 = w li Warunek spełniono Ugięcie: a = 1,9 < 15,3 = a li Belka została zaprojektowana poprawnie ze względu na ugięcie ,0 Przyjęto belkę spocznikową o przekroju 4x35c z betonu C0/5. Przyjęto zbrojenie główne dołe z 3 prętów φ1 ze stali A-III N, górą zbrojenie z 3 prętów φ1 ze stali A-III. Strzeiona dwucięte z prętów φ6 ze stali A-III N co 0c w odległości 50c od podpór co 10c Poz.7.3. Belka 4x37c Belkę wykonać o wyiarach 4x37c z betonu C0/5. Przyjęto zbrojenie górą z prętów φ1 ze stali A-III N. Dolne zbrojenie będzie stanowić zbrojenie z wieńca z prętów φ1 ze stali A-III N. Przy powierzchni bocznej poprowadzić zbrojenie górne wieńca z prętów φ1 ze stali A-III N. Strzeiona dwu cięte z prętów φ6 ze stali A-III N w rozstawie co 0c, w odległości 50c od podpór co 10c. NR REJESTRU

22 Budynek ieszkalny wielorodzinny 7.4. Poz.7.4. Belka 4x40c Belkę wykonać o wyiarach 4x40c z betonu C0/5. Przyjęto zbrojenie górą z prętów φ1 ze stali A-III N. Dolne zbrojenie będzie stanowić zbrojenie z wieńca z prętów φ1 ze stali A-III N. Przy powierzchni bocznej poprowadzić zbrojenie górne wieńca z prętów φ1 ze stali A-III. Strzeiona dwu cięte z prętów φ6 ze stali A- III N w rozstawie co 0c, w odległości 50c od podpór co 10c Poz.7.5. Płyta spocznikowa gr. 15c Zestawienie obciążeń przyjęto jak w Poz.7.1. Przyjęto zbrojenie górą i dołe z prętów φ 10 ze stali A-III N w rozstawie co 10 c. Zbrojenie rozdzielcze z prętów φ 6 co 0 c ze stali A-III N 7.6. Poz.7.6. Schody zewnętrzne NR REJESTRU SCHODY ZEWNĘTRZNE Przyjęto zbrojenie główne płyty biegowej i spocznikowej schodów z 10 prętów φ 10 ze stali A-III N A s = 7,85 c w rozstawie co 10 c na 1 b płyty, zbrojenie rozdzielcze z prętów φ 6 co 0 c ze stali A-III N. 8. Nadproża 8.1. Poz.8.1. Nadproże wewnętrzne Telestrop LIGHT x (11,5x1 c) Przyjęto konstrukcyjnie nadproże z dwóch belek prefabrykowanych Telestrop LIGHT x(11,5x1c). Belki należy opierać na ścianie na głębokość in. 15 c na podkładzie z cegły ceraicznej. 8.. Poz.8.. Nadproże L19 Przyjęto konstrukcyjnie nadproże z dwóch belek prefabrykowanych typu L (xl19). Belki należy opierać na ścianie na głębokość in. 15 c na podkładzie z cegły ceraicznej. Nadproża zewnętrzne ocieplić od zewnątrz styropiane EPS 045 gr. 17c Poz.8.3. Nadprożo-wieniec 4x56c Przyjęto do obliczeń nadprożo-wieniec jako żelbetowy, onolityczny o wy. 4x56c. Długości obliczeniowe: l=1,80 l eff =1,80 1,05 = 1,89 Obciążenia: Strop Poz.3.1.: Stałe w ty ciężar własny stropu 4,47 / (6,10/) = 13,64/ γ f =1,17 15,96/

23 Budynek ieszkalny wielorodzinny 3 Zastępcze od ścianek działowych 0,76 / (6,10/) =,33/ γ f =1,,80/ Użytkowe 1,5 / (6,10/) = 4,58/ γ f =1,4 6,41/ Sua: 0,55/ γ f =1, 5,16/ Balkon Poz.5.1.: Reakcja z Poz.5.1. Balkon: 14,76/1,0 = 14,76/ γ f =1,30 19,17/ Ciężar własny 5 / 3 0,15 1,6 = 6,08/ γ f =1,10 6,68/ Sua: 0,84/ γ f =1,4 5,85/ Wieniec 4x7c Sua: 1,79/ γ f =1,1,01/ Ciężar własny belki ujęto w prograie obliczeniowy. Scheat statyczny: 1 Obciążenia: 1,890 0,550 0,840 0,550 0,840 1,790 1,790 H=1,890 Moent: 1 1 Tnąca: 53,435 5,48 1 Noralna: -53,435 Przekrój: 1 NR REJESTRU

24 Budynek ieszkalny wielorodzinny ,0 NR REJESTRU ,0 Warunek stanu granicznego nośności: M Rd = 57,364 > M Sd =M c +M s1 +M s =11,771+(10,938)+(,468)=5,178 Warunek spełniono Ścinanie: V Sd = 53,435 < 60,984 = V Rd1 V Sd = 53,435 < 376,845 = V Rd V Rd > V Rd1 > V Sd - nie projektuje się zbrojenia na ścinanie Zarysowanie: M Sd = 9,065 < 7,597 = M cr Przekrój niezarysowany Ugięcie: a = 0, < 9,4 = a li Belka została zaprojektowana poprawnie ze względu na ugięcie. Nadprożo-wieniec wykonać o wyiarach 4x56c z betonu C0/5. Przyjęto zbrojenie dołe z prętów φ1 ze stali A-III N. Górne zbrojenie będzie stanowić zbrojenie z wieńca z prętów φ1 ze stali A-III N. Przy powierzchni bocznej poprowadzić zbrojenie dolne wieńca z prętów φ1 ze stali A-III N. Strzeiona dwu cięte z prętów φ6 ze stali A-III N w rozstawie co 0c, w odległości 30c od podpór co 10c. Nadprożo-wieńce należy opierać na ścianie na podkładzie z cegły ceraicznej Poz.8.4. Nadprożo-wieniec 4x34c Przyjęto do obliczeń nadprożo-wieniec jako żelbetowy, onolityczny o wy. 4x34c. Długości obliczeniowe: l=1,0 l eff =1,0 1,05 = 1,6 Obciążenia: Strop Poz.3.3.: Ciężar własny stropu 5,00 / (5,90/) = 14,75/ γ f =1,10 16,3/ Stałe 1,84 / (5,90/) = 5,43/ γ f =1,7 6,89/ Zastępcze od ścianek działowych 0,76 / (5,90/) =,5/ γ f =1,,71/ Użytkowe 1,5 / (5,90/) = 4,43/ γ f =1,4 6,0/ Sua: 6,86/ γ f =1,19 3,0/

25 Budynek ieszkalny wielorodzinny 5 Balkon Poz.5.1.: Reakcja z Poz.5.1. Balkon: 14,76/1,0 = 14,76/ γ f =1,30 19,17/ Ciężar własny 5 / 3 0,15 1,6 = 6,08/ γ f =1,10 6,68/ Sua: 0,84/ γ f =1,4 5,85/ Wieniec 4x4c Sua: 1,60/ γ f =1,1 1,78/ Ściana zewnętrzna Silka gr. 4c: Tynk ce.-wap.: 19 / 3 0,015 1,05 = 0,30/ γ f =1,3 0,39/ Ściana: 18 / 3 0,4 1,05 = 4,54/ γ f =1,1 4,99/ Styropian: 0,45 / 3 0,17 1,05 = 0,08/ γ f =1, 0,10/ Tynk zewnętrzny cienkowarstwowy ineralny: 19 / 3 0,015 1,05 = 0,30/ γ f =1,3 0,39/ Sua: 5,1/ γ f =1,1 5,86/ Ciężar własny belki ujęto w prograie obliczeniowy. Scheat statyczny: 1 Obciążenia: 1,60 6,860 6,860 0,840 0,840 1,600 5,10 1,600 5,10 H=1,60 Moent: 1 1 Tnąca: 4,61 13,43 1 Noralna: -4,61 Przekrój: 1 NR REJESTRU

26 Budynek ieszkalny wielorodzinny ,0 NR REJESTRU ,0 Warunek stanu granicznego nośności: M Rd = 36,961 > M Sd =M c +M s1 +M s =6,19+(5,756)+(1,500)=13,386 Warunek spełniono Ścinanie: V Sd = 4,61 < 43,51 = V Rd1 V Sd = 4,61 < 16,746 = V Rd V Rd > V Rd1 > V Sd - nie projektuje się zbrojenia na ścinanie Zarysowanie: M Sd = 11,06 > 10,173 = M cr Przekrój zarysowany w k = 0,11 < 0,3 = w li Warunek spełniono Ugięcie: a = 0,3 < 6,3 = a li Belka została zaprojektowana poprawnie ze względu na ugięcie. Nadprożo-wieniec wykonać o wyiarach 4x34c z betonu C5/30. Przyjęto zbrojenie dołe z prętów φ1 ze stali A-III N. Górne zbrojenie będzie stanowić zbrojenie z wieńca z prętów φ1 ze stali A-III N. Przy powierzchni bocznej poprowadzić zbrojenie dolne wieńca z prętów φ1 ze stali A-III N. Strzeiona dwu cięte z prętów φ6 ze stali A-0 w rozstawie co 18c, w odległości 30c od podpór co 9c. Nadprożo-wieńce należy opierać na ścianie na podkładzie z cegły ceraicznej Poz.8.5. Nadproże 4x80c Przyjęto do obliczeń nadproże jako żelbetowy, onolityczny o wy. 4x80c. Długości obliczeniowe: l=5,70 l eff =5,70 1,05 = 5,99 Obciążenia: Strop Poz.3.1.: (trójkąt l=1,06) Stałe w ty ciężar własny stropu 4,47 / 1,00 = 4,47/ γ f =1,17 5,3/ Zastępcze od ścianek działowych 0,76 / 1,00 = 0,76/ γ f =1, 0,9/ Użytkowe 1,5 / 1,00 = 1,50/ γ f =1,4,10/ Sua: 6,74/ γ f =1, 8,5/ 6,74/ 1,06/5,5 = 1,36/ γ f =1,3 1,67/

27 Budynek ieszkalny wielorodzinny 7 Balkon Poz.5.1.: (trójkąt l=1,06) Reakcja z Poz.5.1. Balkon: 14,76/1,0 = 14,76/ γ f =1,30 19,17/ Ciężar własny 5 / 3 0,15 1,6 = 6,08/ γ f =1,10 6,68/ Sua: 0,84/ γ f =1,4 5,85/ 0,84/ 1,06/5,5 = 4,1/ γ f =1,4 5,/ Wieniec 4x7c: (trójkąt l=1,06) Sua: 1,79/ γ f =1,1,01/ 1,79/ 1,06/5,5 = 0,36/ γ f =1,14 0,41/ Strop Poz.3.3.: Ciężar własny stropu 5,00 / 1,00 = 5,00/ γ f =1,10 5,50/ Stałe 1,84 / 1,00 = 1,84/ γ f =1,7,34/ Zastępcze od ścianek działowych 0,76 / 1,00 = 0,76/ γ f =1, 0,9/ Użytkowe 1,5 / 1,00 = 1,50/ γ f =1,4,10/ Sua: 9,10/ γ f =1,19 10,85/ Ściana zewnętrzna Silka gr. 4c: (trójkąt A=7,80 ) Tynk ce.-wap.: 19 / 3 0,015 7,80 =, γ f =1,3,89 Ściana: 18 / 3 0,4 7,80 = 33,70 γ f =1,1 37,07 Styropian: 0,45 / 3 0,17 7,80 = 0,60 γ f =1, 0,7 Tynk zewnętrzny cienkowarstwowy ineralny: 19 / 3 0,015 7,80 =, γ f =1,3,89 Sua: 38,74 γ f =1,16 43,56 38,74/5,5 = 7,38/ γ f =1,1 8,30/ Ciężar własny belki ujęto w prograie obliczeniowy. Scheat statyczny: 1 Obciążenia: 6,500 H=6,500 9,100 7,380 9,100 7,380 4,10 4,10 1,360 0,360 1,360 0,360 Moent: 1 NR REJESTRU

28 Budynek ieszkalny wielorodzinny 8-111, ,050 1 Tnąca: 10,508 55,55 1 Noralna: -10,508 Przekrój: ,0 NR REJESTRU ,0 Warunek stanu granicznego nośności: M Rd = 188,96 > M Sd =M c +M s1 +M s =40,108+(57,84)+(13,657)=111,050 Warunek spełniono Ścinanie: V Sd = 10,508 < 103,515 = V Rd1 V Sd = 10,508 < 77,664 = V Rd V Rd > V Rd1 > V Sd - nie projektuje się zbrojenia na ścinanie Zarysowanie: M Sd = 95,16 > 66,560 = M cr Przekrój zarysowany w k = 0,13 < 0,3 = w li Warunek spełniono Ugięcie: a = 1, < 3,5 = a li Belka została zaprojektowana poprawnie ze względu na ugięcie. Nadproże wykonać o wyiarach 4x80c z betonu C5/30. Przyjęto zbrojenie dołe z 3 prętów φ16 ze stali A-III N. Górne zbrojenie z 3 prętów φ16 ze stali A- III N. Przy powierzchni bocznej 3 pręty φ1 ze stali A-III N. Strzeiona dwu cięte z prętów φ6 ze stali A-III N w rozstawie co 0c, w odległości 140c od podpór co 10c. Nadproże należy opierać na ścianie na podkładzie z cegły ceraicznej.

29 Budynek ieszkalny wielorodzinny 9 9. Podciągi 9.1. Poz.9.1. Podciąg 4x7 Przyjęto do obliczeń podciąg jako żelbetowy, onolityczny o wy. 4x7c. Długości obliczeniowe: l=1,50 l eff =1,5 1,05 = 1,58 Obciążenia: Strop Poz.3.1.: Stałe w ty ciężar własny stropu 4,47 / (6,00/) = 13,4/ γ f =1,17 15,70/ Zastępcze od ścianek działowych 0,76 / (6,00/) =,9/ γ f =1,,75/ Użytkowe 1,5 / (6,00/) = 4,50/ γ f =1,4 6,30/ Sua: 0,1/ γ f =1, 4,75/ Strop Poz.3.1.: Stałe w ty ciężar własny stropu 4,47 / 1,00 = 4,47/ γ f =1,17 5,3/ Zastępcze od ścianek działowych 0,76 / 1,00 = 0,76/ γ f =1, 0,9/ Użytkowe 1,5 / 1,00 = 1,50/ γ f =1,4,10/ Sua: 6,74/ γ f =1, 8,5/ Ciężar własny belki ujęto w prograie obliczeniowy. Scheat statyczny: 1 Obciążenia: 1,580 H=1,580 0,10 0,10 6,740 6,740 Moent: 1 1 Tnąca: 7,36 10,794 1 Noralna: -7,36 Przekrój: 1 NR REJESTRU

30 Budynek ieszkalny wielorodzinny ,0 Warunek stanu granicznego nośności: M Rd = 18,15 > M Sd =M c +M s1 +M s =4,96+(5,307)+(1,160)=10,764 Warunek spełniono Ścinanie: V Sd = 7,36 < 37,756 = V Rd1 V Sd = 7,36 < 195,87 = V Rd V Rd > V Rd1 > V Sd - nie projektuje się zbrojenia na ścinanie Zarysowanie: M Sd = 8,895 > 6,415 = M cr Przekrój zarysowany w k = 0,15 < 0,3 = w li Warunek spełniono Ugięcie: a = 1,0 < 7,9 = a li Belka została zaprojektowana poprawnie ze względu na ugięcie. 1 4,0 Wykonać podciąg jako żelbetowy, onolityczny o przekroju 4x7c z betonu C0/5. Przyjęto zbrojenie dołe z prętów φ1 ze stali A-III N, górą zbrojenie z prętów φ1 ze stali A-III N. Strzeiona dwucięte z prętów φ6 ze stali A-III N co 16c w odległości 30c od podpór co 8c. 9.. Poz.9.. Podciąg 4x4 Przyjęto do obliczeń podciąg jako żelbetowy, onolityczny o wy. 4x4c. Długości obliczeniowe: l=1,96 l eff =1,96 1,05 =,06 Obciążenia: Strop Poz.3.3.: Ciężar własny stropu 5,00 / 1,50/ = 3,75/ γ f =1,10 4,13/ Stałe 1,84 / 1,50/ = 1,38/ γ f =1,7 1,75/ Zastępcze od ścianek działowych 0,76 / 1,50/ = 0,57/ γ f =1, 0,69/ Użytkowe 1,5 / 1,50/ = 1,13/ γ f =1,4 1,58/ Sua: 6,83/ γ f =1,19 8,14N/ Ciężar własny belki ujęto w prograie obliczeniowy. NR REJESTRU

31 Budynek ieszkalny wielorodzinny 31 Scheat statyczny: 1 Obciążenia:,060 H=,060 6,830 6,830 Moent: 1 1 Tnąca: 9,950 5,14 1 Noralna: -9,950 Przekrój: 1 1 4,0 Warunek stanu granicznego nośności: M Rd = 15,790 > M Sd =M c +M s1 +M s =,073+(,494)+(0,543)=5,110 Warunek spełniono Ścinanie: V Sd = 9,950 < 34,386 = V Rd1 V Sd = 9,950 < 171,040 = V Rd V Rd > V Rd1 > V Sd - nie projektuje się zbrojenia na ścinanie Zarysowanie: M Sd = 4,88 < 5,069 = M cr Przekrój niezarysowany Ugięcie: a = 0,5 < 10,3 = a li Belka została zaprojektowana poprawnie ze względu na ugięcie. 1 4,0 NR REJESTRU

32 Budynek ieszkalny wielorodzinny 3 Wykonać podciąg jako żelbetowy, onolityczny o przekroju 4x4c z betonu C30/37. Przyjęto zbrojenie dołe z prętów φ1 ze stali A-III N, górą zbrojenie z prętów φ1 ze stali A-III N. Strzeiona dwu cięte z prętów φ6 ze stali A-III N co 16c w odległości 30c od podpór co 8c Poz.9.3. Podciąg 40x85 Przyjęto do obliczeń podciąg jednoprzęsłowy jako żelbetowy, onolityczny o wy. 40x85c. Długości obliczeniowe: l eff =6,00 Obciążenia: Stropodach Poz..1.: Stałe w ty ciężar własny stropu 3,31 / (5,90/) = 9,76/ γ f =1,13 11,00/ Technologiczne 0,5 / (5,90/) = 1,48/ γ f =1,4,07/ Śnieg 0,7 / (5,90/) =,1/ γ f =1,5 3,19/ NR REJESTRU Sua: 13,36/ γ f =1, 16,5/ Stropodach Poz..1.: Stałe w ty ciężar własny stropu 3,31 / (6,10/) = 10,09/ γ f =1,13 11,38/ Technologiczne 0,5 / (6,10/) = 1,53/ γ f =1,4,14/ Śnieg 0,7 / (6,10/) =,0/ γ f =1,5 3,9/ Sua: 13,81/ γ f =1, 16,81/ Strop Poz.3.1.: x3 Stałe w ty ciężar własny stropu 4,47 / (5,90/) = 13,19/ γ f =1,17 15,43/ Zastępcze od ścianek działowych 0,76 / (5,90/) =,5/ γ f =1,,71/ Użytkowe 1,5 / (5,90/) = 4,43/ γ f =1,4 6,0/ Sua: 19,87/ γ f =1, 4,33/ 3x 59,61/ γ f =1, 73,00/ Strop Poz.3.1.: x3 Stałe w ty ciężar własny stropu 4,47 / (6,10/) = 13,64/ γ f =1,17 15,96/ Zastępcze od ścianek działowych 0,76 / (6,10/) =,33/ γ f =1,,80/ Użytkowe 1,5 / (6,10/) = 4,58/ γ f =1,4 6,41/ Sua: 0,55/ γ f =1, 5,16/ 3x 61,64/ γ f =1, 75,48/

33 Budynek ieszkalny wielorodzinny 33 Strop Poz.3.3.: Ciężar własny stropu 5,00 / (5,90/) = 14,75/ γ f =1,10 16,3/ Stałe 1,84 / (5,90/) = 5,43/ γ f =1,7 6,89/ Zastępcze od ścianek działowych 0,76 / (5,90/) =,5/ γ f =1,,71/ Użytkowe 1,5 / (5,90/) = 4,43/ γ f =1,4 6,0/ Sua: 6,86/ γ f =1,19 3,0/ Strop Poz.3.3.: Ciężar własny stropu 5,00 / (6,10/) = 15,5/ γ f =1,10 16,78/ Stałe 1,84 / (6,10 /) = 5,61/ γ f =1,7 7,13/ Zastępcze od ścianek działowych 0,76 / (6,10 /) =,33/ γ f =1,,80/ Użytkowe 1,5 / (6,10 /) = 4,58/ γ f =1,4 6,41/ Sua: 7,77/ γ f =1,19 33,10/ Wieniec 4x7c: x4 1,77/ γ f =1,1 1,98/ Sua: 7,10/ γ f =1,1 7,93/ Ściana wewnętrzna bloczek kerazytobetonowy gr. 4c: Tynk ce.-wap.: 19 / 3 0,015 8,5 =,43/ γ f =1,3 3,16/ Ściana: 3,50 / 8,5 = 9,8/ γ f =1,1 3,80/ Tynk ce.-wap.: 19 / 3 0,015 8,5 =,43/ γ f =1,3 3,16/ Sua: 34,68/ γ f =1,16 39,1/ Ściana wewnętrzna Tarcza gr. 4c: Tynk ce.-wap.: 19 / 3 0,015,84 = 0,81/ γ f =1,3 1,05/ Ściana: 5 / 3 0,4,84 = 17,04/ γ f =1,1 18,74/ Tynk ce.-wap.: 19 / 3 0,015,84 = 0,81/ γ f =1,3 1,05/ Sua: 18,66/ γ f =1,1 0,84/ Ciężar własny belki ujęto w prograie obliczeniowy. Scheat statyczny: ŁĄCZNIE: 63,49/ γ f =1,19 314,55 / NR REJESTRU

34 Budynek ieszkalny wielorodzinny 34 1, Obciążenia: 6,000 V=,70 H=6,000 63,490 63, Moent: -53,898-90,933 53, , , ,4 109,388 Tnąca: NR REJESTRU

35 Budynek ieszkalny wielorodzinny , , , , , ,353 Noralna: -964, , , , , ,510 Warunek stanu granicznego nośności: M Rd = 1469,0 > M Sd =M c +M s1 +M s =373,109+(576,14)+(41,56)=1190,760 Warunek spełniono Ścinanie: V Sd = 976,9 > 50,48 = V Rd1 V Sd = 976,9 < 140,34 = V Rd V Sd = 976,9 < 1109,18 = V Rd3 Nie projektuje się zbrojenia na ścinanie Zarysowanie: N Sd = 148,049 > 1,075 = N cr Przekrój zarysowany Rysy prostopadłe do osi pręta: w k = 0,3 < 0,3 = w li Warunek spełniono Rysy ukośne: w k = 0,00 < 0,3 = w li Warunek spełniono Ugięcie: a = 11,8 < 30,0 = a li Belka została zaprojektowana poprawnie ze względu na ugięcie. Podciąg wykonać jako żelbetowy, onolityczny o przekroju 40x85c z betonu C30/37. Przyjęto zbrojenie dołe z 8 prętów φ5 ze stali A-III N, zbrojenie górą z 6 NR REJESTRU

36 Budynek ieszkalny wielorodzinny 36 prętów φ5 ze stali A-III N. Przy powierzchniach bocznych podciągu należy uieścić jeden podłużny pręty o średnicy φ5. Strzeiona cztero cięte z prętów φ10 ze stali A-III N co 16c w odległości 00 c od podpór co 8c Poz.9.4. Podciąg 40x85 Przyjęto do obliczeń podciąg dwuprzęsłowy jako żelbetowy, onolityczny o wy. 40x85c. Długości obliczeniowe: l eff =1,00 Obciążenia: Stropodach Poz..1.: Stałe w ty ciężar własny stropu 3,31 / (5,90/) = 9,76/ γ f =1,13 11,00/ Technologiczne 0,5 / (5,90/) = 1,48/ γ f =1,4,07/ Śnieg 0,7 / (5,90/) =,1/ γ f =1,5 3,19/ NR REJESTRU Sua: 13,36/ γ f =1, 16,5/ Stropodach Poz..1.: Stałe w ty ciężar własny stropu 3,31 / (6,10/) = 10,09/ γ f =1,13 11,38/ Technologiczne 0,5 / (6,10/) = 1,53/ γ f =1,4,14/ Śnieg 0,7 / (6,10/) =,0/ γ f =1,5 3,9/ Sua: 13,81/ γ f =1, 16,81/ Strop Poz.3.1.: x3 Stałe w ty ciężar własny stropu 4,47 / (5,90/) = 13,19/ γ f =1,17 15,43/ Zastępcze od ścianek działowych 0,76 / (5,90/) =,5/ γ f =1,,71/ Użytkowe 1,5 / (5,90/) = 4,43/ γ f =1,4 6,0/ Sua: 19,87/ γ f =1, 4,33/ 3x 59,61/ γ f =1, 73,00/ Strop Poz.3.1.: x3 Stałe w ty ciężar własny stropu 4,47 / (6,10/) = 13,64/ γ f =1,17 15,96/ Zastępcze od ścianek działowych 0,76 / (6,10/) =,33/ γ f =1,,80/ Użytkowe 1,5 / (6,10/) = 4,58/ γ f =1,4 6,41/ Sua: 0,55/ γ f =1, 5,16/ Strop Poz.3.3.: 3x 61,64/ γ f =1, 75,48/

37 Budynek ieszkalny wielorodzinny 37 Ciężar własny stropu 5,00 / (5,90/) = 14,75/ γ f =1,10 16,3/ Stałe 1,84 / (5,90/) = 5,43/ γ f =1,7 6,89/ Zastępcze od ścianek działowych 0,76 / (5,90/) =,5/ γ f =1,,71/ Użytkowe 1,5 / (5,90/) = 4,43/ γ f =1,4 6,0/ Sua: 6,86/ γ f =1,19 3,0/ Strop Poz.3.3.: Ciężar własny stropu 5,00 / (6,10/) = 15,5/ γ f =1,10 16,78/ Stałe 1,84 / (6,10 /) = 5,61/ γ f =1,7 7,13/ Zastępcze od ścianek działowych 0,76 / (6,10 /) =,33/ γ f =1,,80/ Użytkowe 1,5 / (6,10 /) = 4,58/ γ f =1,4 6,41/ Sua: 7,77/ γ f =1,19 33,10/ Wieniec 4x7c: x4 1,77/ γ f =1,1 1,98/ Sua: 7,10/ γ f =1,1 7,93/ Ściana wewnętrzna bloczek kerazytobetonowy gr. 4c: Tynk ce.-wap.: 19 / 3 0,015 8,5 =,43/ γ f =1,3 3,16/ Ściana: 3,50 / 8,5 = 9,8/ γ f =1,1 3,80/ Tynk ce.-wap.: 19 / 3 0,015 8,5 =,43/ γ f =1,3 3,16/ Sua: 34,68/ γ f =1,16 39,1/ Ściana wewnętrzna Tarcza gr. 4c: Tynk ce.-wap.: 19 / 3 0,015,84 = 0,81/ γ f =1,3 1,05/ Ściana: 5 / 3 0,4,84 = 17,04/ γ f =1,1 18,74/ Tynk ce.-wap.: 19 / 3 0,015,84 = 0,81/ γ f =1,3 1,05/ Sua: 18,66/ γ f =1,1 0,84/ Ciężar własny belki ujęto w prograie obliczeniowy. Scheat statyczny: ŁĄCZNIE: 63,49/ γ f =1,19 314,55 / NR REJESTRU

38 Budynek ieszkalny wielorodzinny , Obciążenia: 6,000 6,000 63,490 63,490 63,490 V=,70 H=1, Moent: -1346,06-139, , , , ,35-150,93 746,14 775, ,61 0,58 81,308 Tnąca: 777, , ,6 1 16,35 10,07-774, , ,6 16,35 10,07 Noralna: -118,6-777, ,6-10,07-330,93-10,07-774, ,47-340,50-779,934 Warunek stanu granicznego nośności: M Rd = 1609,40 > M Sd =M c +M s1 +M s =411,917+(689,49)+(51,638)=135,806 Warunek spełniono Ścinanie: NR REJESTRU

39 Budynek ieszkalny wielorodzinny 39 V Sd = 777,884 > 33,014 = V Rd1 V Sd = 777,884 < 1465,086 = V Rd V Sd = 777,884 < 777,884 = V Rd3 Nie projektuje się zbrojenia na ścinanie Zarysowanie: N Sd = 99,8 > 1,364 = N cr Przekrój zarysowany Rysy prostopadłe do osi pręta: w k = 0,0 < 0,3 = w li Warunek spełniono Rysy ukośne: w k = 0,00 < 0,3 = w li Warunek spełniono Ugięcie: a = 5,4 < 30,0 = a li Belka została zaprojektowana poprawnie ze względu na ugięcie. Podciąg wykonać jako żelbetowy, onolityczny o przekroju 40x85c z betonu C30/37. Przyjęto zbrojenie dołe z 9 prętów φ0 ze stali A-III N, zbrojenie górą z 7 prętów φ0 ze stali A-III N. Przy powierzchniach bocznych podciągu należy uieścić 3 pręty podłużne o średnicy φ1. Nad podporą łączącą przęsła należy zwiększyć liczbę zbrojenia górą o 9 prętów φ0 ze stali A-III N. Strzeiona cztero cięte z prętów φ10 ze stali A-III N co 16c w odległości 150 c od podpór co 8c Poz.9.5. Podciąg 40x85 Przyjęto do obliczeń podciąg pięcioprzęsłowy jako żelbetowy, onolityczny o wy. 40x85c. Długości obliczeniowe: l eff =30,00 Obciążenia: Stropodach Poz..1.: Stałe w ty ciężar własny stropu 3,31 / (6,10/) = 10,09/ γ f =1,13 11,38/ Technologiczne 0,5 / (6,10/) = 1,53/ γ f =1,4,14/ Śnieg 0,7 / (6,10/) =,0/ γ f =1,5 3,9/ Sua: 13,81/ γ f =1, 16,81/ Zadaszenie balkonów Poz..3.: Reakcja z Poz..3. Zadaszenie balkonów: 4,34/1,0 = 4,34/ γ f =1,31 5,69/ Ciężar własny 5 / 3 0,15 1,5 = 5,63/ γ f =1,10 6,19/ Sua: 9,97/ γ f =1, 11,88/ Strop Poz.3.1.: x3 Stałe w ty ciężar własny stropu NR REJESTRU

40 Budynek ieszkalny wielorodzinny 40 4,47 / (6,10/) = 13,64/ γ f =1,17 15,96/ Zastępcze od ścianek działowych 0,76 / (6,10/) =,33/ γ f =1,,80/ Użytkowe 1,5 / (6,10/) = 4,58/ γ f =1,4 6,41/ Sua: 0,55/ γ f =1, 5,16/ 3x 61,64/ γ f =1, 75,48/ Balkon Poz.5.1.: x3 Reakcja z Poz.5.1. Balkon: 14,76/1,0 = 14,76/ γ f =1,30 19,17/ Ciężar własny 5 / 3 0,15 1,6 = 6,08/ γ f =1,10 6,68/ Sua: 0,84/ γ f =1,4 5,85/ 3x 6,5/ γ f =1,4 77,55/ Strop Poz.3.3.: Ciężar własny stropu 5,00 / (6,10/) = 15,5/ γ f =1,10 16,78/ Stałe 1,84 / (6,10 /) = 5,61/ γ f =1,7 7,13/ Zastępcze od ścianek działowych 0,76 / (6,10 /) =,33/ γ f =1,,80/ Użytkowe 1,5 / (6,10 /) = 4,58/ γ f =1,4 6,41/ Sua: 7,77/ γ f =1,19 33,10/ Strop Poz.3.4.: Ciężar własny stropu 5,00 / (5,30/) = 13,5/ γ f =1,10 14,58/ Stałe 4,7 / (5,30 /) = 1,49/ γ f =1,6 15,74/ Użytkowe,0 / (5,30 /) = 5,30/ γ f =1,4 7,4/ Sua: 31,04/ γ f =1,19 37,73/ Wieniec 4x7c: x4 1,79/ γ f =1,1,01/ Sua: 7,18/ γ f =1,1 8,03/ Ściana zewnętrzna pustak kerazytobetonowy gr. 4c: Tynk ce.-wap.: 19 / 3 0,015 8,5 =,43/ γ f =1,3 3,16/ Ściana: 1,56 / 8,5 = 13,9/ γ f =1,1 14,6/ Styropian: 0,45 / 3 0,17 8,5 = 0,65/ γ f =1, 0,78/ Tynk zewnętrzny cienkowarstwowy ineralny: 19 / 3 0,015 8,5 =,43/ γ f =1,3 3,16/ Sua: 18,80/ γ f =1,16 1,7/ Ściana zewnętrzna Tarcza gr. 4c: Tynk ce.-wap.: NR REJESTRU

41 Budynek ieszkalny wielorodzinny / 3 0,015,84 = 0,81/ γ f =1,3 1,05/ Ściana: 5 / 3 0,4,84 = 17,04/ γ f =1,1 18,74/ Styropian: 0,45 / 3 0,17,84 = 0,/ γ f =1, 0,6/ Tynk zewnętrzny cienkowarstwowy ineralny: 19 / 3 0,015,84 = 0,81/ γ f =1,3 1,05/ Sua: 18,88/ γ f =1,1 1,10 / Ciężar własny belki ujęto w prograie obliczeniowy. Scheat statyczny: ŁĄCZNIE: 51,61/ γ f =1,1 303,40 / ,70 Obciążenia: 6,000 6,000 6,000 6,000 6,000 51,610 51,610 51,610 51,610 51,610 51,610 V=,70 H=30, Moent: -1158, , , ,15-910,15-899, , ,095-13,336 13, ,137 11, , , ,336-13, , , ,33-60,538 81,747 4,985-5,178 5,178-4,985 81,557 60,538 Tnąca: 764,793 97, ,53 90, ,713 Noralna: -67, ,883-5, , , , ,601 6,883-5,957 5,957-6, ,793 67,601-90, ,53-97, ,713-67, , ,601-40,718-08,109-40,718-46, , ,675-40, , ,718-67,601-08, , , , , , ,85-093, ,687 Warunek stanu granicznego nośności: M Rd = 144,300 > M Sd =M c +M s1 +M s =417,3+(591,647)+(153,091)=1161,971 Warunek spełniono Ścinanie: V Sd = 484,878 > 44,647 = V Rd1 NR REJESTRU

42 Budynek ieszkalny wielorodzinny 4 V Sd = 484,878 < 1469,876 = V Rd V Sd = 484,878 < 573,939 = V Rd3 Nie projektuje się zbrojenia na ścinanie Zarysowanie: N Sd = 56,09 > 8,194 = N cr Przekrój zarysowany Rysy prostopadłe do osi pręta: w k = 0, < 0,3 = w li Warunek spełniono Rysy ukośne: w k = 0,00 < 0,3 = w li Warunek spełniono Ugięcie: a = 7,3 < 30,0 = a li Belka została zaprojektowana poprawnie ze względu na ugięcie. Podciąg wykonać jako żelbetowy, onolityczny o przekroju 40x85c z betonu C30/37. Przyjęto zbrojenie dołe z 5 prętów φ0 ze stali A-III N, zbrojenie górą z 5 prętów φ0 ze stali A-III N. W Nad podporą łączącą przęsła należy zwiększyć liczbę zbrojenia górą o 9 prętów φ0 ze stali A-III N. Przy powierzchniach bocznych podciągu należy uieścić 4 pręty podłużne o średnicy φ1. Strzeiona cztero cięte z prętów φ10 ze stali A-III N co 16c w odległości 150 c od podpór co 8c. 10. Słupy i rdzenie Poz Słup żelbetowy 40x40c Przyjęto do obliczeń słup jako żelbetowy, onolityczny o wy. 40x40c. Długości obliczeniowe: l eff =,53 Scheat i obciążenia wg Poz. 9.3, Poz i Poz.9.5. Słup wykonać jako żelbetowy, onolityczny o wyiarach 40x40c z betonu C5/30. Część słupów zbrojona prętai φ0 ze stali A-III N, a część prętai φ5 ze stali A-III N, strzeiona cztero cięte z prętów φ8 ze stali A-III N. Przy podporach strzeiona zagęścić Poz.10.. Słup żelbetowy 4x40c Przyjęto do obliczeń słup jako żelbetowy, onolityczny o wy. 4x40c. Długości obliczeniowe: l eff =,53 Scheat i obciążenia wg Poz. 9.3, Poz i Poz.9.5. Słup wykonać jako żelbetowy, onolityczny o wyiarach 4x40c z betonu C5/30. Część słupów zbrojona prętai φ0 ze stali A-III N, a część prętai φ5 ze stali A-III N, strzeiona cztero cięte z prętów φ8 ze stali A-III N. Przy podporach strzeiona zagęścić. NR REJESTRU