OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE HALI GARAśOWEJ DLA,,ZUK'' OŚWIECIM

OBLICZEIA STATYCZO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE HALI GARAśOWEJ DLA,,ZUK'' OŚWIECIM I. Dane ogólne 1. Inwestor,,ZUK'' OŚWIECIM Oświęcim ul. Bema 3 3-600 Oświęcim. Biuro projektowe Firma Projektowa,,Kons-pro '-Dariusz Obstarczyk Ul. Ceglana 3 3-600 Oświęcim 3. Podstawa opracowania. Umowa r P/U/0/10 z dnia 10.0.010 r. 4. Opis ogólny zamierzenia projektowego iniejsze obliczenia statyczne obejmują obiekt hal garaŝowych. Projektowany obiekt wiaty garaŝowej jest to budynek parterowy, niepodpiwniczony, przykryty dachem dwuspadowym o konstrukcji stalowej. Część przyziemia jest w szkielecie stalowym. Szkielet przyziemia tworzą stalowe słupy, które utwierdzona w Ŝelbetowych stopach.. Dach zaprojektowano w konstrukcji stalowej, z kratownic dachowych wspartych na stalowych słupach. Układ funkcjonalno-uŝytkowy ujęty jest w części architektonicznej. Opisy uzupełniające podano w tekście. 4. Autor Obliczeń statyczno-wytrzymałościowych: InŜ. Janusz Baran Upr. nr 345/00 5. Sprawdzający konstrukcji: InŜ. Mariusz Kułas Upr. nr MAP/006/PWOK/05 1

I. Zestawienia obciąŝeń. 1.ObciąŜenia stałe. Rodzaj obciąŝenia qk(k/m) γt qo(k/m) - blacha trapezowa 0,11 1,1 0,1 - wełna mineralna twarda-10cm 0,0 1, 0,4 - blacha trapezowa 0,11 1,1 0,1 - płatwie [ 140+stęŜenia 0, 1,1 0,4 - technologiczne 0,5 1,3 0,3 Suma obciąŝeń qk = 0,8 1,1 qo =1,0. ObciąŜenia zmienne..1. ObciąŜenia śniegiem. Wartości charakterystyczne Dane: -połoŝenie konstrukcji: Oświęcim -II strefa śniegowa qk= 0,9 k/ m² -γf = 1,5 (współczynnik obciąŝenia) -C =C 1 = 0,8 a podstawie rozdziału pkt.. zwiększono obciąŝenie charakterystyczne o 0% Wartości charakterystyczne Sk = qk C= 1,08 k/m² 0,80= 0,86 k/m² Wartości obliczeniowe So = sk γf = 0,86 k/m² 1,5= 1,30 k/m² Rodzaj obciąŝenia qk(k/m²) γf qo(k/m²) śnieg 0,86 1,5 1,30.. ObciąŜenia wiatrem - Kąt dachu 8,53 -połoŝenie konstrukcji: Oświęcim Kąt dachu 8,53 -I strefa wiatrowa qk= 0,30 k/m² -Ce= 0,8 (współczynnik ekspozycji teren B) -β= 1,8 (współczynnik działania porywów wiatru wg roz.5 pkt..5. normy, budynek niepodatny na dynamiczne działanie wiatru.) -γf = 1,5 (współczynnik obciąŝenia)

ObciąŜenie wiatrem wg P-B-0011:19/Az1 / Z1-3 -0,503-0,4 p [k/m ] kierunek wiatru 8,5 H=,0 B=10,0 Połać zawietrzna: - Budynek o wymiarach: B = 10,0 m, L = 30,8 m, H =,0 m - Dach dwuspadowy, kąt nachylenia połaci α = 8,5 o - Charakterystyczne ciśnienie prędkości wiatru: - strefa obciąŝenia wiatrem I; H = 41 m n.p.m. q k = 300 Pa q k = 0,300 k/m - Współczynnik ekspozycji: rodzaj terenu: B; z = H =,0 m C e (z) = 0,55+0,0,0 = 0,69 - Współczynnik działania porywów wiatru: β = 1,80 - Współczynnik ciśnienia wewnętrznego: budynek zamknięty C w = 0 - Współczynnik ciśnienia zewnętrznego: C z = -0,4 - Współczynnik aerodynamiczny C: C = C z - C w = -0,4-0 = -0,4 ObciąŜenie charakterystyczne: p k = q k C e C β = 0,300 0,69 (-0,4) 1,80 = -0,149 k/m ObciąŜenie obliczeniowe: p = p k γ f = (-0,149) 1,5 = -0,4 k/m ObciąŜenie wiatrem wg P-B-0011:19/Az1 / Z1-3 -0,503-0,4 p [k/m ] kierunek wiatru 8,5 H=,0 B=10,0 Połać nawietrzna: - Budynek o wymiarach: B = 10,0 m, L = 30,8 m, H =,0 m - Dach dwuspadowy, kąt nachylenia połaci α = 8,5 o - Charakterystyczne ciśnienie prędkości wiatru: - strefa obciąŝenia wiatrem I; H = 41 m n.p.m. q k = 300 Pa q k = 0,300 k/m - Współczynnik ekspozycji: rodzaj terenu: B; z = H =,0 m C e (z) = 0,55+0,0,0 = 0,69 - Współczynnik działania porywów wiatru: β = 1,80 3

- Współczynnik ciśnienia wewnętrznego: budynek zamknięty C w = 0 - Współczynnik ciśnienia zewnętrznego: C z = -0,9 - Współczynnik aerodynamiczny C: C = C z - C w = -0,9-0 = -0,9 ObciąŜenie charakterystyczne: p k = q k C e C β = 0,300 0,69 (-0,9) 1,80 = -0,335 k/m ObciąŜenie obliczeniowe: p = p k γ f = (-0,335) 1,5 = -0,503 k/m Połać zawietrzna Wartości charkterystyczne Pk= -0,149 k/m² Połać nawietrzna Pk= -0,335 k/m² Wartości obliczeniowe Po = -0,149 k/m² 1,5= -0,3 k/m² Po = -0,335 k/m² 1,5= -0,50 k/m² Rodzaj obciąŝenia qk(k/m) γt qo(k/m) Wiatr-połać zawietrzna -0,149 1,5-0,3 Wiatr-połać nawietrzna -0,335 1,5-0,50 II. Obliczenia statyczno wytrzymałościowe. 1. HALA 10x30,8m. 1. DACH O KOSTRUKCJI STALOWEJ 1.1. PŁATEW C140 Przyjęto wstępnie płatew z ceownika walcowanego ekonomicznego C140 ze stali St3S jako pięcioprzesłową ciągłą, połączenia płatwi w formie połączeń uciąglających spawanych. Pokrycie dachu z płyt warstwowych nie stanowi sztywnej tarczy dachu roztaw płatwi a-1,5m spadek -15% α-8,53 cosα-0,989 sinα-0,148 ZESTAWIEIE OBCIĄśEŃ: Obciązenie stałe Rodzaj obciąŝenia qk(k/m) γt qo(k/m) Stałe= 0,8 k/m² 1,5m 1,09 1,1 1, ObciąŜenia zmienne Rodzaj obciąŝenia qk(k/m) γt qo(k/m) Śnieg= 0,86 k/m² 1,5m 1,0 1,5 1,61 4

W obliczeniach pominięto wpływ wiatru gdyŝ występuje tylko ssanie wiatru, które jest mniejsze od cięŝaru pokrycia dachowego i płatwi. Zadanie: P ATEW HALA ZUK Przekrój: U 140 x Y X 14,4 Wymiary przekroju: U 140 h=140,0 s=60,0 g=,0 t=10,0 r=10,0 ex=1,5. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jxg=605,0 Jyg=6, A=0,40 ix=5,4 iy=1,8 Jw=1800, Jt=5,5 xs=-3,5 is=6, ry=, bx=-,4. Materiał: St3SX,St3SY,St3S,St3V,St3W. Wytrzymałość fd=15 MPa dla g=10,0. y Przekrój spełnia warunki przekroju klasy 1. 80,1 Siły przekrojowe: xa = 4,400; xb = 0,000. ObciąŜenia działające w płaszczyźnie układu: AB M x = 6,3 km, V y = -8,1 k, M y = -0,9 km, V x = -1, k. = 0,0 k, apręŝenia w skrajnych włóknach: σ t = 136,3 MPa σ C = -98,8 MPa. Długości wyboczeniowe pręta: - przy wyboczeniu w płaszczyźnie układu przyjęto podatności węzłów ustalone wg zasad mechaniki: χ 1 = 1,000 χ = 0,536 węzły nieprzesuwne µ = 0,831 dla l o = 4,400 l w = 0,831 4,400 = 3,656 m - przy wyboczeniu w płaszczyźnie prostopadłej do płaszczyzny układu: χ 1 = 1,000 χ = 1,000 węzły nieprzesuwne µ = 1,000 dla l o = 4,400 l w = 1,000 4,400 = 4,400 m - dla wyboczenia skrętnego przyjęto współczynnik długości wyboczeniowej µ ω = 1,000. Rozstaw stęŝeń zabezpieczających przed obrotem l oω = 4,400 m. Długość wyboczeniowa l ω = 4,400 m. Siły krytyczne: x y π EJ = = lw π EJ = = lw 3,14² 05 605,0 3,63² 3,14² 05 6, 4,384² 10 - = 90,5 k 10 - = 66,0 k 5

z xz 1 π EJϖ = + GJT = is lϖ 1 6,²( 3,14² 05 1800, 10 - + 80 5,5 10 4,400² ) = 1019,9 k ( ) 4 ( 1 µ / ) ( 1 µ ys / is ) x + z x + z x z ys is = = 90,5 + 1019,9 - (90,5 + 1019,9)² - 4 90,5 1019,9 (1-0,914 3,5²/ 6,²) (1-0,914 3,5²/ 6,²) = 639,9 k Zwichrzenie: Moment krytyczny przy zwichrzeniu ceownika zginanego w płaszczyźnie środnika moŝna wyznaczyć, jak dla dwuteownika o tych samych wymiarach, dla którego y = 38, k, z = 1431, k. Współrzędna punktu przyłoŝenia obciąŝenia a o = 0,00 cm. RóŜnica współrzędnych środka ścinania i punktu przyłoŝenia siły a s = 0,00 cm. Przyjęto następujące wartości parametrów zwichrzenia: A 1 = 1,30, A = 0,50, B = 1,310. A o = A 1 b y + A a s = 1,30 0,00 + 0,50 0,00 = 0,000 Mcr = ± Ao y + ( Ao y) + B is yz = - 0,000 38, + (0,000 38,) + 1,310 0,06 38, 1431, = 1, Smukłość względna dla zwichrzenia wynosi: = 115, M / M = 1,15 15,8 / 1, = 1,101 λl R cr Dla ceownika zginanego w płaszczyźnie środnika, przyjęto: λ L = 1,5 1,101 = 1,3 ośność przekroju na zginanie: xa = 4,400; xb = 0,000. - względem osi X M R = α p W f d = 1,000 86,4 15 10-3 = 18,6 km - względem osi Y M R = α p W f d = 1,4 14,8 15 10-3 = 4, km ośność przekroju względem osi X naleŝy zredukować do wartości: V V e t b t w MR, red = W fd 0,85 = R f 86,4 15 [ ( 1, 6,0 1,0) 0,85-8,1 3,5 0, ] 10-3 = 15,8 Współczynnik zwichrzenia dla λ L = 1,30 wynosi ϕ L = 0,55 Warunek nośności (54): Mx M ϕl Rx + M M y Ry = 6,3 0,55 15,8 + 0,9 4, = 0,95 < 1 6

ośność przekroju na ścinanie: xa = 4,400; xb = 0,000. - wzdłuŝ osi Y - wzdłuŝ osi X V R = 0,58 A V f d = 0,58 9,8 15 10-1 = 1, k Vo = 0,3 V R = 36, k V R = 0,58 A V f d = 0,58 10,6 15 10-1 = 131,9 k Vo = 0,3 V R = 39,6 k Warunki nośności: - ścinanie wzdłuŝ osi Y: V = 8,1 < 1, = V R - ścinanie wzdłuŝ osi X: V = 1, < 131,9 = V R ośność przekroju zginanego, w którym działa siła poprzeczna: xa = 4,400; xb = 0,000. - dla zginania względem osi X: V y = 8,1 < 36, = V o M R,V = M R = 15,8 km - dla zginania względem osi Y: V x = 1, < 39,6 = V o M R,V = M R = 4, km Warunek nośności (55): M M x My + = 6,3 MRy V 15,8 + 0,9 4, = 0,598 < 1 Rx, V, Stan graniczny uŝytkowania: Ugięcia względem osi Y liczone od cięciwy pręta wynoszą: a max = 4,5 mm a gr = l / 50 = 4400 / 50 = 1,6 mm a max = 4,5 < 1,6 = a gr Ugięcia względem osi X liczone od cięciwy pręta wynoszą: a max = 6,5 mm a gr = l / 50 = 4400 / 50 = 1,6 mm a max = 6,5 < 1,6 = a gr ajwiększe ugięcie wypadkowe wynosi: a = 6,5 + 4,5 =,9 Obliczenie ściągu: Siła rozciągająca w ściągu: S = m l y q x c/sinβ m = 4 liczba przedziałów między płatwią okapową a kalenicową sinβ - kąt załamania ściągu (8,6 -sinβ = 0,48) c = 1,5 m l y =, m rozstaw płatwi wzdłuŝ połaci rozmieszczenie ściągu śrubowego q x = q sinα q xk = 0,4 sinα = 0,3 q xo = 0,3 1,36 = 0,31 S = 4 1,5 0,31 1,5/0,48= 4,05 k Przyjęto średnicę pręta φ1 ze stali St3SX.Obliczenie nośności pręta rozciąganego osiowo R = A f d = 0,5π d f d = 0,5 3,14 1, 1,5 = 4,30 > 4,05 Sprawdzenie warunku nośności, przy uwzględnieniu pola przekroju gwintowanej końcówki pręta φ1 A = 84,3 = A f d = 0,843 1,5 = 18,1 >4,05

1.. DŹWIGAR DACHOWY D1. Dane: Spadek dachu 15%, kąt α=8,53 ObciąŜenie stałe Rodzaj obciąŝenia qk(k) γt qo(k) Stałe= 0,8 k/m² 1,5m² 4,4m 4,8 1,1 5,60 ObciąŜenia zmienne-śnieg Rodzaj obciąŝenia qk(k) γt qo(k) Śnieg= 0,86 k/m² 1,5m 4,4m 4,3 1,5,09 ObciąŜenia zmienne-wiatr Rodzaj obciąŝenia qk(k) γt qo(k) Wiatr-połać zawietrzna -0,149 k/m² 1,5m² 4,4m -0,8 1,5-1,3 Wiatr-połać nawietrzna -0,335 k/m² 1,5m 4,4m -1,84 1,5 -,6 WĘZŁY: 1 3 4 5 6 8 9 0,18 0,188 0,18 0,188 10 11 1 13 14 15 16 1 18 1,100 PRĘTY: 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 V=1,850 H=10,000 4 5 3 6 1 8 1 18 19 0 9 1 30 3 8 31 3 4 5 6 33 9 10 11 1 13 14 15 16 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 0,18 0,188 0,18 0,188 1,100 V=1,850 H=10,000 PRZEKROJE PRĘTÓW: 3 3 3 3 3 4 5 3 3 3 6 3 1 8 1 18 19 0 1 9 30 3 8 31 3 4 5 6 8 5 8 8 5 8 4 4 4 4 4 4 4 4 33 9 10 11 1 13 14 15 16 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 0,18 0,188 0,18 0,188 1,100 V=1,850 H=10,000 8

PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 01 - sztyw.-przegub; 10 - przegub-sztyw.; 11 - przegub-przegub - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: 1 00 1 1,50 0,188 1,64 1,000 3 PAS GÓRY 1/ I 160 00 3 1,50 0,18 1,64 1,000 3 PAS GÓRY 1/ I 160 3 00 3 4 1,50 0,188 1,64 1,000 3 PAS GÓRY 1/ I 160 4 00 4 5 1,50 0,18 1,64 1,000 3 PAS GÓRY 1/ I 160 5 00 5 6 1,50-0,18 1,64 1,000 3 PAS GÓRY 1/ I 160 6 00 6 1,50-0,188 1,64 1,000 3 PAS GÓRY 1/ I 160 00 8 1,50-0,18 1,64 1,000 3 PAS GÓRY 1/ I 160 8 00 8 9 1,50-0,188 1,64 1,000 3 PAS GÓRY 1/ I 160 9 00 10 11 1,50 0,000 1,50 1,000 4 PAS DOLY 1/ I 160 10 00 11 1 1,50 0,000 1,50 1,000 4 PAS DOLY 1/ I 160 11 00 1 13 1,50 0,000 1,50 1,000 4 PAS DOLY 1/ I 160 1 00 13 14 1,50 0,000 1,50 1,000 4 PAS DOLY 1/ I 160 13 00 14 15 1,50 0,000 1,50 1,000 4 PAS DOLY 1/ I 160 14 00 15 16 1,50 0,000 1,50 1,000 4 PAS DOLY 1/ I 160 15 00 16 1 1,50 0,000 1,50 1,000 4 PAS DOLY 1/ I 160 16 00 1 18 1,50 0,000 1,50 1,000 4 PAS DOLY 1/ I 160 1 11 10 1 0,000 1,100 1,100 1,000 1 T 60x60x.0 18 11 11 0,000 1,88 1,88 1,000 8 T 40x40x5.0 19 11 1 3 0,000 1,45 1,45 1,000 8 T 40x40x5.0 0 11 13 4 0,000 1,663 1,663 1,000 8 T 40x40x5.0 1 11 14 5 0,000 1,850 1,850 1,000 8 T 40x40x5.0 11 15 6 0,000 1,663 1,663 1,000 8 T 40x40x5.0 3 11 16 0,000 1,45 1,45 1,000 8 T 40x40x5.0 4 11 1 8 0,000 1,88 1,88 1,000 8 T 40x40x5.0 5 11 18 9 0,000 1,100 1,100 1,000 1 T 60x60x.0 6 11 1 11 1,50-1,100 1,665 1,000 T 50x50x6.0 11 11 3 1,50 1,45 1,933 1,000 5 T 60x60x.0 8 11 3 13 1,50-1,45 1,933 1,000 T 50x50x6.0 9 11 13 5 1,50 1,850,33 1,000 T 50x50x6.0 30 11 5 15 1,50-1,850,33 1,000 T 50x50x6.0 31 11 15 1,50 1,45 1,933 1,000 T 50x50x6.0 3 11 1 1,50-1,45 1,933 1,000 5 T 60x60x.0 33 11 1 9 1,50 1,100 1,665 1,000 T 50x50x6.0 OBCIĄśEIA: 4,8 4,3 4,8 4,3 4,8 4,3 4,8 4,3 4,8 4,3 4,8 4,3-0,9-0,41 4,8 4,3-1,84-0,8-1,84-0,8,36,39-1,84-0,8-0,9,39,36 4 5-0,41 3 6 1 8 1 18 19 0 9 1 30 3 8 31 3 4 5 6 33 9 10 11 1 13 14 15 16 OBCIĄśEIA: ([k],[km],[k/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P(Td): a[m]: b[m]: Grupa: G "STAŁE" Stałe γf= 1,1 1 Skupione 0,0,39 0,00 Skupione 0,0 4,8 0,00 3 Skupione 0,0 4,8 0,00 9

3 Skupione 0,0 4,8 1,6 4 Skupione 0,0 4,8 1,6 5 Skupione 0,0 4,8 1,6 6 Skupione 0,0 4,8 1,6 Skupione 0,0 4,8 1,6 8 Skupione 0,0,39 1,6 Grupa: S "ŚIEG" Zmienne γf= 1,50 1 Skupione 0,0,36 0,00 Skupione 0,0 4,3 0,00 3 Skupione 0,0 4,3 0,00 4 Skupione 0,0 4,3 0,00 4 Skupione 0,0 4,3 1,6 5 Skupione 0,0 4,3 1,6 6 Skupione 0,0 4,3 1,6 Skupione 0,0 4,3 1,6 8 Skupione 0,0,36 1,6 Grupa: W "WIATR" Zmienne γf= 1,50 1 Skupione 8,5-0,9 0,00 Skupione 8,5-1,84 0,00 3 Skupione 8,5-1,84 0,00 4 Skupione 8,5-1,84 0,00 4 Skupione 8,5-0,9 1,6 5 Skupione -8,5-0,8 1,6 5 Skupione -8,5-0,41 0,00 6 Skupione -8,5-0,8 1,6 Skupione -8,5-0,8 1,6 8 Skupione -8,5-0,41 1,6 W Y I K I Teoria I-go rzędu OBCIĄśEIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψd: γf: CięŜar wł. 1,10 G -"STAŁE" Stałe 1,1 S -"ŚIEG" Zmienne 1 1,00 1,50 W -"WIATR" Zmienne 1 1,00 1,50 REAKCJE PODPOROWE: 1 3 4 5 6 8 9 0,9 10 11 1 13 14 15 16 1 18 REAKCJE PODPOROWE: T.I rzędu ObciąŜenia obl.: CięŜar wł.+gsw -------------------------------------------------------------- Węzeł: H[k]: V[k]: Wypadkowa[k]: M[km]: -------------------------------------------------------------- 10 0,9 43,1 43,1 18-0,0 45,9 45,9 -------------------------------------------------------------- 10

OŚOŚĆ PRĘTÓW: ObciąŜenia obl.: CięŜar wł.+gsw T.I rzędu -------------------------------------------------------------- Przekrój:Pręt: Warunek nośności: Wykorzystanie: -------------------------------------------------------------- 1 1 ośność na ściskanie (39) 48,3% 5 ośność na ściskanie (39) 51,4% 3 1 ośność przy ściskaniu ze zgin 9,1% ośność przy ściskaniu ze zgin,9% 3 ośność przy ściskaniu ze zgin 46,9% 4 ośność przy ściskaniu ze zgin 46,4% 5 ośność przy ściskaniu ze zgin 48,0% 6 ośność przy ściskaniu ze zgin 48,3% ośność przy ściskaniu ze zgin 9,8% 8 ośność przy ściskaniu ze zgin 30,9% 4 9 apręŝenia zredukowane (1) 5,0% 10 ośność (Stateczność) przy zgi 34,4% 11 ośność (Stateczność) przy zgi 33,1% 1 ośność (Stateczność) przy zgi 35,9% 13 ośność (Stateczność) przy zgi 36,% 14 ośność (Stateczność) przy zgi 35,0% 15 ośność (Stateczność) przy zgi 36,4% 16 apręŝenia zredukowane (1) 5,0% 5 ośność przy ściskaniu ze zgin,0% 3 ośność przy ściskaniu ze zgin,5% 6 ośność (Stateczność) przy zgi 58,% 8 ośność (Stateczność) przy zgi 13,8% 9 Stan graniczny uŝytkowania 5,1% 30 ośność (Stateczność) przy zgi 8,9% 31 ośność (Stateczność) przy zgi 11,9% 33 ośność (Stateczność) przy zgi 61,1% 8 18 ośność na ściskanie (39) 49,3% 19 ośność na rozciąganie (3) 0,5% 0 ośność na ściskanie (39) 5,0% 1 ośność na rozciąganie (3) 0,6% ośność na ściskanie (39) 86,% 3 ośność na rozciąganie (3) 0,5% 4 ośność na ściskanie (39) 5,0% -------------------------------------------------------------- 1.3 SŁUP S1. Przyjęto wstępnie słup o przekroju xc0 (stal St3S), który utwierdzono w Ŝelbetowej stopie. a = 4,4m rozstaw słupów l col = 4,43m (wysokość osiowa słupa) 11

ObciąŜenie wiatrem wg P-B-0011:19/Az1 / Z1-1 -0,391 p [k/m ] kierunek wiatru 0,391-0,4 L=30,8-0,391 B=10,0 Ściana nawietrzna: - Budynek o wymiarach: B = 10,0 m, L = 30,8 m, H =,0 m - Charakterystyczne ciśnienie prędkości wiatru: - strefa obciąŝenia wiatrem I; H = 41 m n.p.m. q k = 300 Pa q k = 0,300 k/m - Współczynnik ekspozycji: rodzaj terenu: B; z = H =,0 m C e (z) = 0,55+0,0,0 = 0,69 - Współczynnik działania porywów wiatru: β = 1,80 - Współczynnik ciśnienia wewnętrznego: budynek zamknięty C w = 0 - Współczynnik ciśnienia zewnętrznego: C z = 0, - Współczynnik aerodynamiczny C: C = C z - C w = 0, - 0 = 0, ObciąŜenie charakterystyczne: p k = q k C e C β = 0,300 0,69 0, 1,80 = 0,61 k/m ObciąŜenie obliczeniowe: p = p k γ f = 0,61 1,5 = 0,391 k/m ObciąŜenie wiatrem wg P-B-0011:19/Az1 / Z1-1 -0,391 p [k/m ] kierunek wiatru 0,391-0,4 L=30,8-0,391 B=10,0 Ściana zawietrzna: - Budynek o wymiarach: B = 10,0 m, L = 30,8 m, H =,0 m - Charakterystyczne ciśnienie prędkości wiatru: - strefa obciąŝenia wiatrem I; H = 41 m n.p.m. q k = 300 Pa q k = 0,300 k/m - Współczynnik ekspozycji: rodzaj terenu: B; z = H =,0 m C e (z) = 0,55+0,0,0 = 0,69 - Współczynnik działania porywów wiatru: β = 1,80 - Współczynnik ciśnienia wewnętrznego: 1

budynek zamknięty C w = 0 - Współczynnik ciśnienia zewnętrznego: C z = -0,4 - Współczynnik aerodynamiczny C: C = C z - C w = -0,4-0 = -0,4 ObciąŜenie charakterystyczne: p k = q k C e C β = 0,300 0,69 (-0,4) 1,80 = -0,149 k/m ObciąŜenie obliczeniowe: p = p k γ f = (-0,149) 1,5 = -0,4 k/m ObciąŜenie wiatrem wg P-B-0011:19/Az1 / Z1-1 -0,391 p [k/m ] kierunek wiatru 0,391-0,4 L=30,8-0,391 B=10,0 Ściany boczne: - Budynek o wymiarach: B = 10,0 m, L = 30,8 m, H =,0 m - Charakterystyczne ciśnienie prędkości wiatru: - strefa obciąŝenia wiatrem I; H = 41 m n.p.m. q k = 300 Pa q k = 0,300 k/m - Współczynnik ekspozycji: rodzaj terenu: B; z = H =,0 m C e (z) = 0,55+0,0,0 = 0,69 - Współczynnik działania porywów wiatru: β = 1,80 - Współczynnik ciśnienia wewnętrznego: budynek zamknięty C w = 0 - Współczynnik ciśnienia zewnętrznego: C z = -0, - Współczynnik aerodynamiczny C: C = C z - C w = -0, - 0 = -0, ObciąŜenie charakterystyczne: p k = q k C e C β = 0,300 0,69 (-0,) 1,80 = -0,61 k/m ObciąŜenie obliczeniowe: p = p k γ f = (-0,61) 1,5 = -0,391 k/m ObciąŜenia zmienne-wiatr Rodzaj obciąŝenia qk(k/m) γt qo(k/m) Ściana zawietrzna -0,149 k/m² 4,4m -0,65 1,5-0,9 Ściana nawietrzna 0,391 k/m² 4,4m 1, 1,5,58 ObciąŜenia stałe: Rodzaj obciąŝenia qk(k) γf qo(k) -,,Paneltech. 0,4 k/m² 4,4 m 4,43 m 8,18 1,1 9,03 - elem. mocujące,50 1,3 3,00 Suma obciąŝeń Pk = 10,68 1,1 Po = 1,49 13

Przekrój: U 0 X Y y 160,0 Wymiary przekroju: U 0 h=0,0 s=80,0 g=9,0 t=1,5 r=1,5 ex=1,4. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jxg=5380,0 Jyg=96,6 A=4,80 ix=8,5 iy=6,3. Materiał: St3SX,St3SY,St3S,St3V,St3W. Wytrzymałość fd=15 MPa dla g=1,5. Przekrój spełnia warunki przekroju klasy 1. x 0,0 Długości wyboczeniowe pręta: - przy wyboczeniu w płaszczyźnie układu przyjęto podatności węzłów ustalone wg załącznika 1 normy: χ 1 = 1,000 χ = 0,500 węzły przesuwne µ =,484 dla l o = 4,430 l w =,484 4,430 = 11,004 m - przy wyboczeniu w płaszczyźnie prostopadłej do płaszczyzny układu: χ 1 = 1,000 χ = 1,000 węzły nieprzesuwne µ = 1,000 dla l o = 4,430 l w = 1,000 4,430 = 4,430 m Siły krytyczne: x y π EJ = = lw π EJ = = lw 3,14² 05 5380,0 4,430² 3,14² 05 96,6 11,004² 10 - = 5546,6 k 10 - = 495,0 k ośność przekroju na zginanie: xa = 4,430; xb = 0,000. - względem osi Y M R = α p W f d = 1,000 30,3 15 10-3 = 9,6 km Współczynnik zwichrzenia dla λ L = 0,000 wynosi ϕ L = 1,000 Warunek nośności (54): Rc + M M y Ry = 58,3 1608, + 8,1 9,6 = 0,389 < 1 ośność (stateczność) pręta ściskanego i zginanego: Składnik poprawkowy: y y y M x max = 0 x = 0 M y max = 8,1 km β y = 1,000 βy My max = 1, 5ϕ λ = MRy Rc y = 0,015 Warunek nośności (58): - dla wyboczenia względem osi X: ϕx Rc 1,5 0,18,08 1,000 8,1 58,3 9,6 1608, = 0,015 βy My max + = 58,3 MRy 0,884 1608, + 1,000 8,1 = 0,394 < 1,000 = 1-0,000 9,6 14

- dla wyboczenia względem osi Y: ϕy Rc βy My max + = 58,3 MRy 0,18 1608, + 1,000 8,1 = 0,519 < 0,985 = 1-0,015 9,6 ośność przekroju na ścinanie: xa = 4,430; xb = 0,000. - wzdłuŝ osi X V R = 0,58 A V f d = 0,58 35,5 15 10-1 = 443,1 k Vo = 0,3 V R = 13,9 k Warunek nośności dla ścinania wzdłuŝ osi X: V = 1,1 < 443,1 = V R ośność przekroju zginanego, w którym działa siła poprzeczna: xa = 4,430; xb = 0,000. - dla zginania względem osi Y: V x = 1,1 < 13,9 = V o M R,V = M R = 9,6 km Warunek nośności (55): + Rc M M y Ry, V = 58,3 1608, + 8,1 9,6 = 0,389 < 1 ośność przekroju na ścinanie z uwzględnieniem siły osiowej: xa = 4,430, xb = 0,000. - dla ścinania wzdłuŝ osi X: Stan graniczny uŝytkowania: R Rc R, = V = V V = 1,1 < 44,8 = 443,1 1 - ( 58,3 / 1608, ) 1 ( ) Ugięcia względem osi X liczone od cięciwy pręta wynoszą: a max =,5 mm a gr = l / 50 = 4430 / 50 = 1, mm a max =,5 < 1, = a gr ośność przekroju na ściskanie: xa = 3,546; xb = 3,545. RC = ψ A f d = 0,844 4,6 15 10-1 = 446,39 k Określenie współczynników wyboczeniowych: 1.4. STOPA FUDAMETOWA DAE: Opis fundamentu : Typ: stopa schodkowa Wymiary: B = 1,80 m L = 1,30 m H = 1,30 m w = 0,40 m B g = 0,0 m L g = 0,63 m B t = 0,55 m L t = 0,34 m B s = 0,4 m L s = 0,1 m e B = 0,00 m e L = 0,00 m Posadowienie fundamentu: 15

D = 1,00 m D min = 1,00 m brak wody gruntowej w zasypce Opis podłoŝa: nazwa gruntu h [m] nawodn (n) ρ o γ f,min γ f,max φ (r) u [ o ] (r) c u M 0 M [kpa] r iona [t/m 3 ] [kpa] [kpa] 1 Gliny pylaste 1,0 nie,00 0,90 1,10 1,80 31,58 36039 40039 Gliny pylaste 3,50 nie 1,90 0,90 1,10 14,0 4,99 390 585 apręŝenie dopuszczalne dla podłoŝa σ dop [kpa] = 150,0 kpa Kombinacje obciąŝeń obliczeniowych: typ obc. [k] T B [k] M B [km] T L [k] M L [km] e [kpa] e [kpa/m] r 1 długotrwałe 68,0-11,90,30,60-5,0 0,00 0,00 długotrwałe 40,60-1,00,80 -,60 5,0 0,00 0,00 3 długotrwałe 6,60 -,80 4,90 -,60 5,0 0,00 0,00 4 długotrwałe 3,50 0,40-1,80 -,60 5,0 0,00 0,00 Materiały : Zasypka: cięŝar objętościowy: 0,00 k/m 3 współczynniki obciąŝenia: γ f,min = 0,90; γ f,max = 1,0 Beton: klasa betonu: B0 (C16/0) f cd = 10,6 MPa, f ctd = 0,8 MPa, E cm = 9,0 GPa cięŝar objętościowy: 4,00 k/m 3 współczynniki obciąŝenia: γ f,min = 0,90; γ f,max = 1,10 Zbrojenie: klasa stali: A-II (18G-b) f yk = 355 MPa, f yd = 310 MPa, f tk = 410 MPa otulina zbrojenia c nom = 5 mm ZałoŜenia obliczeniowe : Współczynniki korekcyjne oporu granicznego podłoŝa: - dla nośności pionowej m = 0,81 - dla stateczności fundamentu na przesunięcie m = 0, - dla stateczności na obrót m = 0, Współczynnik kształtu przy wpływie zagłębienia na nośność podłoŝa: β = 1,50 Współczynnik tarcia gruntu o podstawę fundamentu: f = 0,50 Współczynniki redukcji spójności: - przy sprawdzaniu przesunięcia: 0,50 - przy korekcie nachylenia wypadkowej obciąŝenia: 1,00 Czas trwania robót: do 1 roku (λ=0,00) Stosunek wartości obc. obliczeniowych do wartości obc. charakterystycznych k / k = 1,0 WYIKI-PROJEKTOWAIE: WARUKI STAÓW GRAICZYCH PODŁOśA - wg P-81/B-0300 ośność pionowa podłoŝa: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: z = 1,0 m Obliczeniowy opór graniczny podłoŝa Q fb = 101,0 k, Q fl = 19,6 k r = 1,8 k < m Q f = 101,8 k (1,80% ) ośność (stateczność) podłoŝa z uwagi na przesunięcie poziome: Decyduje: kombinacja nr Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoŝa Q ft = 59,8 k T r = 1,3 k < m Q ft = 43,1 k (8,50% ) ObciąŜenie jednostkowe podłoŝa: Decyduje: kombinacja nr 3 apręŝenie maksymalne σ max = 81, kpa 16

σ max = 81, kpa < σ dop = 150,0 kpa (54,14% ) Stateczność fundamentu na obrót: Decyduje: kombinacja nr Decyduje moment wywracający M ob,-3 =,80 km, moment utrzymujący M ub,-3 = 96,51 km M o =,80 km < m M u = 69,5 km (40,01% ) Osiadanie: Decyduje: kombinacja nr 1 Osiadanie pierwotne s'= 0,06 cm, wtórne s''= 0,00 cm, całkowite s = 0,06 cm s = 0,06 cm < s dop = 1,00 cm (5,53% ) OBLICZEIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE FUDAMETU - wg P-B-0364: 00 ośność na przebicie: Decyduje: kombinacja nr 3 Pole powierzchni wielokąta A = 0,31 m Siła przebijająca Sd = (g+q) max A = 5,0 k ośność na przebicie Rd = 55,8 k Sd = 5,0 k < Rd = 55,8 k (9,% ) Wymiarowanie zbrojenia: WzdłuŜ boku B: Decyduje: kombinacja nr 3 Zbrojenie potrzebne A s = 1,83 cm Przyjęto konstrukcyjnie 8 prętów φ1 mm o A s = 9,05 cm WzdłuŜ boku L: Decyduje: kombinacja nr 3 Zbrojenie potrzebne A s = 0,94 cm Przyjęto konstrukcyjnie 11 prętów φ1 mm o A s = 1,44 cm Stopa kielichowa słupa Obliczeniowa głębokość zakotwienia: 1,5 h lo 3 h h = 0, m 1,5 h = 0,33 m 3 h = 0,66 m Przyjęto głębokość zakotwienia lo = 0,60 m Siły wewnętrzne w stopie: M =,80 km = 68,0 k V = 1,00 k Siła pozioma powodująca rozerwanie kielicha: H k 3 M = h k r h k = 0,60 m (głębokość kielicha) - w fazie eksploatacji H k 3 M = h k r +V M r =,80 km H k = 81,50 k - od parcia wiatru na słup 1

M r = W 0,5 (h sł + h k ) h sł = 4,3 m (wysokość słupa) W = 1, k/m 4,3 m 1,5 = 1,0 k (wypadkowa parcia wiatru) M r = 3,51 km H k = 81, k - od oparcia bocznego słupa M r = 0,5 G sł (0,5 h sł + h k ) G sł = 3,13 k (cięŝar słupa) M r = 4,64 km H k = 11,60 k - od uderzenia słupem M r = G sł h k M r = 1,88 km H k = 4,0 k Zbrojenie poziome ścian kielicha: F H k a1 = H k = 81,50 k f yd = 10 MPa f yd F a1 = 1,94 cm² Przyjęto zbrojenie poziome: 5ø1 (5,65 cm²) Zbrojenie pionowe ścian kielicha: F M r a = M r = 3,51 km f yd = 10 MPa a = 0,4 m a f yd F a = 3,33 cm² Przyjęto zbrojenie pionowe: 5ø1 (5,65 cm²) Sprawdzenie warunku nośności ze względu na docisk powierzchni bocznej słupa do betonu: V e o b l o 6 M + b l e o o f cud b e = 0, m lo = la 50 mm = 0,55 m V o = 1,00 k M o =,80 km + 1,00 k 0,35 m = 31,0 km,96 MPa < f cud = 8,90 MPa Warunek został spełniony 18

. HALA 13,x1,6m.. DACH O KOSTRUKCJI STALOWEJ.1. PŁATEW C160 Przyjęto wstępnie płatew z ceownika walcowanego ekonomicznego C160 ze stali St3S jako czteroprzesłową ciągłą, połączenia płatwi w formie połączeń uciąglających spawanych. Pokrycie dachu z płyt warstwowych nie stanowi sztywnej tarczy dachu roztaw płatwi a-1,65m spadek -15% α-8,53 cosα-0,989 sinα-0,148 ZESTAWIEIE OBCIĄśEŃ: Obciązenie stałe Rodzaj obciąŝenia qk(k/m) γt qo(k/m) Stałe= 0,8 k/m² 1,65m 1,43 1,1 1,68 ObciąŜenia zmienne Rodzaj obciąŝenia qk(k/m) γt qo(k/m) Śnieg= 0,86 k/m² 1,65m 1,4 1,5,13 W obliczeniach pominięto wpływ wiatru gdyŝ występuje tylko ssanie wiatru, które jest mniejsze od cięŝaru pokrycia dachowego i płatwi. Przekrój: U 160 Y Wymiary przekroju: U 160 h=160,0 s=65,0 g=,5 t=10,5 r=10,5 ex=18,4. Charakterystyka geometryczna przekroju: x X 16,9 Jxg=95,0 Jyg=85,3 A=4,00 ix=6, iy=1,9 Jw=359,3 Jt=, xs=-3, is=,5 ry=9,4 bx=-8,4. Materiał: St3SX,St3SY,St3S,St3V,St3W. Wytrzymałość fd=15 MPa dla g=10,5. y Przekrój spełnia warunki przekroju klasy 1. 88,0 Długości wyboczeniowe pręta: - przy wyboczeniu w płaszczyźnie układu przyjęto podatności węzłów ustalone wg załącznika 1 normy: χ 1 = 0,400 χ = 0,333 węzły nieprzesuwne µ = 0,61 dla l o = 4,400 l w = 0,61 4,400 =,3 m 19

- przy wyboczeniu w płaszczyźnie prostopadłej do płaszczyzny układu: χ 1 = 1,000 χ = 1,000 węzły nieprzesuwne µ = 1,000 dla l o = 4,400 l w = 1,000 4,400 = 4,400 m - dla wyboczenia skrętnego przyjęto współczynnik długości wyboczeniowej µ ω = 1,000. Rozstaw stęŝeń zabezpieczających przed obrotem l oω = 4,400 m. Długość wyboczeniowa l ω = 4,400 m. Siły krytyczne: x y π EJ = = lw π EJ = = lw 3,14² 05 95,0,69² 3,14² 05 85,3 4,363² 10 - = 440, k 10 - = 90, k z xz 1 π EJϖ = + GJT = is lϖ 1,5²( 3,14² 05 359,3 10 - + 80, 10 4,400² ) = 109,9 k ( ) 4 ( 1 µ / ) ( 1 µ ys / is ) x + z x + z x z ys is = = 440, + 109,9 - (440, + 109,9)² - 4 440, 109,9 (1-0,93 3,²/,5²) (1-0,93 3,²/,5²) = 969,4 k ośność przekroju na zginanie: xa = 0,000; xb = 4,400. - względem osi X M R = α p W f d = 1,000 115,6 15 10-3 = 4,9 km - względem osi Y M R = α p W f d = 1,48 18,3 15 10-3 = 5,8 km ośność przekroju względem osi X naleŝy zredukować do wartości: V V e t b t w MR, red = W fd 0,85 = R f 115,6 15 [ ( 149,6 6,5 1,1) 0,85-9,3 3, 0,8 ] 10-3 = 1,1 Współczynnik zwichrzenia dla λ L = 1,305 wynosi ϕ L = 0,535 Warunek nośności (54): Mx M ϕl Rx + M M y Ry = 8, 0,535 1,1 + 1, 5,8 = 0,940 < 1 ośność przekroju zginanego, w którym działa siła poprzeczna: xa = 0,000; xb = 4,400. - dla zginania względem osi X: V y = 9,3 < 44,9 = V o M R,V = M R = 1,1 km - dla zginania względem osi Y: V x = 1,4 < 45, = V o M R,V = M R = 5,8 km 0

Warunek nośności (55): M M x My + = 8, MRy V 1,1 + 1, 5,8 = 0,60 < 1 Rx, V, Stan graniczny uŝytkowania: Ugięcia względem osi Y liczone od cięciwy pręta wynoszą: a max = 1,1 mm a gr = l / 50 = 4400 / 50 = 1,6 mm a max = 1,1 < 1,6 = a gr Ugięcia względem osi X liczone od cięciwy pręta wynoszą: a max = 1,8 mm a gr = l / 50 = 4400 / 50 = 1,6 mm a max = 1,8 < 1,6 = a gr ajwiększe ugięcie wypadkowe wynosi: a = 1,8 + 1,1 =,1.. DŹWIGAR DACHOWY D Dane: Spadek dachu 15%, kąt α=8,53 ObciąŜenie stałe Rodzaj obciąŝenia qk(k) γt qo(k) Stałe= 0,8 k/m² 1,65m² 4,4m 6,3 1,1,39 ObciąŜenia zmienne-śnieg Rodzaj obciąŝenia qk(k) γt qo(k) Śnieg= 0,86 k/m² 1,65m 4,4m 6,4 1,5 9,36 ObciąŜenia zmienne-wiatr Rodzaj obciąŝenia qk(k) γt qo(k) Wiatr-połać zawietrzna -0,149 k/m² 1,65m² 4,4m -1,08 1,5-1,6 Wiatr-połać nawietrzna -0,335 k/m² 1,65m 4,4m -,43 1,5-3,65 WĘZŁY: 1 3 4 5 6 8 9 0,4 0,48 0,4 0,48 10 11 1 13 14 15 16 1 18 1,100 PRĘTY: 1,650 1,650 1,650 1,650 1,650 1,650 1,650 1,650 4 5 3 6 1 8 1 18 19 0 9 1 30 3 8 31 3 4 5 6 33 9 10 11 1 13 14 15 16 1,650 1,650 1,650 1,650 1,650 1,650 1,650 1,650 V=,090 H=13,00 0,4 0,48 0,4 0,48 1,100 V=,090 H=13,00 1

PRZEKROJE PRĘTÓW: 4 5 3 6 1 1 1 1 8 1 18 19 0 9 1 30 3 5 6 6 6 6 6 1 5 6 8 31 3 6 4 5 5 5 68 8 8 8 8 8 8 833 9 10 11 1 13 14 15 16 0,4 0,48 0,4 0,48 1,100 1,650 1,650 1,650 1,650 1,650 1,650 1,650 1,650 V=,090 H=13,00 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: r. A[cm] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: 1 3,8 5 3 5 4,0 Stal St3 13,6 4 3 13 34 8,0 Stal St3 5,9 4 1 6 14 6,0 Stal St3 6 5, 1 6 3 9 5,0 Stal St3 16, 144 59 56 19 10,0 Stal St3 8 16, 144 59 19 56 10,0 Stal St3 STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Moduł E: apręŝ.gr.: AlfaT: [/mm] [/mm] [1/K] Stal St3 05000 15,000 1,0E-05 OBCIĄśEIA: 6,4 6,3 6,3 6,4 6,4 6,3 6,4 6,3 3,16 3,6-1, 3,1 6,3 6,4-0,54 6,3 6,4 -,43-1,08 -,43-1,08 3,16 3,1 -,43-1,08-1,1 3,16 3,1 4 5-0,54 3 6 1 8 1 18 19 0 9 1 30 3 8 31 3 4 5 6 33 9 10 11 1 13 14 15 16 OBCIĄśEIA: ([k],[km],[k/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P(Td): a[m]: b[m]: Grupa: G "" Zmienne γf= 1,1 1 Skupione 0,0 3,16 0,00 Skupione 0,0 6,3 0,00 3 Skupione 0,0 6,3 0,00 4 Skupione 0,0 6,3 0,00 4 Skupione 0,0 3,16 1,6 5 Skupione 0,0 3,6 0,00 5 Skupione 0,0 6,3 1,6 6 Skupione 0,0 6,3 1,6 Skupione 0,0 6,3 1,6 8 Skupione 0,0 3,16 1,6 Grupa: S "" Zmienne γf= 1,50 1 Skupione 0,0 3,1 0,00 1 Skupione 0,0 6,4 1,6 Skupione 0,0 6,4 1,6 3 Skupione 0,0 6,4 1,6

4 Skupione 0,0 3,1 1,6 5 Skupione 0,0 3,1 0,00 5 Skupione 0,0 6,4 1,6 6 Skupione 0,0 6,4 1,6 Skupione 0,0 6,4 1,6 8 Skupione 0,0 3,1 1,6 Grupa: W "" Zmienne γf= 1,50 1 Skupione 8,6-1,1 0,00 1 Skupione 8,6 -,43 1,6 Skupione 8,5 -,43 1,6 3 Skupione 8,6 -,43 1,6 4 Skupione 8,5-1, 1,6 5 Skupione -8,5-0,54 0,00 6 Skupione -8,6-1,08 0,00 Skupione -8,5-1,08 0,00 8 Skupione -8,6-0,54 1,6 8 Skupione -8,6-1,08 0,00 OBCIĄśEIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψd: γf: CięŜar wł. 1,10 G -"" Zmienne 1 1,00 1,1 S -"" Zmienne 1 1,00 1,50 W -"" Zmienne 1 1,00 1,50 KRYTERIA KOMBIACJI OBCIĄśEŃ: r: Specyfikacja: 1 ZAWSZE : G EWETUALIE: S+W ZAWSZE : G EWETUALIE: S 3 ZAWSZE : G EWETUALIE: W MOMETY-OBWIEDIE: -0,4-0,4-0,1-0,1-0,1-0,1-0,1-0,1-0,1-0,1-0,1-0,1 4 5 3 6 0,1 0,1 0,1 1 8 1 18 19 0 1 0,1 0,1 0,1 9-0, -0, 30 3 0,1 0,1 8 31 3 4 5 6 0,3 0,3-0,0-0,0 0,5 0,5-0,1-0,1 0,5 0,5-0,0-0,0 0,3 0,3 33 9 0,1 0,110 110,1 0,11 13 0,1 0,1 14 15 0,1 0,1 16 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 3

TĄCE-OBWIEDIE: 0,5 0,3 0,4 0,3 0,4 0, 0,0 0,3 0, 0, 0, 0,1 0,0 0,0 4 5 3-0,0-0,0-0,0-0,0 0,1 0,1 6 0,1 1-0,1 8 1 18 19 0 9 1-0, 30 3-0, -0,3-0,1 0,4-0,3-0,0-0,4-0, -0,0 0,3 0,3 0,3-0,1 0, -0,4 8-0, 31 3 4 5 6 0,1 0,1 0, 0, 0, -0,5-0, 0,1 0,1 0, -0,1 0,0 0,0-0,0 0,1 0,1 0,1 0,1-0,3 33 9-0,1-0,0-0,1-0,110 11-0,1 1 13-0,0 14 15-0,1 16-0, -0,1-0,1-0,1-0, -0, -0, -0, -0,3-0,3-0,3-0,4 ORMALE-OBWIEDIE: 0, 89, 9,9 0,5 4 1,0 0,5 89, 5 109,0 109,0 109,0 5, 11,8 109,0 3-3, 111,3-16,0 10,5 4,5 111,3 6 1 8 1 18 19 0 9 1 30 -, -,1-1,6-1,5-35,9-35,8-35,3-35,-38,0 111,3 111,3 109,0-5, -16,0 11,8 109,0,8 6, 0, 0,4-38,0-38,3 0, 0,4 109,0 109,0 30,6 89,6-3,8-16,4-15,1-38,3-15,3-5,3 89,6 3-5,3-5,8-16,4-0, -69, -4, -4, -5,6 31,9 8 31 3 4-3,9-69, 6,6 5 6 33-5,5-5,5-5,4-5,431,9 31,9 35,3-118,8-118,8-118,6 35,3-118,6 35,3 36,5 36,5-118,6-5,4 36,5 36,5-5,6-0,3-69,8-3,9-16,5 0, 0,4 9,8 11, 0,4 5,1-3,8-16,1 0,9 0,4 11, 30,5, -118,8-5,8-16,1-5,4-118,8 0, 0,4-5,5-5,9-16,5-4,0-69,8-5,5-1,9-1, -15,3 10,5 4,4-15,5-4,9 10 11 1 13 14-4,9 15 16 SIŁY PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALE: T.I rzędu ObciąŜenia obl.: CięŜar wł.+"kombinacja obciąŝeń" Pręt: x[m]: M[km]: Q[k]: [k]: Kombinacja obciąŝeń: 1 1,669 0,3* 0,1-5,5 GS 0,000 0,0* 0,3-5,5 GS 0,000 0,0 0,3* -5,5 GS 1,669 0,1-0,1 -,1* GW 0,000 0,0 0,3-5,5* GS 0,000 0,3* -0, -5,4 GS 1,668-0,1* -0,4-5,4 GS 1,668-0,1-0,4* -5,4 GS 1,668-0,1-0, -1,5* GW 0,000 0,3-0, -5,4* GS 3 1,669 0,5* 0,3-118,8 GS 0,000-0,1* 0,5-118,8 GS 0,000-0,1 0,5* -118,8 GS 1,669 0,1-0,0-35,8* GW 0,000-0,1 0,5-118,8* GS 4 0,000 0,5* -0,4-118,6 GS 1,668-0,4* -0, -118,6 GS 1,668-0,4-0,* -118,6 GS 1,668-0,1-0,3-35,* GW 0,000 0,5-0,4-118,6* GS 5 1,668 0,5* 0,4-118,6 GS 0,000-0,4* 0, -118,6 GS 0,000-0,4 0,* -118,6 GS 0,000-0,1 0,3-38,0* GW 1,668 0,5 0,4-118,6* GS 6 0,000 0,5* -0,3-118,8 GS 1,669-0,1* -0,5-118,8 GS 1,669-0,1-0,5* -118,8 GS 0,000 0,1-0,0-38,3* GW 1,669-0,1-0,5-118,8* GS 1,668 0,3* 0, -5,4 GS 0,000-0,1* 0,4-5,4 GS 0,000-0,1 0,4* -5,4 GS 0,000-0,1 0, -5,3* GW 1,668 0,3 0, -5,4* GS 4

8 0,000 0,3* -0,1-5,5 GS 1,669 0,0* -0,3-5,5 GS 1,669 0,0-0,3* -5,5 GS 0,000 0,1 0,1-5,6* GW 1,669 0,0-0,3-5,5* GS 9 1,650 0,3* 0,1-0,0 GS 0,000 0,0* 0,3-1, GSW 0,000 0,0 0,3* -0,0 GS 0,103 0,0 0,3-0,0* GS 1,650 0,3 0,1-0,0* GS 0,000 0,0 0, -0,0* G 0,000 0,0 0,3-1,* GSW 1,650 0,3 0,0-1,* GSW 10 0,000 0,3* -0,1 109,0 GS 1,650-0,0* -0, 31,9 GW 1,650-0,0-0,3* 109,0 GS 1,650-0,0-0,3 109,0* GS 0,000 0,3-0,1 109,0* GS 1,650-0,0-0, 31,9* GW 0,413 0,1-0,0 31,9* GW 11 1,650 0,3* 0,1 109,0 GS 0,000-0,0* 0, 31,9 GW 0,000-0,0 0,3* 109,0 GS 0,000-0,0 0,3 109,0* GS 1,650 0,3 0,1 109,0* GS 0,000-0,0 0, 31,9* GW 1,3 0,1-0,0 31,9* GW 1 0,000 0,3* -0, 111,3 GS 1,650-0,* -0,4 111,3 GS 1,650-0, -0,4* 111,3 GS 1,650-0, -0,4 111,3* GS 0,000 0,3-0, 111,3* GS 1,650-0,1-0, 35,3* GW 0,06 0,1 0,0 35,3* GW 13 1,650 0,3* 0, 111,3 GS 0,000-0,* 0,4 111,3 GS 0,000-0, 0,4* 111,3 GS 0,000-0, 0,4 111,3* GS 1,650 0,3 0, 111,3* GS 0,000-0,1 0, 35,3* GW 1,54 0,1-0,0 35,3* GW 14 0,000 0,3* -0,1 109,0 GS 1,650-0,0* -0, 50,8 G 1,650-0,0-0,3* 109,0 GS 1,650-0,0-0,3 109,0* GS 0,000 0,3-0,1 109,0* GS 1,650-0,0-0, 36,5* GW 0,41 0,1-0,0 36,5* GW 15 1,650 0,3* 0,1 109,0 GS 0,000-0,0* 0, 50,8 G 0,000-0,0 0,3* 109,0 GS 0,000-0,0 0,3 109,0* GS 1,650 0,3 0,1 109,0* GS 0,000-0,0 0, 36,5* GW 1,38 0,1 0,0 36,5* GW 16 0,000 0,3* -0,1 0,0 GS 1,650-0,0* -0,3-0,0 GSW 1,650 0,0-0,3* 0,0 GS 1,650 0,0-0,3 0,0* GS 0,000 0,3-0,1 0,0* GS 1,650 0,0-0,3 0,0* GS 0,000 0,3-0,1 0,0* GS 1 0,000 0,0* 0,0-69,8 GS 1,100 0,0* 0,0-69, GS 0,000 0,0* 0,0-69,8 GS 1,100 0,0* 0,0-69, GS 0,000 0,0 0,0* -69,8 GS 5

1,100 0,0 0,0* -69, GS 1,100 0,0 0,0-0,* GW 0,000 0,0 0,0-69,8* GS 18 0,000 0,0* 0,0-16,5 GS 1,348 0,0* 0,0-16,4 GS 0,000 0,0* 0,0-16,5 GS 1,348 0,0* 0,0-16,4 GS 0,000 0,0 0,0* -16,5 GS 1,348 0,0 0,0* -16,4 GS 1,348 0,0 0,0-3,8* GW 0,000 0,0 0,0-16,5* GS 19 0,000 0,0* 0,0 0, GS 1,595 0,0* 0,0 0, GS 0,000 0,0* 0,0 0, GS 1,595 0,0* 0,0 0, GS 0,000 0,0 0,0* 0, GS 1,595 0,0 0,0* 0, GS 1,595 0,0 0,0 0,* GS 0,000 0,0 0,0 0,4* GW 0 0,000 0,0* 0,0-16,1 GS 1,843 0,0* 0,0-16,0 GS 0,000 0,0* 0,0-16,1 GS 1,843 0,0* 0,0-16,0 GS 0,000 0,0 0,0* -16,1 GS 1,843 0,0 0,0* -16,0 GS 1,843 0,0 0,0-3,* GW 0,000 0,0 0,0-16,1* GS 1 0,000 0,0* 0,0 0,9 GS,090 0,0* 0,0 1,0 GS 0,000 0,0* 0,0 0,9 GS,090 0,0* 0,0 1,0 GS 0,000 0,0 0,0* 0,9 GS,090 0,0 0,0* 1,0 GS,090 0,0 0,0 1,0* GS 0,000 0,0 0,0 0,4* GW 0,000 0,0* 0,0-16,1 GS 1,843 0,0* 0,0-16,0 GS 0,000 0,0* 0,0-16,1 GS 1,843 0,0* 0,0-16,0 GS 0,000 0,0 0,0* -16,1 GS 1,843 0,0 0,0* -16,0 GS 1,843 0,0 0,0-5,* GW 0,000 0,0 0,0-16,1* GS 3 0,000 0,0* 0,0 0, GS 1,595 0,0* 0,0 0, GS 0,000 0,0* 0,0 0, GS 1,595 0,0* 0,0 0, GS 0,000 0,0 0,0* 0, GS 1,595 0,0 0,0* 0, GS 1,595 0,0 0,0 0,* GS 0,000 0,0 0,0 0,4* GW 4 0,000 0,0* 0,0-16,5 GS 1,348 0,0* 0,0-16,4 GS 0,000 0,0* 0,0-16,5 GS 1,348 0,0* 0,0-16,4 GS 0,000 0,0 0,0* -16,5 GS 1,348 0,0 0,0* -16,4 GS 1,348 0,0 0,0-5,8* GW 0,000 0,0 0,0-16,5* GS 5 0,000 0,0* 0,0-69,8 GS 1,100 0,0* 0,0-69, GS 0,000 0,0* 0,0-69,8 GS 1,100 0,0* 0,0-69, GS 0,000 0,0 0,0* -69,8 GS 1,100 0,0 0,0* -69, GS 1,100 0,0 0,0-3,9* GW 0,000 0,0 0,0-69,8* GS 6 0,99 0,0* -0,0 89, GS 6

0,000 0,0* 0,1 89, GS 1,983-0,0* -0,1 89,6 GS 0,000 0,0 0,1* 89, GS 1,983-0,0-0,1* 89,6 GS 0,000 0,0 0,1 89,* GS 1,983-0,0-0,1 6,6* GW 1,14 0,1* 0,0-4,8 GS 0,000 0,0* 0,1-4,9 GS,95 0,0* -0,1-4, GS 0,000 0,0 0,1* -4,9 GS,95 0,0-0,1* -4, GS,95 0,0-0,1-15,1* GW 0,000 0,0 0,1-4,9* GS 8 1,14 0,0* 0,0 11, GS 0,000 0,0* 0,0 11,8 GS,95 0,0* -0,0 11, GS 0,000 0,0 0,0* 11,8 GS,95 0,0-0,0* 11, GS 0,000 0,0 0,0 11,8* GS,95 0,0-0,0 5,1* GW 9 1,331 0,0* 0,0 9,8 GS 0,000 0,0* 0,0 9,8 GS,663 0,0* -0,0 9,9 GS 0,000 0,0 0,0* 9,8 GS,663 0,0-0,0* 9,9 GS,663 0,0-0,0 9,9* GS 0,000 0,0 0,0 0,4* GW 30 1,331 0,0* 0,0 10,5 GSW 0,000 0,0* 0,0 10,5 GSW,663 0,0* -0,0 10,5 GSW 0,000 0,0 0,0* 10,5 GSW,663 0,0-0,0* 10,5 GSW 0,000 0,0 0,0 10,5* GSW,663 0,0-0,0 4,4* G 31 1,14 0,0* 0,0 11, GS 0,000 0,0* 0,0 11, GS,95 0,0* -0,0 11,8 GS 0,000 0,0 0,0* 11, GS,95 0,0-0,0* 11,8 GS,95 0,0-0,0 11,8* GS 0,000 0,0 0,0,* GW 3 1,14 0,1* 0,0-4,8 GS 0,000 0,0* 0,1-4, GS,95 0,0* -0,1-4,9 GS 0,000 0,0 0,1* -4, GS,95 0,0-0,1* -4,9 GS 0,000 0,0 0,1-15,3* GW,95 0,0-0,1-4,9* GS 33 0,99 0,0* 0,0 89, GS 0,000 0,0* 0,1 89,6 GS 1,983 0,0* -0,1 89, GS 0,000 0,0 0,1* 89,6 GS 1,983 0,0-0,1* 89, GS 1,983 0,0-0,1 89,* GS 0,000 0,0 0,1 30,5* GW * = Wartości ekstremalne OŚOŚĆ PRĘTÓW: T.I rzędu ObciąŜenia obl.: CięŜar wł.+"kombinacja obciąŝeń" Przekrój:Pręt: Warunek: Wykorzystanie: Kombinacja obc. 1 8 Zgin.(54) 4,% GS 9 Zgin.(54) 1,6% GS 30 Zgin.(54),% GSW 31 Zgin.(54) 4,% GS

Śc.zg.(58) 5,9% GS 3 Śc.zg.(58) 5,9% GS 5 1 Ścisk.(39) 8,5% GS 5 Ścisk.(39) 8,5% GS 6 Zgin.(54),5% GS 33 Zgin.(54),5% GS 6 18 Ścisk.(39) 4,1% GS 19 Rozc.(3) 0,9% GS 0 Ścisk.(39) 6,5% GS 1 Rozc.(3) 1,1% GS Ścisk.(39) 6,5% GS 3 Rozc.(3) 0,9% GS 4 Ścisk.(39) 4,1% GS 1 Śc.zg.(58) 44,4% GS Śc.zg.(58) 43,1% GS 3 Śc.zg.(58) 6,6% GS 4 Śc.zg.(58) 6,% GS 5 Śc.zg.(58) 6,% GS 6 Śc.zg.(58) 6,6% GS Śc.zg.(58) 43,1% GS 8 Śc.zg.(58) 44,4% GS 8 9 apręŝ.(1) 8,0% GS 10 Zgin.(54) 48,5% GS 11 Zgin.(54) 48,4% GS 1 Zgin.(54) 49,% GS 13 Zgin.(54) 49,% GS 14 Zgin.(54) 48,4% GS 15 Zgin.(54) 48,5% GS 16 apręŝ.(1) 8,0% GS --------------------------------------------------------------.3 SŁUP S. Przyjęto wstępnie słup o przekroju xc0 (stal St3S), który utwierdzono w Ŝelbetowej stopie. a = 4,4m rozstaw słupów l col = 3,10m (wysokość osiowa słupa) ObciąŜenie wiatrem wg P-B-0011:19/Az1 / Z1-1 -0,38 p [k/m ] kierunek wiatru 0,38-0,16 L=1,6-0,38 B=13, Ściana zawietrzna: - Budynek o wymiarach: B = 13, m, L = 1,6 m, H = 5,8 m - Charakterystyczne ciśnienie prędkości wiatru: 8

- strefa obciąŝenia wiatrem I; H = 41 m n.p.m. q k = 300 Pa q k = 0,300 k/m - Współczynnik ekspozycji: rodzaj terenu: B; z = H = 5,8 m C e (z) = 0,55+0,0 5,8 = 0,6 - Współczynnik działania porywów wiatru: β = 1,80 - Współczynnik ciśnienia wewnętrznego: budynek zamknięty C w = 0 - Współczynnik ciśnienia zewnętrznego: C z = -0,4 - Współczynnik aerodynamiczny C: C = C z - C w = -0,4-0 = -0,4 ObciąŜenie charakterystyczne: p k = q k C e C β = 0,300 0,6 (-0,4) 1,80 = -0,144 k/m ObciąŜenie obliczeniowe: p = p k γ f = (-0,144) 1,5 = -0,16 k/m ObciąŜenie wiatrem wg P-B-0011:19/Az1 / Z1-1 -0,38 p [k/m ] kierunek wiatru 0,38-0,16 L=1,6-0,38 B=13, Ściana nawietrzna: - Budynek o wymiarach: B = 13, m, L = 1,6 m, H = 5,8 m - Charakterystyczne ciśnienie prędkości wiatru: - strefa obciąŝenia wiatrem I; H = 41 m n.p.m. q k = 300 Pa q k = 0,300 k/m - Współczynnik ekspozycji: rodzaj terenu: B; z = H = 5,8 m C e (z) = 0,55+0,0 5,8 = 0,6 - Współczynnik działania porywów wiatru: β = 1,80 - Współczynnik ciśnienia wewnętrznego: budynek zamknięty C w = 0 - Współczynnik ciśnienia zewnętrznego: C z = 0, - Współczynnik aerodynamiczny C: C = C z - C w = 0, - 0 = 0, ObciąŜenie charakterystyczne: p k = q k C e C β = 0,300 0,6 0, 1,80 = 0,5 k/m ObciąŜenie obliczeniowe: p = p k γ f = 0,5 1,5 = 0,38 k/m ObciąŜenie wiatrem wg P-B-0011:19/Az1 / Z1-1 9

-0,38 p [k/m ] kierunek wiatru 0,38-0,16 L=1,6-0,38 B=13, Ściany boczne: - Budynek o wymiarach: B = 13, m, L = 1,6 m, H = 5,8 m - Charakterystyczne ciśnienie prędkości wiatru: - strefa obciąŝenia wiatrem I; H = 41 m n.p.m. q k = 300 Pa q k = 0,300 k/m - Współczynnik ekspozycji: rodzaj terenu: B; z = H = 5,8 m C e (z) = 0,55+0,0 5,8 = 0,6 - Współczynnik działania porywów wiatru: β = 1,80 - Współczynnik ciśnienia wewnętrznego: budynek zamknięty C w = 0 - Współczynnik ciśnienia zewnętrznego: C z = -0, - Współczynnik aerodynamiczny C: C = C z - C w = -0, - 0 = -0, ObciąŜenie charakterystyczne: p k = q k C e C β = 0,300 0,6 (-0,) 1,80 = -0,5 k/m ObciąŜenie obliczeniowe: p = p k γ f = (-0,5) 1,5 = -0,38 k/m ObciąŜenia zmienne-wiatr Rodzaj obciąŝenia qk(k/m) γt qo(k/m) Ściana zawietrzna -0,144 k/m² 4,4m -0,63 1,5-0,95 Ściana nawietrzna 0,38 k/m² 4,4m 1,66 1,5,49 ObciąŜenia stałe: Rodzaj obciąŝenia qk(k) γf qo(k) -,,Paneltech. 0,4 k/m² 4,4 m 3,10 m 5,3 1,1 6,30 - elem. mocujące,50 1,3 3,00 Suma obciąŝeń Pk = 10,68 1,1 Po = 1,49 ================================================================= W Y I K I Teoria I-go rzędu Kombinatoryka obciąŝeń ================================================================== OBCIĄśEIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψd: γf: CięŜar wł. 1,10 C -"zawietrzna wiatr" Zmienne 1 1,00 1,50 G -"stałe" Stałe 1,1 30

-"nawietrzna wiatr" Zmienne 1 1,00 1,50 S -"śnieg" Zmienne 1 1,00 1,50 W -"wiatr" Zmienne 1 1,00 1,50 RELACJE GRUP OBCIĄśEŃ: KRYTERIA KOMBIACJI OBCIĄśEŃ: r: Specyfikacja: 1 ZAWSZE : G EWETUALIE: S+W+C+ ZAWSZE : G EWETUALIE: S++C 3 ZAWSZE : G EWETUALIE: W++C REAKCJE - WARTOŚCI EKSTREMALE: T.I rzędu ObciąŜenia obl.: CięŜar wł.+"kombinacja obciąŝeń" Węzeł: H[k]: V[k]: R[k]: M[km]: Kombinacja obciąŝeń: 19 0,3* 6,1 6,1-0,9 GW -6,8*,3,6 16, CGS -6,8,3*,6 16, CGS 0,3 6,1* 6,1-0,9 GW -6,8,3,6* 16, CGS -6,8,3,6 16,* CGS 0,3 6,1 6,1-0,9* GW 0 1,4* 59,9 59,9-4,4 GSW -8,3* 34,5 35,5 13,8 CG 1,0,1*,1-3,0 GS -,9,3* 3,6 1,4 CGW -,8,0,4* 1, CGS -8,3 34,5 35,5 13,8* CG 1,4 59,9 59,9-4,4* GSW * = Wartości ekstremalne Pręt nr 34 Zadanie: zuk kratownica D ze s³upami Przekrój: U 0 X Y y 160,0 Wymiary przekroju: U 0 h=0,0 s=80,0 g=9,0 t=1,5 r=1,5 ex=1,4. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jxg=5380,0 Jyg=96,6 A=4,80 ix=8,5 iy=6,3. Materiał: St3SX,St3SY,St3S,St3V,St3W. Wytrzymałość fd=15 MPa dla g=1,5. Przekrój spełnia warunki przekroju klasy 1. x 0,0 31

Siły przekrojowe: xa = 3,100; xb = 0,000. ObciąŜenia działające w płaszczyźnie układu: CGS = -,3 k, M y = 16, km, V x = 6,8 k. apręŝenia w skrajnych włóknach: σ t = 34, MPa σ C = -53,5 MPa. Długości wyboczeniowe pręta: - przy wyboczeniu w płaszczyźnie układu przyjęto podatności węzłów ustalone wg załącznika 1 normy: χ 1 = 1,000 χ = 0,500 węzły przesuwne µ =,484 dla l o = 3,100 l w =,484 3,100 =,00 m - przy wyboczeniu w płaszczyźnie prostopadłej do płaszczyzny układu: χ 1 = 1,000 χ = 1,000 węzły nieprzesuwne µ = 1,000 dla l o = 3,100 l w = 1,000 3,100 = 3,100 m Siły krytyczne: x y π EJ = = lw π EJ = = lw 3,14² 05 5380,0 3,100² 3,14² 05 96,6,00² 10 - = 1136,9 k 10 - = 1010,9 k ośność przekroju na zginanie: xa = 3,100; xb = 0,000. - względem osi Y M R = α p W f d = 1,000 30,3 15 10-3 = 9,6 km Współczynnik zwichrzenia dla λ L = 0,000 wynosi ϕ L = 1,000 Warunek nośności (54): Rc + M M y Ry =,3 1608, + 16, 9,6 = 0,49 < 1 ośność (stateczność) pręta ściskanego i zginanego: Składnik poprawkowy: y y y M x max = 0 x = 0 M y max = 16, km β y = 1,000 βy My max = 1, 5ϕ λ = MRy Rc y = 0,010 Warunek nośności (58): - dla wyboczenia względem osi X: ϕx Rc 1,5 0,400 1,45 1,000 16,,3 9,6 1608, = 0,010 βy My max + =,3 MRy 0,959 1608, + 1,000 16, = 0,51 < 1,000 = 1-0,000 9,6 - dla wyboczenia względem osi Y: ϕy Rc βy My max + =,3 MRy 0,400 1608, + 1,000 16, = 0,316 < 0,990 = 1-0,010 9,6 3

Stan graniczny uŝytkowania: Ugięcia względem osi X liczone od cięciwy pręta wynoszą: a max = 1,0 mm a gr = l / 50 = 3100 / 50 = 1,4 mm a max = 1,0 < 1,4 = a gr.4 STOPA FUDAMETOWA DAE: Opis fundamentu : Typ: stopa schodkowa Wymiary: B = 1,80 m L = 1,30 m H = 1,30 m w = 0,40 m B g = 0,0 m L g = 0,63 m B t = 0,55 m L t = 0,34 m B s = 0,4 m L s = 0,1 m e B = 0,00 m e L = 0,00 m Posadowienie fundamentu: D = 1,00 m D min = 1,00 m brak wody gruntowej w zasypce Opis podłoŝa: z [m] z Gliny pylaste -1,00 0,00 1,0 Gliny pylaste 4,0 r nazwa gruntu h [m] nawodn iona (n) ρ o [t/m 3 ] γ f,min γ f,max φ (r) u [ o ] (r) c u [kpa] M 0 [kpa] M [kpa] 1 Gliny pylaste 1,0 nie,00 0,90 1,10 1,80 31,58 36039 40039 Gliny pylaste 3,50 nie 1,90 0,90 1,10 14,0 4,99 390 585 apręŝenie dopuszczalne dla podłoŝa σ dop [kpa] = 150,0 kpa Kombinacje obciąŝeń obliczeniowych: r typ obc. [k] T B [k] M B [km] T L [k] M L [km] e [kpa] e [kpa/m] 1 długotrwałe,60-6,80 16,0,60-4,00 0,00 0,00 długotrwałe 6,10 0,30-0,90,60-4,00 0,00 0,00 3 długotrwałe,60-6,80-0,90,60-4,00 0,00 0,00 4 długotrwałe 35,50-8,30 13,80,60-4,00 0,00 0,00 Materiały : Zasypka: cięŝar objętościowy: 0,00 k/m 3 współczynniki obciąŝenia: γ f,min = 0,90; γ f,max = 1,0 Beton: klasa betonu: B0 (C16/0) f cd = 10,6 MPa, f ctd = 0,8 MPa, E cm = 9,0 GPa cięŝar objętościowy: 4,00 k/m 3 33

współczynniki obciąŝenia: γ f,min = 0,90; γ f,max = 1,10 Zbrojenie: klasa stali: A-II (18G-b) f yk = 355 MPa, f yd = 310 MPa, f tk = 410 MPa otulina zbrojenia c nom = 5 mm ZałoŜenia obliczeniowe : Współczynniki korekcyjne oporu granicznego podłoŝa: - dla nośności pionowej m = 0,81 - dla stateczności fundamentu na przesunięcie m = 0, - dla stateczności na obrót m = 0, Współczynnik kształtu przy wpływie zagłębienia na nośność podłoŝa: β = 1,50 Współczynnik tarcia gruntu o podstawę fundamentu: f = 0,50 Współczynniki redukcji spójności: - przy sprawdzaniu przesunięcia: 0,50 - przy korekcie nachylenia wypadkowej obciąŝenia: 1,00 Czas trwania robót: do 1 roku (λ=0,00) Stosunek wartości obc. obliczeniowych do wartości obc. charakterystycznych k / k = 1,0 WYIKI-PROJEKTOWAIE: WARUKI STAÓW GRAICZYCH PODŁOśA - wg P-81/B-0300 ośność pionowa podłoŝa: Decyduje: kombinacja nr 3 Decyduje nośność w poziomie: z = 1,0 m Obliczeniowy opór graniczny podłoŝa Q fb = 04,5 k, Q fl = 056,5 k r =, k < m Q f = 1639,9 k (13,55% ) ośność (stateczność) podłoŝa z uwagi na przesunięcie poziome: Decyduje: kombinacja nr 4 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoŝa Q ft = 58,6 k T r = 8, k < m Q ft = 4, k (0,6% ) ObciąŜenie jednostkowe podłoŝa: Decyduje: kombinacja nr 3 apręŝenie maksymalne σ max =,8 kpa σ max =,8 kpa < σ dop = 150,0 kpa (48,56% ) Stateczność fundamentu na obrót: Decyduje: kombinacja nr 4 Decyduje moment wywracający M ob,1-4 = 1,59 km, moment utrzymujący M ub,1-4 = 6,3 km M o = 1,59 km < m M u = 55,0 km (,91% ) Osiadanie: Decyduje: kombinacja nr 1 Osiadanie pierwotne s'= 0,06 cm, wtórne s''= 0,00 cm, całkowite s = 0,06 cm s = 0,06 cm < s dop = 1,00 cm (5,86% ) OBLICZEIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE FUDAMETU - wg P-B-0364: 00 ośność na przebicie: Decyduje: kombinacja nr 3 Pole powierzchni wielokąta A = 0,31 m Siła przebijająca Sd = (g+q) max A =,4 k ośność na przebicie Rd = 55,8 k Sd =,4 k < Rd = 55,8 k (8,6% ) Wymiarowanie zbrojenia: WzdłuŜ boku B: Decyduje: kombinacja nr 3 Zbrojenie potrzebne A s = 1,64 cm Przyjęto konstrukcyjnie 8 prętów φ1 mm o A s = 9,05 cm 34

WzdłuŜ boku L: Decyduje: kombinacja nr 3 Zbrojenie potrzebne A s = 0,84 cm Przyjęto konstrukcyjnie 11 prętów φ1 mm o A s = 1,44 cm Stopa kielichowa słupa Obliczeniowa głębokość zakotwienia: 1,5 h lo 3 h h = 0, m 1,5 h = 0,33 m 3 h = 0,66 m Przyjęto głębokość zakotwienia lo = 0,60 m Siły wewnętrzne w stopie: M = 16,0 km =,60 k V = 8,30 k Siła pozioma powodująca rozerwanie kielicha: H k 3 M = h k r h k = 0,60 m (głębokość kielicha) - w fazie eksploatacji H k 3 M = h k r +V M r = 16,0 km H k = 40,50 k - od parcia wiatru na słup M r = W 0,5 (h sł + h k ) h sł = 3,36 m (wysokość słupa) W = 1,66 k/m 3,36 m 1,5 = 8,3 k (wypadkowa parcia wiatru) M r = 16,5 km H k = 41,43 k - od oparcia bocznego słupa M r = 0,5 G sł (0,5 h sł + h k ) G sł =,3 k (cięŝar słupa) M r =,64 km H k = 6,61 k - od uderzenia słupem M r = G sł h k 35

M r = 1,39 km H k = 3,48 k Zbrojenie poziome ścian kielicha: F H k a1 = H k = 41,43 k f yd = 10 MPa f yd F a1 = 0,98 cm² Przyjęto zbrojenie poziome: 5ø1 (5,65 cm²) Zbrojenie pionowe ścian kielicha: F M r a = M r = 16,5 km f yd = 10 MPa a = 0,4 m a f yd F a = 1,68 cm² Przyjęto zbrojenie pionowe: 5ø1 (5,65 cm²) Sprawdzenie warunku nośności ze względu na docisk powierzchni bocznej słupa do betonu: V e o b l o 6 M + b l e o o f cud b e = 0, m lo = la 50 mm = 0,55 m V o = 8,30 k M o = 16,0 km + 8,30 k 0,35 m = 18,90 km 1, MPa < f cud = 8,90 MPa Warunek został spełniony 36