PROJEKT TECHNICZNY. (konstrukcja) 32,54x71,05m o wysokości ściany bocznej 7,42m
|
|
- Gabriela Klimek
- 8 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 PROJEKT TECHNICZNY (konstrukcja) Rodzaj opracowania: Hala namiotowa konstrukcji aluminiowej 3,54x71,05m o wysokości ściany bocznej 7,4m Wykonawca: Hale Carlo Sp. z o.o Krapkowice ul. Kilińskiego 1 Lokalizacja: Ul. Graniczna Brzeszcze Inwestor Agencja Komunalna Sp. z o.o. Z siedzibą w Brzeszczach, ul. Kościelna 7 Dane Ogólne Powierzchnia zabudowy Kubatura 311,97 m ( 9,84m - użytkowa) 183,3 m 3 Projektował: mrg inż. Dariusz Paluch Nr Upr. OPL/BO/0091/13 Zespół autorski Sprawdził: mgr inż. Piotr Rapp Upr nr OPL/073/POOK/11 Kwiecień 015 1
2 Zawartość opracowania: Opis techniczny Obliczenia statyczne Oświadczenie projektanta Uprawnienia projektanta Rysunki konstrukcyjne: Rys.1 Rzut fundamentów Rys. Przekrój A-A Rys.3 Przekrój B-B Rys.4 Przekrój C-C Rys.5 Schemat montażowy hali Rys.6 Rzut elewacji hali I Rys.7 Rzut elewacji hali II (Szczegółowe rysunki konstrukcji są zastrzeżone i znajdują się w archiwum firmy i stanowią jej tajemnice handlową)
3 Opis techniczny 1. Dane ogólne Wykonawca Hale Carlo Sp. z o.o Krapkowice, ul. Kilińskiego 1 Podstawa opracowania wytyczne i szkice inwestora, złożone zamówienie obowiązujące Polskie Normy literatura techniczna - Lubiński M, Żółtowski W: Konstrukcja metalowa. Cz.II. Arkady, Warszawa 199 Żmuda J: Podstawy projektowania konstrukcji metalowych Arkady, Warszawa Cel i zakres opracowania Celem opracowania jest hala konstrukcji aluminiowej o wymiarach 3,54x71,05 m wysokości okapu 7,4 m i wysokości kalenicy 11,77 m. Hala o przykryciu z blachy trapezowej T-18 plus, boki również pokryte blachą trapezową T-18 plus. Obsługa hali poprzez cztery bramy rolowane elektryczne. Zakres opracowania obejmuje opis techniczny montażu hali wraz rysunkami zestawieniowymi oraz obliczenia wytrzymałościowe przeprowadzone licencjonowanym programem RM-WIN 3D. 3. Opis rozwiązań konstrukcyjnych Halę zaprojektowano jako konstrukcję aluminiową słupowo-ryglowej z dwuspadowym dachem o kącie pochylenia 15 stopni. Rozpiętość obrysu zewnętrznego hali wynosi 3,54x71,05m, przy rozstawie ram poprzecznych co 4,75, 4,88 i,05 m zgodnie z rysunkiem schemat montażowy. Pod względem statycznym ramy rozpatrywano jako układy o węzłach sztywnych przegubowo połączonych z fundamentami. Ramy poprzeczne połączone są płatwiami stalowymi, ogólną stateczność szkieletu nośnego zapewnią układy zastrzałów ramy oraz stężenia dachowe i słupowe wykonane z liny średnicy nominalnej 1 mm T1x19 wg PN-69/M
4 Słupy i rygle (profil 330x135) ram połączone są w węzłach wkładkami stalowymi spawanymi o przekroju zamkniętym prostopadłym. Wkładki węzłowe zabezpieczone są przed wysuwaniem z profili aluminiowych za pomocą sworzni stalowych ocynkowanych. Hala posadowiona na działce wskazanej przez inwestora, teren powinien być wypoziomowany i utwardzony. Mocowanie hali do podłoża za pomocą wklejanych kotew stalowych np. FISHER na żywicy FIS V360 S do stóp żelbetowych równoważących wyrywanie słupa. Fundamenty posadowiono na głębokości 1,8m poniżej przyległego terenu na warstwie chudego betonu. Fundamenty bezwzględnie należy posadowić poniżej nasypów niebudowalnych, na warstwie gliny pylastej twardoplastycznej. Dla podparcia słupów hali zaprojektowno żelbetowe stopy wylewane na mokro z betonu B5 zbrojone stalą AIII 34GS o wymiarach wg rzutu fundamentów. Pod wszystkimi fundamentami należy wykonać izolację przeciwwilgociową oraz podkład z chudego betonu B15 gr. 10cm. 4. Obciążenia Wszystkie elementy i szczegóły konstrukcyjne szkieletu hal wymiarowano na podstawie PN-64/B-030. Przy wymiarowaniu hal przyjęto ciężar własny i schematy obciążenia śniegiem i wiatrem według normy PN-B-0011:1977/Az1:009 Do ustalenia współczynnika ekspozycji przyjęto teren B ustalono, że budynek nie będzie podatny na dynamiczne działanie porywów wiatru, przyjmując współczynnik B=1,8. Współczynniki ciśnienia zewnętrznego przyjęto na podstawie PN-77/B-0011 jak na rysunku Z1-1 (normy). Obliczenia wskazały iż hala w sposób bezpieczny przenosi obciążenia wiatrem do prędkości m/s. 5. Zalecenia dotyczące użytkowania hali 1.Użytkowanie nieograniczone dla wiatrów poniżej 80 km/h w przypadku większych wartości porywów wiatru poszycie hali należy rozebrać..użytkowanie nieograniczone dla obciążenia połaci dachowej do wartości 75 kg/m. 3.Zabrania się umieszczania dodatkowych konstrukcji wsporczych bezpośrednio na elementach konstrukcji hali. 4. Inwestor jest zobligowany do przeprowadzania okresowych kontroli stanu technicznego hali, szczególnie po gwałtownych wiatrach. Wszelkie poluzowania lin i śrub inwestor usuwa 4
5 w porozumieniu z producentem lub zgłasza w ramach przeprowadzenia serwisu. Poluzowania lin czy śrub po gwałtownych wiatrach są rzeczą naturalną i nie są rozpatrywane w ramach gwarancji. 6. Wytyczne montażowe 1. Montaż należy rozpocząć od przygotowania podłoża, jego oględzin (podłoże powinno być wypoziomowane i utwardzone (min. w miejscach oparcia słupów nośnych).. Ustawienie i montaż ram poprzecznych hali wraz z słupami ścian szczytowych i słupkami do blachy. 3. Po zakończeniu montażu ram poprzecznych będą mocowane płatwie dachowe oraz stężenia połaciowe wykonane z lin T1x19 wg PN-69/M-8003 średnicy 1 mm oraz nakrętek napinających (śruby rzymskie). 4. Montaż pokrycia przeprowadzić na kompletnie zmontowanym ruszcie aluminiowym. 5. Wykonanie obróbek końcowych. 7. Zabezpieczenia antykorozyjne Wszystkie elementy stalowe należy zabezpieczyć poprzez ocynkowanie galwaniczne powłoką min 80 um. Profile aluminiowe odporne są na korozję atmosferyczną. 8. Obliczenia Obliczenia przeprowadzono licencjonowanym programem komputerowym RM-WIN 3D. Przeprowadzone obliczenia wskazały iż SGU oraz SGN nie są przekroczone dla określonego obciążenia hali zadanego wg punktu 4. 5
6 Obliczenia wykonane za pomocą programu obliczeniowego RM-WIN 3 Przekroje: 1 - H 100x50x 3.0~ - I 0 PE 3 - H 100x100x 4.0 Z Z Z y Y 100 y Y 0 y Y 100 z 50 z 110 z 100 Materiał: St3S (X,Y,V,W) Materiał: St3S (X,Y,V,W) Materiał: St3S (X,Y,V,W) A [cm ] 8,3 A [cm ] 33,40 A [cm ] 15,0 Jy [cm 4 ] 103,30 Jy [cm 4 ] 770,00 Jy [cm 4 ] 33,00 Jz [cm 4 ] 35,34 Jz [cm 4 ] 05,00 Jz [cm 4 ] 33,00 Dyz [cm 4 ] 0,00 Dyz [cm 4 ] 0,00 Dyz [cm 4 ] 0,00 a [Deg] 0,00 a [Deg] 0,00 a [Deg] 0,00 Iy [cm 4 ] 103,30 Iy [cm 4 ] 770,00 Iy [cm 4 ] 33,00 Iż [cm 4 ] 35,34 Iz [cm 4 ] 05,00 Iz [cm 4 ] 33,00 Jt [cm 4 ] 90,37 Jt [cm 4 ] 8,58 Jt [cm 4 ] 357,64 Jw [cm 4 ] 60,69 Jw [cm 4 ] 67,31 Jw [cm 4 ] 0,3 iy [cm] 3,54 iy [cm] 9,11 iy [cm] 3,9 iz [cm],07 iz [cm],48 iz [cm] 3,9 is [cm] 4,10 is [cm] 9,44 is [cm] 5,54 m [kg/m] 6,46 m [kg/m] 6, m [kg/m] 11, H 10x10x4.0~ 5-330x135w 6-330x135 Z Z Z y Y 10 y Y 330 y Y 330 z 10 z 135 z 136 Materiał: 18GAV Materiał: alu Materiał: alu A [cm ] 17,86 A [cm ] 18,70 A [cm ] 64,6 Jy [cm 4 ] 39,70 Jy [cm 4 ] 106,1 Jy [cm 4 ] 10890,71 Jz [cm 4 ] 39,70 Jz [cm 4 ] 4778,89 Jz [cm 4 ] 008,71 Dyz [cm 4 ] 0,00 Dyz [cm 4 ] -3,35 Dyz [cm 4 ] -14,79 a [Deg] 0,00 a [Deg] 0,11 a [Deg] 0,10 Iy [cm 4 ] 39,70 Iy [cm 4 ] 106,7 Iy [cm 4 ] 10890,74 Iż [cm 4 ] 39,70 Iz [cm 4 ] 4778,83 Iz [cm 4 ] 008,68 Jt [cm 4 ] 64,49 Jt [cm 4 ] 6005,37 Jt [cm 4 ] 4356,08 Jw [cm 4 ] 5,55 Jw [cm 4 ] 0,00 Jw [cm 4 ] 0,00 iy [cm] 4,69 iy [cm] 10,74 iy [cm] 1,98 iz [cm] 4,69 iz [cm] 5,11 iz [cm] 5,58 is [cm] 6,63 is [cm] 11,89 is [cm] 14,13 m [kg/m] 14,0 m [kg/m] 49,10 m [kg/m] 17,45 6
7 7 - H 80x 80x.5~ 8 - H 10x60x3 9 - H 80x 80x 3 zastrz Z Z Z y Y 80 y Y 10 y Y 80 z 80 z 60 z 80 Materiał: St3S (X,Y,V,W) Materiał: St3S (X,Y,V,W) Materiał: St3S (X,Y,V,W) A [cm ] 7,51 A [cm ] 10,47 A [cm ] 8,83 Jy [cm 4 ] 73,97 Jy [cm 4 ] 198,39 Jy [cm 4 ] 85,88 Jz [cm 4 ] 73,97 Jz [cm 4 ] 66,65 Jz [cm 4 ] 85,88 Dyz [cm 4 ] 0,00 Dyz [cm 4 ] 0,00 Dyz [cm 4 ] 0,00 a [Deg] 0,00 a [Deg] 0,00 a [Deg] 0,00 Iy [cm 4 ] 73,97 Iy [cm 4 ] 198,39 Iy [cm 4 ] 85,88 Iż [cm 4 ] 73,97 Iz [cm 4 ] 66,65 Iz [cm 4 ] 85,88 Jt [cm 4 ] 119,54 Jt [cm 4 ] 156,56 Jt [cm 4 ] 141,45 Jw [cm 4 ] 0,41 Jw [cm 4 ] 131,6 Jw [cm 4 ] 0,68 iy [cm] 3,14 iy [cm] 4,35 iy [cm] 3,1 iz [cm] 3,14 iz [cm],5 iz [cm] 3,1 is [cm] 4,44 is [cm] 5,03 is [cm] 4,41 m [kg/m] 5,90 m [kg/m] 8, m [kg/m] 6, H 140x140x R 1x6 Z Z y Y 140 y Y 1 z 140 z 1 Materiał: St3S (X,Y,V,W) Materiał: 18GAV Materiał: A [cm ] 1,84 A [cm ] 1,13 A [cm ] Jy [cm 4 ] 674,78 Jy [cm 4 ] 0,10 Jy [cm 4 ] Jz [cm 4 ] 674,78 Jz [cm 4 ] 0,10 Jz [cm 4 ] Dyz [cm 4 ] 0,00 Dyz [cm 4 ] 0,00 Dyz [cm 4 ] a [Deg] 0,00 a [Deg] 0,00 a [Deg] Iy [cm 4 ] 674,78 Iy [cm 4 ] 0,10 Iy [cm 4 ] Iż [cm 4 ] 674,78 Iz [cm 4 ] 0,10 Iz [cm 4 ] Jt [cm 4 ] 106,36 Jt [cm 4 ] 0,10 Jt [cm 4 ] Jw [cm 4 ] 5,9 Jw [cm 4 ] 0,00 Jw [cm 4 ] iy [cm] 5,56 iy [cm] 0,30 iy [cm] iz [cm] 5,56 iz [cm] 0,30 iz [cm] is [cm] 7,86 is [cm] 0,4 is [cm] m [kg/m] 17,14 m [kg/m] 0,89 m [kg/m] Materiały: Nr: Rodzaj: Nazwa: E: G: n: a T : r: Ro: [GPa] [GPa] [-] [1/K] [kg/m 3 ] [MPa] 57 Stal St3S (X,Y,V,W) , Stal 18GAV , Stal alu 70 6,4 0,
8 0,50 0,05 0, , , , ,0 13 0, ,0 1 Z Y X Obciążenia: Nr Rodzaj: Wartości char. Współczynniki Orient. Kier.: Położenie Nazwa: pręta Pa: Pb: gf1: gf: yd: [deg] [deg] xa: xb: CW: Ciężar własny - Stałe g f =1,1 P: Blacha - Stałe Powierzch. 0,05 0,05 1,0 1,00 1,00 Powierzchniowe Sn: SNIEG - Stałe Powierzch. 0,75 0,75 1,50 1,00 1,00 Powierzchniowe W: Wiatr - Stałe Powierzch. -0,0-0,0 1,50 1,00 1,00 Powierzchniowe Powierzch. 0,30 0,30 1,50 1,00 1,00 Powierzchniowe Powierzch. 0,0 0,0 1,50 1,00 1,00 Powierzchniowe Powierzch. -0,0-0,0 1,50 1,00 1,00 Powierzchniowe Powierzch. -0,0-0,0 1,50 1,00 1,00 Powierzchniowe Powierzch. -0,0-0,0 1,50 1,00 1,00 Powierzchniowe U: Użytkowe - Zmienne (Znaczenie: 1) Powierzch. 0,50 0,50 1,00 1,00 Powierzchniowe 8
9 Wyniki Obliczeń wg PNTeoria I rzędu Obwiednie sił Kombinacje Obciążeń: Nr: Zawsze: Ewentalnie: 1 CW+P+Sn+W U Relacje Grup Obciążeń: Grupa obciążeń: Relacje: Reakcje podporowe: Obciążenia obliczeniowe PN Nr węzła: Rx [kn]: Ry [kn]: Rz [kn]: Mx [knm]: My [knm]: Mz [knm]: Obciążenia: 1-7,8 1,77 1,43 0-1,83 0,19 CW+P g f +W g f 1-11,56,67,3 0-35,6 0,8 1-11,56,67,3 0-35,6 0,8 1-7,8 1,77 1,43 0-1,83 0,19 CW+P g f +W g f 1-8,63 1,9 4,04 0-7,89 0, CW+P+Sn+W g f 1-10,,53-0,4 0-9,57 0,4 CW+P g f +W 1-11,56,67,3 0-35,6 0,8 1-11,56,67,3 0-35,6 0,8 1-7,8 1,77 1,43 0-1,83 0,19 CW+P g f +W g f 1-7,8 1,77 1,43 0-1,83 0,19 CW+P g f +W g f 1-11,56,67,3 0-35,6 0,8 1-10,8,64 0,7 0-3,3 0,8 CW+P+Sn+W 1-8,03 1,8 3,08 0-5,3 0,19 CW+P g f +W g f 1-11,56,67,3 0-35,6 0,8 1-11,56,67,3 0-35,6 0,8 4-7,11 1,73 11,36 0 -,47-0,14 CW+P g f +W g f 4-11,8,59 19, ,84-0, ,8,59 19, ,84-0,18 4-7,11 1,73 11,36 0 -,47-0,14 CW+P g f +W g f 4-11,8,59 19, ,84-0,18 4-7,11 1,73 11,36 0 -,47-0,14 CW+P g f +W g f 4-11,8,59 19, ,84-0, ,8,59 19, ,84-0,18 4-7,11 1,73 11,36 0 -,47-0,14 CW+P g f +W g f 4-7,11 1,73 11,36 0 -,47-0,14 CW+P g f +W g f 4-11,8,59 19, ,84-0,18 4-8,48 1,74 15,81 0-7,44-0,11 CW+P g f +W g f 4-10,43,58 15,11 0-3,88-0,1 CW+P+Sn+W 4-11,8,59 19, ,84-0, ,8,59 19, ,84-0,18 6 1,4 0,06 58,79 0 6,8 0,1 CW+P+Sn+W g f 6-4,69 0,1 5, ,11 0,04 CW+P g f +W 6 1,86 0,1 4,84 0 3,46 0,09 CW+P+Sn g f +W+U 6 0,86-0,01 8,8 0 1,47 0,05 CW+P g f +W g f 6 1,4 0,06 58,79 0 6,8 0,1 CW+P+Sn+W g f 6-4,69 0,1 5, ,11 0,04 CW+P g f +W 6 1,4 0,06 58,79 0 6,8 0,1 CW+P+Sn+W g f 6 1,4 0,06 58,79 0 6,8 0,1 CW+P+Sn+W g f 6 5,8 0,01 4,0 0 1,5 0,07 CW+P+Sn+W g f 6 1,4 0,06 58,79 0 6,8 0,1 CW+P+Sn+W g f 6-4,69 0,1 5, ,11 0,04 CW+P g f +W 6 1,4 0,06 58,79 0 6,8 0,1 CW+P+Sn+W g f 6-4,69 0,1 5, ,11 0,04 CW+P g f +W 6 1,4 0,06 58,79 0 6,8 0,1 CW+P+Sn+W g f 9
10 6 1,4 0,06 58,79 0 6,8 0,1 CW+P+Sn+W g f ,07 4, ,58 0,14 CW+P g f +W g f 9-7,06 0,34 46,8 0-73,75 0,3 9-7,06 0,34 46,8 0-73,75 0, ,07 4, ,58 0,14 CW+P g f +W g f 9-4,55 0,18 48, ,63 0,1 CW+P+Sn+W g f 9-17,51 0,16,7 0-46,69 0,16 CW+P g f +W 9-7,06 0,34 46,8 0-73,75 0,3 9-4,55 0,18 48, ,63 0,1 CW+P+Sn+W g f 9-1,66 0, 33, ,45 0, CW+P+Sn+W ,07 4, ,58 0,14 CW+P g f +W g f 9-7,06 0,34 46,8 0-73,75 0,3 9-7,06 0,34 46,8 0-73,75 0, ,07 4, ,58 0,14 CW+P g f +W g f 9-7,06 0,34 46,8 0-73,75 0,3 9-7,06 0,34 46,8 0-73,75 0, ,33 0,06 61,61 0 8,7 0,06 CW+P+Sn+W g f 11-4,7 0,05 4, ,3 0,05 CW+P g f +W 11 8,31 0,07 57, ,7 0, ,3 0,04 8,81 0 0,7 0,04 CW+P g f +W g f 11 14,33 0,06 61,61 0 8,7 0,06 CW+P+Sn+W g f 11-4,7 0,05 4, ,3 0,05 CW+P g f +W 11 14,33 0,06 61,61 0 8,7 0,06 CW+P+Sn+W g f 11 14,33 0,06 61,61 0 8,7 0,06 CW+P+Sn+W g f 11 1,3 0,04 8,81 0 0,7 0,04 CW+P g f +W g f 11 14,33 0,06 61,61 0 8,7 0,06 CW+P+Sn+W g f 11-4,7 0,05 4, ,3 0,05 CW+P g f +W 11 8,31 0,07 57, ,7 0, ,3 0,04 8,81 0 0,7 0,04 CW+P g f +W g f 11 14,33 0,06 61,61 0 8,7 0,06 CW+P+Sn+W g f 11 14,33 0,06 61,61 0 8,7 0,06 CW+P+Sn+W g f 14-15,7 0,00 3, ,05 CW+P g f +W g f 14-8,74-0,01 45,74 0-8,98 0, ,15 0,01 0, , 0,06 CW+P g f +W 14-6,9-0,01 48,6 0-76,78 0,11 CW+P+Sn+W g f 14-6,9-0,01 48,6 0-76,78 0,11 CW+P+Sn+W g f 14-18,15 0,01 0, , 0,06 CW+P g f +W 14-8,74-0,01 45,74 0-8,98 0, ,9-0,01 48,6 0-76,78 0,11 CW+P+Sn+W g f 14-1,8-0,01 37, ,7 0,09 CW+P g f +W g f 14-15,7 0,00 3, ,05 CW+P g f +W g f 14-8,74-0,01 45,74 0-8,98 0, ,74-0,01 45,74 0-8,98 0, ,7 0,00 3, ,05 CW+P g f +W g f 14-8,74-0,01 45,74 0-8,98 0, ,74-0,01 45,74 0-8,98 0, ,79 0,00 6,93 0 9,7-0,01 CW+P+Sn+W g f 16-4,49 0, ,7-0,01 CW+P g f +W 16 8,74 0,00 59, ,7-0, ,79 0,00 6,93 0 9,7-0,01 CW+P+Sn+W g f 16-4,49 0, ,7-0,01 CW+P g f +W 16 14,79 0,00 6,93 0 9,7-0,01 CW+P+Sn+W g f 16 14,79 0,00 6,93 0 9,7-0,01 CW+P+Sn+W g f 16 8,74 0,00 59, ,7-0, ,79 0,00 6,93 0 9,7-0,01 CW+P+Sn+W g f 16-4,49 0, ,7-0,01 CW+P g f +W 16 1,55 0,00 9,76 0 1,8-0,01 CW+P g f +W g f 16 8,74 0,00 59, ,7-0, ,79 0,00 6,93 0 9,7-0,01 CW+P+Sn+W g f 10
11 16 14,79 0,00 6,93 0 9,7-0,01 CW+P+Sn+W g f 19-15,66 0,01 3, ,05 0,00 CW+P g f +W g f 19-8,56 0,04 45,38 0-8,83-0, ,16 0,1 0, ,33-0,01 CW+P g f +W 19-15,66 0,01 3, ,05 0,00 CW+P g f +W g f 19-6,06 0,0 47, ,54-0,01 CW+P+Sn+W g f 19-18,16 0,1 0, ,33-0,01 CW+P g f +W 19-8,56 0,04 45,38 0-8,83-0, ,06 0,0 47, ,54-0,01 CW+P+Sn+W g f 19-8,44 0,04 45,1 0-8,46-0,01 CW+P g f +Sn+W+U 19-15,66 0,01 3, ,05 0,00 CW+P g f +W g f 19-8,56 0,04 45,38 0-8,83-0, ,66 0,01 3, ,05 0,00 CW+P g f +W g f 19-8,56 0,04 45,38 0-8,83-0, ,56 0,04 45,38 0-8,83-0, ,56 0,04 45,38 0-8,83-0, ,75-0,05 61, ,44-0,06 CW+P+Sn+W g f 1-4,45-0,05 5,06 0-1,18-0,05 CW+P g f +W 1 1,54-0,04 8,96 0 1,68-0,04 CW+P g f +W g f 1 8,76-0,06 58, ,57-0, ,75-0,05 61, ,44-0,06 CW+P+Sn+W g f 1-4,45-0,05 5,06 0-1,18-0,05 CW+P g f +W 1 14,75-0,05 61, ,44-0,06 CW+P+Sn+W g f 1 14,75-0,05 61, ,44-0,06 CW+P+Sn+W g f 1 7,15-0, ,88-0,05 CW+P+Sn+W g f 1 14,75-0,05 61, ,44-0,06 CW+P+Sn+W g f 1-4,45-0,05 5,06 0-1,18-0,05 CW+P g f +W 1 1,54-0,04 8,96 0 1,68-0,04 CW+P g f +W g f 1 8,76-0,06 58, ,57-0, ,75-0,05 61, ,44-0,06 CW+P+Sn+W g f 1 14,75-0,05 61, ,44-0,06 CW+P+Sn+W g f 4-15,4 0,01, ,84-0,05 CW+P g f +W g f 4-8,19 0,03 45, ,86-0,11 4-5,79 0,03 47,8 0-74,8-0,1 CW+P+Sn+W g f 4-17,81 0,01 0, ,88-0,06 CW+P g f +W 4-5,79 0,03 47,8 0-74,8-0,1 CW+P+Sn+W g f 4-17,81 0,01 0, ,88-0,06 CW+P g f +W 4-8,19 0,03 45, ,86-0,11 4-5,79 0,03 47,8 0-74,8-0,1 CW+P+Sn+W g f 4-3,79 0,03 34,6 0-67,69-0,09 CW+P g f +W+U 4-15,4 0,01, ,84-0,05 CW+P g f +W g f 4-8,19 0,03 45, ,86-0, ,4 0,01, ,84-0,05 CW+P g f +W g f 4-8,19 0,03 45, ,86-0,11 4-8,19 0,03 45, ,86-0,11 4-8,19 0,03 45, ,86-0,11 6 1,35-0,41 58,1 0 7,34-0,11 CW+P+Sn+W g f 6-4,61-0,13 5,6 0-10,7-0,04 CW+P g f +W 6-4,61-0,13 5,6 0-10,7-0,04 CW+P g f +W 6 1,35-0,41 58,1 0 7,34-0,11 CW+P+Sn+W g f 6 1,35-0,41 58,1 0 7,34-0,11 CW+P+Sn+W g f 6-4,61-0,13 5,6 0-10,7-0,04 CW+P g f +W 6 1,35-0,41 58,1 0 7,34-0,11 CW+P+Sn+W g f 6 1,35-0,41 58,1 0 7,34-0,11 CW+P+Sn+W g f 6 0,37-0,19 38,73 0 0,43-0,06 CW+P+Sn+W 6 1,35-0,41 58,1 0 7,34-0,11 CW+P+Sn+W g f 6-4,61-0,13 5,6 0-10,7-0,04 CW+P g f +W 6-4,61-0,13 5,6 0-10,7-0,04 CW+P g f +W 11
12 6 1,35-0,41 58,1 0 7,34-0,11 CW+P+Sn+W g f 6 1,35-0,41 58,1 0 7,34-0,11 CW+P+Sn+W g f 6 1,35-0,41 58,1 0 7,34-0,11 CW+P+Sn+W g f 9-14,9 0,14 5, ,18-0,13 CW+P g f +W g f 9-6,91 0,1 47,6 0-73,04-0, 9-6,91 0,1 47,6 0-73,04-0, 9-14,9 0,14 5, ,18-0,13 CW+P g f +W g f 9-4,41 0,17 49, ,95-0, CW+P+Sn+W g f 9-17,4 0,17 3, 0-46,7-0,15 CW+P g f +W 9-6,91 0,1 47,6 0-73,04-0, 9-4,41 0,17 49, ,95-0, CW+P+Sn+W g f 9-14,9 0,14 5, ,18-0,13 CW+P g f +W g f 9-14,9 0,14 5, ,18-0,13 CW+P g f +W g f 9-6,91 0,1 47,6 0-73,04-0, 9-14,9 0,14 5, ,18-0,13 CW+P g f +W g f 9-6,91 0,1 47,6 0-73,04-0, 9-6,91 0,1 47,6 0-73,04-0, 9-6,91 0,1 47,6 0-73,04-0, 31-7,19-1,78 1,93 0-1,43-0,19 CW+P g f +W g f 31-11,39 -,68,8 0-34,9-0,7 31-7,19-1,78 1,93 0-1,43-0,19 CW+P g f +W g f 31-11,39 -,68,8 0-34,9-0,7 31-8,47-1,9 4,87 0-7,3-0, CW+P+Sn+W g f 31-10,11 -,53-0,05 0-9,09-0,4 CW+P g f +W 31-11,39 -,68,8 0-34,9-0, ,39 -,68,8 0-34,9-0, ,39 -,68,8 0-34,9-0,7 31-7,19-1,78 1,93 0-1,43-0,19 CW+P g f +W g f 31-11,39 -,68,8 0-34,9-0,7 31-7,9-1,81 3,77 0-4,68-0,18 CW+P g f +W g f 31-10,68 -,65 1, ,64-0,7 CW+P+Sn+W 31-11,39 -,68,8 0-34,9-0, ,39 -,68,8 0-34,9-0,7 34-7,0-1,73 10,87 0 -,15 0,14 CW+P g f +W g f 34-11,64 -,58 18,5 0-37,4 0, ,0-1,73 10,87 0 -,15 0,14 CW+P g f +W g f 34-11,64 -,58 18,5 0-37,4 0, ,64 -,58 18,5 0-37,4 0, ,0-1,73 10,87 0 -,15 0,14 CW+P g f +W g f 34-11,64 -,58 18,5 0-37,4 0, ,64 -,58 18,5 0-37,4 0, ,64 -,58 18,5 0-37,4 0, ,0-1,73 10,87 0 -,15 0,14 CW+P g f +W g f 34-11,64 -,58 18,5 0-37,4 0, ,3 -,57 14, 0-3,41 0,1 CW+P+Sn+W 34-8,36-1,73 15,15 0-6,98 0,1 CW+P g f +W g f 34-11,64 -,58 18,5 0-37,4 0, ,64 -,58 18,5 0-37,4 0,19 7-0,07 6,6 17,9-1,99 0 0,00 CW+P g f +W g f 7-0,11 10,5 3,5-0,43 0 0,00 7-0,11 10,5 3,5-0,43 0 0,00 7-0,07 6,6 17,9-1,99 0 0,00 CW+P g f +W g f 7-0,09 7,71 3,9-16,13 0 0,00 CW+P+Sn+W g f 7-0,09 9,17 17,48-17,7 0 0,00 CW+P g f +W 7-0,11 10,5 3,5-0,43 0 0,00 7-0,11 10,5 3,5-0,43 0 0,00 7-0,07 6,6 17,9-1,99 0 0,00 CW+P g f +W g f 7-0,11 10,5 3,5-0,43 0 0,00 7-0,09 9,18 17,65-17,3 0 0,00 CW+P+Sn g f +W 7-0,11 10,5 3,5-0,43 0 0,00 7-0,11 10,5 3,5-0,43 0 0,00 1
13 7-0,11 10,5 3,5-0,43 0 0, ,07 7,17 11,91-15,69 0 0,00 CW+P g f +W g f 73-0,11 10,99 1,48-4,39 0 0, ,11 10,99 1,48-4,39 0 0, ,07 7,17 11,91-15,69 0 0,00 CW+P g f +W g f 73-0,09 8,04 3,8-18,6 0 0,00 CW+P+Sn+W g f 73-0,09 10,1 10,11-1,47 0 0,00 CW+P g f +W 73-0,11 10,99 1,48-4,39 0 0, ,09 8,04 3,8-18,6 0 0,00 CW+P+Sn+W g f 73-0,07 7,17 11,91-15,69 0 0,00 CW+P g f +W g f 73-0,11 10,99 1,48-4,39 0 0, ,08 7,7 16,47-17,47 0 0,00 CW+P g f +Sn+W g f 73-0,11 10,99 1,48-4,39 0 0, ,07 7,17 11,91-15,69 0 0,00 CW+P g f +W g f 73-0,11 10,99 1,48-4,39 0 0, ,11 10,99 1,48-4,39 0 0, ,07 5,7 14,67-1,04 0-0,01 CW+P g f +W g f 74-0,11 8,01 6,01-18,53 0-0, ,11 8,01 6,01-18,53 0-0, ,07 5,7 14,67-1,04 0-0,01 CW+P g f +W g f 74-0,09 5,67 7,06-13,55 0-0,01 CW+P+Sn+W g f 74-0,09 7,61 13, ,01 CW+P g f +W 74-0,11 8,01 6,01-18,53 0-0, ,09 5,67 7,06-13,55 0-0,01 CW+P+Sn+W g f 74-0,07 5,7 14,67-1,04 0-0,01 CW+P g f +W g f 74-0,11 8,01 6,01-18,53 0-0, ,1 7,87 18,84-17,99 0-0,01 CW+P+Sn+W 74-0,07 5,7 14,67-1,04 0-0,01 CW+P g f +W g f 74-0,11 8,01 6,01-18,53 0-0, ,11 8,01 6,01-18,53 0-0, ,11 8,01 6,01-18,53 0-0, ,06 3,13 14,7-4,47 0 0,00 CW+P g f +W g f 75-0,11 4,74 5,97-6,94 0 0, ,08 4,8 13,54-7,1 0 0,00 CW+P g f +W 75-0,09 3,05 7,16-4,7 0 0,00 CW+P+Sn+W g f 75-0,09 3,05 7,16-4,7 0 0,00 CW+P+Sn+W g f 75-0,08 4,8 13,54-7,1 0 0,00 CW+P g f +W 75-0,08 4,8 13,54-7,1 0 0,00 CW+P g f +W 75-0,09 3,05 7,16-4,7 0 0,00 CW+P+Sn+W g f 75-0,09 3,05 7,16-4,7 0 0,00 CW+P+Sn+W g f 75-0,08 4,8 13,54-7,1 0 0,00 CW+P g f +W 75-0,1 4,8 0,71-7,08 0 0,00 CW+P g f +W+U 75-0,08 4,8 13,54-7,1 0 0,00 CW+P g f +W 75-0,09 3,05 7,16-4,7 0 0,00 CW+P+Sn+W g f 75-0,08 4,8 13,54-7,1 0 0,00 CW+P g f +W 75-0,08 4,8 13,54-7,1 0 0,00 CW+P g f +W 76-0,07 6,39 1,14-13,1 0 0 CW+P g f +W g f 76-0,11 9,58 1,48-19, ,11 9,58 1,48-19, ,07 6,39 1,14-13,1 0 0 CW+P g f +W g f 76-0,09 6,7,79-14, CW+P+Sn+W g f 76-0,09 9,6 10,83-18,6 0 0 CW+P g f +W 76-0,11 9,58 1,48-19, ,09 6,7,79-14, CW+P+Sn+W g f 76-0,07 6,39 1,14-13,1 0 0 CW+P g f +W g f 76-0,11 9,58 1,48-19, ,11 9,58 1,48-19, ,09 6,7,79-14, CW+P+Sn+W g f 76-0,11 9,58 1,48-19, ,11 9,58 1,48-19,
14 77-0,07 5,9 6,84-10,9 0 0,00 CW+P g f +W g f 77-0,11 8,88 13,8-16,5 0 0, ,11 8,88 13,8-16,5 0 0, ,07 5,9 6,84-10,9 0 0,00 CW+P g f +W g f 77-0,09 6,39 16,33-1,35 0 0,00 CW+P+Sn+W g f 77-0,08 8,38 3,78-15,0 0 0,00 CW+P g f +W 77-0,11 8,88 13,8-16,5 0 0, ,09 6,39 16,33-1,35 0 0,00 CW+P+Sn+W g f 77-0,07 5,9 6,84-10,9 0 0,00 CW+P g f +W g f 77-0,11 8,88 13,8-16,5 0 0, ,08 5,98 1,5-11,14 0 0,00 CW+P g f +W g f 77-0,07 5,9 6,84-10,9 0 0,00 CW+P g f +W g f 77-0,11 8,88 13,8-16,5 0 0, ,11 8,88 13,8-16,5 0 0, ,06-6,63 17,8 13,0 0 0,00 CW+P g f +W g f 84-0,11-10,4 3,3 0,37 0 0, ,06-6,63 17,8 13,0 0 0,00 CW+P g f +W g f 84-0,11-10,4 3,3 0,37 0 0, ,09-7,71 3,75 16, 0 0,00 CW+P+Sn+W g f 84-0,08-9,15 17,35 17,1 0 0,00 CW+P g f +W 84-0,11-10,4 3,3 0,37 0 0, ,11-10,4 3,3 0,37 0 0, ,11-10,4 3,3 0,37 0 0, ,06-6,63 17,8 13,0 0 0,00 CW+P g f +W g f 84-0,09-7,7 3,58 16,15 0 0,00 CW+P g f +Sn+W g f 84-0,06-6,63 17,8 13,0 0 0,00 CW+P g f +W g f 84-0,11-10,4 3,3 0,37 0 0, ,11-10,4 3,3 0,37 0 0, ,07-7,16 11,9 15,71 0 0,00 CW+P g f +W g f 86-0,11-10,97 1,5 4,7 0 0, ,07-7,16 11,9 15,71 0 0,00 CW+P g f +W g f 86-0,11-10,97 1,5 4,7 0 0, ,09-8,03 3,9 18,63 0 0,00 CW+P+Sn+W g f 86-0,08-10,1 10,13 1,36 0 0,00 CW+P g f +W 86-0,11-10,97 1,5 4,7 0 0, ,09-8,03 3,9 18,63 0 0,00 CW+P+Sn+W g f 86-0,11-10,97 1,5 4,7 0 0, ,07-7,16 11,9 15,71 0 0,00 CW+P g f +W g f 86-0,1-10,44 16,94,49 0 0,00 CW+P+Sn g f +W+U 86-0,07-7,16 11,9 15,71 0 0,00 CW+P g f +W g f 86-0,11-10,97 1,5 4,7 0 0, ,11-10,97 1,5 4,7 0 0, ,11-10,97 1,5 4,7 0 0, ,07-5,7 14,7 1,07 0 0,01 CW+P g f +W g f 88-0,11-7,73 5,99 17,51 0 0, ,07-5,7 14,7 1,07 0 0,01 CW+P g f +W g f 88-0,11-7,73 5,99 17,51 0 0, ,09-5,67 7,1 13,6 0 0,01 CW+P+Sn+W g f 88-0,09-7,33 13,57 15,97 0 0,01 CW+P g f +W 88-0,11-7,73 5,99 17,51 0 0, ,09-5,67 7,1 13,6 0 0,01 CW+P+Sn+W g f 88-0,11-7,73 5,99 17,51 0 0, ,07-5,7 14,7 1,07 0 0,01 CW+P g f +W g f 88-0,08-5,41 1,88 1,61 0 0,01 CW+P g f +W g f 88-0,11-7,73 5,99 17,51 0 0, ,07-5,7 14,7 1,07 0 0,01 CW+P g f +W g f 88-0,11-7,73 5,99 17,51 0 0, ,11-7,73 5,99 17,51 0 0, ,06-3,14 14,78 4,5 0 0,00 CW+P g f +W g f 90-0,11-4,61 5,98 6,43 0 0,00 14
15 90-0,09-3,07 7,6 4,39 0 0,00 CW+P+Sn+W g f 90-0,08-4,68 13,5 6,58 0 0,00 CW+P g f +W 90-0,09-3,07 7,6 4,39 0 0,00 CW+P+Sn+W g f 90-0,08-4,68 13,5 6,58 0 0,00 CW+P g f +W 90-0,08-4,68 13,5 6,58 0 0,00 CW+P g f +W 90-0,09-3,07 7,6 4,39 0 0,00 CW+P+Sn+W g f 90-0,08-4,68 13,5 6,58 0 0,00 CW+P g f +W 90-0,09-3,07 7,6 4,39 0 0,00 CW+P+Sn+W g f 90-0,09-4,63 18,65 6,46 0 0,00 CW+P g f +Sn+W 90-0,09-3,07 7,6 4,39 0 0,00 CW+P+Sn+W g f 90-0,08-4,68 13,5 6,58 0 0,00 CW+P g f +W 90-0,08-4,68 13,5 6,58 0 0,00 CW+P g f +W 90-0,08-4,68 13,5 6,58 0 0,00 CW+P g f +W 9-0,07-6,4 1,13 13, CW+P g f +W g f 9-0,11-9,59 1,48 19, ,07-6,4 1,13 13, CW+P g f +W g f 9-0,11-9,59 1,48 19, ,09-6,7,78 14,6 0 0 CW+P+Sn+W g f 9-0,09-9,7 10,83 18, CW+P g f +W 9-0,11-9,59 1,48 19, ,09-6,7,78 14,6 0 0 CW+P+Sn+W g f 9-0,11-9,59 1,48 19, ,07-6,4 1,13 13, CW+P g f +W g f 9-0,1-9,9 17,1 18, CW+P g f +W+U 9-0,09-9,7 10,83 18, CW+P g f +W 9-0,11-9,59 1,48 19, ,11-9,59 1,48 19, ,06-5,89 6,95 10,86 0 0,00 CW+P g f +W g f 94-0,11-8,85 13,46 16,9 0 0, ,06-5,89 6,95 10,86 0 0,00 CW+P g f +W g f 94-0,11-8,85 13,46 16,9 0 0, ,09-6,39 16,51 1,9 0 0,00 CW+P+Sn+W g f 94-0,08-8,36 3,9 14,88 0 0,00 CW+P g f +W 94-0,11-8,85 13,46 16,9 0 0, ,09-6,39 16,51 1,9 0 0,00 CW+P+Sn+W g f 94-0,11-8,85 13,46 16,9 0 0, ,06-5,89 6,95 10,86 0 0,00 CW+P g f +W g f 94-0,08-8,36 3,9 14,88 0 0,00 CW+P g f +W 94-0,11-8,85 13,46 16,9 0 0, ,11-8,85 13,46 16,9 0 0, ,11-8,85 13,46 16,9 0 0, ,0 0,01 66,6 0-4,6-0,01 CW+P g f +W g f 98-1,8 0,0 131,4 0-7,5-0,0 98-1,8 0,0 131,4 0-7,5-0,0 98-1,0 0,01 66,6 0-4,6-0,01 CW+P g f +W g f 98-1,6 0,01 138,77 0-6,66-0,01 CW+P+Sn+W g f 98-1, 0,01 58,73 0-5,1-0,01 CW+P g f +W 98-1,8 0,0 131,4 0-7,5-0,0 98-1,6 0,01 138,77 0-6,66-0,01 CW+P+Sn+W g f 98-1,81 0,01 130,4 0-7,49-0,01 CW+P g f +Sn+W+U 98-1,0 0,01 66,6 0-4,6-0,01 CW+P g f +W g f 98-1,8 0,0 131,4 0-7,5-0,0 98-1,0 0,01 66,6 0-4,6-0,01 CW+P g f +W g f 98-1,8 0,0 131,4 0-7,5-0,0 98-1,8 0,0 131,4 0-7,5-0,0 98-1,8 0,0 131,4 0-7,5-0, ,49 0,00 73,69 0-6,11 0,03 CW+P g f +W g f 100 -,7 0,01 149, ,03 0, ,7 0,01 149, ,03 0,05 15
16 100-1,49 0,00 73,69 0-6,11 0,03 CW+P g f +W g f 100 -,49 0,00 158, ,06 0,05 CW+P+Sn+W g f 100-1,71 0,01 64,15 0-7,07 0,03 CW+P g f +W 100 -,7 0,01 149, ,03 0, ,49 0,00 158, ,06 0,05 CW+P+Sn+W g f 100 -,1 0,01 99,6 0-8,73 0,04 CW+P g f +Sn+W 100-1,49 0,00 73,69 0-6,11 0,03 CW+P g f +W g f 100 -,7 0,01 149, ,03 0, ,7 0,01 149, ,03 0, ,49 0,00 73,69 0-6,11 0,03 CW+P g f +W g f 100 -,7 0,01 149, ,03 0, ,7 0,01 149, ,03 0, , ,96 0-6,36 0,00 CW+P g f +W g f 10 -,84 0,00 151,7 0-11,5-0, ,38 0,00 114,37 0-9,7-0,01 CW+P g f +W+U 10 -, , ,56-0,01 CW+P+Sn+W g f 10 -, , ,56-0,01 CW+P+Sn+W g f 10-1,77 0,00 65,4 0-7,3-0,01 CW+P g f +W 10 -,84 0,00 151,7 0-11,5-0, , , ,56-0,01 CW+P+Sn+W g f 10 -, , ,51-0,01 CW+P g f +Sn+W g f 10-1, ,96 0-6,36 0,00 CW+P g f +W g f 10 -,84 0,00 151,7 0-11,5-0, , ,96 0-6,36 0,00 CW+P g f +W g f 10 -,84 0,00 151,7 0-11,5-0, ,84 0,00 151,7 0-11,5-0, ,84 0,00 151,7 0-11,5-0, ,44 0,00 73,46 0-5,91-0,03 CW+P g f +W g f 104 -,6 0,00 149, ,67-0, ,65 0,00 63,85 0-6,85-0,03 CW+P g f +W 104 -,41 0,00 158,69 0-9,73-0,05 CW+P+Sn+W g f 104 -,41 0,00 158,69 0-9,73-0,05 CW+P+Sn+W g f 104-1,65 0,00 63,85 0-6,85-0,03 CW+P g f +W 104 -,6 0,00 149, ,67-0, ,41 0,00 158,69 0-9,73-0,05 CW+P+Sn+W g f 104-1,86 0,00 109,85 0-7,55-0,04 CW+P+Sn+W g f 104-1,44 0,00 73,46 0-5,91-0,03 CW+P g f +W g f 104 -,6 0,00 149, ,67-0, ,44 0,00 73,46 0-5,91-0,03 CW+P g f +W g f 104 -,6 0,00 149, ,67-0, ,6 0,00 149, ,67-0, ,6 0,00 149, ,67-0, ,01 66,17 0-4,16 0,01 CW+P g f +W g f 106-1,77-0,01 131,6 0-7,33 0, ,19 0,00 58,8 0-5,01 0,01 CW+P g f +W 106-1,58-0,01 138,63 0-6,49 0,0 CW+P+Sn+W g f 106-1,58-0,01 138,63 0-6,49 0,0 CW+P+Sn+W g f 106-1,19 0,00 58,8 0-5,01 0,01 CW+P g f +W 106-1,77-0,01 131,6 0-7,33 0, ,58-0,01 138,63 0-6,49 0,0 CW+P+Sn+W g f 106-1,5-0,01 97,05 0-5,14 0,01 CW+P g f +Sn+W g f ,01 66,17 0-4,16 0,01 CW+P g f +W g f 106-1,77-0,01 131,6 0-7,33 0, ,58-0,01 138,63 0-6,49 0,0 CW+P+Sn+W g f 106-1,19 0,00 58,8 0-5,01 0,01 CW+P g f +W 106-1,77-0,01 131,6 0-7,33 0, ,77-0,01 131,6 0-7,33 0,0 16
17 Wytężenie głównych przekrojów hali. Słupy ścian szczytowych: Nr pręta: Grupa: Przekrój: Warunek decydujący: Nośność: Kombinacja obc. 51 Pozycja nr 6 - I 0 PE Ściskanie ze zginaniem (58) 0, Pozycja nr 6 - I 0 PE Ściskanie ze zginaniem (58) 0, Pozycja nr 6 - I 0 PE Ściskanie ze zginaniem (58) 0, Pozycja nr 6 - I 0 PE Ściskanie ze zginaniem (58) 0,733 5 Pozycja nr 6 - I 0 PE Ściskanie ze zginaniem (58) 0, Pozycja nr 6 - I 0 PE Ściskanie ze zginaniem (58) 0, Pozycja nr 6 - I 0 PE Ściskanie ze zginaniem (58) 0,648 6 Pozycja nr 6 - I 0 PE Ściskanie ze zginaniem (58) 0, Pozycja nr 6 - I 0 PE Ściskanie ze zginaniem (58) 0, Pozycja nr 6 - I 0 PE Ściskanie ze zginaniem (58) 0, Pozycja nr 6 - I 0 PE Ściskanie ze zginaniem (58) 0, Pozycja nr 6 - I 0 PE Ściskanie ze zginaniem (58) 0,448 Słupy, Rygle : Nr pręta: Grupa: Przekrój: Warunek decydujący: Nośność: Kombinacja obc. 10 Pozycja nr 5,6,6,5 Naprężenia (Tab. 5) 0, Pozycja nr 5,6,6,5 Naprężenia (Tab. 5) 0, Pozycja nr 5,6,6,5,5,6,6,5 SGU 0, Pozycja nr 5,6,6,5 Naprężenia (Tab. 5) 0,97 11 Pozycja nr 5,6,6,5,5,6,6,5 SGU 0, Pozycja nr 5,6,6,5,5,6,6,5 SGU 0,947 6 Pozycja nr 5,6,6,5 Naprężenia (Tab. 5) 0,893 Pozycja nr 5,6,6,5 Naprężenia (Tab. 5) 0, Pozycja nr 5,6,6,5,5,6,6,5 Naprężenia (Tab. 5) 0,804 CW+P+Sn+W gf 13 Pozycja nr 5,6,6,5 Ściskanie ze zginaniem (58) 0,789 CW+P+Sn+W gf 17 Pozycja nr 5,6,6,5 Ściskanie ze zginaniem (58) 0,783 CW+P+Sn+W gf 0 Pozycja nr 5,6,6,5,5,6,6,5 Naprężenia (Tab. 5) 0,779 CW+P+Sn+W gf 1 Pozycja nr 5,6,6,5,5,6,6,5 Naprężenia (Tab. 5) 0,778 CW+P+Sn+W g f 9 Pozycja nr 5,6,6,5 Ściskanie ze zginaniem (58) 0,77 CW+P+Sn+W g f 7 Pozycja nr 5,6,6,5,5,6,6,5 SGU 0,751 3 Pozycja nr 5,6,6,5,5,6,6,5 SGU 0,743 1 Pozycja nr 5,6,6,5 Ściskanie ze zginaniem (58) 0,684 CW+P+Sn+W g f 5 Pozycja nr 5,6,6,5 Ściskanie ze zginaniem (58) 0,680 CW+P+Sn+W gf 8 Pozycja nr 5,6,6,5,5,6,6,5 Naprężenia (Tab. 5) 0,631 CW+P+Sn+W gf 4 Pozycja nr 5,6,6,5,5,6,6,5 Naprężenia (Tab. 5) 0,66 CW+P+Sn+W gf Pozycja nr 5,6,6,5 Ściskanie ze zginaniem (58) 0,458 6 Pozycja nr 5,6,6,5 Ściskanie ze zginaniem (58) 0,448 5 Pozycja nr 5,6,6,5 SGU 0,433 1 Pozycja nr 5,6,6,5 SGU 0,49 4 Pozycja nr 5,6,6,5,5,6,6,5 Naprężenia (Tab. 5) 0,349 8 Pozycja nr 5,6,6,5,5,6,6,5 Naprężenia (Tab. 5) 0,340 3 Pozycja nr 5,6,6,5,5,6,6,5 Naprężenia (Tab. 5) 0,64 7 Pozycja nr 5,6,6,5,5,6,6,5 Naprężenia (Tab. 5) 0,59 17
18 Fundament NAROŻNY F1 DANE: 0,80 1,00 H=1,80 1 0,30 0,1 0,35 0,5 0,13 0,50 L = 1,80 0,95 4 0,15 0,0 0,15 0,45 0,50 0,45 B = 1,40 3 V =,7 m 3 Opis fundamentu : Typ: stopa schodkowa Wymiary: B = 1,40 m L = 1,80 m H = 1,80 m w = 0,80 m B g = 0,50 m L g = 0,50 m B t = 0,45 m L t = 0,95 m B s = 0,0 m L s = 0,5 m e B = 0,00 m e L = 0,30 m Posadowienie fundamentu: D = 1,80 m D min = 1,80 m brak wody gruntowej w zasypce Kombinacje obciążeń obliczeniowych: N typ obc. N [kn] T B [kn] M B T L [kn] M L e [kpa] De r [knm] [knm] [kpa/m] 1 całkowite 1,6-13,3 0,03,56-44,35 0,00 0,00 18
19 Materiały : Zasypka: ciężar objętościowy: 0,00 kn/m 3 współczynniki obciążenia: g f,min = 0,90; g f,max = 1,0 Beton: klasa betonu: B5 (C0/5) f cd = 13,33 MPa, f ctd = 1,00 MPa, E cm = 30,0 GPa ciężar objętościowy: 4,00 kn/m 3 współczynniki obciążenia: g f,min = 0,90; g f,max = 1,10 Zbrojenie: klasa stali: A-III (34GS) f yk = 410 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa otulina zbrojenia c nom = 85 mm Założenia obliczeniowe : Współczynniki korekcyjne oporu granicznego podłoża: - dla nośności pionowej m = 0,81 - dla stateczności fundamentu na przesunięcie m = 0,7 - dla stateczności na obrót m = 0,7 Współczynnik kształtu przy wpływie zagłębienia na nośność podłoża: b = 1,50 Współczynnik tarcia gruntu o podstawę fundamentu: f = 0,50 Współczynniki redukcji spójności: - przy sprawdzaniu przesunięcia: 0,50 - przy korekcie nachylenia wypadkowej obciążenia: 1,00 Czas trwania robót: powyżej 1 roku (l=1,00) Stosunek wartości obc. obliczeniowych N do wartości obc. charakterystycznych N k N/N k = 1,0 WYNIKI-PROJEKTOWANIE: WARUNKI STANÓW GRANICZNYCH PODŁOŻA - wg PN-81/B-0300 Nośność pionowa podłoża: Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoża Q fnb = 1514,7 kn, Q fnl = 1665,0 kn N r = 135,9 kn < m Q fn = 16,9 kn (11,1%) Nośność (stateczność) podłoża z uwagi na przesunięcie poziome: Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoża Q ft = 68,0 kn T r = 13,6 kn < m Q ft = 49,0 kn (7,7%) Obciążenie jednostkowe podłoża: Naprężenie maksymalne s max = 136,7 kpa s max = 136,7 kpa < s dop = 150,0 kpa (91,%) Stateczność fundamentu na obrót: Decyduje moment wywracający M ol,1- = 44,35 knm, moment utrzymujący M ul,1- = 111,65 knm M o = 44,35 knm < m M u = 80,4 knm (55,%) 19
20 Osiadanie: Osiadanie pierwotne s'= 0,00 cm, wtórne s''= 0,0 cm, całkowite s = 0,0 cm s = 0,0 cm < s dop = 1,00 cm (,3%) Naprężenia: N t s 1 r y [kpa] p s [kpa] s 3 [kpa] s 4 [kpa] C [m] C/C' a L [m] a P [m] 1 C 136,7 56, ,3 0,40 0,36 0,88 1,17 136,7 56,3 136,7 1 56,3 Nr O 50, ,3 1* ) C 14,3 45, ,9 0,53 0,48 0,71 0,97 14,3 14,3 45,6 1 45,6 Nr O 39, ,9 Nośność pionowa podłoża: w poziomie posadowienia w poziomie stropu warstwy najsłabszej N N [kn] Q fn m N [%] z [m] N [kn] Q fn m N [%] r [kn] [kn] 1 135,9 1514,7 0,09 11,1 0,00 135,9 1514,7 0,09 11,1 Nośność pozioma podłoża: w poziomie posadowienia N N T Q ft r [kn] [kn] w poziomie stropu warstwy najsłabszej m T [%] m T [%] z [m] N T Q ft [kn] [kn] [kn] [kn] 1 111,4 13,6 68,0 0,0 7,7 0,00 111,4 13,6 68,0 0,0 7,7 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE FUNDAMENTU - wg PN-B-0364: 00 Nośność na przebicie: Pole powierzchni wielokąta A = 0,35 m Siła przebijająca N Sd = (g+q) max A = 47,3 kn Nośność na przebicie N Rd = 667,9 kn N Sd = 47,3 kn < N Rd = 667,9 kn (7,1%) 0
21 Wymiarowanie zbrojenia: Wzdłuż boku B: Zbrojenie potrzebne A s = 1,13 cm Przyjęto konstrukcyjnie 10 prętów f1 mm o A s = 11,31 cm Wzdłuż boku L: Zbrojenie potrzebne A s = 3,90 cm Przyjęto konstrukcyjnie 8 prętów f1 mm o A s = 9,05 cm Nr6, F0 Nr Nr4 Nr3 61 Nr3 Nr4 Nr5 Nr Nr1 Nr5 8 1 l= Nr1 Nr5 Nr chudy beton gr.100 mm 3 Nr 8 1 co 160 l= Nr co 150 l= x Nr6 1 6 co 90 i 155 l=1930 Nr7 1 6 co 90 i 155 l=1440 Nr co 170 l= Nr co 150 l= x
22 Wykaz zbrojenia dla stopy Długość ogólna [m] Nr Średnica Długość Liczba St0S-b 34GS [mm] [mm] f6 f10 f1 f , , , , , , ,8 Długość ogólna wg średnic [m] 40,5 3,7 14,0 8,0 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0, 0,617 0,888 0,888 Masa prętów wg średnic [kg] 9,0,3 1,4 4,9 Masa prętów wg gatunków stali [kg] 3,7 4,9 Masa całkowita [kg] 49 Fundament ŚCIANA BOCZNA F DANE: 0,80 1,00 H=1,80 1 0,65 0,5 0,50 0,13 L =,50 1,65 4 0,15 0,0 0,15 0,50 0,50 0,50 B = 1,50 3 0,1 0,35 V = 3,5 m 3
23 Opis fundamentu : Typ: stopa schodkowa Wymiary: B = 1,50 m L =,50 m H = 1,80 m w = 0,80 m B g = 0,50 m L g = 0,50 m B t = 0,50 m L t = 1,65 m B s = 0,0 m L s = 0,5 m e B = 0,00 m e L = 0,65 m Posadowienie fundamentu: D = 1,80 m D min = 1,80 m brak wody gruntowej w zasypce Kombinacje obciążeń obliczeniowych: N typ obc. N [kn] T B [kn] M B T L [kn] M L e [kpa] De r [knm] [knm] [kpa/m] 1 całkowite 47,59-9,18 0,04 0,4-89,54 0,00 0,00 Materiały : Zasypka: ciężar objętościowy: 0,00 kn/m 3 współczynniki obciążenia: g f,min = 0,90; g f,max = 1,0 Beton: klasa betonu: B5 (C0/5) f cd = 13,33 MPa, f ctd = 1,00 MPa, E cm = 30,0 GPa ciężar objętościowy: 4,00 kn/m 3 współczynniki obciążenia: g f,min = 0,90; g f,max = 1,10 Zbrojenie: klasa stali: A-III (34GS) f yk = 410 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa otulina zbrojenia c nom = 85 mm Założenia obliczeniowe : Współczynniki korekcyjne oporu granicznego podłoża: - dla nośności pionowej m = 0,81 - dla stateczności fundamentu na przesunięcie m = 0,7 - dla stateczności na obrót m = 0,7 Współczynnik kształtu przy wpływie zagłębienia na nośność podłoża: b = 1,50 Współczynnik tarcia gruntu o podstawę fundamentu: f = 0,50 Współczynniki redukcji spójności: - przy sprawdzaniu przesunięcia: 0,50 - przy korekcie nachylenia wypadkowej obciążenia: 1,00 Czas trwania robót: powyżej 1 roku (l=1,00) Stosunek wartości obc. obliczeniowych N do wartości obc. charakterystycznych N k N/N k = 1,0 3
24 WYNIKI-PROJEKTOWANIE: WARUNKI STANÓW GRANICZNYCH PODŁOŻA - wg PN-81/B-0300 Nośność pionowa podłoża: Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoża Q fnb = 1856,1 kn, Q fnl = 7,6 kn N r = 17,4 kn < m Q fn = 1503,4 kn (14,5%) Nośność (stateczność) podłoża z uwagi na przesunięcie poziome: Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoża Q ft = 105,9 kn T r = 9, kn < m Q ft = 76,3 kn (38,3%) Obciążenie jednostkowe podłoża: Naprężenie maksymalne s max = 148,7 kpa s max = 148,7 kpa < s dop = 150,0 kpa (99,1%) Stateczność fundamentu na obrót: Decyduje moment wywracający M ob,1-4 = 5,5 knm, moment utrzymujący M ub,1-4 = 135,63 knm M o = 5,5 knm < m M u = 97,7 knm (53,8%) Osiadanie: Osiadanie pierwotne s'= 0,01 cm, wtórne s''= 0,0 cm, całkowite s = 0,03 cm s = 0,03 cm < s dop = 1,00 cm (,7%) OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE FUNDAMENTU - wg PN-B-0364: 00 Nośność na przebicie: Pole powierzchni wielokąta A = 1,4 m Siła przebijająca N Sd = (g+q) max A = 11,3 kn Nośność na przebicie N Rd = 703,0 kn N Sd = 11,3 kn < N Rd = 703,0 kn (30,1%) Wymiarowanie zbrojenia: Wzdłuż boku B: Zbrojenie potrzebne A s =,10 cm Przyjęto konstrukcyjnie 13 prętów f1 mm o A s = 14,70 cm Wzdłuż boku L: Zbrojenie potrzebne A s = 13,71 cm Przyjęto 13 prętów f1 mm o A s = 14,70 cm 4
25 50 Nr6, Nr7 Nr4 Nr3 61 Nr3 Nr4 Nr Nr5 Nr1 Nr5 8 1 l= Nr1 Nr5 Nr Nr co 190 l= Nr co 150 l= x Nr 13 1 co 105 l= Nr co 150 l= x Nr6 1 6 co 90 i 155 l=1930 Nr7 1 6 co 90 i 155 l=1440 Wykaz zbrojenia dla stopy Długość ogólna [m] Nr Średnica Długość Liczba St0S-b 34GS [mm] [mm] f6 f10 f1 f , , , , , , ,8 Długość ogólna wg średnic [m] 40,5 3,7 14,0 47,6 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0, 0,617 0,888 0,888 Masa prętów wg średnic [kg] 9,0,3 1,4 4,3 Masa prętów wg gatunków stali [kg] 3,7 4,3 Masa całkowita [kg] 66 5
26 SŁUPY ŚRODKOWE F4 DANE: 0,80 1,00 H=1,80 1 0,10 0,1 0,35 0,5 0,50 L = 1,40 0,13 0,55 4 0,15 0,0 0,15 0,45 0,50 0,45 B = 1,40 3 V = 1,8 m 3 Opis fundamentu : Typ: stopa schodkowa Wymiary: B = 1,40 m L = 1,40 m H = 1,80 m w = 0,80 m B g = 0,50 m L g = 0,50 m B t = 0,45 m L t = 0,55 m B s = 0,0 m L s = 0,5 m e B = 0,00 m e L = 0,10 m Posadowienie fundamentu: D = 1,60 m D min = 1,60 m brak wody gruntowej w zasypce Kombinacje obciążeń obliczeniowych: N typ obc. N [kn] T B [kn] M B T L [kn] M L e [kpa] De r [knm] [knm] [kpa/m] 1 całkowite 158,77 1,18 0,00 0,01-11,53 0,00 0,00 6
27 Materiały : Zasypka: ciężar objętościowy: 0,00 kn/m 3 współczynniki obciążenia: g f,min = 0,90; g f,max = 1,0 Beton: klasa betonu: B5 (C0/5) f cd = 13,33 MPa, f ctd = 1,00 MPa, E cm = 30,0 GPa ciężar objętościowy: 4,00 kn/m 3 współczynniki obciążenia: g f,min = 0,90; g f,max = 1,10 Zbrojenie: klasa stali: A-III (34GS) f yk = 410 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa otulina zbrojenia c nom = 85 mm Założenia obliczeniowe : Współczynniki korekcyjne oporu granicznego podłoża: - dla nośności pionowej m = 0,81 - dla stateczności fundamentu na przesunięcie m = 0,7 - dla stateczności na obrót m = 0,7 Współczynnik kształtu przy wpływie zagłębienia na nośność podłoża: b = 1,50 Współczynnik tarcia gruntu o podstawę fundamentu: f = 0,50 Współczynniki redukcji spójności: - przy sprawdzaniu przesunięcia: 0,50 - przy korekcie nachylenia wypadkowej obciążenia: 1,00 Czas trwania robót: powyżej 1 roku (l=1,00) Stosunek wartości obc. obliczeniowych N do wartości obc. charakterystycznych N k N/N k = 1,0 WYNIKI-PROJEKTOWANIE: WARUNKI STANÓW GRANICZNYCH PODŁOŻA - wg PN-81/B-0300 Nośność pionowa podłoża: Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoża Q fnb = 375,6 kn, Q fnl = 389,1 kn N r = 39,6 kn < m Q fn = 194, kn (1,5%) Nośność (stateczność) podłoża z uwagi na przesunięcie poziome: Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoża Q ft = 119, kn T r = 1, kn < m Q ft = 85,9 kn (1,4%) Obciążenie jednostkowe podłoża: Naprężenie maksymalne s max = 136,8 kpa s max = 136,8 kpa < s dop = 150,0 kpa (91,%) Stateczność fundamentu na obrót: Decyduje moment wywracający M ol,1- = 11,53 knm, moment utrzymujący M ul,1- = 171,94 knm M o = 11,53 knm < m M u = 13,8 knm (9,3%) 7
28 Osiadanie: Osiadanie pierwotne s'= 0,11 cm, wtórne s''= 0,05 cm, całkowite s = 0,16 cm s = 0,16 cm < s dop = 1,00 cm (15,6%) OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE FUNDAMENTU - wg PN-B-0364: 00 Nośność na przebicie: dla fundamentu o zadanych wymiarach nie trzeba sprawdzać nośności na przebicie Wymiarowanie zbrojenia: Wzdłuż boku B: Zbrojenie potrzebne A s = 0,88 cm Przyjęto konstrukcyjnie 8 prętów f1 mm o A s = 9,05 cm Wzdłuż boku L: Zbrojenie potrzebne A s = 1,19 cm Przyjęto konstrukcyjnie 8 prętów f1 mm o A s = 9,05 cm 8
29 Nr6, Nr7 Nr4 Nr3 61 Nr3 Nr4 Nr Nr5 Nr1 Nr5 8 1 l= Nr1 Nr5 Nr Nr1 8 1 co 160 l= Nr co 150 l= x Nr 8 1 co 160 l= Nr co 150 l= x Nr6 1 6 co 90 i 155 l=1930 Nr7 1 6 co 90 i 155 l=1440 Wykaz zbrojenia dla stopy Długość ogólna [m] Nr Średnica Długość Liczba St0S-b 34GS [mm] [mm] f6 f10 f1 f , , , , , , ,8 Długość ogólna wg średnic [m] 40,5 3,7 14,0,0 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0, 0,617 0,888 0,888 Masa prętów wg średnic [kg] 9,0,3 1,4 19,5 Masa prętów wg gatunków stali [kg] 3,7 19,5 Masa całkowita [kg] 44 9
30 FUNDAMENT F3 DANE: H=1, ,0 0,0 0,0 B = 0,60 0,0 0,0 0,0 L = 0,60 V = 0,65 m 3 Opis fundamentu : Typ: stopa prostopadłościenna Wymiary: B = 0,60 m L = 0,60 m H = 1,80 m B s = 0,0 m L s = 0,0 m e B = 0,00 m e L = 0,00 m Posadowienie fundamentu: D = 1,80 m D min = 1,80 m brak wody gruntowej w zasypce Kombinacje obciążeń obliczeniowych: N typ obc. N [kn] T B [kn] M B T L [kn] M L e [kpa] De r [knm] [knm] [kpa/m] 1 całkowite 5,65 0,54 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Materiały : Zasypka: ciężar objętościowy: 0,00 kn/m 3 współczynniki obciążenia: g f,min = 0,90; g f,max = 1,0 30
31 Beton: klasa betonu: B5 (C0/5) f cd = 13,33 MPa, f ctd = 1,00 MPa, E cm = 30,0 GPa ciężar objętościowy: 4,00 kn/m 3 współczynniki obciążenia: g f,min = 0,90; g f,max = 1,10 Zbrojenie: klasa stali: A-III (34GS) f yk = 410 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa otulina zbrojenia c nom = 85 mm Założenia obliczeniowe : Współczynniki korekcyjne oporu granicznego podłoża: - dla nośności pionowej m = 0,81 - dla stateczności fundamentu na przesunięcie m = 0,7 - dla stateczności na obrót m = 0,7 Współczynnik kształtu przy wpływie zagłębienia na nośność podłoża: b = 1,50 Współczynnik tarcia gruntu o podstawę fundamentu: f = 0,50 Współczynniki redukcji spójności: - przy sprawdzaniu przesunięcia: 0,50 - przy korekcie nachylenia wypadkowej obciążenia: 1,00 Czas trwania robót: powyżej 1 roku (l=1,00) Stosunek wartości obc. obliczeniowych N do wartości obc. charakterystycznych N k N/N k = 1,0 WYNIKI-PROJEKTOWANIE: WARUNKI STANÓW GRANICZNYCH PODŁOŻA - wg PN-81/B-0300 Nośność pionowa podłoża: Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoża Q fn = 376,4 kn N r =,8 kn < m Q fn = 304,9 kn (7,5%) Nośność (stateczność) podłoża z uwagi na przesunięcie poziome: Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoża Q ft = 13,3 kn T r = 0,5 kn < m Q ft = 9,5 kn (5,7%) Obciążenie jednostkowe podłoża: Naprężenie maksymalne s max = 90, kpa s max = 90, kpa < s dop = 150,0 kpa (60,1%) Stateczność fundamentu na obrót: Decyduje moment wywracający M ob,-3 = 0,97 knm, moment utrzymujący M ub,-3 = 5,89 knm M o = 0,97 knm < m M u = 4, knm (,9%) Osiadanie: Osiadanie pierwotne s'= 0,01 cm, wtórne s''= 0,01 cm, całkowite s = 0,0 cm s = 0,0 cm < s dop = 1,00 cm (,0%) 31
32 61 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE FUNDAMENTU - wg PN-B-0364: 00 Nośność na przebicie: dla fundamentu o zadanych wymiarach nie trzeba sprawdzać nośności na przebicie Wymiarowanie zbrojenia: Wzdłuż boku B: Zbrojenie potrzebne A s = 0,03 cm Przyjęto konstrukcyjnie 4 prętów f1 mm o A s = 4,5 cm Wzdłuż boku L: Zbrojenie potrzebne A s = 0,03 cm Przyjęto konstrukcyjnie 4 prętów f1 mm o A s = 4,5 cm Nr6, Nr7 Nr4 Nr3 Nr3 Nr4 Nr5 Nr5 8 1 l= Nr5 Nr Nr1 Nr1 Nr 61 Nr 4 1 co 115 l= Nr1 4 1 co 115 l= Nr co 150 l= x Nr co 150 l= x Nr6 1 6 co 90 i 155 l=1930 Nr7 1 6 co 90 i 155 l=1440 3
33 Wykaz zbrojenia dla stopy Długość ogólna [m] Nr Średnica Długość Liczba St0S-b 34GS [mm] [mm] f6 f10 f1 f , , , , , , ,8 Długość ogólna wg średnic [m] 40,5 4,5 14,0 4,6 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0, 0,617 0,888 0,888 Masa prętów wg średnic [kg] 9,0,8 1,4 4,1 Masa prętów wg gatunków stali [kg] 4, 4,1 Masa całkowita [kg] 9 FUNDAMENT F5 DANE: H=1,80 1 0,51 0,0 0,51 L = 1, 4 3 0,0 0,0 0,0 B = 0,60 V = 1,3 m 3 33
34 Opis fundamentu : Typ: stopa prostopadłościenna Wymiary: B = 0,60 m L = 1, m H = 1,80 m B s = 0,0 m L s = 0,0 m e B = 0,00 m e L = 0,00 m Posadowienie fundamentu: D = 1,80 m D min = 1,80 m brak wody gruntowej w zasypce Kombinacje obciążeń obliczeniowych: N typ obc. N [kn] T B [kn] M B T L [kn] M L e [kpa] De r [knm] [knm] [kpa/m] 1 całkowite 8,78 0,54 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Materiały : Zasypka: ciężar objętościowy: 0,00 kn/m 3 współczynniki obciążenia: g f,min = 0,90; g f,max = 1,0 Beton: klasa betonu: B5 (C0/5) f cd = 13,33 MPa, f ctd = 1,00 MPa, E cm = 30,0 GPa ciężar objętościowy: 4,00 kn/m 3 współczynniki obciążenia: g f,min = 0,90; g f,max = 1,10 Zbrojenie: klasa stali: A-III (34GS) f yk = 410 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa otulina zbrojenia c nom = 85 mm Założenia obliczeniowe : Współczynniki korekcyjne oporu granicznego podłoża: - dla nośności pionowej m = 0,81 - dla stateczności fundamentu na przesunięcie m = 0,7 - dla stateczności na obrót m = 0,7 Współczynnik kształtu przy wpływie zagłębienia na nośność podłoża: b = 1,50 Współczynnik tarcia gruntu o podstawę fundamentu: f = 0,50 Współczynniki redukcji spójności: - przy sprawdzaniu przesunięcia: 0,50 - przy korekcie nachylenia wypadkowej obciążenia: 1,00 Czas trwania robót: powyżej 1 roku (l=1,00) Stosunek wartości obc. obliczeniowych N do wartości obc. charakterystycznych N k N/N k = 1,0 34
35 WYNIKI-PROJEKTOWANIE: WARUNKI STANÓW GRANICZNYCH PODŁOŻA - wg PN-81/B-0300 Nośność pionowa podłoża: Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoża Q fn = 701,8 kn N r = 43,6 kn < m Q fn = 568,5 kn (7,7%) Nośność (stateczność) podłoża z uwagi na przesunięcie poziome: Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoża Q ft = 6,9 kn T r = 0,5 kn < m Q ft = 19,4 kn (,8%) Obciążenie jednostkowe podłoża: Naprężenie maksymalne s max = 7,8 kpa s max = 7,8 kpa < s dop = 150,0 kpa (48,5%) Stateczność fundamentu na obrót: Decyduje moment wywracający M ob,-3 = 0,97 knm, moment utrzymujący M ub,-3 = 11,17 knm M o = 0,97 knm < m M u = 8,0 knm (1,1%) Osiadanie: Osiadanie pierwotne s'= 0,00 cm, wtórne s''= 0,01 cm, całkowite s = 0,01 cm s = 0,01 cm < s dop = 1,00 cm (1,1%) OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE FUNDAMENTU - wg PN-B-0364: 00 Nośność na przebicie: dla fundamentu o zadanych wymiarach nie trzeba sprawdzać nośności na przebicie Wymiarowanie zbrojenia: Wzdłuż boku B: Zbrojenie potrzebne A s = 0,04 cm Przyjęto konstrukcyjnie 7 prętów f1 mm o A s = 7,9 cm Wzdłuż boku L: Zbrojenie potrzebne A s = 0,1 cm Przyjęto konstrukcyjnie 4 prętów f1 mm o A s = 4,5 cm 35
36 61 Nr6, Nr7 Nr4 Nr3 Nr3 Nr4 Nr5 Nr5 8 1 l= Nr Nr Nr1 Nr1 Nr Nr 4 1 co 115 l= Nr co 150 l= x Nr1 7 1 co 160 l= Nr co 150 l= x Nr6 1 6 co 90 i 155 l=1930 Nr7 1 6 co 90 i 155 l=1440 Wykaz zbrojenia dla stopy Długość ogólna [m] Nr Średnica Długość Liczba St0S-b 34GS [mm] [mm] f6 f10 f1 f , , , , , , ,8 Długość ogólna wg średnic [m] 40,5 9,3 14,0 8,8 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0, 0,617 0,888 0,888 Masa prętów wg średnic [kg] 9,0 5,7 1,4 7,8 Masa prętów wg gatunków stali [kg] 7,1 7,8 Masa całkowita [kg] 35 36
37 OŚWIADCZENIE AUTORA PROJEKTU Na podstawie art. 0 ust.4 ustawy z dnia 7 lipca 1994r. Prawo budowlane (Dz.U z 006 roku, nr. 133, poz. 935) oświadczam, że projekt budowlany: Hala aluminiowa 3,54x71,05x7,4 Adres inwestycji: Ul. Graniczna Brzeszcze Inwestor: Agencja Komunalna Sp. z o.o. Z siedzibą w Brzeszczach, ul. Kościelna 7 został sporządzony zgodnie z obowiązującymi przepisami oraz zasadami wiedzy technicznej.
38
39
40
41
42 Fundament F5 Fundament F3 Fundament F4 Wymiar zewnętrzny konstrukcji hali r. Projektował: mgr inż. Piotr Rapp Upr nr OPL/073/POOK/11 Data: Skala: Nr rys: 1:50 01/A3 Rzut fundamentów Temat rysunku: mgr inż. Dariusz Paluch Nr Upr. OPL/BO/0091/13 Lokalizacja: Ul. Graniczna Brzeszcze Opracował: Hale Carlo Sp. z o.o Krapkowice ul. Kilińskiego 1 Inwestor: Agencja Komunalna Sp. z o.o. Z siedzibą w Brzeszczach, ul. Kościelna 7 Obiekt: Hala aluminiowa namiotowa 3,54x71,05x7,4 Fundament F Fundament F1 Wymiar zewnętrzny stóp fundamentowych F3 F1 F F F F F F F F F F F F F F3 F3 F3 F3 F3 F3 F3 F3 F3 F3 F3 F3 F3 F1 F3 F3 F4 F4 F4 F3 F4 F3 F5 F4 F3 F4 Wymiary podano w cm F3 F4 F4 F4 F4 F4 F4 F4 F4 F4 F4 F4 F4 F4 F4 F4 F3 F4 F5 F3 F4 Wymiar zewnętrzny stóp fundamentowych F3 F3 F3 F1 F4 F F F F F F F F F F F F F3 F3 F3 F3 F3 F3 F3 F3 F3 F3 F F1 F3 F4 Wymiar osiowy słupów Wymiar zewnętrzny konstrukcji hali Rzut fundamentów Skala 1:50
Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f
0,10 0,30 L = 0,50 0,10 H=0,40 OBLICZENIA 6 OBLICZENIA DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY SCHODÓW ZEWNĘTRZNYCH, DRZWI WEJŚCIOWYCH SZT. 2 I ZADASZENIA WEJŚCIA GŁÓWNEGO DO BUDYNKU NR 3 JW. 5338 przy ul.
Bardziej szczegółowomr1 Klasa betonu Klasa stali Otulina [cm] 4.00 Średnica prętów zbrojeniowych ściany φ 1 [mm] 12.0 Średnica prętów zbrojeniowych podstawy φ 2
4. mur oporowy Geometria mr1 Wysokość ściany H [m] 2.50 Szerokość ściany B [m] 2.00 Długość ściany L [m] 10.00 Grubość górna ściany B 5 [m] 0.20 Grubość dolna ściany B 2 [m] 0.24 Minimalna głębokość posadowienia
Bardziej szczegółowo1/k Obliczenia statyczne.
/k Obliczenia statyczne. 48,0 8,7 94, 94, 94, A 0,0,4 4,9 4,9 4,9 78,7 798, B,0 0 7, 8,8 00,0 680,0 00,0 9,0 DANE: Szkic wiązaa A 0,0,4 48,0 8,7 94, 94, 94, 4,9 4,9 4,9 78,7 798, 00,0 680,0 00,0 9,0 B,0
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA KONSTRUKCYJNE
OLICZENI KONSTRUKCYJNE SLI GIMNSTYCZNEJ W JEMIELNIE 1. Płatew dachowa DNE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 16,0 cm Wysokość h = 20,0 cm Drewno: Drewno klejone z drewna litego iglastego,
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
OLICZENI STTYCZNE Obciążenie śniegiem wg PN-80/-02010/z1 / Z1-5 S [kn/m 2 ] h=1,0 l=5,0 l=5,0 1,080 2,700 2,700 1,080 Maksymalne obciążenie dachu: - Dach z przegrodą lub z attyką, h = 1,0 m - Obciążenie
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE PODKONSTRUKCJI ŚWIETLIKA PODWYŻSZONEGO
OBLICZEIA STATYCZE PODKOSTRUKCJI ŚWIETLIKA PODWYŻSZOEGO 1. Zebranie obciążeń 1.1. Śnieg Rodzaj: śnieg p: zmienne 1.1.1. Śnieg Obciążenie charakterystyczne śniegiem gruntu q k = 0,90 k/m 2 przyjęto (*War17
Bardziej szczegółowo1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU. Poziom odniesienia: 0,00 m.
1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU Poziom odniesienia: 0,00 m. 4 2 0-2 -4 0 2. Fundamenty Liczba fundamentów: 1 2.1. Fundament nr 1 Klasa fundamentu: ława, Typ konstrukcji: ściana, Położenie fundamentu względem
Bardziej szczegółowoEKSPERTYZA BUDOWLANA BUDYNKU MIESZKALNEGO-Wrocław ul. Szczytnicka 29
Załącznik... Fundament obliczenia kontrolne: uogólnione warunki gruntowe z badań geotechnicznych dla budynku Grunwaldzka 3/5-przyjeto jako parametr wiodący rodzaj gruntu i stopień zagęszczenia oraz plastyczności-natomiast
Bardziej szczegółowoObciążenia (wartości charakterystyczne): - pokrycie dachu (wg PN-82/B-02001: ): Garaż 8/K Obliczenia statyczne. garaż Dach, DANE: Szkic wiązara
Garaż 8/K Obliczenia statyczne. garaż Dach, DNE: Szkic wiązara 571,8 396,1 42,0 781,7 10,0 20 51,0 14 690,0 14 51,0 820,0 Geometria ustroju: Kąt nachylenia połaci dachowej α = 42,0 o Rozpiętość wiązara
Bardziej szczegółowoObciążenia. Wartość Jednostka Mnożnik [m] oblicz. [kn/m] 1 ciężar [kn/m 2 ]
Projekt: pomnik Wałowa Strona 1 1. obciążenia -pomnik Obciążenia Zestaw 1 nr Rodzaj obciążenia 1 obciążenie wiatrem 2 ciężar pomnika 3 ciężąr cokołu fi 80 Wartość Jednostka Mnożnik [m] obciążenie charakter.
Bardziej szczegółowoWyciąg z obliczeń elementów konstrukcji budynku
Wyciąg z obliczeń elementów konstrukcji budynku Tablica. 1 Dach g k Obc. obl. Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f d kn/m 2 1. Blacha fałdowa stalowa o wysokości fałdy 55 (T- 0,09 1,10 -- 0,10 55) gr.
Bardziej szczegółowoDANE OGÓLNE PROJEKTU
1. Metryka projektu Projekt:, Pozycja: Posadowienie hali Projektant:, Komentarz: Data ostatniej aktualizacji danych: 2016-07-04 Poziom odniesienia: P 0 = +0,00 m npm. DANE OGÓLNE PROJEKTU 15 10 1 5 6 7
Bardziej szczegółowoPROJEKT WYKONAWCZY BRANŻA KONSTRUKCYJNA. Projekt instalacji przygotowania ciepłej wody użytkowej w oparciu o zastosowanie systemu solarnego
BRANŻA KONSTRUKCYJNA Projekt instalacji przygotowania ciepłej wody użytkowej w oparciu o zastosowanie systemu solarnego OBIEKT: INWESTOR: Liceum Ogólnokształcące im. Mikołaja Kopernika ul. Kasprowicza
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI 1. Przedmiot opracowania. 2. Rozwi zania konstrukcyjno-materiałowe
OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI 1. Przedmiot opracowania 2. Rozwi zania konstrukcjno-materiałowe 2.1 Stop fundamentowe F φ 2.2 Słup stalow S φ 2.3 Rama stalowa R 2.4 Płatew stalowa P 2.5 Krokiew stalowa K
Bardziej szczegółowoPoziom I-II Bieg schodowy 6 SZKIC SCHODÓW GEOMETRIA SCHODÓW
Poziom I-II ieg schodowy SZKIC SCHODÓW 23 0 175 1,5 175 32 29,2 17,5 10x 17,5/29,2 1,5 GEOMETRI SCHODÓW 30 130 413 24 Wymiary schodów : Długość dolnego spocznika l s,d = 1,50 m Grubość płyty spocznika
Bardziej szczegółowoObciążenia konstrukcji dachu Tablica 1. Pokrycie dachu Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f k d Obc. obl. kn/m 2 1. Blachodachówka 0,10 1,20 -- 0,12 2. Łaty i kontrłaty [0,100kN/m2] 0,10 1,10 -- 0,11
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJA. MGM PARTNER Sp. z o.o ul. Górna 19A/ Kielce. Konstrukcja mgr. inż. Dariusz Kieza upr.nr SWK/0126/POOK/09
KONSTRUKCJA I. PROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY 1. OPIS TECHNICZNY 2. CZĘŚĆ OBLICZENIOWA 3. CZĘŚĆ RYSUNKOWA: K-01 RZUT FUNDAMENTÓW skala 1:100 K-02 KONSTRUKCJA PRZYZIEMIA skala 1:100 K-03 ELEMENTY KONSTRUKCYJNE
Bardziej szczegółowo1.0 Obliczenia szybu windowego
1.0 Obliczenia szybu windowego 1.1 ObciąŜenia 1.1.1 ObciąŜenie cięŝarem własnym ObciąŜenie cięŝarem własnym program Robot przyjmuje automartycznie. 1.1.2 ObciąŜenie śniegiem Sopot II strefa Q k =1.2 kn/m
Bardziej szczegółowoPROJEKT KONSTRUKCJI PRZEBUDOWA GMINNEGO TARGOWISKA W SKRWILNIE WITACZ SKRWILNO, GM. SKRWILNO DZ. NR 245/20
PROJEKT KONSTRUKCJI PRZEBUDOWA GMINNEGO TARGOWISKA W SKRWILNIE WITACZ SKRWILNO, GM. SKRWILNO DZ. NR 245/20 INWESTOR: GMINA SKRWILNO SKRWILNO 87-510 ADRES: DZIAŁKA NR 245/20 SKRWILNO GM. SKRWILNO PROJEKTOWAŁ:
Bardziej szczegółowoOBLICZNENIA STATYCZNO-WYTRZYMA CIOWE BLOKU OPOROWEGO
OBLICZNENIA STATYCZNO-WYTRZYMA CIOWE BLOKU OPOROWEGO Przekrój II-II (w kier. wschodnim od otworu nr 8/2011) p.t. 111 boko parcie czynne parcie spoczynkowe z [m] ea z [m] ep 0 1,75 7 23,8 nasyp 7 9,96 glina
Bardziej szczegółowoZAŁĄCZNIK NR 1 OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE
ZAŁĄCZNIK NR 1 OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA: 1. Zestawienie obciążeń... 4 1.1. Obciążenia Stałe... 4 1.2. Obciążenia Zmienne - Klimatyczne... 4 2. Pawilon... 6 2.1. Płyta
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
OBLICZENIA STATYCZNE. ZałoŜenia do obliczeń Wiatr Strefa I, Śnieg strefa II Kategoria Geotechniczna obiektu Na podstawie Rozporządzenia Ministra Spraw Wewnętrznych i Administracji w sprawie ustalania geotechnicznych
Bardziej szczegółowoZAŁ. K-1 KONSTRUKCJA CZĘŚĆ OBLICZENIOWA
ZAŁ. K-1 KONSTRUKCJA CZĘŚĆ OBLICZENIOWA NAZWA INWESTYCJI: ADRES INWESTYCJI: TEREN INWESTYCJI: INWESTOR: Zagospodarowanie terenu polany rekreacyjnej za Szkołą Podstawową nr 8 w Policach ul. Piaskowa/ul.
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE
OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE 1. Obciążenia 1.1. Założenia Ze względu na brak pełnych danych dotyczących konstrukcji istniejącego obiektu, w tym stalowego podciągu, drewnianego stropu oraz więźby
Bardziej szczegółowoPROJEKT BUDOWLANO- WYKONAWCZY DOCIEPLENIA I KOLORYSTYKI BUDYNKU WIELORODZINNEGO DOBUDOWA KOTŁOWNI
FIRMA INśYNIERSKA ZG-TENSOR 43-512 Janowice, ul. Janowicka 96 tel. 0600995514, fax: (0..32) 2141745 e-mail: zg-tensor@o2.pl Inwestycja: PROJEKT BUDOWLANO- WYKONAWCZY DOCIEPLENIA I KOLORYSTYKI BUDYNKU WIELORODZINNEGO
Bardziej szczegółowoZbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi 6 co 400 mm na całej długości przęsła
Zginanie: (przekrój c-c) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)130.71 knm Zbrojenie potrzebne górne s1 = 4.90 cm 2. Przyjęto 3 16 o s = 6.03 cm 2 ( = 0.36%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = (-)130.71
Bardziej szczegółowoABM - Projekt. mgr inż. Dariusz Sarnacki [BUDOWA BUDYNKU MAGAZYNOWO - GARAŻOWEGO W ZAKRESIE KONSTRUKCJI]
2013 ABM - Projekt mgr inż. Dariusz Sarnacki [BUDOWA BUDYNKU MAGAZYNOWO - GARAŻOWEGO W ZAKRESIE KONSTRUKCJI] 1. Układ konstrukcyjny obiektu Budynek magazynu garażu z myjnią to to budynek nie podpiwniczony,
Bardziej szczegółowo4.1. Ławy w osi 1 i 2 pomiędzy osiami A-F
4.1. Ławy w osi 1 i 2 pomiędzy osiami A-F B = 0, m B s = 0, m H = 0, m e B = 0,00 m Materiały : Zasypka: ciężar objętościowy: 20,00 kn/m 3 współczynniki obciążenia: f,min = 0,90; f,max = 1,20 WARUNKI STANÓW
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY I ROZBUDOWY TOLAET PRZY ZESPOLE SZKÓŁ OGÓLNOSZTAŁCĄCYCH NR 2 W BYDGOSZCZY
OLICZENI STTYCZNE DO PROJEKTU UDOWLNEGO PRZEUDOWY I ROZUDOWY TOLET PRZY ZESPOLE SZKÓŁ OGÓLNOSZTŁCĄCYCH NR 2 W YDGOSZCZY KROKIEW Tablica 1. Obciążenia stałe Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f Obc. obl.
Bardziej szczegółowoSchemat statyczny płyty: Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,x = 3,24 m Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,y = 5,34 m
5,34 OLICZENI STTYCZNE I WYMIROWNIE POZ.2.1. PŁYT Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. f k d Obc.obl. 1. TERKOT 0,24 1,35 -- 0,32 2. WYLEWK CEMENTOW 5CM 2,10 1,35 --
Bardziej szczegółowo- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET
- 1 - Kalkulator Elementów Żelbetowych 2.1 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET Użytkownik: Biuro Inżynierskie SPECBUD 2001-2010 SPECBUD Gliwice Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.4.1. Elementy żelbetowe
Bardziej szczegółowoCZ. III - OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE
CZ. III - OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE OBIEKT: Rozbudowa kompleksu zjeżdżalni wodnych w Margoninie o zjeżdżalnie o ślizgu pontonowym ADRES: dz. nr 791/13, 792/8, obręb ew. 0001 m. Margonin, jednostka
Bardziej szczegółowo- 1 - Belka Żelbetowa 3.0 A B C 0,30 5,00 0,30 5,00 0,25 1,00
- - elka Żelbetowa 3.0 OLIZENI STTYZNO-WYTRZYMŁOŚIOWE ELKI ŻELETOWEJ Użytkownik: iuro Inżynierskie SPEUD 200-200 SPEUD Gliwice utor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.7.3. elka żelbetowa ciągła SZKI ELKI:
Bardziej szczegółowo1. Ciężar własny stropu Rector 4,00 1,10 -- 4,40 Σ: 4,00 1,10 -- 4,40. 5,00 1,10 -- 5,50 25,0x0,20 Σ: 5,00 1,10 -- 5,50
Spis treści 1. Wstęp 2. Zestawienie obciążeń 3. Obliczenia płyty stropodachu 4. Obliczenia stropu na poz. + 7,99 m 5. Obliczenia stropu na poz. + 4,25 m 6. Obliczenia stropu na poz. +/- 0,00 m 7. Obliczenia
Bardziej szczegółowoPROJEKT WYKONAWCZY. Termomodernizacja budynku Wojewódzkiej Stacji Sanitarno Epidemiologicznej przy ul. Raciborskiej 39 w Katowicach
Termomodernizacja budynku Wojewódzkiej Stacji Sanitarno Epidemiologicznej przy ul. Raciborskiej 39 w Katowicach Zakres: Konstrukcja wsporcza pod kolektory słoneczne OBIEKT: INWESTOR: Wojewódzka Stacja
Bardziej szczegółowoZałącznik nr 2. Obliczenia konstrukcyjne
1 Załącznik nr 2 Obliczenia konstrukcyjne Poz. 1. Obliczenie obciążeń zewnętrznych zmiennych 2 1. Obciążenie wiatrem Rodzaj: wiatr. Typ: zmienne. 1.1. Dach jednospadowy Charakterystyczne ciśnienie prędkości
Bardziej szczegółowoPROJEKT REMONTU POCHYLNI ZEWNĘTRZNEJ PRZY POWIATOWYM CENTRUM ZDROWIA W OTWOCKU
BOB - Biuro Obsługi Budowy Marek Frelek ul. Powstańców Warszawy 14, 05-420 Józefów NIP 532-000-59-29 tel. 602 614 793, e-mail: marek.frelek@vp.pl PROJEKT REMONTU POCHYLNI ZEWNĘTRZNEJ PRZY POWIATOWYM CENTRUM
Bardziej szczegółowoTEMAT: PROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWLANO- WYKONAWCZY ROZBUDOWY URZĘDU O ŁĄCZNIK Z POMIESZCZENIAMI BIUROWYMI
TEMAT: PROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWLANO- WYKONAWCZY ROZBUDOWY URZĘDU O ŁĄCZNIK Z POMIESZCZENIAMI BIUROWYMI RODZAJ OPRACOWANIA: PROJEKT WYKONAWCZO BUDOWLANY KONSTRUKCJI ADRES: ul. Wojska Polskiego 10
Bardziej szczegółowoPomoce dydaktyczne: normy: [1] norma PN-EN 1991-1-1 Oddziaływania na konstrukcje. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. [] norma PN-EN 1991-1-3 Oddziaływania
Bardziej szczegółowoEKSPERTYZA TECHNICZNA-KONSTRUKCYJNA stanu konstrukcji i elementów budynku
EKSPERTYZA TECHNICZNA-KONSTRUKCYJNA stanu konstrukcji i elementów budynku TEMAT MODERNIZACJA POMIESZCZENIA RTG INWESTOR JEDNOSTKA PROJEKTOWA SAMODZIELNY PUBLICZNY ZESPÓŁ OPIEKI ZDROWOTNEJ 32-100 PROSZOWICE,
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY. 1. Dane ogólne Podstawa opracowania.
OPIS TECHNICZNY 1. Dane ogólne. 1.1. Podstawa opracowania. - projekt architektury - wytyczne materiałowe - normy budowlane, a w szczególności: PN-82/B-02000. Obciążenia budowli. Zasady ustalania wartości.
Bardziej szczegółowoTok postępowania przy projektowaniu fundamentu bezpośredniego obciążonego mimośrodowo wg wytycznych PN-EN 1997-1 Eurokod 7
Tok postępowania przy projektowaniu fundamentu bezpośredniego obciążonego mimośrodowo wg wytycznych PN-EN 1997-1 Eurokod 7 I. Dane do projektowania - Obciążenia stałe charakterystyczne: V k = (pionowe)
Bardziej szczegółowoOświadczenie projektanta
Warszawa, 31.08.2017 Oświadczenie projektanta Zgodnie z art. 20 ust. 4 Ustawy Prawo Budowlane projektant mgr inż. Maciej Rozum posiadający uprawnienia do projektowania bez ograniczeń w specjalności konstrukcyjnobudowlanej
Bardziej szczegółowoDANE. Szkic układu poprzecznego. Szkic układu podłużnego - płatwi pośredniej
Leśniczówka 9/k Obliczenia statyczne. leśniczówka 1.Dach. DNE Szkic układu poprzecznego 712,8 270,0 45,0 19 436,0 19 455,0 46,0 14 888,0 14 46,0 1008,0 Szkic układu podłużnego - płatwi pośredniej 270,0
Bardziej szczegółowomgr inŝ.. Antoni Sienicki 1/21 Poz. 1.1 Deskowanie Poz. 1.2 Krokiew Obliczenia statyczno wytrzymałościowe
1/21 Poz. 1.1 Deskowanie Przyjęto deskowanie połaci dachu z płyt OSB gr. 22 lub 18 mm. Płyty mocować do krokwi za pomocą wkrętów do drewna. Poz. 1.2 Krokiew DANE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny
Bardziej szczegółowoPROJEKT WYKONAWCZY BRANŻA KONSTRUKCYJNA
PROJEKT WYKONAWCZY BRANŻA KONSTRUKCYJNA NAZWA ZADANIA: Projekt instalacji solarnej dla budynku Publicznej Szkoły Państwowej Nr 12 w Kędzierzynie-Koźlu ADRES OBIEKTU BUDOWLANEGO: Publiczna Szkoła Państwowa
Bardziej szczegółowoBUDOWA SIEDZIBY PLACÓWKI TERENOWEJ W STASZOWIE PRZY UL. MICKIEWICZA PROJEKT WYKONAWCZY - KONSTRUKCJA SPIS TREŚCI
SPIS TREŚCI I./ OPIS TECHNICZNY II./ WYKAZY STALI III./ RYSUNKI 1K.RZUT FUNDAMENTÓW SKALA 1 : 50 2K.RZUT KONSTRUKCYJNY PARTERU SKALA 1 : 100 3K.RZUT KONSTRUKCYJNY I PIĘTRA SKALA 1 : 100 4K.RZUT KONSTRUKCYJNY
Bardziej szczegółowoPROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY
PROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY Termomodernizacja budynku Przedszkola nr 2 w Tomaszowie Lubelskim BRANŻA KONSTRUKCYJNA OBIEKT: Przedszkole nr 2 ul. Zamojskiego 14, 22-600 Tomaszów Lubelski INWESTOR: Miasto
Bardziej szczegółowoQ r POZ.9. ŁAWY FUNDAMENTOWE
- str. 28 - POZ.9. ŁAWY FUNDAMENTOWE Na podstawie dokumentacji geotechnicznej, opracowanej przez Przedsiębiorstwo Opoka Usługi Geologiczne, opracowanie marzec 2012r, stwierdzono następującą budowę podłoża
Bardziej szczegółowoTYPOWY OBIEKT BUDOWLANY TOALETY WOLNOSTOJĄCEJ NA OBSZARZE MIEJSCA OBSŁUGI PODRÓŻNYCH KAT.I PROJEKT WYKONAWCZY
1 2 SPIS TREŚCI ZAŁĄCZNIKI 1.Oświadczenie projektanta... 4 2.Ksero uprawnień... 5 3.Zaświadczenie o przynależności do samorządu zawodowego... 7 4. Podstawa opracowania... 8 CZĘŚĆ OPISOWA 5. Dane ogólne...
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE ROZBUDOWA O GABINETY REHABILITACYJNE ORAZ PRZEBUDOWA POMIESZCZEŃ W PARTERZE BUDYNKU NZOZ W ŁAPANOWIE
OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE ROZBUDOWA O GABINETY REHABILITACYJNE ORAZ PRZEBUDOWA POMIESZCZEŃ W PARTERZE BUDYNKU NZOZ W ŁAPANOWIE 1. ZESTAWIENIE NORM PN -82/B - 02000 PN -82/B - 02001 PN -82/B
Bardziej szczegółowoFundamenty. Ustalenie jednostkowego oporu obliczeniowego podłoŝa. Sprawdzenia nośności dla gruntu warstwy geotechnicznej IIIa tj.
Fndamenty Ustalenie jednostkowego opor obliczeniowego podłoŝa Sprawdzenia nośności dla grnt warstwy geotechnicznej IIIa tj. piaski drobne I D =,4. = 1,75t =, N D = 1,2 N C = 2,94 N B = 4,66 B = 2 cm L
Bardziej szczegółowoPROJEKT STOPY FUNDAMENTOWEJ
TOK POSTĘPOWANIA PRZY PROJEKTOWANIU STOPY FUNDAMENTOWEJ OBCIĄŻONEJ MIMOŚRODOWO WEDŁUG WYTYCZNYCH PN-EN 1997-1 Eurokod 7 Przyjęte do obliczeń dane i założenia: V, H, M wartości charakterystyczne obciążeń
Bardziej szczegółowoe = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65 m Dla B20 i stali St0S h = 15 cm h 0 = 12 cm 958 1,00 0,12 F a = 0,0029x100x12 = 3,48 cm 2
OBLICZENIA STATYCZNE POZ.1.1 ŚCIANA PODŁUŻNA BASENU. Projektuje się baseny żelbetowe z betonu B20 zbrojone stalą St0S. Grubość ściany 12 cm. Z = 0,5x10,00x1,96 2 x1,1 = 21,13 kn e = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE
1112 Z1 1 OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE SPIS TREŚCI 1. Nowe elementy konstrukcyjne... 2 2. Zestawienie obciążeń... 2 2.1. Obciążenia stałe stan istniejący i projektowany... 2 2.2. Obciążenia
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY KONSTRUKCYJNY KOMPLEKSU LABORATORIÓW PRZEMYSŁU LOTNICZEGO
OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCYJNY KOMPLEKSU LABORATORIÓW PRZEMYSŁU LOTNICZEGO I. Podstawa opracowania: 1. Projekt Architektoniczny 2. Dokumentacja Geotechniczna 3. Projekty Branżowe II. Dane ogólne. Przedmiotem
Bardziej szczegółowoPRZEBUDOWA I ROZBUDOWA BUDYNKU ZAKŁADU OPIEKI ZDROWOTNEJ W SKOŁYSZYNIE BRANŻA KONSTRUKCJA
P R O J E K T B U D O W L A N Y PRZEBUDOWA I ROZBUDOWA BUDYNKU ZAKŁADU OPIEKI ZDROWOTNEJ W SKOŁYSZYNIE BRANŻA KONSTRUKCJA nazwa inwestycji: adres inwestycji: PRZEBUDOWA I ROZBUDOWA BUDYNKU ZAKŁADU OPIEKI
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
OBLICZENIA STATYCZNE Robudowa istniejącego budynku świetlicy wiejskiej Inwestor: Gmina Skoki Adres: Kusewo diałka 130/5 i 128 Po.1.1.Dach krokiew. DANE: Wymiary prekroju: prekrój prostokątny Serokość b
Bardziej szczegółowoSPIS ZAWARTOŚCI. Opis techniczny str. 2-6 Obliczenia statyczne str. 7-10
1 SPIS ZAWARTOŚCI Opis techniczny str. 2-6 Obliczenia statyczne str. 7-10 Rysunki konstrukcyjne : Schemat konstrukcyjny wiaty W-1 K-001 Schemat konstrukcyjny wiaty W-2 K-002 Schemat konstrukcyjny wiaty
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY. 1.2 Podstawa opracowania. Podstawą formalną niniejszego opracowania są normy :
OPIS TECHNICZNY 1.1 Przedmiot opracowania Przedmiotem opracowania jest projekt techniczny dachu kratowego hali produkcyjnej. 1.2 Podstawa opracowania Podstawą formalną niniejszego opracowania są normy
Bardziej szczegółowoParametry geotechniczne gruntów ustalono na podstawie Metody B Piasek średni Stopień zagęszczenia gruntu niespoistego: I D = 0,7.
.11 Fundamenty.11.1 Określenie parametrów geotechnicznych podłoża Rys.93. Schemat obliczeniowy dla ławy Parametry geotechniczne gruntów ustalono na podstawie Metody B Piasek średni Stopień zagęszczenia
Bardziej szczegółowoWymiarowanie sztywnych ław i stóp fundamentowych
Wymiarowanie sztywnych ław i stóp fundamentowych Podstawowe zasady 1. Odpór podłoża przyjmuje się jako liniowy (dla ławy - trapez, dla stopy graniastosłup o podstawie B x L ścięty płaszczyzną). 2. Projektowanie
Bardziej szczegółowoPROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY
PROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY Termomodernizacja budynku Gimnazjum nr 1 w Tomaszowie Lubelskim BRANŻA KONSTRUKCYJNA OBIEKT: Gimnazjum nr 1 ul. Kopernika 4, 22-600 Tomaszów Lubelski INWESTOR: Miasto Tomaszów
Bardziej szczegółowoA. I O P I S T E C H N I C Z N Y
M T P R O X I M A, S P Ó Ł K A C Y W I L N A U l. Śm i ł o w s k i e g o 3 3, 4 1-1 0 0 S i e m i a n o w i c e Śl. t e l. ( 0 3 2 ) 2 6 3 2 0 4 projekt nr: 21/PB/10 A. I O P I S T E C H N I C Z N Y Projekt
Bardziej szczegółowoObliczenia statyczne do projektu konstrukcji wiaty targowiska miejskiego w Olsztynku z budynkiem kubaturowym.
Obliczenia statyczne do projektu konstrukcji wiaty targowiska miejskiego w Olsztynku z budynkiem kubaturowym. Poz. 1.0 Dach wiaty Kąt nachylenia połaci α = 15 o Obciążenia: a/ stałe - pokrycie z płyt bitumicznych
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE. Materiały konstrukcyjne
OBLICZENIA STATYCZNE Podstawa opracowania Projekt budowlany architektoniczny. Obowiązujące normy i normatywy budowlane a w szczególności: PN-82/B-02000 ObciąŜenia budowli. Zasady ustalania wartości. PN-82/B-02001
Bardziej szczegółowo7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu. Wymiary:
7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu Wymiary: B=1,2m L=4,42m H=0,4m Stan graniczny I Stan graniczny II Obciążenie fundamentu odporem gruntu OBCIĄŻENIA: 221,02 221,02 221,02
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY I WYNIKI OBLICZŃ STATYCZNYCH
OPIS TECHNICZNY I WYNIKI OBLICZŃ STATYCZNYCH DO P. T. BRANŻY KONSTRUKCYJNEJ BUDYNKU SALI GIMNASTYCZNEJ Z ZAPLECZEM SOCJALNYM PRZY SZKOLE PODSTAWOWEJ I GIMNAZJUM W ROGASZYCACH GMINA OSTRZESZOW ZASTOSOWANE
Bardziej szczegółowoPROJEKT BUDOWALNY KONSTRUKCJI SCENY Z ZADASZENIEM Ul. RYNEK W BAKAŁARZEWIE
PROJEKT BUDOWALNY KONSTRUKCJI SCENY Z ZADASZENIEM Ul. RYNEK W BAKAŁARZEWIE TEMAT : Projekt budowlany konstrukcji sceny z zadaszeniem. ADRES: ul. Rynek, Bakałarzewo, dz. nr 334 INWESTOR : Urząd Gminy w
Bardziej szczegółowoPROJEKT WYKONAWCZY EGZ. NR. PRO-POMIAR s.c. ul. Legionów 59, Częstochowa NIP IDS Będzin, ul. 11-go Listopada 20
EGZ. NR PRO-POMIAR s.c. ul. Legionów 59, 42-200 Częstochowa NIP 949-17-67-996 IDS 151838275 Biuro Obsługi Klienta: ul. Legionów 59 42-200 Częstochowa 34 361 61 35, 603 999 222, 603 666 111 fax 34 361 61
Bardziej szczegółowoWiata Grillowa 5,0 x 5,0 m
Wiata Grillowa 5, x 5, m Wiata Grillowa 5,x5,m - Zestawienie materiału Długości rzeczywiste NrS Przeznaczenie NrZ szt B [cm] 1, 15, 16, 17, 19, 11, 111, 112, 113 H [cm] L [m] słup C24 9 14, 14, 2,4 2 słup
Bardziej szczegółowo1. OBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH ELEWACJI STALOWEJ.
1. OBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH ELEWACJI STALOWEJ. Zestawienie obciążeń. Kąt nachylenia połaci dachowych: Obciążenie śniegie. - dla połaci o kącie nachylenia 0 stopni Lokalizacja
Bardziej szczegółowoWYNIKI OBLICZEN MASZT KRATOWY MK-6.0/CT. Wysokość = 6.0 m
WYNIKI OBLICZEN MASZT KRATOWY MK-6.0/CT Wysokość = 6.0 m PROJEKT TYPOWY Autor : mgr inż. Piotr A. Kopczynski OBLICZENIA STATYCZNE KRATOWEGO SŁUPA ALUMINIOWEGO - o wysokości 6 m - zlokalizowanego w I strefie
Bardziej szczegółowoZADANIA. PYTANIA I ZADANIA v ZADANIA za 2pkt.
PYTANIA I ZADANIA v.1.3 26.01.12 ZADANIA za 2pkt. ZADANIA Podać wartości zredukowanych wymiarów fundamentu dla następujących danych: B = 2,00 m, L = 2,40 m, e L = -0,31 m, e B = +0,11 m. Obliczyć wartość
Bardziej szczegółowoObliczenia ściany oporowej Dane wejściowe
Obliczenia ściany oporowej Dane wejściowe Projekt Data : 8.0.005 Ustawienia (definiowanie dla bieżącego zadania) Materiały i normy Konstrukcje betonowe : Współczynniki EN 99 : Ściana murowana (kamienna)
Bardziej szczegółowoBUDOWA WYTWÓRNI PELETÓW DO CELÓW ENERGETYCZNYCH Z SIANA Z OBIEKTAMI TOWARZYSZĄCYMI
AGROPROJEKT Sp. z o.o. ul. Piaskowa 5, 05-800 Pruszków H U P R O FIRMA INŻYNIERSKA ZG-TENSOR 43-512 Janowice, ul. Janowicka 96 tel. 0600995514, fax: (0..32) 2141745 e-mail: zg-tensor@o2.pl Inwestycja:
Bardziej szczegółowo1. Obliczenia sił wewnętrznych w słupach (obliczenia wykonane zostały uproszczoną metodą ognisk)
Zaprojektować słup ramy hali o wymiarach i obciążeniach jak na rysunku. DANE DO ZADANIA: Rodzaj stali S235 tablica 3.1 PN-EN 1993-1-1 Rozstaw podłużny słupów 7,5 [m] Obciążenia zmienne: Śnieg 0,8 [kn/m
Bardziej szczegółowoStr. 9. Ciężar 1m 2 rzutu dachu (połaci ) qkr qor gr = 0,31 / 0,76 = 0,41 * 1,20 = 0,49 kn/m 2
Str. 9 5. OBLICZENIA STATYCZNE Zastosowane schematy konstrukcyjne (statyczne), założenia przyjęte do obliczeń konstrukcji, w tym dotyczące obciążeń, oraz podstawowe wyniki tych obliczeń. Założenia przyjęte
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY DO PROJEKTU WYKONAWCZEGO PIMOT
ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA I. OPIS TECHNICZNY 1. DANE OGÓLNE...4 2. PODSTAWA OPRACOWANIA...4 2.1 ZLECENIE I PROJEKT BRANŻY ARCHITEKTONICZNEJ,...4 2.2 OBCIĄŻENIA ZEBRANO ZGODNIE Z:...4 2.3 ELEMENTY KONSTRUKCYJNE
Bardziej szczegółowoSpis treści. 1. Wstęp (Aleksander Kozłowski) Wprowadzenie Dokumentacja rysunkowa projektu konstrukcji stalowej 7
Konstrukcje stalowe : przykłady obliczeń według PN-EN 1993-1. Cz. 3, Hale i wiaty / pod redakcją Aleksandra Kozłowskiego ; [zespół autorski Marcin Górski, Aleksander Kozłowski, Wiesław Kubiszyn, Dariusz
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
PROJEKT BUDOWLANY ZMIANY KONSTRUKCJI DACHU W RUDZICZCE PRZY UL. WOSZCZYCKIEJ 17 1 OBLICZENIA STATYCZNE Inwestor: Gmina Suszec ul. Lipowa 1 43-267 Suszec Budowa: Rudziczka, ul. Woszczycka 17 dz. nr 298/581
Bardziej szczegółowoEKSPERTYZA TECHNICZNA
EKSPERTYZA TECHNICZNA DOTYCZĄCA STANU TECHNICZNEGO BUDYNKU SZKOŁY PODSTAWOWEJ W BRONOWIE PRZY UL. KOLOROWEJ 2 W ZWIĄZKU Z PLANOWANĄ NADBUDOWĄ LOKALIZACJA: BRONÓW, UL. KOLOROWA 2, DZ. NR 305/4 INWESTOR:
Bardziej szczegółowoAnaliza ściany żelbetowej Dane wejściowe
Analiza ściany żelbetowej Dane wejściowe Projekt Data : 0..05 Ustawienia (definiowanie dla bieżącego zadania) Materiały i normy Konstrukcje betonowe : Współczynniki EN 99-- : Mur zbrojony : Konstrukcje
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI I OBLICZENIA.
OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI I OBLICZENIA. Założenia przyjęte do wykonania projektu konstrukcji: - III kategoria terenu górniczego, drgania powierzchni mieszczą się w I stopniu intensywności, deformacje
Bardziej szczegółowo700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%:
Producent: Ryterna modul Typ: Moduł kontenerowy PB1 (długość: 6058 mm, szerokość: 2438 mm, wysokość: 2800 mm) Autor opracowania: inż. Radosław Noga (na podstawie opracowań producenta) 1. Stan graniczny
Bardziej szczegółowo10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej.
10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej. OBCIĄŻENIA: 6,00 6,00 4,11 4,11 1 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa:
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
Rok III, sem. VI 14 1.0. Ustalenie parametrów geotechnicznych Przelot [m] Rodzaj gruntu WARIANT II (Posadowienie na palach) OBLICZENIA STATYCZNE Metoda B ρ [g/cm 3 ] Stan gruntu Geneza (n) φ u (n) c u
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJE BETONOWE II
ZAJĘCIA 1 KONSTRUKCJE BETONOWE II KONSTRUKCJE BETONOWE II MGR. INŻ. JULITA KRASSOWSKA Literatura z przedmiotu "KONSTRUKCJE BETONOWE [1] Podstawy projektowania konstrukcji żelbetowych i sprężonych według
Bardziej szczegółowoPROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY
PROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY Termomodernizacja budynku Domu Kombatanta w Tomaszowie Lubelskim BRANŻA KONSTRUKCYJNA OBIEKT: Dom Kombatanta ul. Zamojska 2, 22-600 Tomaszów Lubelski INWESTOR: Miasto Tomaszów
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
OLICZENI STTYCZNE Obciążenie śniegiem wg PN-80/-02010/z1 / Z1-5 S [kn/m 2 ] h=1,0 l=5,0 l=5,0 1,080 2,700 2,700 1,080 Maksmalne obciążenie dachu: - Dach z przegrodą lub z attką, h = 1,0 m - Obciążenie
Bardziej szczegółowo(0,30 ; = 0,80 C. - III 1,20 ; 1,50 D.
Obliczenia statyczne.- do projektu podjazdu dla osób niepełnosprawnych przy budynku mieszkalnym siedmiorodzinnym na działce nr 161/23 przy ul. Sienkiewicza 6A w Nidzicy Inwestor: Miejski Ośrodek Pomocy
Bardziej szczegółowoZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA
III. KONSTRUKCJA ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA CZĘŚĆ OPISOWA DANE OGÓLNE... str. ZASTOSOWANE ROZWIĄZANIA TECHNICZNE... str. OBLICZENIA... str. EKSPERTYZA TECHNICZNA DOTYCZĄCA MOŻLIWOŚCI WYKONANIA PODESTU POD AGREGATY
Bardziej szczegółowoTasowanie norm suplement
Tasowanie norm suplement W związku z rozwiniętą dość intensywną dyskusją na temat, poruszony w moim artykule, łączenia w opracowaniach projektowych norm PN-B i PN-EN ( Inżynier Budownictwa nr 9/2016) pragnę
Bardziej szczegółowo9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe
9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe OBCIĄŻENIA: 55,00 55,00 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf=,0 Liniowe 0,0 55,00 55,00
Bardziej szczegółowoSPIS RYSUNKÓW. Studnia kaskadowa na rurociągu obejścia kaskady Rzut, przekrój A-A rysunek szalunkowy K-1 Rzut, przekrój A-A rysunek zbrojeniowy K-2
SPIS RYSUNKÓW Rzut, przekrój A-A rysunek szalunkowy K-1 Rzut, przekrój A-A rysunek zbrojeniowy K-2 strona 2 1.0 OPIS ROZWIĄZANIA PROJEKTOWEGO 1.1. Założenia obliczeniowe, schematy statyczne, podstawowe
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJA
OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJ 1.0 Ocena stanu konstrukcji istniejącego budynku Istniejący budynek to obiekt dwukondygnacyjny, z poddaszem, częściowo podpiwniczony, konstrukcja ścian nośnych tradycyjna murowana.
Bardziej szczegółowo1. METRYKA PROJEKTU PROJEKT STANOWISKA DO DEMONTAŻU I MONTAŻU ELEMENTÓW OSPRZĘTU NA DACHACH POJAZDÓW ZLOKALIZOWANEGO W CZĘŚCI BUDYNKU NADWOZIOWNI
1. METRYKA PROJEKTU TEMAT: PROJEKT STANOWISKA DO DEMONTAŻU I MONTAŻU ELEMENTÓW OSPRZĘTU NA DACHACH POJAZDÓW ZLOKALIZOWANEGO W CZĘŚCI BUDYNKU NADWOZIOWNI OBIEKT: STACJA OBSŁUGI AUTOBUSÓW PŁASZÓW ADRES:
Bardziej szczegółowoProjekt SOSNA 3,0 x 3,0m
Projekt SOSNA 3, x 3,m Projekt Sosna 3,x3,m - Zestawienie materiału Długości rzeczywiste NrS Przeznaczenie NrZ szt B [cm] H [cm] 1, 3, 4, 5 słup C24 4 12, 12, 2,4 L [m] 2 słup C24 9 12, 12,,64 6, 7 belka
Bardziej szczegółowoPrzykład zbierania obciążeń dla dachu stromego wg PN-B-02001, PN-B-02010/Az1 i PN-B-02011/Az1
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykład zbierania obciążeń dla dachu stromego wg PN-B-02001, PN-B-02010/Az1 i PN-B-02011/Az1 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014) 20.
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY KONSTRUKCYJNY
1.0. Podstawa opracowania: OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCYJNY 1.1. Zlecenie Inwestora 1.2. Projekt techniczny architektoniczny Obliczenia wykonano zgodnie z polskimi normami: PN-82/B-02000 - Obciążenia budowli
Bardziej szczegółowo