Zbrani obciążń a) Stał: Ciężar własny okrycia dachu: Pokryci dachówką kariówką odwójni. Przyjęto ciężar okrycia wraz z konstrukcją dachu: g 0,95 ; b) Zinn: Śnig wg EC: s ) C i i C s t k,gdzi: s wartość charaktrystyczna obciążnia śnigi dachu, czyli jst to iloczyn wartości charaktrystycznj obciążnia śnigi gruntu i odowidnich wsółczynników; i wsółczynnik kształtu dachu, czyli jst to stosunk obciążnia śnigi dachu do równoirni rozłożongo obciążnia śnigi gruntu, bz uwzględninia wływu wiatru i wływów tricznych 60 /30 0,8 60 50/30 0, 7 0 0 0 1 1 ) 0,8 - dla 30 50 60. C wsółczynnik ksozycji, jst to wsółczynnik okrślający znijszni lub zwiększni obciążnia dachu budynku ni ogrzwango o część charaktrystyczngo obciążnia śnigi gruntu; C Ct 0,8 - dla trnu wystawiongo na działani wiatru, czyli łaski obszary bz rzszkód, otwart z wszystkich stron, bz osłon lub z niwilkii osłonai uforowanyi rzz trn, wyższ budowl lub drzwa. wsółczynnik triczny, jst to wsółczynnik okrślający znijszni obciążnia śnigi dachu w funkcji struinia ciła rznikającgo rzz dach i wywołującgo tonini śnigu; Ct 1,0 - zalcana wartość dla wsółczynnika rznikania ciła 1 W. K sk wartość charaktrystyczna obciążnia śnigi gruntu w rozatrywany ijscu, jst to obciążni śnigi gruntu o roczny rawdoodobiństwi rzkrocznia wynoszący 0,0, z wyłączni wyjątkowgo obciążnia śnigi; k s k 0,9 ; s ) 0,7 1,0 1,0 0,9 0,4. 1 1 C Ct sk d Wiatr wg EC: Wartość ciśninia wiatru działającgo na owirzchni zwnętrzn w ) i wwnętrzn w i ) konstrukcji. w z ) c, gdzi: 1
q z )- wartość szczytowa ciśninia rędkości, z - wysokość odnisinia dla ciśninia zwnętrzngo, c - wsółczynnik ciśninia zwnętrzngo; w i z ) c, gdzi: i i q z i )- wartość szczytowa ciśninia rędkości, z i - wysokość odnisinia dla ciśninia wwnętrzngo, c i - wsółczynnik ciśninia wwnętrzngo. q b z) c z), w który: q b ciśnini rędkości wiatru, wartość odczytana z tablicy NA1 dla strfy obciążnia wiatr, dla Płocka q b = 0,3 / cz) wsółczynnik ksozycji zalżny od katgorii trnu obliczony wg tablicy NA3. z 0,4 9 0,4 q 9) c z),3 ) 0,3,3 ) 0,677. b b 10 10 Wartości ciśniń wiatru oraz wsółczynniki ciśninia zwnętrzngo i wwnętrzngo działającj na dach obiktu wyznaczono dla oszczgólnych ól. Wsółczynniki ciśninia zwnętrzngo jak i roziary ól dachu zalżą od kąta sadku ołaci dachu, od kąta wijącgo wiatru, wysokości, szrokości i długości konstrukcji. Maksyaln arci wiatru na ołać wystęuj dla kirunku θ=0 0 w olach F i G, gdzi wsółczynnik c =+0,7
w F w G F F z ) c,10 9) c,10 0,677 0,7) 0,474, Wsółczynniki ciśninia wwnętrzngo c i,10 - dla owirzchni A 10 ) dodatnigo nadciśninia) i ujngo odciśninia) wywołango otworai i niszczlnościai obiktu. Zalży on.in. od roziarów i roziszcznia otworów w ścianach osłonowych budynku. Do jgo okrślnia nalży znać stosunk otworów μ, jdnak dla naszgo rzyadku oszacowani μ ni było do końca ożliw lub ni było uważan za uzasadnion, wówczas do obliczń ożna rzyjąć bardzij nikorzystn wartości z dwóch: dodatnigo - c + i,10= +0, lub ujngo - c - i,10= -0,3. Wartości dodatnigo i ujngo ciśninia wwnętrzngo wiatru na owirzchni w oszczgólnych olach dachu dwusadowgo dla kirunku wiatru θ=0 0 i θ=90 0 oraz α=50 0 wynoszą: wi zi ) c i, gdzi q z i ) = q 9) = q z ) = q 9) 0,677, wi zi ) c i 0,677 0,) 0,135, wi zi ) c i 0,677 0,3) 0,03. W rzyadku dachu szukay największj wartości, która zsuuj się z ciężar własny i śnigi, więc rzyjujy wariant ujny. Maksyalna wartość charaktrystyczna arcia wiatru na ołać wynosi więc: w = 0,474 + 0,03 = 0,677 /
Obciążnia Zawart w oniższy rzykładzi oblicznia okazują rocdurę wyiarowania krokwii. Foralni wyagan są odstawinia do wzorów w fori: wzór = odstawini = wynik [jdnostka] Obciążnia stał okryci - dachówka kariówka odwójni g 0.95 γ f 1.35 g d gγ f g d = 1.8 Obciążnia zinn - śnig α 50dg S 0.4 γ f 1.5 S d Sγ f S d = 0.36 - wiatr strfa I, trn II, wysokość z = 9 w 0.677 γ f 1.5 w d wγ f w d = 1.016 Zbrani obciążń na kirunki: - rostoadł do wyiarowania krokwi) q k1 q d1 g cos α) + S cos α) ) + w g d cos α) + S d cos α) ) + w d q k1 q d1 = 1.387 = 1.989
Wyiarowani krokwi: roziętość krokwii: l 3.96 rozstaw krokwii: q k a 0.9 q k1 a q k = 1.48 q d q d1 a q d = 1.79 q d l M y M y = 3.508 8 Przyjęto krokiw o wyiarach: b 6 c ) b h 3 I y I y =.916 10 3 c 4 1 ) b h w y w y = 34 c 3 6 Narężnia: h 18 c σ d M y w y σ d = 10.88 MPa f k f d 7 MPa k od f k ) γ M k od 0.9 γ M 1.3 f d = 18.69 MPa σ d = 10.88 MPa < f d = 18.69 MPa Poniważ krokwi zabziczon są w strfi ściskanj rzd rziszczniai bocznyi, więc ni nalży uwzględniać wływu zwichrznia. Ugięci l h = > 0, ni uwzględnia się wływu sił orzcznych. ugięci od obciążnia stałgo: q k11 u inst1 E 0an 1 10 3 MPa a g cos α) g = 0.95 a = 0.9 q k11 = 0.55 5 q k11 l 4 384 E 0an I k df 0.6 dla 1 klasy użytkowania y u inst1 = 0.503 c
) u fin1 u inst1 1 + k df u fin1 = 0.805 c ugięci od obciążnia śnigi: k df = 0.6 ψ 0 0.5 ψ 0. S = 0.4 q k1 S cos α) ) a q k1 = 0.089 5 q k1 l 4 u inst u inst = 0.08 c 384 E 0an I y ) u fin u inst ψ 0 + ψ k df u fin = 0.051 c ugięci od obciążnia wiatr: k df = 0.6 ψ 0 0.6 ψ 0 w = 0.677 q k13 w a q k13 = 0.609 u inst3 5 q k13 l 4 u inst3 = 0.558 c 384 E 0an I y ) u fin3 u inst3 ψ 0 + ψ k df u fin3 = 0.335 c Ugięci całkowit: u fin u fin1 + u fin + u fin3 u fin = 1.19 c Ugięci douszczaln: u ntfin l 00 u fin = 1.19 c < u ntfin = 1.98 c