ORZECZENIE TECHNICZNE DOTYCZĄCE STROPU NAD SALA LUSTRZANĄ

ORZECZENIE TECHNICZNE DOTYCZĄCE STROPU ND SL LUSTRZNĄ OIEKT Specjalny Ośroek Szkolno-Wychowawczy Im. Marynarza Polskiego DRES: 79-231 Damnica, ul. Korczaka 1 gmina Słupsk INWESTOR : Powiat Słupski Ul. Szarych Szeregów 14 76-200 Słupsk UTOR : inŝ. I. Wełpa upr. proj. 184/G/00 USTK - sierpień 2011r

KRT OPISOW 1. Strona tytułowa 2. Karta opisowa 3. Zawartość opracowania 3.1. Dane ogólne 3.1.1.Postawa opracowania. 3.1.2. Cel orzeczenia technicznego. 3.2. Ogólny opis buynku 3.3 Opis stropu analizowanego 3.4 Opis konstrukcji ścianek ociąŝających strop istniejący 4. Opis elementów obiektu i stan ich zachowania 4.1. Opis wykonanych okrywek 4.2. Opis zachowania się i stanu technicznego okrytych elementów 5. Dane wytrzymałościowe 5.1. Przyjęte obciąŝenia w stanie istniejącym 5.2. Sprawzenie nośności belek olnych (utrzymujących sufit) 5.2.1. ELK D1 5.2.2. ELK D2 5.2.3. ELK D3 5.3 Sprawzenie nośności belek górnych nie obciąŝonych ścianką ziałową 5.3.1. ELK G1 5.3.2. ELK G2 5.3.3. ELK G3 5.4. Sprawzenie nośności belek górnych obciąŝonych oatkowo ścianką lub schoami 5.4.1. ELK G4 5.4.2. ELK G5 5.4.3. ELK G6 5.5. Sprawzenie nośności pociągów stalowych 5.5.1. Pociąg P1 5.5.2. Pociąg P2 6. Wnioski i zalecenia. 7. Uwagi. 9. Załączniki 10. Rysunki : Rys.1 Rzut parteru sala lustrzana Rys.2 Rzut pietra na salą lustrzaną Rys.3 Inwentaryzacja wysokości pomieszczenia sali lustrzanej Rys.4 Lokalizacja okrywek stropu oraz ścian piętra Rys.5 Ukła konstrukcyjny warstwy olnej stropu nas salą lustrzaną Rys.6 Ukła konstrukcyjny warstwy górnej stropu nas salą lustrzaną Rys.7 Przekrój - przez strop Rys.8 Przekrój -, C-C przez strop Rys.9 Schemat oparcia belek stropowych na pociągu stalowym Rys.10 Przekrój przez ścianki ziałowe piętra 2

3.1.1. Postawa opracowania Zlecenie inwestora Wizja lokalna oraz wykonana inwentaryzacja buowlana Informacje uzyskane o uŝytkowników buynku. Sporzązona okumentacja fotograficzna Wykonane na potrzeby aaptacji okrywki stropu oraz ścian stojących na stropie Ekspertyzy konstrukcji buowlanych Jerzy Łempicki wyanie RKDY-1972 Wytyczne w sprawie opracowania ekspertyz technicznych Wincenty Winniczek CUTO PZIT Wrocław 1986r. Wytyczne w sprawie opracowania ekspertyz techniczno-ekonomicznych i przegląów sprawności technicznej buynków CUTO, PZIT Wrocław 1985 Jerzy Karyś, Jerzy WaŜn Ochrona buynków prze korozją biologiczną. rkay 2001. ronisław Zyska, ZagroŜenia biologiczne w buynków. rkay 1999. Wzmacnianie konstrukcji buowlanych " - E.Masłowski, rkay Warszawa 1988 Obowiązujące przepisy oraz normy buowlane. PN--02000:1982 ObciąŜenia buowli. Zasay ustalania wartości PN--02001:1982 ObciąŜenia buowli. ObciąŜenia stałe. PN--02003:1982 ObciąŜenia buowli. ObciąŜenia zmienne technologiczne. Postawowe obciąŝenia technologiczne i montaŝowe PN--03150:2000 Konstrukcje rewniane -- Obliczenia statyczne i projektowanie PN--03150:2000/z1:2001 Konstrukcje rewniane -- Obliczenia statyczne i projektowanie PN--03150:2000/z2:2003 Konstrukcje rewniane -- Obliczenia statyczne i projektowanie PN--03150:2000/z3:2004 Konstrukcje rewniane -- Obliczenia statyczne i projektowanie PN--03200:1990 Konstrukcje stalowe -- Obliczenia statyczne i projektowanie PN--03200:1990/z3:1995 Konstrukcje stalowe -- Obliczenia statyczne i projektowanie 3.1.2. Cel orzeczenia Celem wykonania niniejszego orzeczenia jest ustalenie nośności stropu na salą lustrzaną oraz ustalenie czy stan istniejący nie wpływa w sposób niekorzystny na istniejący buynek i bezpieczeństwo uŝytkowania. Doatkowo w orzeczeniu przestawiono moŝliwości wzmocnienia stropu wraz ze wstępnymi wytycznymi oraz obliczeniami statycznym przy nowoprojektowanych obciąŝeniach. 3

3.2 OGÓLNY OPIS UDYNKU. ryła buynku wuczłonowa złoŝona ze skrzyła na planie prostokąta zlokalizowanego po stronie PN-wsch oraz kubatury z wieŝą przylegającej o skrzyła o strony P-wsch. uynek zasaniczo wukonygnacyjn w części parterow całkowicie popiwniczon ściany konstrukcji murowanej, ukła konstrukcyjny mieszan ach stromy wielospaowy w konstrukcji rewnianej. Strop zasaniczo rewniane ze ślepym pułape strop na piwnicą stalowo-betonowy typu Kleina. Schoy rewniane. 3.3 OPIS KONSTRUKCJI STROPU NLIZOWNEGO Pomieszczenie sali lustrzanej (rys.1) ma zmienna wysokość (rys.3), a ściany na piętrze (na salą lustrzaną) wykonane są w zabuowie lekkiej (rys. 2). Przekrój przez ścianki ziałowe piętra przestawiono na rysunku nr 10. Strop na analizowaną salą lustrzaną typu rewnianego powójnego tzw cichy. Strop w konstrukcji rewnianej tzw powójny cichy oatkowo poparty w wóch częściach belkami stalowymi w postaci wuteowników normalnych 380, ukrytych w grubości stropu. Dwuteowniki spełniają równieŝ role poparcia ścianek ziałowych piętra oraz belek rewnianych zarówno części górnej jak i olnej stropu patrz szczegół oparcie belek rewnianych na pociągu stalowym rysunek nr 9. Konstrukcja stropu wuwarstwowa la potrzeb orzeczenia oznaczona jako strop części olnej i górnej. Ukła konstrukcyjny belek rewnianych obywu stropów przestawiono na rysunkach nr 5, nr 6. Strop powójny ze ślepym pułapem awniej zwany stropem powójnym cichym (przekroje przez strop rys. 7, rys.8): - I WRSTW GÓRN - posazka z wykłaziny PCV - eski połogowe 2,5cm - belki rewniane o przekrojach 18x18cm w rozstawie osiowym co 85-88 cm - pustka powietrzna - polepa gliniana z trocinami 2-8cm - ślepy pułap z półbala o wysokości 6cm - listwy rewniane 4,5x6,5cm (o mocowania półbali) - II WRSTW DOLN - belki rewniane o przekrojach 18 x 9,5cm w rozstawie osiowym co 85-88 cm - eska sufitowa 2,5 cm - tynk sufitowy na matach trzcinowych 3.4 OPIS KONSTRUKCJI ŚCINEK OCIĄśJĄCYCH STROP NLIZO- WNY Ścianki poasza obciąŝają bezpośrenio belki stalowe w osiach i C oraz belki rewniane warstwy górnej stropu w osiach 2 i 3. Konstrukcja ścianek rewniana z tynkiem na matach trzcinowych (przekrój rys.10): - tynk ścienny (cementowo-gipsowy) na matach trzcinowych - eski rewniane 2,5cm - konstrukcja nośna z krawęziaków 9x9cm 4

- eski rewniane 2,5cm - tynk ścienny (cementowo-gipsowy) na matach trzcinowych Grubość ścianek ziałowych wacha się mięzy 17 a 19cm 4. OPIS ELEMENTÓW OIEKTU I STN ICH ZCHOWNI Obyte na przełomie sierpnia i września 2011 oglęziny oraz pomiary okrytej części stropu oraz ścianek ziałowych piętra pozwoliły określić : ściany piętra oparte bezpośrenio na belkach rewnianych warstwy górnej stropu w osiach 2 i 3 określa się na śreni, bez jakichkolwiek ślaów zarysowań lub zniszczeń, lekkie wybrzuszenia tynku (ZDJĘCIE NR 1) ZDJĘCIE NR 1 ściany piętra oparte bezpośrenio na belkach stalowych w osiach i C określa się na śreni, bez jakichkolwiek ślaów zarysowań lub zniszczeń (ZDJĘCI NR 2, Nr3) 5

ZDJĘCIE NR 2 ZDJĘCIE NR 3 6

strop rewniano - stalowy stan śreni, niezaowalający maksymalne wygięcia stropu przekroczone. Wg obmiarów (rys.3) ugięcia stropu części olnej wynoszą: - w osi (pociąg stalowy P1) 57 mm - w osi C (pociąg stalowy P2) 56 mm - w osi 2 (belka D1) - 20mm - w osi 2 (belka D2) - 6mm - w osi 2 (belka D3) - 8mm Wg obmiarów poziomicą na górze stropu ugięcia stropu części górnej wynoszą: - belka G1 - o 8 o 27mm - belka G2 - o 13 o 26mm - belka G3 - o 20 o 39mm - belka G4-47mm - belka G5-13mm - belka G6-22mm Niestety stan sufitu w sali lustrzanej jest niezaawalająca, gyŝ zostały przekroczone ugięcia opuszczalne. Dopuszczalne ugięcia stalowego pociągu bęącego głównym elementem nośnym stropu to l/350= 1048/350=29,9mm. Gołym okiem wiać, jak równieŝ z wykonanych pomiarów, iŝ przekroczone ugięcia spowoowały zarysowania wyprawy pokrywającej strop (zjęcia nr o 4 o 11) ZDJĘCIE NR 4 7

ZDJĘCIE NR 5 ZDJĘCIE NR 6 8

ZDJĘCIE NR 7 ZDJĘCIE NR 8 Największe zniszczenia i ubytki obejmują promieniowo-wzłuŝne rozciągające się o naroŝników po śroek kompozycji pęknięcia czyli okłanie wskazują namierne 9

ugięcie w centralnej części stropu. W miejscach tych tynk się wykruszył się i popękał nieregularnie, a nawet wybrzuszył. Na licu malowiła wioczne są wkręt śruby wraz z ich główkami oraz sklejenia popękanego tynku. ZDJĘCIE NR 9 ZDJĘCIE NR 10 10

ZDJĘCIE NR 11 Najprawopoobniej tynk na matach trzcinowych zaczął się ospajać o warstwy esek. Spowoowane to mogło być zarówno nienormowym ugięciem stropu jak równieŝ obciąŝeniami ynamicznymi na stropie na górze znajują się pokoje internetowe la zieci oraz sale lekcyjne. 4.1. OPIS WYKONNYCH ODKRYWEK W celu określenia konstrukcji stropu oraz ścianek postawionych na stropie wykonano 7 sztuk okrywek lokalizacja okrywek została przestawiona na rysunku nr 3 lokalizacja okrywek stropu i ścianek ziałowych 4.1.1. ODKRYWK O1 Okrywka ta została wykonana w korytarzu POM.1.5, obejmowała swoim zasięgiem wie sąsienie belki aŝ o posufitki olnego stropu. 11

ZDJĘCIE NR 12 ZDJĘCIE NR 13 12

4.1.2. ODKRYWK O2 Okrywka ta została wykonana w korytarzu POM.1.5, obejmowała swoim zasięgiem wie sąsienie belki aŝ o posufitki olnego stropu, miejscu oparcia schoów rewnianych na poasze. ZDJĘCIE NR 14 ZDJĘCIE NR 15 13

4.1.3. ODKRYWK O3 Okrywka ta została wykonana w korytarzu POM.1.5, obejmowała swoim zasięgiem wie sąsienie belki aŝ o posufitki olnego stropu, w miejscu oparcia ścianki ziałowej na pociągu stalowym ZDJĘCIE NR 16 4.1.4. ODKRYWK O4 Okrywka ta została wykonana w pokoju POM.1.2, obejmowała swoim zasięgiem wie sąsienie belki aŝ o posufitki olnego stropu, w miejscu oparcia ścianki ziałowej na pociągu stalowym oraz na belce górnej stropu rewnianego. 14

ZDJĘCIE NR 17 4.1.5. ODKRYWK O5 Okrywka ta została wykonana w korytarzu POM.1.5, obejmowała swoim zasięgiem olną część ściany ziałowej (na przelot) celem uzyskania informacji o jej konstrukcji ściany stojącej na belce rewnianej stropu górnego. 15

ZDJĘCIE NR 18 4.1.6. ODKRYWK O6 Okrywka ta została wykonana w korytarzu POM.1.5, obejmowała swoim zasięgiem olną część ściany ziałowej celem uzyskania informacji o konstrukcji ściany stojącej na pociągu stalowym. 16

ZDJĘCIE NR 19 4.1.7. ODKRYWK O7 Okrywka ta została wykonana w sali lekcyjnej POM.1.3, obejmowała swoim zasięgiem olną część ściany ziałowej celem uzyskania informacji o jej konstrukcji. ZDJĘCIE NR 20 17

4.2. Opis zachowania się i stanu technicznego okrytych elementów Po okryciu stropu stwierzono, Ŝe belki stropowe nie są poraŝone biologicznie, gołym okiem nie wiać Ŝanych zacieków, wysoleń, otworków. (ZDJĘCI NR 21, 22, 23). ZDJĘCIE NR 21 18

ZDJĘCIE NR 22 19

ZDJĘCIE NR 23 Strop znajuje się w obrym stanie technicznym. rak ślaów zawilgoceń oraz poraŝenia owaami (zjęcie nr 24). Przy opukiwaniu oraz rapaniu gwoźziem rewno nie sypie się. 20

ZDJĘCIE NR 24 Nieliczne rozwarstwienia wzłuŝne belek nośnych (zjęcie nr 24) powouje konieczność przyjęcia 90% nośności belek rewnianych oraz za kwalifikować je jenocześnie o klasy C-24. ZDJĘCIE NR 25 21

5. Dane wytrzymałościowe 5.1. Przyjęte obciąŝenia w stanie istniejącym CięŜar ścianek ziałowych piętra - tynk ścienny na matach trzcinowych 0,02m x 15 kn/m 3 x 1,2 = 0,36 kn/m 2 - eski rewniane 2,5cm 0,025m x 6 kn/m 3 x 1,2 = 0,18 kn/m 2 - konstrukcja nośna z kraw. 9x9cm 2x0,09m x 0,09m x 6 kn/m 3 /0,8 x 1,2= 0,15 kn/m 2 - eski rewniane 2,5cm 0,025m x 6 kn/m 3 x 1,2 = 0,18 kn/m 2 - tynk ścienny na matach trzcinowych 0,02m x 15 kn/m 3 x 1,2 = 0,36 kn/m 2 CięŜar stropu olnego Σ = 1,23 kn/m 2 - tynk sufitowy na matach trzcinowych 0,02m x 15 kn/m 3 x 1,2 = 0,36 kn/m 2 - eski rewniane 2,5cm 0,025m x 6 kn/m 3 x 1,2 = 0,18 kn/m 2 CięŜar stropu górnego Zestawienie obciąŝeń na 1m 2 stropu w stanie istniejącym: -obciąŝenie uŝytkowe 2,0 kn/m 2 x 1,4 = 2,80kN/m 2 -pcv 0,04kN/m x 1,2 = 0,05 kn/m 2 -eski 0,025 x 6 kn/m 3 x 1,2 = 0,18 kn/m 2 -polepa gliniana z trocinami 0,07m x 20 kn/m 3 x 1,2 = 1,68N/m 2 -półbal wys. 6cm 0,04 x 6 kn/m 3 x 1,2 = 0,29 kn/m 2 Σ = 5,00 kn/m 2 -krawęziaki popierająca półbale 2x0,065 x 0,045 x 6 kn/m 3 x 1,2 = 0,05 kn/m Σ = 0,54 kn/m 2 5.1. Przyjęte obciąŝenia projektowane w wariancie 4 CięŜar ścianek ziałowych piętra - 2x płyty regipsowe 9,5mm 2x 0,075 kn/m 2 x 1,2 = 0,18 kn/m 2 - wełna mineralna 12cm 0,12m x 1,25 kn/m 3 x 1,2 = 0,18 kn/m 2 - stelaŝ aluminiowy 0,07 kn/m/ x 1,2= 0,084 kn/m 2 Σ = 0,444 kn/m 2 22

CięŜar stropu górnego Zestawienie obciąŝeń na 1m 2 stropu w stanie istniejącym: -obciąŝenie uŝytkowe (biura, sale lekcyjne) 0 kn/m 2 x 1,4 = 2,80kN/m 2 -pcv 0,04kN/m x 1,2 = 0,05 kn/m 2-2xOS (9mm) 2x 0,075 kn/m 2 x 1,2 = 0,18 kn/m 2 -styropian 10cm 0,1x0,45x1,2= 0,054 kn/m 2 Σ = 3,08 kn/m 2 -krawęziaki popierająca OS 2x0,045 x 0,045 x 6 kn/m 3 x 1,2 = 0,029 kn/m 5.2 Sprawzenie nośności belek olnych (utrzymujących sufit) 5.2.1. ELK D1 Y Z z 95 1,2 180 y 1,2-1,2 Przekrój: 1 95x180 Wymiary przekroju: h=95,0 mm b=180,0 mm. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jyg=4617,0; Jzg=1286,1 cm 4 ; =171,00 cm 2 ; iy=5,2; iz=2,7 cm; Wy=513,0; Wz=270,7 cm 3. Własności techniczne rewna: Przyjęto 2 klasę uŝytkowania konstrukcji (temperatura powietrza 20 i wilgotności powyŝej 85% tylko przez kilka tygoni w roku) oraz klasę trwania obciąŝenia: Stałe (więcej niŝ 10 lat, np. cięŝar własny). K mo = 0,60 γ M =1,3 Cechy rewna: Drewno C24. f k = 24,00 f = 11,08 MPa f t,0,k = 14,00 f t,0, = 6,46 MPa f t,90,k = 0,50 f t,90, = 0,23 MPa 23

f c,0,k = 21,00 f c,90,k = 2,50 f v,k = 2,50 E 0,mean = 11000 MPa E 90,mean = 370 MPa E 0,05 = 7400 MPa G mean = 690 MPa ρ k = 350 kg/m 3 f c,0, = 9,69 MPa f c,90, = 1,15 MPa f v, = 1,15 MPa Sprawzenie nośności pręta nr 1 Sprawzenie nośności przeprowazono wg PN--03150:2000. Nośność na zginanie: Wyniki la x a =2,10 m; x b =2,10 przy obciąŝeniach. Długość obliczeniowa la pręta swobonie popartego, obciąŝonego równomiernie lub momentami na końcach, przy obciąŝeniu przyłoŝonym o powierzchni olnej, wynosi: l = 1,00 4210-180/2-180/2 = 4030 mm λ rel,m = l hf E0, mean 2 πb Ek Gmean = 4030 180 11,08 4 11000 3,142 95² 7400 690 = 0,391 Wartość współczynnika zwichrzenia: la λ rel,m 0,75 k crit = 1 Warunek stateczności: σ = M / W = 0,0 / 513,00 10 3 = 0,0 < 11,1 = 1,000 11,08 = k crit f Nośność la x a =2,10 m; x b =2,10 przy obciąŝeniach : σ σ 0,0 + km = f 11,08 f + 0,7 4,5 11,08 = 0,3 < 1 k m σ f σ + f = 0,7 0,0 11,08 + 4,5 11,08 = 0,4 < 1 Stan graniczny uŝytkowania: Wyniki la x a =2,10 m; x b =2,10 przy obciąŝeniach. 24

Ugięcie graniczne (strop tynkowany) u net,fin = l / 300 = 14,0 mm w obiektach remontowanym moŝe zostać powiększone o 50%, wówczas u net,fin = 21,0 mm. Ugięcia o obciąŝeń stałych (cięŝar własny + ): u fin = u inst (1+k ef) = 0,0 (1 + 0,80) = 0,0 mm u fin = u inst (1+k ef) = -2,1 (1 + 0,80) = -3,7 mm Ugięcia o obciąŝeń zmiennych ( ): Klasa trwania obciąŝeń zmiennych: Stałe (więcej niŝ 10 lat, np. cięŝar własny). u fin = u inst (1+k ef) = 0,0 (1 + 0,80) = 0,0 mm u fin = u inst (1+k ef) = -11,3 (1 + 0,80) = -20,4 mm Ugięcie całkowite: u fin = -3,7 + -20,4 = 24,1 > 21,0 = u net,fin Stan graniczny nośności belka jest wytęŝona w 41%. Przy załoŝeniu, Ŝe nośności przekroju zostaną pomniejszone o 90% stan graniczny nośności nie zostanie przekroczony jenak ze wzglęu na stan graniczny uŝytkowania - ugięcia opuszczalne zostały przekroczone. 5.2.2. ELK D2 Y Z z 95 0,9 180 y 0,7-0,9 Przekrój: 1 95x180 Wymiary przekroju: h=95,0 mm b=180,0 mm. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jyg=4617,0; Jzg=1286,1 cm 4 ; =171,00 cm 2 ; iy=5,2; iz=2,7 cm; Wy=513,0; Wz=270,7 cm 3. 25

Własności techniczne rewna: Przyjęto 2 klasę uŝytkowania konstrukcji (temperatura powietrza 20 i wilgotności powyŝej 85% tylko przez kilka tygoni w roku) oraz klasę trwania obciąŝenia: Stałe (więcej niŝ 10 lat, np. cięŝar własny). K mo = 0,60 γ M =1,3 Cechy rewna: Drewno C24. f k = 24,00 f = 11,08 MPa f t,0,k = 14,00 f t,0, = 6,46 MPa f t,90,k = 0,50 f t,90, = 0,23 MPa f c,0,k = 21,00 f c,0, = 9,69 MPa f c,90,k = 2,50 f c,90, = 1,15 MPa f v,k = 2,50 f v, = 1,15 MPa E 0,mean = 11000 MPa E 90,mean = 370 MPa E 0,05 = 7400 MPa G mean = 690 MPa ρ k = 350 kg/m 3 Sprawzenie nośności pręta nr 1 Sprawzenie nośności przeprowazono wg PN--03150:2000. Nośność na zginanie: Wyniki la x a =1,63 m; x b =1,63 przy obciąŝeniach. Długość obliczeniowa la pręta swobonie popartego, obciąŝonego równomiernie lub momentami na końcach, przy obciąŝeniu przyłoŝonym o powierzchni olnej, wynosi: l = 1,00 3260-180/2-180/2 = 3080 mm λ rel,m = l hf E0, mean 2 πb Ek Gmean = 3080 180 11,08 4 11000 3,142 95² 7400 690 = 0,342 Wartość współczynnika zwichrzenia: la λ rel,m 0,75 k crit = 1 Warunek stateczności: σ = M / W = 0,0 / 513,00 10 3 = 0,0 < 11,1 = 1,000 11,08 = k crit f Nośność la x a =1,63 m; x b =1,63 przy obciąŝeniach : σ σ 0,0 + km = f 11,08 f + 0,7 2,7 11,08 = 0,2 < 1 k m σ f σ + f = 0,7 0,0 11,08 + 2,7 11,08 = 0,2 < 1 Stan graniczny uŝytkowania: 26

Wyniki la x a =1,63 m; x b =1,63 przy obciąŝeniach. Ugięcie graniczne (strop tynkowany) u net,fin = l / 300 = 10,9 mm w obiektach remontowanym moŝe zostać powiększone o 50%, wówczas u net,fin = 16,3 mm. Ugięcia o obciąŝeń stałych (cięŝar własny + ): u fin = u inst [1 + 19,2 (h/l) 2 ](1+k ef) = 0,0 [1 + 19,2 (180,0/3260) 2 ](1 + 0,80) = 0,0 mm u fin = u inst (1+k ef) = -0,7 (1 + 0,80) = -1,3 mm Ugięcia o obciąŝeń zmiennych ( ): Klasa trwania obciąŝeń zmiennych: Stałe (więcej niŝ 10 lat, np. cięŝar własny). u fin = u inst [1 + 19,2 (h/l) 2 ](1+k ef) = 0,0 [1 + 19,2 (180,0/3260) 2 ](1 + 0,80) = 0,0 mm u fin = u inst (1+k ef) = -4,1 (1 + 0,80) = -7,3 mm Ugięcie całkowite: u fin = -1,3 + -7,3 = 8,7 < 16,3 = u net,fin Stan graniczny nośności przy załoŝeniu, Ŝe nośności przekroju zostaną pomniejszone o 90% stan graniczny nośności oraz uŝytkowalności nie zostaną przekroczone. 5.2.3. ELK D3 Y Z z 95 1,2 180 y 1,3-1,2 27

Przekrój: 1 95x180 Wymiary przekroju: h=95,0 mm b=180,0 mm. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jyg=4617,0; Jzg=1286,1 cm 4 ; =171,00 cm 2 ; iy=5,2; iz=2,7 cm; Wy=513,0; Wz=270,7 cm 3. Własności techniczne rewna: Przyjęto 2 klasę uŝytkowania konstrukcji (temperatura powietrza 20 i wilgotności powyŝej 85% tylko przez kilka tygoni w roku) oraz klasę trwania obciąŝenia: Stałe (więcej niŝ 10 lat, np. cięŝar własny). K mo = 0,60 γ M =1,3 Cechy rewna: Drewno C24. f k = 24,00 f = 11,08 MPa f t,0,k = 14,00 f t,0, = 6,46 MPa f t,90,k = 0,50 f t,90, = 0,23 MPa f c,0,k = 21,00 f c,0, = 9,69 MPa f c,90,k = 2,50 f c,90, = 1,15 MPa f v,k = 2,50 f v, = 1,15 MPa E 0,mean = 11000 MPa E 90,mean = 370 MPa E 0,05 = 7400 MPa G mean = 690 MPa ρ k = 350 kg/m 3 Sprawzenie nośności pręta nr 1 Sprawzenie nośności przeprowazono wg PN--03150:2000. Nośność na zginanie: Wyniki la x a =2,17 m; x b =2,17 przy obciąŝeniach. Długość obliczeniowa la pręta swobonie popartego, obciąŝonego równomiernie lub momentami na końcach, przy obciąŝeniu przyłoŝonym o powierzchni olnej, wynosi: l = 1,00 4340-180/2-180/2 = 4160 mm λ rel,m = l hf E0, mean 2 πb Ek Gmean = 4160 180 11,08 4 11000 3,142 95² 7400 690 = 0,397 Wartość współczynnika zwichrzenia: la λ rel,m 0,75 k crit = 1 Warunek stateczności: σ = M / W = 0,0 / 513,00 10 3 = 0,0 < 11,1 = 1,000 11,08 = k crit f Nośność la x a =2,17 m; x b =2,17 przy obciąŝeniach : 28

σ σ 0,0 + km = f 11,08 f + 0,7 4,8 11,08 = 0,3 < 1 k m σ f σ + f = 0,7 0,0 11,08 + 4,8 11,08 = 0,4 < 1 Stan graniczny uŝytkowania: Wyniki la x a =2,17 m; x b =2,17 przy obciąŝeniach. Ugięcie graniczne (strop tynkowany) u net,fin = l / 300 = 14,5 mm w obiektach remontowanym moŝe zostać powiększone o 50%, wówczas u net,fin = 21,7 mm. Ugięcia o obciąŝeń stałych (cięŝar własny + ): u fin = u inst (1+k ef) = 0,0 (1 + 0,80) = 0,0 mm u fin = u inst (1+k ef) = -2,3 (1 + 0,80) = -4,2 mm Ugięcia o obciąŝeń zmiennych ( ): Klasa trwania obciąŝeń zmiennych: Stałe (więcej niŝ 10 lat, np. cięŝar własny). u fin = u inst (1+k ef) = 0,0 (1 + 0,80) = 0,0 mm u fin = u inst (1+k ef) = -12,8 (1 + 0,80) = -23,0 mm Ugięcie całkowite: u fin = -4,2 + -23,0 = 27,2 > 21,7 = u net,fin Stan graniczny nośności belka jest wytęŝona w 43%. Przy załoŝeniu, Ŝe nośności przekroju zostaną pomniejszone o 90% stan graniczny nośności nie zostanie przekroczony jenak ze wzglęu na stan graniczny uŝytkowania ugięcia opuszczalne zostały przekroczone. 29

5.3. Sprawzenie nośności belek górnych (nie obciąŝonych ściankami) 5.3.1. elka G1 Z y Y 180 10,0 z -10,0 180 10,8 Przekrój: 1 180x180 Wymiary przekroju: h=180,0 mm b=180,0 mm. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jyg=8748,0; Jzg=8748,0 cm 4 ; =324,00 cm 2 ; iy=5,2; iz=5,2 cm; Wy=972,0; Wz=972,0 cm 3. Własności techniczne rewna: Przyjęto 2 klasę uŝytkowania konstrukcji (temperatura powietrza 20 i wilgotności powyŝej 85% tylko przez kilka tygoni w roku) oraz klasę trwania obciąŝenia: Śreniotrwałe (1 tyzień - 6 miesięc np. obciąŝenie uŝytkowe). K mo = 0,80 γ M =1,3 Cechy rewna: Drewno C24. f k = 24,00 f = 14,77 MPa f t,0,k = 14,00 f t,0, = 8,62 MPa f t,90,k = 0,50 f t,90, = 0,31 MPa f c,0,k = 21,00 f c,0, = 12,92 MPa f c,90,k = 2,50 f c,90, = 1,54 MPa f v,k = 2,50 f v, = 1,54 MPa E 0,mean = 11000 MPa E 90,mean = 370 MPa E 0,05 = 7400 MPa G mean = 690 MPa ρ k = 350 kg/m 3 30

Sprawzenie nośności pręta Sprawzenie nośności przeprowazono wg PN--03150:2000. Nośność na zginanie: Wyniki la x a =2,17 m; x b =2,17 przy obciąŝeniach. Długość obliczeniowa la pręta swobonie popartego, obciąŝonego równomiernie lub momentami na końcach, przy obciąŝeniu przyłoŝonym o powierzchni olnej, wynosi: l = 1,00 4340-180/2-180/2 = 4160 mm λ rel,m = l hf E0, mean 2 πb Ek Gmean = 4160 180 14,77 4 11000 3,142 180² 7400 690 = 0,242 Wartość współczynnika zwichrzenia: la λ rel,m 0,75 k crit = 1 Warunek stateczności: σ = M / W = 10,8 / 972,00 10 3 = 11,1 < 14,8 = 1,000 14,77 = k crit f Nośność la x a =2,17 m; x b =2,17 przy obciąŝeniach : σ σ 11,1 + km = f 14,77 f + 0,7 0,0 14,77 = 0,8 < 1 k m σ f σ + f = 0,7 11,1 14,77 + 0,0 14,77 = 0,5 < 1 Przy załoŝeniu, Ŝe nośność przekroju zostanie pomniejszone o 90% i ostateczną wytrzymałość. belka ma Stan graniczny uŝytkowania: Wyniki la x a =2,17 m; x b =2,17 przy obciąŝeniach. Ugięcie graniczne (strop nietynkowany) u net,fin = l / 250 = 17,4 mm w obiektach remontowanym moŝe zostać powiększone o 50%, wówczas u net,fin = 26,0 mm. Ugięcia o obciąŝeń stałych (cięŝar własny + ): u fin = u inst (1+k ef) = -0,7 (1 + 0,80) = -1,2 mm 31

u fin = u inst (1+k ef) = 0,0 (1 + 0,80) = 0,0 mm Ugięcia o obciąŝeń zmiennych ( ): Klasa trwania obciąŝeń zmiennych: Śreniotrwałe (1 tyzień - 6 miesięc np. obciąŝenie uŝytkowe). u fin = u inst (1+k ef) = -17,8 (1 + 0,25) = -22,3 mm u fin = u inst (1+k ef) = 0,0 (1 + 0,25) = 0,0 mm Ugięcie całkowite: u fin = -1,2 + -22,3 = 23,4 < 26,0 = u net,fin 5.3.2. elka G2 Z y Y 180 7,5 z -7,5 180 6,1 Przekrój: 1 180x180 Wymiary przekroju: h=180,0 mm b=180,0 mm. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jyg=8748,0; Jzg=8748,0 cm 4 ; =324,00 cm 2 ; iy=5,2; iz=5,2 cm; Wy=972,0; Wz=972,0 cm 3. Własności techniczne rewna: Przyjęto 2 klasę uŝytkowania konstrukcji (temperatura powietrza 20 i wilgotności powyŝej 85% tylko przez kilka tygoni w roku) oraz klasę trwania obciąŝenia: Śreniotrwałe (1 tyzień - 6 miesięc np. obciąŝenie uŝytkowe). K mo = 0,80 γ M =1,3 Cechy rewna: Drewno C24. f k = 24,00 f = 14,77 MPa f t,0,k = 14,00 f t,0, = 8,62 MPa f t,90,k = 0,50 f t,90, = 0,31 MPa f c,0,k = 21,00 f c,0, = 12,92 MPa f c,90,k = 2,50 f c,90, = 1,54 MPa 32

f v,k = 2,50 E 0,mean = 11000 MPa E 90,mean = 370 MPa E 0,05 = 7400 MPa G mean = 690 MPa ρ k = 350 kg/m 3 f v, = 1,54 MPa Sprawzenie nośności pręta nr 1 Sprawzenie nośności przeprowazono wg PN--03150:2000. Nośność na zginanie: Wyniki la x a =1,63 m; x b =1,63 przy obciąŝeniach. Długość obliczeniowa la pręta swobonie popartego, obciąŝonego równomiernie lub momentami na końcach, przy obciąŝeniu przyłoŝonym o powierzchni olnej, wynosi: l = 1,00 3260-180/2-180/2 = 3080 mm λ rel,m = l hf E0, mean 2 πb Ek Gmean = 3080 180 14,77 4 11000 3,142 180² 7400 690 = 0,208 Wartość współczynnika zwichrzenia: la λ rel,m 0,75 k crit = 1 Warunek stateczności: σ = M / W = 6,1 / 972,00 10 3 = 6,3 < 14,8 = 1,000 14,77 = k crit f Nośność la x a =1,63 m; x b =1,63 przy obciąŝeniach : σ σ 6,3 + km = f 14,77 f + 0,7 0,0 14,77 = 0,4 < 1 k m σ f σ + f = 0,7 6,3 14,77 + 0,0 14,77 = 0,3 < 1 Przy załoŝeniu, Ŝe nośność przekroju zostanie pomniejszone o 90% i ostateczną wytrzymałość. Stan graniczny uŝytkowania: belka ma Wyniki la x a =1,63 m; x b =1,63 przy obciąŝeniach. Ugięcie graniczne (strop nietynkowany) 33

u net,fin = l / 250 = 13,0 mm w obiektach remontowanym moŝe zostać powiększone o 50%, wówczas u net,fin = 19,6 mm. Ugięcia o obciąŝeń stałych (cięŝar własny + ): u fin = u inst [1 + 19,2 (h/l) 2 ](1+k ef) = -0,2 [1 + 19,2 (180,0/3260) 2 ](1 + 0,80) = -0,4 mm u fin = u inst [1 + 19,2 (h/l) 2 ](1+k ef) = 0,0 [1 + 19,2 (180,0/3260) 2 ](1 + 0,80) = 0,0 mm Ugięcia o obciąŝeń zmiennych ( ): Klasa trwania obciąŝeń zmiennych: Śreniotrwałe (1 tyzień - 6 miesięc np. obciąŝenie uŝytkowe). u fin = u inst [1 + 19,2 (h/l) 2 ](1+k ef) = -5,7 [1 + 19,2 (180,0/3260) 2 ](1 + 0,25) = -7,5 mm u fin = u inst [1 + 19,2 (h/l) 2 ](1+k ef) = 0,0 [1 + 19,2 (180,0/3260) 2 ](1 + 0,25) = 0,0 mm Ugięcie całkowite: u fin = -0,4 + -7,5 = 7,9 < 19,6 = u net,fin 5.3.3. elka G3 Z y Y 180 10,0 z -10,0 180 10,8 Przekrój: 1 180x180 Wymiary przekroju: h=180,0 mm b=180,0 mm. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jyg=8748,0; Jzg=8748,0 cm 4 ; =324,00 cm 2 ; iy=5,2; iz=5,2 cm; Wy=972,0; Wz=972,0 cm 3. Własności techniczne rewna: Przyjęto 2 klasę uŝytkowania konstrukcji (temperatura powietrza 20 i wilgotności powyŝej 85% tylko przez kilka tygoni w roku) oraz klasę trwania obciąŝenia: Śreniotrwałe (1 tyzień - 6 miesięc np. obciąŝenie uŝytkowe). K mo = 0,80 γ M =1,3 34

Cechy rewna: Drewno C24. f k = 24,00 f t,0,k = 14,00 f t,90,k = 0,50 f c,0,k = 21,00 f c,90,k = 2,50 f v,k = 2,50 E 0,mean = 11000 MPa E 90,mean = 370 MPa E 0,05 = 7400 MPa G mean = 690 MPa ρ k = 350 kg/m 3 f = 14,77 MPa f t,0, = 8,62 MPa f t,90, = 0,31 MPa f c,0, = 12,92 MPa f c,90, = 1,54 MPa f v, = 1,54 MPa Sprawzenie nośności pręta nr 1 Sprawzenie nośności przeprowazono wg PN--03150:2000. Nośność na zginanie: Wyniki la x a =2,17 m; x b =2,17 przy obciąŝeniach. Długość obliczeniowa la pręta swobonie popartego, obciąŝonego równomiernie lub momentami na końcach, przy obciąŝeniu przyłoŝonym o powierzchni olnej, wynosi: l = 1,00 4340-180/2-180/2 = 4160 mm λ rel,m = l hf E0, mean 2 πb Ek Gmean = 4160 180 14,77 4 11000 3,142 180² 7400 690 = 0,242 Wartość współczynnika zwichrzenia: la λ rel,m 0,75 k crit = 1 Warunek stateczności: σ = M / W = 10,8 / 972,00 10 3 = 11,1 < 14,8 = 1,000 14,77 = k crit f Nośność la x a =2,17 m; x b =2,17 przy obciąŝeniach : σ σ 11,1 + km = f 14,77 f + 0,7 0,0 14,77 = 0,8 < 1 k m σ f σ + f = 0,7 11,1 14,77 + 0,0 14,77 = 0,5 < 1 Przy załoŝeniu, Ŝe nośność przekroju zostanie pomniejszone o 90% i ostateczną wytrzymałość. belka ma 35

Stan graniczny uŝytkowania: Wyniki la x a =2,17 m; x b =2,17 przy obciąŝeniach. Ugięcie graniczne u net,fin = l / 250 = 17,4 mm w obiektach remontowanym moŝe zostać powiększone o 50%, wówczas u net,fin = 26,0 mm. Ugięcia o obciąŝeń stałych (cięŝar własny + ): u fin = u inst (1+k ef) = -0,7 (1 + 0,80) = -1,2 mm u fin = u inst (1+k ef) = 0,0 (1 + 0,80) = 0,0 mm Ugięcia o obciąŝeń zmiennych ( ): Klasa trwania obciąŝeń zmiennych: Śreniotrwałe (1 tyzień - 6 miesięc np. obciąŝenie uŝytkowe). u fin = u inst (1+k ef) = -17,8 (1 + 0,25) = -22,3 mm u fin = u inst (1+k ef) = 0,0 (1 + 0,25) = 0,0 mm Ugięcie całkowite: u fin = -1,2 + -22,3 = 23,4 < 26,0 = u net,fin 5.4. Sprawzenie nośności i ugięć belek górnych (obciąŝonych ścianką ziałową ) 5.4.1. elka G4 Z y Y 180 20,0 z -20,0 180 21,7 36

Przekrój: 1 180x180 Wymiary przekroju: h=180,0 mm b=180,0 mm. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jyg=8748,0; Jzg=8748,0 cm 4 ; =324,00 cm 2 ; iy=5,2; iz=5,2 cm; Wy=972,0; Wz=972,0 cm 3. Własności techniczne rewna: Przyjęto 2 klasę uŝytkowania konstrukcji (temperatura powietrza 20 i wilgotności powyŝej 85% tylko przez kilka tygoni w roku) oraz klasę trwania obciąŝenia: Śreniotrwałe (1 tyzień - 6 miesięc np. obciąŝenie uŝytkowe). K mo = 0,80 γ M =1,3 Cechy rewna: Drewno C24. f k = 24,00 f = 14,77 MPa f t,0,k = 14,00 f t,0, = 8,62 MPa f t,90,k = 0,50 f t,90, = 0,31 MPa f c,0,k = 21,00 f c,0, = 12,92 MPa f c,90,k = 2,50 f c,90, = 1,54 MPa f v,k = 2,50 f v, = 1,54 MPa E 0,mean = 11000 MPa E 90,mean = 370 MPa E 0,05 = 7400 MPa G mean = 690 MPa ρ k = 350 kg/m 3 Sprawzenie nośności pręta nr 1 Sprawzenie nośności przeprowazono wg PN--03150:2000. Nośność na zginanie: Wyniki la x a =2,17 m; x b =2,17 przy obciąŝeniach. Długość obliczeniowa la pręta swobonie popartego, obciąŝonego równomiernie lub momentami na końcach, przy obciąŝeniu przyłoŝonym o powierzchni olnej, wynosi: l = 1,00 4340-180/2-180/2 = 4160 mm λ rel,m = l hf E0, mean 2 πb Ek Gmean = 4160 180 14,77 4 11000 3,142 180² 7400 690 = 0,242 Wartość współczynnika zwichrzenia: la λ rel,m 0,75 k crit = 1 Warunek stateczności: σ = M / W = 21,7 / 972,00 10 3 = 22,4 > 14,8 = 1,000 14,77 = k crit f Nośność la x a =2,17 m; x b =2,17 przy obciąŝeniach : 37

σ σ 22,4 + km = f 14,77 f + 0,7 0,0 14,77 = 1,5 > 1 k m σ f σ + f = 0,7 22,4 14,77 + 0,0 14,77 = 1,1 = 1 Stan graniczny uŝytkowania: Wyniki la x a =2,17 m; x b =2,17 przy obciąŝeniach. Ugięcie graniczne u net,fin = l / 250 = 17,4 mm w obiektach remontowanym moŝe zostać powiększone o 50%, wówczas u net,fin = 26,0 mm. Ugięcia o obciąŝeń stałych (cięŝar własny + ): u fin = u inst (1+k ef) = -19,2 (1 + 0,80) = -34,5 mm u fin = u inst (1+k ef) = 0,0 (1 + 0,80) = 0,0 mm Ugięcia o obciąŝeń zmiennych ( ): Klasa trwania obciąŝeń zmiennych: Śreniotrwałe (1 tyzień - 6 miesięc np. obciąŝenie uŝytkowe). u fin = u inst (1+k ef) = -17,8 (1 + 0,25) = -22,3 mm u fin = u inst (1+k ef) = 0,0 (1 + 0,25) = 0,0 mm Ugięcie całkowite: u fin = -34,5 + -22,3 = 56,8 > 26,0 = u net,fin Stan graniczny nośności oraz stan graniczny uŝytkowania zostały przekroczone. elka posiaa nieostateczna nośność. 5.4.2. elka G5 38

Z y Y 180 15,1 z -15,1 180 12,3 Przekrój: 1 180x180 Wymiary przekroju: h=180,0 mm b=180,0 mm. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jyg=8748,0; Jzg=8748,0 cm 4 ; =324,00 cm 2 ; iy=5,2; iz=5,2 cm; Wy=972,0; Wz=972,0 cm 3. Własności techniczne rewna: Przyjęto 2 klasę uŝytkowania konstrukcji (temperatura powietrza 20 i wilgotności powyŝej 85% tylko przez kilka tygoni w roku) oraz klasę trwania obciąŝenia: Śreniotrwałe (1 tyzień - 6 miesięc np. obciąŝenie uŝytkowe). K mo = 0,80 γ M =1,3 Cechy rewna: Drewno C24. f k = 24,00 f = 14,77 MPa f t,0,k = 14,00 f t,0, = 8,62 MPa f t,90,k = 0,50 f t,90, = 0,31 MPa f c,0,k = 21,00 f c,0, = 12,92 MPa f c,90,k = 2,50 f c,90, = 1,54 MPa f v,k = 2,50 f v, = 1,54 MPa E 0,mean = 11000 MPa E 90,mean = 370 MPa E 0,05 = 7400 MPa G mean = 690 MPa ρ k = 350 kg/m 3 Sprawzenie nośności pręta nr 1 Sprawzenie nośności przeprowazono wg PN--03150:2000. Nośność na zginanie: 39

Wyniki la x a =1,63 m; x b =1,63 przy obciąŝeniach. Długość obliczeniowa la pręta swobonie popartego, obciąŝonego równomiernie lub momentami na końcach, przy obciąŝeniu przyłoŝonym o powierzchni olnej, wynosi: l = 1,00 3260-180/2-180/2 = 3080 mm λ rel,m = l hf E0, mean 2 πb Ek Gmean = 3080 180 14,77 4 11000 3,142 180² 7400 690 = 0,208 Wartość współczynnika zwichrzenia: la λ rel,m 0,75 k crit = 1 Warunek stateczności: σ = M / W = 12,3 / 972,00 10 3 = 12,7 < 14,8 = 1,000 14,77 = k crit f Nośność la x a =1,63 m; x b =1,63 przy obciąŝeniach : σ σ 12,7 + km = f 14,77 f + 0,7 0,0 14,77 = 0,9 < 1 k m σ f σ + f = 0,7 12,7 14,77 + 0,0 14,77 = 0,6 < 1 Stan graniczny uŝytkowania: Wyniki la x a =1,63 m; x b =1,63 przy obciąŝeniach. Ugięcie graniczne u net,fin = l / 250 = 13,0 mm w obiektach remontowanym moŝe zostać powiększone o 50%, wówczas u net,fin = 19,6 mm. Ugięcia o obciąŝeń stałych (cięŝar własny + ): u fin = u inst [1 + 19,2 (h/l) 2 ](1+k ef) = -6,2 [1 + 19,2 (180,0/3260) 2 ](1 + 0,80) = -11,7 mm u fin = u inst [1 + 19,2 (h/l) 2 ](1+k ef) = 0,0 [1 + 19,2 (180,0/3260) 2 ](1 + 0,80) = 0,0 mm Ugięcia o obciąŝeń zmiennych ( ): Klasa trwania obciąŝeń zmiennych: Śreniotrwałe (1 tyzień - 6 miesięc np. obciąŝenie uŝytkowe). u fin = u inst [1 + 19,2 (h/l) 2 ](1+k ef) = -5,7 [1 + 19,2 (180,0/3260) 2 ](1 + 0,25) = -7,5 mm u fin = u inst [1 + 19,2 (h/l) 2 ](1+k ef) = 0,0 [1 + 19,2 (180,0/3260) 2 ](1 + 0,25) = 0,0 mm Ugięcie całkowite: 40

u fin = -11,7 + -7,5 = 19,2 < 19,6 = u net,fin Stan graniczny nośności belka jest wytęŝona w 80%. Przy załoŝeniu, Ŝe nośności przekroju zostaną pomniejszone o 90% stan graniczny nośności nie zostanie przekroczony. Stan graniczny uŝytkowania (ugięcia opuszczalne) nie zostały równieŝ przekroczone. 5.4.3. ELK G6 Z y Y 180 20,1 z -20,1 180 21,8 Przekrój: 1 180x180 Wymiary przekroju: h=180,0 mm b=180,0 mm. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jyg=8748,0; Jzg=8748,0 cm 4 ; =324,00 cm 2 ; iy=5,2; iz=5,2 cm; Wy=972,0; Wz=972,0 cm 3. Własności techniczne rewna: Przyjęto 2 klasę uŝytkowania konstrukcji (temperatura powietrza 20 i wilgotności powyŝej 85% tylko przez kilka tygoni w roku) oraz klasę trwania obciąŝenia: Śreniotrwałe (1 tyzień - 6 miesięc np. obciąŝenie uŝytkowe). K mo = 0,80 γ M =1,3 Cechy rewna: Drewno C24. f k = 24,00 f = 14,77 MPa f t,0,k = 14,00 f t,0, = 8,62 MPa f t,90,k = 0,50 f t,90, = 0,31 MPa f c,0,k = 21,00 f c,0, = 12,92 MPa f c,90,k = 2,50 f c,90, = 1,54 MPa f v,k = 2,50 f v, = 1,54 MPa E 0,mean = 11000 MPa 41

E 90,mean = 370 MPa E 0,05 = 7400 MPa G mean = 690 MPa ρ k = 350 kg/m 3 Sprawzenie nośności pręta nr 1 Sprawzenie nośności przeprowazono wg PN--03150:2000. Nośność na zginanie: Wyniki la x a =2,17 m; x b =2,17 przy obciąŝeniach. Długość obliczeniowa la pręta swobonie popartego, obciąŝonego równomiernie lub momentami na końcach, przy obciąŝeniu przyłoŝonym o powierzchni olnej, wynosi: l = 1,00 4340-180/2-180/2 = 4160 mm λ rel,m = l hf E0, mean 2 πb Ek Gmean = 4160 180 14,77 4 11000 3,142 180² 7400 690 = 0,242 Wartość współczynnika zwichrzenia: la λ rel,m 0,75 k crit = 1 Warunek stateczności: σ = M / W = 21,8 / 972,00 10 3 = 22,5 > 14,8 = 1,000 14,77 = k crit f Nośność la x a =2,17 m; x b =2,17 przy obciąŝeniach : σ σ 22,5 + km = f 14,77 f + 0,7 0,0 14,77 = 1,5 > 1 k m σ f σ + f = 0,7 22,5 14,77 + 0,0 14,77 = 1,1 = 1 Stan graniczny uŝytkowania: Wyniki la x a =2,17 m; x b =2,17 przy obciąŝeniach. Ugięcie graniczne u net,fin = l / 250 = 17,4 mm w obiektach remontowanym moŝe zostać powiększone o 50%, wówczas u net,fin = 26,0 mm. Ugięcia o obciąŝeń stałych (cięŝar własny + ): u fin = u inst (1+k ef) = -0,7 (1 + 0,80) = -1,2 mm 42

u fin = u inst (1+k ef) = 0,0 (1 + 0,80) = 0,0 mm Ugięcia o obciąŝeń zmiennych ( ): Klasa trwania obciąŝeń zmiennych: Śreniotrwałe (1 tyzień - 6 miesięc np. obciąŝenie uŝytkowe). u fin = u inst (1+k ef) = -36,5 (1 + 0,25) = -45,6 mm u fin = u inst (1+k ef) = 0,0 (1 + 0,25) = 0,0 mm Ugięcie całkowite: u fin = -1,2 + -45,6 = 46,8 > 26,0 = u net,fin Stan graniczny nośności oraz stan graniczny uŝytkowania zostały przekroczone. elka posiaa nieostateczna nośność. 5.5. SPRWDZENIE NOŚNOŚCI PODCIĄGÓW STLOWYCH Siły skupione o belek stropowych: D1 = 1,2kN D2 = 0,9kN D3 = 1,2kN G1 = 10,0kN G2 = 7,5kN G3 = 10,0kN G4 = 20,0kN G5 = 15,1kN G6 = 20,1kN ObciąŜenia obliczeniowe rozłoŝone o ścianki ziałowej stojącej na pociągu q = 1,23kN/m2 x 3,81m = 4,68kN/m 5.5.1. PODCIĄG STLOWY P 1 Długość obliczeniowa pociągi P1 L o = 980 x 1,05=1029cm Schemat statyczny (cięŝar belki uwzglęniony automatycznie): 4,68 11,20 8,40 11,20 8,40 11,20 8,40 11,20 16,00 11,20 8,40 21,20 8,40 11,20 8,40 11,20 16,80 11,20 8,40 11,20 8,40 11,20 8,40 4,68 12 34 56 78 910 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 0,84 0,06 0,81 0,05 0,83 0,05 0,83 0,09 0,790,05 0,830,02 0,86 0,05 0,83 0,05 0,83 0,05 0,83 0,05 0,83 0,050,61 10,29 43

Tabela obciąŝeń obliczeniowych (oatkowo cięŝar belki g = 0,92 kn/m) Przekrój x [m] q l [kn/m] q p [kn/m] F [kn] M [kn]. 0,00 -- 4,68 0,00 0,00 1. 0,84 4,68 4,68 11,20 0,00 2. 0,90 4,68 4,68 8,40 0,00 3. 1,71 4,68 4,68 11,20 0,00 4. 1,76 4,68 4,68 8,40 0,00 5. 2,59 4,68 4,68 11,20 0,00 6. 2,64 4,68 4,68 8,40 0,00 7. 3,47 4,68 4,68 11,20 0,00 8. 3,56 4,68 4,68 16,00 0,00 9. 4,35 4,68 4,68 11,20 0,00 10. 4,40 4,68 4,68 8,40 0,00 11. 5,23 4,68 4,68 21,20 0,00 12. 5,25 4,68 4,68 8,40 0,00 13. 6,11 4,68 4,68 11,20 0,00 14. 6,16 4,68 4,68 8,40 0,00 15. 6,99 4,68 4,68 11,20 0,00 16. 7,04 4,68 4,68 16,80 0,00 17. 7,87 4,68 4,68 11,20 0,00 18. 7,92 4,68 4,68 8,40 0,00 19. 8,75 4,68 4,68 11,20 0,00 20. 8,80 4,68 4,68 8,40 0,00 21. 9,63 4,68 4,68 11,20 0,00 22. 9,68 4,68 4,68 8,40 0,00. 10,29 4,68 -- 0,00 0,00 Momenty zginające [knm]: 146,91 422,99 152,36 Siły poprzeczne [kn]: 146,91 142,20 130,66 131,00 117,73 106,25 122,26 93,19 81,71 106,53 97,85 68,66 56,96 81,99 73,31 57,46 36,53 25,05 40,96 12,00 25,33-9,31 16,65-22,53-34,01-17,71-9,20-47,06-58,54-33,73-42,41-80,00-58,26-91,48-75,34-104,53-116,01-91,20-99,88-129,06-140,54-115,73-124,41-140,26-148,94-152,36 Ugięcia[mm]: 75,07 44

Wymiarowanie wg PN-90/-03200 y x x y Przekrój : I 380 stal: St3 W x = 1260 cm 3, J x = 24010 cm 4, v = 52,1 cm 2, m = 84,0 kg/m zginanie : klasa przekroju 1 (α p = 1,087) M R = 280,85 knm ścinanie : klasa przekroju 1 V R = 649,19 kn Nośność na zginanie Współczynnik zwichrzenia ϕ L = 0,444 Moment maksymalny M max = 422,99 knm M max / ϕ L M R = 3,389 > 1 Nośność na ścinanie Maksymalna siła poprzeczna V max = 152,36 kn V max / V R = 0,235 < 1 Nośność na zginanie ze ścinaniem V max = 152,36 kn < V o = 0,6 V R = 389,51 kn warunek niemiaroajny Stan graniczny uŝytkowania (γ f =1,25) Ugięcie graniczne f gr = l o / 350 = 29,40 mm Ugięcie maksymalne f max = 75,07 mm f max = 75,07 mm > f gr = 29,40 mm Stan graniczny nośności oraz stan graniczny uŝytkowania zostały przekroczone. Pociąg stalowy posiaa nieostateczna nośność. 5.5.2. PODCIĄG STLOWY P2 Długość obliczeniowa pociągi P2 L= 980 x 1,05=1029cm Schemat statyczny (cięŝar belki uwzglęniony automatycznie): 8,40 11,20 8,40 11,20 8,40 11,20 8,40 4,68 20,10 15,00 11,20 8,40 11,20 8,40 11,20 8,40 11,20 8,40 11,20 8,40 11,20 8,40 8,40 11,20 4,68 1 23 45 67 89 1011 1213 1415 1617 1819 2021 223 0,18 0,79 0,10 0,780,08 0,80 0,08 0,80 0,08 0,80 0,08 0,80 0,08 0,80 0,08 0,80 0,09 0,79 0,08 0,79 0,090,670,130,52 10,29 45

Tabela obciąŝeń obliczeniowych (oatkowo cięŝar belki g = 0,92 kn/m) Przekrój x [m] q l [kn/m] q p [kn/m] F [kn] M [kn]. 0,00 -- 0,00 0,00 0,00 1. 0,18 0,00 0,00 8,40 0,00 2. 0,97 0,00 0,00 11,20 0,00 3. 1,07 0,00 0,00 8,40 0,00 4. 1,85 0,00 0,00 11,20 0,00 5. 1,93 0,00 0,00 8,40 0,00 6. 2,73 0,00 0,00 11,20 0,00 7. 2,81 0,00 0,00 8,40 0,00 8. 3,61 0,00 4,68 20,10 0,00 9. 3,69 4,68 4,68 15,00 0,00 10. 4,49 4,68 4,68 11,20 0,00 11. 4,57 4,68 4,68 8,40 0,00 12. 5,37 4,68 4,68 11,20 0,00 13. 5,45 4,68 4,68 8,40 0,00 14. 6,25 4,68 4,68 11,20 0,00 15. 6,33 4,68 4,68 8,40 0,00 16. 7,13 4,68 4,68 11,20 0,00 17. 7,22 4,68 4,68 8,40 0,00 18. 8,01 4,68 4,68 11,20 0,00 19. 8,09 4,68 4,68 8,40 0,00 20. 8,88 4,68 4,68 11,20 0,00 21. 8,97 4,68 4,68 8,40 0,00 22. 9,64 4,68 4,68 8,40 0,00 23. 9,77 4,68 4,68 11,20 0,00. 10,29 4,68 -- 0,00 0,00 Momenty zginające [knm]: 135,69 Siły poprzeczne [kn]: 382,55 135,69 135,52 126,39 115,10 127,12 115,19 105,98 94,71 85,57 106,70 74,29 94,78 65,15 86,31 74,37 44,61 65,89 25,12 45,05 13,47 29,61 0,59-11,06 13,92 5,07-23,94-35,59-10,61-19,46-48,47-60,18-35,14-43,99-73,00-84,65-59,67-68,58-97,48-109,18-84,20-93,05-121,34-130,47-108,68-117,58-129,74-141,67-144,58 Ugięcia[mm]: 144,58 68,63 - brak stęŝeń bocznych na ługości belki; - obciąŝenie przyłoŝone w śroku cięŝkości belki; 46

Wymiarowanie wg PN-90/-03200 y x x y Przekrój : I 380 stal: St3 W x = 1260 cm 3, J x = 24010 cm 4, v = 52,1 cm 2, m = 84,0 kg/m zginanie : klasa przekroju 1 (α p = 1,087) M R = 280,85 knm ścinanie : klasa przekroju 1 V R = 649,19 kn Nośność na zginanie Współczynnik zwichrzenia ϕ L = 0,444 Moment maksymalny M max = 382,55 knm M max / ϕ L M R = 3,065 > 1 Nośność na ścinanie Maksymalna siła poprzeczna V max = 144,58 kn V max / V R = 0,223 < 1 Nośność na zginanie ze ścinaniem V max = 144,58 kn < V o = 0,6 V R = 389,51 kn warunek niemiaroajny Stan graniczny uŝytkowania (γ f =1,25) Ugięcie graniczne f gr = l o / 350 = 29,40 mm Ugięcie maksymalne f max = 68,63 mm f max = 68,63 mm > f gr = 29,40 mm Stan graniczny nośności oraz stan graniczny uŝytkowania zostały przekroczone. Pociąg stalowy posiaa nieostateczna nośność. 6. WNIOSKI I ZLECENI nazwa elementu Ugięcie normowe graniczne (mm) Ugięcie rzeczywiste wg obmiarów (mm) Ugięcie wg obliczeń (mm) P1 29,4 57,0 75,0 P2 29,4 56,0 68,6 D1 21,0 20,0 24,1 D2 16,3 6,0 8,7 D3 21,7 8,5 27,2 G1 26,0 27,0 23,4 G2 19,6 26,0 7,9 G3 26,0 39,0 23,4 G4 26,0 47,0 56,8 G5 19,6 13,0 19,2 G6 26,0 22,0 46,8 47

Wg powyŝszej tabeli moŝna stwierzić, iŝ ugięcia graniczne zostały przekroczone la belek rewnianych zarówno części stropu części górnej jak i olnej. Jeynie wie belki D2 i G5 mają opowienią nośność i opuszczalne ugięcie, zarówno wg obliczeń jak i pomiarów rzeczywistych. Doatkowo obywa pociągi stalowe P1 oraz P2 ugięcia graniczne przekroczyły wukrotnie, co ma swoje ozwiercielenia zarówno w obliczeniach jak i w rzeczywistości. Dlatego teŝ cały ukła stropowy naleŝy wzmocnić. Proponuję zastosowanie kilku rozwiązań. o wyboru przez Inwestora po bezwzglęnym uzgonieniu wybranego wariantu z Wojewózkim Konserwatorem Zabytków. Rozwiązanie czwarte (polecane) poparte jest obliczeniami statycznymi przestawionym w załącznikach: Wariant I : Poparcie pociągów stalowych o ołu (w sali lustrzanej) słupach stalowymi osazonymi w posazce. Niesie to za sobą konieczność okłanej inwentaryzacji piwnic, celem ustalenia czy nowe obciąŝenia skupione nie zostaną zlokalizowane na niewzmocnionych stropach piwnic. Jest to ewentualność barzo prawopoobna - latego tez naleŝałoby wzmocnić stropy piwniczne. Wykonanie tych obywu czynności nie zwalania z konieczności wzmocnienie belek rewnianych stropu. Wzmocnienie belek rewnianych moŝe być wykonane poprzez nabicie po obywu ich stronach oatkowych elementów rewnianych. W takim rozwiązaniu nie ma konieczności likwiacji ścianek ziałowych poasza. Preferowane byłoby natomiast zastąpienie ich lekkim ścianami regipsowymi oraz zastąpienie polepy gliniano-trocinowej z rewnianym półbalami ( w górnej części stropu) styropianem lub granulatem styropianowym na płycie OS, oatkowe zastosowanie folii buowlanej oraz nowych posazek. Wariant II : Likwiacja pomieszczeń sal lekcyjnych, pokoi internatowych, ścianek ziałowych oraz nie korzystanie z pomieszczeń na salą lustrzana. Doatkowo, aby ociąŝyć przeciąŝony strop i uniknąć alszego ugięcia pociągów stalowych, naleŝałoby wyrzucić polepę wraz z półbalami potrzymującymi ją. Styropian lub granulat styropianowy ułoŝyć na płycie OS pomięzy istniejącymi belkami warstwy górnej z oatkowym zastosowaniem folii buowlanej. Wariant III : Wzmocnienie pociągów stalowych poprzez ospawania o ścianki wewnętrznej (po obywu jego stronach) płaskowników, kątowników lub oatkowych ceowników o opowienich przekrojach, spoina ciągłą pachwinową. Jest to trune o wykonania ze wzglęu na konieczność rozbiórki całego stropu rewnianego, czyli jego warstwy olnej i górnej. Przy wybraniu jenak takiego rozwiązania, po wzmocnieniu pociągu stalowego, naleŝy postąpić z belkami rewnianymi olnymi, tak jak opisano to w rozwiązaniu pierwszym. elki rewniane górnej części stropu zaleca się wymienić na nowe tak jak przestawiono to w rozwiązaniu czwartym wraz z wymiana warstw posazkowych stropu. JenakŜe wybór tego wariantu pociągnie za sobą rozbiórkę olnej części stropu wraz z elementami ekoracyjnymi i freskiem co zapewne spowouje jego całkowite zniszczenie. 48

Wariant IV : Przeprojektowanie stropu poprzez zupełną likwiację górnej części stropu rewnianego wraz z wszystkimi ściankami ziałowymi pozostawienie jeynie olnej części stropu opartej na stopce wuteownika (obliczenie pociągu P1 przy takim ociąŝeniu przestawiono w załączniku nr1). Wzmocnienia belek olnych D1 i D3 poprzez nabicie o obywu stronach wzmacnianych belek, esek o wymiarach 3,8x9,5cm na całych ich ługościach (zastosować gwoźzie wucięte 4x120 w rozstawie wurzęowym co 10cm (obliczenia statyczne wzmocnienia przestawiono w załączniku 2) Wykonanie nowego pociągu stalowego (załącznik nr 3) na pociągiem istniejącym. Jest to moŝliwe, gyŝ pomieszczenia na piętrze posiaają wysokość 382c więc ich zmniejszenie o 300cm bęzie ze wzglęów na warunki techniczne ozwolone. Wykonanie nowego stropu rewnianego (propozycja belek rewnianych G1, G2, G3 - załącznik nr 4). Konieczne jest przejęcie obciąŝeń o stropu górnego przez nowy pociąg i nie ociąŝanie stropu olnego ze wzglęu na postępującą egraację fresku w sali lustrzanej. Doatkowo po nowe ścianki ziałowe naleŝy wykonać belki rewniane G4, G5, G6 (załącznik nr 5). Istniejące ścianki ziałowe zastąpić ściankami w lekkiej zabuowie na stelaŝu aluminiowym wypełnione wełną mineralną obuowane płytami regipsowymi. Rozwiązanie to aje moŝliwość przeprojektowania pomieszczeń na sala lustrzaną w innymi barziej optymalnym rozwiązaniu funkcji. Doatkowo w obliczeniach statycznych tego rozwiązania ujęto wymianę warstw posazkowych tj płytę OSx2, styropian 15c folię buowlaną. 7. UWGI. Wybór jenego z czterech przestawionych rozwiązań nie zwalnia z wykonania okłanego projektu buowlano-wykonawczego i przestawieniu w nim wszystkich zaleceń wykonawczych. Projektant posiaając wiezę o obciąŝeniach przestawionych w niniejszym orzeczeniu moŝe wybrać inne rozwiązanie konstrukcyjne, poparte obliczeniami statycznymi. W trakcie moernizacji i przebuowy obiektu naleŝy stosować wyłącznie materiały posiaające świaectwo opuszczeniowe Instytutu Techniki uownictwa w Warszawie oraz atest Państwowego Zakłau Higieny w Warszawie.Roboty buowlane wykonać na postawie : - Warunków technicznych wykonania i obioru prac buowlanych. - Rozporzązenia Ministra uownictwa, Przemysłu i Materiałów uowlanych w sprawie bezpieczeństwa i higieny pracy przy wykonaniu robót montaŝowych i rozbiórkowych. - projektu buowlano-wykonawczego. 49

ZŁĄCZNIK nr1 50

PODCIĄG P1 i P2 PO ODCIĄśENIU POPRZEZ LIWKIDCJĘ WRSTW STROPU GÓRNEGO Schemat statyczny (cięŝar belki uwzglęniony automatycznie): 1,20 0,90 1,20 0,90 1,20 0,90 1,20 0,90 1,20 0,90 1,20 0,90 1,20 0,90 1,20 1,20 1,20 0,90 1,20 0,90 12 34 56 78 910 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 0,84 0,06 0,81 0,05 0,83 0,05 0,83 0,09 0,790,05 0,830,02 0,86 0,05 0,83 0,05 0,83 0,05 0,83 0,05 0,83 0,050,61 10,29 Tabela obciąŝeń obliczeniowych (oatkowo cięŝar belki g = 0,92 kn/m) Przekrój x [m] q l [kn/m] q p [kn/m] F [kn] M [kn]. 0,00 -- 0,00 0,00 0,00 1. 0,84 0,00 0,00 1,20 0,00 2. 0,90 0,00 0,00 0,90 0,00 3. 1,71 0,00 0,00 1,20 0,00 4. 1,76 0,00 0,00 0,90 0,00 5. 2,59 0,00 0,00 1,20 0,00 6. 2,64 0,00 0,00 0,90 0,00 7. 3,47 0,00 0,00 1,20 0,00 8. 3,56 0,00 0,00 0,90 0,00 9. 4,35 0,00 0,00 1,20 0,00 10. 4,40 0,00 0,00 0,90 0,00 11. 5,23 0,00 0,00 1,20 0,00 12. 5,25 0,00 0,00 0,90 0,00 13. 6,11 0,00 0,00 1,20 0,00 14. 6,16 0,00 0,00 0,90 0,00 15. 6,99 0,00 0,00 1,20 0,00 16. 7,04 0,00 0,00 1,20 0,00 17. 7,87 0,00 0,00 1,20 0,00 18. 7,92 0,00 0,00 1,20 0,00 19. 8,75 0,00 0,00 1,20 0,00 20. 8,80 0,00 0,00 0,90 0,00 21. 9,63 0,00 0,00 1,20 0,00 22. 9,68 0,00 0,00 0,90 0,00. 10,29 0,00 -- 0,00 0,00 Momenty zginające [knm]: 16,23 Siły poprzeczne [kn]: 16,23 15,45 14,19 12,55 11,30 14,25 13,29 11,35 10,40 9,63 8,39 6,72 5,44 8,43 7,49 5,52 4,54 3,81 2,56 0,89-0,33 2,61 1,66-2,02-3,27-0,31-1,23-4,93-6,18-3,22-4,17-8,15-6,13-9,39-7,38-11,36-10,59-9,35-12,61-14,27-15,52-12,56-13,51-15,47-16,42-16,98 44,79 16,98 51

Ugięcia[mm]: - brak stęŝeń bocznych na ługości belki; - obciąŝenie przyłoŝone na pasie olnym belki; Wymiarowanie wg PN-90/-03200 y 8,31 x x y Przekrój : I 380 stal: St3 W x = 1260 cm 3, J x = 24010 cm 4, v = 52,1 cm 2, m = 84,0 kg/m zginanie : klasa przekroju 1 (α p = 1,087) M R = 280,85 knm ścinanie : klasa przekroju 1 V R = 649,19 kn Nośność na zginanie Współczynnik zwichrzenia ϕ L = 0,487 Moment maksymalny M max = 44,79 knm M max / ϕ L M R = 0,328 < 1 Nośność na ścinanie Maksymalna siła poprzeczna V max = 16,98 kn V max / V R = 0,026 < 1 Nośność na zginanie ze ścinaniem V max = 16,98 kn < V o = 0,6 V R = 389,51 kn warunek niemiaroajny Stan graniczny uŝytkowania (γ f =1,25) Ugięcie graniczne f gr = l o / 350 = 29,40 mm Ugięcie maksymalne f max = 8,31 mm f max = 8,31 mm < f gr = 29,40 mm Pociągi stalowe P1 i P2 ma ostateczną nośność oraz opuszczalne ugięcie graniczne przy załoŝeniu, Ŝe zostaną obciąŝona tylko stropem olnym. 52

ZŁĄCZNIK Nr2 53

PODCIĄG STLOWY P1, P2 NOWOPOROJEKTOWNY Siły skupione o belek stropowych olnych : D1 = 1,2kN D2 = 0,9kN D3 = 1,2kN Siły skupione o belek stropowych nowoprojektowanych górnych : G1 = 6,1kN G2 = 4,6kN G3 = 6,1kN G4 = 9,9kN G5 = 7,4kN G6 = 9,9kN ObciąŜenia obliczeniowe rozłoŝone o ścianki ziałowej stojącej na pociągu q = 0,44kN/m2 x 3,81m = 1,67kN/m Schemat statyczny (cięŝar belki uwzglęniony automatycznie): 1,67 1,67 7,30 5,50 7,30 5,50 7,30 5,50 7,30 8,30 7,30 5,50 8,30 5,50 7,30 5,50 7,30 8,30 7,30 5,50 7,30 5,50 7,30 5,50 12 34 56 78 910 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 0,84 0,06 0,81 0,05 0,83 0,05 0,83 0,09 0,790,05 0,830,02 0,86 0,05 0,83 0,05 0,83 0,05 0,83 0,05 0,83 0,050,61 10,29 Tabela obciąŝeń obliczeniowych (oatkowo cięŝar belki g = 1,47 kn/m) Przekrój x [m] q l [kn/m] q p [kn/m] F [kn] M [kn]. 0,00 -- 1,67 0,00 0,00 1. 0,84 1,67 1,67 7,30 0,00 2. 0,90 1,67 1,67 5,50 0,00 3. 1,71 1,67 1,67 7,30 0,00 4. 1,76 1,67 1,67 5,50 0,00 5. 2,59 1,67 1,67 7,30 0,00 6. 2,64 1,67 1,67 5,50 0,00 7. 3,47 1,67 1,67 7,30 0,00 8. 3,56 1,67 1,67 8,30 0,00 9. 4,35 1,67 1,67 7,30 0,00 10. 4,40 1,67 1,67 5,50 0,00 11. 5,23 1,67 1,67 8,30 0,00 12. 5,25 1,67 1,67 5,50 0,00 13. 6,11 1,67 1,67 7,30 0,00 54

14. 6,16 1,67 1,67 5,50 0,00 15. 6,99 1,67 1,67 7,30 0,00 16. 7,04 1,67 1,67 8,30 0,00 17. 7,87 1,67 1,67 7,30 0,00 18. 7,92 1,67 1,67 5,50 0,00 19. 8,75 1,67 1,67 7,30 0,00 20. 8,80 1,67 1,67 5,50 0,00 21. 9,63 1,67 1,67 7,30 0,00 22. 9,68 1,67 1,67 5,50 0,00. 10,29 1,67 -- 0,00 0,00 Momenty zginające [knm]: 88,30 Siły poprzeczne [kn]: 88,30 246,97 85,66 78,17 78,36 70,13 62,67 72,67 62,83 54,56 47,10 57,17 38,99 31,41 47,26 41,60 31,69 20,63 13,17 23,11 5,06 13,33-3,30 7,67-11,51-18,96-3,24-8,80-27,07-34,53-18,81-24,46-45,44-34,37-52,90-42,83-61,01-68,46-52,74-58,40-76,57-84,03-68,31-73,96-83,87-89,53-91,45 Ugięcia[mm]: 91,45 29,17 - brak stęŝeń bocznych na ługości belki; - obciąŝenie przyłoŝone w śroku cięŝkości belki; Tabela wyników obliczeń statycznych: L.p. x [m] M l [knm] M p [knm] V l [kn] V p [kn] f [mm] Przęsło - (l 0 = 10,29 m). 0,00 -- 0,00 -- 88,30 0,00 1. 0,84 73,07 73,07 85,66 78,36 7,50 2. 0,90 77,76 77,76 78,17 72,67 8,03 3. 1,71 135,60 135,60 70,13 62,83 14,70 4. 1,76 138,73 138,73 62,67 57,17 15,08 5. 2,59 185,10 185,10 54,56 47,26 20,87 6. 2,64 187,46 187,46 47,10 41,60 21,18 7. 3,47 220,91 220,91 38,99 31,69 25,51 8. 3,56 223,75 223,75 31,41 23,11 25,89 9. 4,35 241,02 241,02 20,63 13,33 28,33 10. 4,40 241,69 241,69 13,17 7,67 28,43 5,14 246,53 246,53 5,33 5,33 29,17 11. 5,23 246,97 246,97 5,06-3,24 29,16 12. 5,25 246,90 246,90-3,30-8,80 29,15 13. 6,11 238,17 238,17-11,51-18,81 27,95 14. 6,16 237,23 237,23-18,96-24,46 27,82 15. 6,99 215,84 215,84-27,07-34,37 24,77 16. 7,04 214,11 214,11-34,53-42,83 24,53 55