III. OBLICZENIA STATYCZNE o projetu mian sposobu użtowania obietu Kościoła Poewangeliciego w Barcewie na potreb Galerii i Sali Koncertowej 1.0 KONSTRUKCJA DACHU DREWNIANEGO NAD NAWĄ KOŚCIOŁA 1.1 POKRYCIE DACHU obciążenia: N/m N/m achówa ceramicna ałaowa 0,45 1, 0,54 łat rewniane 0,045. 0,050. 5,5 : 0,0 = 0,04 1, 0,05 ontrłat 0,05. 0,050. 5,5 : 0,90 = 0,01 1, 0,01 papa 0,06 1, 0,07 esowanie 0,05. 5,5 = 0,14 1, 0,17 rowie 0,14. 0,16. 5,50 : 1,11 = 0,11 1,1 0,1 0,81 N/m 0,96 N/m 60 44 - śnieg - strea 4 = 44 0 ; S = 1,6 N/m 0,8 0 0, 4 1 6 1, S 1 = 1,6. 0,4. 1,0. 1,5 = 1,0 N/m S = 1,6. 1,6. 1,0. 1,5 =,84 N/m - wiatr - strea I - q = 0,5 N/m ; teren tpu A = 15 m Ce = 0,80 + 0,0. 15,0 = 1,10 h = 44 0 ; la C = 0,015. 44 0, = 0,46 L - parcie Wp = q. C e. C.. = 0,5. 1,10. 0,46. 1,8. 1, = 0,0 N/m - ssanie Ws = q. C e. C.. = 0,5. 1,10. (-0,40). 1,8. 1, = - 0,6 N/m sin 44 0 = 0, 695 ; cos 44 0 = 0,719 Obciążenie Prostopałe o rowi Równoległe o rowi strona nawietrna strona nawietrna strona nawietrna strona nawietrna porcie 0,96. 0,719 = 0,69 0,96. 0,719 = 0,69 0,96. 0,695 = 0,67 0,96. 0,695 = 0,67 śnieg,84. 0,719 = 1,95 1,0. 0,719 = 0,5,84. 0,695. 0,719 = 1,9 1,0. 0,695. 0,719 = 0,51 wiatr 0,0-0,6 - Raem N/m,94 0,96,59 1,18 na 1 roiew x 1,11m w N/m q 1 =,6 q = 1,06 q1 =,87 q = 1,1 1. KROKWIE DACHU Obciążenie ciężarem porcia, śniegiem i wiatrem prjęto ja wżej, Obciążenia anałami wentlacji roiew 8 i 9 8,1. 1,. 1,11 = 1,0 g prjęto 0,1 N 15,0. 1,. 1,11 =,0 g prjęto 0, N 8,1. 1,. 1,11 = 1,0 g prjęto 0,1 N 5
roiew 10 i 11 8,1. 1,. 1,11 = 1,0 g prjęto 0,1 N 15,0. 1,. 1,11 =,0 g 70,0. 1,. 0,5 = 45,5 g 67,5 g prjęto 0,70 N 8,1. 1,. 1,11 = 1,0 g prjęto 0,1 N roiew 1 1,0. 1,. 1,11 = 17, g 8,1. 1,. 1,11 = 1,0 g 9, g prjęto 0,0 N 15,0. 1,. 1,11 =,0 g 70,0. 1,. 0,5 = 45,5 g 67,5 g prjęto 0,70 N 15,0. 1,. 1,11 =,0 g prjęto 0, N roiew 1 5,0. 1,. 1,11 = 7, g prjęto 0,1 N 8,1. 1,. 1,11 = 1,0 g 15,0. 1,. 1,11 =,0 g 4,0 g prjęto 0,40 N 15,0. 1,. 1,11 =,0 g prjęto 0, N roiew 14 5,0. 1,. 1,11 = 7, g prjęto 0,1 N 70,0. 1,. 0,5 = 45,5 g prjęto 0,46 N 8,1. 1,. 1,11 = 1,0 g 15,0. 1,. 1,11 =,0 g 4,0 g prjęto 0,40 N 15,0. 1,. 1,11 =,0 g prjęto 0, N roiew 15 5,0. 1,. 1,11 = 7, g prjęto 0,1 N 70,0. 1,. 0,5 = 45,5 g prjęto 0,46 N 8,1. 1,. 1,11 = 1,0 g 15,0. 1,. 1,11 =,0 g 4,0 g prjęto 0,40 N 70,0. 1,. 0,5 = 45,5 g prjęto 0,46 N roiew 16 1,0. 1,. 1,11 = 17, g prjęto 0,18 N 6
1,0. 1,. 1,11 = 17, g prjęto 0,18 N 70,0. 1,. 0,5 = 45,5 g prjęto 0,46 N roiew 17 bra obciążeń o instalacji Schemat statcne i wielości obciążeń anałami wentlacji roiew 1 roiew 8 i 9 roiew 14 roiew 10 i 11 roiew 15 roiew 16 roiew 1 roiew 17 Wnii obliceń roiew 9 strona nawietrna M = 1,50 Nm M = - 6,8 Nm M5 = 5,1 Nm H = 1,45 N ; V =,85 N ; V = 1,85 N ; V5=10,5 N 7
roiew 9 strona awietrna M = 0,48 Nm M = -,10 Nm M5 = 1,71 Nm H = 1,78 N ; V =,5 N ; V = 7.19 N ; roiew 9 strona awietrna V5=.8 N M = 0,4 Nm M = -,6 Nm M6 = 1,86 Nm H = 1,98 N ; V =,47 N ; V = 7.54 N ; roiew 9 strona nawietrna V6=,87 N M = 1,6 Nm M = - 6,81 Nm M6 = 5,56 Nm H = 0.8 N ; V = 4. N ; V =.65 N ; V6=4, N 8
roiew 10 i 11 strona nawietrna M = 1,50 Nm M = - 6,8 Nm M5 = 5,1 Nm H = 1,45 N ; V =,85 N ; V = 1,85 N ; roiew 10 i 11 strona awietrna V5=10,5 N M = 0,48 Nm M = -,10 Nm M5 = 1,71 Nm H = 1,78 N ; V =,5 N ; V = 7.19 N ; roiew 10 i 11 strona awietrna V5=.8 N M = 0,9 Nm M = -,40 Nm M6 =,0 Nm H = 1,98 N ; V =,41 N ; V = 7.84 N ; V6=,99 N 9
roiew 10 i 11 strona nawietrna M = 1, Nm M = - 6,95 Nm M6 = 5,1 Nm H = 0.8 N ; V = 4.17 N ; V =.9 N ; roiew 1 strona nawietrna V6=8,86 N M = 1,50 Nm M = - 6,4 Nm M5 = 5,1 Nm H = 1,46 N ; V =,8 N ; V = 1,94 N ; V5=10,6 N roiew 1 strona awietrna M = 0,47 Nm M = -,14 Nm M5 = 1,79 Nm H = 1,77 N ; V =, N ; V = 7.8 N ; V5=.48 N 10
roiew 1 strona awietrna M = 0,8 Nm M = -,4 Nm M6 =,04 H = 1,97 N ; V =,9 N ; V = 7.94 N ; roiew 1 strona nawietrna V6=.00 N M = 1, Nm M = - 6,96 Nm M6 = 5,7 Nm H = 0.85 N ; V = 4.15 N ; V =,0 N ; roiew 1 strona nawietrna V6=8,88 N M = 1,7 Nm M = - 6,95 Nm M6 = 5,7 Nm H = 1,5 N ; V =,56 N ; V =,8 N ; V6=9,8 N 11
roiew 1 strona awietrna M = 0,44 Nm M = -,9 Nm M6 = 1,88 Nm H = 1,7 N ; V =,6 N ; V = 7.5 N ; roiew 1 strona awietrna V6=.08 N M = 0,40 Nm M = -,46 Nm M6 =,18 Nm H = 1,77 N ; V =,5 N ; V = 7.79 N ; V6=,1 N roiew 1 strona nawietrna M = 1,4 Nm M = - 7,15 Nm M6 = 6,05 Nm H = 1,46 N ; V =,55 N ; V =,18 N ; V6=9,65 N 1
roiew 14 strona nawietrna M = 1, Nm M = - 7,10 Nm M6 = 6,04 Nm H = 1,56 N ; V =,45 N ; V =,0 N ; roiew 14 strona awietrna V6=9,6 N M = 0,40 Nm M = -,4 Nm M6 =,17 Nm H = 1,7 N ; V =,1 N ; V = 7,81 N ; roiew 14 strona awietrna V6=,1 N M = 0,40 Nm M = -,46 Nm M6 =,18 Nm H = 1,77 N ; V =,5 N ; V = 7.79 N ; V6=,1 N 1
roiew 14 strona nawietrna M = 1,4 Nm M = - 7,15 Nm M6 = 6,05 Nm H = 1,46 N ; V =,55 N ; V =,18 N ; roiew 15 strona nawietrna V6=9,65 N M = 1, Nm M = - 7,10 Nm M6 = 6,04 Nm H = 1,56 N ; V =,45 N ; V =,0 N ; roiew 15 strona awietrna V6=9,6 N M = 0,40 Nm M = -,4 Nm M6 =,17 Nm H = 1,7 N ; V =,1 N ; V = 7,81 N ; V6=,1 N 14
roiew 15 strona awietrna M = 0,7 Nm M = -,57 Nm M6 =, Nm H = 1,78 N ; V =,19 N ; V = 8,0 N ; roiew 15 strona nawietrna V6 =,44 N M = 1,0 Nm M = - 7,7 Nm M6 = 6,9 Nm H = 1,45 N ; V =,51 N ; V =,9 N ; roiew 16 strona nawietrna V6=9,78 N M = 1,9 Nm M = - 6,99 Nm M6 = 5,8 Nm H = 1,45 N ; V =,6 N ; V =,90 N ; V6 = 9,48 N 15
roiew 16 strona awietrna M = 0,44 Nm M = -,1 Nm M6 = 1,97 Nm H = 1,77 N ; V =,1 N ; V = 7.51 N ; roiew 16 strona awietrna V6=.15 N M = 0,9 Nm M = -,50 Nm M6 =,19 Nm H = 1,78 N ; V =, N ; V = 7.89 N ; roiew 16 strona nawietrna V6=,1 N M = 1, Nm M = - 7,19 Nm M6 = 6,07 Nm H = 1,45 N ; V =,54 N ; V =,6 N ; V6=9,66 N 16
roiew 17 strona nawietrna M = 1,7 Nm M = - 6,95 Nm M6 = 5,75 Nm H = 1,45 N ; V =,6 N ; V =,79 N ; roiew 17 strona awietrna V6=9,40 N M = 0,44 Nm M = -,6 Nm M6 = 1,86 Nm H =,07 N ; V =, N ; V = 7.40 N ; roiew 17 strona awietrna V6=,06 N M = 0,45 Nm M = -,7 Nm M6 = 1,86 Nm H = 1,77 N ; V =, N ; V = 7.41 N ; V6=,06 N 17
roiew 17 strona nawietrna M = 1,9 Nm M = - 6,96 Nm M6 = 5,74Nm H = 1,45 N ; V =,64 N ; V =,78 N ; V6=9,40 N Zestawienie wniów obliceń statcnch rowi Nr rowi M pr max Nm op N N Mpop Nm op N N Hl N N N N N 8 i 9 5,56 1,95-6,81 8,4 1,78 1,98 1,85,65 10,5,87 1,1 10 i 11 5,1 1,81-6,95 8,59 1,78 1,98 1,85,90 10,5,99 1,4 1 5,7 1,86-6,96 8,66 1,77 1,97 1,94,00 10,6,00 1,6 1 6,05 1,15-7,15 7,71 1,77 1,7,8,18,08 9,65 1,7 14 6,05 1,19-7,15 8,0 1,7 1,77,0,18,1 9,65 1,96 15 6,9 1,8-7,7 8,4 1,7 1,78,0,9,1 9,78 1,09 16 6,07 1,0-7,19 8, 1,77 1,78,90,6,15 9,66 1,81 17 5,75 1,0-6,95 8,,07 1,77,79,78 9,40,06 1,46 Wmiarowanie rowi Dla max wartości momentów i opowiaającch im sił normalnch: w pręsłach: M = 6,9 Nm ; N = 1,8N, na poporach : M = -7,7 Nm ; N = 8,4 N, Dane materiałowe: rowie rewna sosnowego las C0 ałącnia Z-.. str. 17 c,0, =,0 MPa m, = 0,0 MPa t,0, = 18,0 MPa E 0,mean = 1. 10 MPa E 0,0,5 = 8. 10 MPa cęściow współcnni bepieceństwa γ M = 1, tabl... str. 5 cęściow współcnni moiacjn mo = 0,9 tabl...5 str. 8 (obciążenie rótotrwałe, I lasa użtowania) Hp N V l V p V 6l V 6p Σ V 6 N c,0, mo M c,0, t,0, mo M t,0, m, mo M m, 18
0,9,0 0,9 18,0 0,9 0,0 c,0, 15,9MPa t,0, 1,46MPa m, 0,77MPa 1, 1, 1, - rowie o preroju 14 / 16cm - ropiętość pręsła rowi l g = 468 cm ; 1, 0 A =14. 16 = 4 cm = 0,04m h = 16 cm ; b = 14 cm A n = 14. (16 ) = 196 cm = 0,0196 m 14 16 W 597,cm 0,000597m 6 W n 14 14 6 457,cm 0,000457m uwagi na ustwnienie rowi esowaniem możliwe jest wbocenie w ierunu i = 0,89. h = 0,89. 16 = 4,6 cm l c, ługość wboceniowa elementu ścisanego l 468 1,0 l c, l ; smułości wglęem osi 101, c 150 i 4,6 współcnni wboceniow c la wbocenia w ierunu osi c,crit, - naprężenie rtcne pr ścisaniu E0,05,14 8000 c, crit, 7, 68MPa 101, E 0,05 5% wantl moułu sprężstości włuż włóien = 8,0. 10 MPa rel, - smułość sprowaona pr ścisaniu la ierunu,0 7,68 c,0, rel, c, crit, 1,7 współcnni wboceniow la ierunu 0,51 ( 0,5) 0,51 0,(1,7 0,5) 1,7, 1 c rel, rel, β c współcnni prostoliniowości elementów - la rewna litego β c = 0, 1 c, rel,,1,1 1,7 1 0,0 naprężenie obliceniowe ścisające w ierunu włuż włóien N 1,8 c, 0, 57,14N / m 0, 06MPa A 0,04 naprężenie obliceniowe ginające w pręśle o obciążenia pionowego M AB 6,9 m,,,1 10698,14N / m 10, 70MPa W 0,000597 naprężenie obliceniowe ścisające w ierunu włuż włóien na popore N B 8,4 c, 0, 45,51N / m 0, 4MPa A 0,0196 n 19
naprężenie obliceniowe ginające na popore o obciążenia prostopałego M B 7,7 m,,, B 15897,66N / m 15, 90MPa W 0,000457 n warune na naprężenia w pręśle c,0, m,, m,, m 1 c, c,0, m,, m,, la prerojów prostoątnch m = 0,7 0,06 10,70 0 0,01 0,51 0,5 1 0,0 15,9 0,77 warune na naprężenia na popore B c,0, m,, m,, m 1 c,0, m,, m,, m współcnni preroju ; 0,4 15,90 0 0,0 0,76 0,79 1 15,9 0,77 Prerój rowi prenosi obciążenia o ciężaru porcia achu, śniegu, wiatru ora projetowanch powieseń anałów wentlacji. 1. PŁATWIE KALENICOWE - prjęto reacje pionowe V6 rowi achu ciężar płatwi 0,0. 0,. 5,5. 1,1 = 0,7 N/m 0,0 N/m moment ginające sił normalne V 7 = 7,91 N 0
moment ginające sił normalne moment ginające V 9 = 8,6 N V 1 = 71,9 N sił normalne Płatew alenicowa 1 7 1
Mc = -7, Nm S = 51, N Rc = 51,. 0,707 = 6,9 N Siła ścisająca w pręśle śroowm płatwi Moment o mimośroowego iałania sił S 1 S 1 = R C. ctg = 6,9. 1,0 = 6,9 N h c 0, 0,0 M 0 S1 e0 S1 6,9, 6Nm Max moment w pręśle l 1 płatwi Recwist moment w pręśle M1 = 15,6 Nm M = M 1 M 0 = 15,6,6 = 11,6 Nm Płatew alenicowa 7 1 Mc = -1,9 Nm S = 51, N Rc = 51,. 0,707 = 6,9 N - Siła ścisająca w pręśle śroowm płatwi Moment o mimośroowego iałania sił S 1 S 1 = R C. ctg = 6,9. 1,0 = 6,9 N ax m h c 0, 0,0 M 0 S1 e0 S1 6,9, 6Nm Moment w pręśle l 1 płatwi M1 =,80 N Recwist moment w pręśle M = M 1 M 0 =,80,6 = -0,8 Nm Płatew alenicowa 1 19
Mc = -7,71 Nm S = 50,19 N Rc = 50,19. 0,707 = 5,48 N Siła ścisająca w pręśle śroowm płatwi Moment o mimośroowego iałania sił S 1 S 1 = R C. ctg = 5,48. 1,0 = 5,48 N h c 0, 0,0 M 0 S1 e0 S1 5,48, 55Nm Max moment w pręśle l 1 płatwi Recwist moment w pręśle M1 = 1,78 N M = M 1 M 0 = 1,78,55 = 10, Nm Wmiarowanie płatwi - prjęto płatew o preroju 0 / cm - max ropiętość płatwi pomię miecami l = l 1 = 4 cm 1, 0 - siła ścisająca płatew S 1 = -6,9 N = N - moment pręsłow w płatwi M 1 = 11,6 Nm - moment poporow w płatwi M C = - 1,9 Nm A = 0. = 440 cm = 0,044 m h = cm ; b = 0 cm A n = 0. ( ) = 400 cm = 0,040m 0 W 161cm 0,00161m 6 i = 0,89. h = 0,89. = 6,6 cm W n 0 0 6 1cm 0,001m wbocenie może wstąpić w ierunu osi l c, ługość wboceniowa elementu ścisanego c, l ; smułości wglęem osi 5,9 c 150 i 6,6 l l 41,0 współcnni wboceniow c la wbocenia w ierunu osi c,crit, - naprężenie rtcne pr ścisaniu E0,05,14 8000 c, crit, 7, 1MPa 5,9 E 0,05 5% wantl moułu sprężstości włuż włóien = 8,0. 10 MPa rel, - smułość sprowaona pr ścisaniu la ierunu,0 7,1 c,0, rel, c, crit, 0,9
współcnni wboceniow la ierunu 0,51 ( 0,5) 0,51 0,(0,9 0,5) 0.9 1, 00 c rel, rel, β c współcnni prostoliniowości elementów - la rewna litego β c = 0, 1 c, rel, 1,00 1,00 0,9 naprężenie obliceniowe ścisające w ierunu włuż włóien N 6,9 c, 0, 84,77N / m 0, 8MPa A 0,044 1 0,7 naprężenie obliceniowe ginające w pręśle o obciążenia pionowego M1 11,6 m,,,1 785N / m 7, 8MPa W 0,00161 naprężenie obliceniowe ginające w pręśle o obciążenia poiomego - pominięto naprężenie obliceniowe ścisające w ierunu włuż włóien na popore N 6,9 c, 0, 907,5N / m 0, 91MPa A 0,040 n naprężenie obliceniowe ginające na popore o obciążenia pionowego M C 1,9 m,,, C 919,80N / m 9, MPa W 0,001 n naprężenie obliceniowe ginające na popore o obciążenia poiomego - pominięto warune na naprężenia w pręśle c, 0,7 c,0, c,0, m m,, m,, m,, m,, 1 m współcnni preroju ; la prerojów prostoątnch m = 0,8 7,8 0,7 0 0,07 0,4 0 0,1 1 0,7 15,9 0,77 warune na naprężenia na popore c,0, c,0, m,, m,, m m,, m,, 1 0,91 9, 0,7 0 0,06 0,44 0 0,50 1 15,9 0,77 Prerój płatwi alenicowch prenosi obciążenia istniejące i projetowane obciążenia. 4
1.4 PŁATWIE POŚREDNIE 1.4.1 Płatew lewa pręsłowa na ocinu pomię rowiami 9 17 ciężar własn płatwi 0,0. 0,. 5,5. 1,1 = 0,6 N/m prjęto g = 0,0 N/m schemat statcne obciążenia Pv Nr rowi V l N Pv = V l. 0,719= N Ph V l. 0,695= N 9 1,85. 0,5 =10,9 7,86 7,59 10 i 11 1,85 15,71 15,18 1 1,94 15,77 15,5 1,8 16,41 15,86 14,0 16,68 16,1 15,0 16,68 16,1 16,90 16,46 15,91 17,79. 0,5=11,9 8,19 7,9 9 10 11 1 1 14 15 16 17 obciążenia Ph R1 =,85 N R5 = 84,06 N R10 = 4,9 N 9 10 11 1 1 14 15 16 17 R1 =,57 N R5 = 79,60 N R10 =,96 N 5
1.4. Płatew prawa pręsłowa na ocinu pomię rowiami 9 17 Nr rowi V p N Pv =V p. 0,719= N Ph=V p. 0,695= N 9,65. 0,5 =11, 8,14 7,87 10 i 11,90 16,46 15,91 1,00 16,54 15,98 1,18 16,67 16,11 14,18 16,67 16,11 15,9 16,8 16,6 16,6 16,7 16,16 17,78.0,5 =11,9 8,19 7,91 schemat statcne obciążenia Pv 17 16 15 14 1 1 11 10 9 obciążenia Ph R1 =,81 N R6 = 84,9 N R10 = 4,57 N 17 16 15 14 1 1 11 10 9 R1 =,01 N R6 = 81,46 N R10 =,75 N Z uwagi na uże wartości momentów ginającch prjęto wmocnienie płatwi esami,8/0 i,8/6, ora oatowe poparcie miecami w wiąarach pełnch 1.4. Płatew pośrenia lewa wmocniona oatowm poparciem miecami obciążenie pionowe pv 9 10 11 1 1 14 15 16 17 6
moment ginajace sił normalne obciążenie poiome ph i schemat statcn prjęto be poparcia miecami po. 1.4.1 1.4.4 Płatew pośrenia prawa wmocniona oatowm poparciem miecami obciążenie pionowe pv 17 16 15 14 1 1 11 10 9 moment ginające sił normalne 7
obciążenie poiome ph i schemat statcn prjęto be poparcia miecami po. 1.4. Dla max wartości sił wewnętrnch w płatwi pośreniej achu o obciążenia pionowego Mc = -14,47 Nm S = 71,4 N Rc = 71,4. 0,707 = 50,44 N Siła ścisająca w pręśle śroowm płatwi Moment o mimośroowego iałania sił S 1 S 1 = R C. ctg = 50,44. 1,0 = 50,44 N h c 0, 0,10 M 0 S1 e0 S1 50,44 8, 07Nm Max moment w pręśle l 1 płatwi Recwist moment w pręśle M1 = 16,71N M = M 1 M 0 = 16,71 8,07 = 8,64 Nm Wmiarowanie płatwi - prjęto płatew o preroju 0 / cm - max ropiętość płatwi pomię miecami l = l 1 = 4 cm 1, 0 - siła ścisająca płatew S 1 = -50,44 N = N - moment pręsłow w płatwi M 1 = 8,64 Nm - moment poporow w płatwi M C = - 14,47 Nm - moment pręsłow w płatwi M 1 =,6 Nm - moment poporow w płatwi M C = - 5, Nm A =,8. 5,8 = 640 cm = 0,064 m h = 5,8 cm ; b =,8 cm,8 5,8 W 640cm 0,00640m 6 5,8,8 W 45cm 0,0045m 6 i = 0,89. h = 0,89. 5,8 = 7,45 cm i = 0,89. h = 0,89.,8 = 6,88 cm l c, ługość wboceniowa elementu ścisanego W n W n 0 5,8 6 5,8 0 6 18cm 170cm 0,0018m 0,00170m c, l ; smułości wglęem osi 4,8 c 150 i 7,45 l l c, ługość wboceniowa elementu ścisanego l 19 1,0 c, l ; smułości wglęem osi 64,5 c 150 i 6,88 l l 444 1,0 8
wbocenie może wstąpić w ierunu osi współcnni wboceniow c la wbocenia w ierunu osi c,crit, - naprężenie rtcne pr ścisaniu E0,05,14 8000 c, crit, 18, 94MPa 64,5 E 0,05 5% wantl moułu sprężstości włuż włóien = 8,0. 10 MPa rel, - smułość sprowaona pr ścisaniu la ierunu,0 18,94 c,0, rel, c, crit, 1,10 współcnni wboceniow la ierunu 0,51 ( 0,5) 0,51 0,(1,10 0,5) 1,10 1, 16 c rel, rel, β c współcnni prostoliniowości elementów - la rewna litego β c = 0, 1 c, rel, 1,16 1,16 1,10 1 0,65 naprężenie obliceniowe ścisające w ierunu włuż włóien N 50,44 c, 0, 788N / m 0, 79MPa A 0,064 naprężenie obliceniowe ginające w pręśle o obciążenia pionowego M1 8,64 m,,,1 7N / m, 7MPa W 0,00640 naprężenie obliceniowe ginające w pręśle o obciążenia poiomego M1,6 m,,,1 949N / m 9, 49MPa W 0,0045 naprężenie obliceniowe ścisające w ierunu włuż włóien na popore - pominięto naprężenie obliceniowe ginające na popore o obciążenia pionowego M C 14,47 m,,, C 841N / m 8, 4MPa W 0,00170 n naprężenie obliceniowe ginające na popore o obciążenia poiomego M C 5, m,,, C 15884N / m 15, 90MPa W 0,0018 n warune na naprężenia w pręśle c, c,0, c,0, m m,, m,, m,, m,, 1 m współcnni preroju ; la prerojów prostoątnch m = 0,7 9
0,79 0,7 0,65 15,9,7 0,77 9,49 0,77 warune na naprężenia na popore c,0, c,0, m,, m,, m m,, m,, 1 8,4 15,90 0 0,7 0,40 0,5 0,9 1 0,77 0,77 0,08 0,11 0,46 0,65 1 Prerój płatwi pośrenich po oatowm wmocnieniu esami i poparciu miecami w wiąarach pełnch achu preniesie istniejące i projetowane obciążenia. 1.5 PŁATWIE STOPOWE 1.5.1 Płatew stopowa lewa pręsłowa na ocinu pomię rowiami 9 17 ciężar własn płatwi 0,0. 0,. 5,5. 1,1 = 0,6 N/m prjęto g = 0,0 N/m schemat statcn Nr rowi V l N 9,85. 0,5 = 1,9 10 i 11,85 1,8 1,56 14,45 15,45 16,6 17,6. 0,5=1,81 9 10 11 1 1 14 15 16 17 R1 =,57 N R5 = 79,60N R10 =,96 N 0
1.5. Płatew stopowa prawa pręsłowa na ocinu pomię rowiami 9 17 Nr rowi V p N 9 4,. 0,5 =,1 10 i 11 4,17 1 4,15 1,55 14,55 15,51 16,54 17,64.0,5 =1,8 schemat statcn obciążenia Pv 17 16 15 14 1 1 11 10 9 moment ginające R1 =,01 N R6 = 81,46 N R10 =,75 N Z uwagi na pomurowanie płatwie nie wmagają sprawenia ich nośności. 1.6 POMOST TECHNICZNY obciążenia: esi pomostu 0,05. 5,5. 1, = 0,16 N/m legar w rostawie osiowm 90 cm 0,08. 0,10. 5,5. 1,1 : 0,90 = 0,04 obciążenie montażowe - prjęto 0,50. 1,4 = 0,70. 0,90 N/m obciążenie na legar q = 0,90. 0,90 = 0,81 N/m schemat statcn M pręsł = 0,08 Nm ; M = 0,15 Nm R 1 = R = 0,7 N R = 1, N 1.7 SUFIT Z OCIEPLENIEM 1
obciążenia: iolacja preciw wiatrowa 0,01 1, 0,01 N/m ocieplenie mat Rocwool Megaroc 0,8 1, 0,4 paraiolacja olia PVC 0,0 mm 0,01 1, 0,01 opraw oświetleniowe prjęto 0,10 1, 0,1. esi suitu 0,05. 5,5 = 0,14 1, 0,17. 0,54 0,65 N/m obciążenie na belę srajną B1 0,65. (0,5 + 1, ). 0,5 : 0,970 = 0,56 N/m ciężar beli suitu 0,15. 0,1. 5,5. 1,1 = 0,19 N/m 0,75 N/m obciążenie na beli pośrenie B, B i B4 0,65. (1, + 1, ). 0,5 : 0,970 = 0,89 N/m ciężar beli suitu 0,15. 0,1. 5,5. 1,1 = 0,19 N/m 1,08 N/m obciążenie na belę śroową B5 0,65. (1,0 + 1, ). 0,5 : 0,970 = 0,88 N/m ciężar beli suitu 0,15. 0,1. 5,5. 1,1 = 0,19 N/m 1,07 N/m Beli suitu jenopręsłowe o ropiętości lo 4,60, 4,46, 4,9 i 4,44 m Max moment ginając belę B1 o ropiętości 4,44 m M = 0,15. 0,75. 4,44 = 1,85 Nm R = 0,75. 4,44. 0,5 = 1,66 N Max moment ginając beli pośrenie B i B M = 0,15. 1,08. 4,44 =,66 Nm R = 1,08. 4,44. 0,5 =,40 N Max moment ginając belę pośrenią B4 obciążenie warstw suitu obciążenie pomostu po 1.08 N/m 0,7 : 0,90 = 0,41 N/m 1,49 N/m M = 0,15. 1,49. 4,44 =,65 Nm R = 1,49. 4,44. 0,5 =,8 N Max moment ginając belę śroową B5 obciążenie warstw suitu obciążenie pomostu po M = 0,15.,44. 4,44 = 6,01 Nm R =,44. 4,44. 0,5 = 5,4 N 1,07 N/m 1, : 0,90 = 1,7 N/m,44 N/m Sprawenie naprężeń 15 1 Wx 110,5cm 0,001105m 6 6,01 5451N / m 5,4MPa 0,001105 m, 0, 77MPa
1.8 WIĄZAR PEŁNY DACHU Z MAX OBCIĄŻENIEM 6 5 1 7 4 8 9 1 1 14 15 16 17 18 19 0 1 10 11 moment ginające sił normalne Max M Max N P = -191,7 N Max N P9 = -19,4 N Max N P17 = -67,5 N Max N P18 = -68,98 N Max N P9,0 = + 15,10 N
Sprawenie naprężeń w elementach wiąara pełnego achu 1.8.1 Zastrał Max N P9 = -19,4 N Max M = 11,4 Nm 0,9,0 0,9 18,0 0,9 0,0 c,0, 15,9MPa t,0, 1,46MPa m, 0,77MPa 1, 1, 1, - astrał o preroju 0/ cm - ropiętość pręsła olnego astrału l g = 0 cm ; 1, 0 A =0. = 440 cm = 0,044m h = cm ; b = 0 cm 0 W 161cm 0,00161m 6 uwagi na ustwnienie rowi esowaniem możliwe jest wbocenie w ierunu i = 0,89. h = 0,89. = 6,6 cm i = 0,89. h = 0,89. 0 = 5,78 cm l c, ługość wboceniowa elementu ścisanego l 01,0 l c, l ; smułości wglęem osi 47,64 c 150 i 6,6 l c, ługość wboceniowa elementu ścisanego c, l ; smułości wglęem osi 5,4 c 150 i 5,78 l współcnni wboceniow c la wbocenia w ierunu osi c,crit, - naprężenie rtcne pr ścisaniu l 01,0 E0,05,14 8000 c, crit, 8, 70MPa 5,4 E 0,05 5% wantl moułu sprężstości włuż włóien = 8,0. 10 MPa rel, - smułość sprowaona pr ścisaniu la ierunu,0 8,70 c,0, rel, c, crit, 0,89 współcnni wboceniow la ierunu 0,51 ( 0,5) 0,51 0,(0,89 0,5) 0,89 0, 9 c rel, rel, β c współcnni prostoliniowości elementów - la rewna litego β c = 0, 1 c, rel, 0,9 0,9 0,89 1 0,8 naprężenie obliceniowe ścisające w ierunu włuż włóien N 19,4 c, 0, 47N / m 4, 40MPa A 0,044 4
naprężenie obliceniowe ginające w pręśle o obciążenia pionowego M P9 11,4 m,,,1 700N / m 7, 0MPa W 0,00161 warune na naprężenia w pręśle c,0, m,, m,, m 1 c, c,0, m,, 4,40 0,8 15,9 7,0 0,77 m,, Prerój astrału prenosi obciążenia. 0 0, 0, 0,66 1 1.8. Słup uośne obciążone belami suitu i pomostem robocm Max N P18 = -68,98 N Max M = 7,00 Nm 0,9,0 0,9 18,0 0,9 0,0 c,0, 15,9MPa t,0, 1,46MPa m, 0,77MPa 1, 1, 1, - słup uośne o preroju 18 / 0cm - max ropiętość pręsła l g = 468 cm ; 1, 0 A =18. 0 = 60 cm = 0,06m h = 0 cm ; b = 18 cm W 18 0 6 100cm 0,00100m uwagi na ustwnienie słupów uośnch belami suitu esowaniem możliwe jest wbocenie w ierunu i = 0,89. h = 0,89. 0 = 5,78 cm l c, ługość wboceniowa elementu ścisanego l 11,0 l c, l ; smułości wglęem osi,01 c 150 i 5,78 wpłw wbocenia pominięto naprężenie obliceniowe ścisające w ierunu włuż włóien N 68,98 c, 0, 1916N / m 1, 9MPa A 0,060 naprężenie obliceniowe ginające w pręśle o obciążenia pionowego M AB 7,00 m,,,1 58N / m 5, 8MPa W 0,00100 warune na naprężenia w pręśle c,0, m,, m,, m 1 c, c,0, m,, m,, m współcnni preroju ; la prerojów prostoątnch m = 0,7 1,9 5,8 0 0,1 0,8 0,40 1 Prerój uośnch słupów prenosi obciążenia 15,9 0,77 5
1.8. Wiesa Max N P11= + 55,55 N 0,9 18,0 t,0, 1,46MPa 1, wiesa o preroju 6/0 A n = 0. (6-0) = 0 cm = 0,0 m N t 55,55 t, 0, 176N / m 1,74 MPa 1, 46MPa A 0,0 n 1.8.4 Ściąg Max N P9,0 = + 15,10 N 0,9 18,0 t,0, 1,46MPa 1, ściąg o preroju 0/0 A n = 0. 0 = 400 cm = 0,040 m N t 15,10 t, 0, 17N / m,1 MPa 1, 46MPa A 0,040 n.0 KONSTRUKCJA STALOWA WSPORCZA POD CENTRALĘ WENTYLACJI obciążenie centralą wentlacji prjęto: atalogowe charaterstcne Q = 680 g = 6,8 N obliceniowe 6,8. 1,5 = 10, N Z uwagi na rewniane element onstrucji achu centrala wentlacji o ługości,4 m i seroości 1,015 m bęie osunięta o muru sctowego o o. 0 cm Prjęto oparcie centrali na 4-ech ceowniach 140 otwionch o muru sctowego a pomocą blach i otew wlejanch gwintem M16. Z uwagi na możliwość posaowienia centrali silniami arówno po lewej ja i po prawej stronie onstrucji wsporcej, o obliceń prjęto preniesienie całego ciężaru pre ceownii. obciążenie na 1 źwigar stalow ceownia Qc = 10, : = 5,1 N obciążenie równomierne na ługości równej seroości centrali q = 5,1 : 1,015 = 5,0 N/m ciężar ceownia pominięto schemat statcn M A = 4,65 Nm R A = 5,10 N ugięcie ońca ceownia =,15 mm Dla ceownia [ 140 tablic octano Wx = 86,4 cm = 0,0000864 m Naprężenia w ceowniu Nośność spoin,65 0,0000864 4 5819N / m 5,8MPa 10MPa Prjęto spoin pachwinowe o a = 4mm na całm obwoie ceownia w stu blachą węłową 6
Moment bewłaności łau spoin 0,4 14 0,4 11 Jx = 0,4 5 7, 1 1 0.4,5 5,8 Wsaźnii wtrmałości 47,8 47,8 W1 59, 10cm ; W 79, 5cm 7,4 5,5 Naprężenia w spoinach o ginania 4,65 1 78680N / m 78, 7MPa 0,0000591 4,65 58490N / m 58, 5MPa 0,0000795 Naprężenia w spoinie o ścinania A II= 0,4 ( 14 + 11) = 10,0 cm = 0,01 m 5,10 510,0N / m 0, 51MPa 0,01 47,8cm 58,4 0,51 Nośność połącenia w pcie 0,7 0,6 Zaotwienie beli pomostu w mure ceglanm 8,4MPa 10MPa Moment amocowania M = 4,65 bęie preniesion pre parę sił w 4 śrubach otwiącch o muru : Siła wciągająca pojencą śrubę wniesie S = 4,65 : ( 0,. ) = 10,57 N Max siła ścinająca pojencą śrubę wniesie R = 5,1 : =,55 N Prjęto aotwienie blach węłowej 4-ema otwami prętów żebrowanch e stali las A-III N aońconch gwintem M16 wlejanmi iniecjnie, o głęboości osaenia w mure min. 00 mm w otworach o śrenic D = 18 mm. Gańs, gruień 011r Sprawając: Oblicenia wonał: r inż. Rsar Woja Uprawnienia buowlane o projetowania w specjalności onstrucjno-buowlanej nr ewiencjn : 680/GD/94 POM/BO/ 561/01 mgr inż. Janus Matsiewic Uprawnienia buowlane o projetowania w specjalności onstrucjno-buowlanej nr ewiencjn : 141/GD/8 POM/BO/09/01 7