Poz..Dach stalowy Poz...Rura stalowa wspornikowa Zebranie obciążeń *obciążenia zmienne - obciążenie śniegiem PN-80/B-0200 ( II strefa obciążenia) = 5 0 sin = 0,087 cos = 0,996 - obc. charakterystyczne śniegiem Qk = 0,9 kn/m2 - współczynnik kształtu dachu C = 0,8 - ześlizg śniegu C2 = 2,5 - współczynnik obciążenia f =,4 - obciążenie charakterystyczne śniegiem dachu Sk = Qk*C Sk = 0,720 So =,008 kn/m2 So = Sk* f Sk2 = 2,250 So2 = 3,50 kn/m2 pas obciążenia śniegiem na rurę P a=,2 m obc. obl. - maksymalne 3,78 - minimalne,2 * obciążenia stałe obc. współcz. obc. charakt. obc. obl. - rura prostokątna 60x20x5mm 0,28,2 0,54 - szkło grub.0mm 0,338,2 0,406 Razem kn/m gk = 0,466 gd = 0,559
Wyniki sił przekrojowych wg programu RM-win l = 2,30m l 2 = 2,30m 3,780 2,495 0,559,20 0,559 0,559 2-5,82-5,82 2 0,456 6,532 2-5,546 -,970 M max = 5,82kNm= V max = 2,078kN 58,2 kncm
Charakterystyki geometryczne rury kw adratow ej 20x60x5 Świętokrzyskiego mm Centrum Psychiatrii w Morawicy przy ul. Spacerowej 5 fd= 2,5 kn/cm2 a= 2 cm b= 6 cm t= 0,5 cm A= 6,36 cm2 Ix= 286,97 cm4 Iy= 95,99 cm4 Wx= 47,83 cm3 Wy= 32 cm3 ix= 4,9 cm iy= 2,42 cm klasa przekroju =,0 a/t= 24 < 70*e= 70 klasa Nośność przekroju przy zginaniu MRd x =Wx*fd MRd x = 028,345 kncm MRd y =Wy*fd MRd y = 688 kncm Nośność elementu ściskanego M/MRd x = 0,565 < warunek spełniony M/MRd y = 0,845 < warunek spełniony Poz..2.Rura stalowa wsporcza dla poz... * obciążenia stałe obc. współcz. obc. charakt. obc. obl. - rura okrągła 4,3x3 kn/m 0,082,2 0,098 - siła skupiona z poz... kn 2,078
Wyniki sił przekrojowych wg programu RM-win l = 2,4m 2,078 0,098 0,098-3,670-3,670 3,647 6,57 6,039 M max = 3,67kNm= V max = 2,078kN 367 kncm -6,039-6,57 Charakterystyki geometryczne rury okrągłej RO4,3x3 mm fd= 2,5 kn/cm2 D=,43 cm s= 0,3 cm A= 0,49 cm2 Ix= 62,55 cm4 Wx= 28,44 cm3 i= 3,94 cm
klasa przekroju =,0 D/s= 28,575 < 50*e 2 = 50 klasa Nośność przekroju przy zginaniu M Rd=Wx*fd M Rd= 6,46 kncm Nośność elementu ściskanego M/M Rd= 0,600 < warunek spełniony Poz.2.Schody Poz 2.. Belka wspornikowa biegu schodów Zebranie obciążeń na jeden bieg schodów * obciążenia stałe obc. wsp. obc. charakt. obc. obl. - belka żelbetowa 24*0,5*0,3 =,08,,9 - płyta między belkami 24*0,5*0,2 = 0,72, 0,79 - okładzina z kamienia naturalnego 27*0,03*0,35= 0,28,2 0,34 - tynk 9*0,02*0,35= 0,3,3 0,7 - obc. użytkowe 5*0,35=,75,3 2,28 Razem kn/m gk = 3,97 gd = 4,77 *obciążenie w postaci momentu od barierki P= knm Wyniki sił przekrojowych wg programu RM-win l = 2,0m 4,770 4,770 -,000
4,770 4,770 Świętokrzyskiego -,000 Centrum Psychiatrii w Morawicy przy ul. Spacerowej 5-0,540 -,000 9,540 M max = 0,54kNm= V max = 9,54kN 054 kncm
Wymiarowanie przekroju na zginanie Beton B20 fcd =,06 kn/cm2 fck =,6 kn/cm2 fctd = 0,087 kn/cm2 Stal 34GS fyd = 35 kn/cm2 h = 30 cm a = 3 cm z = h - 2a z = 24 cm d = h-a d = 27 cm b = 5 cm M max = 054 kn*cm x eff =d-(d 2-2*M max /(f cd *b w )) -2 x eff = 2,578 cm eff = 0,095 eff,lim = 0,53 OK eff < eff,lim A S = (f cd *b*x eff ) / f yd A S =,7 cm 2 /m Przyjęto zbrojenie średnica stal szt. nośne 2 szt. 2 A S = 2,26 cm 2 2 34GS 2 średnica stal szt. dołem 2 szt. 2 A S2 = 2,26 cm 2 2 34GS 2 stopień zbrojenia = A S / b* d = 0,0056 = 0,56% 34GS stal fyd= 4 min = 0,54 B20 beton fcm= 0,28 max =,39
Sprawdzenie nośności na ścinanie obciążenie obliczeniowe q = 4,77 kn/m maksymalna siła ścinająca V sd = 9,54 kn moment zginający M max = 054 kn*cm długość przęsła l eff = 2 m h = 30 cm b= 5 cm a = 3 cm d= 27 cm z= 24 cm Beton B20 f cd =,06 kn/cm 2 f ck =,6 kn/cm 2 f ctd = 0,087 kn/cm 2 Stal 34GS f yd = 35 kn/cm 2 S topień zbrojenia zakładam dobre zakotwienie 2 2 A s = 2,26 cm 2 l = 0,0056 współczynnik określający efekt skali k =.6 - d k =,33 OK. naprężenia normalne cp = 0 OK. graniczna siła poprzeczna V Rd = [0,35*k*f ctd *(.2+40* l )+0.5* cp ]*b*d V Rd = 23,34 współczynnik efektywności v = 0,6-(-f ck / 250) v = 0,596 V Rd2 = 0.5*v*f cd *b*0.9*d V Rd2 = 5,7 kn V sd <V Rd Nie ma potrzeby projektować zbrojenia kn
Poz 2.2. Płyta wspornikowa przy wejściu Zebranie obciążeń * obciążenia stałe obc. wsp. obc. charakt. obc. obl. - płyta wspornikowa 24*0,5 = 3,60, 3,96 - okładzina z kamienia naturalnego 27*0,03= 0,8,2 0,97 - tynk 9*0,02= 0,38,3 0,49 - obc. użytkowe 5,3 6,50 Razem kn/m 2 gk = 9,79 gd =,93 *obciążenie w postaci momentu od barierki P= knm Wyniki sił przekrojowych wg programu RM-win l = 2,0m,930,930 -,000-24,860 -,000 23,860 M max = 24,860kNm= V max = 23,86kN 2486 kncm
Beton B20 f cd =,06 kn/cm 2 Wymiarowanie przekroju na zginanie f ck =,6 kn/cm 2 f ctd = 0,087 kn/cm 2 Stal 34GS f yd = 35 kn/cm 2 h = 5 cm a = 2,5 cm z = h - 2a z = 0 cm d = h-a d = 2,5 cm b = 00 cm M max = 2486 kn*cm x eff =d-(d 2-2*M max /(f cd *b w )) -2 x eff = 2,043 cm eff = 0,63 eff,lim = 0,53 OK eff < eff,lim A S = (f cd *b*x eff ) / f yd A S = 6,88 cm 2 /m Przyjęto zbrojenie średnica stal co - nośne 2co2 A S = 9,425 cm 2 /m 2 34GS 2 S topień zbrojenia = A S / b* d = 0,0075 = 0,75% 34GS stal fyd= 4 min = 0,54 B20 beton fcm= 0,28 max =,39
Poz 2.3. Płyta wolnopodparta Zebranie obciążeń * obciążenia stałe obc. wsp. obc. charakt. obc. obl. - płyta żelbetowa 24*0,5 = 3,60, 3,96 - okładzina z kamienia naturalnego 27*0,03= 0,8,2 0,97 - tynk 9*0,02= 0,38,3 0,49 - obc. użytkowe 5,3 6,50 Razem kn/m 2 gk = 9,79 gd =,93 Wyniki sił przekrojowych wg programu RM-win l = 3,0m,930,930 7,895 3,42 M max = 3,42kNm= V max = 7,895kN 342 kncm -7,895
Beton B20 f cd =,06 kn/cm 2 Wymiarowanie przekroju na zginanie f ck =,6 kn/cm 2 f ctd = 0,087 kn/cm 2 Stal 34GS f yd = 35 kn/cm 2 h = 5 cm a = 2,5 cm z = h - 2a z = 0 cm d = h-a d = 2,5 cm b = 00 cm M max = 342 kn*cm x eff =d-(d 2-2*M max /(f cd *b w )) -2 x eff =,058 cm eff = 0,085 eff,lim = 0,53 OK eff < eff,lim A S = (f cd *b*x eff ) / f yd A S = 3,203 cm 2 /m Przyjęto zbrojenie średnica stal co - nośne 2co2 A S = 9,425 cm 2 /m 2 34GS 2 S topień zbrojenia = A S / b* d = 0,0075 34GS stal fyd= 4 min = 0,54 max =,39 = 0,75% B20 beton fcm= 0,28
Poz 2.4. Płyta wolnopodparta Poz 2.4. Belka między poz.2.2. oraz poz.2.3. Zebranie obciążeń Zebranie obciążeń * obciążenia stałe obc. wsp. obc. * obciążenia stałe obc. wsp. obc. charakt. obc. obl. charakt. obc. obl. - płyta wolnopodparta 24*0,5 = 3,60, 3,96 - obciążenie od poz.2.2.,93*2 = 23,86 - okładzina z kamienia naturalnego 27*0,03= 0,8,2 0,97 - obciążenie od poz.2.3. /3*3*,93=,93 - tynk 9*0,02= 0,38,3 0,49 - tynk 9*0,02*0,25= 0,0,3 0,2 - obc. użytkowe 5,3 6,50 - ciężar własny belki 24*0,25*0,25=,50,,65 Razem kn/m 2 gk = 9,79 gd =,93 Razem kn/m gd = 37,56 Wyniki sił przekrojowych wg programu RM-win l = 3,0m,930,930 7,895 3,42 M max = 3,42kNm= V max = 7,895kN 342 kncm -7,895
Beton B20 f cd =,06 kn/cm 2 Wymiarowanie przekroju na zginanie f ck =,6 kn/cm 2 f ctd = 0,087 kn/cm 2 Stal 34GS f yd = 35 kn/cm 2 h = 5 cm a = 2,5 cm z = h - 2a z = 0 cm d = h-a d = 2,5 cm b = 00 cm M max = 342 kn*cm x eff =d-(d 2-2*M max /(f cd *b w )) -2 x eff =,058 cm eff = 0,085 eff,lim = 0,53 OK eff < eff,lim A S = (f cd *b*x eff ) / f yd A S = 3,203 cm 2 /m Przyjęto zbrojenie średnica stal co - nośne 2co2 A S = 9,425 cm 2 /m 2 34GS 2 S topień zbrojenia = A S / b* d = 0,0075 34GS stal fyd= 4 min = 0,54 max =,39 = 0,75% B20 beton fcm= 0,28
Poz 2.5. Belka między poz.2.2. oraz poz.2.3. Zebranie obciążeń * obciążenia stałe obc. wsp. obc. charakt. obc. obl. - obciążenie od poz.2.2.,93*2 = 23,86 - obciążenie od poz.2.3. /3*3*,93=,93 - tynk 9*0,02*0,25= 0,0,3 0,2 - ciężar własny belki 24*0,25*0,3=,80,,98 Razem kn/m gd = 37,89 Siły wewnętrzne l eff = 3 m M oment zginający M sd =/8*q*l eff 2 M max = 42,62 Reakcja na ścianę V a =/2*q*l eff V a = 56,84 kn knm Wymiarowanie przekroju na zginanie Beton B20 fcd =,06 kn/cm2 fck =,6 kn/cm2 fctd = 0,087 kn/cm2 Stal 34GS fyd = 35 kn/cm2 h = 30 cm a = 3 cm z = h - 2a z = 24 cm d = h-a d = 27 cm b = 25 cm M max = 4262 kn*cm
x eff =d-(d 2-2*M max /(f cd *b w )) -2 x eff = 6,87 Świętokrzyskiego cm Centrum Psychiatrii w Morawicy przy ul. Spacerowej 5 eff = 0,252 OK eff,lim = 0,53 eff < eff,lim A S = (f cd *b*x eff ) / f yd A S = 5,62 cm 2 /m Przyjęto zbrojenie średnica stal szt. nośne 2 szt. 5 A S = 5,65 cm 2 2 34GS 5 średnica stal szt. górą 2 szt. 2 A S2 = 2,26 cm 2 2 34GS 2 stopień zbrojenia = A S / b* d = 0,0084 = 0,84% 34GS stal fyd= 4 min = 0,54 B20 beton fcm= 0,28 max =,39
Sprawdzenie nośności na ścinanie obciążenie obliczeniowe q = 37,89 kn/m maksymalna siła ścinająca V sd = 56,84 kn moment zginający M max = 4262 kn*cm długość przęsła l eff = 3 m h = 30 cm b= 25 cm a = 3 cm d= 27 cm z= 24 cm Beton B20 f cd =,06 kn/cm 2 f ck =,6 kn/cm 2 f ctd = 0,087 kn/cm 2 Stal 34GS f yd = 35 kn/cm 2 S topień zbrojenia zakładam dobre zakotwienie 2 2 A s = 2,26 cm 2 OK. l = 0,0033 współczynnik określający efekt skali k =.6 - d k =,33 naprężenia normalne cp = 0 graniczna siła poprzeczna V Rd = [0,35*k*f ctd *(.2+40* l )+0.5* cp ]*b*d V Rd = 36,46 współczynnik efektywności v = 0,6-(-f ck / 250) v = 0,596 V Rd2 = 0.5*v*f cd *b*0.9*d V Rd2 = 9,95 kn kn OK. V sd >V Rd Należy obliczyć zbrojenie na ścinanie - długość odcinka drugiego rodzaju l t =(V sd -V Rd )/q l t = 0,54 m - pierwszy odcinek l t l t = 0,27 m Vsd= 46,60876 ctg l t /z ctg,3 - siła przenoszona przez strzemiona z = 24 n = 2 0,6 cm cm
A sw = n*3,4*( /2) 2 A sw = 0,565 Świętokrzyskiego cm 2 Centrum Psychiatrii w Morawicy przy ul. Spacerowej 5 f wd = 9 kn/cm 2 s = 8 cm > 0,00455 ctg,3 max s= 5,54 cm V Rd3 =A sw *f wdl /s *z*ctg V Rd3 = 36,24 kn OK. - siła przenoszona przez pręt odgięty z = 24 cm n =,2 cm A sw2 = n*3,4*( /2) 2 A sw2 =,30 kn/cm 2 f wd2 = 35 kn/cm 2 s 2 = 29 V Rd32 =A sw2 *f wd2 /s 2 *z*(ctg ctg )*sin V Rd32 = 49,9 kn cm V sd = 56,84 kn OK. V Rd3 =V Rd3 +V Rd32 = 85,44 kn v= 0,596 V sd <V Rd3 fcd=,06 siła w krzyżulcu betonowym 23,4903 <= #ADR! V Rd2 =v*f cd *b w *z*ctgt /(+ctg 2 )+A sw2 *f wd2 /s 2 *z*cos OK. V Rd2 = 2,42 kn V sd <V Rd2 na kolejnym odcinku l t2 =27 cm strzeniona 6co8cm
Poz 2.6. Belka wspornikowa Zebranie obciążeń * obciążenia stałe obc. wsp. obc. charakt. obc. obl. - obciążenie od poz.2.4. /2*3*,93= 7,90 - tynk 9*0,02*0,25= 0,0,3 0,2 - ciężar własny belki 24*0,25*0,25=,50,,65 Razem kn/m gd = 9,67 Wyniki sił przekrojowych wg programu RM-win l =,2m 9,670 9,670-4,62 23,604
Wymiarowanie przekroju na zginanie Beton B20 fcd =,06 kn/cm2 fck =,6 kn/cm2 fctd = 0,087 kn/cm2 Stal 34GS fyd = 35 kn/cm2 h = 25 cm a = 2,5 cm z = h - 2a z = 20 cm d = h-a d = 22,5 cm b = 25 cm M max = 46 kn*cm x eff =d-(d 2-2*M max /(f cd *b w )) -2 x eff = 2,55 cm eff = 0,2 eff,lim = 0,53 OK eff < eff,lim A S = (f cd *b*x eff ) / f yd A S =,905 cm 2 /m Przyjęto zbrojenie średnica stal szt. nośne 2 szt. 2 A S = 2,26 cm 2 2 34GS 2 średnica stal szt. dołem 2 szt. 2 A S2 = 2,26 cm 2 2 34GS 2 stopień zbrojenia = A S / b* d = 0,0040 = 0,40% 34GS stal fyd= 4 min = 0,54 B20 beton fcm= 0,28 max =,39
Sprawdzenie nośności na ścinanie obciążenie obliczeniowe q = 9,67 kn/m maksymalna siła ścinająca V sd = 23,60 kn moment zginający M max = 46 kn*cm długość przęsła l eff =,2 m h = 25 cm b= 25 cm a = 2,5 cm d= 22,5 cm z= 20 cm Beton B20 f cd =,06 kn/cm 2 f ck =,6 kn/cm 2 f ctd = 0,087 kn/cm 2 Stal 34GS f yd = 35 kn/cm 2 S topień zbrojenia zakładam dobre zakotwienie 2 2 A s = 2,26 cm 2 l = 0,0040 współczynnik określający efekt skali k =.6 - d k =,375 OK. OK. naprężenia normalne cp = 0 graniczna siła poprzeczna V Rd = [0,35*k*f ctd *(.2+40* l )+0.5* cp ]*b*d V Rd = 32,05 współczynnik efektywności v = 0,6-(-f ck / 250) v = 0,596 V Rd2 = 0.5*v*f cd *b*0.9*d V Rd2 = 59,96 kn V sd <V Rd Nie ma potrzeby projektować zbrojenia kn Obliczenia wykonał: mgr inż. Jerzy Groma upr. bud. 22/KL/75 Kielce wrzesień 2006 mgr inż. Katarzyna Sołtys