1 PROJEKT TECHNICZNY wzmocnienia stropu przyziemia pod ścianami działowymi zlokalizowanymi nad pomieszczeniem siłowni dla obiektu budowlanego, położonego przy ul. Moniuszki 22 w miejscowości Giżycko, na działce nr 342/4 stanowiącego halę sportową z zapleczem rehabilitacyjnym i administracyjnym. adres obiektu: 11-500 Giżycko Ul. Moniuszki 22 Inwestor: Centralny Ośrodek Sportu w Warszawie o. w Giżycku, 11-500 Giżycko, Ul. Moniuszki 22 AUTOR OPRACOWANIA: BIURO INŻYNIERYJNO PROJEKTOWE inż. arch./inż. bud. ląd. Michał Korczakowski mgr inż. arch./ mgr inż. bud. Adam Śliwka 07-200 Wyszków ul. Żytnia 78a tel. 0-501 765 887 ZLECENIE: mgr Emilia Kaczmarek Marzec 2015
2 Spis treści OŚWIADCZENIE... 3 UPRAWNIENIA... 4 OPIS TECHNICZNY... 8 I.Informacje ogólne... 8 I.I.Podstawa opracowania... 8 I.II.Zakres i cel opracowania oraz wytyczne projektowe... 8 II.Obliczenia statyczne... 9 CZĘŚĆ RYSUNKOWA
3 OŚWIADCZENIE Zgodnie z art. 20 ust.4 Prawa budowlanego oświadczamy, że niniejsza dokumentacja techniczna w zakresie wzmocnienia konstrukcji stropu w pomieszczeniu siłowni dla obiektu budowlanego położonego przy ul. Moniuszki 22 w miejscowości Giżycko, na działce nr 342/4 stanowiącego halę sportową z zapleczem rehabilitacyjnym i administracyjnym, została wykonana zgodnie z wymaganiami ustawy, przepisami oraz zasadami wiedzy technicznej ( art. 20 pkt. 4 ustawy z dnia 16 kwietnia 2004 roku o zmianie ustawy z 7 lipca 1994 roku Prawo budowlane Dz. U. nr 6 poz. 41/2004), obowiązującymi przepisami technicznobudowlanymi, oraz obowiązującymi Polskimi Normami. W/w dokumentacja zostaje wydana w stanie kompletnym w celu jakiemu ma służyć. Oświadczamy, że posiadamy uprawnienia budowlane w zakresie: 1,2) - projektowania konstrukcyjnego oraz kierowania robotami budowlanymi w specjalności konstrukcyjno-budowlanej bez ograniczeń wydane przez Okręgową Komisję Kwalifikacyjną Mazowieckiej Okręgowej Izby Inżynierów Budownictwa oraz jesteśmy członkami Polskiej Izby Inżynierów Budownictwa. Autorzy opracowania /podpis i pieczęć projektanta / 1. inż. arch./ inż. bud. ląd. Michał Ireneusz Korczakowski 2. mgr inż. arch. /mgr inż. bud. Adam Śliwka Wyszków, 03 marzec 2015 roku
4 UPRAWNIENIA
5
6 ZAŚWIADCZENIE MOIIB i MOIA
7
8 OPIS TECHNICZNY I. Informacje ogólne I.I. Podstawa opracowania Niniejsze opracowanie zostało wykonane na zlecenie Pani Dyrektor COS w Giżycku mgr Emilię Kaczmarek zgodnie z zakresem umowy sporządzonej w dniu. Podstawę techniczną stanowi: - Przeprowadzona wizja lokalna w dniu 2014/11/06, - Ekspertyza techniczna z dnia 2014/11/19 - Dokumentacja dostarczona przez Inwestora w tym: o Dokumentacja powykonawcza budynku, w którym zlokalizowane są rozpatrywane elementy konstrukcyjne, w szczególności projekt architektoniczno-budowlany z obliczeniami statycznymi oraz badaniami geotechnicznymi. o Dzienniki Budowy od dnia jej rozpoczęcia do dnia zakończenia. - Obowiązujące normy i przepisy. - Badania sklerometryczne przeprowadzone w dniu wizji lokalnej. I.II. Zakres i cel opracowania oraz wytyczne projektowe Przedmiotem opracowania jest projekt wzmocnienia stropu w miejscu lokalizacji ścian działowych wykonanych z materiałów silikatowych. W projekcie pierwotnym błędnie ujęto obciążenia zastępcze od ścian działowych których wartości przekraczają dopuszczalne określone Polską Normą dla których można przyjmować wartości zastępcze jako równomiernie obciążone. Projektant konstrukcji nie zaproponował rozwiązania w postaci konstrukcji wsporczej dla przedmiotowych ścian co także nie znalazło rozwiązanie na etapie realizacji. W/w sytuacja doprowadziła do ponadnormatywnego zarysowania ścian, które w sposób okresowy ujawnia się zaraz po przeprowadzonych kilkukrotnie pracach naprawczych co zostało szczegółowo opisane w Ekspertyzie Technicznej. Dla wyeliminowania w/w zjawiska projektuje się konstrukcję wsporczą w postaci jednoprzęsłowych belek stalowych z dwuteowników HEA 340 zlokalizowanych bezpośrednio pod stropem przyziemia w pomieszczeniu siłowni, belki stalowe projektuje się pod ścianą działową która ulega cyklicznym awariom. Jako obciążenie belki przyjęto wykończoną jak z natury ścianę z materiałów silikatowych o pełnej wysokości dwóch kondygnacji, dodatkowo belkę stalową obciążono obciążeniem stropem wraz z warstwami wykończeniowymi oraz obciążeniem użytkowym dla dwóch kondygnacji. Założono przekazywanie obciążeń stropi Ip poprzez ścianę działową. Wartości obciążeń dla stropów przyjęto w oparciu o literaturę Konstrukcje żelbetowe autorstwa Prof. Starosolskiego wg której wyznaczono pole obciążenia jako trójkątne z prowadzeniem przeciwprostokątnej pod kątem 30 stopni (belka równoległa do kierunku pracy stropu), zasięg obciążenia po obu stronach belki stalowej.
9 II. Obliczenia statyczne k Obc. obl. Tablica 1. Ściana działowa wg projektu pierwotnego Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f d kn/m 2 1. Warstwa cementowo-wapienna grub. 1,5 cm 0,29 1,30 -- 0,38 [19,0kN/m3 0,015m] 2. Mur z cegły (cegła budowlana wypalana z gliny, kratówka) 1,62 1,30 -- 2,11 grub. 12 cm [13,500kN/m3 0,12m] 3. Warstwa cementowo-wapienna grub. 1,5 cm [19,0kN/m3 0,015m] 0,29 1,30 -- 0,38 : 2,20 1,30 -- 2,86 k Obc. obl. Tablica 2. Ściana działowa z natury Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m f k d Obc. obl. kn/m 1. Warstwa gipsowa bez piasku grub. 2 cm, szer. 8,00 m 1,92 1,30 -- 2,50 [(12,0kN/m3 0,02m) 8,00m] 2. Mur z cegły (cegła wapienno-piaskowa (silikat), drążona) grub. 17,28 1,30 -- 22,46 12 cm, szer. 8,00 m [(18,000kN/m3 0,12m) 8,00m] 3. Warstwa gipsowa bez piasku grub. 2 cm, szer. 8,00 m 1,92 1,30 -- 2,50 [(12,0kN/m3 0,02m) 8,00m] : 21,12 1,30 -- 27,46 Tablica 3. Obciążenie zastępcze na strop Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f d kn/m 2 1. Obciążenie zastępcze od ścianek działowych (o ciężarze razem z wyprawą od 1,5 kn/m2 od 2,5 kn/m2) wys. 3,50 m [1,651kN/m2] 1,65 1,20 -- 1,98 : 1,65 1,20 -- 1,98 k Obc. obl. Tablica 4. Obciążenie zastępcze na strop Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f d kn/m 2 1. Obciążenie zastępcze od ścianek działowych (o ciężarze razem z wyprawą od 1,5 kn/m2 od 2,5 kn/m2) wys. 3,50 m [1,651kN/m2] 1,65 1,20 -- 1,98 : 1,65 1,20 -- 1,98 Tablica 5. Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f d kn/m 2 1. Obciążenie zmienne (audytoria, aule, sale zebrań i sale 3,00 1,30 0,50 3,90 rekreacyjne w szkołach, restauracyjne, kawiarniane, widownie teatralne, koncertowe, kinowe, sale bankowe, pomieszczenia koszar.) [3,0kN/m2] 2. Obciążenie zmienne (sale dworcowe, targowe, sportowe, 5,00 1,30 0,80 6,50 taneczne, sceny teatralne i estradowe, sklepy, sale sprzedaży domów towarowych.) [5,0kN/m2] : 8,00 1,30 -- 10,40 OBCIĄŻENIE STROPEM PRZYJĘTO WG PROJEKTU PIERWOTNEGO (pole obciążenia wg założeń)
10 SCHEMAT BELKI A B 5,88 Parametry belki: - współczynnik obciążenia dla ciężaru własnego belki f = 1,10 OBCIĄŻENIA OBLICZENIOWE BELKI Przypadek P1: obc.stałe ( f = 1,10) (stropy +Ściana) Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie): 27,46 A go=1,13 kn/mb 58,96 5,88 27,46 y x z B Przypadek P2: obc.zmienne przęsło A - B ( f = 1,40) Schemat statyczny:
11 A 36,00 5,88 y x z B WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Obwiednia sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]: A 183,29 130,37 1 318,05 5,88 y x z 183,29 B 130,37 Tablica wyników obliczeń statycznych: Przekr ój z [m] M max [knm] M min [knm] V max [kn] V min [kn] f k,max [mm] f k,min [mm] uwagi Przęsło A - B (l o = 5,88 m ) A. 0,00 0,00 0,00 183,29 130,37 -- -- 1. 2,94 318,05 214,33 0,00 0,00 16,67 12,15 max f k
12 B. 5,88 0,00 0,00-130,37-183,29 -- -- Reakcje podporowe: R A = 183,29/130,37 kn, R B = 183,29/130,37 kn ZAŁOŻENIA OBLICZENIOWE DO WYMIAROWANIA Wykorzystanie rezerwy plastycznej przekroju: tak; Parametry analizy zwichrzenia: - obciążenie przyłożone na pasie górnym belki; - obciążenie działa w dół; - brak stężeń bocznych na długości przęseł belki; WYMIAROWANIE WG PN-90/B-03200 y x x y Przekrój: HE 340 A A v = 31,4 cm 2, m = 105 kg/m J x = 27690 cm 4, J y = 7440 cm 4, J = 1824000 cm 6, J = 128 cm 4, W x = 1680 cm 3 Stal: St3 Nośności obliczeniowe przekroju: - zginanie: klasa przekroju 1 ( p = 1,051) M R = 361,82 knm - ścinanie: klasa przekroju 1 V R = 372,75 kn Nośność na zginanie Przekrój z = 2,94 m (K2: 1,0 P1+1,0 P2) Współczynnik zwichrzenia L = 0,900 Moment maksymalny M max = 318,05 knm (52) M max / ( L M R) = 0,977 < 1 Nośność na ścinanie Przekrój z = 0,00 m (K2: 1,0 P1+1,0 P2) Maksymalna siła poprzeczna V max = 183,29 kn (53) V max / V R = 0,492 < 1 Nośność na zginanie ze ścinaniem V max = 183,29 kn < V o = 0,6 V R = 223,65 kn warunek niemiarodajny Stan graniczny użytkowania Przekrój z = 2,94 m (K2: 1,0 P1+1,0 P2) Ugięcie maksymalne f k,max = 16,67 mm Ugięcie graniczne f gr = l o / 350 = 16,80 mm f k,max = 16,67 mm < f gr = 16,80 mm (99,2%)
13 OBLICZNIE POŁĄCZENIA BELKI HEA 340 ZE SŁUPEM (SCHEMAT IDEOWY ZAMIENIĆ SŁUP STALOWY NA SŁUP Z NATURY; ŚRUBY WYKONAĆ PRZELOTOWO PRZEZ SŁUP ŻELBETOWY SPOINA GÓRNEJ PÓLKI CZOŁOWA O MINIMALNEJ SUMARYCZNEJ GRUBOŚCI 14mm BeamRigidColumn v. 0.9.9.3 Belka - słup (blacha czołowa) PN-90/B-03200 Wytężenie: 0.43 Dane Słup HEB400 h c b fc t fc t wc R c 400.00[mm] 300.00[mm] 24.00[mm] 13.50[mm] 27.00[mm] A c J y0c J z0c y 0c z 0c 197.78[cm 2 ] 57680.53[cm 4 ] 10819.04[cm 4 ] 150.00[mm] 200.00[mm] Materiał Klasa f d R e R m St3SX 215.00[MPa] 235.00[MPa] 375.00[MPa] Belka HEA340 h b b fb t fb t wb R b 330.00[mm] 300.00[mm] 16.50[mm] 9.50[mm] 27.00[mm] A b J y0b J z0b y 0b z 0b
14 133.47[cm 2 ] 27693.11[cm 4 ] 7436.00[cm 4 ] 150.00[mm] 165.00[mm] Materiał Klasa f d R e R m St3SX 215.00[MPa] 235.00[MPa] 375.00[MPa] Blacha czołowa l p h p t p 300.00[mm] 430.00[mm] 20.00[mm] Materiał Klasa f d R e R m St3SX 205.00[MPa] 225.00[MPa] 375.00[MPa] Śruby łączące blachę czołową i półkę słupa Klasa śruby Klasa 8.8 Granica plastyczności R e = 660.00 [MPa] Wytrzymałość na rozciąganie R m = 830.00 [MPa] Średnica śruby d = 20.00 [mm] Średnica otworu dla śruby d 0 = 22.00 [mm] Pole powierzchni śruby A = 3.14 [cm 2 ] Pole powierzchni czynnej śruby A s = 2.45 [cm 2 ] Liczba wierszy w = 2 Odleglość od krawedzi poziomej a 1 = 60.00 [mm] Rozstaw poziomy w 1 = 220.00 [mm] Liczba śrub w wierszach m 1 =2; m 2 =2 Rozstawy pionowe wierszy a`1=320.00[mm] Spoiny Grubość spoin pachwinowych łączących półki belki i blachę czołową Grubość spoin pachwinowych łączących środnik belki i blachę czołową a f = 7.00 [mm] a w = 4.00 [mm] Siły Obciążenie obliczeniowe Siła podłużna N d = 5.00 [kn] Siła poprzeczna V d = 10.00 [kn] Moment zginający M d = 30.00 [knm] Rezultaty Śruby łączące blachę czołową i półkę słupa
15 Nośność śrub Rozciąganie śruby Nośność obliczeniowa w stanie granicznym zerwania trzpienia S Rt = min[0.65*r m *A s ; 0.85*R e *A s ] = min[0.65*830.00[mpa]*2.45[cm 2 ]; 0.85*660.00[MPa]*2.45[cm 2 ]] = 132.18[kN] Scinanie trzpienia śruby Pole ścinanej cześci śruby A v = 0.25**d 2 = 0.25*3.14*(20.00[mm]) 2 = 3.14[cm 2 ] Nośność na ścinanie trzpienia S Rv = 0.45*m*R m *A v = 0.45*1*830.00[MPa]*3.14[cm 2 ] = 117.34[kN] Docisk śruby Docisk śruby do półki słupa a 21 = 40.00[mm] a 1min = min[ a 21 ] = 40.00[mm] Współczynnik zależny od rozstawu śrub = min[a 1min /d; (min[a`i; w 1 ]/d)-0.75; 2.5] = min[40.00[mm]/20.00[mm]; (min[320.00[mm]; 220.00[mm]]/20.00[mm])-0.75; 2.5] = 2.00 > 0 2.00 > 0.00 Nośność obliczeniowa w stanie granicznym uplastycznienia ścianki otworu S Rb = *f d *d*t i = 2.00*215.00[MPa]*20.00[mm]*24.00[mm] = 206.40[kN] Docisk śruby do blachy a 11 = 60.00[mm] a 12 = 50.00[mm] a 21 = 40.00[mm] a 1min = min[ a 11 ; a 12 ; a 21 ] = 40.00[mm] Współczynnik zależny od rozstawu śrub = min[a 1min /d; (min[a`i; w 1 ]/d)-0.75; 2.5] = min[40.00[mm]/20.00[mm]; (min[320.00[mm];
16 220.00[mm]]/20.00[mm])-0.75; 2.5] = 2.00 > 0 2.00 > 0.00 Nośność obliczeniowa w stanie granicznym uplastycznienia ścianki otworu S Rb = *f d *d*t i = 2.00*205.00[MPa]*20.00[mm]*20.00[mm] = 164.00[kN] Nośność na ścinanie Siła poprzeczna V 0 = -N d *sin() + V d *cos() = -(5.00[kN])*sin(0.00[Deg]) + 10.00[kN]*cos(0.00[Deg]) = 10.00[kN] Siła składowa w śrubie od wpływu siły podłużnej S = V 0 /n b = 10.00[kN]/4 = 2.50[kN] Miarodajna nośność obliczeniowa śruby S R = min[s Rv ; S Rb; S Rb] = min[117.34[kn]; 206.40[kN]; 164.00[kN]] = 117.34[kN] S S R 2.50[kN] < 117.34[kN] 0.02 Parametry blachy czołowej Odległość między brzegiem otworu a spoiną lub początkiem zaokrąglenia c = 19.10[mm] Szerokość współdziałania blachy przypadająca na jedną śrubę b s = 2*(c+d) = 2*(19.10[mm]+20.00[mm]) = 78.20[mm] t min1 = 1.2 *[ (c*s Rt )/(b s *f d ) ] = 1.2 * [ (19.10[mm]*132.18[kN])/(78.20[mm]*205.00[MPa]) ] = 15.06[mm] t min2 = d * 3 [R m /1000] = 20.00[mm] * 3 [830.00[MPa]/1000] = 18.80[mm] Minimalna grubość blachy czołowej t min = max(t min1, t min2 ) = max(15.06[mm]; 18.80[mm]) = 18.80[mm] t p t min t p = 20.00[mm] t min = 18.80[mm] Współczynnik efektu dzwigni = 2.67-t p /t min = 2.67-20.00[mm]/18.80[mm] = 1.61 Nośność na rozciąganie Stan graniczny nośności Siła podłużna N 0 = N d *cos() + V d *sin() = 5.00[kN]*cos(0.00[Deg]) + 10.00[kN]*sin(0.00[Deg]) = 5.00[kN]
17 Nr m i ti Wiersz 1 m 1 = 2 t1 = 1.00 wewnętrzny 2 m 2 = 2 t2 = 1.00 zewnętrzny Nośność ze względu na zerwanie śrub N Rjd = S Rt *(m i * ti ) = S Rt * (m 1 * t1 + m 2 * t2 ) = 132.18[kN] * ( 2*1.00 + 2*1.00 ) = 528.71[kN] N 0 N Rjd 5.00[kN] < 528.71[kN] 0.01 Nośność na zginanie Stan graniczny nośności Siły w śrubach Rzeczywisty moment zginający M 0 = M d = 30.00[kNm] Odległość między osiami półek belki h 0 = (h b -t fb )/cos() = (330.00[mm]-16.50[mm])/cos(0.00[Deg]) = 313.50[mm] Minimalne ramię działania sił w śrubach z min = 0.6*h 0 = 0.6*313.50[mm] = 188.10[mm] Nr z i z i > z min 1 z 1 = 271.75[mm] 2 z 2 = -48.25[mm] Nr m i ti Wiersz 1 m 1 = 2 t1 = 1.00 wewnętrzny 2 m 2 = 2 t2 = 1.00 zewnętrzny Nośność ze względu na zerwanie śrub M Rjd = S Rt *(m i * ti *z i ) = S Rt * (m 1 * t1 *z 1 ) = 132.18[kN] * ( 2*1.00*271.75[mm] ) = 71.84[kNm] M 0 M Rjd 30.00[kNm] < 71.84[kNm] 0.42 Stan graniczny nośności Siły w śrubach Nośność na rozciąganie ze zginaniem
18 Siła podłużna N 0 = N d *cos() + V d *sin() = 5.00[kN]*cos(0.00[Deg]) + 10.00[kN]*sin(0.00[Deg]) = 5.00[kN] Rzeczywisty moment zginający M 0 = M d = 30.00[kNm] Interakcja siły podłużnej i momentu zginającego N 0 /N Rjd + M 0 /M Rjd = 5.00[kN]/528.71[kN] + 30.00[kNm] /71.84[kNm] = 0.43 N 0 /N Rjd + M 0 /M Rjd 1 0.43 < 1.00 0.43 Stan graniczny nośności Siły w śrubach Siła podłużna Nośność śruby na rozciąganie ze ścinaniem N 0 = N d *cos() + V d *sin() = 5.00[kN]*cos(0.00[Deg]) + 10.00[kN]*sin(0.00[Deg]) = 5.00[kN] Siła poprzeczna V 0 = -N d *sin() + V d *cos() = -(5.00[kN])*sin(0.00[Deg]) + 10.00[kN]*cos(0.00[Deg]) = 10.00[kN] Rzeczywisty moment zginający M 0 = M d = 30.00[kNm] Siła składowa w śrubie od wpływu momentu S tm = M 0 /(m i * ti *z i ) = M 0 /(m 1 * t1 *z 1 ) = 30.00[kNm] /( 2*1.00*271.75[mm] ) = 55.20[kN] Siła składowa w śrubie od wpływu siły podłużnej S tn = N 0 /n b = 5.00[kN]/4 = 1.25[kN] Siła rozciągająca w śrubie S t = S tm + S tn = 55.20[kN] + 1.25[kN] = 56.45[kN] S t S Rt 56.45[kN] < 132.18[kN] 0.43 Siła składowa w śrubie od wpływu siły ścinającej S v = V 0 /n b = 10.00[kN]/4 = 2.50[kN] S v S Rv 2.50[kN] < 117.34[kN] 0.02 Interakcja ścinania i rozciągania (S t /S Rt ) 2 + (S v /S Rv ) 2 = (56.45[kN]/132.18[kN]) 2 +(2.50[kN]/117.34[kN]) 2 = 0.18 (S t /S Rt ) 2 + (S/S Rv ) 2 1 0.18 < 1.00 0.18 Spoiny pachwinowe łączące belkę i blachę czołową
19 Siły w spoinach Siła podłużna N 0 = N d *cos() + V d *sin() = 5.00[kN]*cos(0.00[Deg]) + 10.00[kN]*sin(0.00[Deg]) = 5.00[kN] Siła poprzeczna V 0 = -N d *sin() + V d *cos() = -(5.00[kN])*sin(0.00[Deg]) + 10.00[kN]*cos(0.00[Deg]) = 10.00[kN] Rzeczywisty moment zginający M 0 = M d = 30.00[kNm] Charakterystyki geometryczne układu spoin Belka Pole spoin poziomych na półce górnej A wfu = [b fb +(b fb -t wb -2*r b )]*a f = [300.00[mm]+(300.00[mm]-9.50[mm]-2*27.00[mm])]*7.00[mm] = 37.56[cm 2 ] Pole spoin poziomych na pólce dolnej A wfl = [b fb +(b fb -t wb -2*r b )]*a f = [300.00[mm]+(300.00[mm]-9.50[mm]-2*27.00[mm])]*7.00[mm] = 37.56[cm 2 ] Pole spoin pionowych A ww = 2*[(h b -2*(t fb -r b ))/cos()]*a w = 2*[(330.00[mm]-2*(16.50[mm]-27.00[mm]))/cos(0.00[Deg])]*4.00[mm] = 19.44[cm 2 ] Pole wszystkich spoin A w = A wfu + A wfl + A ww = 37.56[cm 2 ] + 37.56[cm 2 ] + 19.44[cm 2 ] = 94.55[cm 2 ] Przesunięcie środka ciężkości układu spoin względem środka ciężkości belki e 0w = 0.00[mm] Moment bezwładnosci układu spoin I w = 19845.78[cm 4 ] Punkt w którym sprawdzane są naprężenia Wskaźnik sprężysty układu spoin W w = 1177.79[cm 3 ] Naprężenie od siły podłużnej N = N 0 /A w = 5.00[kN]/94.55[cm 2 ] = 0.53[MPa] Naprężenie od zginania M = M 0 /W w = 30.00[kNm]/1177.79[cm 3 ] = 25.47[MPa] Maksymalne naprężenie normalne = N + M = 0.53[MPa] + 25.47[MPa] = 26.00[MPa] Naprężenie normalne prostopadłe = /2 = 26.00[MPa]/2 = 18.38[MPa] Naprężenie styczne prostopadłe = /2 = 26.00[MPa]/2 = 18.38[MPa] Współczynnik wytrzymałości spoin z i = 168.50[mm]
20 = 0.70 f d 18.38[MPa] < 205.00[MPa] 0.09 *[ 2 +3*( 2 )] f d 25.74[MPa] < 205.00[MPa] 0.13 Punkt w którym sprawdzane są naprężenia Wskaźnik sprężysty układu spoin W w = 1633.40[cm 3 ] Naprężenie od siły podłużnej N = N 0 /A w = 5.00[kN]/94.55[cm 2 ] = 0.53[MPa] Naprężenie od zginania M = M 0 /W w = 30.00[kNm]/1633.40[cm 3 ] = 18.37[MPa] Maksymalne naprężenie normalne = N + M = 0.53[MPa] + 18.37[MPa] = 18.90[MPa] Naprężenie normalne prostopadłe = /2 = 18.90[MPa]/2 = 13.36[MPa] Naprężenie styczne prostopadłe = /2 = 18.90[MPa]/2 = 13.36[MPa] Naprężenie styczne równoległe II = V 0 /A ww = 10.00[kN]/19.44[cm 2 ] = 5.14[MPa] Współczynnik wytrzymałości spoin = 0.70 z i = 121.50[mm] f d 13.36[MPa] < 205.00[MPa] 0.07 *[ 2 +3*( 2 + II 2 )] f d 19.72[MPa] < 205.00[MPa] 0.10 Punkt w którym sprawdzane są naprężenia Wskaźnik sprężysty układu spoin W w = 1633.40[cm 3 ] Naprężenie od siły podłużnej N = N 0 /A w = 5.00[kN]/94.55[cm 2 ] = 0.53[MPa] Naprężenie od zginania M = M 0 /W w = 30.00[kNm]/1633.40[cm 3 ] = 18.37[MPa] Maksymalne naprężenie normalne = N + M = 0.53[MPa] + 18.37[MPa] = 18.90[MPa] Naprężenie normalne prostopadłe = /2 = 18.90[MPa]/2 = 13.36[MPa] Naprężenie styczne prostopadłe = /2 = 18.90[MPa]/2 = 13.36[MPa] Naprężenie styczne równoległe z i = -121.50[mm]
21 II = V 0 /A ww = 10.00[kN]/19.44[cm 2 ] = 5.14[MPa] Współczynnik wytrzymałości spoin = 0.70 f d 13.36[MPa] < 205.00[MPa] 0.07 *[ 2 +3*( 2 + II 2 )] f d 19.72[MPa] < 205.00[MPa] 0.10 Punkt w którym sprawdzane są naprężenia Wskaźnik sprężysty układu spoin W w = 1177.79[cm 3 ] Naprężenie od siły podłużnej N = N 0 /A w = 5.00[kN]/94.55[cm 2 ] = 0.53[MPa] Naprężenie od zginania M = M 0 /W w = 30.00[kNm]/1177.79[cm 3 ] = 25.47[MPa] Maksymalne naprężenie normalne = N + M = 0.53[MPa] + 25.47[MPa] = 26.00[MPa] Naprężenie normalne prostopadłe = /2 = 26.00[MPa]/2 = 18.38[MPa] Naprężenie styczne prostopadłe = /2 = 26.00[MPa]/2 = 18.38[MPa] Współczynnik wytrzymałości spoin = 0.70 z i = -168.50[mm] f d 18.38[MPa] < 205.00[MPa] 0.09 *[ 2 +3*( 2 )] f d 25.74[MPa] < 205.00[MPa] 0.13
50 2 33 1 38 1 40 30 6 15 N 365 50 295 Centralny Ośrodek Sportu w Warszawie o. w Giżycku, 11-500 Giżycko, Ul. Moniuszki 22 Projekt : 15 33 Inwestor: 75 HEA 340 HEA 340 07-200 WYSZKÓW UL. ŻYTNIA 78A TEL. 0-501 765 887 e-mail: michalkorczakowski@gmail.com Inwestycja: BUDYNEK A Adres: GIŻYCKO PRZY UL. MONIUSZKI 22 NA DZIAŁCE NR 342/2 BUDYNEK A OBIEKTU BUDOWLANEGO POŁOŻONEGO W MIEJSCOWOŚCI GIŻYCKO PRZY UL. MONIUSZKI 22 HEA 340 Budynek: Przedmiot: WZMOCNIENIE STROPU PRZYZIEMIA W POMIESZCZENIU SIŁOWNI HEA 340 22 40 9 Branża: HEA 340 7 65 95 9 Faza: ARCHITEKTURA I KONSTRUKCJA Projektował konstrukcję: Sprawdził konstrukcję: Opracował: Projekt BUDOWLANY ZAMIENNY inż. arch./inż. bud. lądowego Michał Korczakowski mgr inż. arch./mgr inż. bud. ląd. Adam Śliwka tech. bud. Tomasz Krawczyk Data: Skala: 1:20/500 Nr upr. spec: PODPIS Nr upr. spec: PODPIS MAZ/0306/POOK/08; konstr. MAZ/0050/POOK/07; konstr. PODPIS numer rysunku: PB-Kz-01