Spis Treści. 1 Wprowadzenie i podstawy opracowania 2. 2 Opis stanu istniejącego i cel opracowania Więźba dachu Mury 7. 2.

Transkrypt

1 Powiat Tatrzański

2 Spis Treści 1 Wprowadzenie i podstawy opracowania 2 2 Opis stanu istniejącego i cel opracowania Więźba dachu Mury Stropy Fundamenty i ściany piwnic 10 3 Przyjęte założenia Ciężar własny konstrukcji Obciążenia stałe stropów na belkach drewnianych Obciążenia zmienne pokoi hotelowych (dotychczasowa funkcja) Obciążenia zmienne pokoi biurowych (funkcja do adaptacji) Obciążenia stałe pokrycia dachu Obciążenia dachu śniegiem Obciążenia dachu wiatrem 12 4 Obliczenia Istniejący wiązar główny więźby dachu Istniejący strop drewniany dla pomieszczeń biurowych 28 5 Spis rysunków 32 6 Wnioski i zalecenia 33 Strona 1 Listopad 2011

3 1 Wprowadzenie i podstawy opracowania Niniejszy opis jest integralną częścią składową projektu budowlanego Adaptacja pomieszczeń części hotelowej budynku biurowo-administracyjnego Starostwa powiatowego wraz z instalacjami wewnętrznymi (elektr., wod.-kan., c.o.) na działkach nr 102/11, 102/23, 102/24, 102/25, 102/26, 102/27, 102/40 w Zakopanem zlokalizowanego przy ulicy Chramcówki 15. Ekspertyza techniczna została wykonana w listopadzie/grudniu 2011 na zlecenie Pracownię Projektową F11 działającego w imieniu inwestorów. Ekspertyza dotyczy oceny stanu technicznego budynku i jego przydatności do adaptacji i przebudowy na potrzeby Starostwa Powiatowego w Zakopanem. Analizą zostały objęte elementy konstrukcyjne wybranych stropów jak i więźby drewnianej dachu. Ekspertyza nie obejmuje analizy posadowienia budynku. Dokumentacja została opracowana na podstawie aktualnej inwentaryzacji budynku oraz projektu architektonicznego przygotowanego przez Pracownię Projektową F11 oraz dodatkowych uzgodnień. Ocena stanu technicznego budynku została przygotowana również na podstawie wizji lokalnych wykonanych w październiku i listopadzie 2011r podczas których wykonano szereg odkrywek elementów konstrukcji. Do dyspozycji projektanta został udostępniony został archiwalny projekt branży konstrukcyjnej modernizacji budynku z marca 1979r wykonany w Wielobranżowej Pracowni Projektów Zakładu Remontowo - Budowlanego przy Wojewódzkim Szpitalu Zespolonym w Opolu autorstwa inż. R. Rogut i mgr inż. arch. T. Mądrzykowski. Obowiązujące rozporządzenia oraz normy powołane w niniejszej ekspertyzie: PN-90/B PN-82/B PN-82/B Projekty budowlane. Obliczenia statyczne. Obciążenia budowli. Obciążenia stałe. Obciążenia budowli. Obciążenia zmienne technologiczne. Podstawowe obciążenia technologiczne i montażowe. PN-EN 1990: 2004 /Ap1 Eurokod 0. Podstawy projektowania konstrukcji PN-EN : 2005 Eurokod 1 Oddziaływania na konstrukcje. Część 1-1 Oddziaływania ogólne - Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach PN-EN : 2005 Eurokod 1 Oddziaływania na konstrukcje. Część 1-3 Oddziaływania ogólne - Obciążenie śniegiem PN-EN :2008 Eurokod 1 Oddziaływania na konstrukcje. Część 1-4 Oddziaływania ogólne - Oddziaływania wiatru. PN-B-03264:2002 /Ap1 Konstrukcje betonowe. Obliczenia statyczne i projektowanie. PN-B-03002: 1999 /Ap1/Az1/Az2 Konstrukcje murowe niezbrojone. Projektowanie i obliczenia. PN-B-03150: 2000 /Az1/Az2 Konstrukcje drewniane. Obliczenia statyczne i projektowanie. PN-90/B Konstrukcje stalowe. Obliczenia statyczne i projektowanie. Strona 2 Listopad 2011

4 PN-81/B Grunty budowlane. Posadowienie bezpośrednie budowli. Obliczenia statyczne i projektowanie. Rozporządzenia: Ustawa z 7 lipca 1994 r. Prawo budowlane Dz. U. z 2003 r. nr 207, poz z późniejszymi zmianami, Rozporządzenie Ministra Infrastruktury z dnia 12 kwietnia 2002 r. w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać budynki i ich usytuowanie. (Dz. U. Nr 75, poz. 690 z póź. zm. Z dnia 15 czerwca 2002 r.) tekst jednolity aktualizacja z dn , Przedkładana ekspertyza sporządzona została z uwzględnieniem obowiązującego prawa budowlanego oraz aktualnych norm i przepisów. Strona 3 Listopad 2011

5 2 Opis stanu istniejącego i cel opracowania Obiekt objęty niniejszym opracowaniem został wybudowany na początku XX wieku przy ul. Chramcówki 15 w Zakopanem. Budynek posiada część administracyjnobiurową wykorzystywaną przez Starostwo Powiatowe oraz część hotelową nieużytkowaną. Budynek jest obiektem 6-cio kondygnacyjnym o rzucie poziomym opartym na równoległoboku o wymiarach po zewnętrznym obrysie ścian ok. 46,0x17,7m. Wysokość budynku nie przekracza 24,15m licząc do przekrycia ostatniej kondygnacji. Budynek w ostatnich latach posiadał funkcję hotelową, a wcześniej pełnił funkcję uzdrowiska. W chwili wykonywania niniejszej dokumentacji był nieużytkowany. Od strony południowo-zachodniej, północno-zachodniej i północno-wschodniej połączony jest z 1-2 kondygnacyjnymi niezależnymi konstrukcyjnie budynkami: Starostwa Powiatowego, Teatrem im. St. Ignacego Witkiewicza oraz Wydziałem Geodezji i Kartografii. Bryła budynku posiada na elewacji południowo-wschodniej liczne balkony. W omawianym rejonie powierzchnia terenu osiąga rzędne w okolicy 810m n.p.m. o niewielkim spadku w kierunku południowym. Poddasze poza jednym wydzielonym pomieszczeniem jest nieużytkowe. Dach budynku wykonano jako dwuspadowy pokryty blachą o kącie nachylenia połaci ok. 40 stopni. Projekt przebudowy zakłada funkcję biuro-administracyjną budynku wraz z pomieszczeniami archiwum, generatora prądu na kondygnacji przyziemia oraz przystosowanie budynku do aktualnie obowiązujących norm i przepisów. FOT. Widok na elewację południową budynku Strona 4 Listopad 2011

6 FOT. Widok na elewację południowo-zachodnią budynku z przyległym budynkiem Starostwa Powiatowego FOT. Widok na elewację wschodnio-północną z przyległym budynkiem Wydziału Geodezji i Kartografii Strona 5 Listopad 2011

7 2.1 Więźba dachu Istniejące poddasze posiada w centralnej części niewielki lokal użytkowy, a w pozostałej części jest nieużytkowe. Więźbę dachu wykonano w konstrukcji wieszarowo-płatwiowej z zastrzałami. Kąt pochylenia połaci wynosi 40 stopni. Istniejące pokrycie dachu wykonano z blachy na deskowaniu pełnym lub częściowo niepełnym. Podczas przeprowadzonych wizji lokalnych nie stwierdzono nadmiernej korozji biologicznej elementów drewnianych. Niektóre tramy oraz słupy posiadają podłużne szczeliny do 5mm szerokości. Zauważono uszkodzenia połączeń i oparć poszczególnych tramów oraz miejscowe uszkodzenia pokrycia. Projekt adaptacji budynku zakłada ocieplenie więźby dachu oraz wymianę pokrycia dachu na nowe również z płaskiej blachy na deskowaniu pełnym. Z uwagi na dociążenie dachu ociepleniem oraz konieczność jej weryfikacji ze względu na aktualne normy obciążeniowe śniegiem i wiatrem przeprowadzono obliczenia sprawdzające głównych elementów konstrukcji. Przeprowadzona analiza wykazała konieczność wzmocnienia belek tramów oraz rozwarstwionych słupów oraz słupów w miejscach gdzie zastrzały dochodzą poniżej węzła z kleszczami. FOT. Widok istniejącej więźby dachu Strona 6 Listopad 2011

8 FOT. Widok rozwarstwionych elementów więźby dachu 2.2 Mury Konstrukcja nośna budynku wykonana w technologii tradycyjnej murowanej z cegły pełnej. Grubości ścian nośnych oraz ścian zewnętrznych od 65 do 80cm na parterze aż do 50cm na wyższych kondygnacjach. Oględziny potwierdziły zadowalający stan techniczny ścian i nie wykazały większych ubytków, zawilgoceń czy korozji elementów nośnych. Odkrywka nr 5 wykazała brak wzmocnienia nadproża nad otworami drzwiowymi w ścianach wewnętrznych do głębokości ok. 10cm. Ściany działowe wykonano z cegły dziurawki i jak wykazała odkrywka nr 1 oparte są na dodatkowych belkach stropu. 2.3 Stropy Wykonane odkrywki wykazały, że stropy budynku wykonano w technologii mieszanej. Nad kondygnacją przyziemia stropy wykonano częściowo jako łukowe ceglane, a częściowo płaskie ceglane. Na kondygnacjach wyższych w pomieszczeniach pokoi hotelowych istniejące stropy wykonano w postaci rusztu belek drewnianych opartych na ścianach nośnych oraz podciągach z belek stalowych. Nad rusztem belek głównych wykonano warstwę polepy z gruzu ceglanego grubości ok. 20cm. Wszystkie warstwy potwierdzono wykonując odkrywki nr 1 i 4. Natomiast strop korytarzy odkryto jako żelbetowy monolityczny (odkrywka nr 3). Nad ostatnią użytkową kondygnacją (podłoga na poddaszu) istniejący strop wykonano z prefabrykowanych płyt WPS opartych na belkach stalowych w rozstawie co 1m (odkrywka nr 7). Strona 7 Listopad 2011

9 FOT. Odkrywka nr 3 - stropy żelbetowe korytarzy FOT. Odkrywka nr 6 warstwy górne stropu żelbetowego korytarzy Strona 8 Listopad 2011

10 FOT. Odkrywka nr 1 - stropy drewniane budynku FOT. Odkrywka nr 1 podciąg stalowy wewnątrz stropu drewnianego Strona 9 Listopad 2011

11 FOT. Odkrywka nr 1 pasmo usuniętej polepy pomiędzy legarami widoczny układ belek rusztu drewnianego pod deskowaniem z polepą (zdjęcie panoramiczne) FOT. Odkrywka nr 7 płyty WPS na belkach stalowych stropu poddasza 2.4 Fundamenty i ściany piwnic Zmiany projektowe nie mają znaczącego wpływu na obciążenia istniejących fundamentów budynku. Ekspertyza nie obejmuje analizy posadowienia budynku oraz warunków gruntowo-wodnych. Nie stwierdzono objawów nierównomiernego osiadania budynku. Strona 10 Listopad 2011

12 3 Przyjęte założenia 3.1 Ciężar własny konstrukcji Obciążenia ciężarem własnym konstrukcji zestawiono przyjmując ciężary objętościowe materiałów konstrukcyjnych jak niżej: ciężar objętościowy żelbetu 25,0 kn/m³ ciężar objętościowy stali 78,5 kn/m³ ciężar objętościowy drewna 5,5 kn/m³ 3.2 Obciążenia stałe stropów na belkach drewnianych Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f Obc. obl. kn/m 2 1. Płyty wiórowe płasko prasowane grub. 2,5 cm [6,5kN/m3 0,025m] 0,16 1,10 0,18 2. Jodła, lipa, olcha, osika, sosna, świerk, topola o wilgotności 23% 0,21 1,20 0,25 grub. 3,5 cm [6,0kN/m3 0,035m] - deskowanie na legarach 3. Gruz ceglany z wapnem (polepa) grub. 20 cm [12,0kN/m3 0,20m] 2,40 1,30 3,12 4. Jodła, lipa, olcha, osika, sosna, świerk, topola o wilgotności 23% 0,21 1,20 0,25 grub. 3,5 cm [6,0kN/m3 0,035m] - deskowanie pod polepą 5. Jodła, lipa, olcha, osika, sosna, świerk, topola o wilgotności 23% grub. 3,5 cm [6,0kN/m3 0,035m] - podbitka od dołu stropu 0,21 1,30 0,27 Σ: 3,19 1,28 4, Obciążenia zmienne pokoi hotelowych (dotychczasowa funkcja) Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f Obc. obl. kn/m 2 1. Obciążenie zmienne (pokoje i pomieszczenia mieszkalne w domach indywidualnych, czynszowych, hotelach, schroniskach, szpitalach, więzieniach, pomieszczenie sanitarne, itp.) [1,5kN/m2] 1,50 1,40 2, Obciążenia zmienne pokoi biurowych (funkcja do adaptacji) Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f Obc. obl. kn/m 2 1. Obciążenie zmienne (wszelkie pokoje biurowe, gabinety lekarskie, naukowe, sale lekcyjne szkolne, szatnie i łaźnie zakładów przemysłowych, pływalnie oraz poddasza użytkowane jako magazyny lub kondygnacje techniczne.) [2,0kN/m2] 2,00 1,40 2, Obciążenia stałe pokrycia dachu Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f Obc. obl. kn/m 2 1. Blacha stalowa, cynkowa lub miedziana o grubości 0,55 mm 0,35 1,30 0,45 [0,350kN/m2] 2. Wełna mineralna w matach typu L grub. 20 cm [1,0kN/m3 0,20m] 0,20 1,30 0,26 Σ: 0,55 1,30 0,71 Strona 11 Listopad 2011

13 3.3 Obciążenia dachu śniegiem Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f Obc. obl. kn/m 2 1. Obciążenie śniegiem połaci dachu dwupołaciowego wg PN-EN ,76 1,50 2, p (strefa 1, A=810 m n.p.m. -> sk = 4,270 kn/m2, nachylenie połaci 40,0 st. -> 0,8) [1,762kN/m2] 2. Obciążenie śniegiem połaci dachu dwupołaciowego wg PN-EN p (strefa 1, A=810 m n.p.m. -> sk = 4,270 kn/m2, nachylenie połaci 40,0 st. -> 0,4) [0,881kN/m2] 0,88 1,50 1, Obciążenia dachu wiatrem Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f Obc. obl. kn/m 2 1. Obciążenie wiatrem połaci nawietrznej dachu wg PN-B- 0,45 1,50 0, :1977/Az1/Z1-3 (strefa III, H=810 m n.p.m. -> qk = 0,47kN/m2, teren A, z=h=28,0 m, -> Ce=1,32, budowla zamknięta, wymiary budynku H=28,0 m, B=18,0 m, L=47,0 m, kąt nachylenia połaci dachowej alfa = 40,0 st. -> wsp. aerodyn. C=0,400, beta=1,80) [0,448kN/m2] 2. Obciążenie wiatrem połaci zawietrznej dachu wg PN-B :1977/Az1/Z1-3 (strefa III, H=810 m n.p.m. -> qk = 0,47kN/m2, teren A, z=h=28,0 m, -> Ce=1,32, budowla zamknięta, wymiary budynku H=28,0 m, B=18,0 m, L=47,0 m, kąt nachylenia połaci dachowej alfa = 40,0 st. -> wsp. aerodyn. C=-0,4, beta=1,80) [- 0,448kN/m2] -0,45 1,50-0,68 Strona 12 Listopad 2011

14 0, Obliczenia 4.1 Istniejący wiązar główny więźby dachu Schemat modelu przestrzennego PRZEKROJE PRĘTÓW: ,200 3,280 1,710 0,070 1,780 1,850 1,710 3,280 1,200 1,567 1,448 0,297 2,477 1,016 0,432 V=7,240 H=16,080 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 01 - sztyw.-przegub; 10 - przegub-sztyw.; 11 - przegub-przegub 22 - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: ,200-1,016 1,572 1,000 8 B 160x ,280-2,777 4,298 1,000 8 B 160x125 Strona 13 Listopad 2011

15 ,710-1,448 2,241 1,000 8 B 160x ,850-1,567 2,424 1,000 8 B 160x ,000 1,448 1,448 1,000 7 B 180x ,000 2,480 2,480 1,000 7 B 180x ,000 0,297 0,297 1,000 7 B 180x ,000 1,448 1,448 1,000 7 B 180x ,280 0,000 3,280 1,000 5 B 230x ,560 0,000 3,560 1,000 5 B 230x ,780 0,000 1,780 1,000 9 B 240x ,780 0,000 1,780 1,000 5 B 230x ,280 0,000 3,280 1,000 9 B 240x ,000-1,448 1,448 1,000 7 B 180x ,000-0,300 0,300 1,000 7 B 180x ,000-2,477 2,477 1,000 7 B 180x ,000-1,448 1,448 1,000 7 B 180x ,850 1,567 2,424 1,000 8 B 160x ,710 1,448 2,241 1,000 8 B 160x ,280 2,777 4,298 1,000 8 B 160x ,200 1,016 1,572 1,000 8 B 160x ,700 0,000 3,700 1,000 3 IIIa 16x ,000-7,240 7,240 1,000 7 B 180x ,280 0,000 3,280 1,000 3 IIIa 16x ,280 0,000 3,280 1,000 3 IIIa 16x ,120 0,000 7,120 1,000 3 IIIa 16x ,280 3,925 5,115 1,000 4 B 180x ,280-3,928 5,117 1,000 4 B 180x160 OBCIĄŻENIA: 9,000 0,550 0,550 0,550 8, ,700 0, , , ,550 0, , OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "Pokrycie dachu + ociepleni" Stałe γf= 1,15 1 Liniowe 0,0 0,550 0,550 0,00 1,57 2 Liniowe 0,0 0,550 0,550 0,00 4,30 Strona 14 Listopad 2011

16 3 Liniowe 0,0 0,550 0,550 0,00 2,24 4 Liniowe 0,0 0,550 0,550 0,00 2,42 7 Skupione 0,0 8,700 0,30 15 Skupione 0,0 8,700 0,00 18 Liniowe 0,0 0,550 0,550 0,00 2,42 19 Liniowe 0,0 0,550 0,550 0,00 2,24 20 Liniowe 0,0 0,550 0,550 0,00 4,30 21 Liniowe 0,0 0,550 0,550 0,00 1,57 23 Skupione 0,0 9,000 0,00 OBCIĄŻENIA: 20,662 1,760 1,760 0,880 0,880 1,760 1,760 19,958 1,760 1, ,880 0,880 9,979 0,880 0, ,760 1, ,880 0, OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: S "Śnieg I" Zmienne γf= 1,50 1 Liniowe-Y 0,0 0,880 0,880 0,00 1,57 2 Liniowe-Y 0,0 0,880 0,880 0,00 4,30 3 Liniowe-Y 0,0 0,880 0,880 0,00 2,24 4 Liniowe-Y 0,0 0,880 0,880 0,00 2,42 7 Skupione 0,0 9,979 0,30 15 Skupione 0,0 19,958 0,00 18 Liniowe-Y 0,0 1,760 1,760 0,00 2,42 19 Liniowe-Y 0,0 1,760 1,760 0,00 2,24 20 Liniowe-Y 0,0 1,760 1,760 0,00 4,30 21 Liniowe-Y 0,0 1,760 1,760 0,00 1,57 23 Skupione 0,0 20,662 0,00 Strona 15 Listopad 2011

17 OBCIĄŻENIA: 20,662 0,880 0,880 1,760 1,760 1,760 1,760 0,880 0,880 9,980 0,880 0, ,958 1,760 1, ,880 0, ,760 1, OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: T "Śnieg II" Zmienne γf= 1,50 1 Liniowe-Y 0,0 1,760 1,760 0,00 1,57 2 Liniowe-Y 0,0 1,760 1,760 0,00 4,30 3 Liniowe-Y 0,0 1,760 1,760 0,00 2,24 4 Liniowe-Y 0,0 1,760 1,760 0,00 2,42 7 Skupione 0,0 19,958 0,30 15 Skupione 0,0 9,980 0,00 18 Liniowe-Y 0,0 0,880 0,880 0,00 2,42 19 Liniowe-Y 0,0 0,880 0,880 0,00 2,24 20 Liniowe-Y 0,0 0,880 0,880 0,00 4,30 21 Liniowe-Y 0,0 0,880 0,880 0,00 1,57 23 Skupione 0,0 20,662 0,00 OBCIĄŻENIA: 20,662 1,760 1,760 1,760 1,760 1,760 1,760 1,760 19,958 1,760 1, ,958 1,760 1, ,760 1, ,760 1, Strona 16 Listopad 2011

18 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: U "Snieg III" Zmienne γf= 1,50 1 Liniowe-Y 0,0 1,760 1,760 0,00 1,57 2 Liniowe-Y 0,0 1,760 1,760 0,00 4,30 3 Liniowe-Y 0,0 1,760 1,760 0,00 2,24 4 Liniowe-Y 0,0 1,760 1,760 0,00 2,42 7 Skupione 0,0 19,958 0,30 15 Skupione 0,0 19,958 0,00 18 Liniowe-Y 0,0 1,760 1,760 0,00 2,42 19 Liniowe-Y 0,0 1,760 1,760 0,00 2,24 20 Liniowe-Y 0,0 1,760 1,760 0,00 4,30 21 Liniowe-Y 0,0 1,760 1,760 0,00 1,57 23 Skupione 0,0 20,662 0,00 OBCIĄŻENIA: -0,480 0,480 4,600-0,480-4,750-0, ,480 6,050 0, , , , , , , OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: V "Wiatr I" Zmienne γf= 1,50 1 Liniowe -40,3 0,480 0,480 0,00 1,57 2 Liniowe -40,3 0,480 0,480 0,00 4,30 3 Liniowe -40,3 0,480 0,480 0,00 2,24 4 Liniowe -40,3 0,480 0,480 0,00 2,42 7 Skupione 0,0 6,050 0,30 7 Skupione 90,0-4,500 0,30 15 Skupione 0,0-4,750 0,00 15 Skupione 90,0-4,500 0,00 18 Liniowe 40,3-0,480-0,480 0,00 2,42 19 Liniowe 40,3-0,480-0,480 0,00 2,24 20 Liniowe 40,3-0,480-0,480 0,00 4,30 Strona 17 Listopad 2011

19 21 Liniowe 40,3-0,480-0,480 0,00 1,57 23 Skupione -90,0 4,600 0,00 OBCIĄŻENIA: 0,480-0,480 4,600 0,480 6,050 0, ,480-4,750-0, , , , , , , OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: W "Wiatr II" Zmienne γf= 1,50 1 Liniowe -40,3-0,480-0,480 0,00 1,57 2 Liniowe -40,3-0,480-0,480 0,00 4,30 3 Liniowe -40,3-0,480-0,480 0,00 2,24 4 Liniowe -40,3-0,480-0,480 0,00 2,42 7 Skupione 0,0-4,750 0,30 7 Skupione 90,0 4,500 0,30 15 Skupione 0,0 6,050 0,00 15 Skupione 90,0 4,500 0,00 18 Liniowe 40,3 0,480 0,480 0,00 2,42 19 Liniowe 40,3 0,480 0,480 0,00 2,24 20 Liniowe 40,3 0,480 0,480 0,00 4,30 21 Liniowe 40,3 0,480 0,480 0,00 1,57 23 Skupione 90,0 4,600 0,00 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu Kombinatoryka obciążeń ================================================================== Strona 18 Listopad 2011

20 OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψd: γf: Ciężar wł. 1,10 A -"Pokrycie dachu + ociepleni" Stałe 1,15 S -"Śnieg I" Zmienne 1 1,00 1,50 T -"Śnieg II" Zmienne 1 1,00 1,50 U -"Snieg III" Zmienne 1 1,00 1,50 V -"Wiatr I" Zmienne 2 0,90 1,50 W -"Wiatr II" Zmienne 2 0,90 1,50 RELACJE GRUP OBCIĄŻEŃ: Grupa obc.: Relacje: Ciężar wł. ZAWSZE A -"Pokrycie dachu + ociepleni" EWENTUALNIE S -"Śnieg I" EWENTUALNIE Nie występuje z: W T -"Śnieg II" EWENTUALNIE Nie występuje z: V U -"Snieg III" EWENTUALNIE V -"Wiatr I" EWENTUALNIE Nie występuje z: T W -"Wiatr II" EWENTUALNIE Nie występuje z: S KRYTERIA KOMBINACJI OBCIĄŻEŃ: Nr: Specyfikacja: 1 ZAWSZE : A EWENTUALNIE: S/T/U+V/W MOMENTY-OBWIEDNIE: 18-3,460-3,460 2,362 2,362-3, ,811 2, ,571-20,650 0,571 2,199-20, ,109-3,109 2,429 2, ,267 0,845-3,267-15,097-3, ,845-15,097-3, ,386-3,386 0,206 0, ,762-35,724-35,724-1,189 1,932 7, ,762-1,189 1,932 7, ,920-19, ,081-15, ,386 0,206-3,386 0, ,841 15,841 20,781 20,781 35,965 35,965 Strona 19 Listopad 2011

21 TNĄCE-OBWIEDNIE: 18 3,176 0,569 0,199-0,245-1,804 1,419 3,986-3,864-1, ,333 0,382 0,607 5, ,83212,850-4, ,127 7,328 7,328-0,618-68,832-68,832-0,151 50,83212,850-0,382 12,681-5,450-0,218-1, ,218-2,318-9, ,031-0,542-0,199 1,984 0, ,321 0,176 0,262-0,868-4, ,292 0,218-10, ,681-1,368 0,176-2,318-9, ,176 0,821-7,432 5,431 1, ,24719, ,638 9,070 8,729 10,414 9,733 0,821-7,432 5,431 1,334 6, , , ,219-8,643-9,705-10,386-20,028-20,383 0,844 4,307-6,484-0,176-0, ,760-0,218-6,649 NORMALNE-OBWIEDNIE: 10,902 20,141-1,430-17,350-42,463-53, ,766 8,047-2,566-2,084-7, ,084-7,420-4,284-57,999-46, ,790-52, ,998-93,490 1, ,334-18,016-18,061-69,249-69, ,821-81,405 13,822-6,743-6,743-16,800-2,426-4,776-23,404-81,360 32,230-20,106-29,847-29,902-67, ,511 17,537-29,847-14, , , ,114 14, ,859-30,272 17,166 3,652 14,689-15,363 3,652 2,784 0,736-0,830-4,439 0,736 2,784-2,189-5,185-23,623-27, ,683-2,189-30,449 16,989-15, ,406-2,676-25,980-94, ,300-23,926 1,052-5,402-23,839 31,466 1,052 2,969 0,231-30,665 2,969 0,231 2,969 0,2319,057 2,969 2,969 0,231-18,434 16,773 2,969 0,231-15,756-2,893-26,197-4, , ,095-3, ,095-3, ,380 SIŁY PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Pręt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciążeń: 1 0,000 0,206* -0,262 0,737 AW 0,000-3,386* 4,307 2,783 AUV 0,000-3,386 4,307* 2,783 AUV 0,000-1,784 2,269 2,784* AUW 1,572-0,000-0,000 0,000* ASV 2 1,880 4,286* 0,137-20,128 AUV 4,298-3,386* -6,484-24,406 AUV Strona 20 Listopad 2011

22 4,298-3,386-6,484* -24,406 AUV 0,000-1,881 0,127-2,426* AW 4,298-3,386-6,484-24,406* AUV 3 0,560 2,632* 0,006-21,249 AV 2,241-3,267* -1,687-41,480 AUW 2,241-0,814-4,153* -56,511 AUV 0,000-2,821 0,233-4,284* AW 2,241-0,814-4,153-56,511* AUV 4 1,515 2,896* -0,163-45,146 AUV 2,424-3,109* -3,031-31,796 AUW 0,000 0,000 3,986* -42,463 AUV 0,000 0,000-1,366-1,430* AW 2,424 1,616-2,653-46,755* AUV 5 0,000 0,000* 0,000-26,197 AUV 1,448 0,000* 0,000-25,980 AUV 0,000 0,000* 0,000-26,197 AUV 1,448 0,000* 0,000-25,980 AUV 0,000 0,000 0,000* -26,197 AUV 1,448 0,000 0,000* -25,980 AUV 1,448 0,000 0,000-2,676* AW 0,000 0,000 0,000-26,197* AUV 6 0,000 7,864* -9,258 15,041 AUW 2,480-15,097* -9,258 15,412 AUW 0,000 7,864-9,258* 15,041 AUW 2,480-15,097-9,258* 15,412 AUW 2,480-4,759-2,931 17,537* AW 0,000 1,932-2,318-15,363* AV 7 0,297 0,000* 47,977-81,360 AUV 0,000-15,097* 50,832-56,209 AUW 0,297-0,000 50,832* -56,165 AUW 0,000-15,097 50,832* -56,209 AUW 0,297-0,000 16,022-4,776* AW 0,000-14,249 47,977-81,405* AUV 8 1,448 7,864* 5,431 14,865 AUW 0,000 0,000* 1,734 16,773 AW 1,448 7,864 5,431* 14,865 AUW 0,000 0,000 5,431* 14,648 AUW 1,448 2,511 1,734 16,989* AW 0,000 0,000 1,334-15,756* AV 9 0,000 20,781* -6,022-0,095 AV 0,000-19,920* 6,387-1,503 AW 3,280-0,000-6,649* -0,095 AV 3,280-0,000-6,649-0,095* AV 0,000 20,781-6,022-0,095* AV 0,000-16,371 5,305-3,369* AUW 3,280-0,000 4,678-3,369* AUW 10 3,560 20,781* 9,733 1,239 AV 3,560-19,920* -10,386 0,231 AW 0,000-15,081 10,414* 1,239 AV 0,000-12,153 9,445 2,969* AUV 3,560 20,260 8,764 2,969* AUV 3,560-19,920-10,386 0,231* AW 0,000 15,841-9,705 0,231* AW 11 0,000 35,965* -20,028 0,231 AW Strona 21 Listopad 2011

23 0,000-35,724* 20,247 1,239 AV 1,780-0,000-20,383* 0,231 AW 0,000-31,271 17,746 2,969* AUV 1,780-0,000 17,390 2,969* AUV 1,780-0,000-20,383 0,231* AW 0,000 35,965-20,028 0,231* AW 12 1,780 15,841* 8,729 0,231 AW 1,780-15,081* -8,643 1,239 AV 0,000 0,000 9,070* 0,231 AW 1,780-12,153-6,998 2,969* AUV 0,000 0,000-6,657 2,969* AUV 0,000 0,000 9,070 0,231* AW 1,780 15,841 8,729 0,231* AW 13 3,280 35,965* 10,638 1,052 AW 3,280-35,724* -11,219-2,679 AV 0,000-0,000 11,292* 1,052 AW 0,000-0,000 11,292 1,052* AW 3,280 35,965 10,638 1,052* AW 3,280-31,271-9,861-4,463* AUV 0,000 0,000-9,207-4,463* AUV 14 0,000 10,762* -7,432 27,824 AUV 0,000-1,189* 0,821-30,449 AW 0,000 10,762-7,432* 27,824 AUV 1,448-0,000-7,432* 27,607 AUV 0,000 5,673-3,918 31,683* AV 1,448 0,000 0,821-30,665* AW 15 0,300 2,199* 7,328-19,155 AW 0,300-20,650* -68,832-68,832 AUV 0,000 0,000-68,832* -68,787 AUV 0,300-20,650-68,832* -68,832 AUV 0,000 0,000-13,825-18,016* A 0,300-8,916-29,720-69,294* AUW 16 2,477 10,762* 12,681 28,000 AUV 0,000-20,650* 12,681 28,371 AUV 2,477 10,762 12,681* 28,000 AUV 0,000-20,650 12,681* 28,371 AUV 0,000-10,839 6,666 32,230* AV 2,477-1,189-1,368-30,272* AW 17 0,000 0,000* 0,000-23,623 AUV 1,448 0,000* 0,000-23,839 AUV 0,000 0,000* 0,000-23,623 AUV 1,448 0,000* 0,000-23,839 AUV 0,000 0,000 0,000* -23,623 AUV 1,448 0,000 0,000* -23,839 AUV 0,000 0,000 0,000-5,185* AW 1,448 0,000 0,000-23,839* AUV 18 1,061 2,724* -0,130-18,902 AUW 0,000-3,460* 3,176-57,999 AUV 2,424-0,000-3,864* -16,487 AUW 2,424-0,000-2,518 10,902* AW 0,000-3,460 3,176-57,999* AUV 19 1,681 2,514* 0,086 7,785 AW 0,000-3,811* 1,773-67,758 AUV 0,000-1,513 4,333* -30,464 AUW 2,241 2,362-0,627 8,047* AW Strona 22 Listopad 2011

24 0,000-3,811 1,773-67,758* AUV 20 2,417 3,893* -0,300-13,227 AUW 4,298-3,811* -3,573-20,106 AUV 0,000-3,386 6,321* -17,506 AUW 4,298 0,571-2,237 1,183* AW 0,000-1,784 2,629-27,716* AUV 21 1,572 0,206* 0,262 0,737 AV 1,572-3,386* -4,307 2,783 AUW 1,572-3,386-4,307* 2,783 AUW 1,572-1,784-2,269 2,784* AUV 0,000-0,000 0,000 0,000* AUW 22 1,850 0,184* 0,000-7,420 AUV 0,000 0,000* 0,199-7,420 AUV 0,000 0,000 0,199* -7,420 AUV 0,000 0,000 0,199-2,084* AW 1,850 0,184 0,000-2,084* AW 0,000 0,000 0,199-7,420* AUV 1,850 0,184 0,000-7,420* AUV 23 0,000 0,000* 0,000 20,141 AV 7,240 0,000* 0,000 19,057 AV 0,000 0,000* 0,000 20,141 AV 7,240 0,000* 0,000 19,057 AV 0,000 0,000 0,000* 20,141 AV 7,240 0,000 0,000* 19,057 AV 0,000 0,000 0,000 20,141* AV 7,240 0,000 0,000-18,434* AW 24 1,640 0,144* -0,000 20,114 AUV 0,000 0,000* 0,176 20,114 AUV 0,000 0,000 0,176* 20,114 AUV 0,000 0,000 0,176 20,114* AUV 1,640 0,144-0,000 20,114* AUV 0,000 0,000 0,176-2,189* AW 1,640 0,144-0,000-2,189* AW 25 1,640 0,144* 0,000 14,689 AUW 0,000 0,000* 0,176 14,689 AUW 0,000 0,000 0,176* 14,689 AUW 0,000 0,000 0,176 14,689* AUW 1,640 0,144 0,000 14,689* AUW 0,000 0,000 0,176 3,652* AV 1,640 0,144 0,000 3,652* AV 26 3,560 0,681* -0,000-29,847 AUV 0,000 0,000* 0,382-29,847 AUV 0,000 0,000 0,382* -29,847 AUV 0,000 0,000 0,382-6,743* AW 3,560 0,681-0,000-6,743* AW 0,000 0,000 0,382-29,847* AUV 3,560 0,681-0,000-29,847* AUV 27 2,558 0,279* -0, ,119 AUV 0,000 0,000* 0, ,380 AUV 5,115-0,000* -0, ,857 AUV 0,000 0,000 0,218* -127,380 AUV 5,115-0,000-0,218* -126,857 AUV 5,115-0,000-0,218 13,822* AW 0,000 0,000 0, ,380* AUV Strona 23 Listopad 2011

25 28 2,559 0,279* -0,000-93,751 AUW 0,000 0,000* 0,218-93,490 AUW 5,117-0,000* -0,218-94,013 AUW 0,000 0,000 0,218* -93,490 AUW 5,117-0,000-0,218* -94,013 AUW 0,000 0,000 0,218-23,404* AV 5,117-0,000-0,218-94,013* AUW * = Wartości ekstremalne NAPĘŻENIA-OBWIEDNIE: NAPRĘŻENIA - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Pręt: x[m]: SigmaG: SigmaD: Sigma: Kombinacja obciążeń: [MPa] Ro 1 0,000 0,270* 6,487 AUV 0,000-0,015* -0,350 AW 0,000 0,018* 0,423 AW 0,000-0,259* -6,209 AUV 2 0,000 0,228* 5,470 AUW 1,880-0,377* -9,042 AUV 1,880 0,293* 7,029 AUV 4,298-0,315* -7,568 AUV 3 0,000 0,211* 5,076 AW 0,700-0,294* -7,065 AUV 0,560 0,161* 3,872 AV 2,241-0,342* -8,199 AUW 4 2,424 0,215* 5,162 AW 1,515-0,320* -7,688 AUV 1,970 0,159* 3,820 AV Strona 24 Listopad 2011

26 2,424-0,309* -7,419 AUW 5 1,448-0,003* -0,083 AW 0,000-0,034* -0,809 AUV 1,448-0,003* -0,083 AW 0,000-0,034* -0,809 AUV 6 2,480 0,667* 16,008 AUW 0,000-0,333* -7,994 AUV 0,000 0,356* 8,555 AUW 2,480-0,629* -15,088 AUV 7 0,000 0,575* 13,797 AUW 0,297-0,105* -2,511 AUV 0,297-0,006* -0,147 AW 0,000-0,719* -17,267 AUW 8 0,000 0,022* 0,518 AW 1,448-0,333* -8,000 AUV 1,448 0,356* 8,549 AUW 0,000-0,020* -0,486 AV 9 0,000 0,521* 12,516 AW 0,000-0,546* -13,097 AV 0,000 0,546* 13,092 AV 0,000-0,525* -12,588 AW 10 3,560 0,523* 12,558 AW 3,560-0,544* -13,065 AV 3,560 0,547* 13,125 AV 3,560-0,523* -12,546 AW 11 0,000 0,863* 20,702 AV 0,000-0,867* -20,808 AW 0,000 0,867* 20,819 AW 0,000-0,860* -20,645 AV 12 1,780 0,397* 9,533 AV 1,780-0,416* -9,976 AW 1,780 0,416* 9,987 AW 1,780-0,395* -9,473 AV 13 3,280 0,859* 20,612 AV 3,280-0,866* -20,789 AW 3,280 0,868* 20,838 AW 3,280-0,864* -20,736 AV 14 1,448 0,040* 0,971 AV 0,000-0,426* -10,213 AUV 0,000 0,497* 11,931 AUV 0,000-0,090* -2,163 AW 15 0,300 0,797* 19,120 AUV 0,300-0,119* -2,853 AW 0,300 0,070* 1,671 AW 0,300-0,974* -23,369 AUV 16 0,000 0,922* 22,120 AUV 2,477-0,425* -10,208 AUV 2,477 0,497* 11,936 AUV 0,000-0,849* -20,369 AUV 17 0,000-0,007* -0,160 AW Strona 25 Listopad 2011

27 1,448-0,031* -0,736 AUV 0,000-0,007* -0,160 AW 1,448-0,031* -0,736 AUV 18 0,000 0,165* 3,952 AV 1,061-0,252* -6,052 AUW 0,455 0,215* 5,166 AW 0,000-0,391* -9,388 AUV 19 2,241 0,161* 3,862 AV 1,540-0,207* -4,973 AUW 1,821 0,213* 5,105 AW 0,000-0,439* -10,534 AUV 20 4,298 0,256* 6,141 AUV 2,417-0,332* -7,960 AUW 2,417 0,277* 6,638 AUW 4,298-0,340* -8,152 AUV 21 1,572 0,270* 6,487 AUW 1,572-0,015* -0,350 AV 1,572 0,018* 0,423 AV 1,572-0,259* -6,209 AUW 22 0,000-0,004* -0,090 AW 1,850-0,026* -0,625 AUV 1,850 0,009* 0,216 AW 0,000-0,013* -0,319 AUV 23 0,000 0,026* 0,622 AV 7,240-0,024* -0,569 AW 0,000 0,026* 0,622 AV 7,240-0,024* -0,569 AW 24 0,000 0,036* 0,865 AUV 1,640-0,014* -0,335 AW 1,640 0,046* 1,106 AUV 3,280-0,004* -0,094 AW 25 0,000 0,026* 0,632 AUW 1,640-0,003* -0,083 AV 1,640 0,036* 0,872 AUW 0,000 0,007* 0,157 AV 26 7,120-0,012* -0,290 AW 3,560-0,101* -2,417 AUV 3,560 0,035* 0,843 AW 7,120-0,053* -1,284 AUV 27 5,115 0,020* 0,480 AW 2,558-0,197* -4,737 AUV 2,558 0,033* 0,794 AW 0,000-0,184* -4,423 AUV 28 0,000-0,034* -0,813 AV 2,559-0,149* -3,578 AUW 2,559-0,021* -0,499 AV 5,117-0,136* -3,264 AUW * = Wartości ekstremalne REAKCJE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Strona 26 Listopad 2011

28 Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Węzeł: H[kN]: V[kN]: R[kN]: M[kNm]: Kombinacja obciążeń: 6-15,263* 35,585 38,720 AV -63,459* 87, ,716 AUW -58, ,910* 116,784 AUV -20,457 20,172* 28,729 AW -58, , ,784* AUV 12 85,976* 112, ,604 AUV -9,748* 6,629 11,788 AW 85, ,516* 141,604 AUV -9,748 6,629* 11,788 AW 85, , ,604* AUV 17-0,000* 29,453 29,453 AW 0,000* -28,194 28,194 AV 0,000* 0,614 0,614 A -0,000 29,453* 29,453 AW 0,000-28,194* 28,194 AV -0,000 29,453 29,453* AW * = Wartości ekstremalne DEFORMACJE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Pręt: L/f: Kombinacja obciążeń: ,5 AUV 2 275,6 AUV 3 687,2 AW 4 623,3 AUV 5 1,1496E+18 AUV 6 715,0 AUW ,8 AUW ,6 AUW 9 450,7 AV ,0 AUV ,0 AW ,5 AW ,2 AW ,6 AUV ,8 AUV ,6 AUV 17 1,3944E+18 AV ,6 AUW ,6 AUV ,7 AUW ,5 AUW ,5 AV 23 5,0727E+18 AUW ,6 AUW ,6 AT ,3 AV ,0 AS ,9 AUV Strona 27 Listopad 2011

29 4.2 Istniejący strop drewniany dla pomieszczeń biurowych BELKA DREWNIANA W ROZSTAWIE CO 85cm A B 2,60 Parametry belki: - współczynnik obciążenia dla ciężaru własnego belki γ f = 1,10 OBCIĄŻENIA OBLICZENIOWE BELKI Przypadek P1: obc.stałe (γ f = 1,28, klasa trwania - stałe) Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie): 2,71 2,71 A go=0,06 kn/mb 2,60 B Przypadek P2: obc.zmienne przęsło A - B (γ f = 1,40, klasa trwania - długotrwałe) Schemat statyczny: 1,70 1,70 A B 2,60 WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Obwiednia sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]: A B 5,82 3,61 3,78 5,82 3,61 Siły poprzeczne [kn]: 5,82 A B -5,82 Strona 28 Listopad 2011

30 Ugięcia [mm]: A B 7,26 ZAŁOŻENIA OBLICZENIOWE DO WYMIAROWANIA Klasa użytkowania konstrukcji - 2 Parametry analizy zwichrzenia: - belka zabezpieczona przed zwichrzeniem Belka w obiekcie starym, remontowanym Ugięcie graniczne u net,fin = l o / 200 WYNIKI OBLICZEŃ WYTRZYMAŁOŚCIOWYCH WYMIAROWANIE WG PN-B-03150:2000 z y y z Przekrój prostokątny 9,5 / 17,5 cm W y = 485 cm 3, J y = 4243 cm 4, m = 5,82 kg/m drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 f m,k = 24 MPa, f t,0,k = 14 MPa, f c,0,k = 21 MPa, f v,k = 2,5 MPa, E 0,mean = 11 GPa, ρ k = 350 kg/m 3 Zginanie Przekrój x = 1,30 m (K2: 1,0 P1+1,0 P2) Moment maksymalny M max = 3,78 knm σ m,y,d = 7,80 MPa, f m,y,d = 11,08 MPa Warunek nośności: σ m,y,d / f m,y,d = 0,70 < 1 Warunek stateczności: k crit = 1,000 σ m,y,d = 7,80 MPa < k crit f m,y,d = 11,08 MPa (70,4%) Ścinanie Przekrój x = 0,00 m (K2: 1,0 P1+1,0 P2) Maksymalna siła poprzeczna V max = 5,82 kn τ d = 0,52 MPa < f v,d = 1,15 MPa (45,5%) Docisk na podporze Reakcja podporowa R A = 5,82 kn (K2: 1,0 P1+1,0 P2) a p = 6,0 cm, k c,90 = 1,00 σ c,90,y,d = 1,02 MPa < k c,90 f c,90,d = 1,15 MPa (88,4%) Stan graniczny użytkowalności Przekrój x = 1,30 m (K2: 1,0 P1+1,0 P2) Ugięcie maksymalne u fin = u M + u T =7,89 mm Ugięcie graniczne u net,fin = 1,5 l o / 200 = 19,50 mm u fin = 7,89 mm < u net,fin = 19,50 mm (40,4%) Strona 29 Listopad 2011

31 BELKA PODCIĄG STALOWY STROPU DREWNIANEGO A B 4,40 Parametry belki: - współczynnik obciążenia dla ciężaru własnego belki γ f = 1,10 OBCIĄŻENIA OBLICZENIOWE BELKI Przypadek P1: obc.stałe (γ f = 1,0) Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie): 4,25 4,25 A go=0,28 kn/mb 4,40 B Przypadek P2: obc.zmienne przęsło A - B (γ f = 1,0) Schemat statyczny: 2,60 2,60 A B 4,40 WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Obwiednia sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]: A B 15,69 9,97 17,26 15,69 9,97 Ugięcia [mm]: A 7,91 B ZAŁOŻENIA OBLICZENIOWE DO WYMIAROWANIA Wykorzystanie rezerwy plastycznej przekroju: tak; Parametry analizy zwichrzenia: - obciążenie przyłożone na pasie dolnym belki; - obciążenie działa w dół; - rozstaw stężeń bocznych l 1 = 0,85 m; WYMIAROWANIE WG PN-90/B y x x y Przekrój: I 200 Strona 30 Listopad 2011

32 Stal: St3 A v = 15,0 cm 2, m = 26,2 kg/m J x = 2140 cm 4, J y = 117 cm 4, J ω = cm 6, J Τ = 14,6 cm 4, W x = 214 cm 3 Nośności obliczeniowe przekroju: - zginanie: klasa przekroju 1 (α p = 1,079) M R = 49,67 knm - ścinanie: klasa przekroju 1 V R = 187,05 kn Nośność na zginanie Przekrój z = 2,20 m (K2: 1,0 P1+1,0 P2) Współczynnik zwichrzenia ϕ L = 0,995 Moment maksymalny M max = 17,26 knm (52) M max / (ϕ L M R) = 0,349 < 1 Nośność na ścinanie Przekrój z = 4,40 m (K2: 1,0 P1+1,0 P2) Maksymalna siła poprzeczna V max = -15,69 kn (53) V max / V R = 0,084 < 1 Nośność na zginanie ze ścinaniem V max = (-)15,69 kn < V o = 0,6 V R = 112,23 kn warunek niemiarodajny Stan graniczny użytkowania Przekrój z = 2,20 m (K2: 1,0 P1+1,0 P2) Ugięcie maksymalne f k,max = 7,91 mm Ugięcie graniczne f gr = l o / 350 = 12,57 mm f k,max = 7,91 mm < f gr = 12,57 mm (62,9%) Strona 31 Listopad 2011

33 5 Spis rysunków K-E01 K-E02 K-E03 K-E04 K-E05 K-E06 PRZYZIEMIE LOKALIZACJA ODKRYWEK PARTER LOKALIZACJA ODKRYWEK I PIĘTRO LOKALIZACJA ODKRYWEK II PIĘTRO LOKALIZACJA ODKRYWEK III PIĘTRO LOKALIZACJA ODKRYWEK PODDASZE LOKALIZACJA ODKRYWEK Strona 32 Listopad 2011

34 6 Wnioski i zalecenia Stan ogólny konstrukcji zastany podczas wizji lokalnej jest zadawalający. Nie stwierdzono nadmiernych ubytków jak i korozji elementów konstrukcyjnych. Stwierdza się, że istnieje możliwość adaptacji części hotelowej budynku Starostwa Powiatowego w Zakopanem zgodnie z przedstawionym projektem architektonicznym. Przedmiotowa przebudowa zaprojektowana zgodnie z założeniami i wnioskami w niniejszej ekspertyzy oraz z załączonym Projektem Budowlanym spełnia wymogi bezpieczeństwa konstrukcji i nie powoduje zagrożenia bezpieczeństwa i mienia osób trzecich. 1. Istniejąca więźba dachu wymaga wzmocnienia belek tramów, rozwarstwionych słupów oraz lokalnego wzmocnienia słupów w miejscach gdzie zastrzały dochodzą poniżej węzła z kleszczami 2. Strop drewniany kondygnacji hotelowych spełnia warunki nośności i użytkowalności dla nowoprojektowanej funkcji biurowej pomieszczeń. 3. Strop w pomieszczeniu serwerowni ze względu na znaczne dociążenie urządzeniami wymaga wzmocnienia lub wykonania drugiego niezależnego konstrukcyjnie stropu nad istniejącym. 4. Stropy korytarzy należy odciążyć zdejmując istniejące warstwy wykończeniowe (cementowo-wiórowe 9cm) i zastąpić je lżejszymi warstwami w połączeniu ze styropianem. 5. Należy naprawić otulinę betonową elementów stalowych wspornikowych balkonów, które zostały odsłonięte na działanie warunków atmosferycznych. 6. Dla nowoprojektowanych otworów w ścianach murowanych należy wykonać belki nadproży. Należy również przewidzieć wzmocnienie nadproży w miejscach gdzie nad istniejącymi otworami nie ma belek nadproży. 7. Dla urządzeń agregatu prądotwórczego w przyziemiu należy wykonać dodatkowy, niezależny fundament. Opracował: mgr inż. Rafał Grzywacz Strona 33 Listopad 2011

35

36

37

38

39

40