1.0 Obciążenia O L I C Z E N I S T T Y C Z N E 1.1 Obciążenie śniegiem strefa IV kn/m 2 γ f kn/m 2 Dach jenospaowy α= 3,4o Q 1,60 k = - połać: 1,2 x Q k x 0,8 x = 1,536 1,500 2,304 1.2 Obciążenie wiatrem strefa I 1.2.1 Dach jenospaowy 0,30 kn/m 2 γ 2 q k = f kn/m - część górna: q k x 1,0 x (-0,9) x 1,8= -0,486 1,500-0,729 - część olna: q k x 1,0 x (-0,5) x 1,8= -0,270 1,500-0,405 1.3 Pokrycie achu kn/m 2 γ f kn/m 2-2x papa na eskowaniu 0,350 1,200 0,420 - wełna mineralna gr. 20cm: 1,20kN/m3 x 0,20m= 0,240 1,200 0,288 - łaty 5x5cm: (6,00kN/m3 x 0,05m x 0,05m) / 0,50m= 0,030 1,100 0,033 - folia 0,003 1,200 0,004-2x płyta g-k gr. 12,5mm: 12,0kN/m3 x 2 x 0,0125m= 0,300 1,200 0,360 0,923 1,200 1,105 - obciążenie technologiczne 0,500 1,400 0,700 1.4 Ściana zewnętrzna naziemia kn/m 2 γ f kn/m 2 - tynk cem.-wap. gr. 1,5cm: 19,00kN/m3 x 0,015m= 0,285 1,300 0,371 - bloczki silikatowe gr. 18cm: 19,00kN/m3 x 0,18m= 3,420 1,100 3,762 - styropian gr. 12cm: 0,45kN/m3 x 0,12m= 0,054 1,200 0,065 - wyprawa elewacyjna: 19,00kN/m3 x 0,015m= 0,285 1,300 0,371 4,044 1,130 4,568 1.5 Ściana zewnętrzna poziemia kn/m 2 γ f kn/m 2 - tynk cem.-wap. gr. 1,5cm: 19,00kN/m3 x 0,015m= 0,285 1,300 0,371 - bloczki betonowe gr. 24cm: 24,0kN/m3 x 0,24m= 5,760 1,100 6,336 - styr. ekstruowany gr. 10cm: 1,00kN/m3 x 0,10m= 0,100 1,200 0,120 - wyprawa elewacyjna: 19,00kN/m3 x 0,015m= 0,285 1,300 0,371 6,430 1,120 7,197 2.0 Dach jenospaowy Zaprojektowano ach krokwiowy jenospaowy wykonany z rewna klasy C30 o kącie nachylenia połaci α=3,4. Maksymalny rozstaw krokwi a=0,90m. Obciążenia przypaające na jeną krokiew a= 0,90 m kn/m γ f kn/m Obciążenie stałe achu [poz. 1.3 x rozst. krokwi] 0,831 1,200 0,994 Obciążenie śniegiem [poz. 1.1 x rozst. krokwi] 1,382 1,500 2,074 Obciążenie wiatrem [poz. 1.2 x rozst. krokwi] -0,437 1,500-0,656 Obciążenie technologiczne [0,50 x rozst. krokwi] 0,450 1,180 0,630 Nazwa: krokiew.rmt PRĘTY:
1 0,143 2,400 V=0,143 H=2,400 OCIĄśENI: 1,382 1,382 0,831-0,437 0,450 0,831-0,437 0,450 1 MOMENTY-OWIEDNIE: 1 TNĄCE-OWIEDNIE: 4,533 0,506-0,506 1-4,533 NORMLNE-OWIEDNIE:
0,270 0,030-0,077 1-0,317 SIŁY PRZEKROJOWE - WRTOŚCI EKSTREMLNE: T.I rzęu ObciąŜenia obl.: CięŜar wł.+"kombinacja obciąŝeń" ------------------------------------------------------------------ Pręt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciąŝeń: ------------------------------------------------------------------ 1 1,202 2,725* 0,000 0,000 D 2,404-0,000* -4,533 0,270 D 0,000-0,000* 3,745-0,317 CD 0,000-0,000 4,533* -0,270 D 2,404-0,000-4,533* 0,270 D 2,404-0,000-4,533 0,270* D 0,000-0,000 3,745-0,317* CD ------------------------------------------------------------------ * = Wartości ekstremalne REKCJE - WRTOŚCI EKSTREMLNE: T.I rzęu ObciąŜenia obl.: CięŜar wł.+"kombinacja obciąŝeń" ------------------------------------------------------------------ Węzeł: H[kN]: V[kN]: R[kN]: M[kNm]: Kombinacja obciąŝeń: ------------------------------------------------------------------ 1 0,094* 3,757 3,758 CD 0,094* 0,512 0,521 C -0,000* 4,541 4,541 D 0,000* 1,296 1,296-0,000 4,541* 4,541 D 0,094 0,512* 0,521 C -0,000 4,541 4,541* D 2-0,000* 4,541 4,541 D 0,000* 0,507 0,507 C 0,000* 1,296 1,296-0,000 4,541* 4,541 D 0,000 0,507* 0,507 C -0,000 4,541 4,541* D ------------------------------------------------------------------ * = Wartości ekstremalne Pręt nr 1 Zaanie: krokiew
Z y Y 200 4,533 z -4,533 80 2,725 Własności techniczne rewna: Przyjęto 2 klasę użytkowania konstrukcji (temperatura powietrza 20 i wilgotności powyżej 85% tylko przez kilka tygoni w roku) oraz klasę trwania obciążenia: Stałe (więcej niż 10 lat, np. ciężar własny). K mo = 0,60 γ M =1,3 Cechy rewna: Drewno C30. f m,k = 30,00 f m, = 13,85 MPa f t,0,k = 18,00 f t,0, = 8,31 MPa f t,90,k = 0,60 f t,90, = 0,28 MPa f c,0,k = 23,00 f c,0, = 10,62 MPa f c,90,k = 2,70 f c,90, = 1,25 MPa f v,k = 3,00 f v, = 1,38 MPa E 0,mean = 12000 MPa E 90,mean = 400 MPa E 0,05 = 8000 MPa G mean = 750 MPa ρ k = 380 kg/m 3 Sprawzenie nośności pręta nr 1 Nośność na rozciąganie: Wyniki la x a =2,40 m; x b =0,00 m, przy obciążeniach D. Pole powierzchni przekroju netto n = 160,00 cm 2. σ t,0, = N / n = 0,270 / 160,00 10 = 0,017 < 8,31 = f t,0, Nośność na ściskanie: Wyniki la x a =0,00 m; x b =2,40 m, przy obciążeniach CD. Nośność na ściskanie: σ c,0, = N / = 0,317 / 160,00 10 = 0,020 < 3,02 = 0,285 10,62 = k c f c,0, Ściskanie ze zginaniem la x a =1,05 m; x b =1,35 m, przy obciążeniach D : σc, 0, σm, σm, y, 0,002 + km + = f f f 0,927 10,62 + 0,7 0,000 13,85 + 5,029 13,85 = 0,363 < 1 k c, y c,0, m, m, y, σc, 0, σm, σm, y, 0,002 + + km = f f f 0,285 10,62 + 0,000 13,85 + 0,7 5,029 13,85 = 0,255 < 1 k c, z c,0, m, m, y, Nośność na zginanie: Wyniki la x a =1,20 m; x b =1,20 m, przy obciążeniach D. Warunek stateczności: σ m, = M / W = 2,725 / 533,33 10 3 = 5,109 < 13,846 = 1,000 13,85 = k crit f m,
Nośność la x a =1,20 m; x b =1,20 m, przy obciążeniach D : σt,0, σm, y, σm, 0,000 + + km = f 8,31 + 5,109 13,85 + 0,7 0,000 13,85 = 0,369 < 1 f t,0, σ t,0, f t,0, + k f m, y, m, m σm, y, σm, 0,000 + = f f 8,31 + 0,7 5,109 13,85 + 0,000 13,85 = 0,258 < 1 m, y, m, Nośność ze ściskaniem la x a =1,05 m; x b =1,35 m, przy obciążeniach D : 2 σc,0, σm, y, σm, 0,002² + + k = 2 m f f 10,62² + 5,029 13,85 + 0,7 0,000 13,85 = 0,363 < 1 σ f c,0, 2 c,0, 2 c,0, + k f m, y, m, m σm, y, σm, 0,002² + = f f 10,62² + 0,7 5,029 13,85 + 0,000 13,85 = 0,254 < 1 m, y, m, Nośność na ścinanie: Wyniki la x a =0,00 m; x b =2,40 m, przy obciążeniach D. Warunek nośności τ = 2 2 + τ y, τ = 0,425² + 0,000² = 0,425 < 1,385 = 1,000 1,38 = k v f v, Stan graniczny użytkowania: Wyniki la x a =1,20 m; x b =1,20 m, przy obciążeniach D liczone o cięciwy pręta. u fin = -1,3 + -1,8 = 3,0 < 9,6 = u net,fin Ostatecznie przyjęto krokwie o przekroju 8x20cm wykonane z rewna klasy C30.Przyjęto maksymalny rozstaw krokwi co 90cm. Krokwie stanowią usztywnienie poprzeczne buynku w związku z czym należy kotwić każą krokiew o wieńca za pomocą kotew rozporowych M12 i kątowych łączników stalowych wg rysunków szczegółowych. 3.0 Pociągi i naproża 3.1 Naproże czteroprzęsłowe o rozpiętości 3,96m, 1,85m w świetle Przyjęto naproże żelbetowe monolityczne wykonane z betonu C20/25 (25) zbrojone połużnie stalą -III (34GS) i poprzecznie strzemionami ze stali -0 (St0S). Obciążenia przypaające na naproże kn/m γ f kn/m - maksymalna reakcja z achu poz. 2.0 / rozstaw krokwi 3,652 1,390 5,046 - ściana attykowa poz. 1.4 4,044kN/m 2 x 0,50m= 2,022 1,130 2,284 - wieniec żelbetowy 18x25cm 25,00kN/m 3 x 0,18m x 0,25m= 1,125 1,100 1,238 - ściana naziemia poz. 1.4 4,044kN/m 2 x 0,40m= 1,618 1,130 1,827 Ciężar własny uwzglęniono automatyznie w programie obliczeniowym. Schemat statyczny belki 8,417 1,240 10,394 11,93 11,93 C D E 2,16 4,26 4,26 2,15 DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI:
Klasa betonu: 25 (C20/C25) f c = 13,33 MPa, f ct = 1,00 MPa, E cm = 30,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -III (34GS) f yk = 410 MPa, f y = 350 MPa, f tk = 500 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -0 (St0S-b) f yk = 220 MPa, f y = 190 MPa, f tk = 260 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak la belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Obwienia sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]: -20,32-13,59-13,59 6,54 1,80 Siły tnące [kn]: 43,01 10,27 54,02 C 10,27 43,01 D 1,80 6,54 E 6,54 23,85 27,01 22,80 18,15 19,16 13,45 2,48-2,48 C D -6,54 E -13,45-19,16-18,15-22,80-27,01-23,85 Ugięcia [mm]: -0,49-0,49 0,01 0,01 C D E 6,21 6,21 WYMIROWNIE wg PN--03264:2002 : 30 18 Przyjęte wymiary przekroju: b w = 18,0 cm, h = 30,0 cm otulina zbrojenia z góry belki c nom,g = 25 mm otulina zbrojenia z ołu belki c nom,d = 37 mm otulina zbrojenia z lewej strony belki c nom,l = 25 mm otulina zbrojenia z prawej strony belki c nom,p = 25 mm
Przęsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M S = 1,80 knm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) s = 0,63 cm 2. Przyjęto 2φ12 o s = 2,26 cm 2 (ρ= 0,50% ) Warunek nośności na zginanie: M S = 1,80 knm/mb < M R = 18,57 knm/mb Miaroajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V S = (-)13,45 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami wuciętymi φ6 co 180 mm na całej ługości przęsła Warunek nośności na ścinanie: V S = (-)13,45 kn < V R1 = 32,05 kn Moment przęsłowy charakterystyczny ługotrwały M Sk,lt = 1,47 knm Szerokość rys prostopałych: zarysowanie nie występuje Moment poporowy charakterystyczny ługotrwały M Sk,lt = (-)11,13 knm Maksymalne ugięcie o M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = (-)0,49 mm < a lim = 10,78 mm Miaroajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 13,59 kn Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje Popora : Zginanie: (przekrój b-b) Moment poporowy obliczeniowy M S = (-)13,59 knm Zbrojenie potrzebne górne s1 = 1,54 cm 2. Przyjęto 2φ12 o s = 2,26 cm 2 (ρ= 0,48% ) Warunek nośności na zginanie: M S = (-)13,59 knm/mb < M R = 19,52 knm/mb Moment poporowy charakterystyczny ługotrwały M Sk,lt = (-)11,13 knm Szerokość rys prostopałych: w k = 0,218 mm < w lim = 0,3 mm Przęsło - C: Zginanie: (przekrój c-c) Moment przęsłowy obliczeniowy M S = 10,27 knm Zbrojenie potrzebne s = 1,21 cm 2. Przyjęto 2φ12 o s = 2,26 cm 2 (ρ= 0,50% ) Warunek nośności na zginanie: M S = 10,27 knm/mb < M R = 18,57 knm/mb Miaroajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V S = (-)22,80 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami wuciętymi φ6 co 190 mm na całej ługości przęsła Warunek nośności na ścinanie: V S = (-)22,80 kn < V R1 = 32,05 kn Moment przęsłowy charakterystyczny ługotrwały M Sk,lt = 8,41 knm Szerokość rys prostopałych: w k = 0,183 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie o M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 6,21 mm < a lim = 21,32 mm Miaroajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 21,25 kn Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje Popora C: Zginanie: (przekrój -) Moment poporowy obliczeniowy M S = (-)20,32 knm Zbrojenie potrzebne górne s1 = 2,36 cm 2. Przyjęto 3φ12 o s = 3,39 cm 2 (ρ= 0,72% ) Warunek nośności na zginanie: M S = (-)20,32 knm/mb < M R = 28,29 knm/mb Moment poporowy charakterystyczny ługotrwały M Sk,lt = (-)16,65 knm Szerokość rys prostopałych: w k = 0,191 mm < w lim = 0,3 mm Przęsło C - D: Zginanie: (przekrój e-e) Moment przęsłowy obliczeniowy M S = 10,27 knm Zbrojenie potrzebne s = 1,21 cm 2. Przyjęto 2φ12 o s = 2,26 cm 2 (ρ= 0,50% ) Warunek nośności na zginanie: M S = 10,27 knm/mb < M R = 18,57 knm/mb Miaroajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V S = 22,80 kn
Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami wuciętymi φ6 co 190 mm na całej ługości przęsła Warunek nośności na ścinanie: V S = 22,80 kn < V R1 = 32,05 kn Moment przęsłowy charakterystyczny ługotrwały M Sk,lt = 8,41 knm Szerokość rys prostopałych: w k = 0,183 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie o M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 6,21 mm < a lim = 21,32 mm Miaroajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 21,25 kn Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje Popora D: Zginanie: (przekrój f-f) Moment poporowy obliczeniowy M S = (-)13,59 knm Zbrojenie potrzebne górne s1 = 1,54 cm 2. Przyjęto 2φ12 o s = 2,26 cm 2 (ρ= 0,48% ) Warunek nośności na zginanie: M S = (-)13,59 knm/mb < M R = 19,52 knm/mb Moment poporowy charakterystyczny ługotrwały M Sk,lt = (-)11,13 knm Szerokość rys prostopałych: w k = 0,218 mm < w lim = 0,3 mm Przęsło D - E: Zginanie: (przekrój g-g) Moment przęsłowy obliczeniowy M S = 1,80 knm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) s = 0,63 cm 2. Przyjęto 2φ12 o s = 2,26 cm 2 (ρ= 0,50% ) Warunek nośności na zginanie: M S = 1,80 knm/mb < M R = 18,57 knm/mb Miaroajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V S = 13,45 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami wuciętymi φ6 co 190 mm na całej ługości przęsła Warunek nośności na ścinanie: V S = 13,45 kn < V R1 = 32,05 kn Moment przęsłowy charakterystyczny ługotrwały M Sk,lt = 1,47 knm Szerokość rys prostopałych: zarysowanie nie występuje Moment poporowy charakterystyczny ługotrwały M Sk,lt = (-)11,13 knm Maksymalne ugięcie o M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = (-)0,49 mm < a lim = 10,77 mm Miaroajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 13,59 kn Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje Ostatecznie przyjęto naproże żelbetowe monolityczne o wymiarach 18x30 cm wykonane z betonu C20/25 (25) zbrojone prętami połużnymi 3#12 ołem i 4#12 górą ze stali -III (34GS) oraz poprzecznie strzemionami wuciętymi φ6 ze stali -0 (St0S) w rozstawie co 19cm na całej ługości belki. 3.2 elka popierająca naproże poz. 3.1 3.2.1 elka wuprzęsłowa popierająca naproże poz. 3.1 Przyjęto belkę żelbetową monolityczną wykonana z betonu C20/25 (25) zbrojoną połużnie stalą -III (34GS) i poprzecznie strzemionami ze stali -0 (St0S). Obciążenia przypaające na naproże kn/m γ f kn/m - ściana attykowa poz. 1.4 4,044kN/m 2 x 0,50m= 2,022 1,130 2,284 - wieniec żelbetowy 18x25cm 25,00kN/m 3 x 0,18m x 0,25m= 1,125 1,100 1,238 - ściana naziemia poz. 1.4 4,044kN/m 2 x 0,40m= 1,618 1,130 1,827
4,765 1,130 5,349 - maksymalna reakcja z naproża poz. 3.1 [kn] 5,360 1,230 6,540 Ciężar własny uwzglęniono automatyznie w programie obliczeniowym. Schemat statyczny belki 6,88 6,88 1,18 1,29 1 DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: 25 (C20/C25) f c = 13,33 MPa, f ct = 1,00 MPa, E cm = 30,0 GPa Ciężar objętościowy ρ = 25 kn/m 3 Maksymalny rozmiar kruszywa g = 16 mm Wilgotność śroowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciążenia 28 ni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 3,16 Stal zbrojeniowa główna -III (34GS) f yk = 410 MPa, f y = 350 MPa, f tk = 500 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -0 (St0S-b) f yk = 220 MPa, f y = 190 MPa, f tk = 260 MPa Stal zbrojeniowa montażowa -III (34GS) Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak la belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Obwienia sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]: -14,23 0,79 8,00 Siły tnące [kn]: 31,57 13,80 15,46 13,12 6,59 6,59-8,00-10,34-13,77-16,11 Ugięcia [mm]:
-0,46 5,68 WYMIROWNIE wg PN--03264:2002 : 30 18 Przyjęte wymiary przekroju: b w = 18,0 cm, h = 30,0 cm otulina zbrojenia z góry belki c nom,g = 37 mm otulina zbrojenia z ołu belki c nom,d = 25 mm otulina zbrojenia z lewej strony belki c nom,l = 25 mm otulina zbrojenia z prawej strony belki c nom,p = 25 mm Przęsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Zbrojenie olne w przęśle zbyteczne Miaroajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V S = (-)13,77 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami wuciętymi φ6 co 180 mm na całej ługości przęsła Warunek nośności na ścinanie: V S = (-)13,77 kn < V R1 = 33,29 kn Moment poporowy charakterystyczny ługotrwały M Sk,lt = (-)12,01 knm Maksymalne ugięcie o M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = (-)0,46 mm < a lim = 5,90 mm Miaroajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 13,24 kn Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje Prawy wspornik: Zginanie: (przekrój b-b) Moment poporowy obliczeniowy M S = (-)14,23 knm Zbrojenie potrzebne górne s1 = 1,70 cm 2. Przyjęto 3φ12 o s = 3,39 cm 2 (ρ= 0,75% ) (ecyuje warunek opuszczalnej szerokości rys prostopałych) Warunek nośności na zginanie: M S = (-)14,23 knm/mb < M R = 26,87 knm/mb Miaroajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V S = 13,12 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami wuciętymi φ6 co 180 mm na całej ługości przęsła Warunek nośności na ścinanie: V S = 13,12 kn < V R1 = 33,29 kn Moment poporowy charakterystyczny ługotrwały M Sk,lt = (-)12,01 knm Szerokość rys prostopałych: w k = 0,160 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie o M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 5,68 mm < a lim = 8,60 mm Miaroajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 12,70 kn Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje Ostatecznie przyjęto naproże żelbetowe monolityczne o wymiarach 18x30 cm wykonane z betonu C20/25 (25) zbrojone prętami połużnymi 2#12 ołem i 4#12 górą ze stali -III (34GS) oraz poprzecznie strzemionami wuciętymi φ6 ze stali -0 (St0S) w rozstawie co 18cm na całej ługości belki.
3.2.2 elka trzyprzęsłowa popierająca naproże poz. 3.1 Przyjęto belkę żelbetową monolityczną wykonana z betonu C20/25 (25) zbrojoną połużnie stalą -III (34GS) i poprzecznie strzemionami ze stali -0 (St0S). Obciążenia przypaające na naproże kn/m γ f kn/m - ściana attykowa poz. 1.4 4,044kN/m 2 x 0,50m= 2,022 1,130 2,284 - wieniec żelbetowy 18x25cm 25,00kN/m 3 x 0,18m x 0,25m= 1,125 1,100 1,238 - ściana naziemia poz. 1.4 4,044kN/m 2 x 0,40m= 1,618 1,130 1,827 4,765 1,130 5,349 - maksymalna reakcja z naproża poz. 3.1 [kn] 5,360 1,230 6,540 Ciężar własny uwzglęniono automatyznie w programie obliczeniowym. Przypaek: P1: Przypaek 1 Schemat statyczny belki 6,88 6,88 0 1 1,29 2,36 1,29 Przypaek: P2: Przypaek 2 Schemat statyczny belki 6,59 6,59 0 12 1,29 2,36 1,29 DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: 25 (C20/C25) f c = 13,33 MPa, f ct = 1,00 MPa, E cm = 30,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -III (34GS) f yk = 410 MPa, f y = 350 MPa, f tk = 500 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -0 (St0S-b) f yk = 220 MPa, f y = 190 MPa, f tk = 260 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak la belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Obwienia sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]:
-14,23-14,16 Siły tnące [kn]: 23,60 6,62 23,55 6,56 8,14 5,80 15,46 13,12-6,59-13,12-15,46-5,77 0,03-8,11 Ugięcia [mm]: -2,46 8,33 8,29 WYMIROWNIE wg PN--03264:2002 : 30 18 Przyjęte wymiary przekroju: b w = 18,0 cm, h = 30,0 cm otulina zbrojenia z góry belki c nom,g = 37 mm otulina zbrojenia z ołu belki c nom,d = 25 mm otulina zbrojenia z lewej strony belki c nom,l = 25 mm otulina zbrojenia z prawej strony belki c nom,p = 25 mm Lewy wspornik: Zginanie: (przekrój a-a) Moment poporowy obliczeniowy M S = (-)14,23 knm Zbrojenie potrzebne górne s1 = 1,70 cm 2. Przyjęto 4φ12 o s = 4,52 cm 2 (ρ= 1,00% ) (ecyuje warunek opuszczalnego ugięcia w przęśle) Warunek nośności na zginanie: M S = (-)14,23 knm/mb < M R = 34,52 knm/mb Miaroajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V S = (-)13,12 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami wuciętymi φ6 co 190 mm na całej ługości przęsła Warunek nośności na ścinanie: V S = (-)13,12 kn < V R1 = 35,51 kn Moment poporowy charakterystyczny ługotrwały M Sk,lt = (-)12,01 knm Szerokość rys prostopałych: w k = 0,103 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie o M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 8,33 mm < a lim = 8,60 mm Miaroajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 12,70 kn
Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje Przęsło - : Zginanie: (przekrój b-b) Zbrojenie olne w przęśle zbyteczne Miaroajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V S = 5,80 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami wuciętymi φ6 co 180 mm na całej ługości przęsła Warunek nośności na ścinanie: V S = 5,80 kn < V R1 = 35,51 kn Moment poporowy charakterystyczny ługotrwały M Sk,lt = (-)11,95 knm Maksymalne ugięcie o M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = (-)2,46 mm < a lim = 11,80 mm Miaroajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 6,69 kn Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje Prawy wspornik: Zginanie: (przekrój c-c) Moment poporowy obliczeniowy M S = (-)14,16 knm Zbrojenie potrzebne górne s1 = 1,70 cm 2. Przyjęto 4φ12 o s = 4,52 cm 2 (ρ= 1,00% ) (ecyuje warunek opuszczalnego ugięcia w przęśle) Warunek nośności na zginanie: M S = (-)14,16 knm/mb < M R = 34,52 knm/mb Miaroajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V S = 13,12 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami wuciętymi φ6 co 180 mm na całej ługości przęsła Warunek nośności na ścinanie: V S = 13,12 kn < V R1 = 35,51 kn Moment poporowy charakterystyczny ługotrwały M Sk,lt = (-)11,95 knm Szerokość rys prostopałych: w k = 0,103 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie o M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 8,29 mm < a lim = 8,60 mm Miaroajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 12,70 kn Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje Ostatecznie przyjęto naproże żelbetowe monolityczne o wymiarach 18x30 cm wykonane z betonu C20/25 (25) zbrojone prętami połużnymi 2#12 ołem i 4#12 górą ze stali -III (34GS) oraz poprzecznie strzemionami wuciętymi φ6 ze stali -0 (St0S) w rozstawie co 18cm na całej ługości belki. 3.3 Naproże wuprzęsłowe o rozpiętości 3,96m, 1,85m w świetle Przyjęto naproże żelbetowe monolityczne wykonane z betonu C20/25 (25) zbrojone połużnie stalą -III (34GS) i poprzecznie strzemionami ze stali -0 (St0S). Obciążenia jak w poz. 3.1. Ciężar własny uwzglęniono automatyznie w programie obliczeniowym. Schemat statyczny belki 11,93 11,93 C 2,16 4,33 DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI:
Klasa betonu: 25 (C20/C25) f c = 13,33 MPa, f ct = 1,00 MPa, E cm = 30,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -III (34GS) f yk = 410 MPa, f y = 350 MPa, f tk = 500 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -0 (St0S-b) f yk = 220 MPa, f y = 190 MPa, f tk = 260 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak la belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Obwienia sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]: -20,91 0,41 C 3,15 Siły tnące [kn]: 53,18 18,41 20,95 30,63 24,92 3,15-1,06 C -16,85-16,03-22,55-20,95 Ugięcia [mm]: -1,15 C WYMIROWNIE wg PN--03264:2002 : 11,24 30 18 Przyjęte wymiary przekroju: b w = 18,0 cm, h = 30,0 cm otulina zbrojenia c nom = 25 mm Przęsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M S = 0,41 knm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) s = 0,66 cm 2. Przyjęto 2φ12 o s = 2,26 cm 2 (ρ= 0,48% ) Warunek nośności na zginanie: M S = 0,41 knm/mb < M R = 19,52 knm/mb
Miaroajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V S = (-)16,85 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami wuciętymi φ6 co 190 mm na całej ługości przęsła Warunek nośności na ścinanie: V S = (-)16,85 kn < V R1 = 32,05 kn Moment przęsłowy charakterystyczny ługotrwały M Sk,lt = 0,34 knm Szerokość rys prostopałych: zarysowanie nie występuje Moment poporowy charakterystyczny ługotrwały M Sk,lt = (-)17,13 knm Maksymalne ugięcie o M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = (-)1,15 mm < a lim = 10,78 mm Miaroajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 16,38 kn Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje Popora : Zginanie: (przekrój b-b) Moment poporowy obliczeniowy M S = (-)20,91 knm Zbrojenie potrzebne górne s1 = 2,44 cm 2. Przyjęto 3φ12 o s = 3,39 cm 2 (ρ= 0,72% ) Warunek nośności na zginanie: M S = (-)20,91 knm/mb < M R = 28,29 knm/mb Moment poporowy charakterystyczny ługotrwały M Sk,lt = (-)17,13 knm Szerokość rys prostopałych: w k = 0,197 mm < w lim = 0,3 mm Przęsło - C: Zginanie: (przekrój c-c) Moment przęsłowy obliczeniowy M S = 18,41 knm Zbrojenie potrzebne s = 2,13 cm 2. Przyjęto 3φ12 o s = 3,39 cm 2 (ρ= 0,72% ) (ecyuje warunek opuszczalnej szerokości rys prostopałych) Warunek nośności na zginanie: M S = 18,41 knm/mb < M R = 28,29 knm/mb Miaroajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V S = 24,92 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami wuciętymi φ6 co 190 mm na całej ługości przęsła Warunek nośności na ścinanie: V S = 24,92 kn < V R1 = 32,05 kn Moment przęsłowy charakterystyczny ługotrwały M Sk,lt = 15,08 knm Szerokość rys prostopałych: w k = 0,171 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie o M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 11,24 mm < a lim = 21,63 mm Miaroajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 22,99 kn Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje Ostatecznie przyjęto naproże żelbetowe monolityczne o wymiarach 18x30 cm wykonane z betonu C20/25 (25) zbrojone prętami połużnymi 3#12 ołem i 4#12 górą ze stali -III (34GS) oraz poprzecznie strzemionami wuciętymi φ6 ze stali -0 (St0S) w rozstawie co 19cm na całej ługości belki. 3.4 elka wuprzęsłowa popierająca naproże poz. 3.3 Przyjęto belkę żelbetową monolityczną wykonana z betonu C20/25 (25) zbrojoną połużnie stalą -III (34GS) i poprzecznie strzemionami ze stali -0 (St0S). Obciążenia przypaające na naproże kn/m γ f kn/m - ściana attykowa poz. 1.4 4,044kN/m 2 x 0,50m= 2,022 1,130 2,284 - wieniec żelbetowy 18x25cm 25,00kN/m 3 x 0,18m x 0,25m= 1,125 1,100 1,238 - ściana naziemia poz. 1.4 4,044kN/m 2 x 0,40m= 1,618 1,130 1,827
4,765 1,130 5,349 - maksymalna reakcja z naproża poz. 3.1 [kn] 2,580 1,230 3,150 Ostatecznie przyjęto naproże jak w poz. 3.2. 3.5 Pozostałe naproża 3.5.1 Naproża monolityczne Przyjęto konstrukcyjnie naproże żelbetowe monolityczne o wymiarach 18x25 cm wykonane z betonu C20/25 (25) zbrojone połużnie 3#12 ołem oraz 2#12 górą ze stali -III (34GS) oraz poprzecznie strzemionami φ6 co 15cm ze stali -0 (St0S). 3.5.2 Naproża prefabrykowane Przyjęto naproża prefabrykowane w postaci belek L19 omiany N. Długość belki opasować o wymiaru otworu zachowując minimalne oparcie belki na ścianie równe 10cm. 4.0 Słupy i rzenie przyziemia 4.1 Słupy i rzenie przyziemia Projektuje się słup żelbetowy monolityczny wykonany z betonu C20/25 (25) zbrojony połużnie stalą -III (34GS) oraz poprzecznie -0 (St0S). Przemiotowy słup obciążony bęzie reakcja pionową z naproża. DNE: Wymiary przekroju: Typ przekroju: prostokątny Szerokość przekroju b = 18,0 cm Wysokość przekroju h = 18,0 cm Zbrojenie: Pręty połużne φ = 12 mm ze stali -III (34GS) f yk = 410 MPa, f y = 350 MPa, f tk = 500 MPa Strzemiona φ = 6 mm Parametry betonu: Klasa betonu: 25 (C20/C25) f c = 13,33 MPa, f ct = 1,00 MPa, E cm = 30,0 GPa Ciężar objętościowy ρ = 25 kn/m 3 Maksymalny rozmiar kruszywa g = 16 mm Wilgotność śroowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciążenia 28 ni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 3,28 Otulenie: Otulenie nominalne zbrojenia c nom = 20 mm Obciążenia: [kn,knm] N S N S,lt M S 1. 54,02 54,02 0,00 Doatkowo uwzglęniono ciężar własny słupa o wartości N o = 4,19 kn Słup: Wysokość słupa l col = 4,70 m Rozaj słupa: monolityczny Rozaj konstrukcji: przesuwna Numer konygnacji o góry: 1 Współczynnik ługości wyboczeniowej w płaszczyźnie obciążenia β x = 2,00
Współczynnik ługości wyboczeniowej z płaszczyzny obciążenia β y = 1,00 ZŁOŻENI OLICZENIOWE: Sytuacja obliczeniowa: trwała WYNIKI - SŁUP (wg PN--03264:2002): 3,2 11,6 3,2 y 3,2 3,2 x x 11,6 h = 18 y 3,2 11,6 3,2 b = 18 Ściskanie: Przyjęto zbrojenie symetryczne wzłuż boków "b" : Zbrojenie potrzebne s1 = s2 = 1,11 cm 2 Przyjęto po 2φ12 o s = 2,26 cm 2 Przyjęto zbrojenie symetryczne wzłuż boków "h" : Zbrojenie potrzebne (z warunku N S < N crit ) s1 = s2 = 2,26 cm 2. Przyjęto po 2φ12 o s = 2,26 cm 2 Łącznie przyjęto 4φ12 o s = 4,52 cm 2 (ρ= 1,40% ) Strzemiona: Przyjęto strzemiona pojeyncze φ6 w rozstawie co 18,0 cm Ostatecznie przyjęto słup jako żelbetowy monolityczny o przekroju 18x18cm wykonany z betonu C20/25 (25) zbrojony połużnie 4#12 ze stali -III (34GS) oraz poprzecznie strzemionami wucietymi φ6 w rozstawie co 18cm ze stali -0 (St0S). 5.0 Wieńce Przyjęto konstrukcyjnie wieńce monolityczne, żelbetowe szerokości 18cm wykonane z betonu C20/25 (25) zbrojone połużnie prętami 4#12 ze stali -III (34GS) i poprzecznie strzemionami wuciętymi φ6 w rozstawie co 25 cm ze stali -0 (St0S). 6.0 Funamenty Projektuje się posaowienie bezpośrenie buynku na ławach funamentowych wysokości 40 cm wykonanych z betonu C20/25 (25) zbrojonych prętami ze stali -III (34GS) oraz strzemionami ze stali -0 (St0S). Po funamentami zastosować pokła z chuego betonu C8/10 (10) o grubości 10 cm. Warunki gruntowe przyjęto na postawie okumentacji pierwotnej pawilonów kontrolerskich opracowanej przez pracownię projektową KON w czerwcu 2008 r. Zgonie z informacjami zawartymi w projekcie na postawie okumentacji geotechnicznej opracowanej w kwietniu 2004 r. oraz w czerwcu 2008 r. przez uprawnionego geologa mgr Marka Winskiewicza stwierzono, że buowa
geologiczna jest stosunkowo zróżnicowana. W położu po nasypami i glebą o barzo zróżnicowanej miąższości występują spoiste i sypkie utwory eluwialne i jeziorne, utwory organiczne, gliny loowcowe oraz pisaki. Jako bezpośrenie położe można wykorzystać: gliny, piaski oraz gliny i piaski morenowe. Zaprojektowano wymianę gruntów spo funamentów. Należy w całości usunąć: nasypy niebuowlane, glebę, grunty organiczne oraz gliny miękkoplastyczne, a także poziemne uzbrojenie, tak żeby w nie wykopu znalazły się grunty nośne. Wymieniany grunt należy zastąpić posypką piaskową. Z uwagi na to, że w nie wykopu zalegają grunty spoiste, pierwszą warstwę posypki piaskowej gr. ~50cm należy stabilizować cementem, pozostałą część należy zagęścić warstwami o I D =0,50. Nazór na pracami ziemnymi poczas przygotowania na wykopu po funamenty zlecić uprawnionemu geologowi. Obiór prawiłowości wykonania na wykopu po funamenty potwierzić wpisem o ziennika buowy przez nazór geotechniczny. Zabezpieczenie wykopu zgonie z zaleceniami nazoru geotechnicznego. W trakcie prac ziemnych i funamentowych należy barzo ostrożnie obchozić się z gruntami w nie wykopu. Duża ich część może ulegać wtórnemu uplastycznieniu po wpływem wstrząsów. W przypaku uplastycznienia gruntu wybrać na całą głębokość jego zalegania i zastąpić go pospółką piaskową wg ww. opisu. Równie ostrożnie należy postępować z napotkanymi w wykopie nawonionymi piaskami- wybieranie ich bez uprzeniego owonienia może oprowazić o ich rozluźnienia. Warunki wone są korzystne la eksploatacji obiektu, natomiast niekorzystne la wykonawstwa woa gruntowa występuje stosunkowo głęboko, ale bęzie utruniała prace ziemne poczas projektowanej wymiany gruntu, latego należy być przygotowanym na intensywne owonienie wykopu. Warunki gruntowo wone należy traktować jako złożone. W czasie prac ziemnych i funamentowych należy zapewnić bezpieczeństwo funamentom pobliskiej hali. Nie wolno opuścić o osuwania się gruntu spo tych funamentów. Z uwagi na prowazenie prac ziemnych i funamentowych poniżej poziomu wó gruntowych przebieg prac konsultować z nazorem geotechnicznym. Wykopy należy chronić w poziomie posaowienia prze wpływem warunków atmosferycznych oraz groźbą nieumyślnego spulchnienia i uplastycznienie gruntu. 6.1 Ława funamentowa Na przemiotow ławę bęą ziałać następujące obciążenia kn/m γ f kn/m - 2x maksymalna reakcja z achu / rozst. krokwi 7,304 1,390 10,091 - wieniec żelbetowy 18x20cm 25,00kN/m 3 x 0,18m x 0,20m= 0,900 1,100 0,990 - wykończenie wieńca 19,00kN/m3 x 2 x 0,015 x 0,20m= 0,114 1,300 0,148 - ściana naziemia poz. 1.4 4,044kN/m 2 x 3,00m= 12,132 1,130 13,703 - ściana poziemia poz. 1.5 6,43kN/m 2 x 1,20m= 7,716 1,120 8,636 N k = 28,166 1,200 33,569 Ciężar własny ławy i gruntu na ławie uwzglęniono automatycznie w programie obliczeniowym. Opis funamentu : Typ: ława prostokątna Wymiary: = 0,50 m H = 0,40 m
s = 0,24 m e = 0,00 m Posaowienie funamentu: D = 1,35 m D min = 1,35 m brak woy gruntowej w zasypce Opis położa: z [m] -1,35 z Pospółki Piaski gliniaste 0,00 0,30 1,30 N nazwa gruntu h [m] nawonion ρ (n) o [t/m 3 ] γ f,min γ f,max φ (r) u [ o ] c (r) u [kpa] r a 1 Pospółki 0,30 tak 0,75 0,90 1,10 34,60 0,00 2 Piaski gliniaste 1,00 nie 2,10 0,90 1,10 13,10 22,29 Materiały : Zasypka: ciężar objętościowy: 20,00 kn/m 3 współczynniki obciążenia: γ f,min = 0,90; γ f,max = 1,20 eton: klasa betonu: 25 (C20/C25) f c = 13,33 MPa, f ct = 1,00 MPa, E cm = 30,0 GPa ciężar objętościowy: 25,00 kn/m 3 współczynniki obciążenia: γ f,min = 0,90; γ f,max = 1,10 Zbrojenie: klasa stali: -III (34GS) otulina zbrojenia c nom = 60 mm Założenia obliczeniowe : Współczynniki korekcyjne oporu granicznego położa: - la nośności pionowej m = 0,81 - la stateczności funamentu na przesunięcie m = 0,72 Współczynnik tarcia gruntu o postawę funamentu: f = 0,50 Współczynniki reukcji spójności: - przy sprawzaniu przesunięcia: 0,50 - przy korekcie nachylenia wypakowej obciążenia: 1,00 WYNIKI-PROJEKTOWNIE: WRUNKI STNÓW GRNICZNYCH PODŁOŻ - wg PN-81/-03020 Nośność pionowa położa: Decyuje: kombinacja nr 1 Decyuje nośność w poziomie: z = 0,30 m Obliczeniowy opór graniczny położa Q fn = 186,5 kn N r = 46,5 kn < m Q fn = 151,1 kn (30,75% ) Ostatecznie przyjęto ławę jako żelbetową monolitycznę o wmiarach 50x40cm wykonaną z betonu C20/25 (25) zbrojoną połużnie 4#12 ze stali -III (34GS) oraz poprzecznie strzemionami φ6
co 25cm ze stali -0 (St0S). Projektował: mgr inŝ. NDRZEJ KOZŁOWSKI upr. bu. nr WM/0005/POOK/03 Sprawził: mgr inŝ. GRZEGORZ WILCZEK upr. bu. nr WM/0095/PWOK/11