P. B. część konstrukcyjna

Wielkość: px
Rozpocząć pokaz od strony:

Download "P. B. część konstrukcyjna"

Transkrypt

1 P.. część konstrukcyjna O L I C Z E N I S T T Y C Z N E TEMT : PROJEKT PRZEUDOWY ISTNIEJĄCYCH OIEKTÓW N CELE SPOŁECZNO-KULTURLNE W ŻNICY LOKLIZCJ: ŻNIC, GMIN WĘGIERSK GÓRK, DZIŁKI NR 838/2 ; 838/3, 038 INWESTOR : URZĄD GMINY WĘGIERSK GÓRK, UL.ZIELON 43 PROJEKT. KONSTRUKCJI: MGR INŻ. TDEUSZ IERNCKI SPRWDZJĄCY: MGR INŻ. SZYMON DUD SYSTENT PROJ. KONSTR.: MGR INŻ. IRENEUSZ JURSZ IELSKO-IŁ LISTOPD 202 R

2 s p i s z a w a r t o ś c i :. OLICZENI STTYCZNE. Założenia obliczeniowe: założenia materiałowe, - założenia obciążeniowe, - posadowienie, - opis techniczny konstrukcji, - literatura, uwagi ogólne, 2. Spis pozycji obliczeniowych: poz.0. Zbiorcze zestawienie obciążeń. 0. Przegrody pionowe. 0.2 Przegrody poziome Obciążenia zmienne. poz.. Więźba dachowa. Wiązar jętkowy Poz.K- Krokiew Poz.M- Murłata Poz.Kl- Kleszcze.2 Krokiew koszowa Poz.Kk- Krokiew koszowa.3 Tarcza usztywniająca Poz.k- elka kalenicowa Poz.S- Słupek.4 Elementy dodatkowe Poz.K-2 Krokiew Poz.K-3 Krokiew Poz.P- Płatew Poz.P-2 Płatew poz. 2. Konstrukcja poddasza Sż Słup żelbetowy Tż-2. Trzpień żelbetowy ż elka żelbetowa Wż-2. Wieniec żelbetowy STR.2

3 poz. 3. Konstrukcja stropu nad parterem Sż Słup żelbetowy Tż-3. Trzpień żelbetowy ż elka żelbetowa Pż Płyta żelbetowa Wż Wieniec żelbetowy Schż Schody żelbetowe poz. 4. Konstrukcja fundamentów Ł Ława żelbetowa St Stopa żelbetowa ŁSch-4. Fundament schodów. CZĘŚĆ RYSUNKOW Rys. /K0 Rzut ław fundamentowych :50 Rys. 2/K02 Rzut konstrukcji parteru :50 Rys. 3/K03 Rzut konstrukcji piętra :50 Rys. 4/K04 Rzut więźby dachowej :50. Założenia obliczeniowe : Z a ł o ż e n i a m a t e r i a ł o w e : - fundamenty: beton żwirowy kl. C20/25(-25); stal kl. -III - ściany fundamentowe: beton żwirowy kl. C20/25(-25); stal kl. -III - ściany zewn. parteru pustaki POROTHERM, gr. cm + wełna mineralna / alternatywnie styropian / 9/2 cm. - ściany zewnętrzne poddasza pustaki POROTHERM, gr. cm+izol.j.w.9/2 cm. - ściany wewnętrzna parteru pustaki POROTHERM, grub. cm. - stropy strop żelbetowy, monolityczny z betonu C20/25 (-25);, stal -III. - elementy żelbetowe elementy z betonu C20/25 (-25);, stal -III. - dach: drewno świerkowe kl. K-33 / C-/. STR.3

4 Z a ł o ż e n i a o b c i ą ż e n i o w e : - obciążenie użytkowe - wg PN-82/ pomieszczenia techniczne p = 2,00 ; p o = 2,80 kn/m 2 - pomieszczenia sale lekcyjne p = 2,00 ; p o = 2,80 -,, - - tarasy p = 2,00 ; p o = 2,80 -,, - - przestrzenie komunikacyjne p = 2,50 ; p o = 3,25 -,, - - obc. równom. rozłożone od ścianek dział. p =,25 ; p o =,75 -,, - - obciążenia śniegiem wg PN-80/ /z - strefa III - obciążenia wiatrem wg PN-77/ strefa III - ciężary własne / stałe / wg PN-82/ P o s a d o w i e n i e : Projektuje się posadowienie bezpośrednio na ławach fundamentowych. Głębokość posadowienia uwarunkowano strefą przemarzania -,2m. Zgodnie z rozporządzeniem Ministra Spraw Wewnętrznych i dministracji z dnia 24 września 998 r. w sprawie ustalenia geotechnicznych warunków posadowienia obiektów budowlanych ustala się : - W strefie oddziaływania projektowanego obiektu na podłoże występują proste warunki gruntowe. - Występują grunty jednorodne genetycznie i litologicznie. Układ warstw jest równoległy do powierzchni terenu.w podłożu nie zalegają grunty słabonośne.woda gruntowa w strefie oddziaływania fundamentów nie występuje. - Obiekt zalicza się do pierwszej kategorii geotechnicznej. Jest to budynek parterowy z zagospodarowanym poddaszem, o prostych,statycznie wyznaczalnych elementach konstrukcji nośnej. - Zakłada się w obliczeniach statycznych obliczeniowy opór jednostkowy podłoża qf = 2,00 kg/cm2 ( 0,20 MPa ). - W miejscy przebudowywanego obiektu, z uwagi na fragmenty wyburzane należy nowoprojektowane elementy posadawiać poniżej strefy przemarzania na gruntach rodzimych. W miejscach ewentualnych przekopów lub miejscowych wyburzeń należy z poziomem posadowienia zejść do poziomu gruntów rodzimych. Istnieje możliwość wymiany gruntów nienośnych lub starych fundamentów do poziomu gruntów nośnych na zasadnie wymiany gruntów nienośnych na chudy beton 0 pod nadzorem uprawnionego projektanta konstrukcji. - Realizacja przebudowywanego obiektu nie może naruszyć w żadnym miejscu istniejącego posadowienia budynku przedszkola. Podczas prac fundamentowych może zaistnieć konieczność nieznacznej korekty posadowienia przebudowywanego obiektu, co wyniknie podczas odkrywania istniejących fundamentów. Poziom STR.4

5 posadowienia nowych elementów fundamentowych w strefie dylatacyjnej nie może schodzić poniżej poziomu istniejących fundamentów przedszkola. opis techniczny konstrukcji : Przebudowa obiektu istniejącego polega na przeprojektowaniu istniejącej tkanki na obiekt parterowy z użytkowym poddaszem oraz łącznikiem z istniejącym budynkiem przedszkolnym. F u n d a m e n t y : Ławy, ściany oraz stopy fundamentowe wylewane z betonu żwirowego kl. C20/25 (- 25). Ławy zbrojone podłużnie wkładkami 4 Ø 2 / 34Gs /, strzemiona Ø 6 co cm. Stopy fundamentowe zbrojone dołem siatkami prętów Ø 6 5x5cm. Wysokość ław i stóp fundamentowych 40cm. Szerokość ław i wymiary stóp obliczone dla przyjętego qf=0.20 MPa. W podłożu chudy beton 0 cm, beton kl. C8/0 (-0). Ś c i a n y : - ściany zewn.parteru pustaki POROTHERM,gr. cm + izol. 9/2 cm. - ściany zewnętrzne poddasza pustaki POROTHERM, gr. cm + izol. 9/2 cm. - ściany wewn.parteru i podd. pustaki POROTHERM, gr. cm. - ściany działowe pustaki POROTHERM, gr.,5 cm. S t r o p n a d p a r t e r e m : Strop nad parterem monolityczny, żelbetowy z betonu kl. C20/25 (-25) o gr. 5 cm, zbrojony stalą -III N. Takie same parametry stropu dla przeprojektowywanego budynku oraz przewiązki. Płyta stropowa oparta na belkach żelbetowych oraz ścianach konstrukcyjnych. E l e m e n t y ż e l b e t o w e : S ł u p y, t r z p i e n i e : Słupy oraz trzpienie żelbetowe o wymiarach xcm, x60cm oraz Ø cm z betonu kl. C20/25 (-25), zbrojone stalą -III N. e l k i : elki żelbetowe z betonu kl. C20/25 (-25), zbrojone stalą -III N. S c h o d y : Schody płytowe ze spocznikiem, żelbetowe z betonu kl. C20/25 (-25) o gr. 5 cm, zbrojone stalą -III N. Schody oparte na belkach żelbetowych. D a c h : Więźba drewniana krokwiowo jętkowa z drewna świerkowego klasy C-. Elementy drewniane mocowane za pomocą złącz MF. Dobór konstrukcyjny wszystkich elementów więźby dachowej podano w części graficznej projektu i załączonych obliczeniach statycznych. STR.5

6 Zabezpieczyć elementy drewniane przeciwgrzybicznie oraz p.poż np. preparatem Fungitox - Uwagi ogólne: Obliczenia statyczne i wymiarowanie wykonano na komputerze PC wg programu SPECUD. - Literatura : PN, Wzory i tablice... W.Kledzik., Tablice do proj. konstr., Instrukcje IT, materiały informacyjno-techniczne firmy Wienerberger, - Podstawą do wymiarowania elementów konstrukcji nośnej jest część architektoniczna niniejszego projektu. Poz.0. Zbiorcze zestawienie obciążeń jednostkowych P r z e g r o d y p i o n o w e : a/. ściany zewnętrzne / ściana z kamieniem elewacyjnym/ ciężar m 2 ściany : tynk wewnętrzny...0,29 x,3 = 0,37 kn/m 2 ściana z pustaków POROTHERM... 0, x 3,0 x, = 4,29 kn/m 2 izolacja ze styropianu gr.2cm...0,05 x,3 = 0,07 kn/m 2 zaprawa 3cm...0,60 x,3 = 0,78 kn/m 2 kamień naturalny ok 6 cm...,50 x,3 =,95 kn/m 2 RZEM: 7,46 kn/m 2 b/. ściany wewnętrzne - ściana z pustaków POROTHERM...0, x 3,0 x, = 4,29kN/m 2 - tynk obustronny...2 x 0,29 x,3 = 0,74 kn/m 2 RZEM: 5,03 kn/m 2 c/. ciężar m 2 ściany żelbet. podziemia gr. cm.+izol. +osłona izol. : - - ściana z betonu konstrukcyjnego cm...0, x 24,0 x, = 7,92 kn/m 2 izolacja + osłona... = 0,0 kn/m 2 RZEM: 8,02 kn/m 2 STR.6

7 0.2. P r z e g r o d y p oz i o m e : a/. dach / kn/m 2 połaci pochyłej /: - dachówka...0,90 x,2... =,08 kn/m2 - łaty/kontrłaty...0,06 x,3... = 0,0 kn/m2 - x folia wiatrowa...0,05 x,3... = 0,08 kn/m2 - Osb,8cm...0,5 x,2... = 0,8 kn/m2 - krokwie 0/ 20 co 83cm...0, x,3... = 0,4 kn/m2 - wełna mineralna 0,8cm x0, ,5 x,3... = 0,20 kn/m2 - izol.paroszcz... 0,05 x,3... = 0,07 kn/m2 - płyty GK na ruszcie metal... 0,20 x,3... = 0,26 kn/m2 RZEM: 2, kn/m2 b/. Strop nad parterem /płyta 5cm/: - posadzka( parkiet, gress) 0,23x,3 = 0, kn/m 2 - wylewka cem 6,5cm,43x,3 =,86 kn/m 2 - styropian 6,0cm 0,03x,3 = 0,04 kn/m 2 - strop żelb. monolityczny 5 cm 3,60x,3 = 4,68 kn/m 2 - tynk.5cm 0,29x,3 = 0,37 kn/m 2 go = 7,25 kn/m 2 c/. Taras /płyta 5cm/ - deska kompoz. na konstr. 0,50x,3 = 0,65 kn/m 2 - styropian 2,0cm 0,0x,3 = 0,3 kn/m 2 - styrobeton 6cm 2,88x,3 = 3,75 kn/m 2 - strop żelb. monolityczny 5 cm 3,60x,3 = 4,68 kn/m 2 - tynk.5cm 0,29x,3 = 0,37 kn/m 2 go = 9,58 kn/m O b c i ą ż e n i e z m i e n n e : [ wg PN-82/ ; PN-80/-020/z; PN-77/-020 ] a/. obciążenia użytkowe - wg PN-82/ : - pomieszczenia techniczne p = 2,00 ; p o = 2,80 kn/m 2 - pomieszczenia sale lekcyjne p = 2,00 ; p o = 2,80 -,, - - tarasy p = 2,00 ; p o = 2,80 -,, - - przestrzenie komunikacyjne p = 2,50 ; p o = 3,25 -,, - - obc. równom. rozłożone od ścianek dział. p =,25 ; p o =,75 -,, - STR.7

8 b/ obciążenie śniegiem wg PN-80/-0200/z / Z- 3,9 2,607 S [kn/m 2 ] 32,0 32,0 Połać bardziej obciążona: - Dach dwuspadowy - Obciążenie charakterystyczne śniegiem gruntu: - strefa obciążenia śniegiem 3; = 488 m n.p.m. Q k = 0,006-0,6 = 2,328 kn/m 2 - Współczynnik kształtu dachu: nachylenie połaci α = 32,0 o C 2 =,2 (60 o -α)/ 0 =,2 (60 o -32,0 o )/ o =,20 Obciążenie charakterystyczne dachu: S k = Q k C = 2,328,20 = 2,607 kn/m 2 Obciążenie obliczeniowe: S = S k γ f = 2,607,5 = 3,9 kn/m 2 b/ obciążenie wiatrem wg PN-77/-020 / Z- wariant I wariant II p [kn/m 2 ] -0,322-0,357 0,250-0,357 kierunek wiatru 32,0 32,0 H=8,7 H=8,7 =8,5 =8,5 Połać nawietrzna - wariant I: - udynek o wymiarach: = 8,5 m, L = 7,0 m, H = 8,7 m - Dach dwuspadowy, kąt nachylenia połaci α = 32,0 o - Charakterystyczne ciśnienie prędkości wiatru: - strefa obciążenia wiatrem III; H = 488 m n.p.m. q k = 0 [+0,0006 (H-0)] 2 [ H/20000+H] = 354 Pa q k = 0,354 kn/m 2 - Współczynnik ekspozycji: rodzaj terenu: ; z = H = 8,7 m C e (z) = 0,5+0,05 8,7 = 0,93 - Współczynnik działania porywów wiatru: STR.8

9 β =,80 - Współczynnik ciśnienia wewnętrznego: budynek zamknięty C w = 0 - Współczynnik ciśnienia zewnętrznego: C z = -0,045 (40 o -α) = -0,045 (40 o -32,0 o ) = -0,360 - Współczynnik aerodynamiczny C: C = C z - C w = -0,360-0 = -0,360 Obciążenie charakterystyczne: p k = q k C e C β = 0,354 0,93 (-0,360),80 = -0,24 kn/m 2 Obciążenie obliczeniowe: p = p k γ f = (-0,24),5 = -0,322 kn/m 2 poz.. Więźba dachowa. Wiązar jętkowy Poz.K- Krokiew Poz.M- Murłata Poz.Kl- Kleszcze DNE: Szkic wiązara C 602,4 32,0 508,9 33,0 6 33,0 84, ,0 6 84,0 984,0 Geometria ustroju: Kąt nachylenia połaci dachowej α = 32,0 o Rozpiętość wiązara l = 9,84 m Rozstaw murłat w świetle l s = 7,84 m Poziom jętki h =,33 m Rozstaw wiązarów a = 0,83 m Usztywnienia boczne krokwi - na całej długości elementu Usztywnienia boczne jętki - na całej długości elementu Rozstaw podparć poziomych murłaty l mo =,00 m Wysięg wspornika murłaty l mw = 0,79 m Dane materiałowe: - krokiew 0/20 cm (zaciosy: murłata - 3 cm, jętka = 6 cm) z drewna C - jętka 2x 6/6 cm z drewna C, - murłata 6/6 cm z drewna C WYNIKI: STR.9

10 Obwiednia momentów [knm]:,60 3,45 -,96-3,85,56 3,46 C 2,90 7,9 2,9 3,46-3,85,56 -,96 0,50,9,38 3,07 7,82 5,,60 3,45 7,82 5, 0,80,9 2,2 2,2,9 0,80 9,84 Obwiednia przemieszczeń [mm]: 0,82 C 2,06 4,42 4,42,98 2,06 3,29 5,20 3,29 0,74 0,82 0,50,9,38 3,07 2,20 2,20 0,80,9 2,2 2,2,9 0,80 9,84 WYMIROWNIE wg PN--0350:2000 drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C f m,k = MPa, f t,0,k = 8 MPa, f c,0,k = 23 MPa, f v,k = 3 MPa, E 0,mean = 2 GPa, ρ k = 380 kg/m 3 Poz.K- Krokiew 0/20 cm (zaciosy: murłata - 3 cm, jętka = 6 cm) Smukłość λ y = 67,3 < 50 λ z = 0,0 < 50 Maksymalne siły i naprężenia w przęśle decyduje kombinacja: K stałe-max+śnieg-wariant II+0,90 wiatr z prawej-wariant II M = -3,85 knm, N = 0,26 kn f m,y,d = 8,46 MPa, f c,0,d = 4,5 MPa σ m,y,d = 5,78 MPa, σ c,0,d = 0,5 MPa k c,y = 0,607 σ c,0,d /(k c,y f c,0,d ) + σ m,y,d /f m,y,d = 0,373 < (σ c,0,d /f c,0,d ) 2 + σ m,y,d /f m,y,d = 0,220 < Maksymalne siły i naprężenia na podporze - murłacie decyduje kombinacja: K9 stałe-max+śnieg-wariant II+0,90 wiatr z lewej-wariant II M = -,6 knm, N = 4,39 kn f m,y,d = 3,85 MPa, f c,0,d = 0,62 MPa σ m,y,d = 3,35 MPa, σ c,0,d = 0,85 MPa (σ c,0,d /f c,0,d ) 2 + σ m,y,d /f m,y,d = 0,248 < Maksymalne siły i naprężenia na podporze - jętce decyduje kombinacja: K stałe-max+śnieg-wariant II+0,90 wiatr z prawej-wariant II M = -3,85 knm, N = 0,26 kn f m,y,d = 8,46 MPa, f c,0,d = 4,5 MPa σ m,y,d = 4,45 MPa, σ c,0,d =,28 MPa (σ c,0,d /f c,0,d ) 2 + σ m,y,d /f m,y,d = 0,79 < Maksymalne ugięcie krokwi (pomiędzy jętką a kalenicą) decyduje kombinacja: K2 stałe-max+śnieg STR.0

11 u fin = 4,42 mm < u net,fin = l / 200 = 2608/ 200 = 3,04 mm (33,9%) Maksymalne ugięcie wspornika krokwi decyduje kombinacja: K7 stałe-max+śnieg-wariant II u fin = 2,20 mm < u net,fin = 2 l / 200 = 2 947/ 200 = 9,47 mm (23,3%) Poz. Kl- Kleszcze 2x 6/6 cm z drewna C Smukłość λ y = 96,5 < 50 λ z = 0,0 < 50 Maksymalne siły i naprężenia decyduje kombinacja: K7 stałe-max+śnieg-wariant II M = 0,87 knm, N = 20,72 kn f m,y,d = 3,85 MPa, f c,0,d = 0,62 MPa σ m,y,d =,69 MPa, σ c,0,d =,08 MPa k c,y = 0,328 σ c,0,d /(k c,y f c,0,d ) + σ m,y,d /f m,y,d = 0,433 < (σ c,0,d /f c,0,d ) 2 + σ m,y,d /f m,y,d = 0,096 < Maksymalne ugięcie decyduje kombinacja: K24 stałe-max+montażowe jętki u fin = 0,74 mm < u net,fin = l / 200 = 4423/ 200 = 22,2 mm (48,6%) Poz.M- Murłata 6/6 cm Część murłaty leżąca na ścianie Ekstremalne obciążenia obliczeniowe q z,max = 2,46 kn/m, q y,max = 3,98 kn/m Maksymalne siły i naprężenia decyduje kombinacja: K9 stałe-max+śnieg-wariant II+0,90 wiatr z lewej-wariant II M z =,50 knm f m,z,d = 3,85 MPa σ m,z,d = 2,93 MPa σ m,z,d /f m,z,d = 0,58 < Część wspornikowa murłaty Ekstremalne obciążenia obliczeniowe q z,max = 2,46 kn/m, q y,max = 3,98 kn/m Maksymalne siły i naprężenia decyduje kombinacja: K23 stałe-max+wiatr z prawej-wariant II+0,90 śnieg-wariant II M y = 6,36 knm, M z = 4,9 knm f m,y,d = 3,85 MPa, f m,z,d = 3,85 MPa σ m,y,d = 9,3 MPa, σ m,z,d = 6,4 MPa k m = 0,7 σ m,y,d /f m,y,d + k m σ m,z,d /f m,z,d = 0,983 < k m σ m,y,d /f m,y,d + σ m,z,d /f m,z,d = 0,94 < Maksymalne ugięcie: decyduje kombinacja: K7 stałe-max+śnieg-wariant II u fin = 2,2 mm < u net,fin = 2 l / 200 = 2 790/ 200 = 7,90 mm (26,8%).2 Krokiew koszowa Poz.Kk- Krokiew koszowa DNE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 5,0 cm Wysokość h = 22,5 cm Zacios na podporach t k = 3,0 cm Drewno: drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C Geometria: Kąt nachylenia połaci dachowych α = 32,0 o Długość rzutu poziomego wspornika l w,x = 0,80 m STR.

12 Długość rzutu poziomego odcinka środkowego l d,x = 2,80 m Długość rzutu poziomego odcinka górnego l g,x =,40 m Obciążenia dachu: - obciążenie stałe g k = 2,0 kn/m 2 połaci dachowej, γ f =,0 - uwzględniono ciężar własny krokwi - obciążenie śniegiem S k = 2,607 kn/m 2 rzutu połaci dachowej, γ f =,50 - obciążenie parciem wiatru (wg PN--020:977/z/Z-3: połać nawietrzna, wariant II, strefa III, H=488 m n.p.m., teren, z=h=8,7 m, budowla zamknięta, wymiary budynku H=8,7 m, =8,5 m, L=7,0 m, nachylenie połaci 32,0 st., beta=,80): p k = 0,67 kn/m 2 połaci dachowej, γ f =,50 - obciążenie ssaniem wiatru p k = -0,238 kn/m 2 połaci dachowej, γ f =,50 - obciążenie ociepleniem g kk = 0,270 kn/m 2 połaci dachowej na środkowym odcinku krokwi; γ f =,20 WYNIKI: M [knm] R [kn] - -9,07 rzut,24 -,77 9,84 5,40 0,08-0,2 4,33 23,8 20,82 5,74 2,6 0,09-0,2 0,20,3 3,96,98 0,50 2,6 0,0-0,0 32,0 32,0 0,80 2,80,40 Zginanie decyduje kombinacja (obc.stałe max.+ocieplenie+śnieg+wiatr) Momenty obliczeniowe: M przęsł = 0,20 knm; M podp = -9,07 knm Warunek nośności - przęsło: σ m,y,d = 8,06 MPa, f m,y,d = 4,77 MPa σ m,y,d /f m,y,d = 0,546 < Warunek nośności - podpora: σ m,y,d = 9,54 MPa, f m,y,d = 4,77 MPa σ m,y,d /f m,y,d = 0,646 < Ugięcie (wspornik): u fin = (-),33 mm < u net,fin = 2,0 l / 200 = 2,37 mm (9,6%) Ugięcie (odcinek środkowy): u fin = 2,53 mm < u net,fin = l / 200 = 2,65 mm (57,9%).3 Tarcza usztywniająca Poz.k- elka kalenicowa Poz.S- Słupek Przyjęto element usztywniający podłużnie dach oraz będący oparciem dla krokwi w punkcie kalenicy. Przyjęto belki drewniane dołem i górą 5x20cm /2x poz.k-/. Słupki pomiędzy belkami o wymiarach 5x5 cm / poz.s-/ co,5m. elki oraz słupki obić dwustronnie płytami osb o gr. 8mm. STR.2

13 .4 Elementy dodatkowe Poz.K-2 Krokiew Element DNE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 0,0 cm Wysokość h = 20,0 cm Zacios na podporach t k = 3,0 cm Drewno: drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C f m,k = 24 MPa, f t,0,k = 4 MPa, f c,0,k = 2 MPa, f v,k = 2,5 MPa, E 0,mean = GPa, ρ k = 350 kg/m 3 Klasa użytkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Kąt nachylenia połaci dachowej α = 32,0 o Rozstaw krokwi a = 0,83 m Długość rzutu poziomego wspornika l w,x = 0,47 m Długość rzutu poziomego odcinka środkowego l d,x =,95 m Długość rzutu poziomego odcinka górnego l g,x = 2,52 m Obciążenia dachu: - obciążenie stałe g k = 2,0 kn/m 2 połaci dachowej; γ f =,0 - uwzględniono ciężar własny krokwi - obciążenie śniegiem S k = 2,607 kn/m 2 rzutu połaci dachowej, γ f =,50 - obciążenie parciem wiatru p k = 0,250 kn/m 2 połaci dachowej, γ f =,50 - obciążenie ssaniem wiatru p k = -0,322 kn/m 2 połaci dachowej, γ f =,50 - obciążenie ociepleniem g kk = 0,000 kn/m 2 połaci dachowej WYNIKI: M [knm] R [kn] -3,8 2,97 0,20-0,25 5,97,54 0,55-0,67 2, 0,23 0,85-0, 0,54-0,69 32,0 6,27 4,20 3,08 6,96,80 0,47,95 2,52 Zginanie decyduje kombinacja (obc.stałe max.+śnieg+wiatr) Moment obliczeniowy: M podp = -3,8 knm Warunek nośności - podpora: σ m,y,d = 7,90 MPa, f m,y,d = 4,77 MPa σ m,y,d /f m,y,d = 0,535 < Ugięcie (odcinek górny): u fin = 3,77 mm < u net,fin = l / 200 = 4,86 mm (25,4%) STR.3

14 Poz.K-3 Krokiew Przyjęto krokwie skrajne /poza licem ściany zewnętrznej/ o wymiarach 2x20cm z drewna klasy C. Poz.P- elka stalowa WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Momenty zginające [knm]: 9,3 46,52 4, ZŁOŻENI OLICZENIOWE DO WYMIROWNI Wykorzystanie rezerwy plastycznej przekroju: tak; Parametry analizy zwichrzenia: - obciążenie przyłożone na pasie górnym belki; - obciążenie działa w dół; - rozstaw stężeń bocznych l =,00 m; WYMIROWNIE WG PN-90/ y x x y Przekrój: 2 I 200, połączone spoinami ciągłymi v =,0 cm 2, m = 52,4 kg/m J x = 4280 cm 4, J y = 587 cm 4, J ω = 0400 cm 6, J Τ = 4,6 cm 4, W x = 428 cm 3 Stal: St3 Nośności obliczeniowe przekroju: - zginanie: klasa przekroju (α p =,079) M R = 99,33 knm - ścinanie: klasa przekroju V R = 374,0 kn Nośność na zginanie Przekrój z = 2,50 m Współczynnik zwichrzenia ϕ L =,000 Moment maksymalny M max = 46,52 knm (52) M max / (ϕ L M R ) = 0,468 < Nośność na ścinanie Przekrój z = 0,00 m Maksymalna siła poprzeczna V max = 9,3 kn (53) V max / V R = 0,052 < Nośność na zginanie ze ścinaniem V max = 9,3 kn < V o = 0,6 V R = 224,46 kn warunek niemiarodajny Stan graniczny użytkowania Przekrój z = 2,88 m Ugięcie maksymalne f k,max = 4,20 mm Ugięcie graniczne f gr = l o / 350 = 7,29 mm f k,max = 4,20 mm < f gr = 7,29 mm (82,%) STR.4

15 Poz.P-2 Płatew WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Przypadek P: Przypadek Momenty zginające [knm]: ,8 6,26 4,90 ZŁOŻENI OLICZENIOWE DO WYMIROWNI Klasa użytkowania konstrukcji - 2 Parametry analizy zwichrzenia: - belka zabezpieczona przed zwichrzeniem Ugięcie graniczne u net,fin = l o / 0 WYNIKI OLICZEŃ WYTRZYMŁOŚCIOWYCH WYMIROWNIE WG PN--0350:2000 z y y z Przekrój prostokątny 6 / 27,5 cm W y = 207 cm 3, J y = cm 4, m = 6,7 kg/m drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C f m,k = MPa, f t,0,k = 8 MPa, f c,0,k = 23 MPa, f v,k = 3 MPa, E 0,mean = 2 GPa, ρ k = 380 kg/m 3 Zginanie Przekrój x =,60 m Moment maksymalny M max = 6,26 knm σ m,y,d = 8,06 MPa, f m,y,d = 3,85 MPa Warunek nośności: σ m,y,d / f m,y,d = 0,58 < Warunek stateczności: k crit =,000 σ m,y,d = 8,06 MPa < k crit f m,y,d = 3,85 MPa (58,2%) Ścinanie Przekrój x = 3,85 m Maksymalna siła poprzeczna V max = -4,90 kn τ d = 0,5 MPa < f v,d =,38 MPa (36,7%) Docisk na podporze Reakcja podporowa R = 4,90 kn a p = 2,0 cm, k c,90 =,00 σ c,90,y,d = 0,78 MPa < k c,90 f c,90,d =,25 MPa (62,3%) STR.5

16 poz. 2. Konstrukcja poddasza Sż-2. Słup żelbetowy Słup żelbetowy xcm wylewany na mokro z betonu -25 zbrojony prętami 4 Ø6 /IIIN/. Strzemiona Ø6 co 25cm, zagęszczane przy podporach co 0cm na odc. 80cm. Sż-2.2 Słup żelbetowy Słup żelbetowy x60cm wylewany na mokro z betonu -25 zbrojony prętami 6 Ø6 /IIIN/. Strzemiona Ø6 co 25cm, zagęszczane przy podporach co 0cm na odc. 80cm. Tż-2. Trzpień żelbetowy Trzpień żelbetowy xcm wylewany na mokro z betonu -25 zbrojony prętami 4 Ø6 /IIIN/. Strzemiona Ø6 co 25cm, zagęszczane przy podporach co 0cm na odc. 80cm. ż-2. elka żelbetowa DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: 25 (C20/25) f cd = 3,33 MPa, f ctd =,00 MPa, E cm =,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -IIIN (R500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -IIIN (R500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Obwiednia sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]: 24,72 WYMIROWNIE wg PN :2002 : 56,76 26,9 Przyjęte wymiary przekroju: b w =,0 cm, h = 45,0 cm otulina zbrojenia c nom = mm Przęsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 56,76 knm Przyjęto indywidualnie dołem 6φ6 o s = 2,06 cm 2 (ρ = 0,99%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 56,76 knm < M Rd = 73,62 knm (32,7%) Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = (-)23,84 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 0 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: V Sd = (-)23,84 kn < V Rd = 8,25 kn (29,3%) SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 55,42 knm Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,00 mm < w lim = 0,3 mm (33,2%) Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 9,24 mm < a lim = 5625/200 = 28,3 mm (32,9%) STR.6

17 Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 24,48 kn Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje (0,0%) SZKIC ZROJENI: 2φ2 45 6φ6 8 x 29 = Nr2 2φ2 l= Nr 6φ6 l= Nr 2 7 Nr Nr3 9φ6 l=38 ż-2.2 elka żelbetowa DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: 25 (C20/25) f cd = 3,33 MPa, f ctd =,00 MPa, E cm =,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -IIIN (R500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -IIIN (R500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Obwiednia sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]: -3,5 6,90,97 23,00,97 6,90 C WYMIROWNIE wg PN :2002 : Przyjęte wymiary przekroju: b w =,0 cm, h = 25,0 cm otulina zbrojenia c nom = mm Przęsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd =,97 knm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) s = 0,80 cm 2. Przyjęto 2φ6 o s = 4,02 cm 2 (ρ = 0,65%) Warunek nośności na zginanie: M Sd =,97 knm < M Rd = 3,23 knm (6,3%) Podpora : Zginanie: (przekrój b-b) STR.7

18 Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)3,5 knm Zbrojenie potrzebne górne (war. konstrukcyjny) s = 0,8 cm 2. Przyjęto 2φ2 o s = 2,26 cm 2 (ρ = 0,36%) Przęsło - C: Zginanie: (przekrój c-c) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd =,97 knm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) s = 0,80 cm 2. Przyjęto 2φ6 o s = 4,02 cm 2 (ρ = 0,65%) Warunek nośności na zginanie: M Sd =,97 knm < M Rd = 3,23 knm (6,3%) SZKIC ZROJENI: 3φ2 2 3φ2 3 3φ2 25 2φ6 + φ2 2φ6 + φ2 C x 5 = 20 8 x 5 = Nr2 4φ2 l= Nr 2φ6 l= Nr 2 7 Nr 2 Nr 25 9 Nr3 2x8φ6 l=77 3 ż-2.3 elka żelbetowa DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: 25 (C20/25) f cd = 3,33 MPa, f ctd =,00 MPa, E cm =,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -IIIN (R500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -IIIN (R500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Obwiednia sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]: -8,62-8,62 8,82 2,05 43,84 6,20 43,84 C 2,05 8,82 D WYMIROWNIE wg PN :2002 : Przyjęte wymiary przekroju: b w =,0 cm, h =,0 cm otulina zbrojenia c nom = mm Przęsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 2,05 knm STR.8

19 Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) s =,00 cm 2. Przyjęto 2φ6 o s = 4,02 cm 2 (ρ = 0,52%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 2,05 knm < M Rd = 39,67 knm (5,2%) Podpora : Zginanie: (przekrój b-b) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)8,62 knm Zbrojenie potrzebne górne (war. konstrukcyjny) s =,0 cm 2. Przyjęto 2φ2 o s = 2,26 cm 2 (ρ = 0,29%) Przęsło - C: Zginanie: (przekrój c-c) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 6,20 knm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) s =,00 cm 2. Przyjęto 2φ6 o s = 4,02 cm 2 (ρ = 0,52%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 6,20 knm < M Rd = 39,67 knm (5,6%) Podpora C: Zginanie: (przekrój d-d) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)8,62 knm Zbrojenie potrzebne górne (war. konstrukcyjny) s =,0 cm 2. Przyjęto 2φ2 o s = 2,26 cm 2 (ρ = 0,29%) Przęsło C - D: Zginanie: (przekrój e-e) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 2,05 knm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) s =,00 cm 2. Przyjęto 2φ6 o s = 4,02 cm 2 (ρ = 0,52%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 2,05 knm < M Rd = 39,67 knm (5,2%) SZKIC ZROJENI: 2φ2 2 2φ2 3 2φ2 4 2φ2 5 2φ2 2φ6 2φ6 C 2φ6 D x 5 = 20 5 x 4,5 = 27 8 x 5 = Nr2 2φ2 l= Nr 2φ6 l= Nr 2 Nr Nr3 34φ6 l=07 ż-2.4 elka żelbetowa elkę wykonać w skosie wg schematu zbrojenia jak poniżej. elka zalamana symetrycznie s szczycie. Wymiary belki wg skosów. Kąt 32stopnie. DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: 25 (C20/25) f cd = 3,33 MPa, f ctd =,00 MPa, E cm =,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -IIIN (R500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -IIIN (R500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH STR.9

20 Obwiednia sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]: -7,5-7,5 9,0 6,0 25,02,88 WYMIROWNIE wg PN :2002 Przyjęte wymiary przekroju: b w =,0 cm, h = 35,0 cm otulina zbrojenia c nom = mm Przęsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 6,0 knm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) s =,9 cm 2. Przyjęto 2φ6 o s = 4,02 cm 2 (ρ = 0,44%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 6,0 knm < M Rd = 48,2 knm (2,5%) Podpora : Zginanie: (przekrój b-b) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)7,5 knm Zbrojenie potrzebne górne (war. konstrukcyjny) s =,9 cm 2. Przyjęto 2φ6 o s = 4,02 cm 2 (ρ = 0,44%) Przęsło - C: Zginanie: (przekrój c-c) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd =,88 knm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) s =,9 cm 2. Przyjęto 2φ6 o s = 4,02 cm 2 (ρ = 0,44%) Warunek nośności na zginanie: M Sd =,88 knm < M Rd = 48,2 knm (3,9%) Podpora C: Zginanie: (przekrój d-d) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)7,5 knm Zbrojenie potrzebne górne (war. konstrukcyjny) s =,9 cm 2. Przyjęto 2φ6 o s = 4,02 cm 2 (ρ = 0,44%) Przęsło C - D: Zginanie: (przekrój e-e) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 6,0 knm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) s =,9 cm 2. Przyjęto 2φ6 o s = 4,02 cm 2 (ρ = 0,44%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 6,0 knm < M Rd = 48,2 knm (2,5%) 25,02 C 6,0 9,0 D SZKIC ZROJENI: 2φ6 2 2φ6 3 2φ6 4 2φ6 5 2φ6 35 2φ6 2φ6 C 2φ6 D x 5 = 0 20 x 5 = 0 20 x 5 = Nr 4φ6 l=04 04 Nr Nr 24 Nr2 63φ6 l=7 STR.20

21 ż-2.5 elka żelbetowa DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: 25 (C20/25) f cd = 3,33 MPa, f ctd =,00 MPa, E cm =,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -IIIN (R500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -IIIN (R500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Obwiednia sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]: 36,22 WYMIROWNIE wg PN :2002 : Przyjęte wymiary przekroju: b w =,0 cm, h =,0 cm otulina zbrojenia c nom = mm 22,64 36,22 Przęsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 22,64 knm Zbrojenie potrzebne s = 2,2 cm 2. Przyjęto 3φ6 o s = 6,03 cm 2 (ρ = 0,79%) (decyduje warunek dopuszczalnej szerokości rys prostopadłych) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 22,64 knm < M Rd = 56,83 knm (39,8%) SZKIC ZROJENI: 2φ2 3φ6 5 x 4,5 = Nr2 2φ2 l= Nr 3φ6 l= Nr Nr 24 Nr3 6φ6 l=07 ż-2.6 elka żelbetowa DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: 25 (C20/25) f cd = 3,33 MPa, f ctd =,00 MPa, E cm =,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -IIIN (R500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -IIIN (R500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała STR.2

22 Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Obwiednia sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]: 47,03 WYMIROWNIE wg PN :2002 : Przyjęte wymiary przekroju: b w =,0 cm, h = 35,0 cm otulina zbrojenia c nom = mm 37,62 47,03 Przęsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 37,62 knm Zbrojenie potrzebne s = 3,09 cm 2. Przyjęto 3φ6 o s = 6,03 cm 2 (ρ = 0,66%) (decyduje warunek dopuszczalnej szerokości rys prostopadłych) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 37,62 knm < M Rd = 69,50 knm (54,%) SZKIC ZROJENI: 2φ2 35 3φ6 9 x 5 = Nr2 2φ2 l= Nr 3φ6 l= Nr 2 7 Nr Nr3 20φ6 l=7 ż-2.7, ż-2.8, ż-2.9 elka żelbetowa DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: 25 (C20/25) f cd = 3,33 MPa, f ctd =,00 MPa, E cm =,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -IIIN (R500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -IIIN (R500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) STR.22

23 WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Obwiednia sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]: 52, WYMIROWNIE wg PN :2002 : Przyjęte wymiary przekroju: b w =,0 cm, h = 35,0 cm otulina zbrojenia c nom = mm 49,03 52, Przęsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 49,03 knm Przyjęto indywidualnie dołem 5φ6 o s = 0,05 cm 2 (ρ =,0%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 49,03 knm < M Rd = 06,92 knm (45,9%) SZKIC ZROJENI: 2φ2 35 5φ6 34 x 0 = Nr2 2φ2 l= Nr 5φ6 l= Nr 2 7 Nr Nr3 35φ6 l=7 ż-2.0 elka żelbetowa elka licowana spodem z belką poz. Ż-2.9. Część belki od strony belki żelbetowej poz.ż- 2.7 w skosie. DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: 25 (C20/25) f cd = 3,33 MPa, f ctd =,00 MPa, E cm =,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -IIIN (R500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -IIIN (R500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) STR.23

24 WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Obwiednia sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]: -2,09 0,36 6,80 34,53 6,80 0,36 C WYMIROWNIE wg PN :2002 : Przyjęte wymiary przekroju: b w =,0 cm, h = 35,0 cm otulina zbrojenia c nom = mm Przęsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 6,80 knm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) s =,9 cm 2. Przyjęto 2φ6 o s = 4,02 cm 2 (ρ = 0,44%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 6,80 knm < M Rd = 48,2 knm (4,%) Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = (-)3,67 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 220 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: V Sd = (-)3,67 kn < V Rd = 57,8 kn (23,9%) SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 6,57 knm Szerokość rys prostopadłych: zarysowanie nie występuje (0,0%) Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 0,66 mm < a lim = 3500/200 = 7,50 mm (3,8%) Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 5,55 kn Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje (0,0%) Podpora : Zginanie: (przekrój b-b) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)2,09 knm Zbrojenie potrzebne górne (war. konstrukcyjny) s =,9 cm 2. Przyjęto 2φ6 o s = 4,02 cm 2 (ρ = 0,44%) Przęsło - C: Zginanie: (przekrój c-c) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 6,80 knm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) s =,9 cm 2. Przyjęto 2φ6 o s = 4,02 cm 2 (ρ = 0,44%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 6,80 knm < M Rd = 48,2 knm (4,%) SZKIC ZROJENI: 2φ6 2 2φ6 3 2φ6 35 2φ6 2φ6 C x 2 = 35 5 x 2 = Nr 4φ6 l= Nr Nr2 32φ6 l=7 Nr STR.24

25 Wż-2. Wieniec żelbetowy Wieniec żelbetowy x25cm wylewany na mokro z betonu -25 zbrojony prętami 4 Ø2 /IIIN/. Strzemiona Ø6 co 25cm. W narożach dodatkowe wkładki 4 Ø2 /IIIN/ uciąglające zbrojenie. poz. 3. Konstrukcja stropu nad parterem Sż-3. Słup żelbetowy Słup żelbetowy xcm wylewany na mokro z betonu -25 zbrojony prętami 4 Ø6 /IIIN/. Strzemiona Ø6 co 25cm, zagęszczane przy podporach co 0cm na odc. 80cm. Sż-3.2 Słup żelbetowy Słup żelbetowy x60cm wylewany na mokro z betonu -25 zbrojony prętami 6 Ø6 /IIIN/. Strzemiona Ø6 co 25cm, zagęszczane przy podporach co 0cm na odc. 80cm. Sż-3.3 Słup żelbetowy Słup żelbetowy Ø cm wylewany na mokro z betonu -25 zbrojony prętami 8 Ø6 /IIIN/. Strzemiona Ø6 co 25cm, zagęszczane przy podporach co 0cm na odc. 80cm. Sż-3.4 Słup żelbetowy Słup żelbetowy xcm wylewany na mokro z betonu -25 zbrojony prętami 8 Ø6 /IIIN/. Strzemiona Ø6 co 25cm, zagęszczane przy podporach co 0cm na odc. 80cm. Tż-3. Trzpień żelbetowy Trzpień żelbetowy xcm wylewany na mokro z betonu -25 zbrojony prętami 4 Ø6 /IIIN/. Strzemiona Ø6 co 25cm, zagęszczane przy podporach co 0cm na odc. 80cm. ż-3. elka żelbetowa DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: 25 (C20/25) f cd = 3,33 MPa, f ctd =,00 MPa, E cm =,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -IIIN (R500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -III (34GS) f yk = 40 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Obwiednia sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]: -0,6-37,32 C D 02,8 25,82 89,89 22,72 42,6 09,28 WYMIROWNIE wg PN :2002 : Przyjęte wymiary przekroju: b w =,0 cm, h = 40,0 cm, h f = 5,0 cm otulina zbrojenia c nom = mm STR.25

26 Przęsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 25,82 knm Zbrojenie potrzebne s = 8,75 cm 2. Przyjęto 6φ6 o s = 2,06 cm 2 (ρ =,3%) (decyduje warunek dopuszczalnej szerokości rys prostopadłych) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 25,82 knm < M Rd = 70,75 knm (73,7%) Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = (-)9,54 kn Zbrojenie strzemionami dwuciętymi φ6 co 60 mm na odcinku 66,0 cm przy lewej podporze i na odcinku 50,0 cm przy prawej podporze oraz co 00 mm na pozostałej części belki Warunek nośności na ścinanie: V Sd = (-)9,54 kn < V Rd3 = 2,38 kn (56,6%) Podpora : Zginanie: (przekrój b-b) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)0,6 knm Zbrojenie potrzebne górne s = 8,4 cm 2. Przyjęto 6φ6 o s = 2,06 cm 2 (ρ =,3%) (decyduje warunek dopuszczalnej szerokości rys prostopadłych) Warunek nośności na zginanie: M Sd = (-)0,6 knm < M Rd = 48,29 knm (74,3%) SGU: Moment podporowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = (-)09,37 knm Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,243 mm < w lim = 0,3 mm (8,%) Przęsło - C: Zginanie: (przekrój c-c) Zbrojenie dolne w przęśle nie jest obliczeniowo potrzebne Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = (-)47,47 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 00 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: V Sd = (-)47,47 kn < V Rd = 73,63 kn (64,5%) Podpora C: Zginanie: (przekrój d-d) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)37,32 knm Zbrojenie potrzebne górne s = 0,95 cm 2. Przyjęto 7φ6 o s = 4,07 cm 2 (ρ =,34%) (decyduje warunek dopuszczalnej szerokości rys prostopadłych) Warunek nośności na zginanie: M Sd = (-)37,32 knm < M Rd = 63,72 knm (83,9%) Przęsło C - D: Zginanie: (przekrój e-e) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 42,6 knm Zbrojenie potrzebne s = 9,95 cm 2. Przyjęto 7φ6 o s = 4,07 cm 2 (ρ =,34%) (decyduje warunek dopuszczalnej szerokości rys prostopadłych) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 42,6 knm < M Rd = 94, knm (73,2%) Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = 32,9 kn Zbrojenie strzemionami dwuciętymi φ6 co 60 mm na odcinku 80,0 cm przy lewej podporze i na odcinku 72,0 cm przy prawej podporze oraz co 00 mm na pozostałej części belki Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 32,9 kn < V Rd3 = 208,33 kn (63,5%) SZKIC ZROJENI: 2φ6 2 6φ6 3 5φ6 4 7φ6 5 2φ6 40 6φ6 2φ6 C 7φ6 D x6=66 33 x 0 = 3 25 x 6 = x 0 = 250 x 6 = x 0 = 340 2x6= Nr8 2φ6 l= Nr 6φ6 l= Nr5 φ6 l=7 7 Nr6 3φ6 l= Nr4 2φ6 l=22 22 Nr7 2φ6 l=98 98 Nr2 2φ6 l= Nr3 5φ6 l= Nr9 73φ6 l=27 STR.26

27 - 2-2 Nr 8 5 Nr 7 Nr 6 Nr Nr 25 Nr 2 Nr Nr 7 5 Nr 7 5 Nr 6 Nr 6 Nr Nr 3 Nr 2 25 Nr Nr Nr 3 Nr ż-3.2 elka żelbetowa DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: 25 (C20/25) f cd = 3,33 MPa, f ctd =,00 MPa, E cm =,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -IIIN (R500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -III (34GS) f yk = 40 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Obwiednia sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]: -52,80 4,60 85,95 382,00 85,95 4,60 C WYMIROWNIE wg PN :2002 : Przyjęte wymiary przekroju: b w =,0 cm, h = 40,0 cm otulina zbrojenia c nom = mm Przęsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 85,95 knm Zbrojenie potrzebne s = 6,34 cm 2. Przyjęto 5φ6 o s = 0,05 cm 2 (ρ = 0,94%) (decyduje warunek dopuszczalnej szerokości rys prostopadłych) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 85,95 knm < M Rd = 28,03 knm (67,%) Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = (-)52,73 kn Zbrojenie strzemionami dwuciętymi φ6 co 50 mm na odcinku 65,0 cm przy lewej podporze i na odcinku 40,0 cm przy prawej podporze oraz co 00 mm na pozostałej części belki (decyduje warunek granicznej szerokości rys ukośnych) STR.27

28 Warunek nośności na ścinanie: V Sd = (-)52,73 kn < V Rd3 = 249,99 kn (6,%) Podpora : Zginanie: (przekrój b-b) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)52,80 knm Zbrojenie potrzebne górne s = 2,83 cm 2. Przyjęto 7φ6 o s = 4,07 cm 2 (ρ =,34%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = (-)52,80 knm < M Rd = 63,72 knm (93,3%) Przęsło - C: Zginanie: (przekrój c-c) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 85,95 knm Zbrojenie potrzebne s = 6,34 cm 2. Przyjęto 5φ6 o s = 0,05 cm 2 (ρ = 0,94%) (decyduje warunek dopuszczalnej szerokości rys prostopadłych) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 85,95 knm < M Rd = 28,03 knm (67,%) Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = 52,73 kn Zbrojenie strzemionami dwuciętymi φ6 co 50 mm na odcinku 40,0 cm przy lewej podporze i na odcinku 65,0 cm przy prawej podporze oraz co 00 mm na pozostałej części belki (decyduje warunek granicznej szerokości rys ukośnych) Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 52,73 kn < V Rd3 = 249,99 kn (6,%) SZKIC ZROJENI: 2φ6 2 7φ6 3 2φ6 40 5φ6 5φ6 C x 5 = 65 6 x 0 = x 5 = x 5 = 40 6 x 0 = 60 3 x 5 = Nr3 φ6 l=4 4 Nr2 4φ6 l= Nr 7φ6 l= Nr4 6φ6 l= Nr Nr 3 Nr 2 Nr Nr Nr Nr Nr ż-3.3 elka żelbetowa DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: 25 (C20/25) f cd = 3,33 MPa, f ctd =,00 MPa, E cm =,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -IIIN (R500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -III (34GS) f yk = 40 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) STR.28

29 WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Obwiednia sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]: 22,7 WYMIROWNIE wg PN :2002 : 8,80 22,7 Przyjęte wymiary przekroju: b w =,0 cm, h = 40,0 cm otulina zbrojenia c nom = mm Przęsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 8,80 knm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) s =,39 cm 2. Przyjęto 2φ6 o s = 4,02 cm 2 (ρ = 0,38%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 8,80 knm < M Rd = 56,56 knm (5,6%) SZKIC ZROJENI: 2φ6 40 2φ6 2 x 0 = Nr 4φ6 l= Nr Nr 24 Nr2 3φ6 l=27 ż-3.4 elka żelbetowa DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: 25 (C20/25) f cd = 3,33 MPa, f ctd =,00 MPa, E cm =,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -IIIN (R500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -III (34GS) f yk = 40 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) STR.29

30 WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Obwiednia sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]: -46,96-46,96,74 C D 67,09 37,57 84,49 84,49 37,57 67,09 WYMIROWNIE wg PN :2002 : Przyjęte wymiary przekroju: b w =,0 cm, h = 40,0 cm otulina zbrojenia c nom = mm Przęsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 37,57 knm Zbrojenie potrzebne s = 2,6 cm 2. Przyjęto 3φ6 o s = 6,03 cm 2 (ρ = 0,56%) (decyduje warunek dopuszczalnej szerokości rys prostopadłych) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 37,57 knm < M Rd = 82,7 knm (45,7%) Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = (-)70,32 kn Zbrojenie strzemionami dwuciętymi φ6 co 60 mm na odcinku 66,0 cm przy prawej podporze oraz co 00 mm na pozostałej części przęsła Warunek nośności na ścinanie: V Sd = (-)70,32 kn < V Rd3 = 2,38 kn (33,3%) Podpora : Zginanie: (przekrój b-b) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)46,96 knm Zbrojenie potrzebne górne s = 3, cm 2. Przyjęto 3φ6 o s = 6,03 cm 2 (ρ = 0,56%) (decyduje warunek dopuszczalnej szerokości rys prostopadłych) Warunek nośności na zginanie: M Sd = (-)46,96 knm < M Rd = 82,7 knm (57,2%) Przęsło - C: Zginanie: (przekrój c-c) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd =,74 knm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) s =,39 cm 2. Przyjęto 2φ6 o s = 4,02 cm 2 (ρ = 0,38%) Warunek nośności na zginanie: M Sd =,74 knm < M Rd = 56,56 knm (20,8%) Podpora C: Zginanie: (przekrój d-d) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)46,96 knm Zbrojenie potrzebne górne s = 3, cm 2. Przyjęto 3φ6 o s = 6,03 cm 2 (ρ = 0,56%) Przęsło C - D: Zginanie: (przekrój e-e) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 37,57 knm Zbrojenie potrzebne s = 2,6 cm 2. Przyjęto 3φ6 o s = 6,03 cm 2 (ρ = 0,56%) (decyduje warunek dopuszczalnej szerokości rys prostopadłych) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 37,57 knm < M Rd = 82,7 knm (45,7%) Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = 70,32 kn Zbrojenie strzemionami dwuciętymi φ6 co 60 mm na odcinku 66,0 cm przy lewej podporze oraz co 00 mm na pozostałej części przęsła Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 70,32 kn < V Rd3 = 2,38 kn (33,3%) STR.

31 SZKIC ZROJENI: φ6 3φ6 2φ6 3φ6 2φ6 40 3φ6 2φ6 C 3φ6 D x 0 = 80 x 6 = x 0 = 250 x 6 = 66 8 x 0 = Nr2 φ6 l=7 7 - Nr5 φ6 l= Nr 4φ6 l= Nr4 φ6 l= Nr3 φ6 l=7 7 Nr Nr 5 Nr Nr Nr 2 Nr 2 7 Nr Nr Nr Nr6 86φ6 l= Nr 4 Nr Nr Nr 3 Nr Nr 3 Nr ż-3.5 elka żelbetowa DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: 25 (C20/25) f cd = 3,33 MPa, f ctd =,00 MPa, E cm =,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -IIIN (R500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -III (34GS) f yk = 40 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Obwiednia sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]:,47 WYMIROWNIE wg PN :2002 : 3,5,47 Przyjęte wymiary przekroju: b w =,0 cm, h = 40,0 cm otulina zbrojenia c nom = mm Przęsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 3,5 knm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) s =,39 cm 2. Przyjęto 2φ6 o s = 4,02 cm 2 (ρ = 0,38%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 3,5 knm < M Rd = 56,56 knm (5,6%) STR.3

32 SZKIC ZROJENI: 2φ2 40 2φ6 8 x 0 = Nr2 2φ2 l=34 34 Nr 2φ6 l= Nr Nr 24 Nr3 9φ6 l=27 ż-3.6 elka żelbetowa DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: 25 (C20/25) f cd = 3,33 MPa, f ctd =,00 MPa, E cm =,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -IIIN (R500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -III (34GS) f yk = 40 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Obwiednia sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]: -9,85 9,06 5,54 63,55 5,54 9,06 C WYMIROWNIE wg PN :2002 : Przyjęte wymiary przekroju: b w =,0 cm, h = 40,0 cm otulina zbrojenia c nom = mm Przęsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 5,54 knm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) s =,39 cm 2. Przyjęto 2φ6 o s = 4,02 cm 2 (ρ = 0,38%) STR.32

33 Warunek nośności na zginanie: M Sd = 5,54 knm < M Rd = 56,56 knm (9,8%) Podpora : Zginanie: (przekrój b-b) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)9,85 knm Zbrojenie potrzebne górne (war. konstrukcyjny) s =,39 cm 2. Przyjęto 2φ6 o s = 4,02 cm 2 (ρ = 0,38%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = (-)9,85 knm < M Rd = 56,56 knm (7,4%) Przęsło - C: Zginanie: (przekrój c-c) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 5,54 knm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) s =,39 cm 2. Przyjęto 2φ6 o s = 4,02 cm 2 (ρ = 0,38%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 5,54 knm < M Rd = 56,56 knm (9,8%) SZKIC ZROJENI: 2φ6 2 2φ6 3 2φ6 40 2φ6 2φ6 C x 0 = 20 2 x 0 = Nr 4φ6 l= Nr Nr Nr Nr Nr Nr 24 Nr2 26φ6 l=27 ż-3.7 elka żelbetowa DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: 25 (C20/25) f cd = 3,33 MPa, f ctd =,00 MPa, E cm =,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -IIIN (R500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -III (34GS) f yk = 40 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Obwiednia sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]: 42,47 WYMIROWNIE wg PN :2002 : Przyjęte wymiary przekroju: b w =,0 cm, h =,0 cm otulina zbrojenia c nom = mm 26,54 42,47 Przęsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 26,54 knm STR.33

34 Przyjęto indywidualnie dołem 4φ6 o s = 8,04 cm 2 (ρ =,05%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 26,54 knm < M Rd = 72,2 knm (36,8%) SZKIC ZROJENI: 2φ2 4φ6 22 x 0 = Nr2 2φ2 l= Nr 4φ6 l= Nr Nr 24 Nr3 23φ6 l=07 ż-3.8 elka żelbetowa DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: 25 (C20/25) f cd = 3,33 MPa, f ctd =,00 MPa, E cm =,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -IIIN (R500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -III (34GS) f yk = 40 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Obwiednia sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]: 92,46 03,38 WYMIROWNIE wg PN :2002 : 8,26 Przyjęte wymiary przekroju: b w =,0 cm, h = 35,0 cm otulina zbrojenia c nom = mm Przęsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 03,38 knm Zbrojenie potrzebne s = 9,64 cm 2. Przyjęto 6φ6 o s = 2,06 cm 2 (ρ =,3%) (decyduje warunek dopuszczalnej szerokości rys prostopadłych) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 03,38 knm < M Rd = 22,95 knm (84,%) Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = 78,5 kn Zbrojenie strzemionami dwuciętymi φ6 co 60 mm na odcinku 72,0 cm przy lewej podporze i na odcinku 60,0 cm przy prawej podporze oraz co 00 mm na pozostałej części belki Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 78,5 kn < V Rd3 = 8,69 kn (43,0%) STR.34

Obciążenia (wartości charakterystyczne): - pokrycie dachu (wg PN-82/B-02001: ): Garaż 8/K Obliczenia statyczne. garaż Dach, DANE: Szkic wiązara

Obciążenia (wartości charakterystyczne): - pokrycie dachu (wg PN-82/B-02001: ): Garaż 8/K Obliczenia statyczne. garaż Dach, DANE: Szkic wiązara Garaż 8/K Obliczenia statyczne. garaż Dach, DNE: Szkic wiązara 571,8 396,1 42,0 781,7 10,0 20 51,0 14 690,0 14 51,0 820,0 Geometria ustroju: Kąt nachylenia połaci dachowej α = 42,0 o Rozpiętość wiązara

Bardziej szczegółowo

Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi 6 co 400 mm na całej długości przęsła

Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi 6 co 400 mm na całej długości przęsła Zginanie: (przekrój c-c) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)130.71 knm Zbrojenie potrzebne górne s1 = 4.90 cm 2. Przyjęto 3 16 o s = 6.03 cm 2 ( = 0.36%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = (-)130.71

Bardziej szczegółowo

Tablica 1. Zestawienie obciążeń dla remizy strażackiej w Rawałowicach więźba dachowa

Tablica 1. Zestawienie obciążeń dla remizy strażackiej w Rawałowicach więźba dachowa strona 1 Tablica 1. Zestawienie obciążeń dla remizy strażackiej w Rawałowicach więźba dachowa Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 1. Blachodachówka o grubości 0,55 mm γ f k d Obc. obl. kn/m 2 0,35 1,30

Bardziej szczegółowo

- 1 - Belka Żelbetowa 3.0 A B C 0,30 5,00 0,30 5,00 0,25 1,00

- 1 - Belka Żelbetowa 3.0 A B C 0,30 5,00 0,30 5,00 0,25 1,00 - - elka Żelbetowa 3.0 OLIZENI STTYZNO-WYTRZYMŁOŚIOWE ELKI ŻELETOWEJ Użytkownik: iuro Inżynierskie SPEUD 200-200 SPEUD Gliwice utor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.7.3. elka żelbetowa ciągła SZKI ELKI:

Bardziej szczegółowo

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - DREWNO

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - DREWNO - 1 - Kalkulator Elementów Drewnianych v.2.2 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - DREWNO Użytkownik: Biuro Inżynierskie SPECBUD 2002-2010 SPECBUD Gliwice Autor: mg inż. Jan Kowalski Tytuł: Obliczenia elementów

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE

OBLICZENIA STATYCZNE OLICZENI STTYCZNE Obciążenie śniegiem wg PN-80/-02010/z1 / Z1-5 S [kn/m 2 ] h=1,0 l=5,0 l=5,0 1,080 2,700 2,700 1,080 Maksymalne obciążenie dachu: - Dach z przegrodą lub z attyką, h = 1,0 m - Obciążenie

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE

OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE OLICZENI STTYCZNO - WYTRZYMŁOŚCIOWE 1. ZESTWIENIE OCIĄśEŃ N IEG SCHODOWY Zestawienie obciąŝeń [kn/m 2 ] Opis obciąŝenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. ObciąŜenie zmienne (wszelkiego rodzaju budynki mieszkalne,

Bardziej szczegółowo

Schemat statyczny płyty: Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,x = 3,24 m Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,y = 5,34 m

Schemat statyczny płyty: Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,x = 3,24 m Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,y = 5,34 m 5,34 OLICZENI STTYCZNE I WYMIROWNIE POZ.2.1. PŁYT Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. f k d Obc.obl. 1. TERKOT 0,24 1,35 -- 0,32 2. WYLEWK CEMENTOW 5CM 2,10 1,35 --

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE

OBLICZENIA STATYCZNE PROJEKT BUDOWLANY ZMIANY KONSTRUKCJI DACHU W RUDZICZCE PRZY UL. WOSZCZYCKIEJ 17 1 OBLICZENIA STATYCZNE Inwestor: Gmina Suszec ul. Lipowa 1 43-267 Suszec Budowa: Rudziczka, ul. Woszczycka 17 dz. nr 298/581

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY ISTNIEJ

OBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY ISTNIEJ 9 OLICZENI STTYCZNE DO PROJEKTU UDOWLNEGO PRZEUDOWY ISTNIEJĄCEJ OCZYSZCZLNI ŚCIEKÓW N OCZYSZCZLNĘ MECHNICZNO IOLOGICZNĄ W TECHNOLOGII SR ORZ KNLIZCJI SNITRNEJ Z POMPOWNIĄ ŚCIEKÓW W MIEJSCOWOŚCI SMOKLĘSKI,

Bardziej szczegółowo

8.OBLICZENIA STATYCZNE

8.OBLICZENIA STATYCZNE 8.OLICZENI STTYCZNE. Dach ZESTWIENI OCIĄŻEŃ Pokrycie, lachodachówka Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f Obc. obl. kn/m 2. lachodachówka o grubości 0,55 mm [0,350kN/m2] 0,35,30 0,45 2. Łaty 5,5 cm

Bardziej szczegółowo

I. OPIS TECHNICZNY - KONSTRUKCJE

I. OPIS TECHNICZNY - KONSTRUKCJE I. OPIS TECHNICZNY - KONSTRUKCJE 1. Przedmiot opracowania Przedmiotem opracowania obliczeń statycznych jest konstrukcja budynku szkoły podstawowej objętego rozbudową, zlokalizowanego w ronowie przy ul.

Bardziej szczegółowo

Obciążenia konstrukcji dachu Tablica 1. Pokrycie dachu Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f k d Obc. obl. kn/m 2 1. Blachodachówka 0,10 1,20 -- 0,12 2. Łaty i kontrłaty [0,100kN/m2] 0,10 1,10 -- 0,11

Bardziej szczegółowo

Poziom I-II Bieg schodowy 6 SZKIC SCHODÓW GEOMETRIA SCHODÓW

Poziom I-II Bieg schodowy 6 SZKIC SCHODÓW GEOMETRIA SCHODÓW Poziom I-II ieg schodowy SZKIC SCHODÓW 23 0 175 1,5 175 32 29,2 17,5 10x 17,5/29,2 1,5 GEOMETRI SCHODÓW 30 130 413 24 Wymiary schodów : Długość dolnego spocznika l s,d = 1,50 m Grubość płyty spocznika

Bardziej szczegółowo

DANE. Szkic układu poprzecznego. Szkic układu podłużnego - płatwi pośredniej

DANE. Szkic układu poprzecznego. Szkic układu podłużnego - płatwi pośredniej Leśniczówka 9/k Obliczenia statyczne. leśniczówka 1.Dach. DNE Szkic układu poprzecznego 712,8 270,0 45,0 19 436,0 19 455,0 46,0 14 888,0 14 46,0 1008,0 Szkic układu podłużnego - płatwi pośredniej 270,0

Bardziej szczegółowo

- 1 - Belka Żelbetowa 4.0

- 1 - Belka Żelbetowa 4.0 - 1 - elka Żelbetowa 4.0 OLIZENI STTYZNO-WYTRZYMŁOŚIOWE ELKI ŻELETOWEJ Użytkownik: iuro Inżynierskie SPEU utor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: elki żelbetowe stropu 2001-2014 SPEU Gliwice Podciąg - oś i

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY I ROZBUDOWY TOLAET PRZY ZESPOLE SZKÓŁ OGÓLNOSZTAŁCĄCYCH NR 2 W BYDGOSZCZY

OBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY I ROZBUDOWY TOLAET PRZY ZESPOLE SZKÓŁ OGÓLNOSZTAŁCĄCYCH NR 2 W BYDGOSZCZY OLICZENI STTYCZNE DO PROJEKTU UDOWLNEGO PRZEUDOWY I ROZUDOWY TOLET PRZY ZESPOLE SZKÓŁ OGÓLNOSZTŁCĄCYCH NR 2 W YDGOSZCZY KROKIEW Tablica 1. Obciążenia stałe Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f Obc. obl.

Bardziej szczegółowo

ul. KRASZEWSKIEGO 4, MYSŁOWICE, tel , tel. kom NIP , REGON: Gmina Miasto Mysłowice

ul. KRASZEWSKIEGO 4, MYSŁOWICE, tel , tel. kom NIP , REGON: Gmina Miasto Mysłowice DL USŁUGI W BUDOWNICTWIE ŁUKASZ DROBIEC P R O J E K T O W A N I E, E K S P E R T Y Z Y, O P I N I E, N A D Z O R Y ul. KRASZEWSKIEGO 4, 41-400 MYSŁOWICE, tel. 32 318 18 65, tel. kom. 505 807 349 NIP 222-042-69-14,

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA KONSTRUKCYJNE

OBLICZENIA KONSTRUKCYJNE OLICZENI KONSTRUKCYJNE SLI GIMNSTYCZNEJ W JEMIELNIE 1. Płatew dachowa DNE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 16,0 cm Wysokość h = 20,0 cm Drewno: Drewno klejone z drewna litego iglastego,

Bardziej szczegółowo

- 1 - OBLICZENIA WIĄZARA PŁATWIOWO-KLESZCZOWEGO. Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.1.2 Wiązar płatwiowo-kleszczowy DANE

- 1 - OBLICZENIA WIĄZARA PŁATWIOWO-KLESZCZOWEGO. Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.1.2 Wiązar płatwiowo-kleszczowy DANE - 1 - Wiązar Płatwiowy-Kleszczowy 5.2 OLICZENIA WIĄZARA PŁATWIOWO-KLESZCZOWEGO Użytkownik: iuro Inżynierskie SPECUD 1995-2010 SPECUD Gliwice Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.1.2 Wiązar płatwiowo-kleszczowy

Bardziej szczegółowo

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET - 1 - Kalkulator Elementów Żelbetowych 2.1 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET Użytkownik: Biuro Inżynierskie SPECBUD 2001-2010 SPECBUD Gliwice Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.4.1. Elementy żelbetowe

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE do projektu termomodernizacji budynku przedszkola wraz z wymianą źródła ciepła

OBLICZENIA STATYCZNE do projektu termomodernizacji budynku przedszkola wraz z wymianą źródła ciepła OBLICZENI STTYCZNE do projektu termomodernizacji budynku przedszkola wraz z wymianą źródła ciepła Normy budowlane i literatura : 01. PN-82/B-02001 ObciąŜenia budowli. ObciąŜenia stałe. 02. PN-82/B-02003

Bardziej szczegółowo

PROJEKT REMONTU POCHYLNI ZEWNĘTRZNEJ PRZY POWIATOWYM CENTRUM ZDROWIA W OTWOCKU

PROJEKT REMONTU POCHYLNI ZEWNĘTRZNEJ PRZY POWIATOWYM CENTRUM ZDROWIA W OTWOCKU BOB - Biuro Obsługi Budowy Marek Frelek ul. Powstańców Warszawy 14, 05-420 Józefów NIP 532-000-59-29 tel. 602 614 793, e-mail: marek.frelek@vp.pl PROJEKT REMONTU POCHYLNI ZEWNĘTRZNEJ PRZY POWIATOWYM CENTRUM

Bardziej szczegółowo

Domek letniskowy lub całoroczny 5x4m.plus zadaszona weranda

Domek letniskowy lub całoroczny 5x4m.plus zadaszona weranda Domek letniskowy lub całoroczny 5x4m.plus zadaszona weranda Mały domek GW-1 to zgrabny, ciepły domek całoroczny w technologii szkieletowej o wymiarach 5,5m x 5m plus zadaszony taras 1,5m x 5m. Domek GW-1

Bardziej szczegółowo

PROJEKT BUDOWLANY ROZBUDOWY BUDYNKU ZESPOŁU SZKOLNO-PRZEDSZKOLNEGO W SZEMUDZIE PRZY UL. SZKOLNEJ 4

PROJEKT BUDOWLANY ROZBUDOWY BUDYNKU ZESPOŁU SZKOLNO-PRZEDSZKOLNEGO W SZEMUDZIE PRZY UL. SZKOLNEJ 4 II KONSTRUKCJA Część opisowa 1 Opis techniczny 2 Podstawowe wyniki obliczeń statycznych Część rysunkowa K1 RZUT FUNDAMENTÓW K2 SCHEMAT KONSTRUKCYJNY STROPU NAD PARTEREM K3 SCHEMAT KONSTRUKCYJNY STROPU

Bardziej szczegółowo

OPIS TECHNICZNY ZAKRES PROJEKTU PRZEDMIOT OPRACOWANIA PODSTAWA OPRACOWANIA ZAŁOŻENIA OBLICZENIOWE DANE MATERIAŁOWE

OPIS TECHNICZNY ZAKRES PROJEKTU PRZEDMIOT OPRACOWANIA PODSTAWA OPRACOWANIA ZAŁOŻENIA OBLICZENIOWE DANE MATERIAŁOWE Spis treści OPIS TECHNICZNY... 3 ZAKRES PROJEKTU... 3 PRZEDMIOT OPRACOWANIA... 3 PODSTAWA OPRACOWANIA... 3 ZAŁOŻENIA OBLICZENIOWE... 3 DANE MATERIAŁOWE... 3 ELEMENTY KONSTRUKCYJNE... 4 SPIS RYSUNKÓW...

Bardziej szczegółowo

- 1 - Wiązar Jętkowy ,2 89,2 89,2 89,2 356,8 12,5 373,9 186,1 12,5 740,0

- 1 - Wiązar Jętkowy ,2 89,2 89,2 89,2 356,8 12,5 373,9 186,1 12,5 740,0 - 1 - Wiązar Jętkowy 5.2 OLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE WIĄZR JĘTKOWEGO Użytkownik: iuro Inżynierskie SPECUD 1995-2010 SPECUD Gliwice utor: inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.1.3 Dach - Wiązar jętkowy DNE:

Bardziej szczegółowo

mgr inŝ.. Antoni Sienicki 1/21 Poz. 1.1 Deskowanie Poz. 1.2 Krokiew Obliczenia statyczno wytrzymałościowe

mgr inŝ.. Antoni Sienicki 1/21 Poz. 1.1 Deskowanie Poz. 1.2 Krokiew Obliczenia statyczno wytrzymałościowe 1/21 Poz. 1.1 Deskowanie Przyjęto deskowanie połaci dachu z płyt OSB gr. 22 lub 18 mm. Płyty mocować do krokwi za pomocą wkrętów do drewna. Poz. 1.2 Krokiew DANE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE ROZBUDOWA O GABINETY REHABILITACYJNE ORAZ PRZEBUDOWA POMIESZCZEŃ W PARTERZE BUDYNKU NZOZ W ŁAPANOWIE

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE ROZBUDOWA O GABINETY REHABILITACYJNE ORAZ PRZEBUDOWA POMIESZCZEŃ W PARTERZE BUDYNKU NZOZ W ŁAPANOWIE OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE ROZBUDOWA O GABINETY REHABILITACYJNE ORAZ PRZEBUDOWA POMIESZCZEŃ W PARTERZE BUDYNKU NZOZ W ŁAPANOWIE 1. ZESTAWIENIE NORM PN -82/B - 02000 PN -82/B - 02001 PN -82/B

Bardziej szczegółowo

OPIS TECHNICZNY DO PROJEKTU KONSTRUKCJI. 1 Przedmiot opracowania:

OPIS TECHNICZNY DO PROJEKTU KONSTRUKCJI. 1 Przedmiot opracowania: OPIS TECHNICZNY DO PROJEKTU KONSTRUKCJI 1 Przedmiot opracowania: Przedmiotem opracowania jest projekt konstrukcji budynku Transgranicznego Centrum Turystyki i Wymiany Młodzieży zlokalizowanego w Zarzeczu

Bardziej szczegółowo

O B L I C Z E N I A S T A T Y C Z N E

O B L I C Z E N I A S T A T Y C Z N E OBLICZENIA STATYCZNE 1 O B L I C Z E N I A S T A T Y C Z N E 1.0 Obciążenia 1.1 Obciążenie śniegiem strefa IV α=40; Q k =1,6 kn/m 2 γ f kn/m 2 - strona zawietrzna: Q k x 0,8 x [(60-α)/30]= 0,853 1,500

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE

OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE 1112 Z1 1 OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE SPIS TREŚCI 1. Nowe elementy konstrukcyjne... 2 2. Zestawienie obciążeń... 2 2.1. Obciążenia stałe stan istniejący i projektowany... 2 2.2. Obciążenia

Bardziej szczegółowo

Kraków ul. Czarnowiejska Dz. nr 19/18, 19/26 obr.12 Krowodrza. Akademia Górniczo-Hutnicza im. St.Staszica w Krakowie Kraków, al.

Kraków ul. Czarnowiejska Dz. nr 19/18, 19/26 obr.12 Krowodrza. Akademia Górniczo-Hutnicza im. St.Staszica w Krakowie Kraków, al. NIP 679-102-48-90 PeKaO S.. II o/ Kraków 53 1240 1444 1111 0000 0935 8663 Obiekt: PWILON -0 GH dres: Kraków ul. Czarnowiejska Dz. nr 19/18, 19/26 obr.12 Krowodrza Inwestor: kademia Górniczo-Hutnicza im.

Bardziej szczegółowo

PROJEKT BUDOWLANY KONSTRUKCJA OBLICZENIA STATYCZNE

PROJEKT BUDOWLANY KONSTRUKCJA OBLICZENIA STATYCZNE UDOWLNY PRZEUDOW PWILONU MIESZKLNEGO Z DOSTOSOWNIEM DL OSÓ NIEPEŁNOSPRWNYCH N TERENIE DPS W ZGÓRSKU OLICZENI STTYCZNE Projektował: mgr inż. Marcin Nosek upr. bud. SWK/0111/POOK/06 mgr inż. Michał Majchrzyk

Bardziej szczegółowo

0,42 1, ,50 [21,0kN/m3 0,02m] 4. Warstwa cementowa grub. 7 cm

0,42 1, ,50 [21,0kN/m3 0,02m] 4. Warstwa cementowa grub. 7 cm PROJEKT MONTŻU WNIEN SP Z PODESTEM N NTRESOLI WRZ Z TECHNOLOGIĄ UZDTNINI WODY W UDYNKU KRYTEGO SENU WODNIK 2000 W GRODZISKU MZOWIECKIM N DZIŁKCH NR 55/2, 58/2 (ORĘ 0057) Inwestor Ośrodek Sportu i Rekreacji

Bardziej szczegółowo

1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU. Poziom odniesienia: 0,00 m.

1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU. Poziom odniesienia: 0,00 m. 1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU Poziom odniesienia: 0,00 m. 4 2 0-2 -4 0 2. Fundamenty Liczba fundamentów: 1 2.1. Fundament nr 1 Klasa fundamentu: ława, Typ konstrukcji: ściana, Położenie fundamentu względem

Bardziej szczegółowo

KARTA TYTUŁOWA. Obiekt: ROZBUDOWA BUDYNKU PRZEDSZKOLA POGWIZDÓW ul. Kościelna 21 dz. 177/1, 155/3

KARTA TYTUŁOWA. Obiekt: ROZBUDOWA BUDYNKU PRZEDSZKOLA POGWIZDÓW ul. Kościelna 21 dz. 177/1, 155/3 Cn 400 KRT TYTUŁOW Obiekt: ROZUDOW UDYNKU PRZEDSZKOL POGWIZDÓW ul. Kościelna 2 dz. 77/, 55/3 Treść: PROJEKT UDOWLNY ROZUDOW UDYNKU PRZEDSZKOL ranża: KONSTRUKCJ Inwestor: Gmina Hażlach 43-49 HŻŁCH ul. Główna

Bardziej szczegółowo

Obliczenia bosmanatu. Schemat statyczny (ci ar belki uwzgl dniony automatycznie): Momenty zginaj ce [knm]:

Obliczenia bosmanatu. Schemat statyczny (ci ar belki uwzgl dniony automatycznie): Momenty zginaj ce [knm]: Obliczenia bosmanatu 1. Zebranie obci strop drewniany Tablica 1. k Obc. obl. Lp Opis obci enia Obc. char. kn/m 2 f d kn/m 2 1. Obci enie zmienne (wszelkie pokoje biurowe, 2,00 1,40 0,50 2,80 gabinety lekarskie,

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE OBIEKT: ROZBUDOWA PSP W KOZŁOWIE ADRES OBIEKTU: KOZŁÓW DZ. NR 648 INWESTOR: GMINA JASTRZĘBIA

OBLICZENIA STATYCZNE OBIEKT: ROZBUDOWA PSP W KOZŁOWIE ADRES OBIEKTU: KOZŁÓW DZ. NR 648 INWESTOR: GMINA JASTRZĘBIA OBLICZENIA STATYCZNE OBIEKT: ROZBUDOWA PSP W KOZŁOWIE ADRES OBIEKTU: KOZŁÓW DZ. NR 648 INWESTOR: GMINA JASTRZĘBIA PROJEKTANT ; MGR INŻ. JÓZEF GARCZYŃSKI... UPR. NR GP-III-8386/33/87 SPRAWDZIŁ ; MGR INŻ.

Bardziej szczegółowo

Opis techniczny konstrukcji i obliczenia statyczne Do budynku toalety publicznej SPIS TREŚCI

Opis techniczny konstrukcji i obliczenia statyczne Do budynku toalety publicznej SPIS TREŚCI Opis techniczny konstrukcji i obliczenia statyczne Do budynku toalety publicznej SPIS TREŚCI 1 PRZEDMIOT OPRACOWANIA I LOKALIZACJA. 1 2 PODSTAWY OPRACOWANIA. 1 3 MATERIAŁY PODSTAWOWE 2 4 PROJEKTY ZWIĄZANE.

Bardziej szczegółowo

- 1 - OBLICZENIA FUNDAMENTÓW BEZPOŚREDNICH

- 1 - OBLICZENIA FUNDAMENTÓW BEZPOŚREDNICH - 1 - Fundamenty ezpośrednie - F1 v.4.1 OLICZENI FUNDMENTÓW EZPOŚREDNICH Użytkownik: MG gnieszka Mazur 1994-2010 SPECUD Gliwice utor: mgr inż. Zbigniew Klinicki Tytuł: Fundament 1 DNE: H = 0,30 1 2 0,16

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE 1. Obciążenia 1.1. Założenia Ze względu na brak pełnych danych dotyczących konstrukcji istniejącego obiektu, w tym stalowego podciągu, drewnianego stropu oraz więźby

Bardziej szczegółowo

Załącznik nr 3. Obliczenia konstrukcyjne

Załącznik nr 3. Obliczenia konstrukcyjne 32 Załącznik nr 3 Obliczenia konstrukcyjne Poz. 1. Strop istniejący nad parterem (sprawdzenie nośności) Istniejący strop typu Kleina z płytą cięŝką. Wartość charakterystyczna obciąŝenia uŝytkowego w projektowanym

Bardziej szczegółowo

I. OPIS TECHNICZNY - KONSTRUKCJE

I. OPIS TECHNICZNY - KONSTRUKCJE I. OPIS TECHNICZNY - KONSTRUKCJE 1. Przedmiot opracowania Przedmiotem opracowania obliczeń statycznych jest konstrukcja fragmentu Zespołu Szkół w Ligocie objętego przebudową i adaptacją strychu na sale

Bardziej szczegółowo

PROJEKT BUDOWLANO- WYKONAWCZY DOCIEPLENIA I KOLORYSTYKI BUDYNKU WIELORODZINNEGO DOBUDOWA KOTŁOWNI

PROJEKT BUDOWLANO- WYKONAWCZY DOCIEPLENIA I KOLORYSTYKI BUDYNKU WIELORODZINNEGO DOBUDOWA KOTŁOWNI FIRMA INśYNIERSKA ZG-TENSOR 43-512 Janowice, ul. Janowicka 96 tel. 0600995514, fax: (0..32) 2141745 e-mail: zg-tensor@o2.pl Inwestycja: PROJEKT BUDOWLANO- WYKONAWCZY DOCIEPLENIA I KOLORYSTYKI BUDYNKU WIELORODZINNEGO

Bardziej szczegółowo

SPIS TREŚCI: Część opisowa

SPIS TREŚCI: Część opisowa SPIS TREŚCI: Część opisowa 1. Przedmiot i zakres opracowania. 2. Podstawa opracowania 3. Posadowienie obiektu. 4. Opis konstrukcji. 5. Materiały. 6. Zabezpieczenie konstrukcji. 7. Wytyczne realizacji i

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE

OBLICZENIA STATYCZNE OLICZENI STTYCZNE Obciążenie śniegiem wg PN-80/-02010/z1 / Z1-5 S [kn/m 2 ] h=1,0 l=5,0 l=5,0 1,080 2,700 2,700 1,080 Maksmalne obciążenie dachu: - Dach z przegrodą lub z attką, h = 1,0 m - Obciążenie

Bardziej szczegółowo

OPIS TECHNICZNY. 1. Dane ogólne Podstawa opracowania.

OPIS TECHNICZNY. 1. Dane ogólne Podstawa opracowania. OPIS TECHNICZNY 1. Dane ogólne. 1.1. Podstawa opracowania. - projekt architektury - wytyczne materiałowe - normy budowlane, a w szczególności: PN-82/B-02000. Obciążenia budowli. Zasady ustalania wartości.

Bardziej szczegółowo

Str. 9. Ciężar 1m 2 rzutu dachu (połaci ) qkr qor gr = 0,31 / 0,76 = 0,41 * 1,20 = 0,49 kn/m 2

Str. 9. Ciężar 1m 2 rzutu dachu (połaci ) qkr qor gr = 0,31 / 0,76 = 0,41 * 1,20 = 0,49 kn/m 2 Str. 9 5. OBLICZENIA STATYCZNE Zastosowane schematy konstrukcyjne (statyczne), założenia przyjęte do obliczeń konstrukcji, w tym dotyczące obciążeń, oraz podstawowe wyniki tych obliczeń. Założenia przyjęte

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE

OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE Poz. 1. ELEMENTY KONSTRUKCYJNE PARTERU. Poz. 1.1. KONSTRUKCJA WIĄZARA DACHOWEGO. strefa wiatrowa - III strefa śniegowa - III drewno C - 24 f m.0,d = 2,40 x 0,9 : 1,3

Bardziej szczegółowo

PROJEKT BUDOWLANY. PB budynku mieszkalnego jednorodzinnego. Temat:

PROJEKT BUDOWLANY. PB budynku mieszkalnego jednorodzinnego. Temat: PROJEKT BUDOWLANY Temat: PB budynku mieszkalnego jednorodzinnego Obiekt: Zagroda leśna obejmująca: budynek mieszkalny jednorodzinny, budynek garażowo-gospodarczy wraz z infrastrukturą w m. Różańsko, Gm.

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej

OBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej OBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej 1.0 DŹWIGAR DACHOWY Schemat statyczny: kratownica trójkątna symetryczna dwuprzęsłowa Rozpiętości obliczeniowe: L 1 = L 2 = 3,00 m Rozstaw dźwigarów: a =

Bardziej szczegółowo

TEMAT: PROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWLANO- WYKONAWCZY ROZBUDOWY URZĘDU O ŁĄCZNIK Z POMIESZCZENIAMI BIUROWYMI

TEMAT: PROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWLANO- WYKONAWCZY ROZBUDOWY URZĘDU O ŁĄCZNIK Z POMIESZCZENIAMI BIUROWYMI TEMAT: PROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWLANO- WYKONAWCZY ROZBUDOWY URZĘDU O ŁĄCZNIK Z POMIESZCZENIAMI BIUROWYMI RODZAJ OPRACOWANIA: PROJEKT WYKONAWCZO BUDOWLANY KONSTRUKCJI ADRES: ul. Wojska Polskiego 10

Bardziej szczegółowo

Wyciąg z obliczeń elementów konstrukcji budynku

Wyciąg z obliczeń elementów konstrukcji budynku Wyciąg z obliczeń elementów konstrukcji budynku Tablica. 1 Dach g k Obc. obl. Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f d kn/m 2 1. Blacha fałdowa stalowa o wysokości fałdy 55 (T- 0,09 1,10 -- 0,10 55) gr.

Bardziej szczegółowo

PROJEKT BUDOWLANY ZAMIENNY

PROJEKT BUDOWLANY ZAMIENNY PROJEKT BUDOWLANY ZAMIENNY DO PROJEKTU BUDOWLANEGO CENTRUM REHABILITACJI PSOUU MIKOŁÓW (w zakresie zmiany konstrukcji więźby dachowej) Sporządzony na zlecenie: POLSKIE STOWARZYSZENIE NA RZECZ OSÓB Z UPOŚLEDZENIEM

Bardziej szczegółowo

PROJEKT KONSTRUKCJI DACHU I KLATKI SCHODOWEJ

PROJEKT KONSTRUKCJI DACHU I KLATKI SCHODOWEJ PROJEKT KONSTRUKCJI DACHU I KLATKI SCHODOWEJ Spis zawartości: 1. 2. Obliczenia statyczne (wybrane fragmenty) 3. Rysunki konstrukcyjne PROJEKTOWAŁ: OPRACOWAŁ: 1 OPIS TECHNICZNY 1. PODSTAWA OPRACOWANIA.

Bardziej szczegółowo

PROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY

PROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY PROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY ZMIANA SPOSOBU UśYTKOWANIA CZĘŚCI ISTNIEJACEGO BUDYNKU USŁUGOWO-MIESZKALNEGO Z POMIESZCEŃ APTEKI NA GMINNĄ BIBLIOTEKĘ PUBLICZNĄ WRAZ Z PRZEBUDOWĄ SCHODÓW ZEWNĘTRZNYCH DO

Bardziej szczegółowo

SPIS ZAWARTOŚCI. 1. Opis techniczny konstrukcji str Obliczenia konstrukcyjne(fragmenty) str Rysunki konstrukcyjne str.

SPIS ZAWARTOŚCI. 1. Opis techniczny konstrukcji str Obliczenia konstrukcyjne(fragmenty) str Rysunki konstrukcyjne str. SPIS ZAWARTOŚCI 1. konstrukcji str.1-5 2. Obliczenia konstrukcyjne(fragmenty) str.6-20 3. Rysunki konstrukcyjne str.21-22 OPIS TECHNICZNY 1. PODSTAWA OPRACOWANIA. 1.1. Projekt architektoniczny 1.2. Uzgodnienia

Bardziej szczegółowo

Nr Projektu: AH/15/009

Nr Projektu: AH/15/009 iuro: Szeroka 34; 15-760 iałystok Nr Projektu: H/15/009 OLICZENI STTYCZNE STRON OLICZENI STTYCZNE PRZEUDOW UDYNKU N DZIENNY DOM OPIEKI SENIOR - WIGOR, ul. ZUŁEK 1, 06-100 PUŁTUSK, gm. PUŁTUSK, DZIŁK nr

Bardziej szczegółowo

BUDOWA SIEDZIBY PLACÓWKI TERENOWEJ W STASZOWIE PRZY UL. MICKIEWICZA PROJEKT WYKONAWCZY - KONSTRUKCJA SPIS TREŚCI

BUDOWA SIEDZIBY PLACÓWKI TERENOWEJ W STASZOWIE PRZY UL. MICKIEWICZA PROJEKT WYKONAWCZY - KONSTRUKCJA SPIS TREŚCI SPIS TREŚCI I./ OPIS TECHNICZNY II./ WYKAZY STALI III./ RYSUNKI 1K.RZUT FUNDAMENTÓW SKALA 1 : 50 2K.RZUT KONSTRUKCYJNY PARTERU SKALA 1 : 100 3K.RZUT KONSTRUKCYJNY I PIĘTRA SKALA 1 : 100 4K.RZUT KONSTRUKCYJNY

Bardziej szczegółowo

OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI I OBLICZENIA.

OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI I OBLICZENIA. OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI I OBLICZENIA. Założenia przyjęte do wykonania projektu konstrukcji: - III kategoria terenu górniczego, drgania powierzchni mieszczą się w I stopniu intensywności, deformacje

Bardziej szczegółowo

Załącznik nr 2. Obliczenia konstrukcyjne

Załącznik nr 2. Obliczenia konstrukcyjne 1 Załącznik nr 2 Obliczenia konstrukcyjne Poz. 1. Obliczenie obciążeń zewnętrznych zmiennych 2 1. Obciążenie wiatrem Rodzaj: wiatr. Typ: zmienne. 1.1. Dach jednospadowy Charakterystyczne ciśnienie prędkości

Bardziej szczegółowo

4. Projekt konstrukcyjny budowlano - wykonawczy. Zawartość opracowania:

4. Projekt konstrukcyjny budowlano - wykonawczy. Zawartość opracowania: 1 4. Projekt konstrukcyjny budowlano - wykonawczy. Zawartość opracowania: 1. Opis techniczny konstrukcyjny z częścią obliczeniową. 1.1. Podstawa opracowania. 1.2. Warunki gruntowo - wodne. 1.3. Opis ogólny.

Bardziej szczegółowo

ADAPTACJA BUDYNKU GARAŻOWEGO NA POTRZEBY SCHRONISKA DLA BEZDOMNYCH ZWIERZĄT W SOSNOWCU PRZY UL. BACZYŃSKIEGO 11A

ADAPTACJA BUDYNKU GARAŻOWEGO NA POTRZEBY SCHRONISKA DLA BEZDOMNYCH ZWIERZĄT W SOSNOWCU PRZY UL. BACZYŃSKIEGO 11A ADAPTACJA BUDYNKU GARAŻOWEGO NA POTRZEBY SCHRONISKA DLA BEZDOMNYCH ZWIERZĄT W SOSNOWCU PRZY UL. BACZYŃSKIEGO 11A CZĘŚĆ KONSTRUKCYJNA Ekspertyza stanu technicznego budynku garażowego pod kątem jego remontu

Bardziej szczegółowo

Obliczenia statyczne do projektu konstrukcji wiaty targowiska miejskiego w Olsztynku z budynkiem kubaturowym.

Obliczenia statyczne do projektu konstrukcji wiaty targowiska miejskiego w Olsztynku z budynkiem kubaturowym. Obliczenia statyczne do projektu konstrukcji wiaty targowiska miejskiego w Olsztynku z budynkiem kubaturowym. Poz. 1.0 Dach wiaty Kąt nachylenia połaci α = 15 o Obciążenia: a/ stałe - pokrycie z płyt bitumicznych

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE

OBLICZENIA STATYCZNE OBLICZENIA STATYCZNE do projektu budowlano wykonawczego przebudowy i modernizacji istniejącego budynku filii biblioteki w Barcicach dz. nr 303/ obr. Barcice Materiały konstrukcyjne: - beton C20/25 (dawne

Bardziej szczegółowo

1,26 1,30 -- 1,64 [21,0kN/m3 0,06m] 3. Folia PE gr.0,3mm [0,010kN/m2] 0,01 1,30 -- 0,01 4. Strop Rector 4,59 1,10 -- 5,05 Σ: 6,49 1,16 -- 7,52

1,26 1,30 -- 1,64 [21,0kN/m3 0,06m] 3. Folia PE gr.0,3mm [0,010kN/m2] 0,01 1,30 -- 0,01 4. Strop Rector 4,59 1,10 -- 5,05 Σ: 6,49 1,16 -- 7,52 ZESTWIENIE OCIĄŻEŃ Tablica 1. Obciążenia stałe. Strop Rector 1. Lastriko bezspoinowe o grubości 20 mm 0,44 1,30 -- 0,57 [0,440kN/m2] 2. Jastrych cementowy grub. 6 cm 1,26 1,30 -- 1,64 [21,0kN/m3 0,06m]

Bardziej szczegółowo

Autorska Pracownia Architektoniczna Kraków, ul. Zygmuntowska 33/12, tel

Autorska Pracownia Architektoniczna Kraków, ul. Zygmuntowska 33/12, tel Autorska Pracownia Architektoniczna 31-314 Kraków, ul. Zygmuntowska 33/1, tel. 1 638 48 55 Adres inwestycji: Województwo małopolskie, Powiat wielicki, Obręb Wola Batorska [ Nr 0007 ] Działki nr: 1890/11,

Bardziej szczegółowo

Załącznik Nr:.. KROKWIE POŁACI STROMEJ-poz.1 ;

Załącznik Nr:.. KROKWIE POŁACI STROMEJ-poz.1 ; Załącnik Nr:.. KROKWIE POŁACI STROMEJ-po.1 ; I. Element 1-krokiew frontowa-połaci stromej krycie blachą na deskowaniu: Krokiew _prekrój nominalny-14/15 cm KROKIEW UKOSNA -prekrój nie skorodowany Serokość

Bardziej szczegółowo

PROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY

PROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY PROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY Stadium: Obiekt: Adres: Temat: Branża: Inwestor: Projekt budowlano - wykonawczy Budynek domu pogrzebowego Rakoniewice ul. Zamkowa, dz. nr 149/1, 150/2 ark 3 obr. Rakoniewice

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE

OBLICZENIA STATYCZNE OBLICZENIA STATYCZNE. ZałoŜenia do obliczeń Wiatr Strefa I, Śnieg strefa II Kategoria Geotechniczna obiektu Na podstawie Rozporządzenia Ministra Spraw Wewnętrznych i Administracji w sprawie ustalania geotechnicznych

Bardziej szczegółowo

PROJEKT BUDOWLANY KONSTRUKCJI PARTEROWEGO DOMU JEDNORODZINNEGO Z GARAŻEM W ORZESZU PRZY UL. WIOSNY LUDÓW DZ. NR 597/10

PROJEKT BUDOWLANY KONSTRUKCJI PARTEROWEGO DOMU JEDNORODZINNEGO Z GARAŻEM W ORZESZU PRZY UL. WIOSNY LUDÓW DZ. NR 597/10 KONSTRUKCJE BUDOWLNE I INŻYNIERSKIE STTYK.PL www.statyk.pl, NIP: 635-183-01-96, REG: 242840669, KRS: 0000409301 Konto: PKO BP 04 1020 2313 0000 3602 0401 4452 PROJ NR: 130102 B/O PROJEKT BUDOWLNY KONSTRUKCJI

Bardziej szczegółowo

1. OBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH ELEWACJI STALOWEJ.

1. OBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH ELEWACJI STALOWEJ. 1. OBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH ELEWACJI STALOWEJ. Zestawienie obciążeń. Kąt nachylenia połaci dachowych: Obciążenie śniegie. - dla połaci o kącie nachylenia 0 stopni Lokalizacja

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE

OBLICZENIA STATYCZNE OBLICZENIA STATYCZNE Spis treści: I. opis konstrukcji II. podstawowe wyniki obliczeń konstrukcji Założenia obciążeń 1. Więźba dachowa poz. 1.1-1.5 2. Stropy kondygnacji parteru poz. 2.1-2.7 3. Nadproża

Bardziej szczegółowo

Obliczenia statyczne Przebudowa Poradni Hepatologicznej Chorzów ul. Zjednoczenia 10.

Obliczenia statyczne Przebudowa Poradni Hepatologicznej Chorzów ul. Zjednoczenia 10. 1 Obliczenia statyczne Przebudowa Poradni Hepatologicznej Chorzów ul. Zjednoczenia 10. Obliczenia wykonano w oparciu o obliczenia statyczne sprawdzające wykonane dla ekspertyzy technicznej opracowanej

Bardziej szczegółowo

PROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWLANY

PROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWLANY ROZBUDOWA BUDYNKU REMIZY STRAŻACKIEJ Z INFRASTRUKTURĄ TECHNICZNĄ Adres: dz. nr geod. 284/2, Kłonówek, gm. Gózd Inwestor: Ochotnicza Straż Pożarna w Kłonówku, Kłonówek, gm. Gózd PROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWLANY

Bardziej szczegółowo

SPIS POZYCJI OBLICZEŃ STATYCZNYCH:

SPIS POZYCJI OBLICZEŃ STATYCZNYCH: UDYNEK ILIOTEKI ŚLĄSKIEJ W KTOWICCH PLC EUROPY 1 PROJEKT DOSTOSOWNI DCHU DO ZWIĘKSZONYCH OCIĄŻEŃ ŚNIEGIEM str. 12/K SPIS POZYCJI OLICZEŃ STTYCZNYCH: POZ.1 DCH...13 POZ.1.1 ELK O ROZPIĘTOŚCI LŚW MX =4,9M...17

Bardziej szczegółowo

PROJEKT KONSTRUKCJI PRZEBUDOWA GMINNEGO TARGOWISKA W SKRWILNIE WITACZ SKRWILNO, GM. SKRWILNO DZ. NR 245/20

PROJEKT KONSTRUKCJI PRZEBUDOWA GMINNEGO TARGOWISKA W SKRWILNIE WITACZ SKRWILNO, GM. SKRWILNO DZ. NR 245/20 PROJEKT KONSTRUKCJI PRZEBUDOWA GMINNEGO TARGOWISKA W SKRWILNIE WITACZ SKRWILNO, GM. SKRWILNO DZ. NR 245/20 INWESTOR: GMINA SKRWILNO SKRWILNO 87-510 ADRES: DZIAŁKA NR 245/20 SKRWILNO GM. SKRWILNO PROJEKTOWAŁ:

Bardziej szczegółowo

Q r POZ.9. ŁAWY FUNDAMENTOWE

Q r POZ.9. ŁAWY FUNDAMENTOWE - str. 28 - POZ.9. ŁAWY FUNDAMENTOWE Na podstawie dokumentacji geotechnicznej, opracowanej przez Przedsiębiorstwo Opoka Usługi Geologiczne, opracowanie marzec 2012r, stwierdzono następującą budowę podłoża

Bardziej szczegółowo

Załącznik nr 2 1 OBLICZENIA STATYCZNE

Załącznik nr 2 1 OBLICZENIA STATYCZNE Załącznik nr 2 1 OBLICZENIA STATYCZNE OBCIĄŻENIE WIATREM WG PN-EN 1991-1-4:2008 strefa wiatrowa I kategoria terenu III tereny regularnie pokryte roślinnością lub budynkami albo o pojedynczych przeszkodach,

Bardziej szczegółowo

7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu. Wymiary:

7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu. Wymiary: 7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu Wymiary: B=1,2m L=4,42m H=0,4m Stan graniczny I Stan graniczny II Obciążenie fundamentu odporem gruntu OBCIĄŻENIA: 221,02 221,02 221,02

Bardziej szczegółowo

PRZEBUDOWA I ROZBUDOWA BUDYNKU ZAKŁADU OPIEKI ZDROWOTNEJ W SKOŁYSZYNIE BRANŻA KONSTRUKCJA

PRZEBUDOWA I ROZBUDOWA BUDYNKU ZAKŁADU OPIEKI ZDROWOTNEJ W SKOŁYSZYNIE BRANŻA KONSTRUKCJA P R O J E K T B U D O W L A N Y PRZEBUDOWA I ROZBUDOWA BUDYNKU ZAKŁADU OPIEKI ZDROWOTNEJ W SKOŁYSZYNIE BRANŻA KONSTRUKCJA nazwa inwestycji: adres inwestycji: PRZEBUDOWA I ROZBUDOWA BUDYNKU ZAKŁADU OPIEKI

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE

OBLICZENIA STATYCZNE OBLICZENIA STATYCZNE Robudowa istniejącego budynku świetlicy wiejskiej Inwestor: Gmina Skoki Adres: Kusewo diałka 130/5 i 128 Po.1.1.Dach krokiew. DANE: Wymiary prekroju: prekrój prostokątny Serokość b

Bardziej szczegółowo

PROJEKT BUDOWLANY ZAGRODY LEŚNEJ

PROJEKT BUDOWLANY ZAGRODY LEŚNEJ PRACOWNIA PROJEKTOWA MGR INŻ. DOROTA SUKIENNIK UL. BOHATERÓW WARSZAWY 15/16, 70-370 SZCZECIN TEL. 512-422-123, E-MAIL: SUKIENNIK.DOROTA1@INTERIA.PL --------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

Bardziej szczegółowo

1. Ciężar własny stropu Rector 4,00 1,10 -- 4,40 Σ: 4,00 1,10 -- 4,40. 5,00 1,10 -- 5,50 25,0x0,20 Σ: 5,00 1,10 -- 5,50

1. Ciężar własny stropu Rector 4,00 1,10 -- 4,40 Σ: 4,00 1,10 -- 4,40. 5,00 1,10 -- 5,50 25,0x0,20 Σ: 5,00 1,10 -- 5,50 Spis treści 1. Wstęp 2. Zestawienie obciążeń 3. Obliczenia płyty stropodachu 4. Obliczenia stropu na poz. + 7,99 m 5. Obliczenia stropu na poz. + 4,25 m 6. Obliczenia stropu na poz. +/- 0,00 m 7. Obliczenia

Bardziej szczegółowo

Obliczenia statyczne - dom kultury w Ozimku

Obliczenia statyczne - dom kultury w Ozimku 1 Obliczenia statyczne - dom kultury w Ozimku Poz. 1. Wymiany w stropie przy szybie dźwigu w hollu. Obciąż. stropu. - warstwy posadzkowe 1,50 1,2 1,80 kn/m 2 - warstwa wyrównawcza 0,05 x 21,0 = 1,05 1,3

Bardziej szczegółowo

obróbki blacharskie, rynny, rury spustowe - blacha ocynkowana lub tytan-cynk gr. min. 0,6 mm, w kolorze naturalnym (jasnoszarym);

obróbki blacharskie, rynny, rury spustowe - blacha ocynkowana lub tytan-cynk gr. min. 0,6 mm, w kolorze naturalnym (jasnoszarym); 6.2. Zestawienie zewnętrznych materiałów i kolorystyki budynku pokrycie dachu - papa termozgrzewalna, kolor szary; obróbki blacharskie, rynny, rury spustowe - blacha ocynkowana lub tytan-cynk gr. min.

Bardziej szczegółowo

ABM - Projekt. mgr inż. Dariusz Sarnacki [BUDOWA BUDYNKU MAGAZYNOWO - GARAŻOWEGO W ZAKRESIE KONSTRUKCJI]

ABM - Projekt. mgr inż. Dariusz Sarnacki [BUDOWA BUDYNKU MAGAZYNOWO - GARAŻOWEGO W ZAKRESIE KONSTRUKCJI] 2013 ABM - Projekt mgr inż. Dariusz Sarnacki [BUDOWA BUDYNKU MAGAZYNOWO - GARAŻOWEGO W ZAKRESIE KONSTRUKCJI] 1. Układ konstrukcyjny obiektu Budynek magazynu garażu z myjnią to to budynek nie podpiwniczony,

Bardziej szczegółowo

OPIS TECHNICZNY DO PROJEKTU KONSTRUKCJI Tytuł projektu: Budowa Domu Wiejskiego w Biesnej. Inwestor: Urząd Gminy Łużna, Łużna 634, Łużna,

OPIS TECHNICZNY DO PROJEKTU KONSTRUKCJI Tytuł projektu: Budowa Domu Wiejskiego w Biesnej. Inwestor: Urząd Gminy Łużna, Łużna 634, Łużna, 020/PA-K/12/2012 1. Dane ogólne. 1.1. Inwestor. Urząd Gminy Łużna Łużna 634 38-322 ŁUŻNA 1.2. Lokalizacja. Dz. nr 317/3, 318/1, 318/2 położone w miejscowości Biesna, gmina Łużna. 1.3. Cel i zakres opracowania.

Bardziej szczegółowo

Założenia obliczeniowe i obciążenia

Założenia obliczeniowe i obciążenia 1 Spis treści Założenia obliczeniowe i obciążenia... 3 Model konstrukcji... 4 Płyta trybun... 5 Belki trybun... 7 Szkielet żelbetowy... 8 Fundamenty... 12 Schody... 14 Stropy i stropodachy żelbetowe...

Bardziej szczegółowo

Przykład zbierania obciążeń dla dachu stromego wg PN-EN i PN-EN

Przykład zbierania obciążeń dla dachu stromego wg PN-EN i PN-EN Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykład zbierania obciążeń dla dachu stromego wg PN-EN 1991-1-3 i PN-EN 1991-1-4 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014) 20. Obciążenia dachu

Bardziej szczegółowo

kn/m2 ϕf kn/m2 blachodachówka 0,070 1,2 0,084 łaty + kontrłaty 0,076 1,2 0,091 papa 1x podkładowa 0,018 1,3 0,023 deski 2,5cm 0,150 1,2 0,180 wsp

kn/m2 ϕf kn/m2 blachodachówka 0,070 1,2 0,084 łaty + kontrłaty 0,076 1,2 0,091 papa 1x podkładowa 0,018 1,3 0,023 deski 2,5cm 0,150 1,2 0,180 wsp III CZĘŚĆ KONSTRUKCYJNA SPIS ZAWARTOŚCI OPRACOWANIA CZĘŚCI KONSTRUKCYJNEJ CZĘŚĆ OPISOWA 1. Opis techniczny 2. Obciążenia 3. Wyniki obliczeń ław fundamentowych OPIS TECHNICZNY 1. Układ konstrukcyjne Budynek

Bardziej szczegółowo

PROJEKT BUDOWLANY KONSTRUKCJI

PROJEKT BUDOWLANY KONSTRUKCJI PROJEKT BUDOWLANY KONSTRUKCJI Budowa budynku użyteczności publicznej w zakresie usług medycznych (gabinety lekarskie POZ, gabinety lekarzy specjalistów, gabinet rehabilitacji ruchowej, apteka), Haczów,

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU BUDOWLANEGO konstrukcja szybu windy Z E S T A W I E N I E O B C I Ą Ż E Ń 1. DANE PODTAWOWE Lokalizacja obiektu: Wrocław 200 m npm - strefa obciążenia śniegiem I - strefa

Bardziej szczegółowo

OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJA

OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJA OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJA UKŁAD KONSTRUKCYJNY Układ konstrukcyjny mieszany, podstawowymi elementami konstrukcyjnymi są betonowe ławy fundamentowe, belki, wieńce. Ściany planowanej rozbudowy parteru i

Bardziej szczegółowo

Zestawić siły wewnętrzne kombinacji SGN dla wszystkich kombinacji w tabeli:

Zestawić siły wewnętrzne kombinacji SGN dla wszystkich kombinacji w tabeli: 4. Wymiarowanie ramy w osiach A-B 4.1. Wstępne wymiarowanie rygla i słupa. Wstępne przyjęcie wymiarów. 4.2. Wymiarowanie zbrojenia w ryglu w osiach A-B. - wyznaczenie otuliny zbrojenia - wysokość użyteczna

Bardziej szczegółowo

PROJEKT BUDOWLANO-WYKONAWCZY

PROJEKT BUDOWLANO-WYKONAWCZY PRZEBUDOWA, ROZBUDOWA I ZMIANA SPOSOBU UŻYTKOWANIA BUDYNKU REMIZY OSP W LIPIE DLA POTRZEB CENTRUM KULTURALNO-REKREACYJNEGO NA DZ. NR EW. 287 I 286 POŁOŻONEJ W MIEJSCOWOŚCI LIPA, GM. GŁOWACZÓW. PROJEKT

Bardziej szczegółowo

Dokument w wersji cyfrowej

Dokument w wersji cyfrowej STDIUM : RNŻ : LOKLIZCJ : PROJEKT UDOWLNY ZMINY KONSTRUCJI DCHU Z DPTCJĄ PODDSZ UDYNKU PRZEDSZKOL NR 9 PRZY UL.PONITOWSKIEGO 12 W ŻYWCU Projekt budowlany Konstrukcja 34-300 Żywiec ul. Poniatowskiego 12,

Bardziej szczegółowo

9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe

9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe 9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe OBCIĄŻENIA: 55,00 55,00 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf=,0 Liniowe 0,0 55,00 55,00

Bardziej szczegółowo

KONSTRUKCJA PODSTAWOWE OBCIĄŻENIA SCHEMATY STATYCZNE I WYNIKI OBLICZEŃ = 1,50

KONSTRUKCJA PODSTAWOWE OBCIĄŻENIA SCHEMATY STATYCZNE I WYNIKI OBLICZEŃ = 1,50 KONSTRUKCJA PODSTAWOWE OBCIĄŻENIA SCHEMATY STATYCZNE I WYNIKI OBLICZEŃ Zebranie obciążeń: Śnieg: Obciążenie charakterystyczne śniegiem gruntu q k = 0,70 kn/m 2 przyjęto zgodnie ze zmianą do normy Az, jak

Bardziej szczegółowo