POZ.1. KONSTRUKCJ DCHU. POZ.1.1.Krokiew dachowa nad budnkiem k1 k8 γf Obc. obl. Zestawienie obciążeń stałch na 1m2 połaci dachu Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 kn/m 2 1. Dachówka ceramicna holenderska i karpiówka (podwójnie) 0,95 1,20 1,14 2. Łat drewniane 0,04 x 0,05 cm 0,01 1,20 0,01 3. Kontrłat drewniane 3 x 0,04 x 0,05 cm 0,04 1,20 0,05 4. Folia paroprepuscalna 0,02 1,20 0,02 5. Krokiew dachowa 10 x 20 cm 0,11 1,10 0,12 6. Wełna mineralna w płtach półtwardch grub. 15 cm 0,18 1,20 0,22 [1,0kN/m30,15m] 7. Folia paroiolactjna 0,02 1,20 0,02 8. rust stalow [78,5kN/m30,001m0,60m] 0,05 1,20 0,06 9. Płta gipsowo-kartonowa grub. 2,5 cm [12,0kN/m30,025m] 0,30 1,20 0,36 Σ: 1,68 1,19 2,00 DNE: Wmiar prekroju: prekrój prostokątn Serokość b = 10,0 cm Wsokość h = 18,0 cm Zacios na podporach tk = 3,0 cm Drewno: Drewno gatunków iglastch, klas C24 Klasa użtkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Kąt nachlenia połaci dachowej α = 43,0 0 Rostaw krokwi a = 0,82 m Długość rutu poiomego wspornika lw,x = 0,62 m Długość rutu poiomego odcinka środkowego ld,x = 3,20 m Długość rutu poiomego odcinka górnego lg,x = 2,25 m Obciążenia dachu: - obciążenie stałe gk = 1,680 kn/m 2 połaci dachowej; γf = 1,19 - obciążenie śniegiem (wg PN-80/-02010/Z1-1: połać bardiej obciążona, strefa II, nachlenie połaci 43,0 st.): Sk = 0,612 kn/m 2 rutu połaci dachowej, γf = 1,40 - obciążenie parciem wiatru (wg PN-77/-02011/Z1-3: połać nawietrna, strefa I, teren, =H=8,8 m, budowla amknięta, wmiar budnku H=8,8 m, =11,5 m, L=18,4 m, nachlenie połaci 43,0 st., beta=1,80): pk = 0,160 kn/m 2 połaci dachowej, γf = 1,30 - obciążenie ssaniem wiatru (wg PN-77/-02011/Z1-3: połać awietrna, strefa I, teren, =H=8,8 m, budowla amknięta, wmiar budnku H=8,8 m, =11,5 m, L=18,4 m, nachlenie połaci 43,0 st., beta=1,80): pk = -0,144 kn/m 2 połaci dachowej, γf = 1,30 - obciążenie ociepleniem (): gkk = 0,678 kn/m 2 połaci dachowej na całej krokwi be wspornika; γf = 1,20 WYNIKI: -4,04 3,08 0,11-0,10 4,38 0,54-0,49 2,80 1,08 1,01-0,63 0,85 7,34 3,05 0,32-0,28 43,0 13,74 5,22 3,14 0,62 3,20 2,25
Moment obliceniow - kombinacja (obc.stałe max.+ocieplenie) Mpodp = -3,07 knm Warunek nośności - podpora: σm,,d/fm,,d = 0,738 < 1 Warunek użtkowalności (wspornik): u fin = (-) 8,01 mm < u net,fin = 2,0l / 200 = 8,48 mm Warunek użtkowalności (odcinek środkow): ufin = 12,70 mm < unet,fin = l / 200 = 21,88 mm Prjęto krokwie 10 x 18cm drewna klas C 24. POZ.1.2.Krokiew dachowa nad budnkiem k9 - k22 DNE: Wmiar prekroju: prekrój prostokątn Serokość b = 8,0 cm Wsokość h = 16,0 cm Zacios na podporach tk = 3,0 cm Drewno: Drewno gatunków iglastch, klas C24 Klasa użtkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Kąt nachlenia połaci dachowej α = 43,0 0 Rostaw krokwi a = 0,75 m Długość rutu poiomego wspornika lw,x = 0,42 m Długość rutu poiomego odcinka środkowego ld,x = 1,86 m Długość rutu poiomego odcinka górnego lg,x = 1,65 m Obciążenia dachu: - obciążenie stałe gk = 1,680 kn/m 2 połaci dachowej; γf = 1,19 - obciążenie śniegiem (wg PN-80/-02010/Z1-1: połać bardiej obciążona, strefa II, nachlenie połaci 43,0 st.): Sk = 0,612 kn/m 2 rutu połaci dachowej, γf = 1,40 - obciążenie parciem wiatru (wg PN-77/-02011/Z1-3: połać nawietrna, strefa I, teren, =H=7,7 m, budowla amknięta, wmiar budnku H=7,7 m, =7,4 m, L=10,4 m, nachlenie połaci 43,0 st., beta=1,80): pk = 0,160 kn/m 2 połaci dachowej, γf = 1,30 - obciążenie ssaniem wiatru (wg PN-77/-02011/Z1-3: połać awietrna, strefa I, teren, =H=7,7 m, budowla amknięta, wmiar budnku H=7,7 m, =7,4 m, L=10,4 m, nachlenie połaci 43,0 st., beta=1,80): pk = -0,144 kn/m 2 połaci dachowej, γf = 1,30 - obciążenie ociepleniem (): gkk = 0,889 kn/m 2 połaci dachowej na całej krokwi be wspornika; γf = 1,20 WYNIKI: -1,52 2,26 0,09-0,08 2,36 0,85 2,54 0,31-0,28 0,73-0,26 0,57 43,0 8,46 3,00 0,17-0,16 0,93 4,21 1,69 0,42 1,86 1,65 Moment obliceniow - kombinacja (obc.stałe max.+ocieplenie) Mpodp = -1,18 knm Warunek nośności - podpora: σm,,d/fm,,d = 0,471 < 1 Warunek użtkowalności (wspornik):
u fin = (-) 1,53 mm < u net,fin = 2,0l / 200 = 5,74 mm Warunek użtkowalności (odcinek środkow): ufin = 2,13 mm < unet,fin = l / 200 = 12,72 mm Prjęto krokwie 8 x 16cm drewna klas C 24. POZ.1.3. Krokiew kosowa kk1 DNE: Wmiar prekroju: prekrój prostokątn Serokość b = 10,0 cm Wsokość h = 18,0 cm Zacios na podporach tk = 3,0 cm Drewno: Drewno gatunków iglastch, klas C24 Klasa użtkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Kąt nachlenia połaci dachowch α = 43,0 0 Długość rutu poiomego wspornika lw,x = 0,42 m Długość rutu poiomego odcinka środkowego ld,x = 1,86 m Długość rutu poiomego odcinka górnego lg,x = 1,65 m Obciążenia dachu: - obciążenie stałe gk = 1,680 kn/m 2 połaci dachowej, γf = 1,19 - uwględniono ciężar własn krokwi - obciążenie śniegiem (wg PN-80/-02010/Z1-1: połać bardiej obciążona, strefa II, nachlenie połaci 43,0 st.): Sk = 0,61 kn/m 2 rutu połaci dachowej, γf = 1,40 - obciążenie parciem wiatru (wg PN-77/-02011/Z1-3: połać nawietrna, strefa I, teren, =H=7,7 m, budowla amknięta, wmiar budnku H=7,7 m, =7,4 m, L=10,4 m, nachlenie połaci 43,0 st., beta=1,80): pk = 0,160 kn/m 2 połaci dachowej, γf = 1,30 - obciążenie ssaniem wiatru (wg PN-77/-02011/Z1-3: połać awietrna, strefa I, teren, =H=7,7 m, budowla amknięta, wmiar budnku H=7,7 m, =7,4 m, L=10,4 m, nachlenie połaci 43,0 st., beta=1,80): pk = -0,144 kn/m 2 połaci dachowej, γf = 1,30 - obciążenie ociepleniem (): gkk = 0,889 kn/m 2 połaci dachowej na całej krokwi be wspornika; γf = 1,20 WYNIKI: -2,53 2,80 0,02-0,01 1,36 0,55 3,15 0,12-0,11 0,90 0,71-0,15 33,4 2,05 0,59 2,63 2,33 5,54 2,22 0,07-0,06 9,84 3,83 0,42 1,86 1,65 Moment obliceniow - kombinacja (obc.stałe max.+ocieplenie) Mpodp = -2,05 knm Warunek nośności - podpora: σm,,d/fm,,d = 0,493 < 1 Warunek użtkowalności (wspornik): u fin = (-) 3,41 mm < u net,fin = 2,0l / 200 = 7,11 mm Warunek użtkowalności (odcinek środkow): ufin = 3,93 mm < unet,fin = l / 200 = 15,75 mm Prjęto krokwie kosowe 10 x 18cm drewna klas C 24.
POZ.1.4. Krokiew narożna - kn1 DNE: Wmiar prekroju: prekrój prostokątn Serokość b = 10,0 cm Wsokość h = 18,0 cm Zacios na podporach tk = 3,0 cm Drewno: Drewno gatunków iglastch, klas C24 Klasa użtkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Kąt nachlenia połaci dachowch α = 43,0 0 Długość rutu poiomego wspornika lw,x = 0,42 m Długość rutu poiomego odcinka środkowego ld,x = 1,86 m Długość rutu poiomego odcinka górnego lg,x = 1,65 m Obciążenia dachu: - obciążenie stałe gk = 1,680 kn/m 2 połaci dachowej, γf = 1,19 - uwględniono ciężar własn krokwi - obciążenie śniegiem (wg PN-80/-02010/Z1-1: połać bardiej obciążona, strefa II, nachlenie połaci 43,0 st.): Sk = 0,61 kn/m 2 rutu połaci dachowej, γf = 1,40 - obciążenie parciem wiatru (wg PN-77/-02011/Z1-3: połać nawietrna, strefa I, teren, =H=7,7 m, budowla amknięta, wmiar budnku H=7,7 m, =7,4 m, L=10,4 m, nachlenie połaci 43,0 st., beta=1,80): pk = 0,160 kn/m 2 połaci dachowej, γf = 1,30 - obciążenie ssaniem wiatru (wg PN-77/-02011/Z1-3: połać awietrna, strefa I, teren, =H=7,7 m, budowla amknięta, wmiar budnku H=7,7 m, =7,4 m, L=10,4 m, nachlenie połaci 43,0 st., beta=1,80): pk = -0,144 kn/m 2 połaci dachowej, γf = 1,30 - obciążenie ociepleniem (): gkk = 0,889 kn/m 2 połaci dachowej na całej krokwi be wspornika; γf = 1,20 WYNIKI: -2,62 2,80 0,04-0,04 3,66 1,42 3,15 0,13-0,11 1,23 0,71-0,08 2,49 1,05 0,03-0,03 33,4 1,68 10,55 4,10 0,59 2,63 2,33 0,42 1,86 1,65 Moment obliceniow - kombinacja (obc.stałe max.+ocieplenie) Mpodp = -2,12 knm Warunek nośności - podpora: σm,,d/fm,,d = 0,725 < 1 Warunek użtkowalności (wspornik): u fin = (-) 3,40 mm < u net,fin = 2,0l / 200 = 7,11 mm Warunek użtkowalności (odcinek środkow): ufin = 4,65 mm < unet,fin = l / 200 = 15,75 mm Prjęto krokwie narożne 10 x 18cm drewna klas C 24. POZ.1.5. Krokiew narożna kn2 DNE: Wmiar prekroju: prekrój prostokątn Serokość b = 10,0 cm Wsokość h = 18,0 cm
Zacios na podporach tk = 3,0 cm Drewno: Drewno gatunków iglastch, klas C24 Klasa użtkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Kąt nachlenia połaci dachowch α = 43,0 0 Długość rutu poiomego wspornika lw,x = 0,62 m Długość rutu poiomego odcinka środkowego ld,x = 1,83 m Długość rutu poiomego odcinka górnego lg,x = 0,00 m Obciążenia dachu: - obciążenie stałe gk = 1,680 kn/m 2 połaci dachowej, γf = 1,19 - uwględniono ciężar własn krokwi - obciążenie śniegiem (wg PN-80/-02010/Z1-1: połać bardiej obciążona, strefa II, nachlenie połaci 43,0 st.): Sk = 0,61 kn/m 2 rutu połaci dachowej, γf = 1,40 - obciążenie parciem wiatru (wg PN-77/-02011/Z1-3: połać nawietrna, strefa I, teren, =H=8,8 m, budowla amknięta, wmiar budnku H=8,8 m, =4,8 m, L=2,4 m, nachlenie połaci 43,0 st., beta=1,80): pk = 0,160 kn/m 2 połaci dachowej, γf = 1,30 - obciążenie ssaniem wiatru (wg PN-77/-02011/Z1-3: połać awietrna, strefa I, teren, =H=8,8 m, budowla amknięta, wmiar budnku H=8,8 m, =4,8 m, L=2,4 m, nachlenie połaci 43,0 st., beta=1,80): pk = -0,144 kn/m 2 połaci dachowej, γf = 1,30 - obciążenie ociepleniem (): gkk = 0,678 kn/m 2 połaci dachowej na całej krokwi be wspornika; γf = 1,20 WYNIKI: 3,10 0,07-0,06 33,4 5,38 2,22 1,05-0,24 0,05-0,04 2,66 3,66 1,65 0,88 2,59 0,62 1,83 Moment obliceniowe - kombinacja (obc.stałe max.+ocieplenie) Mpręsł = 2,12 knm; Mpodp = -0,18 knm Warunek nośności - pręsło: σm,,d/fm,,d = 0,476 < 1 Warunek nośności - podpora: σm,,d/fm,,d = 0,063 < 1 Warunek użtkowalności (wspornik): u fin = (-) 7,65 mm < u net,fin = 2,0l / 200 = 10,50 mm Warunek użtkowalności (odcinek środkow): ufin = 8,08 mm < unet,fin = l / 200 = 15,50 mm Prjęto krokwie narożne 10 x 18 cm drewna klas C 24. POZ.1.6. Płatew dachowa p1 DNE: Wmiar prekroju: prekrój prostokątn Serokość b = 20,0 cm Wsokość h = 32,0 cm Drewno: Drewno gatunków iglastch, klas C24 Klasa użtkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria:
Płatew podparta tlko słupami Rostaw słupów l = 4,01 m Obciążenia płatwi: - obciążenie stałe [1,680(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o ] Gk = 13,124 kn/m; γf = 1,19 - uwględniono dodatkowo ciężar własn płatwi - obciążenie śniegiem [0,612(0,53,20+2,25)] Sk = 2,356 kn/m; γf = 1,40 - obciążenie wiatrem - wariant I (pionowe) [(0,160(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o )cos 43,0 o ] Wk, = 0,617 kn/m; γf = 1,30 - obciążenie wiatrem - wariant I (poiome) [(0,160(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o )sin 43,0 o ] Wk, = 0,575 kn/m; γf = 1,30 - obciążenie wiatrem - wariant II (pionowe) [(-0,144(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o )cos 43,0 o ] Wk, = -0,554 kn/m; γf = 1,30 - obciążenie wiatrem - wariant II (poiome) [(-0,144(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o )sin 43,0 o ] Wk, = -0,517 kn/m; γf = 1,30 WYNIKI: x 1,50 1,35 1,50 1,35 40,52 23,05 40,52 23,05 4,01 Moment obliceniowe - kombinacja (obc.stałe max.) M,max = 31,89 knm; M,max = 0,00 knm Warunek nośności: kmσm,,d/fm,,d + σm,,d/fm,,d = 0,590 < 1 σm,,d/fm,,d + kmσm,,d/fm,,d = 0,843 < 1 Warunek użtkowalności: - kombinacja (obc.stałe+śnieg+wiatr) ufin, = 16,98 mm; ufin, = 0,82 mm ufin = 17,00 mm < unet,fin = 20,05 mm Prjęto płatew o prekroju 20x 32cm drewna klas C 24. POZ.1.7. Płatew dachowa p2 DNE: Wmiar prekroju: prekrój prostokątn Serokość b = 20,0 cm Wsokość h = 32,0 cm Drewno: Drewno gatunków iglastch, klas C24 Klasa użtkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Płatew podparta tlko słupami Rostaw słupów l = 3,82 m Obciążenia płatwi: - obciążenie stałe [1,680(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o ] Gk = 13,124 kn/m; γf = 1,19 - uwględniono dodatkowo ciężar własn płatwi - obciążenie śniegiem [0,612(0,53,20+2,25)] Sk = 2,356 kn/m; γf = 1,40 - obciążenie wiatrem - wariant I (pionowe) [(0,160(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o )cos 43,0 o ] Wk, = 0,617 kn/m; γf = 1,30 - obciążenie wiatrem - wariant I (poiome) [(0,160(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o )sin 43,0 o ]
Wk, = 0,575 kn/m; γf = 1,30 - obciążenie wiatrem - wariant II (pionowe) [(-0,144(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o )cos 43,0 o ] Wk, = -0,554 kn/m; γf = 1,30 - obciążenie wiatrem - wariant II (poiome) [(-0,144(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o )sin 43,0 o ] Wk, = -0,517 kn/m; γf = 1,30 WYNIKI: x 1,43 1,28 1,43 1,28 38,60 21,95 38,60 21,95 3,82 Moment obliceniowe - kombinacja (obc.stałe max.) M,max = 28,94 knm; M,max = 0,00 knm Warunek nośności: kmσm,,d/fm,,d + σm,,d/fm,,d = 0,536 < 1 σm,,d/fm,,d + kmσm,,d/fm,,d = 0,765 < 1 Warunek użtkowalności: - kombinacja (obc.stałe+śnieg+wiatr) ufin, = 14,14 mm; ufin, = 0,72 mm ufin = 14,16 mm < unet,fin = 19,10 mm Prjęto płatew o prekroju 20x 32cm drewna klas C 24. POZ.1.8. Płatew dachowa p3, p4 DNE: Wmiar prekroju: prekrój prostokątn Serokość b = 14,0 cm Wsokość h = 22,0 cm Drewno: Drewno gatunków iglastch, klas C24 Klasa użtkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Płatew podparta tlko słupami Rostaw słupów l = 2,46 m Obciążenia płatwi: - obciążenie stałe [1,680(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o ] Gk = 13,124 kn/m; γf = 1,19 - uwględniono dodatkowo ciężar własn płatwi - obciążenie śniegiem [0,612(0,53,20+2,25)] Sk = 2,356 kn/m; γf = 1,40 - obciążenie wiatrem - wariant I (pionowe) [(0,160(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o )cos 43,0 o ] Wk, = 0,617 kn/m; γf = 1,30 - obciążenie wiatrem - wariant I (poiome) [(0,160(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o )sin 43,0 o ] Wk, = 0,575 kn/m; γf = 1,30 - obciążenie wiatrem - wariant II (pionowe) [(-0,144(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o )cos 43,0 o ] Wk, = -0,554 kn/m; γf = 1,30 - obciążenie wiatrem - wariant II (poiome) [(-0,144(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o )sin 43,0 o ] Wk, = -0,517 kn/m; γf = 1,30 WYNIKI:
x 0,92 0,83 0,92 0,83 24,54 13,88 24,54 13,88 2,46 Moment obliceniowe - kombinacja (obc.stałe max.) M,max = 11,90 knm; M,max = 0,00 knm Warunek nośności: kmσm,,d/fm,,d + σm,,d/fm,,d = 0,666 < 1 σm,,d/fm,,d + kmσm,,d/fm,,d = 0,952 < 1 Warunek użtkowalności: - kombinacja (obc.stałe+śnieg+wiatr) ufin, = 10,78 mm; ufin, = 0,53 mm ufin = 10,80 mm < unet,fin = 12,30 mm Prjęto płatwie o prekroju 14 x 22cm drewna klas C 24. POZ.1.9. Płatew dachowa p5, p6 DNE: Wmiar prekroju: prekrój prostokątn Serokość b = 20,0 cm Wsokość h = 32,0 cm Drewno: Drewno gatunków iglastch, klas C24 Klasa użtkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Płatew podparta tlko słupami Rostaw słupów l = 3,36 m Obciążenia płatwi: - obciążenie stałe [1,680(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o ] Gk = 13,124 kn/m; γf = 1,19 - uwględniono dodatkowo ciężar własn płatwi - obciążenie śniegiem [0,612(0,53,20+2,25)] Sk = 2,356 kn/m; γf = 1,40 - obciążenie wiatrem - wariant I (pionowe) [(0,160(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o )cos 43,0 o ] Wk, = 0,617 kn/m; γf = 1,30 - obciążenie wiatrem - wariant I (poiome) [(0,160(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o )sin 43,0 o ] Wk, = 0,575 kn/m; γf = 1,30 - obciążenie wiatrem - wariant II (pionowe) [(-0,144(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o )cos 43,0 o ] Wk, = -0,554 kn/m; γf = 1,30 - obciążenie wiatrem - wariant II (poiome) [(-0,144(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o )sin 43,0 o ] Wk, = -0,517 kn/m; γf = 1,30 WYNIKI: x 1,26 1,13 1,26 1,13 33,95 19,31 33,95 19,31 3,36
Moment obliceniowe - kombinacja (obc.stałe max.) M,max = 22,39 knm; M,max = 0,00 knm Warunek nośności: kmσm,,d/fm,,d + σm,,d/fm,,d = 0,414 < 1 σm,,d/fm,,d + kmσm,,d/fm,,d = 0,592 < 1 Warunek użtkowalności: - kombinacja (obc.stałe+śnieg+wiatr) ufin, = 8,76 mm; ufin, = 0,43 mm ufin = 8,77 mm < unet,fin = 16,80 mm Prjęto płatwie o prekroju 20x 32cm drewna klas C 24. POZ.1.10. Płatew dachowa p7, p8 DNE: Wmiar prekroju: prekrój prostokątn Serokość b = 20,0 cm Wsokość h = 32,0 cm Drewno: Drewno gatunków iglastch, klas C24 Klasa użtkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Płatew podparta obustronnie siodełkami Rostaw słupów l = 5,35 m Długość wsięgu siodełek am = 1,10 m Obciążenia płatwi: - obciążenie stałe [1,680(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o ] Gk = 13,124 kn/m; γf = 1,19 - uwględniono dodatkowo ciężar własn płatwi - obciążenie śniegiem [0,612(0,53,20+2,25)] Sk = 2,356 kn/m; γf = 1,40 - obciążenie wiatrem - wariant I (pionowe) [(0,160(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o )cos 43,0 o ] Wk, = 0,617 kn/m; γf = 1,30 - obciążenie wiatrem - wariant I (poiome) [(0,160(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o )sin 43,0 o ] Wk, = 0,575 kn/m; γf = 1,30 - obciążenie wiatrem - wariant II (pionowe) [(-0,144(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o )cos 43,0 o ] Wk, = -0,554 kn/m; γf = 1,30 - obciążenie wiatrem - wariant II (poiome) [(-0,144(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o )sin 43,0 o ] Wk, = -0,517 kn/m; γf = 1,30 WYNIKI: x 2,00 1,80 2,00 1,80 54,06 30,75 1,10 1,10 5,35 54,06 30,75 Moment obliceniowe - kombinacja (obc.stałe max.) M,max = 35,82 knm; M,max = 0,00 knm Warunek nośności: kmσm,,d/fm,,d + σm,,d/fm,,d = 0,663 < 1 σm,,d/fm,,d + kmσm,,d/fm,,d = 0,947 < 1 Warunek użtkowalności: - kombinacja (obc.stałe+śnieg+wiatr) ufin, = 21,17 mm; ufin, = 2,61 mm ufin = 21,33 mm < unet,fin = 21,34 mm Prjęto płatwie o prekroju 20x 32cm drewna klas C 24. Płatew p8 podepreć obustronnie siodełkami na odcinku 110 cm.
POZ.1.11. Płatew dachowa p9 - p11 DNE: Wmiar prekroju: prekrój prostokątn Serokość b = 14,0 cm Wsokość h = 22,0 cm Drewno: Drewno gatunków iglastch, klas C24 Klasa użtkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Płatew podparta obustronnie miecami Rostaw słupów l = 3,75 m Odległość podparcia płatwi miecem am = 0,50 m Obciążenia płatwi: - obciążenie stałe [(1,680(0,51,86+1,65)/cos 43,0 o )+(0,8890,51,86/cos 43,0 o 0)] Gk = 7,057 kn/m; γf = 1,19 - uwględniono dodatkowo ciężar własn płatwi - obciążenie śniegiem [0,612(0,51,86+1,65)] Sk = 1,579 kn/m; γf = 1,40 - obciążenie wiatrem - wariant I (pionowe) [(0,160(0,51,86+1,65)/cos 43,0 o )cos 43,0 o ] Wk, = 0,413 kn/m; γf = 1,30 - obciążenie wiatrem - wariant I (poiome) [(0,160(0,51,86+1,65)/cos 43,0 o )sin 43,0 o ] Wk, = 0,385 kn/m; γf = 1,30 - obciążenie wiatrem - wariant II (pionowe) [(-0,144(0,51,86+1,65)/cos 43,0 o )cos 43,0 o ] Wk, = -0,372 kn/m; γf = 1,30 - obciążenie wiatrem - wariant II (poiome) [(-0,144(0,51,86+1,65)/cos 43,0 o )sin 43,0 o ] Wk, = -0,346 kn/m; γf = 1,30 WYNIKI: x 0,94 0,84 0,94 0,84 21,34 11,37 21,34 11,37 0,50 0,50 3,75 Moment obliceniowe - kombinacja (obc.stałe max.) M,max = 8,05 knm; M,max = 0,00 knm Warunek nośności: kmσm,,d/fm,,d + σm,,d/fm,,d = 0,450 < 1 σm,,d/fm,,d + kmσm,,d/fm,,d = 0,644 < 1 Warunek użtkowalności: - kombinacja (obc.stałe+śnieg+wiatr) ufin, = 9,11 mm; ufin, = 1,79 mm ufin = 9,29 mm < unet,fin = 13,97 mm Prjęto płatwie o prekroju 14 x 22cm drewna klas C 24. Płatwie podepreć obustronnie miecami na odcinku 0,50 m. POZ.1.12. Płatew kalenicowa pk1 pk3 DNE: Wmiar prekroju: prekrój prostokątn Serokość b = 14,0 cm Wsokość h = 24,0 cm Drewno: Drewno gatunków iglastch, klas C24
Klasa użtkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Płatew podparta obustronnie miecami Rostaw słupów l = 5,28 m Odległość podparcia płatwi miecem am = 0,90 m Obciążenia płatwi: - obciążenie stałe Gk = 7,253 kn/m; γf = 1,19 - uwględniono dodatkowo ciężar własn płatwi - obciążenie śniegiem Sk = 1,148 kn/m; γf = 1,40 - obciążenie wiatrem Wk, = 0,018 kn/m; Wk, = 0,319 kn/m; γf = 1,30 WYNIKI: x 1,09 0,00 1,09 0,00 27,77 17,79 0,90 0,90 5,28 27,77 17,79 Moment obliceniowe - kombinacja (obc.stałe max.) M,max = 13,26 knm; M,max = 0,00 knm Warunek nośności: kmσm,,d/fm,,d + σm,,d/fm,,d = 0,624 < 1 σm,,d/fm,,d + kmσm,,d/fm,,d = 0,891 < 1 Warunek użtkowalności: - kombinacja (obc.stałe+śnieg+wiatr) ufin, = 16,95 mm; ufin, = 5,35 mm ufin = 17,78 mm < unet,fin = 18,40 mm Prjęto płatwie o prekroju 14 x 24cm drewna klas C 24. Płatwie podepreć obustronnie miecami na odcinku 0,90 m. POZ.1.13. Płatew kalenicowa pk4 - pk6 DNE: Wmiar prekroju: prekrój prostokątn Serokość b = 14,0 cm Wsokość h = 24,0 cm Drewno: Drewno gatunków iglastch, klas C24 Klasa użtkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Płatew podparta tlko słupami Rostaw słupów l = 3,75 m Obciążenia płatwi: - obciążenie stałe Gk = 5,796 kn/m; γf = 1,19 - uwględniono dodatkowo ciężar własn płatwi - obciążenie śniegiem Sk = 0,842 kn/m; γf = 1,40 - obciążenie wiatrem Wk, = 0,013 kn/m; Wk, = 0,234 kn/m; γf = 1,30 WYNIKI: x 0,57 0,00 0,57 0,00 15,66 10,18 15,66 10,18 3,75
Moment obliceniowe - kombinacja (obc.stałe max.) M,max = 12,35 knm; M,max = 0,00 knm Warunek nośności: kmσm,,d/fm,,d + σm,,d/fm,,d = 0,581 < 1 σm,,d/fm,,d + kmσm,,d/fm,,d = 0,830 < 1 Warunek użtkowalności: - kombinacja (obc.stałe+śnieg+wiatr) ufin, = 18,00 mm; ufin, = 1,00 mm ufin = 18,03 mm < unet,fin = 18,75 mm Prjęto płatwie o prekroju 14 x 24cm drewna klas C 24. POZ.1.14. Jętki j1 Obciążenia prpadające na jetkę. Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m γf kd Obc. obl. kn/m 1. rust stalow 0,50 1,20 -- 0,60 2. Warstwa gipsowa be piasku grub. 2,5 cm i 0,25 1,20 -- 0,30 ser.82 cm [12,0kN/m30,025m0,82m] 3. Wełna mineralna [1,0kN/m30,1m0,82m] 0,08 1,20 -- 0,10 4. Obciążenie mienne (poddasa dostępem 0,98 1,40 0,50 1,37 klatki schodowej) ser.82 cm [1,2kN/m20,82m] Σ: 1,81 1,31 -- 2,27 Schemat statcn: 2,27 2,27 Moment ginające [knm]: 4,49 4,49 5,10 - klasa trwania obciążenia od oddiałwania o najkrótsm casie trwania - stałe - brak stężeń bocnch na długości belki - stosunek l d/l =1,00 - obciążenie prłożone na pasie ściskanm (górnm) belki - klasa użtkowania konstrukcji - 2 5,72 5,10 Wmiarowanie wg PN--03150 :2000 Prekrój prostokątn podwójn 2x 8 / 20 cm W = 1067 cm 3, J = 10667 cm 4, m = 17,6 kg/m drewno gatunków iglastch, klas C24 f m,,d = 11,08 MPa, f v,d = 1,15 MPa Zginanie Moment maksmaln M max = 5,72 knm σ m,,d = 5,36 MPa σ m,,d / f m,,d = 0,48 < 1 Zwichrenie k crit = 1,00
σ m,,d = 5,36 MPa < k crit f m,,d = 11,08 MPa Ścinanie Maksmalna siła poprecna V max = 5,10 kn τ d = 0,24 MPa < f v,d = 1,15 MPa Docisk na podpore Reakcja podporowa R = 5,10 kn (wmiarowanie na docisk pominięto) Stan granicn użtkowalności (γ f =1,15; k def = 0,80) Wartość granicna ugięcia u net,fin = l o / 250 = 17,96 mm Ugięcie maksmalne u fin = 16,03 mm u fin = 16,03 mm < u fin,net = 17,96 mm Prjęto jętki o podwójnm prekroju 2 x ( 8,0 / 20 )cm drewna klas C 24. POZ.1.15. elka b1 Schemat statcn: 25,00 Moment ginające [knm]: 2,25 2,24 4,49 1 12,47 28,06 - klasa trwania obciążenia od oddiałwania o najkrótsm casie trwania - stałe - brak stężeń bocnch na długości belki - stosunek l d/l =1,00 - obciążenie prłożone na pasie ściskanm (górnm) belki - klasa użtkowania konstrukcji - 2 12,53 Wmiarowanie wg PN--03150 :2000 Prekrój prostokątn 32 / 25 cm W = 3333 cm 3, J = 41667 cm 4, m = 44,0 kg/m drewno gatunków iglastch, klas C24 f m,,d = 11,08 MPa, f v,d = 1,15 MPa Zginanie Moment maksmaln M max = 28,06 knm σ m,,d = 8,42 MPa σ m,,d / f m,,d = 0,76 < 1 Zwichrenie k crit = 1,00 σ m,,d = 8,42 MPa < k crit f m,,d = 11,08 MPa Ścinanie Maksmalna siła poprecna V max = -12,53 kn τ d = 0,23 MPa < f v,d = 1,15 MPa Docisk na podpore Reakcja podporowa R = 12,53 kn (wmiarowanie na docisk pominięto) Stan granicn użtkowalności (γ f =1,15; k def = 0,80) Wartość granicna ugięcia u net,fin = l o / 250 = 17,96 mm Ugięcie maksmalne u fin = u M + u T =17,06 mm u fin = 17,06 mm < u fin,net = 17,96 mm
Prjęto belkę o prekroju 32 x 25cm drewna klas C 24. POZ.1.16. elka b2 Schemat statcn: 3,89 0,82 0,82 0,82 0,82 Moment ginające [knm]: 0,00 C C - klasa trwania obciążenia od oddiałwania o najkrótsm casie trwania - stałe - brak stężeń bocnch na długości belki - stosunek l d/l =1,00 - obciążenie prłożone na pasie ściskanm (górnm) belki - klasa użtkowania konstrukcji - 2 3,89 Wmiarowanie wg PN--03150 :2000 Prekrój prostokątn 12 / 10 cm W = 200 cm 3, J = 1000 cm 4, m = 6,60 kg/m drewno gatunków iglastch, klas C24 f m,,d = 11,08 MPa, f v,d = 1,15 MPa elka Zginanie Moment maksmaln M max = 0,00 knm σ m,,d = 0,00 MPa σ m,,d / f m,,d = 0,00 < 1 Zwichrenie k crit = 1,00 σ m,,d = 0,00 MPa < k crit f m,,d = 11,08 MPa Ścinanie Maksmalna siła poprecna V max = 0,00 kn τ d = 0,00 MPa < f v,d = 1,15 MPa Docisk na podpore Reakcja podporowa R = 3,89 kn (wmiarowanie na docisk pominięto) Stan granicn użtkowalności (γ f =1,15; k def = 0,80) Wartość granicna ugięcia u net,fin = l o / 250 = 3,28 mm Ugięcie maksmalne u fin = u M + u T =0,00 mm u fin = 0,00 mm < u fin,net = 3,28 mm Prjęto belkę o prekroju 12 x 10cm drewna klas C 24. POZ.1.17. Słup s1, s2, s4 DNE: Wmiar prekroju: prekrój prostokątn Serokość b = 16,0 cm Wsokość h = 16,0 cm
Drewno: Drewno gatunków iglastch, klas C24 Klasa użtkowania konstrukcji: klasa 2 Klasa trwania obciążenia: średniotrwałe Obciążenia: Siła ściskająca N c = 63,83 kn Długość wboceniowa l e = 4,90 m Długość wboceniowa l e = 4,90 m Osłabienie prekroju: Pole prekroju netto n = 256,00 cm 2 WYNIKI: = 256 cm 2 W = 683 cm 3 W = 683 cm 3 J = 5461 cm 4 J = 5461 cm 4 m = 8,96 kg/m 16 16 Ściskanie: N c = 63,83 kn Warunek smukłości: λ = 106,09 < λ c = 150 λ = 106,09 < λ c = 150 Warunek nośności: powierchnia obliceniowa d = 256,0 cm 2 k c, = 0,278; k c, = 0,278 σ c,,d = 8,97 MPa < f c,0,d = 12,92 MPa σ c,,d = 8,97 MPa < f c,0,d = 12,92 MPa Prjęto słup o prekroju 16,0 x 16,0 cm drewna klas C 24. POZ.1.18. Słup s3, s8 DNE: Wmiar prekroju: prekrój prostokątn Serokość b = 12,0 cm Wsokość h = 12,0 cm Drewno: Drewno gatunków iglastch, klas C24 Klasa użtkowania konstrukcji: klasa 2 Klasa trwania obciążenia: średniotrwałe Obciążenia: Siła ściskająca N c = 25,00 kn Długość wboceniowa l e = 2,20 m Długość wboceniowa l e = 2,20 m WYNIKI: = 144 cm 2 W = 288 cm 3 W = 288 cm 3 J = 1728 cm 4 J = 1728 cm 4 m = 5,04 kg/m 12 12
Ściskanie: N c = 25,00 kn Warunek smukłości: λ = 63,51 < λ c = 150 λ = 63,51 < λ c = 150 Warunek nośności: k c, = 0,665; k c, = 0,665 σ c,,d = 2,61 MPa < f c,0,d = 12,92 MPa σ c,,d = 2,61 MPa < f c,0,d = 12,92 MPa Prjęto słup o prekroju 12,0 x 12,0 cm drewna klas C 24. POZ.1.19. Słup s5 DNE: Wmiar prekroju: prekrój prostokątn Serokość b = 14,0 cm Wsokość h = 14,0 cm Drewno: Drewno gatunków iglastch, klas C24 Klasa użtkowania konstrukcji: klasa 2 Klasa trwania obciążenia: średniotrwałe Obciążenia: Siła ściskająca N c = 32,83 kn Długość wboceniowa l e = 2,00 m Długość wboceniowa l e = 2,20 m WYNIKI: = 196 cm 2 W = 457 cm 3 W = 457 cm 3 J = 3201 cm 4 J = 3201 cm 4 m = 6,86 kg/m 14 14 Ściskanie: N c = 32,83 kn Warunek smukłości: λ = 49,49 < λ c = 150 λ = 54,44 < λ c = 150 Warunek nośności: k c, = 0,854; k c, = 0,793 σ c,,d = 1,96 MPa < f c,0,d = 12,92 MPa σ c,,d = 2,11 MPa < f c,0,d = 12,92 MPa Prjęto słup o prekroju 14,0 x 14,0 cm drewna klas C 24. POZ.1.20. Słup s6,s7 DNE: Wmiar prekroju: prekrój prostokątn Serokość b = 14,0 cm Wsokość h = 14,0 cm Drewno: Drewno gatunków iglastch, klas C24 Klasa użtkowania konstrukcji: klasa 2 Klasa trwania obciążenia: średniotrwałe Obciążenia: Siła ściskająca N c = 28,07 kn
Długość wboceniowa Długość wboceniowa WYNIKI: = 196 cm 2 W = 457 cm 3 W = 457 cm 3 J = 3201 cm 4 J = 3201 cm 4 m = 6,86 kg/m l e = 3,20 m l e = 3,20 m 14 14 Ściskanie: N c = 28,07 kn Warunek smukłości: λ = 79,18 < λ c = 150 λ = 79,18 < λ c = 150 Warunek nośności: k c, = 0,471; k c, = 0,471 σ c,,d = 3,04 MPa < f c,0,d = 12,92 MPa σ c,,d = 3,04 MPa < f c,0,d = 12,92 MPa Prjęto słup o prekroju 14,0 x 14,0 cm drewna klas C 24. POZ.1.21. Murłata m1 m4 Prjęto konstrukcjnie murłat o prekroju 14,0 x 14,0 cm drewna klas C 24. Murłat kotwić do wieńca co 1,5m. POZ.1.22. Murłata m5 Prjęto konstrukcjnie murłat o prekroju 12,0 x 12,0 cm drewna klas C 24. Murłat kotwić do wieńca co 1,0m.
POZ.2. KONSTRUKCJ STROPÓW. Tablica 1. Obciążenie na powierchnię stropu γf kd Obc. obl. Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 kn/m 2 1. Wkładina gumowa o grubości 4 mm 0,08 1,20 -- 0,10 2. 2 x płta Fermacell gr. 1,25cm 0,08 1,20 -- 0,10 3. Wata sklana - mat grub. 2 cm 0,02 1,20 -- 0,02 [0,9kN/m30,02m] 4. płt OS dług. 0,50 1,20 -- 0,60 5. Wełna mineralna w płtach półtwardch grub. 15 0,15 1,20 -- 0,18 cm [1,0kN/m30,15m] 6. folia budowlana [0,05kN/m2*0,69m] na ser.1,00 0,01 1,20 -- 0,01 m [0,010kN/m:1,00m] 7. płta Fermacell gr. 1,25cm 0,04 1,20 -- 0,05 8. Obciążenie mienne (wselkie pokoje biurowe, 2,00 1,40 0,50 2,80 naukowe, sale lekcjne skolne) Σ: 2,88 1,34 -- 3,86 Tablica 2. Obciążenie na 1mb belki stropowej Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m γf kd Obc. obl. kn/m 1. Wkładina gumowa o grubości 4 mm ser. 0,69 0,06 1,20 -- 0,07 m [0,080,69m] 2. 2 x płta Fermacell gr. 1,25cm ser. 0,69 m 0,06 1,20 -- 0,07 [0,080,69m] 3. Wata sklana - mat grub. 2 cm, ser. 0,69 m 0,01 1,20 -- 0,01 [(0,9kN/m30,02m)0,69m] 4. płt OS dług. ser. 0,69 m [0,500,69m] 0,34 1,20 -- 0,41 5. Wełna mineralna w płtach półtwardch grub. 15 0,10 1,20 -- 0,12 cm, ser. 0,69 m [(1,0kN/m30,15m)0,69m] 6. folia budowlana mnożnik 1,45 0,01 1,20 -- 0,01 [(0,05kN/m2*0,69m])0,69m] 7. płta Fermacell gr. 1,25cm ser. 0,69 m 0,03 1,20 -- 0,04 [0,040,69m] 8. Obciążenie mienne (wselkie pokoje biurowe, 1,38 1,40 0,50 1,93 gabinet lekarskie, naukowe, sale lekcjne skolne) ser. 0,69 m [2,000,69m] Σ: 1,99 1,34 -- 2,66 Tablica 3. Wartość obciąenia skupionego od ścianki diałowej na belkę stropową Lp Opis obciążenia Obc. char. kn γf kd Obc. obl. kn 1. Wełna mineralna w płtach półtwardch grub. 10 0,17 1,20 -- 0,20 cm, ser.250 cm i dług.69 cm [1,0kN/m30,10m2,50m0,69m] 2. Warstwa gipsowa be piasku grub. 2,5 cm, 0,52 1,20 -- 0,62 ser.250 cm i dług.69 cm [12,0kN/m30,025m2,50m0,69m] Σ: 0,69 1,20 -- 0,83 POZ.2.1.elka stropowa b1 Schemat statcn (ciężar belki uwględnion automatcnie):
2,66 2,66 0,83 0,83 2,89 2,51 2,89 2,51 Tabela obciążeń obliceniowch (dodatkowo ciężar belki g = 0,17 kn/m) Prekrój x [m] q l [kn/m] q p [kn/m] F [kn] M [kn]. 0,00 -- 2,66 0,00 0,00. 2,89 2,66 2,66 0,83 0,00 C. 5,40 2,66 -- 0,83 0,00 C Moment ginające [knm]: -2,56 3,12 1,75 - klasa trwania obciążenia od oddiałwania o najkrótsm casie trwania - średniotrwałe - brak stężeń bocnch na długości belki - stosunek l d/l =1,00 - obciążenie prłożone na pasie ściskanm (górnm) belki - klasa użtkowania konstrukcji - 1 Wmiarowanie wg PN--03150 :2000 10,22 1,09 3,29 C Prekrój prostokątn 16 / 18 cm W = 864 cm 3, J = 7776 cm 4, m = 15,8 kg/m drewno gatunków iglastch, klas C24 f m,,d = 14,77 MPa, f v,d = 1,54 MPa, f c,90,d = 3,26 MPa elka Zginanie Moment maksmaln M max = 2,56 knm σ m,,d = 2,97 MPa σ m,,d / f m,,d = 0,20 < 1 Zwichrenie k crit = 1,00 σ m,,d = 2,97 MPa < k crit f m,,d = 14,77 MPa Ścinanie Maksmalna siła poprecna V max = -4,89 kn τ d = 0,25 MPa < f v,d = 1,54 MPa Docisk na podpore Reakcja podporowa R = 10,22 kn a p = 15,0 cm, k c,90 = 1,00 σ c,90,,d = 0,43 MPa < k c,90 f c,90,d = 3,26 MPa Stan granicn użtkowalności (γ f =1,00; k def = 0,25) Wartość granicna ugięcia u net,fin = l o / 250 = 11,56 mm Ugięcie maksmalne u fin = u M + u T =1,89 mm u fin = 1,89 mm < u fin,net = 11,56 mm Prjęto belkę 16 x 18cm drewna klas C 24.
POZ.2.2. elka stropowa b2 Schemat statcn (ciężar belki uwględnion automatcnie): 2,66 2,66 0,83 1,67 2,88 1,67 2,88 Tabela obciążeń obliceniowch (dodatkowo ciężar belki g = 0,17 kn/m) Prekrój x [m] q l [kn/m] q p [kn/m] F [kn] M [kn]. 0,00 -- 2,66 0,00 0,00. 1,67 2,66 2,66 0,83 0,00 C. 4,55 2,66 -- 0,00 0,00 C Moment ginające [knm]: -2,17 1,01 0,18 9,19 - klasa trwania obciążenia od oddiałwania o najkrótsm casie trwania - średniotrwałe - brak stężeń bocnch na długości belki - stosunek l d/l =1,00 - obciążenie prłożone na pasie ściskanm (górnm) belki - klasa użtkowania konstrukcji - 1 Wmiarowanie wg PN--03150 :2000 1,89 3,24 C Prekrój prostokątn 16 / 18 cm W = 864 cm 3, J = 7776 cm 4, m = 15,8 kg/m drewno gatunków iglastch, klas C24 f m,,d = 14,77 MPa, f v,d = 1,54 MPa, f c,90,d = 3,26 MPa elka Zginanie Moment maksmaln M max = 2,17 knm σ m,,d = 2,51 MPa σ m,,d / f m,,d = 0,17 < 1 Zwichrenie k crit = 1,00 σ m,,d = 2,51 MPa < k crit f m,,d = 14,77 MPa Ścinanie Maksmalna siła poprecna V max = 4,74 kn τ d = 0,25 MPa < f v,d = 1,54 MPa Docisk na podpore Reakcja podporowa R = 9,19 kn a p = 15,0 cm, k c,90 = 1,00 σ c,90,,d = 0,38 MPa < k c,90 f c,90,d = 3,26 MPa Stan granicn użtkowalności (γ f =1,00; k def = 0,25) Wartość granicna ugięcia u net,fin = l o / 250 = 11,52 mm Ugięcie maksmalne u fin = u M + u T =2,15 mm
u fin = 2,15 mm < u fin,net = 11,52 mm Prjęto belkę 16 x 18cm drewna klas C 24. POZ.2.3. elka stropowa b3 Schemat statcn (ciężar belki uwględnion automatcnie): 2,66 2,66 0,83 0,83 C 2,89 2,25 0,70 2,89 2,25 0,70 Tabela obciążeń obliceniowch (dodatkowo ciężar belki g = 0,17 kn/m) Prekrój x [m] q l [kn/m] q p [kn/m] F [kn] M [kn]. 0,00 -- 2,66 0,00 0,00. 2,89 2,66 2,66 0,83 0,00 C. 5,14 2,66 2,66 0,83 0,00 D. 5,84 2,66 -- 0,00 0,00 D Moment ginające [knm]: -2,28 3,21 1,86 - klasa trwania obciążenia od oddiałwania o najkrótsm casie trwania - średniotrwałe - brak stężeń bocnch na długości belki - stosunek l d/l =1,00 - obciążenie prłożone na pasie ściskanm (górnm) belki - klasa użtkowania konstrukcji - 1 9,53 0,47 4,85-0,51 C 0,01 D 0,25 Wmiarowanie wg PN--03150 :2000 Prekrój prostokątn 16 / 18 cm W = 864 cm 3, J = 7776 cm 4, m = 15,8 kg/m drewno gatunków iglastch, klas C24 f m,,d = 14,77 MPa, f v,d = 1,54 MPa, f c,90,d = 3,26 MPa elka Zginanie Moment maksmaln M max = 2,28 knm σ m,,d = 2,64 MPa σ m,,d / f m,,d = 0,18 < 1 Zwichrenie k crit = 1,00 σ m,,d = 2,64 MPa < k crit f m,,d = 14,77 MPa Ścinanie Maksmalna siła poprecna V max = -4,79 kn τ d = 0,25 MPa < f v,d = 1,54 MPa Docisk na podpore Reakcja podporowa R = 9,53 kn
a p = 15,0 cm, k c,90 = 1,00 σ c,90,,d = 0,40 MPa < k c,90 f c,90,d = 3,26 MPa Stan granicn użtkowalności (γ f =1,00; k def = 0,25) Wartość granicna ugięcia u net,fin = l o / 250 = 11,56 mm Ugięcie maksmalne u fin = u M + u T =2,11 mm u fin = 2,11 mm < u fin,net = 11,56 mm Prjęto belkę 16 x 18cm drewna klas C 24. POZ.2.4. elka stropowa b4 Schemat statcn (ciężar belki uwględnion automatcnie): 2,66 2,66 1,83 1,83 Tabela obciążeń obliceniowch (dodatkowo ciężar belki g = 0,13 kn/m) Prekrój x [m] q l [kn/m] q p [kn/m] F [kn] M [kn]. 0,00 -- 2,66 0,00 0,00. 1,83 2,66 -- 0,00 0,00 Moment ginające [knm]: 2,51 - klasa trwania obciążenia od oddiałwania o najkrótsm casie trwania - średniotrwałe - brak stężeń bocnch na długości belki - stosunek l d/l =1,00 - obciążenie prłożone na pasie ściskanm (górnm) belki - klasa użtkowania konstrukcji - 1 1,15 2,51 Wmiarowanie wg PN--03150 :2000 Prekrój prostokątn 12 / 18 cm W = 648 cm 3, J = 5832 cm 4, m = 11,9 kg/m drewno gatunków iglastch, klas C24 f m,,d = 14,77 MPa, f v,d = 1,54 MPa, f c,90,d = 3,26 MPa Zginanie Moment maksmaln M max = 1,15 knm σ m,,d = 1,77 MPa σ m,,d / f m,,d = 0,12 < 1 Zwichrenie k crit = 1,00 σ m,,d = 1,77 MPa < k crit f m,,d = 14,77 MPa Ścinanie Maksmalna siła poprecna V max = -2,51 kn τ d = 0,17 MPa < f v,d = 1,54 MPa Docisk na podpore Reakcja podporowa R = 2,51 kn a p = 15,0 cm, k c,90 = 1,00 σ c,90,,d = 0,14 MPa < k c,90 f c,90,d = 3,26 MPa
Stan granicn użtkowalności (γ f =1,00; k def = 0,25) Wartość granicna ugięcia u net,fin = l o / 250 = 7,32 mm Ugięcie maksmalne u fin = u M + u T =0,92 mm u fin = 0,92 mm < u fin,net = 7,32 mm Prjęto belkę 12 x 18cm drewna klas C 24. POZ.2.5. elka stropowa b5 Schemat statcn (ciężar belki uwględnion automatcnie): 2,66 2,66 3,90 3,90 Tabela obciążeń obliceniowch (dodatkowo ciężar belki g = 0,17 kn/m) Prekrój x [m] q l [kn/m] q p [kn/m] F [kn] M [kn]. 0,00 -- 2,66 0,00 0,00. 3,90 2,66 -- 0,00 0,00 Moment ginające [knm]: 5,40 - klasa trwania obciążenia od oddiałwania o najkrótsm casie trwania - średniotrwałe - brak stężeń bocnch na długości belki - stosunek l d/l =1,00 - obciążenie prłożone na pasie ściskanm (górnm) belki - klasa użtkowania konstrukcji - 1 5,27 5,40 Wmiarowanie wg PN--03150 :2000 Prekrój prostokątn 16 / 18 cm W = 864 cm 3, J = 7776 cm 4, m = 15,8 kg/m drewno gatunków iglastch, klas C24 f m,,d = 14,77 MPa, f v,d = 1,54 MPa, f c,90,d = 3,26 MPa Zginanie Moment maksmaln M max = 5,27 knm σ m,,d = 6,10 MPa σ m,,d / f m,,d = 0,41 < 1 Zwichrenie k crit = 1,00 σ m,,d = 6,10 MPa < k crit f m,,d = 14,77 MPa Ścinanie Maksmalna siła poprecna V max = -5,40 kn τ d = 0,28 MPa < f v,d = 1,54 MPa Docisk na podpore Reakcja podporowa R = 5,40 kn a p = 15,0 cm, k c,90 = 1,00 σ c,90,,d = 0,23 MPa < k c,90 f c,90,d = 3,26 MPa Stan granicn użtkowalności (γ f =1,00; k def = 0,25) Wartość granicna ugięcia u net,fin = l o / 250 = 15,60 mm
Ugięcie maksmalne u fin = 12,15 mm u fin = 12,15 mm < u fin,net = 15,60 mm Prjęto belkę 16 x 18cm drewna klas C 24. POZ.2.6. elka stropowa b6 Schemat statcn (ciężar belki uwględnion automatcnie): 2,66 2,66 2,53 2,53 Tabela obciążeń obliceniowch (dodatkowo ciężar belki g = 0,13 kn/m) Prekrój x [m] q l [kn/m] q p [kn/m] F [kn] M [kn]. 0,00 -- 2,66 0,00 0,00. 2,53 2,66 -- 0,00 0,00 Moment ginające [knm]: 3,47 - klasa trwania obciążenia od oddiałwania o najkrótsm casie trwania - średniotrwałe - brak stężeń bocnch na długości belki - stosunek l d/l =1,00 - obciążenie prłożone na pasie ściskanm (górnm) belki - klasa użtkowania konstrukcji - 1 2,19 3,47 Wmiarowanie wg PN--03150 :2000 Prekrój prostokątn 12 / 18 cm W = 648 cm 3, J = 5832 cm 4, m = 11,9 kg/m drewno gatunków iglastch, klas C24 f m,,d = 14,77 MPa, f v,d = 1,54 MPa, f c,90,d = 3,26 MPa Zginanie Moment maksmaln M max = 2,19 knm σ m,,d = 3,39 MPa σ m,,d / f m,,d = 0,23 < 1 Zwichrenie k crit = 1,00 σ m,,d = 3,39 MPa < k crit f m,,d = 14,77 MPa Ścinanie Maksmalna siła poprecna V max = -3,47 kn τ d = 0,24 MPa < f v,d = 1,54 MPa Docisk na podpore Reakcja podporowa R = 3,47 kn a p = 15,0 cm, k c,90 = 1,00 σ c,90,,d = 0,19 MPa < k c,90 f c,90,d = 3,26 MPa Stan granicn użtkowalności (γ f =1,00; k def = 0,25) Wartość granicna ugięcia u net,fin = l o / 250 = 10,12 mm Ugięcie maksmalne u fin = u M + u T =3,12 mm u fin = 3,12 mm < u fin,net = 10,12 mm Prjęto belkę 12 x 18cm drewna klas C 24.
POZ.2.7. elka stropowa b7 Schemat statcn (ciężar belki uwględnion automatcnie): 2,66 2,66 3,63 3,63 Tabela obciążeń obliceniowch (dodatkowo ciężar belki g = 0,17 kn/m) Prekrój x [m] q l [kn/m] q p [kn/m] F [kn] M [kn]. 0,00 -- 2,66 0,00 0,00. 3,63 2,66 -- 0,00 0,00 Moment ginające [knm]: 5,03 - klasa trwania obciążenia od oddiałwania o najkrótsm casie trwania - średniotrwałe - brak stężeń bocnch na długości belki - stosunek l d/l =1,00 - obciążenie prłożone na pasie ściskanm (górnm) belki - klasa użtkowania konstrukcji - 1 4,56 5,03 Wmiarowanie wg PN--03150 :2000 Prekrój prostokątn 16 / 18 cm W = 864 cm 3, J = 7776 cm 4, m = 15,8 kg/m drewno gatunków iglastch, klas C24 f m,,d = 14,77 MPa, f v,d = 1,54 MPa, f c,90,d = 3,26 MPa Zginanie Moment maksmaln M max = 4,56 knm σ m,,d = 5,28 MPa σ m,,d / f m,,d = 0,36 < 1 Zwichrenie k crit = 1,00 σ m,,d = 5,28 MPa < k crit f m,,d = 14,77 MPa Ścinanie Maksmalna siła poprecna V max = -5,03 kn τ d = 0,26 MPa < f v,d = 1,54 MPa Docisk na podpore Reakcja podporowa R = 5,03 kn a p = 15,0 cm, k c,90 = 1,00 σ c,90,,d = 0,21 MPa < k c,90 f c,90,d = 3,26 MPa Stan granicn użtkowalności (γ f =1,00; k def = 0,25) Wartość granicna ugięcia u net,fin = l o / 250 = 14,52 mm Ugięcie maksmalne u fin = 9,12 mm u fin = 9,12 mm < u fin,net = 14,52 mm Prjęto belkę 16 x 18cm drewna klas C 24.
POZ.2.8. elka stropowa b8 Schemat statcn (ciężar belki uwględnion automatcnie): 2,66 2,66 1,85 1,85 Tabela obciążeń obliceniowch (dodatkowo ciężar belki g = 0,13 kn/m) Prekrój x [m] q l [kn/m] q p [kn/m] F [kn] M [kn]. 0,00 -- 2,66 0,00 0,00. 1,85 2,66 -- 0,00 0,00 Moment ginające [knm]: 2,54 - klasa trwania obciążenia od oddiałwania o najkrótsm casie trwania - średniotrwałe - brak stężeń bocnch na długości belki - stosunek l d/l =1,00 - obciążenie prłożone na pasie ściskanm (górnm) belki - klasa użtkowania konstrukcji - 1 1,17 2,54 Wmiarowanie wg PN--03150 :2000 Prekrój prostokątn 12 / 18 cm W = 648 cm 3, J = 5832 cm 4, m = 11,9 kg/m drewno gatunków iglastch, klas C24 f m,,d = 14,77 MPa, f v,d = 1,54 MPa, f c,90,d = 3,26 MPa Zginanie Moment maksmaln M max = 1,17 knm σ m,,d = 1,81 MPa σ m,,d / f m,,d = 0,12 < 1 Zwichrenie k crit = 1,00 σ m,,d = 1,81 MPa < k crit f m,,d = 14,77 MPa Ścinanie Maksmalna siła poprecna V max = -2,54 kn τ d = 0,18 MPa < f v,d = 1,54 MPa Docisk na podpore Reakcja podporowa R = 2,54 kn a p = 15,0 cm, k c,90 = 1,00 σ c,90,,d = 0,14 MPa < k c,90 f c,90,d = 3,26 MPa Stan granicn użtkowalności (γ f =1,00; k def = 0,25) Wartość granicna ugięcia u net,fin = l o / 250 = 7,40 mm Ugięcie maksmalne u fin = u M + u T =0,96 mm u fin = 0,96 mm < u fin,net = 7,40 mm Prjęto belkę 12 x 18cm drewna klas C 24.
POZ.2.9. Podciąg po1 Tablica 1. Obciążenie skupione belek na podciąg po1 Lp Opis obciążenia Obc. char. kn γ f k d Obc. obl. kn 1. obciąenie belek ser. 2,70 m 7,18 1,00 -- 7,18 Σ: 7,18 1,00 -- 7,18 Tablica 2. Obciążenie liniowe na podciąg po1 Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m γ f k d Obc. obl. kn/m 1. obciąenie scianką diałową 1,00 1,20 -- 1,20 Σ: 1,00 1,20 -- 1,20 Schemat statcn: 1,20 1,20 7,18 7,18 7,18 7,18 7,18 7,18 7,18 7,18 7,18 7,18 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 0,10 0,64 0,64 0,65 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,69 0,19 6,26 Tabela obciążeń obliceniowch Prekrój x [m] q l [kn/m] q p [kn/m] F [kn] M [kn]. 0,00 -- 1,20 0,00 0,00 1. 0,10 1,20 1,20 7,18 0,00 2. 0,74 1,20 1,20 7,18 0,00 3. 1,38 1,20 1,20 7,18 0,00 4. 2,03 1,20 1,20 7,18 0,00 5. 2,70 1,20 1,20 7,18 0,00 6. 3,37 1,20 1,20 7,18 0,00 7. 4,04 1,20 1,20 7,18 0,00 8. 4,71 1,20 1,20 7,18 0,00 9. 5,38 1,20 1,20 7,18 0,00 10. 6,07 1,20 1,20 7,18 0,00. 6,26 1,20 -- 0,00 0,00 Moment ginające [knm]: 40,55 58,76 - klasa trwania obciążenia od oddiałwania o najkrótsm casie trwania - średniotrwałe - brak stężeń bocnch na długości belki - stosunek l d/l =1,00 - obciążenie prłożone na pasie ściskanm (górnm) belki - klasa użtkowania konstrukcji - 1 38,76 Wmiarowanie wg PN--03150 :2000 Prekrój prostokątn 26 / 34 cm W = 5009 cm 3, J = 85159 cm 4, m = 48,6 kg/m
drewno gatunków iglastch, klas C27 f m,,d = 16,62 MPa, f v,d = 1,72 MPa, f c,90,d = 3,45 MPa Zginanie Moment maksmaln M max = 58,76 knm σ m,,d = 11,73 MPa σ m,,d / f m,,d = 0,71 < 1 Zwichrenie k crit = 1,00 σ m,,d = 11,73 MPa < k crit f m,,d = 16,62 MPa Ścinanie Maksmalna siła poprecna V max = 40,55 kn τ d = 0,69 MPa < f v,d = 1,72 MPa Docisk na podpore Reakcja podporowa R = 40,55 kn a p = 15,0 cm, k c,90 = 1,00 σ c,90,,d = 1,04 MPa < k c,90 f c,90,d = 3,45 MPa Stan granicn użtkowalności (γ f =1,00; k def = 0,25) Wartość granicna ugięcia u net,fin = l o / 200 = 31,30 mm Ugięcie maksmalne u fin = u M + u T =31,01 mm u fin = 31,01 mm < u fin,net = 31,30 mm Prjęto belkę 26 x 34cm drewna klas C 27. POZ.2.10. Podciąg po2 Tablica 1. Obciążenie skupione belek na podciąg po2 Lp Opis obciążenia Obc. char. kn γ f k d Obc. obl. kn 1. obciąenie belek ser. 2,27 m 6,05 1,00 -- 6,05 Σ: 6,05 1,00 -- 6,05 Tablica 2. Obciążenie liniowe na podciąg po2 Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m γ f k d Obc. obl. kn/m 1. obciąenie scianką diałową 1,00 1,20 -- 1,20 Σ: 1,00 1,20 -- 1,20 Schemat statcn: 1,20 1,20 6,05 6,05 6,05 6,05 6,05 6,05 6,05 6,05 6,05 6,05 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 0,20 0,58 0,57 0,69 0,69 0,69 0,69 0,69 0,69 0,69 0,08 6,26 Tabela obciążeń obliceniowch Prekrój x [m] q l [kn/m] q p [kn/m] F [kn] M [kn]. 0,00 -- 1,20 0,00 0,00 1. 0,20 1,20 1,20 6,05 0,00 2. 0,78 1,20 1,20 6,05 0,00 3. 1,35 1,20 1,20 6,05 0,00 4. 2,04 1,20 1,20 6,05 0,00 5. 2,73 1,20 1,20 6,05 0,00 6. 3,42 1,20 1,20 6,05 0,00 7. 4,11 1,20 1,20 6,05 0,00 8. 4,80 1,20 1,20 6,05 0,00 9. 5,49 1,20 1,20 6,05 0,00 10. 6,18 1,20 1,20 6,05 0,00. 6,26 1,20 -- 0,00 0,00
Moment ginające [knm]: 34,20 49,45 - klasa trwania obciążenia od oddiałwania o najkrótsm casie trwania - średniotrwałe - brak stężeń bocnch na długości belki - stosunek l d/l =1,00 - obciążenie prłożone na pasie ściskanm (górnm) belki - klasa użtkowania konstrukcji - 1 33,81 Wmiarowanie wg PN--03150 :2000 Prekrój prostokątn 26 / 34 cm W = 5009 cm 3, J = 85159 cm 4, m = 48,6 kg/m drewno gatunków iglastch, klas C27 f m,,d = 16,62 MPa, f v,d = 1,72 MPa, f c,90,d = 3,45 MPa Zginanie Moment maksmaln M max = 49,45 knm σ m,,d = 9,87 MPa σ m,,d / f m,,d = 0,59 < 1 Zwichrenie k crit = 1,00 σ m,,d = 9,87 MPa < k crit f m,,d = 16,62 MPa Ścinanie Maksmalna siła poprecna V max = 34,20 kn τ d = 0,58 MPa < f v,d = 1,72 MPa Docisk na podpore Reakcja podporowa R = 34,20 kn a p = 15,0 cm, k c,90 = 1,00 σ c,90,,d = 0,88 MPa < k c,90 f c,90,d = 3,45 MPa Stan granicn użtkowalności (γ f =1,00; k def = 0,25) Wartość granicna ugięcia u net,fin = l o / 200 = 31,30 mm Ugięcie maksmalne u fin = u M + u T =26,24 mm u fin = 26,24 mm < u fin,net = 31,30 mm Prjęto belkę 26 x 34cm drewna klas C 27. POZ.2.11. Podciąg po3 Tablica 1. Obciążenie skupione belek na podciąg po3 Lp Opis obciążenia Obc. char. kn γ f k d Obc. obl. kn 1. obciąenie belek ser. 2,57 m 6,85 1,00 -- 6,85 Σ: 6,85 1,00 -- 6,85 Tablica 2. Obciążenie liniowe na podciąg po3 Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m γ f k d Obc. obl. kn/m 1. obciąenie scianką diałową 1,00 1,20 -- 1,20 Σ: 1,00 1,20 -- 1,20
Schemat statcn: 1,20 1,20 6,85 6,85 6,85 6,85 6,85 6,85 6,85 6,85 6,85 6,85 6,85 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 0,22 0,69 0,68 0,66 0,66 0,66 0,66 0,68 0,66 0,63 0,62 0,13 6,95 Tabela obciążeń obliceniowch Prekrój x [m] q l [kn/m] q p [kn/m] F [kn] M [kn]. 0,00 -- 1,20 0,00 0,00 1. 0,22 1,20 1,20 6,85 0,00 2. 0,91 1,20 1,20 6,85 0,00 3. 1,59 1,20 1,20 6,85 0,00 4. 2,25 1,20 1,20 6,85 0,00 5. 2,91 1,20 1,20 6,85 0,00 6. 3,57 1,20 1,20 6,85 0,00 7. 4,23 1,20 1,20 6,85 0,00 8. 4,91 1,20 1,20 6,85 0,00 9. 5,57 1,20 1,20 6,85 0,00 10. 6,20 1,20 1,20 6,85 0,00 11. 6,82 1,20 1,20 6,85 0,00. 6,95 1,20 -- 0,00 0,00 Moment ginające [knm]: 40,90 70,08 - klasa trwania obciążenia od oddiałwania o najkrótsm casie trwania - średniotrwałe - brak stężeń bocnch na długości belki - stosunek l d/l =1,00 - obciążenie prłożone na pasie ściskanm (górnm) belki - klasa użtkowania konstrukcji - 1 42,79 Wmiarowanie wg PN--03150 :2000 Prekrój prostokątn podwójn 2x 17 / 34 cm W = 6551 cm 3, J = 111361 cm 4, m = 63,6 kg/m drewno gatunków iglastch, klas C27 f m,,d = 16,62 MPa, f v,d = 1,72 MPa, f c,90,d = 3,45 MPa Zginanie Moment maksmaln M max = 70,08 knm σ m,,d = 10,70 MPa σ m,,d / f m,,d = 0,64 < 1 Zwichrenie k crit = 1,00 σ m,,d = 10,70 MPa < k crit f m,,d = 16,62 MPa Ścinanie Maksmalna siła poprecna V max = -42,79 kn τ d = 0,56 MPa < f v,d = 1,72 MPa Docisk na podpore
Reakcja podporowa R = 42,79 kn a p = 15,0 cm, k c,90 = 1,00 σ c,90,,d = 0,84 MPa < k c,90 f c,90,d = 3,45 MPa Stan granicn użtkowalności (γ f =1,00; k def = 0,25) Wartość granicna ugięcia u net,fin = l o / 200 = 34,75 mm Ugięcie maksmalne u fin = 32,84 mm u fin = 32,84 mm < u fin,net = 34,75 mm Prjęto belkę o podwójnm prekroju 2 x ( 17/34 )cm drewna klas C 27. POZ.2.12. Podciąg po4 Tablica 1. Obciążenie skupione belek na podciąg po4 Lp Opis obciążenia Obc. char. kn γ f k d Obc. obl. kn 1. obciąenie belek ser. 1,48 m 3,94 1,00 -- 3,94 Σ: 3,94 1,00 -- 3,94 Tablica 2. Obciążenie liniowe na podciąg po4 Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m γ f k d Obc. obl. kn/m 1. obciąenie scianką diałową 1,00 1,20 -- 1,20 Σ: 1,00 1,20 -- 1,20 Schemat statcn: 1,20 1,20 3,94 3,94 3,94 3,94 3,94 3,94 3,94 3,94 3,94 3,94 3,94 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 0,22 0,69 0,68 0,66 0,66 0,66 0,66 0,68 0,63 0,62 0,62 0,17 6,95 Tabela obciążeń obliceniowch Prekrój x [m] q l [kn/m] q p [kn/m] F [kn] M [kn]. 0,00 -- 1,20 0,00 0,00 1. 0,22 1,20 1,20 3,94 0,00 2. 0,91 1,20 1,20 3,94 0,00 3. 1,59 1,20 1,20 3,94 0,00 4. 2,25 1,20 1,20 3,94 0,00 5. 2,91 1,20 1,20 3,94 0,00 6. 3,57 1,20 1,20 3,94 0,00 7. 4,23 1,20 1,20 3,94 0,00 8. 4,91 1,20 1,20 3,94 0,00 9. 5,54 1,20 1,20 3,94 0,00 10. 6,16 1,20 1,20 3,94 0,00 11. 6,78 1,20 1,20 3,94 0,00. 6,95 1,20 -- 0,00 0,00 Moment ginające [knm]: 25,36 43,61 - klasa trwania obciążenia od oddiałwania o najkrótsm casie trwania - średniotrwałe - brak stężeń bocnch na długości belki - stosunek l d/l =1,00 - obciążenie prłożone na pasie ściskanm (górnm) belki - klasa użtkowania konstrukcji - 1 26,32
Wmiarowanie wg PN--03150 :2000 Prekrój prostokątn 22 / 34 cm W = 4239 cm 3, J = 72057 cm 4, m = 41,1 kg/m drewno gatunków iglastch, klas C27 f m,,d = 16,62 MPa, f v,d = 1,72 MPa, f c,90,d = 3,45 MPa Zginanie Moment maksmaln M max = 43,61 knm σ m,,d = 10,29 MPa σ m,,d / f m,,d = 0,62 < 1 Zwichrenie k crit = 1,00 σ m,,d = 10,29 MPa < k crit f m,,d = 16,62 MPa Ścinanie Maksmalna siła poprecna V max = -26,32 kn τ d = 0,53 MPa < f v,d = 1,72 MPa Docisk na podpore Reakcja podporowa R = 26,32 kn a p = 15,0 cm, k c,90 = 1,00 σ c,90,,d = 0,80 MPa < k c,90 f c,90,d = 3,45 MPa Stan granicn użtkowalności (γ f =1,00; k def = 0,25) Wartość granicna ugięcia u net,fin = l o / 200 = 34,75 mm Ugięcie maksmalne u fin = 31,61 mm u fin = 31,61 mm < u fin,net = 34,75 mm Prjęto belkę 22 x 34cm drewna klas C 27. POZ.2.13. Podwalin pod1-pod4 Schemat statcn (ciężar belki uwględnion automatcnie): 32,83 C D E F G H I 0,50 0,50 0,76 0,75 0,57 0,55 0,54 0,54 0,50 0,50 0,76 0,75 0,57 0,55 0,54 0,54 Tabela obciążeń obliceniowch (dodatkowo ciężar belki g = 0,10 kn/m) Prekrój x [m] q l [kn/m] q p [kn/m] F [kn] M [kn]. 0,00 -- 0,00 0,00 0,00. 0,50 0,00 0,00 0,00 0,00 C. 1,00 0,00 0,00 0,00 0,00 D. 1,76 0,00 0,00 32,83 0,00 E. 2,51 0,00 0,00 0,00 0,00 F. 3,08 0,00 0,00 0,00 0,00 G. 3,63 0,00 0,00 0,00 0,00 H. 4,17 0,00 0,00 0,00 0,00 I. 4,71 0,00 -- 0,00 0,00 Moment ginające [knm]:
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,03 0,00 0,04 C 0,00 32,88 D - klasa trwania obciążenia od oddiałwania o najkrótsm casie trwania - średniotrwałe - brak stężeń bocnch na długości belki - stosunek l d/l =1,00 - obciążenie prłożone na pasie ściskanm (górnm) belki - klasa użtkowania konstrukcji - 1 Wmiarowanie wg PN--03150 :2000 0,00 0,04 E 0,00 0,03 F 0,00 0,03 G 0,00 0,04 H 0,00 0,01 I Prekrój prostokątn 16 / 10 cm W = 267 cm 3, J = 1333 cm 4, m = 8,80 kg/m drewno gatunków iglastch, klas C24 f m,,d = 14,77 MPa, f v,d = 1,54 MPa, f c,90,d = 3,26 MPa elka Zginanie Moment maksmaln M max = 0,00 knm σ m,,d = 0,01 MPa σ m,,d / f m,,d = 0,00 < 1 Zwichrenie k crit = 1,00 σ m,,d = 0,01 MPa < k crit f m,,d = 14,77 MPa Ścinanie Maksmalna siła poprecna V max = -0,02 kn τ d = 0,00 MPa < f v,d = 1,54 MPa Docisk na podpore Reakcja podporowa R D = 32,88 kn a p = 15,0 cm, k c,90 = 1,00 σ c,90,,d = 1,37 MPa < k c,90 f c,90,d = 3,26 MPa Stan granicn użtkowalności (γ f =1,00; k def = 0,25) Wartość granicna ugięcia u net,fin = l o / 250 = 3,04 mm Ugięcie maksmalne u fin = u M + u T =0,00 mm u fin = 0,00 mm < u fin,net = 3,04 mm Prjęto belkę 16 x 10cm drewna klas C 27.
iuro rchitektonicne RCH-nioł s.c. Justna Nowak, gnieska Jarńska INWESTOR OIEKT Urąd Gmin Rudiniec, ul. Gliwicka 26, 44-160 Rudiniec Skoła Podstawowa w ojsowie na d. nr 536/217, pr ul. Skolnej 23, 44-162 ojsów. ul. Tarnogórska 12/18, 44-100 Gliwice tel.: (032) 233 09 79 mail: biuro@arch-aniol.pl FZ PW TEMT NZW RYS. Prebudowa dachu i stropu w starej cęści budnku Skoł Podstawowej w ojsowie, RNŻ na d. nr 536/217, pr ul. Skolnej 23. PROJEKT: KONSTRUKCJ STROPU DREWNINEGO KONSTR. SKL 1:50 OPRCOWNIE SPRWDZENIE mgr inż. arbara rąkalik inż. eata Kuśmirowska DT paźdiernik 2010 r. PROJEKT CHRONIONY PRWEM UTORSKIM NR RYS. 01