PROJEKT BUDOWLANY ZAMIENNY

Transkrypt

1 PROJEKT BUDOWLANY ZAMIENNY DO PROJEKTU BUDOWLANEGO CENTRUM REHABILITACJI PSOUU MIKOŁÓW (w zakresie zmiany konstrukcji więźby dachowej) Sporządzony na zlecenie: POLSKIE STOWARZYSZENIE NA RZECZ OSÓB Z UPOŚLEDZENIEM UMYSŁOWYM, KOŁO W MIKOŁOWIE Plac Salwatorianów 4, Mikołów Lokalizacja: ul. Leszczynowa Wyry Dz. nr 838/43 p. Branża: tytuł / Imię i NAZWISKO/ specjalizacja 1. Budowlana Projektował: mgr inż. Mariusz KOLBERG bez ograniczeń do projektowania i kierowania robotami budowlanymi w spec. konstrukcyjno-budowlanej Nr.upr. Podpis 8/ Budowlana Opracowała: inż. Aleksandra KOZIOŁ MATERIAŁY OBJĘTE DOKUMENTACJĄ CHRONIONE SĄ PRAWEM AUTORSKIM -NINIEJSZY PROJEKT BUDOWLANY NIE MOŻE BYĆ PRZERYSOWYWANY, UZUPEŁNIANY LUB ODSTĘPOWANY KOMUKOLWIEK BEZ PISEMNEJ ZGODY AUTORÓW PROJEKTU. DATA OPRACOWANIA PROJEKTU wrzesień 2012r. EGZEMPLARZ Nr...

2 DANE OGÓLNE: Jednostka projektowa: Firma Usługowa MTX Mariusz Kolberg ul. Tuwima 13a Łaziska Górne Adres do korespondencji: Firma Usługowa MTX Mariusz Kolberg ul. Tuwima 13a Łaziska Górne Obiekt : Centrum Rehabilitacji Inwestor: Lokalizacja: POLSKIE STOWARZYSZENIE NA RZECZ OSÓB Z UPOŚLEDZENIEM UMYSŁOWYM Koło w Mikołowie Plac Salwatorianów Mikołów ul. Leszczynowa Wyry woj. śląskie nr działki 838/43

3 ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA a) Strona tytułowa b) Dane ogólne c) Spis zawartości opracowania CZĘŚĆ I ZAŚWIADCZENIA, DECYZJE I INNE DOKUMENTY a) Kopia Uprawnień Budowlanych projektanta i kopia Zaświadczenia o wpisie do Śląskiej Izby Inżynierów. CZĘŚĆ II WYCIĄG Z PROJEKTU PODSTAWOWEGO Projektu Budowlany Centrum Rehabilitacji PSOUU w Mikołowie CZĘŚĆ III PROJEKT ZAMIENNY a) Część opisowa. b) Część rysunkowa. Branża: Budowlana Stadium: Projekt Tytuł rysunku: Nr rysunku: Skala rys. Konstrukcja więźby dachowej K. 1 1 : 100 Konstrukcja więźby dachowej K. 2 1 : 100 Rozstaw belek stalowych K : 200

4 CZĘŚĆ I ZAŚWIADCZENIA, DECYZJE, I INNE DOKUMENTY

5 mgr inż. Mariusz KOLBERG ul. Tuwima Łaziska Górne Łaziska Górne, dnia r. OŚWIADCZENIE Na podstawie art. 20 ust.4 ustawy z dnia 7 lipca 1994 roku Prawo budowlane (Dz. U. z 2006 roku Nr 156, poz z późniejszymi zmianami), składam niniejsze oświadczenie, jako projektant* / sprawdzający* projektu budowlanego pod nazwą: PROJEKT BUDOWLANY ZAMIENNY PROJEKTU BUDOWLANEGO CENTRUM REHABILITACJI PSOUU W MIKOŁOWIE (w zakresie zmiany konstrukcji więźby dachowej) zlokalizowaną w : przy ul. : Wyry Leszczynowa na działce (działkach)* o nr ewidencyjnym gruntu : 838/43 o sporządzeniu projektu budowlanego, zgodnie z obowiązującymi przepisami oraz zasadami wiedzy technicznej. Projekt budowlany został zaprojektowany* / sprawdzony* na podstawie posiadanych uprawnień budowlanych w specjalności: bez ograniczeń do projektowania i kierowania robotami budowlanymi w spec. konstrukcyjno-budowlanej Oświadczenie załączam do wszystkich egzemplarzy projektu budowlanego przy wniosku o pozwolenie na budowę z dnia: ( pieczęć i podpis) (data złożenia wniosku) Do przedmiotowego projektu budowlanego została, zgodnie z art. 20 ust. 1 pkt 1b, sporządzona informacja dotycząca bezpieczeństwa i ochrony zdrowia ze względu na specyfikację projektowanego obiektu budowlanego, uwzględniana w planie bezpieczeństwa i ochrony zdrowia zgodnie z art. 21a ust. 1 ustawy z dnia 7 lipca 1994 roku Prawo budowlane ( Dz. U. z 2006 roku Nr 156, poz. 111 z późniejszymi zmianami) spełniająca wymagania rozporządzenia ministra Infrastruktury z dnia 23 czerwca 2003 roku (Dz. U. z 2003 roku Nr 120, poz ) w sprawie informacji dotyczącej bezpieczeństwa i ochrony zdrowia oraz planu bezpieczeństwa i ochrony zdrowia. ** * niepotrzebne skreślić ** wypełnia projektant zapewniający wzajemne skoordynowanie techniczne opracowań projektowych osób biorących udział w opracowaniu projektu budowlanego

6 CZĘŚĆ III PROJEKT BUDOWLANY ZAMIENNY DO PROJEKTU BUDOWLANEGO CENTRUM REHABILITACJI PSOUU MIKOŁÓW w zakresie zmiany konstrukcji więźby dachowej

7 CZĘŚĆ ARCHITEKTONICZNO- BUDOWLANA Przedmiot opracowania. Przedmiotem opracowania jest projekt zamienny konstrukcji więźby dachowej w budynku centrum rehabilitacji. Podstawa opracowania. a) Kopia Mapy Zasadniczej w skali 1:1000 b) Projekt budowlany wykonawczy Centrum Rehabilitacji PSOUU Mikołów. c) Zlecenie Inwestora. Zagospodarowanie terenu. BEZ ZMIAN Zakres zmian. Projekt zamienny obejmuje swym zakresem zmianę konstrukcji więźby dachowej. Zaprojektowano więźbę dachowa konstrukcji drewnianej krokwiowej z wykorzystaniem belek stalowych HEA180 oraz HEA160. Nad salą do rehabilitacji oś 3-8 oraz D-G konstrukcja dachu nie ulega zmianie; należy w tym miejscu wykonać dach z drewna klejonego zgodnie z projektem podstawowym. Szczegóły wykonania ww. elementów umieszczono w części rysunkowej projektu. Funkcja obiektu. Budynek parterowy, częściowo podpiwniczony, zaprojektowany w technologii tradycyjnej, podzielony na oddylatowane segmenty. Program funkcjonalny zakłada podział budynku na dwa skrzydła o zróżnicowanym przeznaczeniu ze wspólnym hallem wejściowym. W piwnicy zaprojektowano szatnie dla 30 pracowników, z toaletą, jadalnią, szatnie dla kierownictwa oraz obsługi budynku, pomieszczenia magazynowe, kotłownię ze składem opału, oraz pomieszczenia do terapii zajęciowej. Dane powierzchniowe. Poziom posadowienia parteru 0,00 = 275,3 m.n.p.m. Gabaryty: Szerokość 43,69 m Długość 59,39 m Wysokość w najwyższym punkcie 8,10 m Powierzchnia zabudowy m 2 Powierzchnia użytkowa OREW 867,72 m 2 Powierzchnia użytkowa WTZ 803,83 m 2 Powierzchnia hallu wejściowego 66,40 m 2 Powierzchnia użytkowa piwnic 445,37 m 2 Powierzchnia użytkowa parteru 1732,21 m 2 Powierzchnia netto 2 177,58 m 2 Kubatura m 3 Układ konstrukcyjny budynku

8 Budynek parterowy, częściowo podpiwniczony. Dach o kącie nachylenia 22 konstrukcji drewnianej, kryty dachówką betonową. Ściany zewnętrzne dwuwarstwowe Porotherm 25 P+W + styropian FS15 o grubości 17 cm. Rozwiązania konstrukcyjno materiałowe. Drewno klasy C24 Stal A-IIN Rb500W Wszystkie elementy drewniane wykonać zgodnie z częścią obliczeniową projektu oraz rysunkami K-1, K-2 i K-3. Dach dwuspadowy o kącie nachylenia połaci dachowych 22 0, konstrukcję dachu zaprojektowano z drewna klasy C24, przyjęto układ krokwiowo o rozstawie krokwi nie przekraczającym 90cm. Całość oparta na murłatach 16x16 cm z zaciosem 3 cm oraz nakładką prostą w kalenicy, łączyć z krokwiami na połączenia śrubowe, Przekroje elementów zgodnie z rys. konstrukcyjnym i częścią obliczeniową. W poziomie górnej powierzchni krokwi wykonać usztywnienia poprzeczne dachu poprzez zastosowanie perforowanych taśm metalowych (BMF-SIMPSON). Pod murłatami wykonać warstwę 2 x papy na sucho. Murłaty łączyć z wieńcem śrubami M16 co 1,5 m. Poziom wieńców bez zmian (zgodnie z projektem podstawowym). W przypadku powstałych różnic wysokości poziomu ścian, należy nadmurować fragmenty cegłą pełna. Warunki górniczo-geologiczne Inwestycja położona jest na terenie górniczym KWK Bolesław Śmiały, nie prognozuje się wpływów eksploatacji górniczej, nie występują czynniki górnicze mogące stanowić zagrożenie dla inwestycji zgodnie z pismem nr DT/TMG/MGM-3/169/326/X/2010. Warunki geologiczne Podłoże gruntowe wykazuje prostą budowę geologiczną piaski drobne, gliny, Stwierdzono występowanie wody gruntowej o charakterze swobodnym lekko naporowym. W związku z zaleceniem częściowej wymiany gruntów, ławy fundamentowe części podpiwniczonej posadowić należy na warstwie kruszywa łamanego grubości 30 cm. Charakterystyka ekologiczna. Projektowana inwestycja nie powoduje zagrożeń w następujących kategoriach: - zanieczyszczanie wód gruntowych; - emisja zanieczyszczeń pyłowych i płynnych w obiekcie nie instaluje się urządzeń, które mogą stanowić źródło zanieczyszczeń gazowych i pyłowych; - wytwarzanie odpadów stałych w obiekcie nie przewiduje się powstawania odpadów bytowych - emisja hałasu, wibracje i promieniowanie (w szczególności jonizujące), zakłócenia elektromagnetycznych i inne nie występują; - wpływ obiektu na powierzchnię ziemi, w tym: glebę, wody powierzchniowe i podziemne; - na działce nie występuje zagrożenie wpływem eksploatacji górniczej; - obiekt nie stwarza zagrożenia dla istniejącego drzewostanu. Warunki wykonania i odbioru robót budowlano-montażowych Wszystkie roboty budowlano - montażowe, a także odbiór robót, należy wykonać zgodnie z warunkami technicznymi wykonania i odbioru robót budowlano-montażowych wydanych przez Ministerstwo Gospodarki Przestrzennej i Budownictwa, a opracowanych przez Instytut Techniki Budowlanej. Projektował: mgr inż. Mariusz Kolberg

9 DACH 1 Element krokiew lewa DANE: OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁE Wymiary przekroju: Szerokość Wysokość Zacios na podporach przekrój prostokątny b = 12,0 cm h = 18,0 cm t k = 3,0 cm Drewno: drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 f m,k = 24 MPa, f t,0,k = 14 MPa, f c,0,k = 21 MPa, f v,k = 2,5 MPa, E 90,mean = 11 GPa, k = 350 kg/m 3 Klasa użytkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Kąt nachylenia połaci dachowej Rozstaw krokwi Długość rzutu poziomego wspornika Długość rzutu poziomego odcinka środkowego Długość rzutu poziomego odcinka górnego = 22,0 o a = 0,90 m l w,x = 1,45 m l d,x = 4,35 m l g,x = 0,00 m Obciążenia dachu: - obciążenie stałe (wg PN-82/B-02001: Dachówka ceramiczna holenderska i klasztorna): g k = 0,950 kn/m 2 połaci dachowej, f = 1,10 - obciążenie śniegiem (wg PN-EN p.5.3.3: dach dwupołaciowy, strefa 1, A=300 m n.p.m., nachylenie połaci 22,0 st.): S k = 0,720 kn/m 2 rzutu połaci dachowej, f = 1,50 - obciążenie parciem wiatru (wg PN-B-02011:1977/Az1/Z1-3: połać nawietrzna, wariant II, strefa I, H=300 m n.p.m., teren A, z=h=8,0 p k = 0,063 kn/m 2 połaci dachowej, f = 1,50 - obciążenie ssaniem wiatru (wg PN-B-02011:1977/Az1/Z1-3: połać nawietrzna, wariant I, strefa I, H=300 m n.p.m., teren A, z=h=8,0 p k = -0,394 kn/m 2 połaci dachowej, f = 1,50 - obciążenie ociepleniem g kk = 0,350 kn/m 2 połaci dachowej na całej krokwi bez wspornika; f = 1,20 WYNIKI: M [knm] R [kn] 4,69 0,07-0,42 1,56-2,19 22,0 4,89 0,58 0,13-0,83 8,90 1,15 1,45 4,35 4,85 Momenty obliczeniowe - kombinacja (obc.stałe max.+ocieplenie+śnieg+wiatr) M przęsł = 4,85 knm; M podp = -2,19 knm Warunek nośności - przęsło: m,y,d = 7,48 MPa, f m,y,d = 11,08 MPa m,y,d/f m,y,d = 0,675 < 1 Warunek nośności - podpora: m,y,d = 4,87 MPa, f m,y,d = 11,08 MPa m,y,d/f m,y,d = 0,440 < 1

10 Warunek użytkowalności (wspornik): u fin = (-) 14,99 mm < u net,fin = 2,0 l / 200 = 15,64 mm Warunek użytkowalności (odcinek środkowy): u fin = 20,49 mm < u net,fin = l / 200 = 23,46 mm Element krokiew prawa DANE: Wymiary przekroju: Szerokość Wysokość Zacios na podporach przekrój prostokątny b = 12,0 cm h = 18,0 cm t k = 3,0 cm Drewno: drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 f m,k = 24 MPa, f t,0,k = 14 MPa, f c,0,k = 21 MPa, f v,k = 2,5 MPa, E 90,mean = 11 GPa, k = 350 kg/m 3 Klasa użytkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Kąt nachylenia połaci dachowej Rozstaw krokwi Długość rzutu poziomego wspornika Długość rzutu poziomego odcinka środkowego Długość rzutu poziomego odcinka górnego = 22,0 o a = 0,90 m l w,x = 1,45 m l d,x = 2,70 m l g,x = 1,65 m Obciążenia dachu: - obciążenie stałe (wg PN-82/B-02001: Dachówka ceramiczna holenderska i klasztorna): g k = 0,950 kn/m 2 połaci dachowej, f = 1,10 - obciążenie śniegiem (wg PN-EN p.5.3.3: dach dwupołaciowy, strefa 2, nachylenie połaci 22,0 st.): S k = 0,720 kn/m 2 rzutu połaci dachowej, f = 1,50 - obciążenie parciem wiatru (wg PN-B-02011:1977/Az1/Z1-3: połać nawietrzna, wariant II, strefa I, H=300 m n.p.m., teren A, z=h=8,0 p k = 0,063 kn/m 2 połaci dachowej, f = 1,50 - obciążenie ssaniem wiatru (wg PN-B-02011:1977/Az1/Z1-3: połać nawietrzna, wariant I, strefa I, H=300 m n.p.m., teren A, z=h=8,0 p k = -0,394 kn/m 2 połaci dachowej, f = 1,50 - obciążenie ociepleniem g kk = 0,350 kn/m 2 połaci dachowej na całej krokwi bez wspornika; f = 1,20 WYNIKI: M [knm] R [kn] -2,19-1,05 1,78 1,56 2,91 22,0 0,07-0,46 0,40 1,41 0,18 0,02-0,13 0,11-0,66 0,69 5,61 0,64 6,77 0,91 1,45 2,70 1,65 Moment obliczeniowy - kombinacja (obc.stałe max.+ocieplenie+śnieg+wiatr) M podp = -2,19 knm Warunek nośności - podpora: m,y,d = 4,87 MPa, f m,y,d = 11,08 MPa m,y,d/f m,y,d = 0,440 < 1 Warunek użytkowalności (wspornik): u fin = 4,79 mm < u net,fin = 2,0 l / 200 = 15,64 mm Warunek użytkowalności (odcinek środkowy): u fin = 0,69 mm < u net,fin = l / 200 = 14,56 mm

11 Element płatew kalenicowa DANE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 18,0 cm Wysokość h = 22,0 cm Drewno: drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 f m,k = 24 MPa, f t,0,k = 14 MPa, f c,0,k = 21 MPa, f v,k = 2,5 MPa, E 90,mean = 11 GPa, k = 350 kg/m 3 Klasa użytkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Płatew podparta tylko słupami Rozstaw słupów l = 3,05 m Obciążenia płatwi: - obciążenie stałe G k = 6,099 kn/m; f = 1,13 - uwzględniono dodatkowo ciężar własny płatwi - obciążenie śniegiem S k = 3,497 kn/m; f = 1,50 - obciążenie wiatrem - wariant I W k,z = -0,400 kn/m; W k,y = 0,317 kn/m; f = 1,50 - obciążenie wiatrem - wariant II W k,z = -1,791 kn/m; W k,y = -0,245 kn/m; f = 1,50 WYNIKI: z x 0,73 0,56 0,73 0,56 18,97 4,65 18,97 4,65 3,05 Momenty obliczeniowe - kombinacja (obc.stałe max.+śnieg) M y,max = 14,29 knm; M z,max = 0,00 knm Warunek nośności: m,y,d = 9,84 MPa, f m,y,d = 11,08 MPa m,z,d = 0,00 MPa, f m,z,d = 11,08 MPa k m = 0,7 k m m,y,d/f m,y,d + m,z,d/f m,z,d = 0,622 < 1 m,y,d/f m,y,d + k m m,z,d/f m,z,d = 0,889 < 1 Warunek użytkowalności: - kombinacja (obc.stałe+śnieg) u fin,z = 11,00 mm; u fin,y = 0,00 mm u fin = 11,00 mm < u net,fin = 15,25 mm Element krokiew koszowa DANE: Wymiary przekroju: Szerokość Wysokość Zacios na podporach przekrój prostokątny b = 14,0 cm h = 20,0 cm t k = 3,0 cm

12 Drewno: drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 f m,k = 24 MPa, f t,0,k = 14 MPa, f c,0,k = 21 MPa, f v,k = 2,5 MPa, E 90,mean = 11 GPa, k = 350 kg/m 3 Klasa użytkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Kąt nachylenia połaci dachowych = 22,0 o Długość rzutu poziomego wspornika l w,x = 1,45 m Długość rzutu poziomego odcinka środkowego l d,x = 2,65 m Długość rzutu poziomego odcinka górnego l g,x = 1,70 m Obciążenia dachu: - obciążenie stałe (wg PN-82/B-02001: Dachówka ceramiczna holenderska i klasztorna): g k = 0,950 kn/m 2 połaci dachowej, f = 1,10 - uwzględniono ciężar własny krokwi - obciążenie śniegiem (wg PN-80/B-02010/Az1/Z1-1: połać bardziej obciążona, strefa 2, nachylenie połaci 22,0 st.): S k = 0,720 kn/m 2 rzutu połaci dachowej, f = 1,50 - obciążenie parciem wiatru (wg PN-B-02011:1977/Az1/Z1-3: połać nawietrzna, wariant II, strefa I, H=300 m n.p.m., teren A, z=h=8,0 p k = 0,063 kn/m 2 połaci dachowej, f = 1,50 - obciążenie ssaniem wiatru (wg PN-B-02011:1977/Az1/Z1-3: połać nawietrzna, wariant I, strefa I, H=300 m n.p.m., teren A, z=h=8,0 p k = -0,394 kn/m 2 połaci dachowej, f = 1,50 - obciążenie ociepleniem g kk = 0,350 kn/m 2 połaci dachowej na całej krokwi bez wspornika; f = 1,20 WYNIKI: M [knm] R [kn] -3,50-3,53 2,50 3,90 2,13 9,27 1,78 0,01-0,08 1,31 0,01 15,9-0,06 7,64 1,46 22,0 22,0 2,05 3,75 2,40 1,45 2,65 1,70 Moment obliczeniowy - kombinacja (obc.stałe max.+ocieplenie+śnieg+wiatr) M podp = -3,53 knm Warunek nośności - podpora: m,y,d = 5,23 MPa, f m,y,d = 11,08 MPa m,y,d/f m,y,d = 0,472 < 1 Warunek użytkowalności (górny wspornik): u fin = 10,76 mm < u net,fin = 2,0 l / 200 = 25,00 mm Warunek użytkowalności (odcinek środkowy): u fin = 1,14 mm < u net,fin = l / 200 = 19,49 mm Element 1.5. belka stalowa podpora słupów kalenicy SCHEMAT BELKI A B 6,00

13 OBCIĄŻENIA OBLICZENIOWE BELKI Przypadek P1: Przypadek 1 ( f = 1,15) Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie): 19,00 A go=0,38 kn/mb 1 B 6,00 WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Przypadek P1: Przypadek 1 Momenty zginające [knm]: A 1 B 6,40 24,13 14,95 Siły poprzeczne [kn]: 6,40 4,70 A 1 B -14,30-14,95 Ugięcia [mm]: A 1 B 12,02 ZAŁOŻENIA OBLICZENIOWE DO WYMIAROWANIA Wykorzystanie rezerwy plastycznej przekroju: tak; Parametry analizy zwichrzenia: - obciążenie przyłożone na pasie górnym belki; - obciążenie działa w dół; - brak stężeń bocznych na długości przęseł belki; WYMIAROWANIE WG PN-90/B y x x y Przekrój: HE 180 A A v = 10,3 cm 2, m = 35,5 kg/m J x = 2510 cm 4, J y = 925 cm 4, J = cm 6, J = 14,9 cm 4, W x = 294 cm 3 Stal: 18G2 Nośności obliczeniowe przekroju: - zginanie: klasa przekroju 2 ( p = 1,051) M R = 94,24 knm - ścinanie: klasa przekroju 1 V R = 181,50 kn

14 Nośność na zginanie Przekrój z = 4,35 m Współczynnik zwichrzenia L = 0,577 Moment maksymalny M max = 24,13 knm (52) M max / ( L M R) = 0,444 < 1 Nośność na ścinanie Przekrój z = 6,00 m Maksymalna siła poprzeczna V max = -14,95 kn (53) V max / V R = 0,082 < 1 Nośność na zginanie ze ścinaniem V max = (-)14,95 kn < V o = 0,6 V R = 108,90 kn warunek niemiarodajny Stan graniczny użytkowania Przekrój z = 3,30 m Ugięcie maksymalne f k,max = 12,02 mm Ugięcie graniczne f gr = l o / 350 = 17,14 mm f k,max = 12,02 mm < f gr = 17,14 mm DACH 2 Element krokiew prawa DANE: Wymiary przekroju: Szerokość Wysokość Zacios na podporach przekrój prostokątny b = 10,0 cm h = 18,0 cm t k = 3,0 cm Drewno: drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 f m,k = 24 MPa, f t,0,k = 14 MPa, f c,0,k = 21 MPa, f v,k = 2,5 MPa, E 90,mean = 11 GPa, k = 350 kg/m 3 Klasa użytkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Kąt nachylenia połaci dachowej Rozstaw krokwi Długość rzutu poziomego wspornika Długość rzutu poziomego odcinka środkowego Długość rzutu poziomego odcinka górnego = 22,0 o a = 0,90 m l w,x = 1,45 m l d,x = 3,20 m l g,x = 1,15 m Obciążenia dachu: - obciążenie stałe (wg PN-82/B-02001: Dachówka ceramiczna holenderska i klasztorna): g k = 0,950 kn/m 2 połaci dachowej, f = 1,10 - obciążenie śniegiem (wg PN-EN p.5.3.3: dach dwupołaciowy, strefa 1, A=300 m n.p.m., nachylenie połaci 22,0 st.): S k = 0,720 kn/m 2 rzutu połaci dachowej, f = 1,50 - obciążenie parciem wiatru (wg PN-B-02011:1977/Az1/Z1-3: połać nawietrzna, wariant II, strefa I, H=300 m n.p.m., teren A, z=h=8,0 p k = 0,063 kn/m 2 połaci dachowej, f = 1,50 - obciążenie ssaniem wiatru (wg PN-B-02011:1977/Az1/Z1-3: połać nawietrzna, wariant I, strefa I, H=300 m n.p.m., teren A, z=h=8,0 p k = -0,394 kn/m 2 połaci dachowej, f = 1,50 - obciążenie ociepleniem g kk = 0,350 kn/m 2 połaci dachowej na całej krokwi bez wspornika; f = 1,20 WYNIKI:

15 M [knm] R [kn] -1,65 1,24-2,19 1,56 0,11-0,68 3,45 22,0 1,27 6,65 0,78 0,09-0,56 7,14 0,95 1,45 3,20 1,15 Moment obliczeniowy - kombinacja (obc.stałe max.+ocieplenie+śnieg+wiatr) M podp = -2,19 knm Warunek nośności - podpora: m,y,d = 5,85 MPa, f m,y,d = 11,08 MPa m,y,d/f m,y,d = 0,528 < 1 Warunek użytkowalności (dolny wspornik): u fin = 4,32 mm < u net,fin = 2,0 l / 200 = 15,64 mm Warunek użytkowalności (odcinek środkowy): u fin = 2,84 mm < u net,fin = l / 200 = 17,26 mm Element krokiew lewa Odcinek górny DANE: Wymiary przekroju: Szerokość Wysokość Zacios na podporach przekrój prostokątny b = 10,0 cm h = 18,0 cm t k = 3,0 cm Drewno: drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 f m,k = 24 MPa, f t,0,k = 14 MPa, f c,0,k = 21 MPa, f v,k = 2,5 MPa, E 90,mean = 11 GPa, k = 350 kg/m 3 Klasa użytkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Kąt nachylenia połaci dachowej Rozstaw krokwi Długość rzutu poziomego wspornika Długość rzutu poziomego odcinka środkowego Długość rzutu poziomego odcinka górnego = 22,0 o a = 0,90 m l w,x = 0,00 m l d,x = 2,70 m l g,x = 1,65 m Obciążenia dachu: - obciążenie stałe (wg PN-82/B-02001: Dachówka ceramiczna holenderska i klasztorna): g k = 0,950 kn/m 2 połaci dachowej, f = 1,10 - obciążenie śniegiem (wg PN-EN p.5.3.3: dach dwupołaciowy, strefa 2, nachylenie połaci 22,0 st.): S k = 0,720 kn/m 2 rzutu połaci dachowej, f = 1,50 - obciążenie parciem wiatru (wg PN-B-02011:1977/Az1/Z1-3: połać nawietrzna, wariant II, strefa I, H=300 m n.p.m., teren A, z=h=8,0 p k = 0,063 kn/m 2 połaci dachowej, f = 1,50 - obciążenie ssaniem wiatru (wg PN-B-02011:1977/Az1/Z1-3: połać nawietrzna, wariant I, strefa I, H=300 m n.p.m., teren A, z=h=8,0 p k = -0,394 kn/m 2 połaci dachowej, f = 1,50 - obciążenie ociepleniem g kk = 0,350 kn/m 2 połaci dachowej na całej krokwi bez wspornika; f = 1,20 WYNIKI:

16 M [knm] R [kn] -3,39 1,78 2,91 22,0 0,12-0,75 0,03-0,18 0,89 8,69 1,05 2,10 0,25 2,70 1,65 Moment obliczeniowy - kombinacja (obc.stałe max.+ocieplenie+śnieg+wiatr) M podp = -3,39 knm Warunek nośności - podpora: m,y,d = 9,04 MPa, f m,y,d = 11,08 MPa m,y,d/f m,y,d = 0,816 < 1 Warunek użytkowalności (górny wspornik): u fin = 11,50 mm < u net,fin = 2,0 l / 200 = 17,80 mm Warunek użytkowalności (odcinek środkowy): u fin = 0,80 mm < u net,fin = l / 200 = 14,56 mm Odcinek dolny DANE: Wymiary przekroju: Szerokość Wysokość Zacios na podporach przekrój prostokątny b = 10,0 cm h = 18,0 cm t k = 3,0 cm Drewno: drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 f m,k = 24 MPa, f t,0,k = 14 MPa, f c,0,k = 21 MPa, f v,k = 2,5 MPa, E 90,mean = 11 GPa, k = 350 kg/m 3 Klasa użytkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Kąt nachylenia połaci dachowej Rozstaw krokwi Długość rzutu poziomego wspornika Długość rzutu poziomego odcinka środkowego Długość rzutu poziomego odcinka górnego = 22,0 o a = 0,90 m l w,x = 0,50 m l d,x = 2,70 m l g,x = 2,70 m Obciążenia dachu: - obciążenie stałe (wg PN-82/B-02001: Dachówka ceramiczna holenderska i klasztorna): g k = 0,950 kn/m 2 połaci dachowej, f = 1,10 - obciążenie śniegiem (wg PN-EN p.5.3.3: dach dwupołaciowy, strefa 2, nachylenie połaci 22,0 st.): S k = 0,720 kn/m 2 rzutu połaci dachowej, f = 1,50 - obciążenie parciem wiatru (wg PN-B-02011:1977/Az1/Z1-3: połać nawietrzna, wariant II, strefa I, H=300 m n.p.m., teren A, z=h=8,0 p k = 0,063 kn/m 2 połaci dachowej, f = 1,50 - obciążenie ssaniem wiatru (wg PN-B-02011:1977/Az1/Z1-3: połać nawietrzna, wariant I, strefa I, H=300 m n.p.m., teren A, z=h=8,0 p k = -0,394 kn/m 2 połaci dachowej, f = 1,50 - obciążenie ociepleniem g kk = 0,350 kn/m 2 połaci dachowej na całej krokwi bez wspornika; f = 1,20 WYNIKI:

17 0,54-0,26 M [knm] R [kn] 3,67 0,47 0,05-0,34 2,91-2,21 1,14 22,0 8,22 0,99 0,11-0,71 2,91 0,50 2,70 2,70 1,30 2,53 0,31 0,04-0,22 Moment obliczeniowy - kombinacja (obc.stałe max.+ocieplenie+śnieg+wiatr) M podp = -2,21 knm Warunek nośności - podpora: m,y,d = 5,88 MPa, f m,y,d = 11,08 MPa m,y,d/f m,y,d = 0,531 < 1 Warunek użytkowalności (wspornik): u fin = (-) 1,01 mm < u net,fin = 2,0 l / 200 = 5,39 mm Warunek użytkowalności (odcinek górny): u fin = 2,15 mm < u net,fin = l / 200 = 14,56 mm Element płatew pośrednia lewa DANE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 16,0 cm Wysokość h = 22,0 cm Drewno: drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 f m,k = 24 MPa, f t,0,k = 14 MPa, f c,0,k = 21 MPa, f v,k = 2,5 MPa, E 90,mean = 11 GPa, k = 350 kg/m 3 Klasa użytkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Płatew podparta obustronnie mieczami Rozstaw słupów l = 5,00 m Odległość podparcia płatwi mieczem a m = 0,90 m Obciążenia płatwi: - obciążenie stałe [(0,950+0,350) (0,5 3,20+1,15)/cos 22,0 o ] G k = 3,856 kn/m; f = 1,13 - uwzględniono dodatkowo ciężar własny płatwi - obciążenie śniegiem [0,720 (0,5 3,20+1,15)] S k = 1,980 kn/m; f = 1,50 - obciążenie wiatrem - wariant I (pionowe) [(0,063 (0,5 3,20+1,15)/cos 22,0 o ) cos 22,0 o ] W k,z = 0,174 kn/m; f = 1,50 - obciążenie wiatrem - wariant I (poziome) [(0,063 (0,5 3,20+1,15)/cos 22,0 o ) sin 22,0 o ] W k,y = 0,070 kn/m; f = 1,50 - obciążenie wiatrem - wariant II (pionowe) [(-0,394 (0,5 3,20+1,15)/cos 22,0 o ) cos 22,0 o ] W k,z = -1,083 kn/m; f = 1,50 - obciążenie wiatrem - wariant II (poziome) [(-0,394 (0,5 3,20+1,15)/cos 22,0 o ) sin 22,0 o ] W k,y = -0,437 kn/m; f = 1,50

18 WYNIKI: z x 1,64 0,26 1,64 0,26 19,65 5,17 19,65 5,17 0,90 0,90 5,00 Momenty obliczeniowe - kombinacja (obc.stałe max.+śnieg+wiatr) M y,max = 9,85 knm; M z,max = 0,33 knm Warunek nośności: m,y,d = 7,63 MPa, f m,y,d = 11,08 MPa m,z,d = 0,35 MPa, f m,z,d = 11,08 MPa k m = 0,7 k m m,y,d/f m,y,d + m,z,d/f m,z,d = 0,514 < 1 m,y,d/f m,y,d + k m m,z,d/f m,z,d = 0,711 < 1 Warunek użytkowalności: - kombinacja (obc.stałe+śnieg) u fin,z = 9,19 mm; u fin,y = 0,00 mm u fin = 9,19 mm < u net,fin = 16,00 mm Element płatew pośrednia prawa DANE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 16,0 cm Wysokość h = 22,0 cm Drewno: drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 f m,k = 24 MPa, f t,0,k = 14 MPa, f c,0,k = 21 MPa, f v,k = 2,5 MPa, E 90,mean = 11 GPa, k = 350 kg/m 3 Klasa użytkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Płatew podparta obustronnie mieczami Rozstaw słupów l = 5,00 m Odległość podparcia płatwi mieczem a m = 0,90 m Obciążenia płatwi: - obciążenie stałe [(0,950+0,350) (0,5 2,70+1,65)/cos 22,0 o ] G k = 4,206 kn/m; f = 1,13 - uwzględniono dodatkowo ciężar własny płatwi - obciążenie śniegiem [0,720 (0,5 2,70+1,65)] S k = 2,160 kn/m; f = 1,50 - obciążenie wiatrem - wariant I (pionowe) [(0,063 (0,5 2,70+1,65)/cos 22,0 o ) cos 22,0 o ] W k,z = 0,190 kn/m; f = 1,50 - obciążenie wiatrem - wariant I (poziome) [(0,063 (0,5 2,70+1,65)/cos 22,0 o ) sin 22,0 o ] W k,y = 0,077 kn/m; f = 1,50 - obciążenie wiatrem - wariant II (pionowe) [(-0,394 (0,5 2,70+1,65)/cos 22,0 o ) cos 22,0 o ] W k,z = -1,181 kn/m; f = 1,50 - obciążenie wiatrem - wariant II (poziome) [(-0,394 (0,5 2,70+1,65)/cos 22,0 o ) sin 22,0 o ] W k,y = -0,477 kn/m; f = 1,50 WYNIKI:

19 x z 1,79 0,29 1,79 0,29 21,37 5,59 21,37 5,59 0,90 0,90 5,00 Momenty obliczeniowe - kombinacja (obc.stałe max.+śnieg+wiatr) M y,max = 10,73 knm; M z,max = 0,36 knm Warunek nośności: m,y,d = 8,32 MPa, f m,y,d = 11,08 MPa m,z,d = 0,38 MPa, f m,z,d = 11,08 MPa k m = 0,7 k m m,y,d/f m,y,d + m,z,d/f m,z,d = 0,560 < 1 m,y,d/f m,y,d + k m m,z,d/f m,z,d = 0,775 < 1 Warunek użytkowalności: - kombinacja (obc.stałe+śnieg) u fin,z = 10,01 mm; u fin,y = 0,00 mm u fin = 10,01 mm < u net,fin = 16,00 mm Element krokiew koszowa DANE: Wymiary przekroju: Szerokość Wysokość Zacios na podporach przekrój prostokątny b = 18,0 cm h = 24,0 cm t k = 3,0 cm Drewno: drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 f m,k = 24 MPa, f t,0,k = 14 MPa, f c,0,k = 21 MPa, f v,k = 2,5 MPa, E 90,mean = 11 GPa, k = 350 kg/m 3 Klasa użytkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Kąt nachylenia połaci dachowych Długość rzutu poziomego wspornika Długość rzutu poziomego odcinka środkowego Długość rzutu poziomego odcinka górnego = 22,0 o l w,x = 2,05 m l d,x = 3,20 m l g,x = 2,80 m Obciążenia dachu: - obciążenie stałe (wg PN-82/B-02001: Dachówka ceramiczna holenderska i klasztorna): g k = 0,950 kn/m 2 połaci dachowej, f = 1,10 - uwzględniono ciężar własny krokwi - obciążenie śniegiem (wg PN-80/B-02010/Az1/Z1-1: połać bardziej obciążona, strefa 2, nachylenie połaci 22,0 st.): S k = 0,720 kn/m 2 rzutu połaci dachowej, f = 1,50 - obciążenie parciem wiatru (wg PN-B-02011:1977/Az1/Z1-3: połać nawietrzna, wariant II, strefa I, H=300 m n.p.m., teren A, z=h=8,0 p k = 0,063 kn/m 2 połaci dachowej, f = 1,50 - obciążenie ssaniem wiatru (wg PN-B-02011:1977/Az1/Z1-3: połać nawietrzna, wariant I, strefa I, H=300 m n.p.m., teren A, z=h=8,0 p k = -0,394 kn/m 2 połaci dachowej, f = 1,50 - obciążenie ociepleniem g kk = 0,350 kn/m 2 połaci dachowej na całej krokwi bez wspornika; f = 1,20 WYNIKI:

20 M [knm] R [kn] -10,03 3,02 4,71 0,02-0,14-4,32 1,21 4,12 0,02 15,9-0,10 12,41 2,23 2,83 3,50 0,00-0,02 0,64 22,0 16,32 3,36 2,90 4,53 3,96 22,0 2,05 3,20 2,80 Moment obliczeniowy - kombinacja (obc.stałe max.+ocieplenie+śnieg+wiatr) M podp = -10,03 knm Warunek nośności - podpora: m,y,d = 7,58 MPa, f m,y,d = 11,08 MPa m,y,d/f m,y,d = 0,684 < 1 Warunek użytkowalności (wspornik): u fin = 25,91 mm < u net,fin = 2,0 l / 200 = 30,15 mm Warunek użytkowalności (odcinek górny): u fin = 3,23 mm < u net,fin = l / 200 = 20,59 mm Element belka stalowa podparcie płatwi pośredniej SCHEMAT BELKI A B 6,00 OBCIĄŻENIA OBLICZENIOWE BELKI Przypadek P1: Przypadek 1 ( f = 1,15) Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie): 21,00 A 1 go=0,38 kn/mb 6,00 B WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Przypadek P1: Przypadek 1 Momenty zginające [knm]:

21 A 1 B 10,97 33,11 12,37 Siły poprzeczne [kn]: 10,97 9,72 A -11,28 1 B -12,37 Ugięcia [mm]: A 1 17,04 B ZAŁOŻENIA OBLICZENIOWE DO WYMIAROWANIA Wykorzystanie rezerwy plastycznej przekroju: tak; Parametry analizy zwichrzenia: - obciążenie przyłożone na pasie górnym belki; - obciążenie działa w dół; - brak stężeń bocznych na długości przęseł belki; WYMIAROWANIE WG PN-90/B y x x y Przekrój: HE 180 A A v = 10,3 cm 2, m = 35,5 kg/m J x = 2510 cm 4, J y = 925 cm 4, J = cm 6, J = 14,9 cm 4, W x = 294 cm 3 Stal: 18G2 Nośności obliczeniowe przekroju: - zginanie: klasa przekroju 2 ( p = 1,051) M R = 94,24 knm - ścinanie: klasa przekroju 1 V R = 181,50 kn Nośność na zginanie Przekrój z = 3,20 m Współczynnik zwichrzenia L = 0,577 Moment maksymalny M max = 33,11 knm (52) M max / ( L M R) = 0,609 < 1 Nośność na ścinanie Przekrój z = 6,00 m Maksymalna siła poprzeczna V max = -12,37 kn (53) V max / V R = 0,068 < 1 Nośność na zginanie ze ścinaniem V max = (-)12,37 kn < V o = 0,6 V R = 108,90 kn warunek niemiarodajny

22 Stan graniczny użytkowania Przekrój z = 3,06 m Ugięcie maksymalne f k,max = 17,04 mm Ugięcie graniczne f gr = l o / 350 = 17,14 mm f k,max = 17,04 mm < f gr = 17,14 mm Element belka stalowa podparcie krokwi koszowej SCHEMAT BELKI A B 4,80 OBCIĄŻENIA OBLICZENIOWE BELKI Przypadek P1: Przypadek 1 ( f = 1,15) Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie): 21,00 15,00 A 1 2 go=0,33 kn/mb 4,80 B WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Przypadek P1: Przypadek 1 Momenty zginające [knm]: A 27, ,20 10,46 B Siły poprzeczne [kn]: 27,15 27,03 A 5,28 6, ,72-10,46 B Ugięcia [mm]: A ,97 B ZAŁOŻENIA OBLICZENIOWE DO WYMIAROWANIA Wykorzystanie rezerwy plastycznej przekroju: tak; Parametry analizy zwichrzenia:

23 - obciążenie przyłożone na pasie górnym belki; - obciążenie działa w dół; - brak stężeń bocznych na długości przęseł belki; WYMIAROWANIE WG PN-90/B y x x y Przekrój: HE 160 A A v = 9,12 cm 2, m = 30,4 kg/m J x = 1670 cm 4, J y = 616 cm 4, J = cm 6, J = 12,3 cm 4, W x = 220 cm 3 Stal: 18G2 Nośności obliczeniowe przekroju: - zginanie: klasa przekroju 1 ( p = 1,059) M R = 71,06 knm - ścinanie: klasa przekroju 1 V R = 161,33 kn Nośność na zginanie Przekrój z = 2,60 m Współczynnik zwichrzenia L = 0,665 Moment maksymalny M max = 22,20 knm (52) M max / ( L M R) = 0,469 < 1 Nośność na ścinanie Przekrój z = 0,00 m Maksymalna siła poprzeczna V max = 27,15 kn (53) V max / V R = 0,168 < 1 Nośność na zginanie ze ścinaniem V max = 27,15 kn < V o = 0,6 V R = 96,80 kn warunek niemiarodajny Stan graniczny użytkowania Przekrój z = 2,38 m Ugięcie maksymalne f k,max = 11,97 mm Ugięcie graniczne f gr = l o / 350 = 13,71 mm f k,max = 11,97 mm < f gr = 13,71 mm DACH 3 - OSIE KONSTRUKCYJNE 12, 14, 17,18,20 Element krokiew prawa DANE: Wymiary przekroju: Szerokość Wysokość Zacios na podporach przekrój prostokątny b = 12,0 cm h = 24,0 cm t k = 3,0 cm Drewno: drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 f m,k = 24 MPa, f t,0,k = 14 MPa, f c,0,k = 21 MPa, f v,k = 2,5 MPa, E 90,mean = 11 GPa, k = 350 kg/m 3 Klasa użytkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Kąt nachylenia połaci dachowej Rozstaw krokwi Długość rzutu poziomego wspornika Długość rzutu poziomego odcinka środkowego Długość rzutu poziomego odcinka górnego = 22,0 o a = 0,90 m l w,x = 1,45 m l d,x = 6,00 m l g,x = 0,90 m Obciążenia dachu: - obciążenie stałe (wg PN-82/B-02001: Dachówka ceramiczna holenderska i klasztorna): g k = 0,950 kn/m 2 połaci dachowej, f = 1,10 - obciążenie śniegiem (wg PN-EN p.5.3.3: dach dwupołaciowy, strefa 1, A=300 m n.p.m., nachylenie połaci 22,0 st.): S k = 0,720 kn/m 2 rzutu połaci dachowej, f = 1,50 - obciążenie parciem wiatru (wg PN-B-02011:1977/Az1/Z1-3: połać nawietrzna, wariant II, strefa I, H=300 m n.p.m., teren A, z=h=8,0 p k = 0,063 kn/m 2 połaci dachowej, f = 1,50 - obciążenie ssaniem wiatru (wg PN-B-02011:1977/Az1/Z1-3: połać nawietrzna, wariant I, strefa I, H=300 m n.p.m., teren A, z=h=8,0 p k = -0,394 kn/m 2 połaci dachowej, f = 1,50 - obciążenie ociepleniem g kk = 0,350 kn/m 2 połaci dachowej na całej krokwi bez wspornika; f = 1,20

24 WYNIKI: M [knm] R [kn] -8,84 0,97 6,47 0,73 0,27-0,12-1,65 1,02 8,65 1,56-2,19 0,14-0,87 5,95 22,0 19,42 9,34 1,21 2,30 1,45 6,00 0,90 Moment obliczeniowy - kombinacja (obc.stałe max.+ocieplenie+śnieg+wiatr) M podp = -8,84 knm Warunek nośności - podpora: m,y,d = 10,02 MPa, f m,y,d = 11,08 MPa m,y,d/f m,y,d = 0,904 < 1 Warunek użytkowalności (wspornik): u fin = (-) 11,48 mm < u net,fin = 2,0 l / 200 = 15,64 mm Warunek użytkowalności (odcinek środkowy): u fin = 16,64 mm < u net,fin = l / 200 = 32,36 mm Element krokiew lewa 1 DANE: Wymiary przekroju: Szerokość Wysokość Zacios na podporach przekrój prostokątny b = 12,0 cm h = 24,0 cm t k = 3,0 cm Drewno: drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 f m,k = 24 MPa, f t,0,k = 14 MPa, f c,0,k = 21 MPa, f v,k = 2,5 MPa, E 90,mean = 11 GPa, k = 350 kg/m 3 Klasa użytkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Kąt nachylenia połaci dachowej Rozstaw krokwi Długość rzutu poziomego wspornika Długość rzutu poziomego odcinka środkowego Długość rzutu poziomego odcinka górnego = 22,0 o a = 0,90 m l w,x = 0,00 m l d,x = 5,10 m l g,x = 1,70 m Obciążenia dachu: - obciążenie stałe (wg PN-82/B-02001: Dachówka ceramiczna holenderska i klasztorna): g k = 0,950 kn/m 2 połaci dachowej, f = 1,10 - obciążenie śniegiem (wg PN-EN p.5.3.3: dach dwupołaciowy, strefa 2, nachylenie połaci 22,0 st.): S k = 0,720 kn/m 2 rzutu połaci dachowej, f = 1,50 - obciążenie parciem wiatru (wg PN-B-02011:1977/Az1/Z1-3: połać nawietrzna, wariant II, strefa I, H=300 m n.p.m., teren A, z=h=8,0 p k = 0,063 kn/m 2 połaci dachowej, f = 1,50 - obciążenie ssaniem wiatru (wg PN-B-02011:1977/Az1/Z1-3: połać nawietrzna, wariant I, strefa I, H=300 m n.p.m., teren A, z=h=8,0 p k = -0,394 kn/m 2 połaci dachowej, f = 1,50 - obciążenie ociepleniem g kk = 0,350 kn/m 2 połaci dachowej na całej krokwi bez wspornika; f = 1,20 WYNIKI:

25 M [knm] R [kn] -3,60 1,83 5,50 0,16-0,97 22,0 11,24 1,35 5,62 0,68 0,08-0,49 6,40 5,10 1,70 Momenty obliczeniowe - kombinacja (obc.stałe max.+ocieplenie+śnieg+wiatr) M przęsł = 6,40 knm; M podp = -3,60 knm Warunek nośności - przęsło: m,y,d = 5,56 MPa, f m,y,d = 11,08 MPa m,y,d/f m,y,d = 0,502 < 1 Warunek nośności - podpora: m,y,d = 4,08 MPa, f m,y,d = 11,08 MPa m,y,d/f m,y,d = 0,368 < 1 Warunek użytkowalności (odcinek środkowy): u fin = 15,26 mm < u net,fin = l / 200 = 27,50 mm Element krokiew lewa 2 DANE: Wymiary przekroju: Szerokość Wysokość Zacios na podporach przekrój prostokątny b = 12,0 cm h = 24,0 cm t k = 3,0 cm Drewno: drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 f m,k = 24 MPa, f t,0,k = 14 MPa, f c,0,k = 21 MPa, f v,k = 2,5 MPa, E 90,mean = 11 GPa, k = 350 kg/m 3 Klasa użytkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Kąt nachylenia połaci dachowej Rozstaw krokwi Długość rzutu poziomego wspornika Długość rzutu poziomego odcinka środkowego Długość rzutu poziomego odcinka górnego = 22,0 o a = 0,90 m l w,x = 0,50 m l d,x = 2,70 m l g,x = 0,00 m Obciążenia dachu: - obciążenie stałe (wg PN-82/B-02001: Dachówka ceramiczna holenderska i klasztorna): g k = 0,950 kn/m 2 połaci dachowej, f = 1,10 - obciążenie śniegiem (wg PN-EN p.5.3.3: dach dwupołaciowy, strefa 2, nachylenie połaci 22,0 st.): S k = 0,720 kn/m 2 rzutu połaci dachowej, f = 1,50 - obciążenie parciem wiatru (wg PN-B-02011:1977/Az1/Z1-3: połać nawietrzna, wariant II, strefa I, H=300 m n.p.m., teren A, z=h=8,0 p k = 0,063 kn/m 2 połaci dachowej, f = 1,50 - obciążenie ssaniem wiatru (wg PN-B-02011:1977/Az1/Z1-3: połać nawietrzna, wariant I, strefa I, H=300 m n.p.m., teren A, z=h=8,0 p k = -0,394 kn/m 2 połaci dachowej, f = 1,50 - obciążenie ociepleniem (): g kk = 0,222 kn/m 2 połaci dachowej na całej krokwi bez wspornika; f = 1,20

26 WYNIKI: M [knm] R [kn] 2,91 0,04-0,28 0,54-0,26 22,0 3,05 0,39 0,07-0,41 2,01 4,28 0,57 0,50 2,70 Momenty obliczeniowe - kombinacja (obc.stałe max.+ocieplenie+śnieg+wiatr) M przęsł = 2,01 knm; M podp = -0,26 knm Warunek nośności - przęsło: m,y,d = 1,74 MPa, f m,y,d = 11,08 MPa m,y,d/f m,y,d = 0,157 < 1 Warunek nośności - podpora: m,y,d = 0,30 MPa, f m,y,d = 11,08 MPa m,y,d/f m,y,d = 0,027 < 1 Warunek użytkowalności (wspornik): u fin = (-) 0,74 mm < u net,fin = 2,0 l / 200 = 5,39 mm Warunek użytkowalności (odcinek środkowy): u fin = 1,59 mm < u net,fin = l / 200 = 14,56 mm Element płatew pośrednia prawa DANE: Wymiary przekroju: Szerokość Wysokość przekrój prostokątny b = 16,0 cm h = 24,0 cm Drewno: drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 f m,k = 24 MPa, f t,0,k = 14 MPa, f c,0,k = 21 MPa, f v,k = 2,5 MPa, E 90,mean = 11 GPa, k = 350 kg/m 3 Klasa użytkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Płatew podparta obustronnie mieczami Rozstaw słupów Odległość podparcia płatwi mieczem l = 5,00 m a m = 0,90 m Obciążenia płatwi: - obciążenie stałe [(0,950+0,350) (0,5 6,00+0,90)/cos 22,0 o ] G k = 5,468 kn/m; f = 1,13 - uwzględniono dodatkowo ciężar własny płatwi - obciążenie śniegiem [0,720 (0,5 6,00+0,90)] S k = 2,808 kn/m; f = 1,50 - obciążenie wiatrem - wariant I (pionowe) [(0,063 (0,5 6,00+0,90)/cos 22,0 o ) cos 22,0 o ] W k,z = 0,246 kn/m; f = 1,50 - obciążenie wiatrem - wariant I (poziome) [(0,063 (0,5 6,00+0,90)/cos 22,0 o ) sin 22,0 o ] W k,y = 0,100 kn/m; f = 1,50 - obciążenie wiatrem - wariant II (pionowe) [(-0,394 (0,5 6,00+0,90)/cos 22,0 o ) cos 22,0 o ] W k,z = -1,535 kn/m; f = 1,50 - obciążenie wiatrem - wariant II (poziome) [(-0,394 (0,5 6,00+0,90)/cos 22,0 o ) sin 22,0 o ] W k,y = -0,620 kn/m; f = 1,50

27 WYNIKI: z x 2,32 0,38 2,32 0,38 27,64 7,15 27,64 7,15 0,90 0,90 5,00 Momenty obliczeniowe - kombinacja (obc.stałe max.+śnieg+wiatr) M y,max = 13,91 knm; M z,max = 0,47 knm Warunek nośności: m,y,d = 9,06 MPa, f m,y,d = 11,08 MPa m,z,d = 0,46 MPa, f m,z,d = 11,08 MPa k m = 0,7 k m m,y,d/f m,y,d + m,z,d/f m,z,d = 0,614 < 1 m,y,d/f m,y,d + k m m,z,d/f m,z,d = 0,847 < 1 Warunek użytkowalności: - kombinacja (obc.stałe+śnieg) u fin,z = 10,14 mm; u fin,y = 0,00 mm u fin = 10,14 mm < u net,fin = 16,00 mm Element płatew pośrednia lewa DANE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 16,0 cm Wysokość h = 24,0 cm Drewno: drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 f m,k = 24 MPa, f t,0,k = 14 MPa, f c,0,k = 21 MPa, f v,k = 2,5 MPa, E 90,mean = 11 GPa, k = 350 kg/m 3 Klasa użytkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Płatew podparta obustronnie mieczami Rozstaw słupów Odległość podparcia płatwi mieczem l = 5,00 m a m = 0,90 m Obciążenia płatwi: - obciążenie stałe [(0,950+0,350) (0,5 5,10+1,70)/cos 22,0 o ] G k = 5,959 kn/m; f = 1,13 - uwzględniono dodatkowo ciężar własny płatwi - obciążenie śniegiem [0,720 (0,5 5,10+1,70)] S k = 3,060 kn/m; f = 1,50 - obciążenie wiatrem - wariant I (pionowe) [(0,063 (0,5 5,10+1,70)/cos 22,0 o ) cos 22,0 o ] W k,z = 0,269 kn/m; f = 1,50 - obciążenie wiatrem - wariant I (poziome) [(0,063 (0,5 5,10+1,70)/cos 22,0 o ) sin 22,0 o ] W k,y = 0,108 kn/m; f = 1,50 - obciążenie wiatrem - wariant II (pionowe) [(-0,394 (0,5 5,10+1,70)/cos 22,0 o ) cos 22,0 o ] W k,z = -1,673 kn/m; f = 1,50 - obciążenie wiatrem - wariant II (poziome) [(-0,394 (0,5 5,10+1,70)/cos 22,0 o ) sin 22,0 o ] W k,y = -0,676 kn/m; f = 1,50 WYNIKI:

28 x z 2,54 0,41 2,54 0,41 30,06 7,74 30,06 7,74 0,90 0,90 5,00 Momenty obliczeniowe - kombinacja (obc.stałe max.+śnieg+wiatr) M y,max = 15,15 knm; M z,max = 0,51 knm Warunek nośności: m,y,d = 9,86 MPa, f m,y,d = 11,08 MPa m,z,d = 0,49 MPa, f m,z,d = 11,08 MPa k m = 0,7 k m m,y,d/f m,y,d + m,z,d/f m,z,d = 0,668 < 1 m,y,d/f m,y,d + k m m,z,d/f m,z,d = 0,922 < 1 Warunek użytkowalności: - kombinacja (obc.stałe+śnieg) u fin,z = 11,04 mm; u fin,y = 0,00 mm u fin = 11,04 mm < u net,fin = 16,00 mm

29 INFORMACJA DOTYCZĄCA BEZPIECZEŃSTWA I OCHRONY ZDROWIA Zakres robót. Przedmiotem opracowania projekt zamienny w zakresie zmiany konstrukcji więżby dachowej w centrum rehabilitacji na działce nr 838/43 w Wyrach przy ul. Leszczynowej (woj. śląskie). Wykaz istniejących obiektów budowlanych. W centralnej części działki znajdować się będzie parterowy budynek centrum rhabilitacji. Obiekt otrzymał pozwolenie na budowę, ale nie nastąpiło jeszcze jego wznoszenie. Elementy zagospodarowania działki lub terenu, które mogą stwarzać zagrożenie dla bezpieczeństwa i zdrowia ludzi. Podziemne elementy uzbrojenia terenu, drogi dojazdowe i dojścia do projektowanej zabudowy, wykopy liniowe powyżej 1,5m, roboty na wysokości powyżej 5,0m Wskazanie dotyczące przewidywanych zagrożeń występujących podczas realizacji robót budowlanych, określające skalę i rodzaj zagrożeń oraz miejsce i czas ich występowania. Przewiduje się zagrożenia: porażenie prądem, uszkodzenie ciała, przysypania ziemią lub upadku z wysokości (podczas wykonywania prac z użyciem maszyn i urządzeń, należy zabezpieczyć pracowników i narzędzia przed upadkiem z wysokości, wyznaczyć strefy niebezpieczne, drabiny należy zabezpieczyć przed poślizgiem i rozsunięciem oraz zapewnić ich stabilność, stanowiska pracy powinny umożliwiać swobodę ruchu, maszyny i urządzenia techniczne oraz narzędzia zmechanizowane powinny być montowane, eksploatowane i obsługiwane zgodnie z instrukcją producenta i spełniać wymagania określone w przepisach dotyczących systemu oceny zgodności, deskowanie ścian wykopów o głębokości ponad 1,0m i wykonanie barierek zabezpieczających na rusztowaniach i w poziomie dachu). Sposób przeprowadzenia instruktarzu pracowników przed przystąpieniem do realizacji robót szczególnie niebezpiecznych. Przed przystąpieniem do robót należy przeprowadzić szkolenia pracowników (wstępne i okresowe), którzy powinni potwierdzić udział w nim własnoręcznym podpisem. Zakres szkolenia powinien obejmować m.in. treść rozporządzenia Ministra Infrastruktury z dnia r. w sprawie bezpieczeństwa i higieny pracy podczas wykonywania robót budowlanych. Szkolenie powinno być przeprowadzone przez osobę mającą odpowiednie przygotowanie merytoryczne i kwalifikacje do jego przeprowadzenia. Przed przystąpieniem do prac robotnicy powinni być zapoznani z programem pracy oraz Planem Bezpieczeństwa i Ochrony Zdrowia sporządzonym przez kierownika budowy. Bezpośredni nadzór nad pracami szczególnie niebezpiecznymi sprawować będzie kierownik budowy. Na placu budowy powinny być udostępnione pracownikom do stałego korzystania, aktualne instrukcje bezpieczeństwa i higieny pracy. Środki techniczne i organizacyjne zapobiegające zagrożeniom podczas realizacji robót budowlanych. Przestrzeganie przepisów BHP zawartych w Rozporządzeniu Ministra Infrastruktury z dnia (DZ.U.Nr 47, poz 401) w sprawie bezpieczeństwa i higieny pracy podczas wykonywania robót budowlanych szczególności: - plac budowy zostanie ogrodzony, w celu zapobieżenia niebezpieczeństwu dostępem niepowołanych osób mających dostęp do budowy; ogrodzenie miejsca budowy będzie

30 przygotowane i wykonane w ten sposób, aby nie stwarzało zagrożenia dla ludzi przebywających w pobliżu i na terenie budowy, tj. będzie zabezpieczone przed przewróceniem, niekontrolowanym przemieszczeniem itp., a jego wysokość nie będzie niższa niż 1,50 m; stosowane będą ogrodzenia z gotowych elementów np. panele stalowe, blaty drewniane lub zgrzewane siatki ażurowe; - wykonane zostanie ogrodzenie placu budowy z wejściem lub bramą dla ruchu pieszego oraz dla pojazdów samochodowych; szerokość drogi dojazdowej dla samochodów min. 3,5m; dla dojazdu do miejsca budowy zostanie wykorzystana istniejąca komunikacja wewnętrzna; stosownie do potrzeby zostanie wyrównany teren wraz z zasypaniem lub zabezpieczeniem miejscowych nierówności uniemożliwiających dojazd lub dojście do wznoszonego budynku; umieszczona zostanie tablica informacyjna, ustawiona w pobliżu ogrodzenia budowy oraz przy dojściu do budowy w takiej odległości, aby informacja o wznoszonym obiekcie i prowadzonych robotach docierała do osób odpowiednio wcześnie. - w trakcie prac na wysokościach stosować zabezpieczenia przed upadkiem (barierki ochronne, pasy bezpieczeństwa itp.) - dostawa prądu elektrycznego i wody -niezbędnych do wykonywania robót budowlanych oraz oświetlenia placu budowy i miejsc pracy odbywać się będzie z istniejących na działce przyłączy elektroenergetycznego i wodnego. - przewidzieć odpowiednie, tymczasowe zaplecze socjalno-administracyjne i magazynowe budowy oraz urządzenie pomieszczeń higieniczno sanitarnych (tymczasowy budynek: barakowóz bez podwozia lub kontener segmentowy). W razie stwierdzenia bezpośredniego zagrożenia dla życia lub zdrowia pracowników osoba kierująca pracownikami zobowiązana jest do niezwłocznego wstrzymania prac i podjęcia działań mających na celu usunięcie tego zagrożenia NINIEJSZE OPRACOWANIE NALEŻY ROZPATRYWAĆ ŁĄCZNIE Z PROJEKTEM BUDOWLANYM. Sporządził: mgr inż. Mariusz KOLBERG