Obliczenia statyczne

Transkrypt

1 Za enia wst pne. Obliczenia statyczne do projektu konstrukcji budynku Pracowni Pozytonowej Emisyjnej Tomografii Komputerowej (PET_CT) Budynek 2 kondygnacyjny, niepodpiwniczony, w technologii tradycyjnej, ze stropami monolitycznymi krzy owo zbrojonymi opartymi na elbetowych podci gach i murowanych cianach dwuwarstwowych, ciany wzmacniane rdzeniami elbetowymi, podci gi wewn trz oparte na elbetowych s upach. Obiekt posadowiony na elbetowych monolitycznej p ycie fundamentowej. 1. Ruszt no ny pod urz dzenia instalacyjne zlokalizowane na dachu 1.1 Ruszt pod Centrale Wentylacyjne Na dachu budynku zaprojektowano dwie Centrale Wentylacyjne o wadze max kg/1 szt. Zebranie obci obliczeniowych - ci ar od niegu na centrali 1.60x(C=0.8)x1.5x(wym. centrali 1.4x4.9) = kn - ci ar centrali 12.0x1.2 = kn kn Obci enia od wiatru nie przyjmuje si (urz dzenia zas oni te jest attyk Przyj to, e obci enie z ww. urz dzenia przekazane b dzie na poprzeczne belki no ne rusztów q= 28.57/(L C =4.90m)=5.83 kn/m Obci enie poprzeczek no nych w rozstawie co c w [kn/mb] q c = 5.83xc/1.4= 4.17x c 1

2 Max reakcje podporowe: R min = 6.84 kn, R max = 8.79 kn Wymiarowanie pr tów rusztu: Rama no na: - pod nica skrajna (belka jednoprz owa dwuwspornikowa) o przekroju I120 ze stali St3SX to SGN= 0.64 < 1 - s upek z zespawanych w przekrój skrzynkowy 2L80x40x6 ze stali jw. SGN= 0.31 < 1 Poprzeczki oparte na pod nicach, w rozstawie co max 0.85m, o przekroju I80 SGN= 0.28 < 1 Pozosta e poprzeczki w p aszczy nie s upków dla zwi kszenia sztywno ci uk adu mi dzy ramami przyj to o przekroju I Ruszt pod Agragat Wody Lodowej Na dachu budynku zaprojektowano Agregat Wody Lodowej o wadze max kg. Zebranie obci obliczeniowych - ci ar od niegu na urz dzeniu 1.60x(C=0.8)x1.5x(wym. centrali 1.1x2.95) = 6.23 kn 2

3 - ci ar centrali 17.0x1.2 = kn kn Przyj to, e obci enie z ww. urz dzenia przekazane b dzie na dwie ramy stalowe q= 0.5x26.63/(L C =3.00m)= 4.44 kn/m Poniewa urz dzenie nie jest w ca ci os oni te od wiatru attyk przyj to obci enie poziome w wielko ci [(q=0.30)x(c z =0.8)x( =2.2)x1.5= 0.80 kn/m 2 ]x(h=1.3m)= 1.04 kn tj nad rusztem poziomym 0.80 m powy ej si y P 1,3 =0.5x1.04=0.52 kn, P 2 =1.04 kn Ww ramy spi te s stalowymi poprzeczkami 3

4 Max reakcje podporowe: R(z) max = (3.87)10.3 kn, R(x) max = 3.38 kn, R(y) max = 1.04 kn Wymiarowanie pr tów rusztu: Rama no na: - pod nica skrajna (belka jednoprz owa o przekroju I140 ze stali St3SX to SGN= 0.67 < 1 - s upek z zespawanych w przekrój skrzynkowy 2L80x60x7 ze stali jw. SGN= 0.65 < 1 Ramy scalone s poprzeczkami skrajnymi z I140, po rednie o przekroju I80 2. Stropodach Zebranie obci obliczeniowych papa wierzchniego krycia przyj to 0,30x1,3 = 0,39 kn/m 2 warstwa ocieplenia z warstwa profiluj gr. max. 4,0cm 0,30x0,45x1,3 = 0,40 kn/m 2 izolacja przeciwwilgociowa przyj to 0,30x1,3 = 0,39 kn/m 2 ci ar stropu w asny gr. 18,0cm 0,18x25,0x1,1 = 4,95 kn/m 2 ci ar sufitu (os ony przeciwradiacyjnej) 0,03x26,0x1,3 = 1,01 kn/m 2 instalacje podwieszane przyj to max. 25kG/ m 2 0,25x1,2 = 0,30 kn/m 2 7,44 kn/m 2 nieg (IV strefa niegowa) 1,60x1,5 = 2,40 kn/m 2 4 9,84 kn/m 2

5 Projektuje si strop typu FILIGRAN, grubo ci 18,0cm. 3. Podci gi elbetowe no ne stropodachu. 3.1 Podci g trzyprz owy w osi 3(2), prz a rozpi to ci 5,40+6,0+4,9m. Zebranie obci obliczeniowych obci enie sta e od ci aru w asnego podci gu 0,24x(0,30+0,18)x25,0x1,1 = 3,17kN/m obci enie ze stropów trójk tne, dla prz a skrajnego 4,90m 0,5x4,90x9,84 = 24,11 kn/m obci enie ze stropu trapezowe (c=1,55m) prz a skrajnego 4,90m 0,5x3,35x9,84 = 16,48 kn/m obci enie ze stropów trapezowe (c=0,78m), dla prz a rodkowego 6,0m 0,5x5,22x9,84 = 25,68 kn/m obci enie ze stropów, trapezowe (c=2,65m), prz a rodkowego 6,0m 0,5x3,35x9,84 = 16,48 kn/m obci enie ze stropów trójk tne, dla prz a skrajnego 5,40m 0,5x5,22x9,84 = 25,68 kn/m obci enie ze stropów, trapezowe (c=2,06m), prz a skrajnego 5,40m 0,5x3,35x9,84 = 16,48 kn/m Obci enia skupione z rusztów pod urz dzenia wentylacyjne zlokalizowane na dachu - dla prz a rodkowego 6.0 m w odleg ci C od podpory po redniej lewej od Agregatu Wody Lodowej C=0.7m to P= 3.87 kn i dla C=1.8 m P=10.30 kn - dla prz a rodkowego jw. od Centrali Wentylacyjnej w odleg ci C od podpory lewej C=3.0m to P= 8.79 kn, C=4.40m to P= 8.79 kn i C=5.60 m to P= 8.79 kn - dla prz a skrajnego 5.40m od jw. w odleg ci od podpory po redniej C=1.0 m to P= 8.79 kn Wykresy si wewn trznych, schemat wymaganego obliczeniowo min zbrojenia 5

6 6

7 7

8 3.2 Podci g przy cienny jednoprz owy 4,0m. Zebranie obci obliczeniowych obci enie trójk tne ze stropu 0,5x4,0x9,84 = 19,68kN/m obci enie równomierne od ci aru w asnego podci gu = 3,17 kn/m obci enie liniowe od cianki attyki (przyj to ciank wys. max. 0,70m) 0,70x(0,24x18,0x1,1+0,02x19,0x1,3) = 3,67 kn/m Wykresy si wewn trznych, schemat wymaganego min zbrojenia 8

9 3.3 Podci g przy cienny trzyprz owy, prz a 4,9+6,0+5,4m. Zebranie obci obliczeniowych obci enie ze stropów trapezowe (c=0,57m), prz o 4,90m 0,5x4,33x9,84 = 21,30 kn/m obci enie ze stropów trapezowe (c=1,67m), prz o rodkowe 6,0m 0,5x4,33x9,84 = 21,30 kn/m obci enie ze stropów trapezowe (c=1,08m), prz o 5,40m 0,5x4,0x9,84 = 19,68 kn/m obci enie skupione od podci gu poz. 3.2 (0,3 m od podpory rodkowej w prz le skrajnym 5,40m) = 32,78 kn ci ar w asny belki przyj to równomiernie = 3,17 kn/m obci enie liniowe od cianki attyki (przyj to ciank wys. max. 0,70m) 0,70x(0,24x18,0x1,1+0,02x19,0x1,3) = 3,67 kn/m Wykresy si wewn trznych, schemat wymaganego min zbrojenia 9

10 10

11 11

12 3.4 Podci g trzy prz owy w osi C (B) 5,22+3,35+4,33m. Zebranie obci obliczeniowych obci enie równomierne od ci aru w asnego podci gu = 3,17 kn/m obci enie ze stropów trójk tne, dla prz a 5,22m 0,5x(5,22x2)x9,84 = 51,36 kn/m obci enie ze stropów trójk tne, dla prz a 3,35m 0,5x2x3,55x9,84 = 32,96 kn/m obci enie ze stropów trójk tne, dla prz a 4,33m 0,5x2x4,33x9,84 = 42,61 kn/m Wykresy si wewn trznych, schemat wymaganego obliczeniowo min. zbrojenia 12

13 13

14 14

15 3.5 Belka nad otworem okiennym nad wej ciem 2,20m. Zebranie obci obliczeniowych obci enie trójk tne ze stropu 0,5x2,20x9,84 = 10,82kN/m obci enie cianka attyki wysoko ci max. 1,4m (0,25x18,0x1,1+2x0,015x19,0x1,3)x1,4 = 7,97kN/m przyj to konstrukcyjnie belk o przekroju BxH=0,24x0,35m z betonu min. C16/20 ze zbrojeniem pod nym min. 4#12, strzemiona min. Ø6 co 20,0cm. 4. Wie ce, belki wie cowe w poziomie I pi tra przyj to. upy i ciany w poziomie stropu nad I pi trem spina si wie cami elbetowymi z betonu min. C16/20 ze zbrojeniem pod nym z 4#12(34GS), strzemiona wg. rysunków konstrukcyjnych. Nad otworami okiennymi projektuje si prefabrykowane belki typu L-19 po min 2 sztuki, lub wylewane elbetowe ze zbrojeniem pod nym z 4#12(34GS), strzemiona wg. rysunków konstrukcyjnych. 5. ciany I pi tra 15

16 Na poziomie I pi tra projektuje si ciany no ne i samono ne murowane z bloczków systemu SILKA E24 klasy 15 docieplone od zewn trz 15.0 cm p ytami styropianowymi 6. S upy, rdzenie elbetowe poziomu I pi tra 6.1 S upy wewn trzne obci one podci gami poz. 3.4 i 3.1 Zebranie obci obliczeniowych pionowych - reakcje z podci gu poz. 3.1 = kn - reakcje z podci gu poz. 3.4 = kn - ci ar w asny s upa przyj to 0.30x0.30x3.30x25.0x1.1 = 8.17 kn kn Wymiarowanie: - sprawdzenie no no ci s upa wykonano za pomoc programu Kalkulator elbetu KKM elbet 2003, przekrój s upa 30/30.0 cm, dla obci enia pionowego N= kn, M x,y (przyj to 0.10x354.87)= knm, e=0.01m, L H =3.60m, beton C20/25 to powy sze obci enia przeniesie zbrojenie min 3Ø16(34GS) na ka dym boku, strzemiona min Ø6(St0S-b) co 10/20.0 cm 6.2 S upy wewn trzne przy istniej cym budynku Zebranie obci obliczeniowych pionowych - reakcje z podci gu poz. 3.2 = kn - reakcje z podci gu poz. 3.3 = kn - reakcje z podci gu poz. 3.4 = kn - ci ar w asny s upa przyj to 0.30x0.30x3.30x25.0x1.1 = 8.17 kn kn Wymiarowanie: - sprawdzenie no no ci s upa wykonano za pomoc programu Kalkulator elbetu KKM elbet 2003, przekrój s upa 24/30.0 cm, dla obci enia pionowego N= kn, M x,y (przyj to 0.10x247.21)= knm, e=0.01m, L H =3.60m, beton C20/25 to powy sze obci enia przeniesie zbrojenie min 2Ø16(34GS) na ka dym boku, strzemiona min Ø6(St0S-b) co 10/20.0 cm 16

17 6.3 Rdzenie w cianach zewn trznych Przyj to konstrukcyjnie w p aszczy nie cian zewn trznych rdzenie elbetowe o przekroju min 24/30, z betonu C20/25 ze zbrojeniem pod nym 4Ø16(34GS) 7. Strop nad parterem 7.1 Zebranie obci obliczeniowych dla pomieszcze Gamma Kamery. Obci enia sta e gres, terakota gr. max 2,0cm 0,02x22,0x1,3 = 0,57 kn/m 2 szlichta cementowa zbrojona gr. 6,0cm 0,06x24,0x1,3 = 1,87 kn/m 2 styropian max. 7,0cm 0,7x0,45x1,2 = 0,04 kn/m 2 blacha o owiana gr. max. 3mm 0,003x113,4x1,2 = 0,41 kn/m 2 ci ar w asny stropu elbetowego (przyj to gr. 22,0) 0,22x25,0x1,1 = 6,05 kn/m 2 sufit podwieszany z p yty G-K gr. max. 3,0cm 0,03x12,0x1,2 = 0,43 kn/m 2 instalacje podwieszane (przyj to 25,0kG/m 2 ) 0,25x1,3 = 0,33 kn/m 2 Obci enia zmienne 9,70 kn/m 2 obci enie równomierne na ca ej powierzchni przyj to jak dla sal rentgenowskich 5,0x1,3 = 6,50 kn/m 2 obci enie skupione od urz dzenia przyj to max. 50,0kN w dowolnym miejscu stropu 50,0x1,2 = 60,0 kn 7.2 Zebranie obci obliczeniowych dla pozosta ych pomieszcze (opisownia, korytarze, poczekalnia). Obci enia sta e warstwy posadzkowe jw. 0,57+1,87+0,04 = 2,58 kn/m 2 ci ar w asny stropu elbetowego (przyj to gr. 22,0) 0,22x25,0x1,1 = 6,05 kn/m 2 sufit podwieszany z p yty G-K gr. max. 3,0cm 0,03x12,0x1,2 = 0,43 kn/m 2 instalacje podwieszane (przyj to 25,0kG/m 2 ) 0,25x1,3 = 0,33 kn/m 2 9,39 kn/m 2 cianki dzia owe gr. 12,0m o ci arze max. 2,50kN/m 2 ( z ceg y kratówki, 0,12x14,0+2x0,015x19,0=2,25kN/m 2 ) wys. max. 3,5m (3,50/2,65)x1,25x1,2 = 1,98 kn/m 2 11,37 kn/m 2 obci enie zmienne przyj to (jak dla pomieszcze poczekalni) 4,0x1,3 = 5,20 kn/m 2 16,57 kn/m 2 17

18 7.3 Obci enia liniowe od cian podzia u wewn trznego gr cm ciany ceglane silikatowa gr. 24,0cm, wys. max 3,50m 3,50x(0,24x18,0x1,1+2x0,015x19,0x1,3) = 19,22 kn/mb 7.4 Strop nad parterem Strop miedzy osiami 2-4/A-D projektuje si na obci enie równomierne obliczeniowe sta e q 1 =9,70 kn/m 2 Dla stropu w osiach 2-3 / C-d obci enie liniowe w rodku rozpi to ci równoleg e do osi 3 od cianki gr. 24,0 cm q 2 =19,22 kn/mb Obci enie skupione w dowolnym miejscu dla ka dej rozpi to ci ww fragmentu stropów na powierzchni 0,5x0,5m P 1 =60,0kN Projektuje si strop typu FILIGRAN gr. 22,0cm wg. projektu wykonawczego wykonanego przez wybranego wytwórc p yt FILIGRAN. 8. Podci gi nad parterem. 8.1 Podci g trzyprz owy w osi 3, L=5,4+6,0+4,9m. Za enia obliczeniowe: mo liwo ci wykonania na podci gu na prz ach skrajnych ciany gr. 24,0cm obci enie prz se skrajnych od urz dzania ustawionego na stropie w wielko ci N max =50,0kN Zebranie obci obliczeniowych obci enie prz se skrajnych ciana gr. 24,0cm = 19,22kN/m obci enie ci e od ciany, prz o rodkowe, ciana gr. 12,0cm, wys. 3,50m = 10,91kN/m obci enie sta e od ci aru w asnego podci gu 0,3x0,6x25,0x1,1 = 4,95kN/m obci enie ze stropów trójk tne, dla prz a skrajnego 4,90m 0,5x4,90x(9,70+6,50) = 39,69 kn/m obci enie ze stropu trapezowe (c=1,55m) prz a skrajnego 4,90m 0,5x3,35x(9,70+6,50) = 27,14 kn/m obci enie ze stropów trapezowe (c=0,78m), dla prz a rodkowego 6,0m 0,5x5,22x(11,37+5,20) = 43,25 kn/m obci enie ze stropów, trapezowe (c=2,65m), prz a rodkowego 6,0m 0,5x3,35x(11,37+5,20) = 27,75 kn/m obci enie ze stropów trójk tne, dla prz a skrajnego 5,40m 18

19 0,5x5,22x(9,70+6,50) = 42,28 kn/m obci enie ze stropów, trapezowe (c=2,06m), prz a skrajnego 5,40m 0,5x3,35x(9,70+6,50) = 27,14 kn/m obci enie od si y skupionej prz se skrajnych N=50,0x1,2 = 60,0 kn 19

20 8.1a Podci g jednoprz owy w osi 3, L=4,9m. Za enia obliczeniowe: mo liwo ci wykonania na podci gu ciany gr. 24,0cm obci enie prz a od urz dzania ustawionego na stropie w wielko ci N max =50,0kN Zebranie obci obliczeniowych obci enie prz se skrajnych ciana gr. 24,0cm = 19,22kN/m obci enie sta e od ci aru w asnego podci gu 0,3x0,6x25,0x1,1 = 4,95kN/m obci enie ze stropów trójk tne, dla prz a skrajnego 4,90m 0,5x4,90x(9,70+6,50) = 39,69 kn/m obci enie ze stropu trapezowe (c=1,55m) prz a skrajnego 4,90m 0,5x3,35x(9,70+6,50) = 27,14 kn/m obci enie od si y skupionej prz se skrajnych N=50,0x1,2 = 60,0 kn M max = knm, Q= kn Wymiarowanie: - stal St3SX, belka zatopiona w stropie elbetowym, przekrój HEM280 - SGN = 0.99 < 1 - SGU: f= 15.12/1.2= 12.6 mm < 14 mm (L/350) 20

21 8.2 Podci g trzyprz owy w osi B (i C), L=5,22+3,35+4,33m. Za enia obliczeniowe: mo liwo ci wykonania na podci gu ciany gr. 24,0cm obci enie od urz dzania ustawionego na stropie w wielko ci 50% N max =0,5x50,0=25,0kN Zebranie obci obliczeniowych obci enie ci e równomierne, prz owe ciana gr. 24,0cm = 19,22kN/m obci enie sta e od ci aru w asnego podci gu = 4,95kN/m obci enie ze stropów trójk tne, dla prz a 5,22m 0,5x(5,22x2)x(9,70+6,50) = 84,56 kn/m obci enie ze stropów trójk tne, dla prz a 3,35m 0,5x2x3,55x(9,70+6,50) = 57,51 kn/m obci enie ze stropów trójk tne, dla prz a 4,33m 0,5x2x4,33x(11,37+5,20) = 71,75 kn/m obci enie skupione od urz dzenia ustawionego w rodku rozpi to ci prz a 5,22m N=25,0x1,2 = 30,00 kn Schemat belki, wymiarowanie belki, si y wewn trzne, schemat wymaganego zbrojenia 21

22 22

23 8.3 Podci g dwuprz owy w osi 2, L=5,4+6,0m. Za enia obliczeniowe: mo liwo ci wykonania na podci gu na prz ach skrajnych ciany gr. 24,0cm, na prz le rodkowym ciany gr. 12,0cm obci enie prz se skrajnych od urz dzania ustawionego na stropie w wielko ci 50%N max =0,5x50,0=25,0kNkN Zebranie obci obliczeniowych obci enie ci e równomierne, prz owe skrajne ciana gr. 24,0cm = 19,22kN/m obci enie ci e od ciany, prz o rodkowe, ciana gr. 12,0cm, wys. 3,50m = 10,91kN/m obci enie sta e od ci aru w asnego podci gu = 4,95 kn/m 0,5x4,33x(11,37+5,20) = 35,87 kn/m obci enie ze stropów trapezowe (c=2,65m), prz o rodkowe 6,0m 0,5x3,35x(11,37+5,20) = 27,75 kn/m obci enie ze stropów trapezowe (c=1,67m), prz o rodkowe 6,0m 0,5x4,33x(11,37+5,20) = 35,87 kn/m obci enie ze stropów trapezowe (c=2,06m), prz o skrajne 5,40m 0,5x3,35x(9,70+6,50) = 27,14 kn/m obci enie ze stropów trapezowe (c=1,08m), prz o skrajne 5,40m 0,5x4,33 x(11,37+5,20) = 35,87 kn/m obci enie skupione od urz dzenia ustawionego w rodku rozpi to ci prz se skrajnych N=25,0x1,2 = 30,00 kn 23

24 Schemat belki, wymiarowanie belki, si y wewn trzne, schemat wymaganego zbrojenia 8.3a Podci g jednoprz owy w osi 2, L=4,9m na przed eniu ww. Za enia obliczeniowe: mo liwo ci wykonania na podci gu na prz ach skrajnych ciany gr. 24,0cm 24

25 obci enie prz se skrajnych od urz dzania ustawionego na stropie w wielko ci 50%N max =0,5x50,0=25,0kN Zebranie obci obliczeniowych obci enie ci e równomierne, prz owe ciana gr. 24,0cm = 19,22kN/m obci enie sta e od ci aru w asnego podci gu = 4,95 kn/m obci enie ze stropów trapezowe (c=1,55m), prz o 4,90m 0,5x3,35x(9,70+6,50) = 27,14 kn/m obci enie ze stropów trapezowe (c=0,57m), prz o 4,90m 0,5x4,33x(11,37+5,20) = 35,87 kn/m obci enie skupione od urz dzenia ustawionego w rodku rozpi to ci prz se N=25,0x1,2 = 30,00 kn M max = knm, Q= kn Wymiarowanie: - stal St3SX, belka zatopiona w stropie elbetowym, przekrój HEM240 - SGN = 0.71 < 1 - SGU: f= 12.32/1.2= mm < 14 mm (L/350) 8.4 Podci g jednoprz owy przy cienny, L=4,0m. Zebranie obci obliczeniowych obci enie sta e od ci aru w asnego podci gu = 4,95kN/m obci enie ze stropów trójk tne 0,4x4,0x(11,37+5,20) = 33,14kN/m Schemat belki, wymiarowanie belki, si y wewn trzne, schemat wymaganego zbrojenia 25

26 8.5 Podci g przy cienny trzyprz owy w osi 1`, L=4,90+6,0+5,40m. Zebranie obci obliczeniowych obci enie skupione dla prz a skrajnego 5,40m w odleg ci max. 0,30m od podpory wewn trznej, reakcja z podci gu przy ciennego N=43,04 kn = 43,04 kn obci enie sta e od ci aru w asnego podci gu = 4,95 kn/m obci enie ze stropów trapezowe (c=0,57m), prz o 4,90m 0,5x4,33x(11,37+5,20) = 38,87 kn/m obci enie ze stropów trapezowe (c=1,67m), prz o rodkowe 6,0m 0,5x4,33x(11,37+5,20) = 38,87 kn/m obci enie ze stropów trapezowe (c=1,08m), prz o 5,40m 0,5x4,0x(11,37+5,20) = 33,14 kn/m Schemat belki, wymiarowanie belki, si y wewn trzne, schemat wymaganego zbrojenia 26

27 27

28 28

29 9. ciany parteru ciany zewn trzne parteru projektuje si gr cm, elbetowe, z betonu C20/25, zbrojone wg zasad normowych pionowo pr tami #10(34GS) co 24.0 cm, poziomo pr tami Ø8(St0Sb) co 33cm Tak zbrojona cian mo na obci si ami N< kn/m i dla M< 20.0 knm Max obci enie pionowe ciany parteru: - ze stropodachu 0.5x5.22x9.64 = kn/m - ze stropu nad parterem 0.5x5.22x( ) = kn/m - dodatkowo max 75% od urz dzenia Gammakamery i podobnych przyj to 0.75x60.0/1.0 = kn/m - ci ar w asny ciany elbetowej I pietra i parteru, gr cm 2x3.60x0.18x25.0x1.1 = kn/m kn/m Max moment (od parcia wiatru na cian ) 0.125x[0.30x(+0.8)x1.0x1.8x1.5]x = 0.88 knm/m 29

30 Moment od mimo rodowego obci enia ciany si ami ze stropu (e<0.18/3=0.06m) < x0.06 = 8.88 kn/m 9.76 knm/m 10. S upy, rdzenie elbetowe cian parteru 10.1 S upy wewn trzne obci one podci gami poz. 8.2 i 8.1 Zebranie obci obliczeniowych pionowych - reakcja ze s upa I pi tra = kn - reakcje z podci gu max poz = kn - reakcje z podci gu max poz. 8.2 = kn - ci ar w asny s upa przyj to 0.30x0.40x3.30x25.0x1.1 = kn kn Wymiarowanie: - sprawdzenie no no ci s upa wykonano za pomoc programu Kalkulator elbetu KKM elbet 2003, przekrój s upa 30/40.0 cm, dla obci enia pionowego N= kn, M x (przyj to 0.1x484.9)= 48.5 knm, M y (przyj to 0.1x381.4)= 38.1 knm, e=0.01m, L H =3.90m, beton C20/25 to powy sze obci enia przeniesie zbrojenie min 3#20(34GS) na ka dym boku, strzemiona min Ø6(St0S-b) co 10/20.0 cm 10.2 S upy wewn trzne obci one podci gami poz. 8.2 i 8.3 Zebranie obci obliczeniowych pionowych - reakcja ze s upa I pi tra = kn - reakcje z podci gu max poz. 8.3 = kn - reakcje z podci gu max poz. 8.2 = kn - ci ar w asny s upa przyj to 0.30x0.40x3.30x25.0x1.1 = kn kn Wymiarowanie: - przyj to s up o przekroju i zbrojeniu jak poz

31 10.3 S upy wewn trzne obci one podci gami poz. 8.5 i 8.2 i 8.4 Zebranie obci obliczeniowych pionowych - reakcja ze s upa I pi tra = kn - reakcje z podci gu max poz. 8.2 = kn - reakcje z podci gu max poz. 8.4 = kn - reakcje z podci gu max poz. 8.5 = kn - ci ar w asny s upa przyj to 0.30x0.24x3.30x25.0x1.1 = 6.53 kn kn Wymiarowanie: - sprawdzenie no no ci s upa wykonano za pomoc programu Kalkulator elbetu KKM elbet 2003, przekrój s upa 24/30.0 cm, dla obci enia pionowego N= kn, M x (przyj to 0.08x234.4)= 18.8 knm, M y (przyj to 0.1x116.6)= 11.6 knm, e=0.01m, L H =3.90m, beton C20/25 to powy sze obci enia przeniesie zbrojenie min 3Ø20(34GS) na d szym ka dym boku, strzemiona min Ø6(St0S-b) co 10/20.0 cm 10.4 S upy-rdzenie cian zewn trznych obci one podci gami wewn trznymi Zebranie obci obliczeniowych pionowych - reakcja z rdzenia I pi tra max = kn - reakcje max z podci gu max poz. 8.2 = kn - ci ar w asny s upa-rdzenia (z poziomu dwu kondygnacji) 2x0.30x0.24x3.30x25.0x1.1 = kn kn Wymiarowanie: - sprawdzenie no no ci s upa wykonano za pomoc programu Kalkulator elbetu KKM elbet 2003, przekrój s upa 24/30.0 cm, dla obci enia pionowego N= kn, M x (przyj to 0.08x333.10)= knm, e=0.01m, L H =3.90m, beton C20/25 to powy sze obci enia przeniesie zbrojenie min 3Ø16(34GS) na d szym ka dym boku, strzemiona min Ø6(St0S-b) co 10/20.0 cm 31

32 10.5 Pozosta e rdzenie cian zewn trznych Przyj to konstrukcyjnie rdzenie elbetowe o przekroju 24/30.0 cm, z betonu C20/25, ze zbrojeniem pod nym min 4Ø16(34GS), strzemiona min Ø6(St0S-b) co 10/20.0 cm 11. Posadowienie Na podstawie dokumentacji geotechnicznej wykonanej w marcu 2010r. przez mgr M.Winskiewicza stwierdza si, e pod e pod projektowanym pawilonem zbudowane jest z nasypowych piasków i glin piaszczystych w stanie plastycznym i mi kkoplastycznym. W cz ci górnej ww. przewarstwione jest nasypami próchniczymi przeznaczonymi do usuni cia i zast pieniu stabilizowanym cementem piaskiem rednim. Obliczenia elbetowego rusztu i p yty fundamentowej wykonano pos uguj c si programem ABC P yta z firmy ProSoft Gliwice. P yt i rygle fundamentowe wykona z betonu klasy C20/25 (B25), zbrojnie no ne to stal klasy 34GS i St0S-b, grubo p yty fundamentowej min 30.0 cm, rygle fundamentowe o przekroju BxH= 30/80.0 cm Zebranie obci obliczeniowych równomiernych od warstw posadzkowych nad p yt fundamentow - posadzka np. tarkiet przyj to 0.02x22.0x1.3 = 0.57 kn/m 2 - szlichta betonowa gr. max 10.0 cm 0.10x24.0x1.3 = 3.12 kn/m 2 - p yta no na posadzkowa gr cm 0.18x25.0x1.1 = 4.95 kn/m 2 - piasek zag szczony gr. max 1.0 m 1.00x18.0x1.2 = kn/m kn/m 2 - obci enie u ytkowe 5.0x1.3 = 6.50 kn/m kn/m 2 - od urz dzenia PET na fragmencie p yty o wymiarach 1.20x1.20m 30.0x1.2/1.20x1.20 = 25.0 kn/m 2 32

33 Obci enia liniowe od ciany zewn trznej no nej - ci ar w asny ciany zewn trznej 4.80x(0.24x18.0x1.1+2x0.015x19.9x1.3) = 3.30x(0.18x25.0x1.1+2x0.015x19.0x1.3) = kn/m kn/m - ze stropów przyj to u rednione z pasma stropu szeroko ci 0.25x5.22=1.30m 1.30x( ) = kn/m kn/m Obci enie liniowe od ciany wewn trznej samono nej ustawionej na p ycie fundamentowej 4.30x(0.18x25.0x1.1+2x0.015x19.0x1.3) = kn/m Obci enie liniowe od ciany wewn trznej samono nej ustawionej na belce fundamentowej 3.30x(0.24x25.0x1.1+2x0.015x19.0x1.3) = kn/m Obci enie skupione od s upów, rdzeni elbetowych cian - s up na osiach 2C, 2B 80,14+210,4+278,5+471,5+8,17= 1048,81 kn - s up na osiach 3B, 3C 136,3+210,4+477,8+381,4+8,17= kn - s up na osiach 1 C 46,08+118,7+186,2+116,6+8,17= kN - rdze na osiach 4B, 4C 61,89+156,1+8,17= kn - s up na osiach 2D 15,24+166,8+8,17= kN - rdze na osiach 3D 15,2+333,1+8,17= kN - rdze na osiach 1 D, 1 A, 1B 60,97+47,78+8,17= kn - rdze na osiach 2A, 3A 63,50+159,5+8,17= kn - s up na osiach 1 B = kN 33

34 34

35 35

36 36

37 37

38 38

39 39