OBLICZENIA STATYCZNE

Transkrypt

1 OBLICZENIA STATYCZNE Spis treści: I. opis konstrukcji II. podstawowe wyniki obliczeń konstrukcji Założenia obciążeń 1. Więźba dachowa poz Stropy kondygnacji parteru poz Nadproża i belki kondygnacji parteru poz Słupy kondygnacji parteru poz Ławy fundamentowe poz Pozostałe elementy nośne przyjęto zgodnie ze sztuką budowlaną jako typowe rozwiązania. III. Rysunki konstrukcyjne Rzut ław fundamentowych rys. 1 Przekroje ław fundamentowych rys. 2 Rzut kondygnacji parteru rys. 3 Brojenie stropów kondygnacji parteru rys. 4 Zbrojenie belki poz. 3.1 rys. 5 Szczegóły konstrukcyjne rys. 6 Zestawienie stali zbrojeniowej rys. 7 Rzut więźby dachowej rys. 8 Wiązar dachowy rys. 9 Strona K 2

2 I. OPIS PRZYJĘTYCH ROZWIĄZAŃ KONSTRUKCYJNYCH Przedmiot i zakres projektowanej budowy. Przedmiotem opracowania jest budowlany projekt konstrukcyjny dwóch budynków mieszkalnych wielorodzinnych, przewidzianych do realizacji na dz. nr 1167 przy ul. F. Kaima w miejscowości Bochnia. Projektowane obiekty będą wykonane w konstrukcji murowo-żelbetowej. Wiązar dachowy lekkiej konstrukcji drewniany o rozpiętości 13,0 m. Długość budynku 31,0 m, szerokość 12,00 m. W związku z tym, że projektowane budynki w swym kształcie oraz konstrukcji są takie same, sporządzono jeden komplet dokumentacji wg której należy wykonać oba obiekty. Przedmiotowy projekt konstrukcyjny opracowano na podstawie wytycznych Inwestora oraz projektu branży architektonicznej. Warunki gruntowo-wodne. Teren pod budowę budynku charakteryzują korzystne warunki geologiczno-inżynierskie. Warunki geotechniczne posadowienia planowego budynku zaliczyć należy do I kategorii geotechnicznej budynek o prostej konstrukcji i w prostych warunkach gruntowych. Na podstawie badań geotechnicznych gruntu opracowanych przez mgr inż. Andrzeja Bezkorowajnego stwierdzono, że na poziomie posadowienia projektowanego budynku zalega glina pylasta w stanie twardoplastycznym. Przyjęto do obliczeń grunt o następujących cechach: wartość naprężenia dopuszczalnego 0,15 MPa stopień zagęszczenia I L = 0, 20 W przypadku natrafienia na grunty uplastycznione w trakcie wykonywania wykopów pod fundamenty, dna wykopów stabilizować należy materiałem kamiennym z dogęszczeniem zasypką z pospółki lub żwiru zagęszczaną mechanicznie warstwami co 20 cm. Głębokość przemarzania przyjęto na podstawie PN-81/B równą 1,00 m poniżej poziomu terenu. FUNDAMENTY Szerokość ław fundamentowych wg rysunku K-1, wysokość ław 40 cm, beton B 20, zbrojenie ze stali gatunku A-III φ 12 mm górą i dołem, strzemiona ze stali gatunku A-0 φ 6mm w rozstawie co 30 cm. Fundamenty ułożyć na warstwie betonu niskiej wytrzymałości B 10 gr. 10 cm. Należy także zachować minimalny poziom posadowienia względem przyległego terenu, który wynosi 1,0 m. Ściany fundamentowe Betonowe ściany o szerokości 20 i 30 cm, wykonane z betonu klasy B 20, wg rysunku K-1. STROPY Nad pomieszczeniami parteru zaprojektowano monolityczne płyty żelbetowe grubości 16 cm z betonu klasy B-20, zbrojone jednokierunkowo oraz krzyżowo prętami φ 10 mm ze stali A-III, pręty rozdzielcze φ 6 mm ze stali A-0. Strona K 3

3 ŚCIANY Ściany z pustaków ceramicznych gr. 20 i 30 cm na zaprawie cementowo-wapiennej, od zewnątrz docieplone warstwą styropianu gr. 10 cm. Zewnętrzne wykończenie elewacji stanowi tynk. Podstawą ściany jest ściana fundamentowa. Połączenia elementów wykonać zgodnie ze sztuką murarską. NADPROŻA Nad otworami okiennymi i drzwiowymi kondygnacji parteru zaprojektowano żelbetowe belki nadprożowe. W miejscach, w których wieniec pełni jednocześnie rolę nadproży, obniżyć dolny poziom wieńca i dodatkowo dozbroić 3 prętami φ 12 mm ze stali A-III. BELKI ŻELBETOWE Zaprojektowano belki monolityczne z betonu B-20 o wymiarach wg obliczeń i rysunków. Zbrojenie belki stalą A-III, strzemiona ze stali A-0 φ 6mm, rozstaw strzemion wg rysunku K-5. SŁUPY Zaprojektowano słupy stalowe o wym. φ 25 cm ze stali St3. Podstawę słupa osadzić w fundamencie betonowym, wnętrze zabetonować oraz wypuścić pręty do połączenia z płytą. WIEŃCE Wieńce żelbetowe z betonu B-20 wykonać nad wszystkimi ścianami nośnymi. Szerokość wieńców 20 i 30 cm, wysokość 25 cm, zbrojenie ze stali A-III, 2φ12 mm górą i dołem, strzemiona ze stali A-0 φ6 mm co 30cm. W miejscach, w których wieniec pełni jednocześnie rolę nadproży, obniżyć dolny poziom wieńca i dodatkowo dozbroić 3 prętami φ 12 mm ze stali A-III. WIĄZAR Nad budynkiem zaprojektowano drewniany wiązar kratowy, nad wejściem wiązar jętkowy. Konstrukcję przyjęto wg zasad sztuki budowlanej. Drewno należy zaimpregnować środkiem przeciwgnilnym i grzybobójczym. Połączenia elementów wykonać zgodnie ze sztuką ciesielską. Zabezpieczenia p-poż. oraz impregnacyjne przed agresją biologiczną i fizyczną wykonać zgodnie ze sztuką budowlaną jak również ściśle wg instrukcji podanej przez producenta!. NORMY I LITERATURA: Literatura techniczna: Fundamenty wzory, tablice, przykłady Wydawnictwo Arkady, Edward Motak Konstrukcje żelbetowe Arkady Warszawa 1984, Jerzy Kobiak, Wiesław Stachurski Strona K 4

4 Normy: PN-81/B PN-82/B PN-82/B PN-82/B PN-80/B PN-77/B PN-B (2002) PN-B-03150: 2000 AT /2004 Grunty budowlane. Posadowienie bezpośrednie budowli. Obliczenia statyczne i projektowanie. Obciążenia budowli. Zasady ustalania wartości. Obciążenia budowli. Obciążenia stałe. Obciążenia zmienne technologiczne. Obciążenia śniegiem. Obciążenia wiatrem. Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone. Obliczenia statyczne i projektowanie. Norma dla tarcicy konstrukcyjnej Aprobata dla płytek łącznikowych Uwagi końcowe i zalecenia: Całość projektu budowlanego branży konstrukcyjnej należy rozpatrywać łącznie z projektem architektonicznym. W razie wystąpienia jakichkolwiek rozbieżności w trakcie wykonywania robót należy niezwłocznie skontaktować się z projektantem. Po dokonaniu wykopów pod fundamenty pobrać próbki gruntu i poddać badaniom, a w przypadku występowania gruntu o innych parametrach niż przyjęto w projekcie zaadaptować fundamenty do istniejących warunków gruntowych. Ławy fundamentowe posadowić na poziomie min. 1,10 m ppt. Wszystkie prace wykonywać należy zgodnie ze sztuką budowlaną oraz obowiązującymi Polskimi Normami, a także zachowując przepisy BHP oraz przepisy przeciwpożarowe. Beton w elementach konstrukcyjnych dokładnie zagęścić wibratorami. Pręty zbrojeniowe ciąć na budowie dostosowując ich długość i kształt do wykonanych deskowań. Wszystkie elementy konstrukcyjne stalowe należy zabezpieczyć antykorozyjnie. Materiały projektowanego budynku powinny posiadać wymagane prawem świadectwa dopuszczenia ich do stosowania w budownictwie. Strona K 5

5 II. UKŁAD KONSTRUKCYJNY OBIEKTU, SCHEMATY STATYCZNE ORAZ PODSTAWOWE WYNIKI OBLICZEŃ KONSTRUKCJI Założenia obciążeń -) obciążenie wiatrem I strefa wiatrowa q k = 0,25 kn/m 2 -) obciążenie śniegiem II strefa śniegowa Q k = 0,90 kn/m 2 -) ciężar pokrycia dachowego blacha dachówkowa g k = 0,12 kn/m 2 -) obciążenie charakterystyczne zmienne stropu parteru p = 0,50 kn/m 2 -) obciążenie ciężarem własnym materiałów konstrukcyjnych, wyrównujących, izolacyjnych wg norm lub świadectw producentów 1. Wiązar dachowy. DANE: Geometria ustroju: Kąt nachylenia połaci dachowej α = 25% Rozpiętość wiązara l = 13,00 m Rozstaw podpór w świetle murłat l s = 5,50 m Rozstaw wiązarów a = 0,80 1,10 m Wysokość całkowita wiązara h = 1,73 m Obciążenia (wartości charakterystyczne i obliczeniowe): - pokrycie dachu (Blacha dachówkowa): g k = 0,12 kn/m 2, g o = 0,14 kn/m 2 - obciążenie śniegiem (wg PN-80/B-02010/Z1: strefa II): - na stronie nawietrznej s kl = 0,96 kn/m 2, s ol = 1,34 kn/m 2 - na stronie zawietrznej s kp = 0,72 kn/m 2, s op = 1,01 kn/m 2 - obciążenie wiatrem (wg PN-77/B-02011/Z1-3: strefa I, teren A, wys. budynku z =10,0 m): - na stronie nawietrznej p kl I = -0,30 kn/m 2, p ol I = -0,39 kn/m 2 - na stronie nawietrznej p kl II = 0,08 kn/m 2, p ol II = 0,10 kn/m 2 - na stronie zawietrznej p kp = -0,18 kn/m 2, p op = -0,23 kn/m 2 Strona K 6

6 Poz Wiązar kratowy. WYNIKI: Wymiarowanie wg PN-B-03150: 2000 Strona K 7

7 Strona K 8

8 Strona K 9

9 Strona K10

10 Wiązar nad wejściem do budynku: Szkic wiązara 215,5 15,0 231,3 35, , , ,0 370,0 DANE: Geometria ustroju: Kąt nachylenia połaci dachowej α = 14,0 o Rozpiętość wiązara l = 3,70 m Rozstaw podpór w świetle l s = 2,70 m Poziom jętki h = 0,35 m Rozstaw krokwi a = 0,90 m Rozstaw podparć murłaty l mo = 1,50 m Wysięg wspornika murłaty l mw = 0,30 m Obciążenia (wartości charakterystyczne i obliczeniowe): - pokrycie dachu (Blacha dachówkowa): g k = 0,12 kn/m 2, g o = 0,14 kn/m 2 - obciążenie śniegiem (wg PN-80/B-02010/Z1: strefa II): - na stronie nawietrznej s kl = 0,72 kn/m 2, s ol = 1,01 kn/m 2 - na stronie zawietrznej s kp = 0,72 kn/m 2, s op = 1,01 kn/m 2 - obciążenie wiatrem (wg PN-77/B-02011/Z1-3: strefa I, teren A, wys. budynku z =10,0 m): - na stronie nawietrznej p kl = -0,41 kn/m 2, p ol = -0,53 kn/m 2 - na stronie zawietrznej p kp = -0,18 kn/m 2, p op = -0,23 kn/m 2 WYNIKI: Wymiarowanie wg PN-B-03150: 2000 Poz Krokiew. drewno z gatunków iglastych, klasy C24 f m,y,d = 14,77 MPa, f m,z,d = 14,77 MPa, f c,0,d = 12,92 MPa Krokiew 7/12 cm (zacios na podporach 3 cm) z drewna C24 Poz. 1.3 Krokiew koszowa. drewno z gatunków iglastych, klasy C24 f m,y,d = 14,77 MPa, f m,z,d = 14,77 MPa, f c,0,d = 12,92 MPa Krokiew koszowa 7/12 cm (zacios na podporach 3 cm) z drewna C24 Poz. 1.4 Jętka. drewno z gatunków iglastych, klasy C24 f m,y,d = 14,77 MPa, f m,z,d = 14,77 MPa, f c,0,d = 12,92 MPa Jętka 7/12 cm (zacios na podporach 3 cm) z drewna C24 Poz. 1.5 Murłata. drewno z gatunków iglastych, klasy C24 f m,y,d = 14,77 MPa, f m,z,d = 14,77 MPa, f c,0,d = 12,92 MPa Murłata 14/14 cm z drewna C24 Strona K11

11 2. Stropy żelbetowe kondygnacji parteru. Poz. 2.1 Płyta żelbetowa krzyżowo zbrojona. Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m 2 ]: 1. Wełna mineralna gr. 30 cm 0,36 1, ,43 2. Płyta żelbetowa gr.16 cm 4,00 1, ,40 3. Tynk cem. - wap. 0,29 1, ,38 4. Obciążenie zmienne 0,50 1,40 0,35 0,70 Σ: 5,15 1,15 5,91 Schemat statyczny płyty: qo = 5,91 5,66 y x 7,06 Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,x = 7,06 m Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,y = 5,66 m Dane materiałowe : Grubość płyty 16,0 cm Klasa betonu B20 Stal zbrojeniowa A-III (34GS) Wymiarowanie wg PN-B-03264: 2002: Kierunek x: Zbrojenie potrzebne A s = 2,10 cm 2 /mb. Przyjęto φ10 co 20,0 cm o A sp = 3,93 cm 2 /mb (ρ= 0,28%) Kierunek y: Zbrojenie potrzebne A s = 2,36 cm 2 /mb. Przyjęto φ10 co 20,0 cm o A sp = 3,93 cm 2 /mb (ρ= 0,28%) Poz. 2.2 Płyta żelbetowa krzyżowo zbrojona. Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m 2 ]: 1. Wełna mineralna gr. 30 cm 0,36 1, ,43 2. Płyta żelbetowa gr.16 cm 4,00 1, ,40 3. Tynk cem. - wap. 0,29 1, ,38 4. Obciążenie zmienne 0,50 1,40 0,35 0,70 Σ: 5,15 1,15 5,91 Strona K12

12 Schemat statyczny płyty: qo = 5,91 5,66 y x 5,81 Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,x = 5,81 m Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,y = 5,66 m Dane materiałowe : Grubość płyty 16,0 cm Klasa betonu B20 Stal zbrojeniowa A-III (34GS) Wymiarowanie wg PN-B-03264: 2002: Kierunek x: Zbrojenie potrzebne A s = 2,10 cm 2 /mb. Przyjęto φ10 co 20,0 cm o A sp = 3,93 cm 2 /mb (ρ= 0,28%) Kierunek y: Zbrojenie potrzebne A s = 2,10 cm 2 /mb. Przyjęto φ10 co 20,0 cm o A sp = 3,93 cm 2 /mb (ρ= 0,28%) Poz. 2.3 Płyta żelbetowa jednokierunkowo zbrojona. Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m 2 ]: 1. Wełna mineralna gr. 30 cm 0,36 1, ,43 2. Płyta żelbetowa gr.16 cm 4,00 1, ,40 3. Tynk cem. - wap. 0,29 1, ,38 4. Obciążenie zmienne 0,50 1,40 0,35 0,70 Σ: 5,15 1,15 5,91 Schemat statyczny płyty qo = 5,91 2,46 Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff = 2,46 m Dane materiałowe : Grubość płyty 16,0 cm Klasa betonu B20 Stal zbrojeniowa A-III (34GS) Strona K13

13 Wymiarowanie wg PN-B-03264: 2002: Zbrojenie potrzebne A s = 2,03 cm 2 /mb. Przyjęto φ10 co 15,0 cm o A s = 5,24 cm 2 /mb (ρ= 0,39% ) Poz. 2.4 Płyta żelbetowa krzyżowo zbrojona. Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m 2 ]: 1. Wełna mineralna gr. 30 cm 0,36 1, ,43 2. Płyta żelbetowa gr.16 cm 4,25 1, ,68 3. Tynk cem. - wap. 0,29 1, ,38 4. Obciążenie zmienne 0,50 1,40 0,35 0,70 Σ: 5,40 1,15 6,18 Schemat statyczny płyty: qo = 6,18 5,67 y x 8,12 Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,x = 8,12 m Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,y = 5,67 m Dane materiałowe : Grubość płyty 16,0 cm Klasa betonu B20 Stal zbrojeniowa A-III (34GS) Wymiarowanie wg PN-B-03264: 2002: Kierunek x: Zbrojenie potrzebne A s = 2,17 cm 2 /mb. Przyjęto φ10 co 20,0 cm o A s = 3,93 cm 2 /mb (ρ= 0,27% ) Zbrojenie potrzebne A s = 2,25 cm 2 /mb. Przyjęto φ10 co 20,0 cm o A sp = 3,93 cm 2 /mb (ρ= 0,26%) Kierunek y: Zbrojenie potrzebne A s = 2,17 cm 2 /mb. Przyjęto φ10 co 20,0 cm o A s = 3,93 cm 2 /mb (ρ= 0,27% ) Zbrojenie potrzebne A s = 2,64 cm 2 /mb. Przyjęto φ10 co 20,0 cm o A sp = 3,93 cm 2 /mb (ρ= 0,26%) Strona K14

14 Poz. 2.5 Płyta żelbetowa krzyżowo zbrojona. Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m 2 ]: 1. Wełna mineralna gr. 30 cm 0,36 1, ,43 2. Płyta żelbetowa gr.16 cm 4,00 1, ,40 3. Tynk cem. - wap. 0,29 1, ,38 4. Obciążenie zmienne 0,50 1,40 0,35 0,70 Σ: 5,15 1,15 5,91 Schemat statyczny płyty: qo = 5,91 5,66 y x 6,86 Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,x = 6,86 m Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,y = 5,66 m Dane materiałowe : Grubość płyty 16,0 cm Klasa betonu B20 Stal zbrojeniowa A-III (34GS) Wymiarowanie wg PN-B-03264: 2002: Kierunek x: Zbrojenie potrzebne A s = 2,10 cm 2 /mb. Przyjęto φ10 co 20,0 cm o A sp = 3,93 cm 2 /mb (ρ= 0,28%) Kierunek y: Zbrojenie potrzebne A s = 2,27 cm 2 /mb. Przyjęto φ10 co 20,0 cm o A sp = 3,93 cm 2 /mb (ρ= 0,28%) Poz. 2.6 Płyta żelbetowa krzyżowo zbrojona. Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m 2 ]: 1. Wełna mineralna gr. 30 cm 0,36 1, ,43 2. Płyta żelbetowa gr.16 cm 4,00 1, ,40 3. Tynk cem. - wap. 0,29 1, ,38 4. Obciążenie zmienne 0,50 1,40 0,35 0,70 Σ: 5,15 1,15 5,91 Strona K15

15 Schemat statyczny płyty: qo = 5,91 5,66 y x 7,41 Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,x = 7,41 m Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,y = 5,66 m Dane materiałowe : Grubość płyty 16,0 cm Klasa betonu B20 Stal zbrojeniowa A-III (34GS) Wymiarowanie wg PN-B-03264: 2002: Kierunek x: Zbrojenie potrzebne A s = 2,10 cm 2 /mb. Przyjęto φ10 co 20,0 cm o A sp = 3,93 cm 2 /mb (ρ= 0,28%) Kierunek y: Zbrojenie potrzebne A s = 2,49 cm 2 /mb. Przyjęto φ10 co 20,0 cm o A sp = 3,93 cm 2 /mb (ρ= 0,28%) Poz. 2.7 Płyta żelbetowa krzyżowo zbrojona. Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m 2 ]: 1. Wełna mineralna gr. 30 cm 0,36 1, ,43 2. Płyta żelbetowa gr.16 cm 4,00 1, ,40 3. Tynk cem. - wap. 0,29 1, ,38 4. Obciążenie zmienne 0,50 1,40 0,35 0,70 Σ: 5,15 1,15 5,91 Schemat statyczny płyty: qo = 5,91 5,66 y x 6,16 Strona K16

16 Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,x = 6,16 m Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,y = 5,66 m Dane materiałowe : Grubość płyty 16,0 cm Klasa betonu B20 Stal zbrojeniowa A-III (34GS) Wymiarowanie wg PN-B-03264: 2002: Kierunek x: Zbrojenie potrzebne A s = 2,10 cm 2 /mb. Przyjęto φ10 co 20,0 cm o A sp = 3,93 cm 2 /mb (ρ= 0,28%) Kierunek y: Zbrojenie potrzebne A s = 2,10 cm 2 /mb. Przyjęto φ10 co 20,0 cm o A sp = 3,93 cm 2 /mb (ρ= 0,28%) 3. Belki ścian kondygnacji parteru. Poz. 3.1 Belka 30 x 25 x 210 cm. Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m]: Zasięg [m] 1. Ciężar własny belki 1,88 1, ,06 cała belka Σ: 1,88 1,10 2,06 Zestawienie sił skupionych [kn]: Lp. Opis obciążenia P k x [m] γ f k d P o 1. Wiązar dachowy 7,50 0,15 1, ,00 2. Wiązar dachowy 7,50 1,05 1, ,00 3. Wiązar dachowy 7,50 1,95 1, ,00 Schemat statyczny belki 0,28 9,00 0,90 9,00 qo = 2,06 0,90 9,00 leff = 2,35 m Rozpiętość obliczeniowa belki l eff = 2,35 m Dane materiałowe : Klasa betonu B20 Stal zbrojeniowa A-III (34GS) Stal zbrojeniowa strzemion A-0 (St0S-b) Stal zbrojeniowa montażowa A-0 (St0S-b) Strona K17

17 Wymiarowanie wg PN-B-03264: 2002: Przyjęte wymiary przekroju: b w = 30,0 cm, h = 25,0 cm otulina zbrojenia c = 20 mm Zginanie (metoda uproszczona): Przekrój pojedynczo zbrojony Przyjęto dołem 3φ12 o A s = 3,39 cm 2 (ρ= 0,52% ) Ścinanie: Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 130 mm na całej długości belki Poz. 3.2 Wieniec 20 x 25 cm. Klasa betonu B20, Stal zbrojeniowa A-III (34GS), Stal zbrojeniowa strzemion A-0 (St0S-b) Zbrojenie potrzebne A s = 1,58 cm 2. Przyjęto 2φ12 górą i dołem o A s = 2,26 cm 2 (ρ= 0,37% ) Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 250 mm na całej długości wieńca. Poz. 3.3 Wieniec 30 x 25 cm. Klasa betonu B20, Stal zbrojeniowa A-III (34GS), Stal zbrojeniowa strzemion A-0 (St0S-b) Zbrojenie potrzebne A s = 1,77 cm 2. Przyjęto 2φ12 górą i dołem o A s = 2,26 cm 2 (ρ= 0,37% ) Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 250 mm na całej długości wieńca. 4. Słup kondygnacji parteru. Poz. 4.1 Słup stalowy. Rura stalowa φ244,5/8,0 8,0 244,5 Wymiary przekroju: D = 244,5 mm, t = 8,0 mm, Cechy geometryczne przekroju A = 59,4 cm 2, A v = 37,8 cm 2 W = 340 cm 3 J = 4160 cm 4 i = 8,37 cm I Τ = 8320 cm 4, W Τ = 680 cm 3 m = 46,7 kg/m, U = 0,768 m 2 /m Stal: St3, f d =215 MPa; Strona K18

18 Nośność obliczeniowa przy zginaniu M R = 84,67 knm (klasa: 1, α p = 1,158) Nośność obliczeniowa przy ścinaniu V R = 471,9 kn (klasa: 1, ϕ pv = 1,000) Nośność obliczeniowa przy rozciąganiu N Rt = 1277 kn Nośność obliczeniowa przy ściskaniu N Rc = 1277 kn (klasa: 1, ψ = 1,000) λ p = 84,0 l ex = 6,00 m; λ x = 71,7 λ x /λ p = 0,853 wg "a" ϕ x = 0,808 ϕ x N Rc = 1032 kn l ey = 6,00 m; λ y = 71,7 λ y /λ p = 0,853 wg "a" ϕ y = 0,808 ϕ y N Rc = 1032 kn 5. Ławy fundamentowe. Poz. 5.1 Ława pod ścianą zewnętrzną budynku. Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m]: 1. Wiązar dachowy 7,50 1, ,00 2. Wieniec 1,88 1, ,06 3. Strop parteru 11, ,02 4. Ściana parteru 10,88 1, ,05 5. Ściana fundamentowa 5,76 1, ,34 Σ: 37,61 1,18 44,47 Ciężar objętościowy: µ 0,5 µ µ + µ = 0,5 1,0 25,0 + 1,0 18,5 = 21,75 kn/m 3 ( ) ( ) śr = m ż gr µ m ciężar objętościowy gruntu i ławy (na 1 m długości): G r = B x 1,00 x D x µ = B x 1,00 x 1,00 x 21,75 = 21,75 x B [kn] śr Parametry geotechniczne: glina pylasta G Π I L = 0, 20 ς dop = 0, 15MPa 66, q rs = = 0, 132 MPa 0,50 1,0 q rs = 0,132 MPa < ς dop = 0,15 MPa Przyjęto szerokość ławy fundamentowej b = 0,50 m. Strona K19

19 Poz. 5.2 Ława pod ścianą zewnętrzną budynku. Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m]: 1. Wieniec 1,88 1, ,06 2. Strop parteru 18, ,43 3. Ściana parteru 17,40 1, ,88 4. Ściana fundamentowa 5,76 1, ,34 Σ: 43,58 1,18 51,71 Ciężar objętościowy: µ 0,5 µ µ + µ = 0,5 1,0 25,0 + 1,0 18,5 = 21,75 kn/m 3 ( ) ( ) śr = m ż gr µ m ciężar objętościowy gruntu i ławy (na 1 m długości): G r = B x 1,00 x D x µ = B x 1,00 x 1,00 x 21,75 = 21,75 x B [kn] śr Parametry geotechniczne: glina pylasta G Π I L = 0, 20 ς dop = 0, 15MPa 73, q rs = = 0, 147 MPa 0,50 1,0 q rs = 0,147 MPa < ς dop = 0,15 MPa Przyjęto szerokość ławy fundamentowej b = 0,50 m. Poz. 5.3 Ława pod ścianą wewnętrzną budynku. Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m]: 1. Wieniec 1,25 1, ,38 2. Strop parteru 36, ,62 3. Ściana parteru 7,83 1, ,40 4. Ściana fundamentowa 3,84 1, ,22 Σ: 48,97 1,18 58,62 Ciężar objętościowy: µ 0,5 µ µ + µ = 0,5 1,0 25,0 + 1,0 18,5 = 21,75 kn/m 3 ( ) ( ) śr = m ż gr µ m ciężar objętościowy gruntu i ławy (na 1 m długości): G r = B x 1,00 x D x µ = B x 1,00 x 1,00 x 21,75 = 21,75 x B [kn] śr Parametry geotechniczne: glina pylasta G Π I L = 0, 20 ς dop = 0, 15MPa 80, q rs = = 0, 134 MPa 0,60 1,0 q rs = 0,134 MPa < ς dop = 0,15 MPa Przyjęto szerokość ławy fundamentowej b = 0,60 m. Strona K20

20 Poz. 5.4 Ława pod ścianą wewnętrzną budynku. Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m]: 1. Wiązar dachowy 15,00 1, ,00 2. Wieniec 1,25 1, ,38 3. Strop parteru 28, ,27 4. Ściana parteru 7,83 1, ,40 5. Ściana fundamentowa 3,84 1, ,22 Σ: 56,24 1,18 67,27 Ciężar objętościowy: µ 0,5 µ µ + µ = 0,5 1,0 25,0 + 1,0 18,5 = 21,75 kn/m 3 ( ) ( ) śr = m ż gr µ m ciężar objętościowy gruntu i ławy (na 1 m długości): G r = B x 1,00 x D x µ = B x 1,00 x 1,00 x 21,75 = 21,75 x B [kn] śr Parametry geotechniczne: glina pylasta G Π I L = 0, 20 ς dop = 0, 15MPa 89, q rs = = 0, 148 MPa 0,60 1,0 q rs = 0,148 MPa < ς dop = 0,15 MPa Przyjęto szerokość ławy fundamentowej b = 0,60 m. Poz. 5.5 Ława pod ścianą wewnętrzną budynku. Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m]: 1. Wieniec 1,25 1, ,38 2. Strop parteru 18, ,43 3. Ściana parteru 7,83 1, ,40 4. Ściana fundamentowa 3,84 1, ,22 Σ: 31,46 1,18 37,43 Ciężar objętościowy: µ 0,5 µ µ + µ = 0,5 1,0 25,0 + 1,0 18,5 = 21,75 kn/m 3 ( ) ( ) śr = m ż gr µ m ciężar objętościowy gruntu i ławy (na 1 m długości): G r = B x 1,00 x D x µ = B x 1,00 x 1,00 x 21,75 = 21,75 x B [kn] śr Parametry geotechniczne: glina pylasta G Π I L = 0, 20 ς dop = 0, 15MPa 59, q rs = = 0, 120 MPa 0,50 1,0 q rs = 0,120 MPa < ς dop = 0,15 MPa Przyjęto szerokość ławy fundamentowej b = 0,50 m. - koniec obliczeń - Strona K21