T R A N S P R O J E K T G D A Ń S K I spółka z o.o. TRANSPROJEKT 80-254 GDAŃSK, ul. Partyzantów 72 A tel: (058) 524 41 00, fax: (058) 341 30 65 e-mail: biuro@tgd.pl Gdański Temat: MODERNIZACJA ESTAKADY KOLEJOWEJ W GORZOWIE WLKP. Adres obiektu: Zamawiający: Województwo Lubuskie Gorzów Wielkopolski PKP Polskie Linie Kolejowe S.A., Centrum Realizacji Inwestycji Region Śląski ul. Joannitów 13, 50-525 Wrocław Biuro Projektów: Transprojekt Gdański sp. z o. o 80-254 Gdańsk, ul. Partyzantów 72A Stadium: Projekt Wykonawczy Tom : TOM II/3 PARAMETRY PODLEGAJĄCE OCENIE ZGODNOŚCI Z WYMAGANIAMI TSI Nr umowy : 90/108/0044/13/Z/I Nr projektu : PT2-02/126/2013 luty 2016 r REGON: 190577628 NIP: 584-020-33-28 KRS: 0000054878 Sąd Rejonowy Gdańsk - Północ w Gdańsku, Wydział Gosp. KRS Bank Zachodni WBK S.A 20 1500 1285 1212 8000 1667 0000 Kapitał zakładowy: 500 000 PLN wpłacony: 500 000 PLN
Parametry podlegające ocenie zgodności z wymaganiami TSI Wersja: 9.02.2016 L.p 1. Funkcjonalne i techniczne specyfikacje podsystemu [TSI pkt. 4.2] a) Kategoria linii wg TSI: P5/F3 b) Skrajnia wg TSI: G c) Przyjęty nacisk osi: 221kN d) Prędkość maksymalna pociągów towarowych : 70 km/h e) Maksymalna długość pociągów pasażerskich: 145 m f) Maksymalna długość pociągów towarowych: 600 m g) Długość użytkowa peronu: 50-200 m h) Nawierzchnia bezpodsypkowa: Szyny 60E1, z pochyleniem poprzecznym 1:40 w stronę środka toru Podpory blokowe typu EBS lub tożsame Przytwierdzenie sprężyste Tor o prześwicie 1435 mm na całym odcinku 2. Ocena podsystemu Infrastruktura w przypadku weryfikacji zgodności WE a) Skrajnia budowli: zgodnie z Id-1 Warunki Techniczne utrzymania nawierzchni na liniach kolejowych przyjęto skrajnię GPL-1. Wymagana skrajnia dla poszczególnych elementów, zgodnie z załącznikiem II-1 dla obrysu CD, została przedstawiona w tabeli poniżej (kolumna Wymagana skrajnia ) Od km odcinek Do km Obiekt Najwyższa niekorzystna przechyłka Wymagana skrajnia Najmniejsza odległość od osi toru [-] [-] [-] [mm] [m] [m] 1 295+538 295+897 Mur oporowy- balustrada - 1.675 2.370 2 295+897 296+809 2.1 2.2 2.3 2.4 2.5 2.6 3 296+809 297+707 Przęsła cegalno - betonowe - balustrada Obiekt stalowy - ulica Herberta - konstrukcja obiektu Obiekt stalowy - ulica Chrobrego - konstrukcja obiektu Obiekt stalowy - ulica Wodna - balustrada Obiekt stalowy kratownicowy w km 296+666 - konstrukcja obiektu Obiekt blachownicowy w km 296+771 - konstrukcja obiektu 60 1.713 2.210 60 1.713 2.210 0 2.200 2.250 0 1.675 2.490 0 2.200 2.200 55 1.696 1.730 Obiekt blachownicowy w km 296+771 - balustrada 55 2.247 2.370 Betonowe mury oporowe Dla toru nr 1 - balustrada 60 2.200 2.550 Dla toru nr 2 - balustrada 60 2.200 2.550 str. 1
Warunek skrajni budowli spełniony. b) Odległość między osiami torów: Promień Nied. Promień Przechyłka Nied. przech. Przechyłka 1 łuku 1 Przech. 1 łuku 2 2 2 2135.0 30 25 995.0 0 0 Dod. poszerzenie ze względu na promień łuku 1 Dod. poszerzenie ze względu na promień łuku 2 K*I zewnętrzny łuk K*D wewnętrzn y łuk 0.002 0.004-0.018-0.037 0.065 Graniczna skrajnia zabudowy powyższego przypadku wynosi 3.42m, a projektowana 8.54m. Warunek spełniony. bsd Promień Nied. Promień Przechyłka Nied. przech. Przechyłka 1 łuku 1 Przech. 1 łuku 2 2 2 9200 0 0 20000 0 0 Dod. poszerzenie ze względu na promień łuku 1 Dod. poszerzenie ze względu na promień łuku 2 K*I zewnętrzny łuk K*D wewnętrzn y łuk 0.000 0.000-0.037-0.037 0.000 Graniczna skrajnia zabudowy powyższego przypadku wynosi 3.33m, a projektowana 4.17 m. Warunek spełniony. W pozostałych przypadkach tory zlokalizowane są na prostych równoległych, gdzie została zachowana minimalna odległość między osiami torów. c) Stożkowatość ekwiwalentna: Dane: TG = 1435 mm szerokość toru SR = 1420 mm- odległość między stykowymi powierzchniami obrzeża zestawu kołowego, dla typu S1002, zgodnie z TSI INF, pkt 4.2.4.5 bsd (r 1 +r 2 ) = 1.5 mm założone pochylenie stożka profilu koła na powierzchni tocznej 1:10 Lokomotywa warunek spełniony str. 2
(r 1 +r 2 ) = 0.75 mm założone pochylenie stożka profilu koła na powierzchni tocznej 1:20 Wagony max warunek spełniony d) Profil główki szyny w przypadku toru szlakowego: Zgodnie z: PN-EN 13674-1:2011 Kolejnictwo Tor - Szyna - Część 1: Szyny kolejowe Vignole'a o masie 46 kg/m i większej Warunki techniczne utrzymania nawierzchni na liniach kolejowych Id-1, Załącznik 4, rys. 3. e) Profil główki szyny w przypadku toru szlakowego: Szyna pochylona w stronę środka toru z pochyleniem poprzecznym 1:40. f) Wytrzymałość toru na obciążenia pionowe: Maksymalny nacisk osi na linii wynosi 20t Maksymalne siły koła zgodnie z pkt. 5.3.2.3 normy EN 14363:2005 Maksymalne quasi-statyczne siły koła zgodnie z pkt. 5.3.2.3 normy EN 14363:2005 g) Wzdłużna wytrzymałość toru: Tor, łącznie z rozjazdami, projektuje się w taki sposób, aby wytrzymał siły wzdłużne równoważne siłom powstającym na skutek hamowania 2,5 m/s2 dla parametrów eksploatacyjnych odpowiadających kategorii linii P5/F3 str. 3
h) Poprzeczna wytrzymałość toru: Projekt toru, łącznie z rozjazdami, uwzględnia co najmniej następujące siły: Siły poprzeczne; maksymalne siły poprzeczne wywierane przez zestaw kołowy na tor dla określonych warunków badania zgodnie z pkt 5.3.2.2 normy EN 14363:2005. quasi-statyczne siły prowadzące: maksymalne quasi-statyczne siły prowadzące Yqst dla określonych promieni i warunków badania zgodnie z pkt 5.3.2.3 normy EN 14363:2005. i) Wytrzymałość nowych (zmodernizowanych) mostów na obciążenia ruchem: Obciążenia pionowe: o model obciążenia 71 przedstawiony w pkt 6.3.2 (2)P normy EN 1991-2:2003/AC:2010 o Wartość współczynnika alfa (α) α = 1.21 > od α min (P5 i F3) = 1.0 Dopuszczalne efekty dynamiczne obciążeń pionowych współczynnik dynamiczny fi (Φ): Współczynnik dynamiczny Φ przyjmowany jako Φ 3 tzn dla standardowego utrzymania torów. o Przęsła ceglano-betonowe estakady km 295,897 296,809 długość miarodajna: L Φ=30,0m => (Φ) =1,14 o Wiadukt stalowy łukowy nad ul. Herberta w km 296,037 długość miarodajna: L Φ=7,75m => (Φ) =1,57 o Wiadukt stalowy łukowy nad ul. B. Chrobrego w km 296,297 długość miarodajna: L Φ=19,5m => (Φ) =1,24 o Wiadukt stalowy łukowy nad ul. Wodną w km 296,343 długość miarodajna: L Φ=10,0m => (Φ) =1,46 o Wiadukt stalowy kratowy w km 296,666 długość miarodajna: L Φ=31,0m => (Φ) =1,13 o Wiadukt stalowy blachownicowy w km 296,771 długość miarodajna: L Φ=15,0m => (Φ) =1,32 o Most nad rzeką Kłodawka w km 296,787 (Φ) =1,00 o Estakada dworcowa, km 297,037 297,110 długość miarodajna: L Φ =5,0m => (Φ) =1,79 o Przejście przy wagonowni w km 297,365 długość miarodajna: L Φ=3,6m => (Φ) =2,00 o Betonowe mury oporowe, km 295,591 295,897 (Φ) =1,00 o Betonowe mury oporowe, km 296,806 297,707 (Φ) =1,00 Siły odśrodkowe: str. 4
o Przęsła ceglano-betonowe estakady km 295,897 296,809, Tor zakrzywiony na części estakady. Minimalny promień zakrzywienia torów: r=264m Prędkość maksymalna: V=60km/h Qtk=32,5kN qtk=10,4 kn/m o Wiadukt stalowy łukowy nad ul. Herberta w km 296,037, Minimalny promień zakrzywienia torów: r=1101m Prędkość maksymalna: V=120km/h Qtk=31,2kN qtk=10,0 kn/m o Wiadukt stalowy łukowy nad ul. B. Chrobrego w km 296,297, Minimalny promień zakrzywienia torów: r=1933m Prędkość maksymalna: V=120km/h Qtk=17,8kN qtk=5,7 kn/m o Wiadukt stalowy łukowy nad ul. Wodną w km 296,343, Minimalny promień zakrzywienia torów: r=1957m Prędkość maksymalna: V=120km/h Qtk=17,5kN qtk=5,6 kn/m str. 5
o Wiadukt stalowy kratowy w km 296,666 - nie dotyczy- obiekt na prostej, o Wiadukt stalowy blachownicowy w km 296,771, Minimalny promień zakrzywienia torów: r=820m Prędkość maksymalna: V=100km/h Qtk=29,0kN qtk=9,3 kn/m o Most nad rzeką Kłodawka w km 296,787 przenoszona przez łuki ceglano-betonowe - nie dotyczy siła odśrodkowa o Estakada dworcowa, km 297,037 297,110, - nie dotyczy - obiekt na prostej o Przejście przy wagonowni w km 297,365 - nie dotyczy - obiekt na prostej o Betonowe mury oporowe, km 295,591 295,897 Minimalny promień zakrzywienia torów: r=1452m Prędkość maksymalna: V=120km/h Qtk=23,6kN qtk=7,6 kn/m o Betonowe mury oporowe, km 296,806 297,707 Tor zakrzywiony na części muru. Minimalny promień zakrzywienia torów w sąsiedztwie murów: r=500m Prędkość maksymalna: V=60km/h (dla promienia R=500m) Q vk =250kN q vk =80kN/m Wartości charakterystyczne sił odśrodkowych (dla r=500m): Q tk =15kN q tk =4,5 kn/m Siły od wężykowania Siła pozioma działająca na wierzchu szyn prostopadle do osi toru o wartości Qsk=100kN (wartość charakterystyczna) str. 6
Wartość charakterystyczną uderzenia bocznego należy mnożyć przez współczynnik α Oddziaływanie na skutek przyspieszania i hamowania Siły przyspieszania: Q lak =33kN/m (wartość charakterystyczna) Siły hamowania: Q lbk =20kN/m (wartość charakterystyczna) j) Ekwiwalentne obciążenia pionowe w przypadku nowych budowli ziemnych oraz skutków parcia gruntu: o obciążenie pionowe: model obciążenia 71 przedstawiony w pkt 6.3.2 (2)P normy EN 1991-2:2003/AC:2010 o wartość współczynnika alfa (α) α = 1.21 > od α min (P5 i F3) = 1.0 k) Wytrzymałość nowych budowli znajdujących się nad torami lub przy torach: Obciążenia dla konstrukcji na peronie nr 2: Obciążenia stałe: 0,94kN/m2 Obciążenie śniegiem: 0,535kN/m2 Obciążenie wiatrem (obciążenie trapezowe): 0,04 0,86kN/m2 Obciążenie wiatrem (parcie ssanie wiatru): +/-0,81kN/m2 Obciążenia dla konstrukcji na peronie nr 5: Obciążenia stałe: 0,55kN/m 2 Obciążenie śniegiem: 0,72kN/m 2 Obciążenie wiatrem (obciążenie trapezowe): 0,0 1,0kN/m 2 Obciążenie wiatrem (parcie ssanie wiatru): +/-0,65kN/m 2 Konstrukcje przenoszą wymagane obciążenia. Wymagania określone w pkt. 6.6.2-6.6.6 normy EN1991-2:2003/AC:2010 a).peron nr 5 założenia prędkość jazdy 120 km/h. Pkt. 6.6.2 wg normy. Nie dotyczy. Odległość osi toru jazdy do fasady wynosi 8,42 m. Zgodnie z normą maksymalna odległość fasady od toru jazdy wynosi 6,3 m, przy której jazda pociągiem ma wpływ na fasadę. Pkt. 6.6.3 wg. normy. Nie dotyczy. Nie mamy zadaszenia nad osią jezdni toru. Pkt. 6.6.4 wg. normy. Konstrukcja stalowa przenosi obciążenia. Pkt. 6.6.5 wg. normy. Ten punkt nie dotyczy. Nie mamy do czynienia z zadaszeniem które jest w jednej konstrukcji ze ścianą. Na peronie 5 mamy do czynienia z dwoma osobnymi konstrukcjami dla zadaszenia oraz dla ściany. Zostało to ujęte w punkcie 6.6.2 oraz 6.6.4. b) Peron nr 2. Pkt. 6.6.2 wg normy. Nie dotyczy. Odległość osi toru jazdy do fasady wynosi 6,65 m. Zgodnie z normą maksymalna odległość fasady od toru jazdy wynosi 6,3 m, przy której jazda pociągiem ma wpływ na fasadę. Pkt. 6.6.3 wg. normy. Nie dotyczy. Nie mamy zadaszenia nad osią jezdni toru. Pkt. 6.6.4 wg. normy. Konstrukcja stalowa przenosi obciążenia. Pkt. 6.6.5 wg. normy. Ten punkt nie dotyczy. Odległość jest większa niż max. Ag = 6 m. str. 7
l) Wytrzymałość istniejących mostów oraz budowli ziemnych na obciążenie ruchem: Sprawdzono istniejące konstrukcje pod kontem wymaganych obciążalności budowli zgodnie z kodem ruchu P5 dla ruchu pasażerskiego. Zgodnie z tab.38 dodatku E do TSI przyjęto dla ruchu P5 wagony wzorcowe B1 i C2 Zgodnie z normą PN-EN 15528+A1:2013 przyjęto następujące schematy obciążenia - B1 - C2 Sprawdzono konstrukcje pod kontem wymaganych obciążalności budowli zgodnie z kodem ruchu F3 dla ruchu towarowego. Zgodnie z tab.39dodatku E do TSI przyjęto dla ruchu F3 wagony wzorcowe C2 Zgodnie z normą PN-EN 15528+A1:2013 przyjęto następujący schemat obciążenia Zmodernizowane obiekty spełniają minimalne wymagania dla kategorii linii P5/F3 m) Długość użytkowa peronu: Peron nr 2: 210m Peron nr 5: 100m n) Wysokość peronu: Peron nr 2: 55cm Peron nr 5: 55cm o) Odległość peronu od osi toru oraz położenie toru w planie wzdłuż peronów: Peron nr 2: peron na prostej, przyjęta wartość w projekcie 1.675m - zachowana skrajnia. Peron nr 5: peron na prostej, przyjęta wartość w projekcie 1.675m - zachowana skrajnia. peron na krzywej przejściowej w najbardziej niekorzystnym miejscu (km str. 8
295+688.26), przyjęta wartość w projekcie 1.679m: PERON nr 5 DANE Opis oznaczenie wartość wysokość peronu hq 0.55 Projektowana prędkość max km/h Vc 120.000 Przechyłka D 0.016 promień łuku R 3602.130 niedomiar przechyłki I 30.89 OBLICZENIA opis oznaczenie wartość poszerzenie ze względu na łuk poziomy Skin 0.002 poszerzenie ze względu na przechyłkę spowodowane podatnością zawieszenia po wewnętrznej stronie łuku qsi -0.001 poszerzenie ze względu na przechyłkę spowodowane podatnością zawieszenia po zewnętrznej stronie łuku. Przypadek ścianki bez nawisu qsa 0.000 geometrycznie wyznaczona zmiana odległości do peronu ze względu na wyznaczenie odległości w poziomie a nie równolegle do powierzchni utworzonej przez szyny - 0.011 geometrycznie wyznaczona długość nawisu krawędzi peronowej względem ścianki peronowej na zewnątrz łuku δq,a 0.003 tolerancje wewnątrz łuku (prawdopodobieństwo) Σ2kin, i 0.031 tolerancje na zewnątrz łuku (prawdopodobieństwo) Σ2kin, a 0.031 WYNIKI (wartości podane w poziomie) usytuowanie peronu na zewnątrz łuku odległość 1.662 przyjęta wartość w projekcie odległość 1.679 Warunek skrajni budowli został spełniony. str. 9