PROJEKT BUDOWLANO WYKONAWCZY NADBUDOWY WRAZ Z PRZEBUDOWĄ BUDYNKU OSP W BABIENICY, Babienica, ul. Główna 31, działka nr 1364/166

Transkrypt

1 SPIS TREŚCI 1 OPIS TECHNICZNY WRUNKI GRUNTOWE GEOTECHNICZNE WRUNKI POSDOWIENI OIEKTU WYTYCZNE POSDOWIENI FUNDMENTY ŚCINY NDPROŻ ELKI PODCIĄGI STROP SCHODY WIEŃCE SŁUPY ŻELETOWE SŁUPEK ŚCINKI KOLNKOWEJ DCH ZEZPIECZENI POWŁOKOWE NORMY OPINI TECHNICZN OLICZENI DCH Wiązar dachowy Łata STROP TERIV Zestawienie obciążeń na 1m2 stropu Teriva Sprawdzenie nośności stropu TERIV PŁYTY SCHODOWE Płyta schodowa Psch Płyta schodowa Psch PODCIĄGI I NDPROŻ Podciąg P Podciąg P Podciąg P Reakcja na P3 z stropu Teriva Podciąg P Reakcja na P4 z stropu Teriva Podciąg P Reakcja na P5 z stropu Teriva elka nadprożowa N elka nadprożowa stalowa SŁUPY Słup żelbetowy SŻ Słup żelbetowy SŻ Słupek ścianki kolankowej SŚK FUNDMENTY Ława fundamentowa ŁF Ława fundamentowa ŁF Stopa fundamentowa SF Stopa fundamentowa SF CZĘŚĆ RYSUNKOW CZĘŚĆ KONSTRUKCYJN 1

2 OPIS TECHNICZNY 1.1 WRUNKI GRUNTOWE Działka, na której znajduje się przedmiot niniejszego opracowania posiada następujące uwarunkowania: - znajduje się poza terenem eksploatacji górniczej, - poziom wód gruntowych znajduje się poniżej poziomu posadowienia fundamentów budynku - decydującym warunkiem było nie przekroczenie maksymalnych naprężeń pod ławami fundamentowymi założono je na poziomie 180kPa. UWG: Zaleca się wykonać badania geologiczne gruntu w miejscu posadowienia projektowanych ław i stóp. 1.2 GEOTECHNICZNE WRUNKI POSDOWIENI OIEKTU 1. Kategoria geotechniczna Z uwagi na charakter budynku, przyjęto pierwszą kategorię geotechniczną obiektu budowlanego. 2. Odwodnienia budowlane Nie projektuje się odwodnienia budynku. 3. Ocena przydatności gruntów stosowanych w budowlach ziemnych Nie projektuje się wykonania budowli ziemnych. 4. ariery i ekrany ochronne Nie projektuje się wykonania barier i ekranów ochronnych. 5. Nośność, przemieszczenia i ogólna stateczność podłoża gruntowego Projektowana przebudowa obiektu nie wywoła naprężeń, które mogą spowodować ogólną utratę stateczności podłoża gruntowego. 6. Wzajemne oddziaływanie podłoża i obiektu budowlanego Projektowana przebudowa obiektu będzie przekazywała obciążenia na grunt poprzez ławy i stopy fundamentowe, natomiast grunt nie będzie oddziaływać na przedmiotowy obiekt. 7. Ocena stateczności zboczy, skarp wykopów, nasypów Projektuje się wykonanie wykopu o małej głębokości, dlatego nie jest konieczne sprawdzenie stateczności skarp wykopów. 8. Wzmocnienie podłoże Nie projektuje się wzmocnienia podłoża. 9. Ocena oddziaływania wód gruntowych i obiektu budowlanego Projektowana przebudowa obiektu nie będzie oddziaływał na wody gruntowe, a wody gruntowe nie będą oddziaływać na budynek. 10. Ocena stopnia zanieczyszczenie gruntu i dobór metody oczyszczania Projektowana przebudowa obiektu nie będzie posadowiona na terenie skażonym, dlatego nie projektuje się oczyszczania gruntu. CZĘŚĆ KONSTRUKCYJN 2

3 1.3 WYTYCZNE POSDOWIENI Przed rozpoczęciem wykonywania fundamentów należy określić nośność podłoża za pomocą sondowania płytą sztywną VSS. W przypadku uzyskania modułów odkształcalności mniejszych od podanych w dokumentacji projektowej, należy skontaktować się z projektantem, ponieważ w tym wypadku konieczna będzie zmiana konstrukcji fundamentów. Projektowane fundamenty tj: ławy i stopy posadawia się na głębokości -1,09 m od poziomu ±0,00 obiektu na warstwie chudego betonu grubości 10cm (10) i na warstwie podsypki piaskowej (zagęszczoną mechanicznie do I D =0,65) grub. 30cm w celu zwiększenia nośności i prawidłowego posadowienia jak i wypoziomowania całej konstrukcji. Projektowane pręty zbrojeniowe w ławach wkleić do istniejących ław kamiennych zatopionych w betonie za pośrednictwem mas chemicznych np. HILTI wg rysunku K_01. Fundamenty projektuje się i posadawia z warunku stateczności nie dopuszczając nacisków krawędziowych większych od 180 kpa. 1.4 FUNDMENTY Projektuje się fundamenty w postaci monolitycznych ław i stóp żelbetowych o wymiarach kolejno: ławy - ŁF1 80x40cm i ŁF2 60x40cm zbrojone 4 prętami wzdłużnymi ø12 i strzemionami ø 6 w rozstawie co 20cm wg rysunku K_01 i obliczeń, stopy - SF1 170x170x40cm i SF2 130x130x40cm zbrojone wg rysunku K_01 i obliczeń z betonu 25 (C20/25) i stali konstrukcyjnej III (R400). Ściany fundamentowe wykonać z bloczka fundamentowego kl. 15 na zaprawie cementowej grubość ściany fundamentowej 24cm. 1.5 ŚCINY Ściany nośne zewnętrzne Ściany nośne wewnętrzne i zewnętrzne o szerokości 25cm z pustaków ceramicznych MX 25cm na zaprawie cementowo wapiennej marki M4. Dopuszcza się zastosowanie innych materiałów ściennych pod warunkiem zachowania stanów granicznych nośności i użytkowania, oraz wymagań izolacyjności cieplnej i wilgotnościowej. Ścianki działowe Ścianki działowe projektuje się z pustaków, ceramicznych / PGS na zaprawie cem - wap. marki M4, bądź alternatywnie w systemie G-K na ruszcie systemowym o grub. 12cm. Należy pamiętać o prawidłowym połączeniu projektowanych ścianek z istniejącymi ścianami nośnymi wg sztuki budowlanej. 1.6 NDPROŻ Nadproża w nowo projektowanych ścianach wykonać z typowych belek nadprożowych prefabrykowanych typu L-19. Minimalne podparcie belek nadprożowych typu L-19 wynosi 9cm zalecane jest większe podparcie. CZĘŚĆ KONSTRUKCYJN 3

4 Nadproża w ścianach istniejących wykonać wg rysunków konstrukcyjnych i w oparciu o obliczenia wg stosownych oznaczeń. Wszystkie wyroby stalowe powinny posiadać stosowne oznaczenia i atesty. Nie dopuszczalne jest stosowanie materiałów nieznanego pochodzenia. Nadproża stalowe wykonać z profili gorącowalcowanych ze stali St0, minimalne oparcie nadproży na ścianach z cegły pełnej wynosi min. 20cm. (zaleca się wykonać większe zakotwienie w ścianie w miarę możliwości). Stalowe nadproża po wkuciu do muru i osadzeniu na stosownym miejscu owinąć siatką Rabitza w celu lepszego powiązania warstw wykończeniowych tj. tynku cem.-wap. Sposób montażu stalowych nadproży: wykuć w murze z jednej strony projektowanego wyburzenia bruzdę o odpowiednich wymiarach, wszelkiego rodzaju ubytki podmurować (wykonać podlewkę cementową w miejscu oparcia belki na ścianie z cegły pełnej po wcześniejszym wypoziomowaniu) włożyć nadproże i odczekać, aż warstwa podmurówki cementowej zwiąże ok. 7 dni. Przestrzeń pomiędzy nadprożem a murem ponad nadprożem wypełnić szczelnie warstwą betonu 20. Z drugiej strony muru wykonać tą samą czynność (po 7 dniach). Pustkę między dwoma nadprożami wypełnić betonem 20 po wcześniejszym zaszałowaniu przestrzeni między stalowymi belkami. Stalowe nadproża skręcić szpilką M10 i śrubami kontrującymi. Po wprowadzeniu elementów stalowych i zabetonowaniu pustek można przystąpić do wykonywania przebić przez ściany. Przebicia należy wykonywać z szczególną rozwagą zaczynając od środka i kolejno idąc ku krawędziom belek stalowych. Ewentualne szczerbiny uzupełnić cegłą pełną wg sztuki budowlanej. elki stalowe oczyścić do żywego metali i dwukrotnie pomalować farbą podkładową typu minia, a następnie dwa razy malować farbą wierzchniego krycia na bazie kauczuku. Prace prowadzić pod ścisłym nadzorem osoby z odpowiednimi uprawnieniami do wykonywania tego typu prac. Ekipa wykonująca w/w roboty budowlane powinna być przeszkolona w wykonywaniu tego rodzaju prac. UWG układając nadproża należy posiłkować się rysunkami architektonicznym (wysokość zamontowania nadproża w stosunku do posadzki) 1.7 ELKI PODCIĄGI Podciągi zaprojektowano jako monolityczne żelbetowe, wykonane z betonu C20/25, zbrojone podłużnie prętami ø12, ø16 ze stali klasy -III (R400) i poprzecznie strzemionami ø6 ze stali -0 zgodnie z obliczeniami. Długość oparcia podciągów nie powinna być mniejsza niż 25cm (zaleca się większe oparcie belek w miarę możliwości). 1.8 STROP Projektuje się stropy gęsto żebrowe TERIV 4,0/1 w rozstawie beleczek co 60cm rozmieszczenie beleczek i zbrojenie wg kart katalogowych producenta. Należy zwrócić uwagę na prawidłowe uciąglenie beleczek Teriva (dozbrojenie siatkami). Wysokość konstrukcyjna stropu 21cm w tym 3cm warstwa nadbetonu. W celu uniknięcia tzw. klawiszowania stropu należy wykonać zbrojenie rozdzielcze z 2ø12 ułożonych prostopadle do pustaków wg rysunków. CZĘŚĆ KONSTRUKCYJN 4

5 1.9 SCHODY Schody wewnętrzne monolityczne zbrojone prętami ø12 (R400) wg obliczeń, wykonane z betonu 25, grubość płyty 14cm WIEŃCE Poziom stropu: Wieńce z beton 25 (C20/25) o wymiarach dostosować do szerokości istniejącego mury x 30cm. Zbrojony 4 prętami ø12mm ze stali żebrowanej, strzemiona ø 6 co 25cm. Otulina strzemion min. 20mm. Wieńce połączyć z słupkami ścianki kolankowej. Poziom murłaty: Wieńce z beton 25 (C20/25) o wymiarach 25x25cm. Zbrojony 4 prętami ø12mm ze stali żebrowanej, strzemiona ø 6 co 25cm. Otulina strzemion min. 20mm. W wieńcu należy zatopić śruby kotwiące M16 wiążące konstrukcję dachu z resztą budynku wg ściśle określonego rysunku konstrukcyjnego K_07. Sposób mocowania murłaty przedstawia szczegół. Wieńce połączyć z słupkami ścianki kolankowej SŁUPY ŻELETOWE Słupy z betonu 25 (C20/25) o wymiarach kolejno: SŻ1 30x30cm zbrojony 8 prętów ø16mm i SŻ2 60x30cm zbrojony 6 prętami ø16mm ze stali żebrowanej, strzemiona ø 6 co 18cm. Otulina strzemion min. 20mm. Słupki zbroić wg obliczeń SŁUPEK ŚCINKI KOLNKOWEJ Słupek z betonu 25 (C20/25) o wymiarach kolejno: SŚK1 25x25cm. Zbrojony 4 prętami ø12mm ze stali żebrowanej, strzemiona ø 6 co 18cm. Otulina strzemion min. 20mm. Słupki zbroić wg rysunku K_04 pamiętając o połączeniu z stropem Teriva i wieńcem obwodowym stropowym i pod murłatę. Pręty zbrojeniowe wykonane w tzw. pętle zakotwione w stropie na co najmniej 100cm połączone z beleczkami stropowymi DCH Drewno konstrukcyjne klasy C24 impregnowane, wszelkiego rodzaju zaciosy i połączenia wykonać wg sztuki budowlanej. Niedopuszczalne jest wbudowanie drewna nieznanego pochodzenia, zbutwiałego, zagrzybionego lub pochodzącego z rozbiórki. Jako pokrycie dachu zastosowano pokrycie blacho dachówką. Dopuszcza się pokrycie jako deskowanie pełne z gontem bitumicznym bądź papą o max. obciążeniu nie przekraczającym 40kg/m 2. Szczegółowe rozmieszczenie krokwi i elementów nośnych wraz z poszczególnymi warstwami dachu ukazują rysunki; K_07. Konstrukcja dachu symetryczna płatwiowo kleszczowa o kącie nachylenia połaci 35 o. W poziomie +8,24m wykonstruowano podest (strop) na drewnianych belkach 2x14cm o max. obciążeniu zmiennym 50kg/m 2. Na pokrycie podestu zastosowano płyty OS grub.22mm. (z projektowany podestu-strop można zrezygnować na prośbę Inwestora). Krokwie łączy się bezpośrednio do murłat o wymiarach 14x14cm za pomocą gwoździ lub śrub ciesielskich. Dodatkowo połączenia elementów więźby dachowej połączyć prefabrykowanymi łącznikami stalowymi. Murłaty przytwierdzone są bezpośrednio CZĘŚĆ KONSTRUKCYJN 5

6 do wieńca obwodowego za pomocą śrub kotwiących M16. W rejonie kominów konstrukcję drewnianą zabezpieczyć blachami ocynkowanymi ZEZPIECZENI POWŁOKOWE Drewno: zabezpieczone warstwami solnymi grzybo - i owado bójczymi. Fundamenty: loczki betonowe rapowane zabezpieczone powłokami p. wodnymi np. Dysperbit x3 z obydwu stron tj. wewnętrzna i zewnętrzna NORMY Obliczenia wykonano w oparciu o następujące normy: -PN-82/-02010(aktualizacja 2006r) -PN-77/-02011(aktualizacja 2009r) -PN-90/ PN :2000 -PN-/ PN-81/ Obciążenie śniegiem - Obciążenie wiatrem - Konstrukcje stalowe. Obliczenia statyczne i projektowanie - Konstrukcje drewniane. Obliczenia statyczne i projektowanie - Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone,obliczenia statyczne i projektowanie. - Posadowienie bezpośrednie budowli Charakterystyczne wartości obciążeń: wys. n.p.m. = ~330,0 m npm. - śnieg strefa II sza sk = 0,90 kn/m2 wsp. 1,5 - wiatr strefa I sza qk = 0,30 kn/m2 wsp. 1,5 CZĘŚĆ KONSTRUKCYJN 6

7 2 OPINI TECHNICZN Ginter KOSZER (imię, nazwisko) Data r. 92/76 (nr uprawnień) OPINI TECHNICZN nazwą: Niniejszym oświadczam, że przebudowywane istniejące obiekty w ramach inwestycji pod PROJEKT UDOWLNO WYKONWCZY NDUDOWY WRZ Z PRZEUDOWĄ UDYNKU OSP W IENICY (temat) IENIC UL. GŁÓWN 31 DZIŁK NR 1364/166 (adres) dla GMINY WOŹNIKI UL. RYNEK WOŹNIKI (dane inwestora) znajdują się w stanie technicznym umożliwiającym przeprowadzenie zaprojektowanych zmian i robót budowlanych, oraz zmiany te będą w dopuszczalnych granicach wpływać na układ obciążeń obiektu przy planowanym sposobie użytkowania.... (imię, nazwisko, pieczęć) CZĘŚĆ KONSTRUKCYJN 7

8 3 OLICZENI 3.1 DCH Wiązar dachowy DNE Geometria ustroju: Szkic układu poprzecznego 875,3 35,0 375, , ,0 80, , ,0 1422,0 Szkic układu podłużnego - płatwi pośredniej F 375,0 C D E 100,0 100,0 100,0 405,0 100,0 180,0 100,0 405,0 100,0 Kąt nachylenia połaci dachowej α = 35,0 o Rozpiętość wiązara l = 14,22 m Rozstaw podpór w świetle murłat l s = 12,34 m Rozstaw osiowy płatwi l gx = 4,30 m Rozstaw krokwi a = 0,90 m Odległość między usztywnieniami bocznymi krokwi = 0,30 m elki stropowe w poziomie płatwi w rozstawie osiowym a = 0,90 m Płatew pośrednia złożona z pięciu odcinków: - odcinek - o rozpiętości l = 1,00 m lewy koniec odcinka niepodparty (wspornik) prawy koniec odcinka oparty na murze - odcinek - C o rozpiętości l = 4,05 m lewy koniec odcinka oparty na murze prawy koniec odcinka oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczem a mp = 1,00 m - odcinek C - D o rozpiętości l = 4,05 m lewy koniec odcinka oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczem a ml = 1,00 m CZĘŚĆ KONSTRUKCYJN 8

9 prawy koniec odcinka oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczem a mp = 1,00 m - odcinek D - E o rozpiętości l = 1,80 m lewy koniec odcinka oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczem a ml = 1,00 m prawy koniec odcinka oparty na murze - odcinek E - F o rozpiętości l = 1,00 m lewy koniec odcinka oparty na murze prawy koniec odcinka niepodparty (wspornik) Wysokość całkowita słupów pod płatew pośrednią h s = 3,75 m Rozstaw podparć murłaty = 1,80 m Wysięg wspornika murłaty l mw = 1,00 m Dane materiałowe: - krokiew 8/20cm (zacios 3 cm) z drewna C24 - płatew 16/22,5 cm z drewna C24 - słup 18/18 cm z drewna C24 - kleszcze 2x 7/14 cm (zacios 3 cm) o prześwicie gałęzi 16 cm, z przewiązkami co 144 cm z drewna C24 - belka stropowa 2x 7/14 cm z drewna C24 - murłata 14/14 cm z drewna C24 Obciążenia (wartości charakterystyczne i obliczeniowe): - pokrycie dachu (wg PN-82/-02001: Papa podwójnie na deskowaniu, posypywana żwirkiem): g k = 0,400 kn/m 2, g o = 0,480 kn/m 2 - obciążenie śniegiem (wg PN-80/-02010/z1/Z1-1: połać bardziej obciążona, strefa 2, nachylenie połaci 35,0 st.): - na połaci lewej s kl = 0,900 kn/m 2, s ol = 1,350 kn/m 2 - na połaci prawej s kp = 0,600 kn/m 2, s op = 0,900 kn/m 2 - obciążenie śniegiem traktuje się jako obciążenie średniotrwałe - obciążenie wiatrem (wg PN :1977/z1:2009/Z1-3: strefa I, teren, wys. budynku z =10,1 m): - na połaci nawietrznej p kl I = -0,125 kn/m 2, p ol I = -0,187 kn/m 2 - na połaci nawietrznej p kl II = 0,180 kn/m 2, p ol II = 0,270 kn/m 2 - na stronie zawietrznej p kp = -0,222 kn/m 2, p op = -0,333 kn/m 2 - ocieplenie dolnego odcinka krokwi g kk = 0,400 kn/m 2, g ok = 0,480 kn/m 2 - obciążenie stałe stropu q kp = 0,550 kn/m 2, q op = 0,660 kn/m 2 - obciążenie zmienne stropu p kp = 0,500 kn/m 2, p op = 0,700 kn/m 2 klasa trwania obciążenia zmiennego - długotrwałe - obciążenie montażowe kleszczy i belki stropowej F k = 1,0 kn, F o = 1,2 kn Założenia obliczeniowe: - klasa użytkowania konstrukcji: 2 - w obliczeniach statycznych krokwi uwzględniono wpływ podatności płatwi - współczynniki długości wyboczeniowej słupa: w płaszczyźnie ustroju podłużnego ustalony automatycznie w płaszczyźnie wiązara µ y = 1,00 WYNIKI Obwiednia momentów zginających w układzie poprzecznym: -3,71-3,71 0,180,18 0,07 0,07-0,78-0,78 3,51 3,51 0,02 0,02 Obwiednia momentów w układzie podłużnym - płatwi pośredniej: CZĘŚĆ KONSTRUKCYJN 9

10 My [knm] Mz [knm] -6,57-6,70-7,69-6,57-4,44-0,30-0,74-0,84-0,30 9,80-0,08 0,20 1,07 1,21 0,78 0,170,11 0,20 2,06 1,04 4,10 E 1,86 2,32 1,56 1,29 1,09 1,12 1,29 8,64 1,61 1,08 0,89 33,13 3,51 21,06 2,23 0,95 8,99 2,75 1,00 3,75 63,96 C 6,78 0,04 0,40 1,00 3,05 1,00 1,00 2,05 1,00 1,00 0,80 1,00 11,90 Wymiarowanie wg PN :2000 drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 f m,k = 24 MPa, f t,0,k = 14 MPa, f c,0,k = 21 MPa, f v,k = 2,5 MPa, E 0,mean = 11 GPa, ρ k = 350 kg/m 3 Krokiew 8/20 cm (zacios na podporach 3 cm) Smukłość λ y = 86,5 < 150 λ z = 13,0 < 150 Maksymalne siły i naprężenia w przęśle decyduje kombinacja: K30 stałe-max (podatność)+wiatr-wariant II (podatność)+0,90zmienne na płatwi (podatność)+0,80śnieg (podatność) M y = 3,25 knm, N = 3,83 kn f m,y,d = 11,08 MPa, f c,0,d = 9,69 MPa σ m,y,d = 6,10 MPa, σ c,0,d = 0,24 MPa k c,y = 0,404 σ c,0,d /(k c,y f c,0,d ) + σ m,y,d /f m,y,d = 0,612 < 1 (σ c,0,d /f c,0,d ) 2 + σ m,y,d /f m,y,d = 0,386 < 1 Maksymalne siły i naprężenia na podporze (płatwi) decyduje kombinacja: K4 stałe-max+śnieg+0,90wiatr-wariant II M y = -3,71 knm, N = 2,33 kn f m,y,d = 14,77 MPa, f c,0,d = 12,92 MPa σ m,y,d = 9,64 MPa, σ c,0,d = 0,17 MPa (σ c,0,d /f c,0,d ) 2 + σ m,y,d /f m,y,d = 0,653 < 1 Maksymalne ugięcie krokwi (dla przesła środkowego) decyduje kombinacja: K2 stałe-max+śnieg u net = 12,50 mm < u net,fin = l / 200 = 4993/ 200 = 24,96 mm Maksymalne ugięcie wspornika krokwi decyduje kombinacja: K2 stałe-max+śnieg u net = 8,12 mm < u net,fin = 2l / 200 = 21062/ 200 = 10,62 mm Płatew 16/22,5 cm Smukłość λ y = 13,9 < 150 λ z = 19,5 < 150 Obciążenia obliczeniowe q z,max = 13,14 kn/m q y,max = 0,59 kn/m Maksymalne siły i naprężenia w płatwi (odcinek C - D) decyduje kombinacja: K12 stałe-max+wiatr-parcie+0,90śnieg+0,80obc.zmienne N = -21,52 kn M y = -7,37 knm, M z = 1,21 knm f m,y,d = 11,08 MPa, f m,z,d = 11,08 MPa, f t,0,d = 6,46 MPa σ t,0,d = 0,60 MPa σ m,y,d = 5,46 MPa, σ m,z,d = 1,26 MPa σ t,0,d /f t,0,d + σ m,y,d /f m,y,d + k m σ m,z,d /f m,z,d = 0,665 < 1 38,21 D 4,05 0,04 0,41 CZĘŚĆ KONSTRUKCYJN 10

11 σ t,0,d /f t,0,d + k m σ m,y,d /f m,y,d + σ m,z,d /f m,z,d = 0,551 < 1 Maksymalne ugięcie (odcinek - C) decyduje kombinacja: K2 stałe-max+śnieg u net = 5,20 mm < u net,fin = l / 200 = 15,25 mm Maksymalne ugięcie wspornika (odcinek - ) decyduje kombinacja: K2 stałe-max+śnieg u net = 2,89 mm < u net,fin = 2l / 200 = 10,00 mm Słup 18/18 cm Smukłość (słup C) λ y = 119,3 < 150 λ z = 72,2 < 150 Maksymalne siły i naprężenia (słup C) decyduje kombinacja: K22 stałe-max+obc.zmienne+0,90śnieg+0,80wiatr-parcie M y = 1,06 knm, N = 61,93 kn f m,y,d = 11,08 MPa, f c,0,d = 9,69 MPa σ m,y,d = 1,09 MPa, σ c,0,d = 1,91 MPa k c,y = 0,223, k c,z = 0,550 σ c,0,d /(k c,y f c,0,d ) + σ m,y,d /f m,y,d = 0,983 < 1 σ c,0,d /(k c,z f c,0,d ) + σ m,y,d /f m,y,d = 0,457 < 1 Kleszcze 2x 7/14 cm o prześwicie gałęzi 16 cm, z przewiązkami co 144 cm Smukłość λ y = 106,4 < 150 λ z = 146,6 < 175 Maksymalne siły i naprężenia decyduje kombinacja: K3 stałe-max+montażowe M y = 1,33 knm f m,y,d = 20,31 MPa σ m,y,d = 5,83 MPa σ m,y,d /f m,y,d = 0,287 < 1 Maksymalne ugięcie: decyduje kombinacja: K3 stałe-max+montażowe u net = 2,95 mm < u net,fin = l / 200 = 4300/ 200 = 21,50 mm Murłata 14/14 cm Część murłaty leżąca na ścianie Obciążenia obliczeniowe q z = 6,95 kn/m q y = 1,66 kn/m Maksymalne siły i naprężenia decyduje kombinacja: K5 stałe-max+wiatr M z = 0,57 knm f m,z,d = 16,62 MPa σ m,z,d = 1,26 MPa σ m,z,d /f m,z,d = 0,076 < 1 Część wspornikowa murłaty Obciążenia obliczeniowe q z = 6,95 kn/m, q y = 1,66 kn/m Maksymalne siły i naprężenia decyduje kombinacja: K8 stałe-max+wiatr-wariant II+0,90śnieg M y = 3,32 knm, M z = -0,67 knm f m,y,d = 14,77 MPa, f m,z,d = 14,77 MPa σ m,y,d = 7,26 MPa, σ m,z,d = 1,47 MPa σ m,y,d /f m,y,d + k m σ m,z,d /f m,z,d = 0,561 < 1 k m σ m,y,d /f m,y,d + σ m,z,d /f m,z,d = 0,444 < 1 Maksymalne ugięcie: decyduje kombinacja: K2 stałe-max+śnieg u net = 2,68 mm < u net,fin = 2l / 200 = 21000/ 200 = 10,00 mm elka 2x 7/14 cm Obciążenia obliczeniowe q o = 0,67 kn/m p o = 0,63 kn/m Maksymalne siły i naprężenia CZĘŚĆ KONSTRUKCYJN 11

12 decyduje kombinacja: K2 stałe+zmienne M z = 3,00 knm f m,y,d = 11,08 MPa σ m,y,d = 6,56 MPa σ m,y,d /f m,z,d = 0,592 < 1 Maksymalne ugięcie: decyduje kombinacja: K2 stałe+zmienne u net = 21,33 mm < u net,fin = l / 200 = 4300/ 200 = 21,50 mm Łata DNE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 4,0 cm Wysokość h = 6,0 cm Drewno: drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 f m,k = 24 MPa, f t,0,k = 14 MPa, f c,0,k = 21 MPa, f v,k = 2,5 MPa, E 90,mean = 11 GPa, ρ k = 350 kg/m 3 Klasa użytkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Kąt nachylenia połaci dachowej α = 35,0 o Rozstaw łat a 1 = 0,33 m Rozstaw podparć a = 0,90 m Schemat: belka dwuprzęsłowa Obciążenia: - obciążenie stałe (wg PN-82/-02001: ): g k = 0,350 kn/m 2 połaci dachowej; γ f = 1,10 - obciążenie śniegiem (wg PN-80/-02010/z1/Z1-1: połać bardziej obciążona, strefa 2, nachylenie połaci 35,0 st.): S k = 0,900 kn/m 2 rzutu połaci dachowej, γ f = 1,50 - obciążenie parciem wiatru (wg PN :1977/z1/Z1-3: połać nawietrzna, wariant II, strefa I, H=321 m n.p.m., teren, z=h=10,1 m, budowla zamknięta, wymiary budynku H=10,1 m, =12,8 m, L=10,1 m, nachylenie połaci 35,0 st., beta=1,80): p k = 0,180 kn/m 2 połaci dachowej, γ f = 1,50 - obciążenie ssaniem wiatru (wg PN :1977/z1/Z1-3: połać zawietrzna, strefa I, H=321 m n.p.m., teren, z=h=10,1 m, budowla zamknięta, wymiary budynku H=10,1 m, =12,8 m, L=10,1 m, nachylenie połaci 35,0 st., beta=1,80): p k = -0,222 kn/m 2 połaci dachowej, γ f = 1,50 - obciążenie skupione F k = 1,00 kn; γ f = 1,20 WYNIKI: = 24,0 cm 2 Wy = 24,0 cm 3 Wz = 16,0 cm 3 Jy = 72,0 cm 4 Jz = 32,0 cm 4 m = 0,84 kg/m 6 z y y z 4 35,0 Momenty obliczeniowe - kombinacja (obc.stałe max.+obc.montażowe) M y = 0,19 knm; M z = 0,13 knm Warunek nośności: k m σ m,y,d /f m,y,d + σ m,z,d /f m,z,d = 0,830 < 1 σ m,y,d /f m,y,d + k m σ m,z,d /f m,z,d = 0,823 < 1 Warunek stateczności: współczynniki zwichrzenia k crit,y = 1,000; k crit,z = 1,000 σ m,y,d = 7,88 MPa < k crit f m,y,d = 16,62 MPa CZĘŚĆ KONSTRUKCYJN 12

13 σ m,z,d = 8,27 MPa < k crit f m,z,d = 16,62 MPa Warunek użytkowalności: (obc.stałe+obc.montażowe) u fin = 2,31 mm < u net,fin = a / 200 = 4,50 mm 3.2 STROP TERIV Zestawienie obciążeń na 1m2 stropu Teriva Obc. obl. Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f k d kn/m 2 1. Obciążenie zastępcze od ścianek działowych (o 0,33 1, ,40 ciężarze razem z wyprawą do 0,5 kn/m2) wys. 3,50 m [0,330kN/m2] 2. Płytki kamionkowe grubości 7 mm na zaprawie 0,32 1, ,42 cementowej 1:3 gr mm [0,320kN/m2] 3. eton zwykły na kruszywie kamiennym, 0,92 1, ,20 niezbrojony, niezagęszczony grub. 4 cm [23,0kN/m30,04m] 4. Styropian grub. 4 cm [0,45kN/m30,04m] 0,02 1, ,03 5. Warstwa cementowo-wapienna grub. 1,5 cm 0,29 1, ,38 [19,0kN/m30,015m] 6. Obciążenie zmienne (wszelkie pokoje biurowe, 2,00 1,40 0,50 2,80 gabinety lekarskie, naukowe, sale lekcyjne szkolne, szatnie i łaźnie zakładów przemysłowych, pływalnie oraz poddasza użytkowane jako magazyny lub kondygnacje techniczne.) [2,0kN/m2] Σ: 3,88 1, , Sprawdzenie nośności stropu TERIV Obciążenie 3,88kN/m 2 < 4kN/m 2 (dopuszczalne obciążenie stropu ponad ciężar własny, obciążenie charakterystyczne). Ostatecznie przyjęto strop TERIV 4,0/1 w rozstawie beleczek co 60cm. Szczegóły rozwiązań wg wytycznych katalogowy producenta. 3.3 PŁYTY SCHODOWE Płyta schodowa Psch 1 DNE: x 17,0/26, CZĘŚĆ KONSTRUKCYJN 13

14 Wymiary schodów : Długość biegu l n = 3,90 m Różnica poziomów spoczników h = 2,72 m Liczba stopni w biegu n = 16 szt. Grubość płyty t = 14,0 cm Długość górnego spocznika l s,g = 1,50 m Grubości okładzin: Okładzina spocznika dolnego 3,0 cm Okładzina pozioma stopni 3,0 cm Okładzina pionowa stopni 3,0 cm Okładzina spocznika górnego 3,0 cm Wymiary poprzeczne: Szerokość biegu 1,30 m - Schody jednobiegowe Oparcia : (szerokość / wysokość) Podwalina podpierająca bieg schodowy b = 20,0 cm, h= 100,0 cm elka górna podpierająca bieg schodowy b = 25,0 cm, h = 25,0 cm Wieniec ściany podpierającej spocznik górny b = 15,0 cm, h = 14,0 cm Oparcie belek: Długość podpory lewej t L = 20,0 cm Długość podpory prawej t P = 20,0 cm Dane materiałowe : Klasa betonu 25 (C20/25) f cd = 13,33 MPa, f ctd = 1,00 MPa, E cm = 30,0 GPa Ciężar objętościowy betonu ρ = 25,00 kn/m 3 Maksymalny rozmiar kruszywa d g = 16 mm Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciążenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 3,11 Stal zbrojeniowa -III (R400) f yk = 400 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 440 MPa Średnica prętów φ = 12 mm Otulina zbrojenia c nom = 20 mm Stal zbrojeniowa konstrukcyjna St0S-b Średnica prętów konstrukcyjnych φ = 6 mm Maksymalny rozstaw prętów konstr. 30 cm Zestawienie obciążeń [kn/m 2 ] Opis obciążenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. Obciążenie zmienne (dojścia do wejść i wyjść audytoriów, auli, sal (konferencyjnych, zebrań, sal rekreacyjnych w szkołach itp.)) [4,0kN/m2] 4,00 1,30 0,35 5,20 Obciążenia stałe na biegu schodowym: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f 1. Okładzina górna biegu (Płytki kamionkowe grubości 7 mm na 1,59 1,20 1,91 zaprawie cementowej 1:3 gr mm grub. 1 cm [0,320kN/m2:0,01m]) grub.3 cm 0,57(1+17,0/26,0) 2. Płyta żelbetowa biegu grub.14 cm + schody 17/26 6,31 1,10 6,94 3. Okładzina dolna biegu (Warstwa cementowo-wapienna 0,34 1,20 0,41 [19,0kN/m3]) grub.1,5 cm Σ: 8,23 1,12 9,25 Obc.obl. Obciążenia stałe na spoczniku: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f Obc.obl. 1. Okładzina górna spocznika (Płytki kamionkowe grubości 7 mm na 0,96 1,20 1,15 zaprawie cementowej 1:3 gr mm grub. 1 cm [0,320kN/m2:0,01m]) grub.3 cm 2. Płyta żelbetowa spocznika grub.14 cm 3,50 1,10 3,85 3. Okładzina dolna spocznika (Warstwa cementowo-wapienna [19,0kN/m3]) grub.1,5 cm 0,28 1,20 0,34 CZĘŚĆ KONSTRUKCYJN 14

15 Założenia obliczeniowe : Sytuacja obliczeniowa: trwała Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (tablica 8) Dodatkowe założenia obliczeniowe dla belek: Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 - zachodzi bezpośrednie przekazywanie obciążenia belki na podporę Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (tablica 8) WYNIKI - PŁYT: Σ: 4,75 1,13 5,34 Przyjęty schemat statyczny: po = 5,20 kn/m 2 go,s = 5,34 kn/m 2 go,b = 9,26 kn/m 2 C 2,65 3,90 1,47 Wyniki obliczeń statycznych: Przęsło -: maksymalny moment obliczeniowy M Sd = 18,18 knm/mb Podpora : moment podporowy obliczeniowy M Sd,p = 20,70 knm/mb Przęsło -C: moment przęsłowy nie występuje Reakcja obliczeniowa R Sd,,max = 22,93 kn/mb, R Sd,,min = 14,54 kn/mb Reakcja obliczeniowa R Sd,,max = 55,88 kn/mb, R Sd,,min = 39,03 kn/mb Reakcja obliczeniowa R Sd,C,max = -1,47 kn/mb, R Sd,C,min = -9,91 kn/mb Obliczenia wg PN :2002 : Przęsło -- sprawdzenie Zginanie: (przekrój 1-1) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 18,18 knm/mb Zbrojenie potrzebne s = 4,83 cm 2 /mb. Przyjęto φ12 co 15,0 cm o s = 7,54 cm 2 /mb (ρ= 0,66% ) (rozstaw prętów przyjęty przez użytkownika) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 18,18 knm/mb < M Rd = 27,47 knm/mb Ścinanie: Siła poprzeczna obliczeniowa V Sd = 32,01 kn/mb Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 32,01 kn/mb < V Rd1 = 96,90 kn/mb SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 12,12 knm/mb Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,113 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 16,01 mm < a lim = 19,47 mm Podpora - wymiarowanie CZĘŚĆ KONSTRUKCYJN 15

16 Zginanie: (przekrój 2-2) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)20,70 knm Zbrojenie potrzebne s = 3,93 cm 2 /mb. Przyjęto górą φ12 co 16,5 cm o s = 6,85 cm 2 /mb Warunek nośności na zginanie: M Sd = 20,70 knm/mb < M Rd = 35,19 knm/mb SGU: Moment podporowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = (-)13,80 knm/mb Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,156 mm < w lim = 0,3 mm Przęsło -C- wymiarowanie Zginanie: (przekrój 3-3) Zbrojenie dolne w przęśle zbyteczne Ścinanie: Siła poprzeczna obliczeniowa V Sd = 20,98 kn/mb Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 20,98 kn/mb < V Rd1 = 96,90 kn/mb SGU: Moment podporowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt,podp = (-)13,80 knm/m Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt,podp ) = (-)1,77 mm < a lim = 7,33 mm Szkic zbrojenia: φ12 co 16,5 cm (Nr 1) x 17,0/26,0 φ12 co 15,0 cm (Nr 3+4+5) Nr3 φ12 co 450 l= Nr4 φ12 co 450 l= Nr1 φ12 co 165 l= Nr2 φ12 co 165 l= Nr5 φ12 co 450 l= CZĘŚĆ KONSTRUKCYJN 16

17 Zestawienie stali zbrojeniowej dla płyty l = 1,30 m Średnica Długość Liczba St0S-b R400 Nr [mm] [cm] [szt.] φ6 φ , , , , , ,24 Długość wg średnic [m] 46,3 90,8 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,222 0,888 Masa wg średnic [kg] 10,3 80,6 Masa wg gatunku stali [kg] 11,0 81,0 Razem [kg] 92 WYNIKI - ELK : Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. 1. Max. reakcja podporowa z płyty schodowej 47,31 1,18 0,79 55,88 2. Ciężar własny belki 1,56 1, ,72 Σ: 48,87 1,18 57,60 Zasięg [m] cała belka cała belka Przyjęty schemat statyczny: qo = 57,60 kn/m leff = 1,50 m Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 16,20 knm Moment przęsłowy charakterystyczny M Sk = 13,75 knm Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 10,92 knm Reakcja obliczeniowa R Sd, = R Sd, = 43,20 kn Sprawdzenie wg PN :2002 : Przyjęte wymiary przekroju: b w = 25,0 cm, h = 25,0 cm otulina zbrojenia c nom = 20 mm Zginanie (metoda uproszczona): Przekrój pojedynczo zbrojony Przyjęto dołem 3φ12 o s = 3,39 cm 2 (ρ= 0,62% ) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 16,20 knm < M Rd = 23,77 knm Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = 24,88 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co max. 160 mm na całej długości belki Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 24,88 kn < V Rd1 = 39,73 kn SGU: Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sd = 16,77 kn Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,153 mm < w lim = 0,3 mm Szerokość rys ukośnych: w k = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 1,55 mm < a lim = 7,50 mm CZĘŚĆ KONSTRUKCYJN 17

18 Szkic zbrojenia: 10 8 x 160 = φ φ Nr1 5φ12 l = Nr2 9φ6 l = 940 Zestawienie stali zbrojeniowej Średnica Długość Liczba St0S-b R400 Nr [mm] [cm] [szt.] φ6 φ , ,46 Długość wg średnic [m] 8,5 8,4 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,222 0,888 Masa wg średnic [kg] 1,9 7,5 Masa wg gatunku stali [kg] 2,0 8,0 Razem [kg] Płyta schodowa Psch 2 DNE: x 17,0/26, Wymiary schodów : Długość dolnego spocznika l s,d = 1,50 m Długość biegu l n = 1,82 m Różnica poziomów spoczników h = 1,36 m Liczba stopni w biegu n = 8 szt. Grubość płyty t = 14,0 cm Grubości okładzin: Okładzina spocznika dolnego 3,0 cm Okładzina pozioma stopni 3,0 cm Okładzina pionowa stopni 3,0 cm CZĘŚĆ KONSTRUKCYJN 18

19 Okładzina spocznika górnego 3,0 cm Wymiary poprzeczne: Szerokość biegu 1,30 m Oparcia : (szerokość / wysokość) Wieniec ściany podpierającej spocznik dolny b = 25,0 cm, h = 25,0 cm elka górna podpierająca bieg schodowy b = 25,0 cm, h = 30,0 cm Dane materiałowe : Klasa betonu 25 (C20/25) f cd = 13,33 MPa, f ctd = 1,00 MPa, E cm = 30,0 GPa Ciężar objętościowy betonu ρ = 25,00 kn/m 3 Maksymalny rozmiar kruszywa d g = 16 mm Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciążenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 3,11 Stal zbrojeniowa -III (R400) f yk = 400 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 440 MPa Średnica prętów φ = 12 mm Otulina zbrojenia c nom = 20 mm Stal zbrojeniowa konstrukcyjna St0S-b Średnica prętów konstrukcyjnych φ = 6 mm Maksymalny rozstaw prętów konstr. 30 cm Zestawienie obciążeń [kn/m 2 ] Opis obciążenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. Obciążenie zmienne (dojścia do wejść i wyjść audytoriów, auli, sal (konferencyjnych, zebrań, sal rekreacyjnych w szkołach itp.)) [4,0kN/m2] 4,00 1,30 0,35 5,20 Obciążenia stałe na spoczniku: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f 1. Okładzina górna spocznika (Płytki kamionkowe grubości 7 mm na 0,96 1,20 1,15 zaprawie cementowej 1:3 gr mm grub. 1 cm [0,320kN/m2:0,01m]) grub.3 cm 2. Płyta żelbetowa spocznika grub.14 cm 3,50 1,10 3,85 3. Okładzina dolna spocznika (Warstwa cementowo-wapienna 0,28 1,20 0,34 [19,0kN/m3]) grub.1,5 cm Σ: 4,75 1,13 5,34 Obc.obl. Obciążenia stałe na biegu schodowym: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f 1. Okładzina górna biegu (Płytki kamionkowe grubości 7 mm na 1,59 1,20 1,91 zaprawie cementowej 1:3 gr mm grub. 1 cm [0,320kN/m2:0,01m]) grub.3 cm 0,57(1+17,0/26,0) 2. Płyta żelbetowa biegu grub.14 cm + schody 17/26 6,31 1,10 6,94 3. Okładzina dolna biegu (Warstwa cementowo-wapienna 0,34 1,20 0,41 [19,0kN/m3]) grub.1,5 cm Σ: 8,23 1,12 9,25 Założenia obliczeniowe : Sytuacja obliczeniowa: trwała Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (tablica 8) WYNIKI: Przyjęty schemat statyczny: go,s = 5,34 kn/m 2 po = 5,20 kn/m 2 Obc.obl. go,b = 9,26 kn/m 2 1,22 3,46 CZĘŚĆ KONSTRUKCYJN 19

20 Wyniki obliczeń statycznych: Przęsło -: maksymalny moment obliczeniowy Reakcja obliczeniowa R Sd, = 20,21 kn/mb Reakcja obliczeniowa R Sd, = 23,57 kn/mb Sprawdzenie wg PN :2002 : M Sd = 19,22 knm/mb 1 1 Zginanie: (przekrój 1-1) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 19,22 knm/mb Zbrojenie potrzebne s = 5,12 cm 2 /mb. Przyjęto φ12 co 15,0 cm o s = 7,54 cm 2 /mb (ρ= 0,66% ) (rozstaw prętów przyjęty przez użytkownika) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 19,22 knm/mb < M Rd = 27,47 knm/mb Ścinanie: Siła poprzeczna obliczeniowa V Sd = 22,56 kn/mb Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 22,56 kn/mb < V Rd1 = 96,90 kn/mb SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 12,82 knm/mb Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,122 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 15,81 mm < a lim = 17,30 mm Szkic zbrojenia: x 17,0/26, φ12 co 15,0 cm (Nr 1+2+3) Nr1 φ12 co 450 l= Nr2 φ12 co 450 l= Nr3 φ12 co 450 l= Zestawienie stali zbrojeniowej dla płyty l = 1,30 m Średnica Długość Liczba St0S-b R400 Nr [mm] [cm] [szt.] φ6 φ , , , ,28 Długość wg średnic [m] 31,3 50,8 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,222 0,888 Masa wg średnic [kg] 6,9 45,1 Masa wg gatunku stali [kg] 7,0 46,0 Razem [kg] 53 CZĘŚĆ KONSTRUKCYJN 20

21 3.4 PODCIĄGI I NDPROŻ Podciąg P1 SZKIC ELKI 0,30 3,90 0,50 OCIĄŻENI N ELCE Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f k d 1. 0,00 1, ,00 2. Ciężar własny belki 1,50 1, ,65 [0,25m0,24m25,0kN/m3] Σ: 1,50 1,10 1,65 Obc.obl. Zasięg [m] cała belka cała belka Zestawienie sił skupionych [kn]: Lp. Opis obciążenia F k x [m] γ f k d F d 1. Reakcja z dachu 65,00 0,20 1, ,00 Schemat statyczny belki 1,65 1,65 65,00 1 4,14 DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: 25 (C20/25) f cd = 13,33 MPa, f ctd = 1,00 MPa, E cm = 30,0 GPa Ciężar objętościowy ρ = 25 kn/m 3 Maksymalny rozmiar kruszywa d g = 8 mm Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciążenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 3,11 Stal zbrojeniowa główna -III (R400) f yk = 400 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 440 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -0 (St0S-b) f yk = 220 MPa, f yd = 190 MPa, f tk = 260 MPa Stal zbrojeniowa montażowa -III (R400) Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Momenty zginające [knm]: 63,39 20,20 Siły tnące [kn]: 8,44 CZĘŚĆ KONSTRUKCYJN 21

22 63,39 62,86-2,14 Ugięcia [mm]: -8,44 14,75 WYMIROWNIE wg PN :2002 : Przyjęte wymiary przekroju: b w = 25,0 cm, h = 24,0 cm otulina zbrojenia c nom = 20 mm Przęsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 20,20 knm Przyjęto indywidualnie dołem 5φ12 o s = 5,65 cm 2 (ρ = 1,09%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 20,20 knm < M Rd = 35,29 knm Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = 63,19 kn Zbrojenie strzemionami dwuciętymi φ6 co 50 mm na odcinku 45,0 cm przy lewej podporze oraz co 150 mm na pozostałej części przęsła Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 63,19 kn < V Rd3 = 80,45 kn SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 20,11 knm Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,158 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 14,75 mm < a lim = 20,70 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 62,90 kn Szerokość rys ukośnych: w k = 0,143 mm < w lim = 0,3 mm SZKIC ZROJENI: a 9 x 5 = x 15 = 345 2φ φ a Nr1 7φ12 l= Nr2 33φ6 l=91 CZĘŚĆ KONSTRUKCYJN 22

23 a-a Nr 1 Nr Zestawienie stali zbrojeniowej Średnica Długość Liczba St0S-b R400 Nr [mm] [cm] [szt.] φ6 φ , ,03 Długość wg średnic [m] 30,1 32,6 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,222 0,888 Masa wg średnic [kg] 6,7 28,9 Masa wg gatunku stali [kg] 7,0 29,0 Razem [kg] Podciąg P2 SZKIC ELKI 0,25 1,30 0,25 OCIĄŻENI N ELCE Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f k d 1. Mur z cegły (cegła budowlana wypalana z 4,83 1, ,28 gliny, porowata) grub. 0,12 m i szer.3,50 m [11,500kN/m30,12m3,50m] 2. Ciężar własny belki 1,50 1, ,65 [0,25m0,24m25,0kN/m3] Σ: 6,33 1,25 7,93 Obc.obl. Zasięg [m] cała belka cała belka Schemat statyczny belki 7,93 7,93 DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: 25 (C20/25) f cd = 13,33 MPa, f ctd = 1,00 MPa, E cm = 30,0 GPa Ciężar objętościowy ρ = 25 kn/m 3 Maksymalny rozmiar kruszywa d g = 8 mm 1,54 CZĘŚĆ KONSTRUKCYJN 23

24 Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciążenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 3,11 Stal zbrojeniowa główna -III (R400) f yk = 400 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 440 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -0 (St0S-b) f yk = 220 MPa, f yd = 190 MPa, f tk = 260 MPa Stal zbrojeniowa montażowa -III (R400) Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Momenty zginające [knm]: 6,11 Siły tnące [kn]: 6,11 2,35 6,11 Ugięcia [mm]: -6,11 0,19 WYMIROWNIE wg PN :2002 : Przyjęte wymiary przekroju: b w = 25,0 cm, h = 24,0 cm otulina zbrojenia c nom = 20 mm Przęsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 2,35 knm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) s = 0,74 cm 2. Przyjęto 2φ12 o s = 2,26 cm 2 (ρ = 0,43%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 2,35 knm < M Rd = 15,53 knm Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = (-)3,50 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: V Sd = (-)3,50 kn < V Rd1 = 36,20 kn SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 1,88 knm Szerokość rys prostopadłych: zarysowanie nie występuje Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 0,19 mm < a lim = 7,70 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 4,11 kn CZĘŚĆ KONSTRUKCYJN 24

25 Szerokość rys ukośnych: SZKIC ZROJENI: zarysowanie nie występuje a 9 x 14 = 126 2φ φ a Nr1 4φ12 l= Nr2 10φ6 l=91 a-a Nr 1 Nr Zestawienie stali zbrojeniowej Średnica Długość Liczba St0S-b R400 Nr [mm] [cm] [szt.] φ6 φ , ,10 Długość wg średnic [m] 9,1 7,0 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,222 0,888 Masa wg średnic [kg] 2,0 6,2 Masa wg gatunku stali [kg] 2,0 7,0 Razem [kg] Podciąg P Reakcja na P3 z stropu Teriva SCHEMT ELKI C 3,95 4,30 Parametry belki: - moment bezwładności przekroju J x = 1,0 cm 4 ; moduł sprężystości E = 205 GPa; CZĘŚĆ KONSTRUKCYJN 25

26 - masa belki m = 268,0 kg/m; współczynnik obciążenia dla ciężaru własnego belki γ f = 1,1 OCIĄŻENI OLICZENIOWE ELKI Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie): 5,23 5,23 go=2,89 kn/mb C WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Momenty zginające [knm]: 3,95 4,30-17,49 11,72 8,40 42,23 11,17 13,52 C SZKIC ELKI C 0,30 4,45 0,30 4,45 0,50 OCIĄŻENI N ELCE Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. 1. Reakcja z stropu Teriva na P3 33,08 1, ,00 2. Ciężar własny belki 3,75 1, ,13 [0,30m0,50m25,0kN/m3] Σ: 36,83 1,28 47,13 Zasięg [m] cała belka cała belka Zestawienie sił skupionych [kn]: Lp. Opis obciążenia F k x [m] γ f k d F d 1. Reakcja z dachu 65,00 3,82 1, ,00 2. Reakcja z dachu 65,00 7,80 1, ,00 Schemat statyczny belki 47,13 47,13 65,00 65, C 4,75 4,85 DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: 25 (C20/25) f cd = 13,33 MPa, f ctd = 1,00 MPa, E cm = 30,0 GPa Ciężar objętościowy ρ = 25 kn/m 3 Maksymalny rozmiar kruszywa d g = 8 mm Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciążenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 2,91 CZĘŚĆ KONSTRUKCYJN 26

27 Stal zbrojeniowa główna -III (R400) f yk = 400 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 440 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -0 (St0S-b) f yk = 220 MPa, f yd = 190 MPa, f tk = 260 MPa Stal zbrojeniowa montażowa -III (R400) Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Momenty zginające [knm]: -178,98 84,93 Siły tnące [kn]: 76,52 377,24 134,29 120,27 C 84,93 173,30 22,49-102,18-42,51 C -120,27-167,18-203,94 Ugięcia [mm]: -0,02 C 7,02 9,19 WYMIROWNIE wg PN :2002 : Przyjęte wymiary przekroju: b w = 30,0 cm, h = 50,0 cm otulina zbrojenia c nom = 20 mm Przęsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 76,52 knm Zbrojenie potrzebne s = 4,92 cm 2. Przyjęto 3φ16 o s = 6,03 cm 2 (ρ = 0,43%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 76,52 knm < M Rd = 92,81 knm Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = (-)174,91 kn Zbrojenie strzemionami dwuciętymi φ6 co 100 mm na odcinku 100,0 cm przy prawej podporze oraz co 340 mm na pozostałej części przęsła Dodatkowe zbrojenie 2 prętami odgiętymi φ16 przy prawej podporze Warunek nośności na ścinanie: V Sd = (-)174,91 kn < V Rd3 = 220,02 kn SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 60,42 knm Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,220 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 7,02 mm < a lim = 23,75 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 167,71 kn CZĘŚĆ KONSTRUKCYJN 27

28 Szerokość rys ukośnych: w k = 0,254 mm < w lim = 0,3 mm Podpora : Zginanie: (przekrój b-b) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)178,98 knm Zbrojenie potrzebne górne s1 = 12,42 cm 2. Przyjęto 7φ16 o s = 14,07 cm 2 (ρ = 1,01%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = (-)178,98 knm < M Rd = 199,22 knm SGU: Moment podporowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = (-)149,31 knm Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,181 mm < w lim = 0,3 mm Przęsło - C: Zginanie: (przekrój c-c) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 134,29 knm Zbrojenie potrzebne s = 8,99 cm 2. Przyjęto 5φ16 o s = 10,05 cm 2 (ρ = 0,72%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 134,29 knm < M Rd = 148,49 knm Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = 144,27 kn Zbrojenie strzemionami dwuciętymi φ6 co 100 mm na odcinku 160,0 cm przy lewej podporze i na odcinku 100,0 cm przy prawej podporze oraz co 340 mm na pozostałej części belki Dodatkowe zbrojenie 4 prętami odgiętymi φ16 przy lewej podporze Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 144,27 kn < V Rd3 = 220,02 kn SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 117,20 knm Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,221 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 9,19 mm < a lim = 24,25 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 136,69 kn Szerokość rys ukośnych: w k = 0,245 mm < w lim = 0,3 mm SZKIC ZROJENI: a b c 10 x 34 = x10= x 10 = x 30,5 = x10=100 2φ16 7φ16 2φ φ16 5φ16 C a Nr2 1φ16 l= b Nr10 2φ16 l= Nr9 1φ16 l= Nr8 1φ16 l= Nr7 1φ16 l= Nr6 1φ16 l= Nr5 1φ16 l= c Nr4 1φ16 l= Nr3 2φ16 l= CZĘŚĆ KONSTRUKCYJN 28

29 Nr1 2φ16 l= Nr11 54φ6 l=153 a-a Nr 10 b-b c-c Nr 10 Nr 2 Nr 1 50 Nr 9 Nr 8 Nr 7 Nr 6 Nr 5 50 Nr 10 Nr 4 Nr 3 Nr 1 50 Nr Zestawienie stali zbrojeniowej Średnica Długość Liczba St0S-b R400 Nr [mm] [cm] [szt.] φ6 φ , , , , , , , , , , ,62 Długość wg średnic [m] 82,7 69,1 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,222 1,578 Masa wg średnic [kg] 18,4 109,0 Masa wg gatunku stali [kg] 19,0 109,0 Razem [kg] Podciąg P Reakcja na P4 z stropu Teriva SCHEMT ELKI Parametry belki: - moment bezwładności przekroju J x = 1,0 cm 4 ; moduł sprężystości E = 205 GPa; - masa belki m = 268,0 kg/m; współczynnik obciążenia dla ciężaru własnego belki γ f = 1,1 OCIĄŻENI OLICZENIOWE ELKI Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie): 1,90 CZĘŚĆ KONSTRUKCYJN 29

30 5,23 5,23 WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Momenty zginające [knm]: go=2,89 kn/mb 1,90 7,77 SZKIC ELKI 3,69 7,77 0,25 1,30 0,25 OCIĄŻENI N ELCE Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. 1. Reakcja z stropu Teriva L=1,8m 5,93 1, ,01 2. Reakcja z Psch2 22,73 1, ,00 3. Ciężar własny belki 1,50 1, ,65 [0,25m0,24m25,0kN/m3] Σ: 30,16 1,15 34,66 Zasięg [m] cała belka cała belka cała belka Schemat statyczny belki 34,66 34,66 1,54 DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: 25 (C20/25) f cd = 13,33 MPa, f ctd = 1,00 MPa, E cm = 30,0 GPa Ciężar objętościowy ρ = 25 kn/m 3 Maksymalny rozmiar kruszywa d g = 8 mm Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciążenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 3,11 Stal zbrojeniowa główna -III (R400) f yk = 400 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 440 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -0 (St0S-b) f yk = 220 MPa, f yd = 190 MPa, f tk = 260 MPa Stal zbrojeniowa montażowa -III (R400) Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Momenty zginające [knm]: CZĘŚĆ KONSTRUKCYJN 30

31 26,69 Siły tnące [kn]: 26,69 10,27 26,69 Ugięcia [mm]: -26,69 1,47 WYMIROWNIE wg PN :2002 : Przyjęte wymiary przekroju: b w = 25,0 cm, h = 24,0 cm otulina zbrojenia c nom = 20 mm Przęsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 10,27 knm Przyjęto indywidualnie dołem 3φ12 o s = 3,39 cm 2 (ρ = 0,65%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 10,27 knm < M Rd = 22,59 knm Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = (-)15,32 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: V Sd = (-)15,32 kn < V Rd1 = 38,49 kn SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 8,94 knm Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,126 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 1,47 mm < a lim = 7,70 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 19,60 kn Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZROJENI: a 9 x 14 = 126 2φ φ a CZĘŚĆ KONSTRUKCYJN 31

32 Nr1 5φ12 l= Nr2 10φ6 l=91 a-a Nr 1 Nr Zestawienie stali zbrojeniowej Średnica Długość Liczba St0S-b R400 Nr [mm] [cm] [szt.] φ6 φ , ,10 Długość wg średnic [m] 9,1 8,8 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,222 0,888 Masa wg średnic [kg] 2,0 7,8 Masa wg gatunku stali [kg] 2,0 8,0 Razem [kg] Podciąg P Reakcja na P5 z stropu Teriva SCHEMT ELKI Parametry belki: - moment bezwładności przekroju J x = 1,0 cm 4 ; moduł sprężystości E = 205 GPa; - masa belki m = 268,0 kg/m; współczynnik obciążenia dla ciężaru własnego belki γ f = 1,1 OCIĄŻENI OLICZENIOWE ELKI Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie): 2,50 5,23 5,23 WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Momenty zginające [knm]: go=2,89 kn/mb 2,50 CZĘŚĆ KONSTRUKCYJN 32

33 10,22 SZKIC ELKI 6,39 10,22 0,25 1,30 0,25 OCIĄŻENI N ELCE Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. 1. Reakcja z stropu Teriva L=2,5m 7,78 1, ,50 2. Reakcja z Psch2 19,09 1, ,00 3. Ciężar własny belki 1,50 1, ,65 [0,25m0,24m25,0kN/m3] 4. Mur z cegły (cegła budowlana wypalana z 5,52 1, ,18 gliny, porowata) grub. 0,12 m i szer.4,00 m [11,500kN/m30,12m4,00m] Σ: 33,89 1,19 40,33 Zasięg [m] cała belka cała belka cała belka cała belka Schemat statyczny belki 40,33 40,33 1,54 DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: 25 (C20/25) f cd = 13,33 MPa, f ctd = 1,00 MPa, E cm = 30,0 GPa Ciężar objętościowy ρ = 25 kn/m 3 Maksymalny rozmiar kruszywa d g = 8 mm Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciążenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 3,11 Stal zbrojeniowa główna -III (R400) f yk = 400 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 440 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -0 (St0S-b) f yk = 220 MPa, f yd = 190 MPa, f tk = 260 MPa Stal zbrojeniowa montażowa -III (R400) Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Momenty zginające [knm]: 31,05 Siły tnące [kn]: 11,96 31,05 CZĘŚĆ KONSTRUKCYJN 33