1 OPIS TECHNICZNY PROJEKTU KONSTRUKCYJNEGO...

Transkrypt

1 Spis treści Spis treści... 1 OPIS TECHNICZNY PROJEKTU KONSTRUKCYJNEGO PODSTWY OPRCOWNI ROZWIĄZNI KONSTRUKCYJNE... 3 a) Dach b) elki, nadproża i wieńce żelbetowe c) Ściany d) Słupy i rdzenie żelbetowe e) Fundamenty i warunki geotechniczne UWGI OGÓLNE... 4 OLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE DCH Poz. 1,1 Dach jętkowy ELKI I NDPROŻ ŻELETOWE... 9 Poz. 2,1 Nadproże żelbetowe 25x35cm... 9 Poz. 2,2 Nadproże żelbetowe 20x20cm Poz. 2,3 Nadproże żelbetowe 20x25cm Poz. 2,4 Nadproże żelbetowe 20x20cm Poz. 2,5 elka żelbetowa 25x30cm Poz. 2,6 elka żelbetowa 25x30cm Poz. 2,7 Rygiel żelbetowy ramy 30x35cm Poz. 2,8 Wieniec 25x35cm SŁUPY I RDZENIE ŻELETOWE Poz. 3,1 Słup żelbetowy ramy 30x35cm Poz. 3,2 Rdzeń żelbetowy 25x25cm Poz. 3,3 Słup żelbetowy 20x30cm FUNDMENTY Poz. 4,1 Ława fundamentowa 70x40cm Poz. 4,2 Stopa fundamentowa 180x180x40cm Poz. 4,3 Stopa fundamentowa 120x120x40cm Poz. 4,4 Stopa fundamentowa 90x140x40cm Spis treści 1

2 Część rysunkowa Schemat konstrukcyjny fundamentów... K-1,0 Zbrojenie ław fundamentowych... K-1,1 Zbrojenie stóp fundamentowych... K-1,2 Zestawienie stali zbrojeniowej fundamentów... K-1,4 Schemat konstrukcyjny parteru... K-2,0 Schemat konstrukcyjny dachu... K-3,0 Rama żelbetowa w osi -... K-4,0 2

3 OPIS TECHNICZNY PROJEKTU KONSTRUKCYJNEGO 1. PODSTWY OPRCOWNI Konstrukcja Projekt budowlany architektoniczny obiektu. Projekty branżowe. ktualne normy, przepisy oraz literatura techniczna: PN-82/ Obciążenia budowli. Zasady ustalania wartości. PN-82/ Obciążenia budowli. Obciążenia stałe. PN-82/ Obciążenia budowli. Obciążenia zmienne technologiczne. PN-80/ Obciążenia w obliczeniach statycznych. Obciążenia śniegiem. PN-77/ Obciążenia w obliczeniach statycznych. Obciążenia wiatrem. PN : 2002/p1 Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone. Obliczenia statyczne i projektowanie. PN-90/ Konstrukcje stalowe. Obliczenia statyczne i projektowanie. PN : 2000/z1/z2 Konstrukcje drewniane. Obliczenia statyczne i projektowanie. PN :1999/p1/z1/z2 Konstrukcje murowe niezbrojone. Obliczenia statyczne i projektowanie. PN-81/ Posadowienie bezpośrednie budowli. Obliczenia statyczne i projektowanie. PN-90/ Projekty budowlane. Obliczenia statyczne. Obliczenia statyczno wytrzymałościowe wykonano przy pomocy programów komputerowych: utodesk Robot Structural nalysis, Specbud. 2. ROZWIĄZNI KONSTRUKCYJNE a) Dach. Projektuje się dach o konstrukcji drewnianej jętkowejz płatwią stężającą opartej za pomocą murłat na nowoprojektowanych ścianach nośnych. Styk wszystkich elementów drewnianych z elementami betonowymi lub murowymi izolować dwiema warstwami papy asfaltowej. Pokrycie dachowe dachówką ceramiczną lub cementową o ciężarze maxymalnym 55kg. Drewno konstrukcyjne klasy C27. Wszystkie elementy drewniane należy zabezpieczyć przeciwogniowo i przed korozją biologiczną. b) elki, nadproża i wieńce żelbetowe. elki oraz nadproża zaprojektowano jako żelbetowe monolityczne. Wszystkie ściany nośne zwieńczono przy pomocy wieńców zbrojonych w następujący sposób: zbrojenie główne 4#12 klasy -IIIN + strzemiona Ø6 co 30 cm klasy -O. Pręty łączyć na zakład min. 50cm. i kotwić w wieńcach prostopadłych na długości min 50cm. Z wieńców, na których leżeć będą murłaty, wypuścić kotwy M12 co ok. 100cm dla ich mocowań. c) Ściany. Ściany kondygnacji podziemnej wykonać jako murowane z bloczków betonowych lub betonowe monolityczne zbrojone przeciwskurczowo siatkami zgrzewanymi. Ściany kondygnacji nadziemnej z pustaków ceramicznych. Na wszystkich ścianach nośnych w poziomie stropu wykonać wieniec żelbetowy. OPIS TECHNICZNY PROJEKTU KONSTRUKCYJNEGO 3

4 d) Słupy i rdzenie żelbetowe. Słupy konstrukcyjne znajdujące się w budynku zaprojektowano jako żelbetowe monolityczne. Rozmieszczenie słupów oraz sposób zbrojenia poszczególnych elementów podano na rysunkach. e) Fundamenty i warunki geotechniczne. Do obliczeń przyjęto, że nośność podłoża wynosi 200kPa i budynek posadowiono w sposób bezpośredni na gruntach rodzimych glinach pylastych powyżej zwierciadła wody gruntowej. W przypadku robót polegających na wykonywaniu stóp pod istniejącą ławą fundamentową należy zwrócić uwagę aby nie podkopywać ław na odległości większej niż 1m.W przypadku natrafienia w poziomie posadowienia na soczewki gruntów słabszych należy je usunąć i zastąpić chudym betonem. Jeśli natomiast całe podłoże gruntowe będzie o mniejszej nośności lub w poziomie posadowienia występuje woda gruntowa należy zmienić sposób posadowienia budynku. W świetle powyższego należy przyjąć, że projektowana inwestycja należy do I kategorii geotechnicznej. 3. UWGI OGÓLNE Podane wymiary należy każdorazowo sprawdzać i dopasować na budowie. Wszystkie prace prowadzić pod nadzorem osób posiadających odpowiednie uprawnienia budowlane, zgodnie z obowiązującymi przepisami budowlanymi i HP, oraz z zasadami sztuki budowlanej. Wynikłe ewentualne wątpliwości, nieprzewidziane sytuacje itp. należy zgłosić projektantowi sprawującemu nadzór autorski. Wszelkie ew. zmiany konstrukcyjne wymagają projektów konstrukcyjnych. Przed przystąpieniem do prac montażowych bezpośredni wykonawca winien dokładnie rozpoznać wszystkie elementy konstrukcji budynku. Na podstawnie niniejszego projektu oraz znajomości budynku wykonawca winien wykonać szczegółowy projekt wykonawczy technologii. Szczegółową kolejność technologii wykonywania robót należy przedstawić do akceptacji projektantom konstrukcji. Nadzór i kierowanie robotami budowlanymi powierzyć specjalistom posiadającym odpowiednie doświadczenie i uprawnienia budowlane. Szczegółowe rozwiązania konstrukcyjno - materiałowe i przyjęte obciążenia pokazano w części rysunkowej i obliczeniach statycznych niniejszego opracowania.. 4 OPIS TECHNICZNY PROJEKTU KONSTRUKCYJNEGO

5 OLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE Poz. 1,1 Dach jętkowy. DNE: Szkic wiązara 1. DCH. Konstrukcja 575,6 325,3 181, ,4 40,0 89, , ,0 857,0 Geometria ustroju: Kąt nachylenia połaci dachowej = 40,0 o Rozpiętość wiązara l = 8,57 m Rozstaw murłat w świetle ls = 6,51 m Poziom jętki h = 1,81 m Rozstaw wiązarów a = 0,90 m Odległość między usztywnieniami bocznymi krokwi = 2,00 m Usztywnienia boczne jętki - brak Rozstaw podparć murłaty lmo = 2,50 m Wysięg wspornika murłaty lmw = 0,80 m Dane materiałowe: - krokiew 8/16 cm (zaciosy: murłata - 3 cm, jętka - 3 cm) z drewna C27 - jętka 8/16 cm z drewna C27, - murłata 14/14 cm z drewna C27 Obciążenia (wartości charakterystyczne): - pokrycie dachu (wg PN-82/-02001: Dachówka cementowa karpiówka (podwójnie) i marsylska): gk = 0,75 kn/m 2 - obciążenie śniegiem (wg PN-80/-02010/z1/Z1-1: połać bardziej obciążona, strefa 3, =250 m n.p.m., nachylenie połaci 40,0 st.): - na połaci lewej skl = 0,96 kn/m 2 - na połaci prawej skp = 0,64 kn/m 2 - obciążenie śniegiem traktuje się jako obciążenie średniotrwałe OLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE 5

6 - obciążenie wiatrem (wg PN :1977/z1:2009/Z1-3: strefa I, teren, wys. budynku z =12,0 m): - na połaci nawietrznej pkl = 0,22 kn/m 2 - na połaci zawietrznej pkp = -0,22 kn/m 2 - obciążenie ociepleniem dolnego odcinka krokwi (Welna): gkk = 0,20 kn/m 2 - obciążenie stałe jętki : qjk = 0,00 kn/m 2 - obciążenie zmienne jętki : pjk = 0,00 kn/m 2 - obciążenie montażowe jętki Fk = 1,0 kn Założenia obliczeniowe: - klasa użytkowania konstrukcji: 2 WYNIKI: Obwiednia momentów [knm]: -1,04 7,40 1,15 10,74 2,93-1,57 1,25 0,43 0,78 0,83 0,78 0,43-1,57 1,25-1,04 10,74 2,93 7,40 1,15 0,72 1,71 1,16 3,60 0,86 2,04 1,39 1,39 2,04 0,86 8,57 Obwiednia przemieszczeń [mm]: 1,94 2,61 2,58 2,58 2,61 3,49 0,21 2,97 2,40 2,97 3,49 1,94 0,72 1,71 1,16 3,60 2,35 2,35 0,86 2,04 1,39 1,39 2,04 0,86 8,57 6 OLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE

7 Ekstremalne reakcje podporowe: węzeł V [kn] H [kn] kombinacja (podpora ) 2 () 10,73 8,73 5,44 7,40 K3: stałe-max+śnieg+0,90 wiatr z lewej K7: stałe-max+śnieg-wariant II+0,90 wiatr z prawej 6 () 10,73 8,73-5,44-7,40 K7: stałe-max+śnieg-wariant II+0,90 wiatr z prawej K3: stałe-max+śnieg+0,90 wiatr z lewej Wymiarowanie wg PN :2000 drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C27 fm,k = 27 MPa, ft,0,k = 16 MPa, fc,0,k = 22 MPa, fv,k = 2,8 MPa, E0,mean = 11,5 GPa, k = 370 kg/m 3 Krokiew 8/16 cm (zaciosy: murłata - 3 cm, jętka - 3 cm) Smukłość y = 77,5 < 150 z = 86,6 < 150 Maksymalne siły i naprężenia w przęśle decyduje kombinacja: K6stałe-max+śnieg-wariant II+0,90 wiatr z lewej M = -0,88 knm, N = 9,26 kn fm,y,d = 12,46 MPa, fc,0,d = 10,15 MPa m,y,d = 2,57 MPa, c,0,d = 0,72 MPa kc,y = 0,486, kc,z = 0,401 c,0,d/(kc,y fc,0,d) + m,y,d/fm,y,d = 0,353 < 1 c,0,d/(kc,z fc,0,d) + m,y,d/fm,y,d = 0,384 < 1 Maksymalne siły i naprężenia na podporze - murłacie decyduje kombinacja: K6stałe-max+śnieg-wariant II+0,90 wiatr z lewej M = -0,88 knm, N = 9,26 kn fm,y,d = 12,46 MPa, fc,0,d = 10,15 MPa m,y,d = 3,90 MPa, c,0,d = 0,89 MPa ( c,0,d/fc,0,d) 2 + m,y,d/fm,y,d = 0,320 < 1 Maksymalne siły i naprężenia na podporze - jętce decyduje kombinacja: K7stałe-max+śnieg-wariant II+0,90 wiatr z prawej M = -1,56 knm, N = 7,34 kn fm,y,d = 16,62 MPa, fc,0,d = 13,54 MPa m,y,d = 7,31 MPa, c,0,d = 0,92 MPa ( c,0,d/fc,0,d) 2 + m,y,d/fm,y,d = 0,444 < 1 Maksymalne ugięcie krokwi (odcinek górny) decyduje kombinacja: K8stałe-max+wiatr z lewej ufin = 2,97 mm <unet,fin = l / 200 = 1811/ 200 = 9,05 mm Maksymalne ugięcie wspornika krokwi decyduje kombinacja: K17stałe-min+wiatr z prawej ufin = 2,35 mm <unet,fin = 2 l / 200 = / 200 = 11,20 mm Jętka 8/16 cm z drewna C27 Smukłość y = 60,9 < 150 z = 121,8 < 150 Maksymalne siły i naprężenia decyduje kombinacja: K14stałe-max+montażowe jętki M = 0,83 knm, N = 3,54 kn fm,y,d = 14,54 MPa, fc,0,d = 11,85 MPa m,y,d = 2,44 MPa, c,0,d = 0,28 MPa OLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE 7

8 kc,y = 0,699, kc,z = 0,213 c,0,d/(kc,y fc,0,d) + m,y,d/fm,y,d = 0,201 < 1 c,0,d/(kc,z fc,0,d) + m,y,d/fm,y,d = 0,277 < 1 Maksymalne ugięcie decyduje kombinacja: K14stałe-max+montażowe jętki ufin = 2,40 mm <unet,fin = l / 200 = 2774/ 200 = 13,87 mm Murłata 14/14 cm Część murłaty leżąca na ścianie Ekstremalne obciążenia obliczeniowe qz,max = 11,93 kn/m, qy,max = -8,23 kn/m Maksymalne siły i naprężenia decyduje kombinacja: K3 stałe-max+śnieg+0,90 wiatr z lewej Mz = 5,51 knm fm,z,d = 12,46 MPa m,z,d = 12,040 MPa m,z,d/fm,z,d = 0,966 < 1 Część wspornikowa murłaty Ekstremalne obciążenia obliczeniowe qz,max = 11,93 kn/m, qy,max = -8,23 kn/m Maksymalne siły i naprężenia decyduje kombinacja: K3 stałe-max+śnieg+0,90 wiatr z lewej My = 3,82 knm, Mz = 2,63 knm fm,y,d = 12,46 MPa, fm,z,d = 12,46 MPa m,y,d = 8,35 MPa, m,z,d = 5,76 MPa km = 0,7 m,y,d/fm,y,d + km m,z,d/fm,z,d = 0,993 < 1 km m,y,d/fm,y,d + m,z,d/fm,z,d = 0,931 < 1 Maksymalne ugięcie: decyduje kombinacja: K2stałe-max+śnieg ufin = 2,19 mm <unet,fin = 2 l / 200 = 2 800/ 200 = 8,00 mm 8 OLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE

9 2. ELKI I NDPROŻ ŻELETOWE Poz. 2,1 Nadproże żelbetowe 25x35cm SZKIC ELKI 0,25 3,80 0,25 OCIĄŻENI N ELCE Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. f kd Obc.obl. Zasięg [m] 1. Cegła budowlana wypalana z 10,92 1, ,20 cała belka gliny, kratówka grub. 0,28 m i szer.3,00 m [13,0kN/m3 0,28m 3,00m] 2. Ciężar własny belki [0,25m 0,35m 25,0kN/m3] 2,19 1, ,41 cała belka : 13,11 1,27 16,61 Schemat statyczny belki 16,61 16,61 4,05 DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: 20 (C16/20) fcd = 10,67 MPa, fctd = 0,87 MPa, Ecm = 29,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -0 (St0S-b) fyk = 220 MPa, fyd = 190 MPa, ftk = 260 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -0 (St0S-b) fyk = 220 MPa, fyd = 190 MPa, ftk = 260 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot = 2,00 Graniczna szerokość rys wlim = 0,3 mm Graniczne ugięcie alim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Momenty zginające [knm]: 33,63 Siły tnące [kn]: 34,05 33,63 OLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE 9

10 33,63 Ugięcia [mm]: -33,63 7,96 Obwiednia sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]: 33,63 Siły tnące [kn]: 34,05 33,63 33,63 26,27 Ugięcia [mm]: -26,27-33,63 7,96 WYMIROWNIE wg PN :2002 : Przyjęte wymiary przekroju: bw = 25,0 cm, h = 35,0 cm otulina zbrojenia cnom = 20 mm Przęsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 34,05 knm Zbrojenie potrzebne s = 6,04 cm 2. Przyjęto 6 12 o s = 6,79 cm 2 ( = 0,85%) Warunek nośności na zginanie: MSd = 34,05 knm<mrd = 37,88 knm Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = (-)26,27 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi 6 co 230 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = (-)26,27 kn< VRd1 = 48,39 kn SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 26,88 knm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,148 mm <wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(msk,lt) = 7,96 mm <alim = 20,25 mm 10 OLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE

11 Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 24,91 kn Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZROJENI: a 17 x 22 = a Nr l= Nr l= a-a Nr Nr l=113 Nr 1 25 Zestawienie stali zbrojeniowej Średnica Długość Liczba St0S-b Nr [mm] [cm] [szt.] , , ,34 Długość wg średnic [m] 20,4 8,9 26,6 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,222 0,617 0,888 Masa wg średnic [kg] 4,5 5,5 23,6 Masa wg gatunku stali [kg] 34,0 Razem [kg] 34 OLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE 11

12 Poz. 2,2 Nadproże żelbetowe 20x20cm SZKIC ELKI 0,25 0,60 0,25 OCIĄŻENI N ELCE Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. f kd Obc.obl. Zasięg [m] 1. Cegła budowlana wypalana z 10,92 1, ,20 cała belka gliny, kratówka grub. 0,28 m i szer.3,00 m [13,0kN/m3 0,28m 3,00m] 2. Ciężar własny belki [0,20m 0,20m 25,0kN/m3] 1,00 1, ,10 cała belka : 11,92 1,28 15,30 Schemat statyczny belki 15,30 15,30 0,80 DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: 20 (C16/20) fcd = 10,67 MPa, fctd = 0,87 MPa, Ecm = 29,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -0 (St0S-b) fyk = 220 MPa, fyd = 190 MPa, ftk = 260 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -0 (St0S-b) fyk = 220 MPa, fyd = 190 MPa, ftk = 260 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot = 2,00 Graniczna szerokość rys wlim = 0,3 mm Graniczne ugięcie alim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Momenty zginające [knm]: 6,12 Siły tnące [kn]: 1,22 6,12 12 OLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE

13 6,12 Ugięcia [mm]: -6,12 0,06 Obwiednia sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]: 6,12 Siły tnące [kn]: 1,22 6,12 6,12 2,02 Ugięcia [mm]: -2,02-6,12 0,06 WYMIROWNIE wg PN :2002 : Przyjęte wymiary przekroju: bw = 20,0 cm, h = 20,0 cm otulina zbrojenia cnom = 20 mm Przęsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 1,22 knm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) s = 0,75 cm 2. Przyjęto 2 12 o s = 2,26 cm 2 ( = 0,67%) Warunek nośności na zginanie: MSd = 1,22 knm<mrd = 6,79 knm Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = (-)2,02 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi 6 co 120 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = (-)2,02 kn< VRd3 = 27,08 kn SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 0,95 knm Szerokość rys prostopadłych: zarysowanie nie występuje Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(msk,lt) = 0,06 mm <alim = 4,00 mm OLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE 13

14 Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 3,58 kn Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZROJENI: a 5 x 12 = a60 25 Nr l= Nr l= a-a Nr Nr 1 16 Nr3 6 6 l=73 20 Zestawienie stali zbrojeniowej Średnica Długość Liczba St0S-b Nr [mm] [cm] [szt.] , , ,38 Długość wg średnic [m] 4,4 2,5 2,5 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,222 0,617 0,888 Masa wg średnic [kg] 1,0 1,5 2,2 Masa wg gatunku stali [kg] 5,0 Razem [kg] 5 14 OLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE

15 Poz. 2,3 Nadproże żelbetowe 20x25cm SZKIC ELKI 0,25 1,50 0,25 OCIĄŻENI N ELCE Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. f kd Obc.obl. Zasięg [m] 1. Cegła budowlana wypalana z 10,92 1, ,20 cała belka gliny, kratówka grub. 0,28 m i szer.3,00 m [13,0kN/m3 0,28m 3,00m] 2. OC Z MURLTY 12,00 1, ,20 cała belka 3. Ciężar własny belki [0,20m 0,25m 25,0kN/m3] 1,25 1, ,38 cała belka : 24,17 1,19 28,77 Schemat statyczny belki 28,77 28,77 1,75 DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: 20 (C16/20) fcd = 10,67 MPa, fctd = 0,87 MPa, Ecm = 29,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -0 (St0S-b) fyk = 220 MPa, fyd = 190 MPa, ftk = 260 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -0 (St0S-b) fyk = 220 MPa, fyd = 190 MPa, ftk = 260 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot = 2,00 Graniczna szerokość rys wlim = 0,3 mm Graniczne ugięcie alim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Momenty zginające [knm]: 25,17 Siły tnące [kn]: 11,01 25,17 OLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE 15

16 25,17 Ugięcia [mm]: -25,17 2,11 Obwiednia sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]: 25,17 Siły tnące [kn]: 11,01 25,17 25,17 15,31 Ugięcia [mm]: -15,31-25,17 2,11 WYMIROWNIE wg PN :2002 : Przyjęte wymiary przekroju: bw = 20,0 cm, h = 25,0 cm otulina zbrojenia cnom = 20 mm Przęsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 11,01 knm Zbrojenie potrzebne s = 2,82 cm 2. Przyjęto 3 12 o s = 3,39 cm 2 ( = 0,78%) Warunek nośności na zginanie: MSd = 11,01 knm<mrd = 13,08 knm Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 15,31 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi 6 co 160 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = 15,31 kn< VRd1 = 28,05 kn SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 9,25 knm 16 OLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE

17 Szerokość rys prostopadłych: Maksymalne ugięcie od MSk,lt: wk = 0,198 mm <wlim = 0,3 mm a(msk,lt) = 2,11 mm <alim = 8,75 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 18,13 kn Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZROJENI: a 9 x 16 = a Nr l= Nr l= a-a Nr 2 21 Nr Nr l=83 20 Zestawienie stali zbrojeniowej Średnica Długość Liczba St0S-b Nr [mm] [cm] [szt.] , , ,30 Długość wg średnic [m] 8,3 4,3 6,4 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,222 0,617 0,888 Masa wg średnic [kg] 1,8 2,7 5,7 Masa wg gatunku stali [kg] 11,0 Razem [kg] 11 OLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE 17

18 Poz. 2,4 Nadproże żelbetowe 20x20cm SZKIC ELKI 0,25 1,00 0,25 OCIĄŻENI N ELCE Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. f kd Obc.obl. Zasięg [m] 1. Cegła budowlana wypalana z 10,92 1, ,20 cała belka gliny, kratówka grub. 0,28 m i szer.3,00 m [13,0kN/m3 0,28m 3,00m] 2. OC Z MURLTY 12,00 1, ,20 cała belka 3. Ciężar własny belki [0,20m 0,20m 25,0kN/m3] 1,00 1, ,10 cała belka : 23,92 1,19 28,50 Schemat statyczny belki 28,50 28,50 1,20 DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: 20 (C16/20) fcd = 10,67 MPa, fctd = 0,87 MPa, Ecm = 29,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -0 (St0S-b) fyk = 220 MPa, fyd = 190 MPa, ftk = 260 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -0 (St0S-b) fyk = 220 MPa, fyd = 190 MPa, ftk = 260 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot = 2,00 Graniczna szerokość rys wlim = 0,3 mm Graniczne ugięcie alim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Momenty zginające [knm]: 17,10 Siły tnące [kn]: 5,13 17,10 18 OLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE

19 17,10 Ugięcia [mm]: -17,10 1,09 Obwiednia sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]: 17,10 Siły tnące [kn]: 5,13 17,10 17,10 9,46 Ugięcia [mm]: -9,46-17,10 1,09 WYMIROWNIE wg PN :2002 : Przyjęte wymiary przekroju: bw = 20,0 cm, h = 20,0 cm otulina zbrojenia cnom = 20 mm Przęsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 5,13 knm Zbrojenie potrzebne s = 1,68 cm 2. Przyjęto 2 12 o s = 2,26 cm 2 ( = 0,67%) Warunek nośności na zginanie: MSd = 5,13 knm<mrd = 6,79 knm Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = (-)9,46 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi 6 co 120 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = (-)9,46 kn< VRd3 = 27,08 kn SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 4,31 knm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,229 mm <wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(msk,lt) = 1,09 mm <alim = 6,00 mm OLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE 19

20 Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 11,96 kn Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZROJENI: a 8 x 12 = a Nr l= Nr l= a-a Nr Nr 1 16 Nr3 9 6 l=73 20 Zestawienie stali zbrojeniowej Średnica Długość Liczba St0S-b Nr [mm] [cm] [szt.] , , ,57 Długość wg średnic [m] 6,6 3,3 3,3 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,222 0,617 0,888 Masa wg średnic [kg] 1,5 2,0 2,9 Masa wg gatunku stali [kg] 7,0 Razem [kg] 7 20 OLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE

21 Poz. 2,5 elka żelbetowa 25x30cm SZKIC ELKI 0,25 2,35 0,25 OCIĄŻENI N ELCE Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. f kd Obc.obl. Zasięg [m] 1. Cegła budowlana wypalana z 10,92 1, ,20 cała belka gliny, kratówka grub. 0,28 m i szer.3,00 m [13,0kN/m3 0,28m 3,00m] 2. OC Z MURLTY 12,00 1, ,20 cała belka 3. Ciężar własny belki [0,25m 0,30m 25,0kN/m3] 1,88 1, ,07 cała belka : 24,80 1,19 29,46 Schemat statyczny belki 29,46 29,46 2,60 DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: 20 (C16/20) fcd = 10,67 MPa, fctd = 0,87 MPa, Ecm = 29,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -0 (St0S-b) fyk = 220 MPa, fyd = 190 MPa, ftk = 260 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -0 (St0S-b) fyk = 220 MPa, fyd = 190 MPa, ftk = 260 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot = 2,00 Graniczna szerokość rys wlim = 0,3 mm Graniczne ugięcie alim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Momenty zginające [knm]: 38,30 Siły tnące [kn]: 24,90 38,30 OLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE 21

22 38,30 Ugięcia [mm]: -38,30 4,32 Obwiednia sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]: 38,30 Siły tnące [kn]: 24,90 38,30 38,30 26,72 Ugięcia [mm]: -26,72-38,30 4,32 WYMIROWNIE wg PN :2002 : Przyjęte wymiary przekroju: bw = 25,0 cm, h = 30,0 cm otulina zbrojenia cnom = 20 mm Przęsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 24,90 knm Zbrojenie potrzebne s = 5,26 cm 2. Przyjęto 5 12 o s = 5,65 cm 2 ( = 0,84%) Warunek nośności na zginanie: MSd = 24,90 knm<mrd = 26,63 knm Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 26,72 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi 6 co 200 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = 26,72 kn< VRd1 = 42,26 kn SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 20,96 knm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,185 mm <wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(msk,lt) = 4,32 mm <alim = 13,00 mm 22 OLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE

23 Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 29,14 kn Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZROJENI: a 12 x 19,5 = a Nr l= Nr l= a-a Nr 2 26 Nr Nr l= Zestawienie stali zbrojeniowej Średnica Długość Liczba St0S-b Nr [mm] [cm] [szt.] , , ,39 Długość wg średnic [m] 13,4 6,0 14,9 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,222 0,617 0,888 Masa wg średnic [kg] 3,0 3,7 13,2 Masa wg gatunku stali [kg] 20,0 Razem [kg] 20 OLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE 23

24 Poz. 2,6 elka żelbetowa 25x30cm SZKIC ELKI 0,25 1,47 0,25 OCIĄŻENI N ELCE Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. f kd Obc.obl. Zasięg [m] 1. Cegła budowlana wypalana z 14,56 1, ,93 cała belka gliny, kratówka grub. 0,28 m i szer.4,00 m [13,0kN/m3 0,28m 4,00m] 2. OC Z MURLTY 10,00 1, ,00 cała belka 3. Ciężar własny belki [0,25m 0,25m 25,0kN/m3] 1,56 1, ,72 cała belka : 26,12 1,21 31,64 Schemat statyczny belki 31,64 31,64 1,72 DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: 20 (C16/20) fcd = 10,67 MPa, fctd = 0,87 MPa, Ecm = 29,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -0 (St0S-b) fyk = 220 MPa, fyd = 190 MPa, ftk = 260 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -0 (St0S-b) fyk = 220 MPa, fyd = 190 MPa, ftk = 260 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot = 2,00 Graniczna szerokość rys wlim = 0,3 mm Graniczne ugięcie alim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Momenty zginające [knm]: 27,21 Siły tnące [kn]: 11,70 27,21 24 OLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE

25 27,21 Ugięcia [mm]: -27,21 1,93 Obwiednia sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]: 27,21 Siły tnące [kn]: 11,70 27,21 27,21 16,36 Ugięcia [mm]: -16,36-27,21 1,93 WYMIROWNIE wg PN :2002 : Przyjęte wymiary przekroju: bw = 25,0 cm, h = 25,0 cm otulina zbrojenia cnom = 20 mm Przęsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 11,70 knm Zbrojenie potrzebne s = 2,97 cm 2. Przyjęto 3 12 o s = 3,39 cm 2 ( = 0,62%) Warunek nośności na zginanie: MSd = 11,70 knm<mrd = 13,27 knm Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = (-)16,36 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi 6 co 160 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = (-)16,36 kn< VRd1 = 33,61 kn SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 9,66 knm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,234 mm <wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(msk,lt) = 1,93 mm <alim = 8,60 mm OLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE 25

26 Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 19,20 kn Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZROJENI: a 9 x 16 = a Nr l= Nr l= a-a Nr Nr 1 21 Nr l=93 25 Zestawienie stali zbrojeniowej Średnica Długość Liczba St0S-b Nr [mm] [cm] [szt.] , , ,30 Długość wg średnic [m] 9,3 4,2 6,3 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,222 0,617 0,888 Masa wg średnic [kg] 2,1 2,6 5,6 Masa wg gatunku stali [kg] 11,0 Razem [kg] OLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE

27 Poz. 2,7 Rygiel żelbetowy ramy 30x35cm OLICZENI STTYCZNO O-WYTRZYMŁOŚCIOWE 27

28 Poz. 2,8 Wieniec 25x35cm Element 1 DNE: Wymiary przekroju: Typ przekroju: Szerokość przekroju Wysokość przekroju prostokątny bw = 25,0 cm h = 35,0 cm Parametry betonu: Klasa betonu: 20 (C16/20) fcd = 10,67 MPa, fctd = 0,87 MPa, Ecm = 29,0 GPa Maksymalny rozmiar kruszywa dg = 16 mm Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciążenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) = 3,27 Otulenie: Otulenie nominalne zbrojenia cnom = 20 mm Zbrojenie główne: Klasa stali: -IIIN (R500W) fyk = 500 MPa, fyd = 420 MPa, ftk = 550 MPa Średnica prętów dolnych d = 12 mm Strzemiona: Średnica s = 6 mm elka (przekrój przęsłowy): Moment obliczeniowy Msd = 10,00 knm Moment charakterystyczny długotrwały Rozpiętość efektywna belki leff = 6,00 m Współczynnik ugięcia k = (5/48) x 1,00 MSk,lt = 10,00 knm ZŁOŻENI OLICZENIOWE: Sytuacja obliczeniowa: trwała Graniczna szerokość rys wlim = 0,3 mm Graniczne ugięcie alim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYNIKI - ZGINNIE (wg PN :2002): 28 OLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE

29 Zginanie (metoda uproszczona): Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) s = 1,03 cm 2. Przyjęto 2 12 o s = 2,26 cm 2 ( = 0,28% ) Warunek nośności na zginanie: MSd = 10,00 knm<mrd = 28,52 knm SGU: Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,110 mm <wlim = 0,3 mm Ugięcie od MSk,lt: a(msk,lt) = 9,88 mm <alim = 30,00 mm OLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE 29

30 3. SŁUPY I RDZENIE ŻELETOWE Poz. 3,1 Słup żelbetowy ramy 30x35cm 30 OLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE

31 Poz. 3,2 Rdzeń żelbetowy 25x25cm Element 1 DNE: Wymiary przekroju: Typ przekroju: Szerokość przekroju Wysokość przekroju prostokątny b = 25,0 cm h = 25,0 cm Zbrojenie: Pręty podłużne = 12 mm ze stali -IIIN (R500W) fyk = 500 MPa, fyd = 420 MPa, ftk = 550 MPa Strzemiona = 6 mm Parametry betonu: Klasa betonu: 20 (C16/20) fcd = 10,67 MPa, fctd = 0,87 MPa, Ecm = 29,0 GPa Ciężar objętościowy = 25 kn/m 3 Maksymalny rozmiar kruszywa dg = 16 mm Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciążenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) = 3,35 Otulenie: Otulenie nominalne zbrojenia cnom = 20 mm Obciążenia: [kn,knm] NSd NSd,lt MSd 1. 50,00 50,00 10,00 Dodatkowo uwzględniono ciężar własny słupa o wartości No = 8,77 kn Słup: Wysokość słupa lcol = 5,10 m Rodzaj słupa: monolityczny Rodzaj konstrukcji: przesuwna Numer kondygnacji od góry: 1 Współczynnik długości wyboczeniowej w płaszczyźnie obciążenia x = 1,00 Współczynnik długości wyboczeniowej z płaszczyzny obciążenia y = 1,00 ZŁOŻENI OLICZENIOWE: Sytuacja obliczeniowa: trwała WYNIKI - SŁUP (wg PN :2002): OLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE 31

32 y x 186 h = 250 x y b = 250 Ściskanie: Przyjęto zbrojenie symetryczne wzdłuż boków "b" : Zbrojenie potrzebne s1 = s2 = 0,94 cm 2 Przyjęto po 2 12 o s = 2,26 cm 2 Przyjęto zbrojenie symetryczne wzdłuż boków "h" : Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) s1 = s2 = 0,94 cm 2. Przyjęto po 2 12 o s = 2,26 cm 2 Łącznie przyjęto 4 12 o s = 4,52 cm 2 ( = 0,72% ) Strzemiona: Przyjęto strzemiona pojedyncze 6 w rozstawie co 18,0 cm 32 OLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE

33 Poz. 3,3 Słup żelbetowyy 20x30cm OLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIO WE 33

34 DNE: 4. FUNDMENTY Poz. 4,1 Ława fundamentowa 70x40cm H = 0, ,22 0,25 0,22 = 0,70 Opis fundamentu : Typ: ława prostokątna Wymiary: = 0,70 m H = 0,40 m s = 0,25 m e = 0,00 m V = 0,28 m 3 /mb Posadowienie fundamentu: D = 1,20 m Dmin = 1,20 m brak wody gruntowej w zasypce 34 OLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE

35 Opis podłoża: z [m] -1,20 0,00 z Gliny pylaste 2,00 N r nazwa gruntu h [m] nawo dnion a o (n) [t/m 3 ] f,min f,max u (r) [ o ] cu (r) [kpa] M0 [kpa] M [kpa] 1 Gliny pylaste 2,00 nie 2,10 0,90 1,10 13,30 15, Naprężenie dopuszczalne dla podłoża dop [kpa] = 200,0 kpa Kombinacje obciążeń obliczeniowych: N typ obc. N [kn/m] T [kn/m] M [knm/m] e [kpa] e [kpa/m] r 1 długotrwałe 80,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Materiały : Zasypka: ciężar objętościowy: 20,00 kn/m 3 współczynniki obciążenia: f,min = 0,90; f,max = 1,20 eton: klasa betonu: 20 (C16/20) fcd = 10,67 MPa, fctd = 0,87 MPa, Ecm = 29,0 GPa ciężar objętościowy: 24,00 kn/m 3 współczynniki obciążenia: f,min = 0,90; f,max = 1,10 Zbrojenie: klasa stali: -IIIN (R500W) fyk = 500 MPa, fyd = 420 MPa, ftk = 550 MPa otulina zbrojenia cnom = 50 mm Założenia obliczeniowe : Współczynniki korekcyjne oporu granicznego podłoża: - dla nośności pionowej m = 0,81 - dla stateczności fundamentu na przesunięcie m = 0,72 - dla stateczności na obrót m = 0,72 Współczynnik tarcia gruntu o podstawę fundamentu: f = 0,50 Współczynniki redukcji spójności: - przy sprawdzaniu przesunięcia: 0,50 - przy korekcie nachylenia wypadkowej obciążenia: 1,00 Czas trwania robót: powyżej 1 roku ( =1,00) Stosunek wartości obc. obliczeniowych N do wartości obc. charakterystycznych Nk N/Nk = 1,20 WYNIKI-PROJEKTOWNIE: WRUNKI STNÓW GRNICZNYCH PODŁOŻ - wg PN-81/ OLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE 35

36 Nośność pionowa podłoża: Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoża QfN = 161,1 kn Nr = 96,0 kn<m QfN = 130,5 kn (73,60% ) Nośność (stateczność) podłoża z uwagi na przesunięcie poziome: Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoża QfT = 27,2 kn Tr = 0,0 kn<m QfT = 19,6 kn (0,00% ) Obciążenie jednostkowe podłoża: Naprężenie maksymalne max = 137,2 kpa max = 137,2 kpa< dop = 200,0 kpa (68,59% ) Stateczność fundamentu na obrót: Decyduje moment wywracający Mo,2 = 0,00 knm/mb, moment utrzymujący Mu,2 = 32,38 knm/mb Mo = 0,00 knm/mb<m Mu = 23,3 knm/mb (0,00% ) Osiadanie: Osiadanie pierwotne s'= 0,28 cm, wtórne s''= 0,05 cm, całkowite s = 0,33 cm s = 0,33 cm <sdop = 1,00 cm (32,75% ) OLICZENI WYTRZYMŁOŚCIOWE FUNDMENTU - wg PN : 2002 Nośność na przebicie: dla fundamentu o zadanych wymiarach nie trzeba sprawdzać nośności na przebicie Wymiarowanie zbrojenia: Zbrojenie potrzebne (zbrojenie minimalne) s = 0,36 cm 2 /mb Przyjęto konstrukcyjnie 12 mm co 25,0 cm o s = 4,52 cm 2 /mb 36 OLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE

37 DNE: Poz. 4,2 Stopa fundamentowa 180x180x40cm H=0, ,73 0,35 L = 1,80 0,73 4 0,75 0,30 0,75 = 1,80 3 Opis fundamentu : Typ: stopa prostopadłościenna Wymiary: = 1,80 m L = 1,80 m H = 0,40 m s = 0,30 m Ls = 0,35 m e = 0,00 m el = 0,00 m V = 1,30 m 3 Posadowienie fundamentu: D = 1,20 m Dmin = 1,20 m brak wody gruntowej w zasypce OLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE 37

38 Opis podłoża: z [m] -1,20 0,00 z Gliny pylaste 2,00 N r nazwa gruntu h [m] nawo dnion a o (n) [t/m 3 ] f,min f,max u (r) [ o ] cu (r) [kpa] M0 [kpa] M [kpa] 1 Gliny pylaste 2,00 nie 2,10 0,90 1,10 13,30 15, Naprężenie dopuszczalne dla podłoża dop [kpa] = 200,0 kpa Kombinacje obciążeń obliczeniowych: N r typ obc. N [kn] T [kn] M [knm] TL [kn] ML [knm] e [kpa] e [kpa/m] 1 długotrwałe 100,00 15,00 33,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Materiały : Zasypka: ciężar objętościowy: 20,00 kn/m 3 współczynniki obciążenia: f,min = 0,90; f,max = 1,20 eton: klasa betonu: 20 (C16/20) fcd = 10,67 MPa, fctd = 0,87 MPa, Ecm = 29,0 GPa ciężar objętościowy: 24,00 kn/m 3 współczynniki obciążenia: f,min = 0,90; f,max = 1,10 Zbrojenie: klasa stali: -IIIN (R500W) fyk = 500 MPa, fyd = 420 MPa, ftk = 550 MPa otulina zbrojenia cnom = 50 mm Założenia obliczeniowe : Współczynniki korekcyjne oporu granicznego podłoża: - dla nośności pionowej m = 0,81 - dla stateczności fundamentu na przesunięcie m = 0,72 - dla stateczności na obrót m = 0,72 Współczynnik kształtu przy wpływie zagłębienia na nośność podłoża: = 1,50 Współczynnik tarcia gruntu o podstawę fundamentu: f = 0,50 Współczynniki redukcji spójności: - przy sprawdzaniu przesunięcia: 0,50 - przy korekcie nachylenia wypadkowej obciążenia: 1,00 Czas trwania robót: powyżej 1 roku ( =1,00) Stosunek wartości obc. obliczeniowych N do wartości obc. charakterystycznych Nk N/Nk = 1,20 WYNIKI-PROJEKTOWNIE: WRUNKI STNÓW GRNICZNYCH PODŁOŻ - wg PN-81/ OLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE

39 Nośność pionowa podłoża: Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoża QfN = 799,3 kn Nr = 194,4 kn < m QfN = 647,4 kn (30,03% ) Nośność (stateczność) podłoża z uwagi na przesunięcie poziome: Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoża QfT = 60,1 kn Tr = 15,0 kn < m QfT = 43,3 kn (34,64% ) Obciążenie jednostkowe podłoża: Naprężenie maksymalne max = 100,1 kpa max = 100,1 kpa < dop = 200,0 kpa (50,06% ) Stateczność fundamentu na obrót: Decyduje moment wywracający Mo,2-3 = 39,00 knm, moment utrzymujący Mu,2-3 = 155,82 knm Mo = 39,00 knm < m Mu = 112,2 knm (34,76% ) Osiadanie: Osiadanie pierwotne s'= 0,06 cm, wtórne s''= 0,04 cm, całkowite s = 0,10 cm s = 0,10 cm < sdop = 1,00 cm (9,85% ) OLICZENI WYTRZYMŁOŚCIOWE FUNDMENTU - wg PN : 2002 Nośność na przebicie: Pole powierzchni wielokąta = 0,59 m 2 Siła przebijająca NSd = (g+q)max = 59,3 kn Nośność na przebicie NRd = 201,5 kn NSd = 59,3 kn < NRd = 201,5 kn (29,40% ) Wymiarowanie zbrojenia: Wzdłuż boku : Zbrojenie potrzebne s = 4,46 cm 2 Przyjęto konstrukcyjnie 8 prętów 12 mm o s = 9,05 cm 2 Wzdłuż boku L: Zbrojenie potrzebne s = 4,26 cm 2 Przyjęto konstrukcyjnie 8 prętów 12 mm o s = 9,05 cm 2 OLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE 39

40 Poz. 4,3 Stopa fundamentowa 120x120x40cm DNE: H=0, ,48 0,25 L = 1,20 0,48 4 0,48 0,25 0,48 = 1,20 3 Opis fundamentu : Typ: stopa prostopadłościenna Wymiary: = 1,20 m L = 1,20 m H = 0,40 m s = 0,25 m Ls = 0,25 m e = 0,00 m el = 0,00 m V = 0,58 m 3 Posadowienie fundamentu: D = 1,20 m Dmin = 1,20 m brak wody gruntowej w zasypce Opis podłoża: 40 OLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE

41 z [m] -1,20 0,00 z Gliny pylaste 2,00 N r nazwa gruntu h [m] nawo dnion a o (n) [t/m 3 ] f,min f,max u (r) [ o ] cu (r) [kpa] M0 [kpa] M [kpa] 1 Gliny pylaste 2,00 nie 2,10 0,90 1,10 13,30 15, Naprężenie dopuszczalne dla podłoża dop [kpa] = 200,0 kpa Kombinacje obciążeń obliczeniowych: N r typ obc. N [kn] T [kn] M [knm] TL [kn] ML [knm] e [kpa] e [kpa/m] 1 długotrwałe 90,00 3,00 8,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Materiały : Zasypka: ciężar objętościowy: 20,00 kn/m 3 współczynniki obciążenia: f,min = 0,90; f,max = 1,20 eton: klasa betonu: 20 (C16/20) fcd = 10,67 MPa, fctd = 0,87 MPa, Ecm = 29,0 GPa ciężar objętościowy: 24,00 kn/m 3 współczynniki obciążenia: f,min = 0,90; f,max = 1,10 Zbrojenie: klasa stali: -IIIN (R500W) fyk = 500 MPa, fyd = 420 MPa, ftk = 550 MPa otulina zbrojenia cnom = 50 mm Założenia obliczeniowe : Współczynniki korekcyjne oporu granicznego podłoża: - dla nośności pionowej m = 0,81 - dla stateczności fundamentu na przesunięcie m = 0,72 - dla stateczności na obrót m = 0,72 Współczynnik kształtu przy wpływie zagłębienia na nośność podłoża: = 1,50 Współczynnik tarcia gruntu o podstawę fundamentu: f = 0,50 Współczynniki redukcji spójności: - przy sprawdzaniu przesunięcia: 0,50 - przy korekcie nachylenia wypadkowej obciążenia: 1,00 Czas trwania robót: powyżej 1 roku ( =1,00) Stosunek wartości obc. obliczeniowych N do wartości obc. charakterystycznych Nk N/Nk = 1,20 WYNIKI-PROJEKTOWNIE: WRUNKI STNÓW GRNICZNYCH PODŁOŻ - wg PN-81/ OLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE 41

42 Nośność pionowa podłoża: Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoża QfN = 451,6 kn Nr = 131,7 kn<m QfN = 365,8 kn (35,99% ) Nośność (stateczność) podłoża z uwagi na przesunięcie poziome: Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoża QfT = 38,6 kn Tr = 3,0 kn<m QfT = 27,8 kn (10,79% ) Obciążenie jednostkowe podłoża: Naprężenie maksymalne max = 123,4 kpa max = 123,4 kpa< dop = 200,0 kpa (61,69% ) Stateczność fundamentu na obrót: Decyduje moment wywracający Mo,2-3 = 9,20 knm, moment utrzymujący Mu,2-3 = 73,37 knm Mo = 9,20 knm<m Mu = 52,8 knm (17,42% ) Osiadanie: Osiadanie pierwotne s'= 0,13 cm, wtórne s''= 0,04 cm, całkowite s = 0,16 cm s = 0,16 cm <sdop = 1,00 cm (16,50% ) OLICZENI WYTRZYMŁOŚCIOWE FUNDMENTU - wg PN : 2002 Nośność na przebicie: Pole powierzchni wielokąta = 0,15 m 2 Siła przebijająca NSd = (g+q)max = 18,0 kn Nośność na przebicie NRd = 172,2 kn NSd = 18,0 kn<nrd = 172,2 kn (10,43% ) Wymiarowanie zbrojenia: Wzdłuż boku : Zbrojenie potrzebne s = 1,52 cm 2 Przyjęto konstrukcyjnie 6 prętów 12 mm o s = 6,79 cm 2 Wzdłuż boku L: Zbrojenie potrzebne s = 1,52 cm 2 Przyjęto konstrukcyjnie 6 prętów 12 mm o s = 6,79 cm 2 42 OLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE

43 DNE: Poz. 4,4 Stopa fundamentowa 90x140x40cm H=0, ,30 0,80 L = 1,40 0,30 4 0,33 0,25 0,33 = 0,90 3 Opis fundamentu : Typ: stopa prostopadłościenna Wymiary: = 0,90 m L = 1,40 m H = 0,40 m s = 0,25 m Ls = 0,80 m e = 0,00 m el = 0,00 m V = 0,50 m 3 Posadowienie fundamentu: D = 1,20 m Dmin = 1,20 m brak wody gruntowej w zasypce OLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE 43

44 Opis podłoża: z [m] -1,20 0,00 z Gliny pylaste 2,00 N r nazwa gruntu h [m] nawo dnion a o (n) [t/m 3 ] f,min f,max u (r) [ o ] cu (r) [kpa] M0 [kpa] M [kpa] 1 Gliny pylaste 2,00 nie 2,10 0,90 1,10 13,30 15, Naprężenie dopuszczalne dla podłoża dop [kpa] = 200,0 kpa Kombinacje obciążeń obliczeniowych: N r typ obc. N [kn] T [kn] M [knm] TL [kn] ML [knm] e [kpa] e [kpa/m] 1 długotrwałe 90,00 3,00 8,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Materiały : Zasypka: ciężar objętościowy: 20,00 kn/m 3 współczynniki obciążenia: f,min = 0,90; f,max = 1,20 eton: klasa betonu: 20 (C16/20) fcd = 10,67 MPa, fctd = 0,87 MPa, Ecm = 29,0 GPa ciężar objętościowy: 24,00 kn/m 3 współczynniki obciążenia: f,min = 0,90; f,max = 1,10 Zbrojenie: klasa stali: -IIIN (R500W) fyk = 500 MPa, fyd = 420 MPa, ftk = 550 MPa otulina zbrojenia cnom = 50 mm Założenia obliczeniowe : Współczynniki korekcyjne oporu granicznego podłoża: - dla nośności pionowej m = 0,81 - dla stateczności fundamentu na przesunięcie m = 0,72 - dla stateczności na obrót m = 0,72 Współczynnik kształtu przy wpływie zagłębienia na nośność podłoża: = 1,50 Współczynnik tarcia gruntu o podstawę fundamentu: f = 0,50 Współczynniki redukcji spójności: - przy sprawdzaniu przesunięcia: 0,50 - przy korekcie nachylenia wypadkowej obciążenia: 1,00 Czas trwania robót: powyżej 1 roku ( =1,00) Stosunek wartości obc. obliczeniowych N do wartości obc. charakterystycznych Nk N/Nk = 1,20 WYNIKI-PROJEKTOWNIE: WRUNKI STNÓW GRNICZNYCH PODŁOŻ - wg PN-81/ OLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE

45 Nośność pionowa podłoża: Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoża QfN = 316,0 kn Nr = 123,7 kn < m QfN = 256,0 kn (48,31% ) Nośność (stateczność) podłoża z uwagi na przesunięcie poziome: Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoża QfT = 35,5 kn Tr = 3,0 kn < m QfT = 25,5 kn (11,74% ) Obciążenie jednostkowe podłoża: Naprężenie maksymalne max = 146,8 kpa max = 146,8 kpa< dop = 200,0 kpa (73,41% ) Stateczność fundamentu na obrót: Decyduje moment wywracający Mo,2-3 = 9,20 knm, moment utrzymujący Mu,2-3 = 52,27 knm Mo = 9,20 knm<m Mu = 37,6 knm (24,45% ) Osiadanie: Osiadanie pierwotne s'= 0,13 cm, wtórne s''= 0,03 cm, całkowite s = 0,16 cm s = 0,16 cm <sdop = 1,00 cm (16,46% ) OLICZENI WYTRZYMŁOŚCIOWE FUNDMENTU - wg PN : 2002 Nośność na przebicie: dla fundamentu o zadanych wymiarach nie trzeba sprawdzać nośności na przebicie Wymiarowanie zbrojenia: Wzdłuż boku : Zbrojenie potrzebne s = 1,06 cm 2 Przyjęto konstrukcyjnie 7 prętów 12 mm o s = 7,92 cm 2 Wzdłuż boku L: Zbrojenie potrzebne s = 0,91 cm 2 Przyjęto konstrukcyjnie 5 prętów 12 mm o s = 5,65 cm 2 OLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE 45