Ocena stopnia bezpieczeństwa wyrobisk korytarzowych zlokalizowanych na terenach pogórniczych
|
|
- Irena Kozłowska
- 7 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 ezyty Naukowe Intytutu Gopodarki Surowcami Mineralnymi i Energią olkiej Akademii Nauk rok 06 nr Staniław DUŻY* Ocena topnia bezpieczeńtwa wyrobik korytarzowych zlokalizowanych na terenach pogórniczych Strezczenie: Na terenach pogórniczych zlokalizowanych jet wiele wyrobik korytarzowych które nie zotały zlikwidowane poprzez ich podadzenie i niejednokrotnie w długim okreie czau itniały jako putki w górotworze. W okreie itnienia tych wyrobik w ich otoczeniu zachodzą procey degradacyjne pogarzające warunki utrzymania tateczności i w konekwencji mogą doprowadzić do ich zawału. Biorąc pod uwagę małą głębokość na jakiej ą one zlokalizowane itnienie wyrobik twarza częto poważne zagrożenie dla powierzchni terenu i jej inratruktury. drugiej trony należy brać pod uwagę wartość hitoryczną wyrobik które częto ą unikalnym dowodem rozwoju techniki na tych terenach. roblem ten przedtawiono na przykładzie Głównej Kluczowej Sztolni Dziedzicznej w abrzu. Do rozwiązania potawionego zadania wykorzytano wyniki badań właściwości kał i górotworu w otoczeniu przedmiotowego wyrobika parametry techniczne obudowy oraz przedtawiono analizę jego tateczności. Analizę tateczności wyrobika oparto na elementach probabilitycznej analizy kontrukcji uwzględniające zmienność budowy i parametrów charakteryzujących mayw kalny zmienność gabarytów przekroju poprzecznego wyrobika oraz jego obudowy. Na tej podtawie przedtawiono klayikację warunków utrzymania tateczności wyrobika opartą o prawdopodobieńtwo utraty tateczności. Granice pozczególnych kla utalono na poziomie: klaa I (p 005) klaa II (005 < p 05) klaa III (05 < p 030) i klaa IV (p > 030). aproponowana klayikacja może być podtawą do doboru ytemu ochrony wyrobika uwzględniającego warunki naturalne techniczne ekonomiczne i hitoryczne. Słowa kluczowe: górnictwo budownictwo podziemne wyrobika korytarzowe tateczność wyrobik korytarzowych Evaluation o the degree o aety o heading localized in potmining area Abtract: There are many heading in potmining area that were not liuidated by towing and repeatedly eited a empty pace in the rock ma. In the period o the heading eitence degradation procee take place in their neighborhood which woren tability maintenance condition and in coneuence may caue caving. Taking the act that the heading are localized at a mall depth into account their eitence oten caue eriou * Dr hab. inż. olitechnika Śląka Gliwice; tanilaw.duzy@poll.pl 7
2 danger or the urace and it inratructure. On the other hand it i neceary to take the hitorical value o the heading which are oten uniue evidence o technological advancement into conideration. The problem wa preented baed on the Główna Kluczowa Sztolnia Dziedziczna in abrze. Technical rock and rock ma property reearch reult and upport technical parameter were ued to olve the tak and an analyi o it tability wa preented. The analyi wa baed on element o a probabilitic contruction analyi which take into account the changeability o the upport and parameter that characterize the rock ma the changeability o the heading and it upport cro-ection gauge. On that bai a claiication o heading tability maintenance condition wa preented on the bai o tability lo probability. Border individual clae were etablihed on the ollowing level: cla I (p 005) cla II (005 < p 05) cla III (05 < p 030) and cla IV (p > 030). The propoed claiication may be the bai or a choice o heading protection ytem that take the natural technical economical and hitorical condition into account. Keyword: mining underground contruction heading heading tability Wprowadzenie Działalność górnicza prowadzona jet w złożu o określonej zaobności. o wyczerpaniu ię złoża lub gdy jego ekploatacja jet ekonomicznie nieeektywna zakłady górnicze zotają zlikwidowane. Częto jednak pod powierzchnią terenu pozotają wyrobika których likwidacja polegała tylko na odcięciu dojścia do nich przez co w górotworze pozotały putki w różnym układzie przetrzennym i o różnych gabarytach. o zakończeniu ekploatacji naturalne procey geologiczne i hydrogeologiczne oiągają tan równowagi który z biegiem lat może ulec zmianom wynikającym z potępujących proceów degradacji maywu a przede wzytkim zużycia technicznego pozotawionej w niepodadzonych wyrobikach obudowy. awał wyrobika może powodować kutki środowikowe pośród których do najitotniejzych zaliczyć można zagrożenie zapadlikowe utrudnienie naturalnego pływu wód podziemnych i wytąpienie podnieienia poziomu wody. Uwzględniając charakter i przebieg proceów zachodzących w górotworze na terenach pogórniczych trzeba ię liczyć z tym że kutki prowadzonej ekploatacji mogą wytąpić nawet po wielu latach od jej zakończenia (Chudek 00). Biorąc pod uwagę wymienione apekty w planach zagopodarowania przetrzennego terenów pogórniczych przy ocenie ich przydatności do zagopodarowania powinno ię uwzględniać topień naruzenia górotworu a w przypadku prowadzenia działalności inwetycyjnej uwzględnić roboty uzdatniające teren.. akre niezbędnych działań w zakreie zabezpieczenia wyrobik podziemnych na terenach pogórniczych Rewitalizacja terenów pogórniczych jet z reguły przedięwzięciem o bardzo zerokim zakreie technicznym i bardzo czaochłonnym. tego względu celowe jet opracowanie odpowiedniego harmonogramu robót uwzględniającego topień zagrożenia określający wymaganą kolejność zabezpieczania lub likwidacji itniejących wyrobik. Działania zmierzające do zabezpieczenia wyrobik podziemnych można podzielić na natępujące etapy (Duży 008; Duży i in. 0): inwentaryzacja oraz określenie tanów naprężeniowo-deormacyjnych w górotworze w analizowanym rejonie ze zczególnym uwzględnieniem budowy geologicznej górotworu właściwości kał truktury maywu zagrożeń naturalnych itp. 8
3 diagnotyka techniczna wyrobik w przedmiotowym rejonie makrokopowa ocena tanu technicznego kontrukcji (obudowy obiektów powierzchniowych) badania właściwości materiałów w analizowanych kontrukcjach określenie nośności kontrukcji topnia zużycia technicznego kontrukcji oraz zapau bezpieczeńtwa określenie wpływu prowadzenia robót górniczych na itniejące obiekty podziemne powinno obejmować zagadnienia związane z wywoływaniem okreowych (np. wpływ przodka drążonego (przebudowywanego) wyrobika wtrząy generowane przez roboty górnicze okreowe zawodnienie lub ouzenie górotworu itp.) oraz tałych (zmiana wielkości i kztałtu przekroju poprzecznego kontrukcja obudowy rozwój tre pękań maywu zmiana warunków hydrogeologicznych itp.) zmian warunków utrzymania tateczności wyrobika w wyniku podjęcia działalności inwetycyjnej określenie warunków bezpiecznego prowadzenia robót określenie warunków bezpiecznego użytkowania wyrobika.. aady oceny topnia bezpieczeńtwa wyrobik korytarzowych Na wielkość prawdopodobieńtwa wytąpienia awarii kontrukcji obudowy wyrobika korytarzowego decydujący wpływ mają obciążenie kontrukcji i jej nośność. W celu uwzględnienia zmienności warunków geologicznych i górniczych dane przyjmowane do obliczeń obciążenia obudowy można traktować jako zmienne loowe co powoduje że oddziaływanie górotworu na obudowę również traktować można jako zmienną loową wielowymiarową (Duży 007). W eekcie przeprowadzonej analizy rozkładu właściwości maywu jako dane wejściowe do obliczeń obciążenia obudowy uzykuje ię m.in. (Duży 007): wartość średnią i odchylenie tandardowe wytrzymałości na ścikanie kał R c Rc wartość średnią i odchylenie tandardowe modułu prężytości kał E E wartość średnią i odchylenie tandardowe naprężeń w górotworze otaczającym wyrobiko σ z z wartości średnie i odchylenia tandardowe gabarytów przekroju wyrobika S W S W WW W W. Nośność obudowy określana jet w oparciu o analizę rozkładu i wielkości ił wewnętrznych w obudowie ścikanej mimośrodowo metodą tanów granicznych. Analogicznie jak w przypadku obciążenia kontrukcji dane wejściowe do określenia nośności obudowy można określić jako (Duży ): wartość średnią i odchylenie tandardowe wytrzymałości obliczeniowej na ścikanie materiału w kontrukcji obudowy d d wartość średnią i odchylenie tandardowe makymalnego momentu zginającego wytępującego w najbardziej wytężonym przekroju obudowy M ma M ma wartość średnią i odchylenie tandardowe wkaźnika zginania przekroju obudowy W W wartość średnią i odchylenie tandardowe iły oiowej wytępującej w najbardziej wytężonym przekroju obudowy N 0 N 0 wartość średnią i odchylenie tandardowe wpółczynnika wyboczeniowego dla danego elementu obudowy ϕ ϕ 9
4 30 wartość średnią i odchylenie tandardowe przekroju poprzecznego obudowy A A. akładając że obciążenie obudowy 0 (ω) oraz jej nośność 0 (ξ) jet zmienną loową wielowymiarową określaną na podtawie n i m odpowiednio przyjmowanych danych traktowanych jako zmienne loowe o rozkładach normalnych i (ω) i y i (ξ) zależności obciążenia i nośności obudowy można określić za pomocą wzorów (Biegu 999): ( ) ( ) ( ) ( ) [ ] ( ) ( ) ( ) ( ) [ ] ξ ξ ξ ω ω ω ω ω n n y y y () Wartości średnie obciążenia i nośności obudowy można określić jako wartości obciążenia i nośności obudowy obliczone dla średnich wartości pozczególnych danych: ) ( ) ( n n y y y () Odchylenia tandardowe obciążenia i nośności obudowy obliczyć można ze wzorów: (3) rzyjmując dane wejściowe do obliczeń jako zmienne loowe o rozkładzie normalnym uzykuje ię wielkości loowe nośności obudowy i jej obciążenia o normalnym rozkładzie prawdopodobieńtwa w potaci (Duży 007) (ry. ): (4) gdzie: () () gętość prawdopodobieńtwa nośności i obciążenia obudowy średnie wartości nośności obudowy i jej obciążenia odchylenia tandardowe wartości nośności obudowy i jej obciążenia. Bezpieczeńtwo kontrukcji opierające ię na idei najłabzego ogniwa pozwala przyjąć za progowe wartości obliczeniowe nośności 0 i obciążenia 0 obudowy w potaci: m i y i n i i i i ( ) ( ) ep ep π π
5 Ry.. rzykład rozkładu obciążenia i nośności obudowy jako zmiennych loowych o normalnym rozkładzie prawdopodobieńtwa Fig.. Eemplary ditribution o loading and bearing capacity o the lining a random variable o normal ditribution o probability gdzie t p t t 0 + t 0 wpółczynniki zależne od przyjętego poziomu prawdopodobieńtwa. (5) Wykorzytując metodę probabilitycznej analizy kontrukcji poziomu II jako miarę bezpieczeńtwa przyjmuje ię probabilityczny wkaźnik niezawodności β obliczany ze wzoru: β (6) Wartość wkaźnika niezawodności β odpowiada wartości wpółczynnika niezawodności Cornella. Wartość dytrybuanty wkaźnika niezawodności p(β) oznacza prawdopodobieńtwo bezpieczeńtwa kontrukcji obudowy a wartość [ p(β)] prawdopodobieńtwo awarii kontrukcji (utraty tateczności przez obudowę) (Biegu 999; Duży 007)... rawdopodobieńtwo utraty tateczności wyrobika utrzymywanego bez obudowy Na wielkość prawdopodobieńtwa wytąpienia utarty tateczności wyrobika korytarzowego utrzymywanego bez obudowy decydujący wpływ mają gabaryty przekroju poprzecznego właściwości wytrzymałościowe górotworu oraz panujący w nim tan naprężenia. 3
6 rzyjmując dane wejściowe do analizy tateczności wyrobika jako zmienne loowe o rozkładzie normalnym analogicznie jak w (4) uzykuje ię wielkości loowe wytrzymałości maywu i naprężeń w nim wytępujących jako zmienne loowe o normalnym rozkładzie prawdopodobieńtwa w potaci: 3 4 ( σ ) σ σ σ ep π σ C C ( R ) C ep Rc π Rc gdzie: 3 ( ) 4 (R C ) gętość prawdopodobieńtwa naprężeń i wytrzymałości maywu σ R C średnie wartości naprężeń i wytrzymałości maywu z Rc odchylenia tandardowe wartości naprężeń i wytrzymałości maywu. Wykorzytując metodę probabilityczną poziomu II jako miarę bezpieczeńtwa można przyjąć probabilityczny wkaźnik niezawodności β obliczany ze wzoru: R (8) C σ β0 Rc σ Rc σ Wartość dytrybuanty wkaźnika niezawodności p(b 0 ) oznacza prawdopodobieńtwo bezpieczeńtwa wyrobika natomiat wartość [ p(b 0 )] oznacza prawdopodobieńtwo utraty tateczności przez wyrobiko. Rc R R σ (7).. Klayikacja warunków utrzymania tateczności wyrobika Na podtawie analizy zależności zachowania ię wyrobik korytarzowych od prawdopodobieńtwa utraty tateczności opracowano klayikację rozróżniającą 4 klay warunków utrzymania tateczności. Granice pozczególnych kla utalono na podtawie metody tanu granicznego nośności przy założeniu że zachowanie wyrobika określone dla danej klay wytąpi z prawdopodobieńtwem 095 na natępujących poziomach: klaa I p 005 dobre warunki utrzymania tateczności wyrobika wyrobiko może być użytkowane bez dodatkowych warunków klaa II 005 < p 05 zadowalające warunki utrzymania tateczności wyrobika wyrobiko może być użytkowane bez ograniczeń zalecony monitoring wyrobika klaa III 05 < p 030 dopuzczalne warunki utrzymania tateczności wyrobika wyrobiko może być użytkowane w ograniczonym zakreie wymaga zabezpieczenia klaa IV p > 030 tan niebezpieczny niedopuzczalne warunki utrzymania tateczności wyrobika wyrobiko nie może być użytkowane. 3
7 Badania nad warunkami utrzymania tateczności wyrobik korytarzowych wkazały że wyrobiko górnicze aby mogło bezpiecznie pełniać woje unkcje technologiczne powinno zotać klayikowane możliwie w jak najwyżzej klaie (I II lub warunkowo III klaa). W przypadku wytąpienia klay III zalecone mogą być warunki ograniczające zakre użytkowania wyrobika. Aby podnieść klaę warunków utrzymania tateczności wyrobika konieczne jet zwiękzenie zapau bezpieczeńtwa kontrukcji które można uzykać dzięki zwiękzeniu nośności obudowy lub zmniejzeniu jej obciążenia. oprawa warunków utrzymania tateczności wyrobika może wytąpić również poprzez naprawę obudowy zmniejzającą zmienność jej nośności lub zmniejzenie zmienności jej obciążenia poprzez prowadzenie określonych działań proilaktycznych. 3. rzykłady probabilitycznej analizy tateczności wyrobika pogórniczego 3.. Ogólna charakterytyka wyrobika Główna Sztolnia Dziedziczna Królowa Luiza o długości 45 km od kopalni Król w Chorzowie do połączenia z Kanałem Gliwickim tj. wylotu w abrzu wraz z obiektami towarzyzącymi zbudowana zotała w latach (ry. ). punktu widzenia możliwości odtworzenia Głównej Kluczowej Sztolni Dziedzicznej najbardziej atrakcyjnym jet odcinek od jej wylotu do zybu Carnall Kopalni Królowa Luiza w abrzu co tanowi odcinek o długości około 35 km (Duży i in. 005). Ry.. Lokalizacja Głównej Kluczowej Sztolni Dziedzicznej według S. Koutha (Duży i in. 005) Fig.. Localization o the Główna Kluczowa Sztolnia Dziedziczna according to St. Kouth (Duży et al. 005) Sztolnia ma przebieg w kierunku południowo-wchodnim i w rejonie zybu Carnall jet zlokalizowana na głębokości około 38 m. Wyokość ztolni wynoiła ok. 6 m a zerokość 6 m. Sztolnia wydrążona zotała tak że różnica poziomów między wylotem w abrzu a zybem Krug w Chorzowie wynoiła 34 m. Na odcinkach w kałach łabo zwięzłych i luźnych ztolnia poiadała obudowę klepieniową wykonaną z kamienia naturalnego lub 33
8 z cegły. Na odcinkach w kałach zwięzłych ztolnia wykonana zotała bez obudowy. Na początkowym odcinku o długości ok. 350 m wykonano ją jako pławno-odwadniającą. Na przedłużeniu ujścia ztolni wybudowano kanał pławny z abrza do Gliwic. Wkutek wybrania płytko zalegających złóż węgla oraz odwodnienia górotworu robotami górniczymi prowadzonymi na coraz więkzych głębokościach ztolnia utraciła woją unkcjonalność z końcem XIX wieku (Duży i in. 005; Duży i in. 006). W latach 50. XX wieku zotała zlikwidowana w poób adminitracyjny jak przeciętny obiekt górniczy który tracił wą przydatność. Wylot ztolni zaypano rozebrano ozdobny portal na jej wylocie i zaypano również kanał kłodnicki na odcinku wzdłuż rzeki Bytomki. Szyby łączące ztolnię z powierzchnią zlikwidowano w trakcie likwidacji kopalń na obzarach górniczych na których ię znajdowały. 3.. Analiza topnia bezpieczeńtwa odcinka ztolni utrzymywanego bez obudowy Do analizy przyjęto odcinek nitki północnej ztolni w rejonie wchodnim na terenie miata abrza w rejonie rozwidlenia ztolni na dwa równoległe wyrobika (Duży red. 05). rzyjęty do analizy odcinek wykonany jet na głębokości około 38 m w wartwie piakowców zaliczanych do wartw iodłowych. Na znacznej długości wyrobika wykonano murowane koryto wodne z cegły o zerokości 5 6 m i wyokości ok. 0 m. Od momentu wykonania wyrobiko utrzymywane było bez obudowy. rzeprowadzone badania wykazały że: kztałt przekroju poprzecznego jet nieregularny w tropie i w ocioach można zaoberwować liczne krzyżujące ię trey pękań związane z litologiczną budową maywu kalnego oraz jego cechami trukturalnymi więkzość widocznych płazczyzn nieciągłości w obrębie piakowca w którym wykonano wyrobiko jet zwarta natomiat płazczyzny pierwotnie rozwarte ą wypełnione głównie materiałem ilatym lub drobnymi ziarnami piaku. Dla oceny właściwości górotworu przeprowadzono badania penetrometryczne i introkopowe w tropie pągu i ocioach wyrobika. W tabeli oraz na ryunku 3 przykładowo przedtawiono wyniki badań przeprowadzonych w otworze tropowym. Tabela. etawienie wytrzymałości na ścikanie i rozciąganie wartw kalnych dla otworu tropowego A Table. Collation o compreion and etenion tamina o rock layer and A roo opening Głębokość otworu Wytrzymałość na rozciąganie [Ma] Rodzaj kały Wytrzymałość na ścikanie [Ma] H; [m] R c śred. odch. tand. R r śred. odch. tand. iakowiec Iłowiec iakowiec iakowiec rzeprowadzone obliczenia wykazały że w świetle rozważań determinitycznych opartych na wartościach wytrzymałości obliczeniowej (535 Ma) i średniej wartości naprężeń 34
9 Ry. 3. Wyniki badań górotworu wzdłuż proilu otworu tropowego A Fig. 3. Reearch reult o the rock ma along the A roo opening proile w otoczeniu wyrobika (48 Ma) tounek pewności przenieienia naprężeń deiniowany jako tounek wytrzymałości obliczeniowej do wielkości naprężeń oiąga wartość 3 co można interpretować jako tan bezpieczny. Uwzględniając wyniki badań właściwości górotworu określono wpółczynnik zmienności jego wytrzymałości wynozący 065 oraz wpółczynnik zmienności naprężeń w górotworze wynozący 07. Dla tak określonych parametrów obliczone prawdopodobieńtwo utraty tateczności wyrobika dla aktualnych warunków jego utrzymania oiąga makymalnie wartość 0375 co kwaliikuje wyrobiko do klay IV warunki niedopuzczalne (tan niebezpieczny). Wytąpienie tak wyokiego prawdopodobieńtwa utraty tateczności wyrobika znalazło pełne potwierdzenie w praktyce co można zaoberwować m.in. na ryunku 4. Ry. 4. Widok detrukcji kał ocioowych (a) oraz tropowych (b) analizowanego wyrobika Fig. 4. View o wall and roo rock detruction o the analyzed heading 35
10 3.3. Analiza topnia bezpieczeńtwa odcinka ztolni zabezpieczonej obudową murową z kamienia naturalnego Analizę przeprowadzono dla odcinka wyrobika w rejonie jego wylotu na powierzchnię (Duży red. 03). Wyrobiko w tym rejonie wykonano w obudowie kamiennej klepionej opartej na murach protych o wyokości ok. m oraz trzałce klepienia ok. 067 m. Wymiary przekroju poprzecznego wyrobika: zerokość ok. 6 m wyokość ok. 8 m. Na pozotałym odcinku wyrobiko wykonano w obudowie kamiennej klepionej opartej na murach protych o wyokości ok. 35 m oraz trzałce klepienia ok. 065 m. Jako materiał do wykonania obudowy zatoowano kamień cioany z wytępującego w okolicy piakowca układany na zaprawie wapiennej. Wymiary przekroju poprzecznego wyrobika: zerokość ok. 6 m wyokość ok. 30 m. Średnia grubość obudowy ztolni wynoi 5 cm. Grubość ta może ię nieznacznie zmieniać na wybiegu i obwodzie wyrobika z uwagi na rodzaj zatoowanego materiału. Obudowę ztolni wykonano przy użyciu kamienia cioanego który poiada nieregularne kztałty co może kutkować zmianami grubości obudowy wyrobika. oza obzarami uzkodzeń i braków obmurza tan techniczny obudowy można uznać za zadowalający. Obudowa nie wykazuje uzkodzeń w potaci ry i zczelin a jedynie ubytki zaprawy na głębokość do ok. 5 cm oraz lokalne wymycia zaprawy na głębokość do ok. 8 cm głównie w części tropowej wyrobika. W poinach muru oberwuje ię lokalnie przeratające korzenie roślin. Nie twierdzono wykropleń wody ze tropu i ocioów a jedynie lokalne zawilgocenia pągu wyrobika. Na odcinkach uzkodzeń obudowa wykazuje oznaki utraty tateczności co przy wytąpieniu niekorzytnych warunków może grozić zawałem wyrobika twarzając bezpośrednie zagrożenie dla powierzchni terenu w ormie deormacji nieciągłych (lejów zapadlikowych) (ry. 5b i c). a zczególnie niebezpieczny należy uznać odcinek wyrobika na którym wytąpiło uzkodzenie obudowy w potaci przemiezczenia północnego ociou do wyrobika Ry. 5. Widok uzkodzenia obudowy ocioów i tropu wyrobika Fig. 5. View o the heading outhern wall upport damage 36
11 w wyniku czego zaprawa w poinach uległa wykruzeniu a część wypchniętych elementów traciła powiązanie z itniejącą obudową (ry. 5). Wykorzytując wyniki przeprowadzonych pomiarów rzeczywitych parametrów geometrycznych i wytrzymałościowych pozczególnych elementów obudowy ztolni oraz ich tatytycznej analizy przeprowadzono obliczenia topnia bezpieczeńtwa obudowy. Wyniki przeprowadzonych obliczeń zetawiono w tabeli. Tabela. Wyniki obliczeń topnia bezpieczeńtwa obudowy odcinka Głównej Kluczowej Sztolni Dziedzicznej w rejonie jej wylotu na powierzchnię Table. Calculation reult or upport aety degree o the Główna Kluczowa Sztolnia Dziedziczna ection in the area o it outlet to the urace Lp. Odcinek obciążenia obudowy σ red [Ma] σ dop [Ma] k rawdopodobieńtwo awarii. odcinek I odcinek II odcinek III odcinek IIIa rzeprowadzone obliczenia wykazały że w świetle rozważań determinitycznych opartych na uśrednionych wartościach parametrów opiujących interakcję układu obudowa górotwór wpółczynnik wykorzytania nośności przekroju k oiąga wartości wyraźnie mniejze od co świadczy o wymaganej nośności obudowy. Obliczone prawdopodobieńtwo awarii obudowy dla aktualnych warunków jej utrzymania na odcinku III oiąga makymalnie wartość 03 co według badań dla wyrobik korytarzowych kwaliikuje wyrobiko do klay III warunki dopuzczalne. owoduje to konieczność oberwacji zachowania ię obudowy oraz podjęcie działań mających na celu zwiękzenie nośności obudowy lub obniżenie oddziaływania górotworu na obudowę. Wydzielając z niego odcinek charakteryzujący ię zczególnie dużą zmiennością parametrów podpornościowych obudowy (m.in. duża zmienność grubości obudowy zmienna jakość materiału i kontrukcji) oraz jej obciążenia (m.in. naruzenie robotami ziemnymi oddziaływanie drgań od przejeżdzających pojazdów na powierzchni) (w tab. odcinek IIIa) obliczone prawdopodobieńtwo awarii obudowy oiąga wartość 03 co kwaliikuje wyrobiko do klay IV warunki niedopuzczalne (tan niebezpieczny). Wytąpienie tak wyokiego prawdopodobieńtwa awarii obudowy znalazło pełne potwierdzenie w praktyce gdyż w tym miejcu w ierpniu 0 r. w trakcie realizacji prac w wyrobiku ztolni wytąpiło uzkodzenie obudowy w potaci utraty ciągłości materiału i przemiezczenia w kierunku wyrobika jednego z murów ocioowych (ry. 5). akre wytępującego uzkodzenia mógł zagrozić tateczności wyrobika na tym odcinku. odumowanie Na terenach pogórniczych nawet wiele lat po zakończeniu ekploatacji górniczej mogą wytępować zagrożenia będące jej kutkiem. Szczególne zagrożenie wytępuje od pozo- 37
12 tawionych po zakończeniu ekploatacji lub powtałych na wkutek proceów wtórnych w górotworze putek zalegających na małej głębokości. Utrata tateczności tych putek objawiająca ię najczęściej ich zawałem kutkuje wytąpieniem deormacji nieciągłych na powierzchni głównie w potaci zapadlik. rognozowanie zagrożenia zapadlikowego jet problemem złożonym kładającym ię z dwóch związanych ze obą proceów a mianowicie utraty tateczności wyrobika w ormie zawału oraz przejścia putki przez górotwór. rognoza tateczności wyrobika pozotawionego w górotworze po zakończeniu ekploatacji zależy od wielu czynników których określenie jet możliwe tylko z pewnym przybliżeniem. Do głównych czynników niepewności inormacji zaliczyć można: zmienność budowy i właściwości górotworu wynikająca z proceów naprężeniowo- -deormacyjnych wytępujących w trakcie i po zakończeniu ekploatacji zmienność gabarytów przekrojów poprzecznych wyrobika wzdłuż jego wybiegu na kutek złuzczeń lub obwałów kał lub częściowego wypełnienia wyrobika itp. zmienność pól naprężeniowo-deormacyjnych w górotworze wynikająca ze zmian właściwości górotworu warunków hydrogeologicznych warunków górniczych oraz oddziaływania rozwiniętej inratruktury podziemnej i powierzchniowej wyoki topień zużycia technicznego obudowy wyrobika wynikający z długiego okreu jego itnienia oraz niekorzytnych oddziaływań środowika. Biorąc powyżze pod uwagę za celowe uznać można toowanie metod probabilitycznych przyjmujących parametry wejściowe jako zmienne loowe a miarą zagrożenia utratą tateczności może być prawdopodobieńtwo wytąpienia niekorzytnego tanu. aproponowana klayikacja warunków utrzymania tateczności wyrobika może zotać wykorzytana jako narzędzie do: oceny topnia bezpieczeńtwa wyrobika zacowania niezbędnego zakreu i koztów działań naprawczych i proilaktycznych wtępnej oceny przydatności terenu do zagopodarowania określania harmonogramu działań naprawczych i zabezpieczających itniejące na określonym terenie wyrobika dla zmniejzenia zagrożenia ich zawałem. oruzony w artykule problem jet bardzo złożony i z konieczności przedtawiony zotał w poób bardzo ogólny. aygnalizowane zotały w nim apekty wymagające dalzych badań w celu dopracowania ię w miarę obiektywnych mierników jakości rozwiązania projektowego. Dotychczaowe badania wkazują że dalze ytematyczne poznawanie proceów naprężeniowo-deormacyjnych w otoczeniu wyrobik górniczych oraz rozwój metod i narzędzi projektowania twarza takie możliwości. Literatura Biegu A robabilityczna analiza kontrukcji talowych. Warzawa Wrocław: Wydawnictwo Naukowe WN 97. Chudek M. 00. Mechanika górotworu z podtawami zarządzania ochroną środowika w obzarach górniczych i pogórniczych. Gliwice: Wyd. Ś 500. Duży S Ocena bezpieczeńtwa kontrukcji wyrobik korytarzowych w kopalniach węgla kamiennego z uwzględnieniem zmienności warunków naturalnych i górniczych. [W:] Materiały Konerencji IX Warz- 38
13 taty Górnicze pt. agrożenia naturalne w górnictwie Kazimierz Dolny 0 czerwca 005. Kraków: Wyd. IGSMiE AN Duży S Optymalizacja kontrukcji wyrobik korytarzowych z uwzględnieniem zmienności warunków geologiczno górniczych i niepewności inormacji. [W:] Materiały Konerencji X Jubileuzowe Warztaty Górnicze pt. agrożenia naturalne w górnictwie Kraków 4 czerwca 006. Kraków: Wyd. IGSMiE AN Duży S Studium niezawodności kontrukcji obudowy i tateczności wyrobik korytarzowych w kopalniach węgla kamiennego z uwzględnieniem niepewności inormacji. ezyty Naukowe olitechniki Śląkiej. Górnictwo. z. 77 Gliwice. Duży S Geotechniczne apekty utrzymania tateczności głównych wyrobik udotępniających w warunkach rekontrukcji poziomu. Budownictwo Górnicze i Tunelowe nr. 3. Duży i in. 005 Duży S. reidl W. i Jurkiewicz J.G Możliwości wykorzytania Głównej Kluczowej Sztolni Dziedzicznej jako zabytku kultury technicznej i atrakcji podziemnej tray turytycznej kanenu górniczego Królowa Luiza w abrzu. race Naukowe Intytutu Górnictwa olitechniki Wrocławkiej nr Seria: Konerencje nr 43 Wrocław: Oicyna Wyd. Wr Duży i in. 006 Duży S. reidl W. i Różacki R Wpływ czynników środowikowych na trwałość i walory użytkowe obudowy kamiennej Głównej Kluczowej Sztolni Dziedzicznej w abrzu. race Naukowe Intytutu Górnictwa olitechniki Wrocławkiej nr 7 Seria: Studia i Materiały nr 3 Wrocław: Oicyna Wyd. Wr Duży i in. 0 Duży S. reidl W. Bączek A. Dyduch G. i awla Ł. 0. Ocena niezawodności i bezpieczeńtwa kontrukcji obudowy kamiennej wyrobik Kopalni Ćwiczebnej Muzeum Miejkiego Sztygarka w Dąbrowie Górniczej poddanych niekorzytnemu oddziaływaniu środowika. Górnictwo i Geologia t. 7 z Duży S. red. 03. Wykonanie ekpertyzy dotyczącej przyczyn powtania i poobu uunięcia awarii obudowy Głównej Kluczowej Sztolni Dziedzicznej na odcinku przebiegającym pod ulicą K. Miarki w abrzu. raca KGBiO Ś Gliwice (praca niepublikowana). Duży S. red. 05. rzeprowadzenie badań i analiz geoizycznych truktury górotworu w bezpośrednim otoczeniu wyrobik kompleku Głównej Kluczowej Sztolni Dziedzicznej ze zlokalizowaniem wybranych zlikwidowanych wyrobik oraz wykonanie projektów docelowego zabezpieczenia wyrobik kompleku Głównej Kluczowej Sztolni Dziedzicznej wraz z pełnieniem nadzorów autorkich. adanie. Wykonanie dokumentacji projektowych opiujących poób wykonania docelowego zabezpieczenia wyrobik kompleku Głównej Kluczowej Sztolni Dziedzicznej wraz z nadzorem autorkim. raca KGBiO Ś Gliwice (praca niepublikowana).
14
WYMIAROWANIE PRZEKROJÓW POZIOMYCH KOMINÓW ŻELBETOWYCH W STANIE GRANICZNYM NOŚNOŚCI WG PN-EN - ALGORYTM OBLICZENIOWY
Budownictwo DOI: 0.75/znb.06..7 Mariuz Pońki WYMIAROWANIE PRZEKROJÓW POZIOMYCH KOMINÓW ŻELBETOWYCH W STANIE GRANICZNYM NOŚNOŚCI WG PN-EN - ALGORYTM OBLICZENIOWY Wprowadzenie Wprowadzenie norm europejkich
Bardziej szczegółowoBADANIA PORÓWNAWCZE METOD OBLICZANIA OBCIĄŻEŃ OBUDOWY WYROBISK KORYTARZOWYCH NIEPODDANYCH DZIAŁANIU WPŁYWÓW EKSPLOATACJI GÓRNICZEJ**
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 31 Zezyt 3 2007 Andrzej Wichur*, Kornel Frydrych*, Agniezka Zięba* BADANIA PORÓWNAWCZE METOD OBLICZANIA OBCIĄŻEŃ OBUDOWY WYROBISK KORYTARZOWYCH NIEPODDANYCH DZIAŁANIU WPŁYWÓW
Bardziej szczegółowoPorównanie zasad projektowania żelbetowych kominów przemysłowych
Budownictwo i Architektura 16(2) (2017) 119-129 DO: 10.24358/Bud-Arch_17_162_09 Porównanie zaad projektowania żelbetowych kominów przemyłowych arta Słowik 1, Amanda Akram 2 1 Katedra Kontrukcji Budowlanych,
Bardziej szczegółowoELEMENTY TEORII NIEZAWODNOŚCI I BEZPIECZEŃSTWA KONSTRUKCJI W PROJEKTOWANIU BUDOWLI PODZIEMNYCH. 1. Wprowadzenie
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 29 Zeszyt 3/1 25 Stanisław Duży* ELEMENTY TEORII NIEZAWODNOŚCI I BEZIECZEŃSTWA KONSTRUKCJI W ROJEKTOWANIU BUDOWLI ODZIEMNYCH 1. Wprowadzenie rojektowanie i dobór obudowy wyrobisk
Bardziej szczegółowoObliczanie naprężeń stycznych wywołanych momentem skręcającym w przekrojach: kołowym, pierścieniowym, prostokątnym 7
Obiczanie naprężeń tycznych wywołanych momentem kręcającym w przekrojach: kołowym, pierścieniowym, protokątnym 7 Wprowadzenie Do obiczenia naprężeń tycznych wywołanych momentem kręcającym w przekrojach
Bardziej szczegółowoAnaliza osiadania pojedynczego pala
Poradnik Inżyniera Nr 14 Aktualizacja: 09/2016 Analiza oiadania pojedynczego pala Program: Pal Plik powiązany: Demo_manual_14.gpi Celem niniejzego przewodnika jet przedtawienie wykorzytania programu GO5
Bardziej szczegółowoMODEL OCENY NADMIARÓW W LOTNICZYCH SYSTEMACH BEZPIECZEŃSTWA
Józef Żurek Intytut Techniczny Wojk Lotniczych MODEL OCENY NADMIARÓW W LOTNICZYCH SYSTEMACH BEZPIECZEŃSTWA Strezczenie: W artykule omówiono problemy bezpieczeńtwa w ytemach lotniczych ze zczególnym uwzględnieniem
Bardziej szczegółowoModelowanie zdarzeń na niestrzeŝonych przejazdach kolejowych
LEWIŃSKI Andrzej BESTER Lucyna Modelowanie zdarzeń na nietrzeŝonych przejazdach kolejowych Bezpieczeńtwo na nietrzeŝonych przejazdach kolejowych Modelowanie i ymulacja zdarzeń Strezczenie W pracy przedtawiono
Bardziej szczegółowoZmiany zagęszczenia i osiadania gruntu niespoistego wywołane obciążeniem statycznym od fundamentu bezpośredniego
Zmiany zagęzczenia i oiadania gruntu niepoitego wywołane obciążeniem tatycznym od fundamentu bezpośredniego Dr inż. Tomaz Kozłowki Zachodniopomorki Uniwerytet Technologiczny w Szczecinie, Wydział Budownictwa
Bardziej szczegółowo2. Korozja stalowej obudowy odrzwiowej w świetle badań dołowych
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 31 Zeszyt 3 2007 Mirosław Chudek*, Stanisław Duży*, Grzegorz Dyduch*, Arkadiusz Bączek* PROBLEMY NOŚNOŚCI STALOWEJ OBUDOWY ODRZWIOWEJ WYROBISK KORYTARZOWYCH UŻYTKOWANYCH W
Bardziej szczegółowoModel oceny systemu remontu techniki brygady zmechanizowanej w działaniach bojowych
Bi u l e t y n WAT Vo l. LX, Nr 2, 20 Model oceny ytemu remontu techniki brygady zmechanizowanej w działaniach bojowych Marian Brzezińki Wojkowa Akademia Techniczna, Wydział Mechaniczny, Katedra Logityki,
Bardziej szczegółowoWIELOKRYTERIALNY MODEL WIELKOŚCI ZAMÓWIENIA W KOPALNI WĘGLA KAMIENNEGO 1
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ Seria: ORGANIZACJA I ZARZĄDZANIE z. XX XXXX Nr kol. XXXX Katarzyna JAKOWSKA-SUWALSKA, Adam SOJDA, Maciej WOLNY Politechnika Śląka Wydział Organizacji i Zarządzania
Bardziej szczegółowoOCENA STANU TECHNICZNEGO OBUDOWY GŁÓWNEJ KLUCZOWEJ SZTOLNI DZIEDZICZNEJ NA ODCINKU ZABRZAŃSKIM
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 30 Zeszyt 4 2006 Wojciech Preidl* OCENA STANU TECHNICZNEGO OBUDOWY GŁÓWNEJ KLUCZOWEJ SZTOLNI DZIEDZICZNEJ NA ODCINKU ZABRZAŃSKIM 1. Wstęp Budowę Głównej Kluczowej Sztolni
Bardziej szczegółowoOKREŚLENIE NOŚNOŚCI PODŁOŻA GRUNTOWEGO
OKREŚLENIE NOŚNOŚCI PODŁOŻA GRUNTOWEGO OBIEKT BUDOWLANY: Budynek Markoniówka LOKALIZACJA: Muzeum Pałacu Króla Jana III w Wilanowie ul. Staniława Kotki Potockiego 10/16 02-958 Warzawa WYKONAWCA: INVESTHOME
Bardziej szczegółowoKO OF Szczecin:
55OF D KO OF Szczecin: www.of.zc.pl L OLMPADA FZYZNA (005/006). Stopień, zadanie doświadczalne D Źródło: Komitet Główny Olimpiady Fizycznej A. Wymołek; Fizyka w Szkole nr 3, 006. Autor: Nazwa zadania:
Bardziej szczegółowoGeomechaniczne warunki poprawy efektywności strzelań torpedujących w kopalniach LGOM
83 CUPRUM Czaopimo Naukowo-Techniczne Górnictwa Rud nr 3 (76) 2015,. 83-93 Geomechaniczne warunki poprawy efektywności trzelań torpedujących w kopalniach LGOM Andrzej Zorychta, Jerzy Cieślik, Zbigniew
Bardziej szczegółowoNaprężenia styczne i kąty obrotu
Naprężenia tyczne i kąty obrotu Rozpatrzmy pręt pryzmatyczny o przekroju kołowym obciążony momentem kręcającym 0 Σ ix 0 0 A A 0 0 Skręcanie prętów o przekroju kołowym, pierścieniowym, cienkościennym. Naprężenia
Bardziej szczegółowoMaksymalny błąd oszacowania prędkości pojazdów uczestniczących w wypadkach drogowych wyznaczonej różnymi metodami
BIULETYN WAT VOL LV, NR 3, 2006 Makymalny błąd ozacowania prędkości pojazdów uczetniczących w wypadkach drogowych wyznaczonej różnymi metodami BOLESŁAW PANKIEWICZ, STANISŁAW WAŚKO* Wojkowa Akademia Techniczna,
Bardziej szczegółowoWYZNACZANIE MODUŁU YOUNGA METODĄ STRZAŁKI UGIĘCIA
aboratorium z Fizyki Materiałów 010 Ćwiczenie WYZNCZNIE MODUŁU YOUNG METODĄ STRZŁKI UGIĘCI Zadanie: 1.Za pomocą przyrządów i elementów znajdujących ię w zetawie zmierzyć moduł E jednego pręta wkazanego
Bardziej szczegółowoSPRAWDZENIE SG UŻYTKOWALNOŚCI (ZARYSOWANIA I UGIĘCIA) METODAMI DOKŁADNYMI, OMÓWIENIE PROCEDURY OBLICZANIA SZEROKOŚCI RYS ORAZ STRZAŁKI UGIĘCIA
SPRAWDZENIE SG UŻYTKOWALNOŚCI (ZARYSOWANIA I UGIĘCIA) METODAMI DOKŁADNYMI, OMÓWIENIE PROCEDURY OBLICZANIA SZEROKOŚCI RYS ORAZ STRZAŁKI UGIĘCIA ZAJĘCIA 11 PODSTAWY PROJEKTOWANIA SEM. V KONSTRUKCJI BETONOWYCH
Bardziej szczegółowoTesty statystyczne teoria
Tety tatytyczne teoria przygotowanie: dr A Goroncy, dr J Karłowka-Pik Niech X,, X n będzie próbą loową protą z rozkładu P θ, θ Θ oraz niech α (0, ) będzie poziomem itotności (najczęściej 0,, 0,05, czy
Bardziej szczegółowoStatystyczna analiza danych
Statytyka. v.0.9 egz mgr inf nietacj Statytyczna analiza danych Statytyka opiowa Szereg zczegółowy proty monotoniczny ciąg danych i ) n uzykanych np. w trakcie pomiaru lub za pomocą ankiety. Przykłady
Bardziej szczegółowo( L,S ) I. Zagadnienia
( L,S ) I. Zagadnienia. Elementy tatyki, dźwignie. 2. Naprężenia i odkztałcenia ciał tałych.. Prawo Hooke a.. Moduły prężytości (Younga, Kirchhoffa), wpółczynnik Poiona. 5. Wytrzymałość kości na ścikanie,
Bardziej szczegółowoAnaliza stateczności zbocza
Przewodnik Inżyniera Nr 8 Aktualizacja: 02/2016 Analiza tateczności zbocza Program powiązany: Stateczność zbocza Plik powiązany: Demo_manual_08.gt Niniejzy rozdział przedtawia problematykę prawdzania tateczności
Bardziej szczegółowoSterowanie jednorodnym ruchem pociągów na odcinku linii
Sterowanie jednorodnym ruchem pociągów na odcinku linii Miroław Wnuk 1. Wprowadzenie Na odcinku linii kolejowej pomiędzy kolejnymi pociągami itnieją odtępy blokowe, które zapewniają bezpieczne prowadzenie
Bardziej szczegółowoLokalne wyboczenie. 1. Wprowadzenie. Andrzej Szychowski. wspornikowych, których nie znaleziono w literaturze.
Budownictwo i Architektura 14(2) (2015) 113-121 Lokalne wyboczenie ścianki wpornikowej elementu cienkościennego przy wzdłużnej i poprzecznej zmienności naprężeń Katedra Mechaniki, Kontrukcji Metalowych
Bardziej szczegółowoPOLITECHNIKA WARSZAWSKA WYDZIAŁ SAMOCHODÓW I MASZYN ROBOCZYCH Instytut Podstaw Budowy Maszyn Zakład Mechaniki
POLITECHNIKA WARSZAWSKA WYDZIAŁ SAMOCHODÓW I MASZYN ROBOCZYCH Intytut Podtaw Budowy Mazyn Zakład Mechaniki Laboratorium podtaw automatyki i teorii mazyn Intrukcja do ćwiczenia A-5 Badanie układu terowania
Bardziej szczegółowoPolitechnika Śląska w Gliwicach Instytut Maszyn i Urządzeń Energetycznych Zakład Podstaw Konstrukcji i Eksploatacji Maszyn Energetycznych
Politechnika Śląka w Gliwicach Intytut Mazyn i Urządzeń Energetycznych Zakład Podtaw Kontrukcji i Ekploatacji Mazyn Energetycznych Ćwiczenie laboratoryjne z wytrzymałości materiałów Temat ćwiczenia: Wyboczenie
Bardziej szczegółowoZ czego i czym budować?
Zezyt 2. Z czego i czym budować? czyi Kataog Wyrobów i Narzędzi Opracowanie: mgr inż. arc. Zbigniew Babińki, dr inż. Janina Siejko na podtawie materiałów Stowarzyzenia Producentów Betonów STOWARZYSZENIE
Bardziej szczegółowoTesty dotyczące wartości oczekiwanej (1 próbka).
ZASADY TESTOWANIA HIPOTEZ STATYSTYCZNYCH. TESTY DOTYCZĄCE WARTOŚCI OCZEKIWANEJ Przez hipotezę tatytyczną rozumiemy, najogólniej mówiąc, pewną wypowiedź na temat rozkładu intereującej na cechy. Hipotezy
Bardziej szczegółowoWIELOKRYTEIALNY MODEL WIELKOŚCI ZAMÓWIENIA W KOPALNI WĘGLA KAMIENNEGO
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ Seria: Organizacja i Zarządzanie z. XX XXXX Nr kol. XXXX KATARZYNA JAKOWSKA-SUWALSKA ADAM SOJDA MACIEJ WOLNY Politechnika Śląka, Wydział Organizacji i Zarządzania,
Bardziej szczegółowos Dla prętów o stałej lub przedziałami stałej sztywności zginania mianownik wyrażenia podcałkowego przeniesiemy przed całkę 1 EI s
Wprowadzenie Kontrukcja pod wpływem obciążenia odkztałca ię, a jej punkty doznają przemiezczeń iniowych i kątowych. Umiejętność wyznaczania tych przemiezczeń jet konieczna przy prawdzaniu warunku ztywności
Bardziej szczegółowoCzynnik niezawodności w modelowaniu podróży i prognozowaniu ruchu
Problemy Kolejnictwa Zezyt 165 (grudzień 2014) 53 Czynnik niezawodności w modelowaniu podróży i prognozowaniu ruchu Szymon KLEMBA 1 Strezczenie W artykule rozważano możliwości uwzględniania czynnika niezawodności
Bardziej szczegółowoROZKŁAD A PRIORI W CZYNNIKU BAYESOWSKIM A WYBÓR MODELU KLAS UKRYTYCH
B A D A N I A O P E R A C Y J N E I D E C Y Z J E Nr 3 2009 Robert KAPŁON* ROZKŁAD A PRIORI W CZYNNIKU BAYEOWKIM A WYBÓR MODELU KLA UKRYTYCH Na etapie wyboru liczby egmentów w analizie kla ukrytych kryteria
Bardziej szczegółowoCzęść 1 9. METODA SIŁ 1 9. METODA SIŁ
Część 1 9. METOD SIŁ 1 9. 9. METOD SIŁ Metoda ił jet poobem rozwiązywania układów tatycznie niewyznaczalnych, czyli układów o nadliczbowych więzach (zewnętrznych i wewnętrznych). Sprowadza ię ona do rozwiązania
Bardziej szczegółowoWYZNACZANIE MODUŁU SPRĘŻYSTOŚCI POSTACIOWEJ G ORAZ NAPRĘŻEŃ SKRĘCAJĄCYCH METODĄ TENSOMETRYCZNĄ
Ćwiczenie 7 WYZNACZANIE ODUŁU SPRĘŻYSTOŚCI POSTACIOWEJ G ORAZ NAPRĘŻEŃ SKRĘCAJĄCYCH ETODĄ TENSOETRYCZNĄ A. PRĘT O PRZEKROJU KOŁOWY 7. WPROWADZENIE W pręcie o przekroju kołowym, poddanym obciążeniu momentem
Bardziej szczegółowoEGZAMIN POTWIERDZAJĄCY KWALIFIKACJE W ZAWODZIE Rok 2017 CZĘŚĆ PRAKTYCZNA
Arkuz zawiera informacje prawnie chronione do momentu rozpoczęcia egzaminu Układ graficzny CKE 2016 Nazwa kwalifikacji: Organizacja i prowadzenie ekploatacji złóż metodą odkrywkową Oznaczenie kwalifikacji:
Bardziej szczegółowoAnaliza efektów wzbogacania węgla w osadzarkach przy zmianach składu ziarnowego nadawy
JOACHIM PIELOT WOJCIECH PIELUCHA Analiza efektów wzbogacania węgla w oadzarkach przy zmianach kładu nadawy Jednym z podtawowych proceów przeróbki węgla jet wzbogacanie w oadzarkach wodnych. Efekty tego
Bardziej szczegółowoMateriał dydaktyczny - dr inż. Dariusz Sobala ŚWIATŁO PRZEPUSTU Przykład obliczeń dla przepustu o niezatopionym wlocie i wylocie
Materiał dydaktyczny - dr inż. Dariuz Sobala ŚWIATŁO PRZEPUSTU Przykład obliczeń dla przeputu o niezatopionym wlocie i wylocie Piśmiennictwo: 1.. ROZPORZĄDZENIE MINISTRA TRANSPORTU I GOSPODARKI MORSKIEJ
Bardziej szczegółowoDiagnostyka i monitoring maszyn część III Podstawy cyfrowej analizy sygnałów
Diagnotyka i monitoring mazyn część III Podtawy cyfrowej analizy ygnałów Układy akwizycji ygnałów pomiarowych Zadaniem układu akwizycji ygnałów pomiarowych jet zbieranie ygnałów i przetwarzanie ich na
Bardziej szczegółowoPrognozowanie naprężeń w przewodach linii elektroenergetycznych napowietrznych na terenach objętych szkodami górniczymi
dr hab. inż. PIOTR GAWOR, prof. Pol. Śl. dr inż. SERGIUSZ BORON Katedra Elektryfikacji i Automatyzacji Górnictwa Wydział Górnictwa i Geologii Politechniki Śląkiej Prognozowanie naprężeń w przewodach linii
Bardziej szczegółowoKOMPUTEROWE WSPOMAGANIE BADAŃ SKUTECZNOŚCI AMUNICJI ODŁAMKOWEJ WYPOSAŻONEJ W ZAPALNIKI ZBLIŻENIOWE
Dr inż. Maciej PODCIECHOWSKI Dr inż. Dariuz RODZIK Dr inż. Staniław ŻYGADŁO Wojkowa Akademia Techniczna KOMPUTEROWE WSPOMAGANIE BADAŃ SKUTECZNOŚCI AMUNICJI ODŁAMKOWEJ WYPOSAŻONEJ W ZAPALNIKI ZBLIŻENIOWE
Bardziej szczegółowoBALANSOWANIE OBCIĄŻEŃ JEDNOSTEK SEKCYJNYCH
BALANSWANIE BCIĄŻEŃ JEDNSTEK SEKCYJNYCH Tomaz PRIMKE Strezczenie: Złożony problem konfiguracji wariantów gotowości może zotać rozwiązany poprzez dekompozycję na protze podproblemy. Jednym z takich podproblemów
Bardziej szczegółowoANALIZA DYNAMICZNA MODELU OBIEKTU SPECJALNEGO Z MAGNETOREOLOGICZNYM TŁUMIKIEM
ANALIZA DYNAMICZNA MODELU OBIEKTU SPECJALNEGO Z MAGNETOREOLOGICZNYM TŁUMIKIEM Marcin BAJKOWSKI*, Robert ZALEWSKI* * Intytut Podtaw Budowy Mazyn, Wydział Samochodów i Mazyn Roboczych, Politechnika Warzawka,
Bardziej szczegółowoZADANIA PAŃSTWOWEJ SŁUśBY HYDROGEOLOGICZNEJ w 2009 r. Zadanie 28: Charakterystyka geologiczna i hydrogeologiczna zweryfikowanych JCWPd.
ZADANIA PAŃSTWOWEJ SŁUśBY HYDROGEOLOGICZNEJ w 2009 r. Zadanie 28: Charakterytyka geologiczna i hydrogeologiczna zweryfikowanych. Koordynator zadania Dyrektor d. pańtwowej łuŝby hydrogeologicznej dr Zbigniew
Bardziej szczegółowoOptymalizacja konstrukcji wyrobisk korytarzowych z uwzględnieniem zmienności warunków geologiczno-górniczych i niepewności informacji
Mat. Symp. str. 95 107 Stanisław DUŻY Politechnika Śląska, Wydział Górnictwa i Geologii, Gliwice Optymalizacja konstrukcji wyrobisk korytarzowych z uwzględnieniem zmienności warunków geologiczno-górniczych
Bardziej szczegółowoAlgorytmy ewolucyjne (2)
Algorytmy ewolucyjne (2) zajecia.jakubw.pl/nai/ ALGORYTM GEETYCZY Cel: znaleźć makimum unkcji. Założenie: unkcja ta jet dodatnia. 1. Tworzymy oobników loowych. 2. Stoujemy operacje mutacji i krzyżowania
Bardziej szczegółowoWpływ głębokości lokalizacji wyrobisk górniczych na niezawodność i bezpieczeństwo ich konstrukcji
WARSZTATY 2007 z cyklu: Zagrożenia naturalne w górnictwie Materiały Warsztatów str. 183 196 Stanisław DUŻY Politechnika Śląska w Gliwicach, Wydział Górnictwa i Geologii Wpływ głębokości lokalizacji wyrobisk
Bardziej szczegółowoProjekt 2 studium wykonalności. 1. Wyznaczenie obciążenia powierzchni i obciążenia ciągu (mocy)
Niniejzy projekt kłada ię z dwóch części: Projekt 2 tudium wykonalności ) yznaczenia obciążenia powierzchni i obciążenia ciągu (mocy) przyzłego amolotu 2) Ozacowania koztów realizacji projektu. yznaczenie
Bardziej szczegółowoSPRAWOZDANIE. a) Podaj rodzaj i oznaczenie zastosowanej głowicy.. Zakres obserwacji
Akademia Górniczo-Hutnicza Kraków Katedra Wytrzymałości, Zmęczenia Materiałów i Kontrukcji KWZMiK Ćwiczenia laboratoryjne Badanie jednorodności truktury i właności mechanicznych materiałów kontrukcyjnych
Bardziej szczegółowoEDOMETRYCZNE MODUŁY ŚCISLIWOŚCI GRUNTU
Dr inż. Grzegorz Straż Intrukcja do ćwiczeń laboratoryjnych pt: EDOMETRYCZNE MODUŁY ŚCISLIWOŚCI GRUNTU Wprowadzenie. Zalecenia dotyczące badań gruntów w edometrze: Zalecane topnie wywoływanego naprężenia:
Bardziej szczegółowoWPŁYW OSZCZĘDNOŚCI W STRATACH ENERGII NA DOBÓR TRANSFORMATORÓW ROZDZIELCZYCH SN/nn
Elżbieta Niewiedział, Ryzard Niewiedział Wyżza Szkoła Kadr Menedżerkich w Koninie WPŁYW OSZCZĘDNOŚCI W STRATACH ENERGII NA DOBÓR TRANSFORMATORÓW ROZDZIELCZYCH SN/nn Strezczenie: W referacie przedtawiono
Bardziej szczegółowoMichał JAKUBOWICZ 1 Czesław Janusz JERMAK 1 NIEPEWNOŚĆ POMIARU DŁUGOŚCI Z UŻYCIEM PRZETWORNIKA PNEUMATYCZNEGO 1. WPROWADZENIE
Inżynieria Mazyn, R. 8, z. 3, 3 pneumatyczny przetwornik długości, pomiary bezdotykowe, niepewność pomiarów Michał JAKUBOWICZ Czeław Januz JERMAK IEPEWOŚĆ POMIARU DŁUGOŚCI Z UŻYCIEM PRZETWORIKA PEUMATYCZEGO
Bardziej szczegółowoPomiar rezystancji. Rys.1. Schemat układu do pomiaru rezystancji metodą techniczną: a) poprawnie mierzonego napięcia; b) poprawnie mierzonego prądu.
Pomiar rezytancji. 1. Cel ćwiczenia: Celem ćwiczenia jet zapoznanie ię z najważniejzymi metodami pomiaru rezytancji, ich wadami i zaletami, wynikającymi z nich błędami pomiarowymi, oraz umiejętnością ich
Bardziej szczegółowo"Geotechnika" Łódź
GT "Geotechnika" Zakład Uług Geologicznych "Geotechnika" 91-432 Łódź tel./fax. 42 655 67 72 ul. Wojka Polkiego 55/61 e-mail: biuro@geotechnikalodz.pl geotechnikalodz@interia.pl www.geotechnikalodz.pl OPNA
Bardziej szczegółowo9. DZIAŁANIE SIŁY NORMALNEJ
Część 2 9. DZIŁIE SIŁY ORMLEJ 1 9. DZIŁIE SIŁY ORMLEJ 9.1. ZLEŻOŚCI PODSTWOWE Przyjmiemy, że materiał pręta jet jednorodny i izotropowy. Jeśli ponadto założymy, że pręt jet pryzmatyczny, to łuzne ą wzory
Bardziej szczegółowoPOWŁOKI KOMPOZYTOWE Cu+Si3N4 I Ni+Si3N4 NAKŁADANE METODĄ TAMPONOWĄ
KOMPOZYTY (COMPOSITES) 3(2003)6 Jaroław Grześ 1 Politechnika Warzawka, Intytut Technologii Materiałowych, ul. Narbutta 85, 02-524 Warzawa POWŁOKI KOMPOZYTOWE Cu+Si3N4 I Ni+Si3N4 NAKŁADANE METODĄ TAMPONOWĄ
Bardziej szczegółowoPROJEKTOWANIE PKM I ZAJĘCIA 1
PROJEKTOWANIE PKM I ZAJĘCIA 1 Wazym zadaniem kontrukcyjnym do zrealizowania w tym emetrze będzie zaprojektowanie mechanizmu śruboweo. Ma ono na celu zapoznanie Wa z przebieiem typowych obliczeń elementów
Bardziej szczegółowoBADANIA LABORATORYJNE SUPERKONDENSATOROWEGO ZASOBNIKA ENERGII PRZEZNACZONEGO DO OGRANICZANIA STRAT W SIECIACH TRAKCYJNYCH
Zezyty Problemowe Mazyny Elektryczne Nr 2/2013 (99) 173 Piotr Chudzik, Andrzej Radecki, Rafał Nowak Politechnika Łódzka, Łódź BADANIA LABORATORYJNE SUPERKONDENSATOROWEGO ZASOBNIKA ENERGII PRZEZNACZONEGO
Bardziej szczegółowoSZEREGOWY SYSTEM HYDRAULICZNY
LABORATORIUM MECHANIKI PŁYNÓW Ćwiczenie N 1 SZEREGOWY SYSTEM HYDRAULICZNY 1. Cel ćwiczenia Sporządzenie wykreu Ancony na podtawie obliczeń i porównanie zmierzonych wyokości ciśnień piezometrycznych z obliczonymi..
Bardziej szczegółowoDOŚWIADCZALNE OKREŚLENIE WPŁYWU KSZTAŁTU ŁBA ŚRUB MOCUJĄCYCH ŁOŻYSKO OBROTNICY ŻURAWIA NA WYSTĘPUJĄCE W NICH NAPRĘŻENIA MONTAŻOWE
Szybkobieżne Pojazdy Gąienicowe (19) nr 1, 2004 Zbigniew RACZYŃSKI Jacek SPAŁEK DOŚWIADCZALNE OKREŚLENIE WPŁYWU KSZTAŁTU ŁBA ŚRUB MOCUJĄCYCH ŁOŻYSKO OBROTNICY ŻURAWIA NA WYSTĘPUJĄCE W NICH NAPRĘŻENIA MONTAŻOWE
Bardziej szczegółowoRUCH FALOWY. Ruch falowy to zaburzenie przemieszczające się w przestrzeni i zmieniające się w
RUCH FALOWY Ruch alowy to zaburzenie przemiezczające ię w przetrzeni i zmieniające ię w czaie. Podcza rozchodzenia ię al mechanicznych elementy ośrodka ą wytrącane z położeń równowagi i z powodu właności
Bardziej szczegółowoEgzamin maturalny z fizyki poziom rozszerzony (16 maja 2016)
Egzamin maturalny z fizyki poziom rozzerzony (16 maja 016) Arkuz zawiera 16 zadań, za których rozwiązanie można było uzykać makymalnie 60 punktów. Ogólną charakterytykę zadań przedtawia poniżza tabela.
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJE STALOWE W EUROPIE. Wielokondygnacyjne konstrukcje stalowe Część 3: Oddziaływania
KONSTRUKCJE STALOWE W EUROPIE Wielokondygnacyjne kontrukcje talowe Część 3: Oddziaływania Wielokondygnacyjne kontrukcje talowe Część 3: Oddziaływania 3 - ii PRZEDMOWA Niniejza publikacja tanowi trzecią
Bardziej szczegółowoSTRENGTHENING OF THE STEEL AFTER HEAT TREATING WITH THE MATRIX OF DIFFERENT STRUCTURE
Leopold BERKOWSKI, Jacek BOROWSKI, Zbigniew RYBAK Politechnika Poznańka, Intytut Mazyn Roboczych i Pojazdów Samochodowych ul. Piotrowo 3, 6-965 Poznań (Poland) e-mail: office_wmmv@put.poznan.pl STRENGTHENING
Bardziej szczegółowoSkręcanie prętów naprężenia styczne, kąty obrotu 4
Skręcanie prętów naprężenia tyczne, kąty obrotu W przypadku kręcania pręta jego obciążenie tanowią momenty kręcające i. Na ry..1a przedtawiono przykład pręta ztywno zamocowanego na ewym końcu (punkt ),
Bardziej szczegółowoOkreślenie maksymalnych składowych stycznych naprężenia na pobocznicy pala podczas badania statycznego
Określenie makymalnych kładowych tycznych naprężenia na pobocznicy pala podcza badania tatycznego Pro. dr hab. inż. Zygmunt Meyer, m inż. Krzyzto Żarkiewicz Zachodniopomorki Uniwerytet Technologiczny w
Bardziej szczegółowo1. Wprowadzenie. Andrzej Szychowski. lub równomiernie zginanych elementach o przekrojach otwartych, w których wspornikowa
Budownictwo i Architektura 13(3) (014) 91-98 Wyboczenie prężyście zamocowanej ścianki wpornikowej z uztywnieniem krawędzi wobodnej Andrzej Szychowki 1 Katedra Mechaniki, Kontrukcji Metalowych i Metod Komputerowych,
Bardziej szczegółowoWpływ warunków górniczych na stan naprężenia
XV WARSZTATY GÓRNICZE 4-6 czerwca 2012r. Czarna k. Ustrzyk Dolnych - Bóbrka Wpływ warunków górniczych na stan naprężenia i przemieszczenia wokół wyrobisk korytarzowych Tadeusz Majcherczyk Zbigniew Niedbalski
Bardziej szczegółowoDr niż. Zbigniew PLEWAKO Przykłady obliczeń konstrukcji żelbetowych według EUROKODÓW
Przykład 2 Dr niż. Zbigniew PLEWAKO Przykłady obliczeń kontrukcji żelbetowych według EUROKODÓW Zaprojektować trop międzykondygnacyjny w wyokim budynku hotelowym. Strop z płyty dwukierunkowo zbrojonej,
Bardziej szczegółowoWYKORZYSTANIE KOMBINACJI POTENCJAŁÓW T- DO WYZNACZANIA PARAMETRÓW SZTYWNOŚCI SIŁOWNIKA ŁOŻYSKA MAGNETYCZNEGO
Zezyty Problemowe Mazyny Elektryczne Nr 83/29 89 Broniław Tomczuk, Jan Zimon Politechnika Opolka, Opole WYKORZYSTANIE KOMBINACJI POTENCJAŁÓW T- DO WYZNACZANIA PARAMETRÓW SZTYWNOŚCI SIŁOWNIKA ŁOŻYSKA MAGNETYCZNEGO
Bardziej szczegółowoWzmacniacz rezonansowy
A B O R A T O R I U M P O D S T A W E E K T R O N I K I I M E T R O O G I I Wzmacniacz rezonanowy 3. Wtęp Ćwiczenie opracował Marek Wójcikowki na podtawie pracy dyplomowej Sławomira ichoza Ćwiczenie umoŝliwia
Bardziej szczegółowoĆWICZENIE 6,7 MATERIAŁY KAMIENNE
ĆWICZENIE 6,7 MATERIAŁY KAMIENNE 6.1. WPROWADZENIE Oznaczanie gętości objętościowej wykonuje ię jedną z natępujących metod: metodą bezpośrednią na próbkach regularnych - gdy uwartwienie, pękanie itp. cechy
Bardziej szczegółowoZastosowanie transformaty falkowej do analizy przebiegów napięć zasilających napędy z częstotliwościową regulacją prędkości obrotowej
Ivan TARANENKO 1, Ryzard PAWEŁEK 1, Olekandr GORPYNYCH Politechnika Łódzka, Intytut Elektroenergetyki (1), Przyazowki Pańtwowy Uniwerytet Techniczny w Mariupolu, Ukraina () doi:1.15199/8.15.11. Zatoowanie
Bardziej szczegółowoaluminiowe drzwi wejściowe
aluminiowe drzwi wejściowe komplekowe rozwiązania dla domu myślimy o wzytkim SOLANO ciepłe, bezpieczne i piękne drzwi wejściowe Aluminiowe drzwi wejściowe SOLANO bę dą idealną wizytówką Twojego domu. Wyjątkowo
Bardziej szczegółowoZAŁĄCZNIK 1. OBLICZENIA ŚWIATŁA MOSTU
Zwięczyca/Potok Paryja Pozio wody iarodajnej 0,% ZAŁĄCZNIK. OBLICZENIA ŚWIATŁA MOSTU Inforacje wtępne Obliczenia wykonano koncepcji budowy kładki w Zwięczycy nad potokie Paryja. Obliczenia obejują: utalenie
Bardziej szczegółowoAlojzy Szymański Mechanika gruntów, skrypt SGGW, Warszawa 2001
Część pierwza Właściwości fizyczne gruntu Alojzy Szymańki Mechanika gruntów, krypt SGGW, Warzawa 2001 http://kg.ggw.pl/geotechnika/mechanika.pdf Geneza Gruntu Grunty tworzą wierzchnią wartwę litofery,
Bardziej szczegółowoNBM Technologie GMINA WIELGIE UL. STAROWIEJSKA 8, WIELGIE INWESTOR OBIEKT ROZBUDOWA UJĘCIA WODNEGO W ORŁOWIE GMINA WIELGIE
N B M Technologie NBM Technologie Mroczka i Wpólnicy Spółka Jawna 42-200 Czętochowa; ul. Bór 143 / 157 Tel./Fax: 34 365 75 81 projektowanie to naza paja INWESTOR GMINA WIELGIE UL. STAROWIEJSKA 8, 87-603
Bardziej szczegółowoĆWICZENIE 1 CHARAKTERYSTYKI STATYCZNE DIOD P-N
LBORTORM PRZYRZĄDÓW PÓŁPRZEWODNKOWYCH ĆWCZENE 1 CHRKTERYSTYK STTYCZNE DOD P-N K T E D R S Y S T E M Ó W M K R O E L E K T R O N C Z N Y C H 1 CEL ĆWCZEN Celem ćwiczenia jet zapoznanie ię z: przebiegami
Bardziej szczegółowoBilansowa metoda modelowania wypierania mieszającego w ośrodku porowatym
NAFTA-GAZ grudzień ROK LXVIII Wieław Szott Intytut Nafty i Gazu, Oddział Krono Bilanowa metoda modelowania wypierania miezającego w ośrodku porowatym Wtęp W otatnich latach coraz więkzego znaczenia nabierają
Bardziej szczegółowoKOMPENSACJA USZKODZEŃ WYBRANYCH CZUJNIKÓW POMIAROWYCH W UKŁADACH NAPĘDOWYCH Z SILNIKIEM INDUKCYJNYM POPRZEZ REDUNDANCJĘ SPRZĘTOWĄ
Prace Naukowe Intytutu Mazyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 70 Politechniki Wrocławkiej Nr 70 Studia i Materiały Nr 34 2014 Kamil KLIMKOWSKI* ilnik indukcyjny, napęd elektryczny, enkoder, czujnik
Bardziej szczegółowoi odwrotnie: ; D) 20 km h
3A KIN Kinematyka Zadania tr 1/5 kin1 Jaś opowiada na kółku fizycznym o wojej wycieczce używając zwrotów: A) zybkość średnia w ciągu całej wycieczki wynoiła 0,5 m/ B) prędkość średnia w ciągu całej wycieczki
Bardziej szczegółowoIDENTYFIKACJA MODELU MATEMATYCZNEGO ROBOTA INSPEKCYJNEGO
MODELOWANIE INśYNIERSKIE ISSN 896-77X 36,. 87-9, liwice 008 IDENTYFIKACJA MODELU MATEMATYCZNEO ROBOTA INSPEKCYJNEO JÓZEF IERIEL, KRZYSZTOF KURC Katedra Mechaniki Stoowanej i Robotyki, Politechnika Rzezowka
Bardziej szczegółowoMETODYCZNE ASPEKTY DOBORU DOLNEGO ŹRÓDŁA POMPY CIEPŁA DO OGRZEWANIA TUNELU FOLIOWEGO
InŜynieria Rolnicza 11/2006 Kazimierz Rutkowki, Sławomir Kurpaka, Hubert Latała Katedra InŜynierii Rolniczej i Informatyki Akademia Rolnicza w Krakowie METODYCZNE ASPEKTY DOBORU DOLNEGO ŹRÓDŁA POMPY CIEPŁA
Bardziej szczegółowoStateczność zbocza skalnego ściana skalna
Przewodnik Inżyniera Nr 29 Aktualizacja: 06/2017 Stateczność zbocza skalnego ściana skalna Program: Stateczność zbocza skalnego Plik powiązany: Demo_manual_29.gsk Niniejszy Przewodnik Inżyniera przedstawia
Bardziej szczegółowoWPŁYW PARAMETRÓW TRANSFORMATORA NA WYZNACZANIE IMPEDANCJI PĘTLI ZWARCIOWEJ
Mazyny Elektryczne ezyty Problemowe Nr 4/5 (8) 9 Krzyztof Ludwinek, Jan Stazak Politechnika Świętokrzyka WPŁYW PARAMETRÓW TRANSFORMATORA NA WYNACANIE IMPEDANCJI PĘTLI WARCIOWEJ INFLUENCE OF THE POWER TRANSFORMER
Bardziej szczegółowoBadania nośności kasztów drewnianych. 1. Wprowadzenie PROJEKTOWANIE I BADANIA
Badania nośności kasztów drewnianych dr inż. Włodzimierz Madejczyk Instytut Techniki Górniczej KOMAG Streszczenie: Kaszty drewniane służą do ochrony chodników przyścianowych poprzez ograniczenie efektu
Bardziej szczegółowoTłumienie spawów światłowodów o różnych średnicach rdzenia i aperturach numerycznych
IV Konferencja Naukowa Technologia i Zatoowanie Światłowodów Kranobród 96 Jacek MAJEWSKI, Marek RATUSZEK, Zbigniew ZAKRZEWSKI Intytut Telekomunikacji ATR Bydgozcz Tłumienie pawów światłowodów o różnych
Bardziej szczegółowoPORADNIK PROJEKTANTA KSZTAŁTOWNIKI GIĘTE
PORADNIK PROJEKTANTA KSZTAŁTOWNIKI GIĘTE Bochnia, październik 2004 1. Spi treści 1. Spi treści...3 2. Program produkcji Stalprodukt S.A...4 2.1. Certyfikaty, uprawnienia i akceptacje techniczne...4 2.2.
Bardziej szczegółowoSKUTECZNOŚĆ ROZDZIELANIA MIESZANINY ZIARNIAKÓW ZBÓŻ I ORZESZKÓW GRYKI W TRYJERZE Z WGŁĘBIENIAMI KIESZONKOWYMI
Inżynieria Rolnicza 6(115)/009 SKUTECZNOŚĆ ROZDZIELANIA MIESZANINY ZIARNIAKÓW ZBÓŻ I ORZESZKÓW GRYKI W TRYJERZE Z WGŁĘBIENIAMI KIESZONKOWYMI Zdziław Kaliniewicz Katedra Mazyn Roboczych i Proceów Separacji,
Bardziej szczegółowo1. Funkcje zespolone zmiennej rzeczywistej. 2. Funkcje zespolone zmiennej zespolonej
. Funkcje zepolone zmiennej rzeczywitej Jeżeli każdej liczbie rzeczywitej t, t α, β] przyporządkujemy liczbę zepoloną z = z(t) = x(t) + iy(t) to otrzymujemy funkcję zepoloną zmiennej rzeczywitej. Ciągłość
Bardziej szczegółowoSPRĘŻYNA DO RUCHU HARMONICZNEGO V 6 74
Pracownia Dydaktyki Fizyki i Atronoii, Uniwerytet Szczecińki SPRĘŻYNA DO RUCHU HARMONICZNEGO V 6 74 Sprężyna jet przeznaczona do badania ruchu drgającego protego (haronicznego) na lekcji fizyki w liceu
Bardziej szczegółowoInstrukcja do ćwiczeń laboratoryjnych. Sterowanie dławieniowe-szeregowe prędkością ruchu odbiornika hydraulicznego
Intrukcja do ćwiczeń laboratoryjnych Sterowanie dławieniowe-zeregowe prędkością ruchu odbiornika hydraulicznego Wtęp teoretyczny Prędkość ilnika hydrotatycznego lub iłownika zależy od kierowanego do niego
Bardziej szczegółowoOsiadanie podłoża gruntowego wzmocnionego wierconymi kolumnami żwirowymi
Oiadanie podłoża runtoweo wzmocnioneo wierconymi kolumnami żwirowymi Prof. zw. dr hab. inż. Eueniuz Dembicki Politechnika Gdańka. Wydział Inżynierii Lądowej i Środowika Mr inż. Michel Wojnarowicz Sepia
Bardziej szczegółowoLogistyka I stopień Ogólnoakademicki. Niestacjonarne wszystkie. Opiekunowie projektów inżynierskich
KARTA MODUŁU / KARTA PRZEDMIOTU Kod modułu Nazwa modułu Nazwa modułu w języku angielkim Obowiązuje od roku akademickiego 2012/2013 Z-LOGN1-0562 Seminarium i praca dyplomowa Seminar and diplom thei A. USYTUOWANIE
Bardziej szczegółowo2. Ocena jakości konstrukcji budowli podziemnych w poszczególnych okresach jej istnienia
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 33 Zeszyt 3/1 2009 Stanisław Duży* ELEMENTY DIAGNOSTYKI I METODY OCENY STANU KONSTRUKCJI BUDOWLI PODZIEMNYCH 1. Wprowadzenie Budowle podziemne i ich poszczególne elementy
Bardziej szczegółowoModel efektywny dla materiałów komórkowych w zakresie liniowo-sprężystym Małgorzata Janus-Michalska
Model efektywny dla materiałów komórkowych w zakreie liniowo-prężytym Małgorzata Janu-Michalka Katedra Wytrzymałości Materiałów Intytut Mechaniki Budowli Politechnika Krakowka PAN PREZENTACJI. Wprowadzenie.
Bardziej szczegółowoEUROELEKTRA Ogólnopolska Olimpiada Wiedzy Elektrycznej i Elektronicznej Rok szkolny 2015/2016
EUROELEKTRA Ogólnopolka Olimpiada Wiedzy Elektrycznej i Elektronicznej Rok zkolny 015/016 Zadania z elektrotechniki na zawody III topnia Rozwiązania Intrukcja dla zdającego 1. Cza trwania zawodów: 10 minut..
Bardziej szczegółowoZ1-PU7 Wydanie N1 KARTA PRZEDMIOTU. 1. Nazwa przedmiotu: BUDOWNICTWO PODZIEMNE. 2. Kod przedmiotu: S I BPiOP/27
Strona 1 z 5 Z1-PU7 Wydanie N1 (pieczęć wydziału) KARTA PRZEDMIOTU 1. Nazwa przedmiotu: BUDOWNICTWO PODZIEMNE 2. Kod przedmiotu: S I BPiOP/27 3. Karta przedmiotu ważna od roku akademickiego: 2017/2018
Bardziej szczegółowoSTEROWANIE WG. ZASADY U/f = const
STEROWANIE WG. ZASADY U/f = cont Rozruch bezpośredni ilnika aynchronicznego (bez układu regulacji, odpowiedź na kok wartości zadanej napięcia zailania) Duży i niekontrolowany prąd przy rozruchu Ocylacje
Bardziej szczegółowo