Dr niż. Zbigniew PLEWAKO Przykłady obliczeń konstrukcji żelbetowych według EUROKODÓW

Transkrypt

1 Przykład 2 Dr niż. Zbigniew PLEWAKO Przykłady obliczeń kontrukcji żelbetowych według EUROKODÓW Zaprojektować trop międzykondygnacyjny w wyokim budynku hotelowym. Strop z płyty dwukierunkowo zbrojonej, wielopolowy, o rzucie jak na zkicu. Szerokość belek 0 cm. Wartwy wykończeniowe tropu o łącznej maie 10 kg/m 2. Obciążenie ściankami działowymi o ciężarze 2,4 kn/m 2, wyokość h = 2,8 m d 7200 c 7200 b 7200 a 1. Utalenie kategorii użytkowania Przyjęto kategorię 5 = klaie S5 N0: Tab Zetawienie obciążeń 2.1. Obciążenia tałe kn/m 2 Poadzka i podkład: 1,0 Płyta tropowa 15 cm: 0,15x25 kn/m =,75 N1-1: Tab. A.1 Lekki ufit podwiezony: 0,0 kn/m = 0,0 N1-1: Tab. A.1 RAZEM, g k = 5,5 kn/m Obciążenia użytkowe kn/m 2 Kategoria A: 2,00 N1-1: Tab. 6.2 Ścianki działowe: 1,25 [1]: Tab. RAZEM, p k =,25 kn/m 2 Z uwagi na powierzchnie tropu podpartą jedną belką/łupem N1-1: (4) A= 6,0x7,2 = 4,2 m 2 > 0 m 2 uwzględniono redukcję wartości obciążenia dla ( 0 = 0,7) N0: Tab. A A 0,7 = 7 4,2 0,7 N1-1: wz. (6.1) Po korekcie: p k = k p k = 0,7x,25 = p k = 2,7 kn/m 2. Efektywna rozpiętość przęeł płyt Przyjęto rozpiętości w oiach podpór 15

2 Dr niż. Zbigniew PLEWAKO Przykłady obliczeń kontrukcji żelbetowych według EUROKODÓW 4. Kombinacje obciążeń I: 1,5x5,5+0,7x1,5x2,7 = 9,71 kn/m 2 N0: (6.10a) II: 1,15x5,5+1,5x2,7 = 9,71 kn/m 2 - kombinacja b. niekorzytna N0: (6.10b) (z uwagi na więkzy udział obciążeń zmiennych) g d = 1,15x5,5 = 6,15 kn/m 2 ; p d = 1,5x2,7 =,56 kn/m 2 5. Schematy obciążeń Z uwagi na układ kontrukcji obliczenia przeprowadzono dla fragmentu obejmującego 4 pola z narożnym. Przyjęto poób konfiguracji obciążenia według [] ( Rozdz. 8.1.) Wpółczynniki do obliczania momentów zginających w odpowiednich kierunkach wyznaczono wg Tabl. d w [] dla: (l y /l x ) = 6,0/7,2 = 0,8 Obciążenia zatępcze: g d = g d +p d /2 = 6,15+,56/2 = 7,9 kn/m 2 q d = p d /2 =,56/2 = 1,78 kn/m 2 Wpółczynniki momentów zginających w kierunku X: c b a 1 2 0,0157 0,052 0,0219 0,052-0,0478-0,0466-0,067-0,0609 0,0148 0,052 0,0219 0,052 Wpółczynniki momentów zginających w kierunku Y: c b a 1 2 0,0255 0,048-0,0618-0,056 0,02 0,048 0,0219 0,048-0,0599-0,0725 0,026 0,048 Uwagi: Nad podporami: wartości wp. z ąiednich pól dla q d + q d W przęłach: wartości wp. dla obu rodzajów obc. zatępczych (górne dla q d, dolne dla q d ) 16

3 Dr niż. Zbigniew PLEWAKO Przykłady obliczeń kontrukcji żelbetowych według EUROKODÓW Momenty zginające obliczono ze wzorów: Dla podpór: M = a m (q d +q d )l x l y ; a m = min[(a 1 +a 2 )/2; 0,7min(a 1,a 2 )] M = a m (7,9+1,78)x7,2x6,0 = a m 419,47 [knm/m] Dla przęeł: M = a 1 q d l x l y + a 2 q d l x l y = a 1 7,9x7,2x6,0 + a 2 1,78x7,2x6,0 = = a 1 42,58 + a 2 76,90 [knm/m] 6. Obwiednia ił wewnętrznych 6.1 Wartości obwiedni momentów zginających [knm/m] Kierunek X Pola pomiędzy oiami 2 i : a m,c = a m,b = min[(-0,0478-0,0466)/2; 0,7min(-0,0478; -0,0466)] = -0,0472 M c = M b = -0,0472x419,47 = -19,80kNm/m M c-b = 0,0157x42,58+0,052x76,90 = 8,09 knm/m M b-a = 0,0148x42,58+0,052x76,90 = 7,78 knm/m Pola pomiędzy oiami 1 i 2: a m,c = a m,b = min[(-0,067-0,0609)/2; 0,7min(-0,067; -0,0609)] = -0,062 M c = M b = -0,062x419,47 = -26,1 knm/m M c-b = 0,0219x42,58+0,052x76,90 = 10,21 knm/m M b-a = 0,0219x42,58+0,052x76,90 = 10,21 knm/m Kierunek Y Pola pomiędzy oiami c i b: a m,2 = a m, = min[(-0,0618-0,056)/2; 0,7min(-0,0618; -0,056)] = -0,0577 M 2 = M = -0,0577x419,47 = 24,07 knm/m M 1-2 = 0,0255x42,58+0,0480x76,90 = 12,42 knm/m M 2- = 0,020x42,58+0,0480x76,90 = 11,57 knm/m Pola pomiędzy oiami b i a: a m,2 = a m, = min[(-0,0599-0,0725)/2; 0,7min(-0,0599; -0,0725)] = -0,0622 M 2 = M = -0,0622x419,47 = -27,77 knm/m M 1-2 = 0,0219x42,58+0,0480x76,90 = 11,19 knm/m M 2- = 0,026x42,58+0,0480x76,90 = 12,70 knm/m 6.2 Obwiednia ił poprzecznych, [kn/m]: Przyjęto makymalna wartość iły poprzecznej (dla obu kierunków): V max = 1,(q d +q d )l x /2 = 1,x(7,9+1,78)x7,2/2 =45,44 kn/m 7. Materiały kontrukcyjne 7.1 Beton C25/0 f ck = 25 MPa; f ctm = 2,6 MPa; E cm = 1 GPa; cu2 =,5 c = 1,4 N: Tabl. NA.2 przyjęto: cc = 1,0; ct = 1,0; N:.1.6 (1)P i (2)P f cd = 1,0x25/1,4 = 17,90 MPa; N: wz (.16) f ctm,fl = max[(1,6-h/1000)f ctm ; f ctm ] = max[(1,6-150/1000)2,6;2,6] =,77 MPa N:.1.8 wz. (.2) 7.2 Stal: RB500W kl. C f yk = 500 MPa; E = 200 GPa; przyjęto poziomą górną gałąź wykreu odkztałceń N:.2.7 (2) b) = 1,15 N: Tabl. NA.2 f yd = 500/1,15= 45 MPa; 17

4 Dr niż. Zbigniew PLEWAKO Przykłady obliczeń kontrukcji żelbetowych według EUROKODÓW 8. Klaa środowika, weryfikacja klay betonu Dla założonych warunków przyjęto: XC1 N: 4.2 Tab. 4.1 Dla kat. 5 przyjęto klaę kontrukcji: S5 Wkazana klaa betonu: C20/25 < przyjętej C25/0 N: E.1 Tab.E.1N Z uwagi na kztałt kontrukcji zmniejzono klaę do S4 N: 4.4.Tab.4.N 9. Wymagania ppoż. Dla założeń utalono kat. ZLV [2]: 209 ut. Dla kat. ZLV i bud. wyokiego przyjęto klaę odporności pożarowej B [2]: 212 ut. Dla klay B i tropu utalono klaę odporności ogniowej REI60 [2]: 216 ut Obliczenie minimalnej otuliny Założono średnice zbrojenia: = 8 mm c min,b = = 8 mm N: Tab.4.2 dla klay S4 i XC1 (z p-tu 8): c min,dur = 15 mm N: Tab.4.4N c dur, = c dur,t = c dur,add = 0 mm N: (6)(8) c dev = 10 mm N: (1)P c nom = = 25 mm N: wz.(4.1) Sprawdzenie otuliny z uwagi na wym. ppoż (dla c nom i śr. zbrojenia 8 mm) N2: 5.2 (14) a = /2 = 29 mm > a min = 15 mm N2: 5.7. Tab Wyznaczenie zbrojenia na zginanie; przyjęcie zbrojenia podłużnego 11.1 Utalenie wyokości użytecznej przekroju Wyokość użyteczna w kierunku X (zbrojenie w w-wie wewnętrznej): d x = h c nom - - /2 = /2 = 11 mm Wyokość użyteczna w kierunku Y (zbrojenie w w-wie zewnętrznej): d y = h c nom - /2 = /2 = 121 mm 11.2 Obliczenie wymaganego zbrojenia Kierunek X Pola pomiędzy oiami 2 i ; podpory b i c: M Ed = M c = M b = 19,80 knm/m c = M Ed /bd 2 f cd = 19,80/1,00x0,11 2 x17900 = 0,087 ramię ił wewnętrznych: c ,087 z d 0, mm 2 2 A, = 19,80/0,108x45000 = 422 mm 2 /m Analogicznie wyznaczono dla pozotałych przekrojów. Wyniki zetawiono w tabeli 11. Obliczenie minimalnego pola przekroju zbrojenia A,min = min(0,26x2,6x1,0x0,121/500; 0,001x1,0x0,121) = 157 mm 2 /m N: wz(9.1N) k = 0,65; k c = 0,4; f ct,eff = f ctm,fl =,17 MPa N: 7..2 (2) dla kierunku zbr. podłużnego = 8 mm: A ct = 2(h-d) = 2(0,15-0,121) = 0,058 m 2 /m N: 7..2 Ry. 7.1 dla = 8 mm i w k = 0,4 mm: = 400 MPa N: 7.. Tab. 7.2N A,min = k c kf ct,eff A ct / = 0,65x0,4x,77x0,058/400 =142 mm 2 /m N: 7.. wz. (7.1) 18

5 Dr niż. Zbigniew PLEWAKO Przykłady obliczeń kontrukcji żelbetowych według EUROKODÓW 12. Dobór zbrojenia (na 1 m zerokości płyty) kier. pole przekrój M Ed, knm/m d, m X Y c-b A,, mm 2 /m Układ zbrojenia A,prov, mm 2 /m c=b 19,80 0, #8co c-b 8,09 0, #8co200 b-a 7,78 0, #8co200 c=b 26,1 (22,72 *) ) 0,11 566(492 *) ) #8co c-b 10,21 0,11 21 #8co200 b-a 10,21 0,11 21 #8co200 2= 24,07 0, #8co ,42 0, #8co ,57 0, #8co200 2= 27,77(24,6 *) ) 0, (490 *) ) #8co a-b ,19 0, #8co ,70 0, #8co200 *) Wartość korygowana poniżej Korekta zbrojenia Z uwagi na niedobór zbrojenia w kierunku X w polu 1-2 na podporach (c=b), oraz w kierunku Y w polu a-b na podporach (2=) uwzględniono moment zginający na krawędzi, dla reakcji F Ed = 2V max (V max = 45,44 kn/m - z p-tu 6.2): Szerokość podpory: t = 0 cm F Ed = 2x45,44 = 90,88 kn/m M Ed = 0,125F Ed t = 0,125x90,88x0,0 =,41 knm/m N: wz (5.9) Moment krawędziowy w kier. X w polu 1-2 na podporach c=b: M Ed,eff = M Ed - M Ed = 26,1,41 = 22,72 knm/m M Ed,eff = 22,72 knm/m > 0,65M Ed = 0,65x26,1 = 16,98 knm/m N: () Na podtawie p-tu 0.1.2, wyznaczono: A,,cor = A, M Ed,eff /M Ed = 566x22,72/26,1 = 492 mm 2 /m Moment krawędziowy w kier. Y w polu a-b na podporach 2=: M Ed,eff = M Ed - M Ed = 27,77,41 = 24,6 knm/m M Ed,eff = 24,6 knm/m > 0,65M Ed = 0,65x27,77 = 18,05 knm/m Na podtawie p-tu 0.1.2, wyznaczono: A,,cor = A, M Ed,eff /M Ed = 559x24,6/27,77 = 490 mm 2 /m 1. Sprawdzenie nośności na ścinanie N: Sprawdzono dla najbardziej niekorzytnych warunków: V Ed,max = V max = 45,44 knm/m; d = 11 mm A l = mm 2 /m Odległość przekroju kontrolnego od oi podpory: l ver = t/2 + d = 00/ = 26 mm N: Ry. 6. Siła poprzeczna w przekroju kontrolnym: V Ed = V Ed,max (g d + p d )l ver = 45,44-9,71x0,26 = 42,89 kn/m l = max(a /bd;0,02) = max(/1000x11;0,02) = 0,22 %; cp = 0 MPa k min 1 ;2,0 min 1 ;2, 0 2,0 d 11 19

6 Dr niż. Zbigniew PLEWAKO Przykłady obliczeń kontrukcji żelbetowych według EUROKODÓW C Rd,c = 0,18/ c = 0,18/1,4 = 0,129; k 1 = 0,15 V Rd,c C k 100 f k cp d Rd,c N: wz.(6.2.a) l ck 1 0,129 x2,0 x 0,22 x25 x1000 x0, 11 51,6 kn/m min 0,05 k f 0,05 2,0 25 0,495 ck k b d VRd,c,min min 1 cp w 0,495x1000x0,11 = 55,94 kn/m N: wz.(6.2.b) V Ed = 42,89 kn/m < max(v Rd,c ; V Rd,c,min ) = max(51,6; 55,94) = 55,94 kn/m = 0,6(1-f ck /200) = 0,6(1-25/200) = 0,525 N:6.2.2 wz.(6.6n) V Ed = 42,89 kn/m < 0,5b w df cd = 0,5x1,0x0,15x0,525x17900 = 51 kn/m N: wz.(6.5) 14. Sprawdzenie zaryowania Nie jet wymagane, gdyż zapewniono pełnienie warunków w punkcie 9. normy. Dla celów poglądowych obliczono zerokość rozwarcia ry dla kierunku X w polu 1-2 dla przekroju podporowego c=b. N: 7.. (1) 14.1 Obciążenia Obciążenia całkowite g k = 5,5 kn/m 2 ; p k = 2,7 kn/m 2 z p-tu Obciążenia w ytuacji prawie tałej Dla obciążeń użytkowych 2 = 0, g d,qp = 5,5 kn/m 2 ; p d,qp = 0,x2,7 = 0,77 kn/m Obliczenie momentów zginających Obliczono jak w p-cie 6.1. a) momenty od obciążeń całkowitych (kombinacja charakterytyczna) N0: 6.5. (2) a) M k = a m (g k +p k )l x l y = -0,062(5,5+2,7)x7,2x6,0 = -20,78 knm/m b) momenty od obciążeń prawie tałych (kombinacja prawie tała) N0: 6.5. (2) c) M k,qp = a m (g d +p d,qp )l x l y = -0,062(5,5+0,77)x7,2x6,0 = -16,47 knm/m 14. Parametry betonu Wpółczynnik pełzania Ozacowano (,t 0 ) =,0 N:.1.4 Ry Efektywny moduł prężytości E c,eff = E cm /[1+(,t 0 )] = 1/(1+) = 7,8 GPa N: 7.4. wz. (7.20) e = E /E cm = 200/1 = 6,45; e.eff = E /E c,eff = 200/7,8 = 25, Charakterytyka geometryczna przekroju prowadzonego Zbrojenie przyjęte A,prov = 50 mm 2 /m Przekrój niezaryowany A c = h = 0,15 m 2 /m; A c = A c +( e -1)A,prov = 0,15+(6,45-1)x50x10-6 = 0,15 m 2 /m S c = A c h/2+( e -1)A,prov d = 0,15x0,15/2+(6,45-1)x50x10-6 x0,11= = 0,0116 m /m 20

7 Dr niż. Zbigniew PLEWAKO Przykłady obliczeń kontrukcji żelbetowych według EUROKODÓW y c = S c /A c = = 0,0115/0,15 = 0,0758 m = 75,8 mm I c = h /12+A c (h/2-y c ) 2 +( e -1)A,prov (d-y c ) 2 = = 100x15 / (15/2-7,58) 2 +(6,45-1)5,0(11,-7,58) 2 = = cm 4 /m W c = I c /(h-y c ) = 28514/(15-7,6) = 85 cm /m Moment ryujący M cr = W c f ctm,fl = 0,0085x770 = 14,52 KNm/m M k = 20,78 knm/m > M cr = 14,52 knm/m przekrój zaryowany Przekrój zaryowany 2 x cr A, prov 2b e,eff I e,eff A,prov d e,eff A, prov / b 2 25,6x 50 2 x1000 x 25,6x 50 x11 25,6x 50 / 1000 cr,c 2 d x bx / A e,eff,prov cr cr = 41,1 mm = 25,6x5,0(11,-4,11) x4,11 / = = 8971 cm 4 /m 14.5 Naprężenia w zbrojeniu Naprężenia pod obciążeniem prawie tałym M qp d x 16, 47( 011, 0, 0411) e,eff 1 ( 25, 6 1) I x10 cr,c 14.6 Odkztałcenia w przekroju = 25 MPa m cm = /E = 25/ = 1,6 N: 7..4 (2)wz 7.9) 14.7 Makymalny roztaw ry Otulina c = c min + = 15 mm + 8 mm = 2 mm Roztaw prętów = 100 mm < 5(c + /2) = 5(2 + 8/2) = 15 mm N: 7..4 (4) A c,eff = 2(h-d)b = 2(150-11)1000 = mm 2 N: 7..2 Ry 7.1 p,rff = A /A c,eff =50/74000 = 0,0068 N:7..4 wz.(7.10) k 1 = 0,8; k 2 = 0,5; k =,4; k 4 = 0,425 r,max =k c+k 1 k 2 k 4 / p,eff =,4x2+0,8x0,5x0,425x8/0,006 = 227 mm N: 7..4 wz.(7.11)) 14.7 Makymalny roztaw ry w k = r,max ( m cm ) = 227x0,0016 = 0,7 mm < w max = 0,4 mm N: 7..1 Tab. 7.1N 15. Sprawdzenie ugięć 0 = 0,001f ck 0,5 = 0,001x25 0,5 = 0,50 % N: (2) 15.1 Kierunek X; pole 1-2: Przekrój c-b = 21/1000x11 = 0,19 % < 0 = 0,50 % N: (2) Przyjęto: K = 1,5 21

8 Dr niż. Zbigniew PLEWAKO Przykłady obliczeń kontrukcji żelbetowych według EUROKODÓW l K 11 1,5 fck,2 fck 1 N: wz(7.16a) d 1, ,5 25, ,12 0,19 0,19 10 A,prov ( 500 / fyk ) ( 500 / 500 ) 1,18 N: wz(7.17) A 21, 10 l 7200/11 = 6,72 < 96,12 x1,18 11, 42 d Przekrój b-a = 21/1000x11 = 0,19 % < 0 = 0,50 % Przyjęto: K = 1, 1, 11 1,5 25, d 0,19 0,19 10 ( 500 / 500 ) 1, l 7200/11 = 6,72 < 8,1 x1,18 98, 17 d 15.2 Kierunek X; pole 2-: Przekrój c-b = 168/1000x11 = 0,15 % < 0 = 0,50 % Przyjęto: K = 1,5 1,5 11 1,5 25, d 0,15 0,15 10 ( 500 / 500 ) 1, ,1 10 l 7200/11 = 6,72 < 19,54 x0,1,50 209, 1 d 19,54 N: (2) Przekrój b-a = 161/1000x11 = 0,14 % < 0 = 0,50 % Przyjęto: K = 1, 1, 11 1,5 25, d 0,14 0,14 10 ( 500 / 500 ) 1, l 7200/11 = 6,72 < 14,89 x1,56 210, 4 d 14,89 22

9 Dr niż. Zbigniew PLEWAKO Przykłady obliczeń kontrukcji żelbetowych według EUROKODÓW 15. Kierunek Y; pole c-b: Przekrój 1-2 = 242/1000x121 = 0,20 % < 0 = 0,50 % Przyjęto: K = 1, 1, 11 1,5 25, d 0,20 0,20 10 ( 500 / 500 ) 1, l 6000/121 = 49,59 < 76,89 x1,04 79, 97 d Przekrój 2- = 225/1000x121 = 0,19 % < 0 = 0,50 % Przyjęto: K = 1,5 1, 11 1,5 25, d 0,19 0,19 10 ( 500 / 500 ) 1, l 6000/121 = 49,59 < 96,1 x1,12 107, 66 d 15.4 Kierunek Y; pole a-b: Przekrój 1-2 = 217/1000x121 = 0,18 % < 0 = 0,50 % Przyjęto: K = 1, 1, 11 1,5 25, d 0,18 0,18 10 ( 500 / 500 ) 1, l 6000/121 = 49,59 < 90,69 x0,1,16 105, 20 d Przekrój 2- = 247/1000x121 = 0,20 % < 0 = 0,50 % Przyjęto: K = 1,5 1,5 11 1,5 25, d 0,20 0,20 10 ( 500 / 500 ) 1, l 6000/121 = 49,59 < 88,72 x1,02 90, 49 d 76,89 96,1 90,69 88,72 2

10 Dr niż. Zbigniew PLEWAKO Przykłady obliczeń kontrukcji żelbetowych według EUROKODÓW 16. Detale zbrojenia 16.1 Długości zakotwienia Pręty rozciągane: Dla dobrych warunków kotwienia ( 1 = 1,0) i = 8 mm < 2 mm ( 2 = 1,0) N: (2) f bd = 2,25x1,0x1,0x2,6/1,4 = 4,18 MPa N: wz. (8.2) Przyjęto: = f yd =45 MPa l b,rqd = 8x45/(4x4,18) = 208 mm N: 8.4. wz. (8.) c 1 = a = 100 mm - = = 92 mm c d = min(0,5a; c 1 ) = min(0,5x92, 92) = 46 mm N: Ry. 8.b) hak proty o śr. wewn. = 4 = 2 mm i dł. końca = 5 = 40 mm: l b,min = max(0,x208; 10x8; 100) = 100 mm N: wz (8.6) dla c d = 46 mm > x8 = 24 mm: 1 = 0,7 N: Tab. 8.2 l bd = l b,eq = max( 1 l b,rqd ; l b,min ) = max(0,7x208; 100) = 146 mm N:8.4.4 (2);wz(8.4) W odgięciu: l b,odg = 5+6/4 = 5x8+,14x6x8/4 = 78 mm Pręty dolne kotwione w podporach pośrednich Przyjęto pręt proty; l b = 10 = 10x8 = 80 mm w głąb podpory N: (2) 16.2 Zaięg zbrojenia górnego nad podporami wewnętrznymi Zwiękzenie zaięgu trefy rozciągania: a l = d = 121 mm N: (2) Od krawędzi podpory t/2 = 00/2-150 mm długość zakotwienia (z p-tu 17.1): 146 mm 117 mm Zaięg przyjęto równy l/6, dodając długość zakotwienia (l bd ) 150 mm. Dla kierunku l x : 7200/ =150 mm, dla kierunku l y : 6000/ = 1150 mm. 16. Zbrojenie dolne na podporach krajnych Kierunek X Przyjęto z = 0,95d = 0,95x11 = 107 mm; a l = d = 11 mm N: F Ed = V Ed a l /z = 42,89x11/107 = 45,20 kn N: wz(9.) przyjęto (#8co200) = 100% zbrojenia w przęśle A-B N: (1) A f yd = x10-6 x45000 = 114,0 kn/m > F Ed = 45,20 kn/m N: (2) Kierunek Y Jak dla kierunku X, bo a l /z = d/(0,95xd) = 1,05 = cont Zbrojenie górne nad podporami krajnymi Kierunek X A = 20%A,prov = 0,2x = 50 mm 2 /m N: (2) przyjęto (#8co200) mm 2 /m > A,min = 176 mm 2 /m zaięg zbrojenia: 20%xl x,n + l bd,x =0,2x( ) = 1500 mm (od lica podpory) 24

11 Dr niż. Zbigniew PLEWAKO Przykłady obliczeń kontrukcji żelbetowych według EUROKODÓW Kierunek Y Zbrojenie j.w. zaięg zbrojenia: 0,2x( ) + 70 = 1260 mm od lica podpory 16.5 Zbrojenie rozdzielcze Minimum: 20%(maxA,prov ) = 0,2x492 = 98 mm 2 /m (A,prov z p-tu 12) N: (2) Przyjęto 6 mm co 250 mm; A = 11 mm 2 /m N: () 16.6 Zbrojenie krawędzi wobodnych Przewidziano pręty 6 mm co 250 mm o długości ramion: N: h = 2x150 = 00 mm 16.7 Zbrojenie wieńców Przyjeto 4#8, A = 201 mm 2 ; l 1 = 7,20 m q 1 = 10,0 kn/m; F tie,per = l i q 1 = 7,20x10 = 72 kn; > Q 2 = 70 kn N: min(f tie,per ; Q 2 ) = min(70,2; 70,0) = 70, 0 kn < A f yd = 201x0,45 = 87,4 kn N: wz(9.15) 25