Zarząd Dróg Powiatowych w Piasecznie Piaseczno, ul. Elektroniczna 4. TRANSMOST Spółka z o.o. ul. Wróbla Warszawa

Transkrypt

1 TRANSMOST Sp. z o.o. TRANSMOST Sp z o.o Warszawa Ul. Wróbla 1 tel e-ail: transost@poczta.f www. transost.pl Inwestor: Jednostka projektowa: Zarząd Dróg Powiatowych w Piasecznie Piaseczno, ul. Elektroniczna 4 TRANSMOST Spółka z o.o. ul. Wróbla Warszawa Obiekt budowlany: PRZEBUDOWA DROGI NR 89W JESÓWKA PIASECZNO wraz z przebudową ostu na rzece Jeziorce w. Wólka Kozodawska Opracowanie: TYMCZASOWA KONSTRUKCJA DO PRZEPROWADZENIA PRZEWODU GAZOWEGO φ 15 NAD RZEKĄ JEZIORKĄ NA CZAS BUDOWY MOSTU Branża: MOSTOWA Nr archiwalny: Stadiu: Data: IMIĘ I NAZWISKO UPRAWNIENIA PODPIS Projektant: gr inż. Robert Kurzeja MAP/OOBO/POOM/05 gr. inż.mariusz Śniadecki Opracował: Sprawdzający: gr inż. Kaziierz Cywiński KBU1A-16/583/66 Warszawa, CZERWIEC 008 r. NIP REGON KRS konto nr Kapitał zakładowy , 00zł objęty w całości gotówką SĄD REJONOWY M.ST. WARSZAWA W Warszawie, XIII Wydz. Gospodarczy Krajowego Rejestru Sądowego

2 CZĘŚĆ OPISOWA TYMCZASOWA KONSTRUKCJA NOŚNA DO PRZEPROWADZENIA PRZEWODU GAZOWEGO φ 15 NAD RZEKĄ JEZIORKĄ NA CZAS BUDOWY MOSTU Spis treści. I. INFORMACJE OGÓLNE Przediot i cel opracowania Opis stanu istniejącego Ogólne założenia... 3 II. OPIS KONSTRUKCJI Przęsło Podpory Zabezpieczenie antykorozyjne... 4 III. OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE... 4 Obciążenia... 4 Metody obliczeń... 4 Podstawowe wyniki obliczeń... 4 Strona z 13

3 I. INFORMACJE OGÓLNE 1. Przediot i cel opracowania Przediote opracowania jest tyczasowa konstrukcja przeznaczona do przeprowadzenia istniejącego przewodu gazowego φ 15 nad rzeką Jeziorką na czas przebudowy ostu znajdującego się w ciągu odernizowanej drogi Nr 89W JESÓWKA PIASECZNO (ul. Dworska). Opracowanie wykonano na potrzeby uzgodnień z Zarządzający gazociągie.. Opis stanu istniejącego Istniejący ost to dwudźwigarowa trójprzęsłowa konstrukcja ciągła kratownicowa o rozstawie dźwigarów 4,19 i Lt= 6,0 + 1,3 + 6,0 = 36, z żelbetową prefabrykowaną płytą jezdni opartą co 6 na poprzecznicach. Szerokość całkowita obiektu: LB = 9,0 Jezdnia: 6,0 Obustronne chodniki po: 1.55 Przewód gazowy φ 15 poprowadzony jest wzdłuż ul. Dworskiej po wschodniej stronie. Nad rzeką przewód podwieszony jest do istniejącego ostu w rurze osłonowej φ 00. Podwieszenie do płyt wspornika ostu zrealizowane jest za poocą stalowych obej z płaskowników przyspawanych z boku do stalowych poprzecznic pochodnikowych ostu co 3.0. Zakłada się wyburzenie istniejącej konstrukcji ostu i wykonanie całkowicie nowego o paraetrach drogowych dostosowanych do istniejącego stanu drogowego. Na okres rozbiórki istniejącego obiektu i budowę nowego przewiduje się przekładki urządzeń obcych oraz w ty przewodu gazowego. 3. Ogólne założenia Opracowanie przewiduje poprowadzenie trasy przewodu gazowego po linii łaanej. Nad lustre wody na konstrukcji stalowej jednoprzęsłowej z podporai na brzegach rzeki. Natoiast na terenie zalewowy rzeki proponuje się poprowadzenie w nasypie będący place anewrowy na potrzeby budowy. Konieczność poprowadzenia gazu pod zieią (w nasypie) podyktowana jest uożliwienie Wykonawcy przeprowadzenia prac związanych ze wznoszenie podpór. Od strony zachodniej dostęp jest ograniczony ze względu na napowietrzną konstrukcję tyczasową przewodów tłocznych. Spód konstrukcji tyczasowej znajduje się na rzędnej i wyniesiony jest 0.5 nad rzędną wysokiej wody (ww ). II. OPIS KONSTRUKCJI 1. Przęsło Konstrukcje nośną stanowią dwa kształtowniki walcowane IPE 450 usytuowane obok siebie w rozstawie osiowy 0.60 Rozpiętość teoretyczna przęsła wynosi.0 Długość całkowita konstrukcji.0 +x.0 =4.0. Konstrukcja a scheat belki swobodnie podpartej z dwustronny przewieszenie po 1.0 poza krawędź podparcia. Strona 3 z 13

4 Wzajeny stały dystans iędzy belkai zapewniają stężenia dolne w postaci pary kątowników 50x50 odwróconych do siebie plecai. Stężenia dolne stanowią jednocześnie podparcie przewodu gazowego, który jest przyocowany obejai w postaci stalowych prętów zakończonych gwinte. Rozstaw stężeń co.0. Stężenia górne to pojedyncze płaskowniki w rozstawie co.0. Podparcie belek na ceownikach C00 przyocowanych do podpór. Na jednej podporze swobodny przesuw na drugiej stopki dwuteowników przyocowane są do ceowników śrubai.. Podpory Zaproponowano podpory z profili stalowych HEB 300 wbijane w grunt. Rozstaw podpór palowych wynosi 1.3. Całkowita długość jednego dwuteownika wynosi 6.0, przy czy kształtownik powinien być zagłębiony in. 4.0 poniżej terenu. Kształtowniki w części górnej stężone są wzajenie pozioo ceownikai C00. Stężenie podpór jest jednocześnie podparcie dla konstrukcji nośnej. 3. Zabezpieczenie antykorozyjne Wszystkie stalowe eleenty konstrukcji proponuje się zabezpieczyć systee antykorozyjny o wyaganej trwałości in 1 rok. (np. powłoka ochrony czasowej lub farba podkładowa inia ) III. OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE Nory: [1] PN-85/S "Obiekty ostowe. Obciążenia". [] PN-91/S "Obiekty ostowe. Konstrukcje stalowe. Projektowanie. [3] PN-83/B-048. "Fundaenty budowlane. Nośność pali i fundaentów na palach. [4] PN-74/B "Grunty budowlane. Podział nazw". Inne: [5] "Rozporządzenie Ministra Transportu i Gospodarki Morskiej z dnia 30 aja 000 r. w sprawie warunków technicznych, jaki powinny odpowiadać drogowe obiekty inżynierskie i ich usytuowanie. [6] "Obciążenia Mostów Koentarz do PN-85/S-10030" Mieczysław Rybak, WKŁ, Warszawa Obciążenia Uwzględniono następujące obciążenia wg [1]: Obciążenia stałe: - ciężar własny belek wraz z stężeniai - ciężar przewodu gazowego (wypełnionego w 100%) - ciężar własny rury osłonowej Obciążenia zienne: - obciążenia zienne parcie wiatru o wartości q=.5kn/ Metody obliczeń. Przyjęto scheat belki swobodnie podpartej Podstawowe wyniki obliczeń. Strona 4 z 13

5 Koncepcja tyczasowej konstrukcji do przeprowadzenia przewodu gazowego φ15 nad rz. Jeziorkę na czas budowy ostu. Obliczenia statyczne 1. Geoetria i przekroje Scheat belki swobodnie podpartej ze wspornikai g,p długości przęseł: L 1 := L := 1 L c := L 1 + L L c = 4 Przekrój poprzeczny Dwuteownik walcowany I 450 h := b := wysokośc dwuteownika - szerokość pasów A := 147c I x := 45850c 4 I y := 1730c 4 µ := 115 kg - asa jednostkowa na 1.b. Strona 5 z 13

6 Ilość dwuteowników n := I x := ni x I x = c 4 I y := ni y I y = 3460 c 4 Nie uwzględniay współpracy dwuteowników przy przenoszeniu obciąŝeń, traktujey je jak osobne przekroje Rura z gaze D := 00 - srednica rury osłonowej t D n := 10 - grubość ścianki rury osłonowej := 15 - srednica wewnętrzna rury z gaze t g := 10 - grubość ścianki rury z gaze kątownik walcowany L 50x50x5 n k := 18 - ilość kątowników b k := długość kątownika µ k := 3.77 kg - asa jednostkowa na 1.b. płaskownik 60x10 n p := 17 - ilość płaskowników b p := długość płaskownika µ p := 4.71 kg - asa jednostkowa na 1.b. ceownik walcowany C00 n c := - ilość ceowników b c := długość ceownika µ c := 5.3 kg - asa jednostkowa na 1.b. Dwuteownik szerokostopowy HEB 300 h H := wysokośc dwuteownika b H := szerokość pasów A H := 149c I xh := 5170c 4 I yh := 8560c 4 µ H := 117 kg - asa jednostkowa na 1.b. Strona 6 z 13

7 . Materiały Stal Przyjęto stal S355 R a := 355MPa - charakterytsyczna wytrzyałość stali na rozciąganie γ := współczynnik ateriałowy dla stali o R<355MPa R a R s := 1.05 R s = 309 MPa - obliczeniowa wytrzyałość stali na rozciąganie γ( 1 + 5% ) wg PN-8/S-1005 R t := 0.6R s R t = 185 MPa - obliczeniowa wytrzyałość stali na ścinanie E s := 10GPa γ s := 78.5 kn 3 Gaz płynny γ g := 6 kn 3 3. ObciąŜenia 3.1 ObciąŜenia stałe - cięŝar własny g dzw := n µ g g = 9.81 s g dzw =.6 kn n k b k µ k g g kat := g L kat = 0.0 kn n p b p µ p g g plask := g L plask = 0.0 kn g ceow := n c b c µ c g g ceow = 0.59 kn ( ) D n t g g rury π Dt t := + + t g γ s g rury = 0.8 kn πd n g gaz := γ 4 g g gaz = 0.07 kn CięŜar konstrukcyjny stanowi cięŝar dwoteowników, kątowników i płaskowników g kon := g dzw + g kat + g plask g kon =.3 kn CięŜar niekonstrukcyjny stanowi cięŝar rury i gazu: g n := g rury + g gaz g n = 0.88 kn ObciąŜenia charakterystyczne g c.k := g kon + g n g c.k = 3.17 kn Strona 7 z 13

8 ObciąŜenia obliczeniowe γ 1 := 1. - współczynnik zwiększający dla cięŝaru eleentów konstrukcyjnych γ := współczynnik zwiększający dla cięŝaru eleentów niekonstrukcyjnych γ z := współczynnik zniejszający g c.d := g kon γ 1 + g n γ g c.d = 4.07 kn ( ) γ z g c.dz := g kon + g n g c.dz =.85 kn 3.. Parcie wiatru p j :=.5 kn - jednostkowe parcie wiatru ObciąŜenia charakterystyczne p := p j h p = 1.13 kn - parcie wiatru na 1.b. konstrukcji ObciąŜenia obliczeniowe γ w := współczynnik zwiększający dla prcia wiatru p d := pγ w p d = 1.46 kn 4. Siły wewnętrzne Moent charakterystyczny od cięŝaru własnego eleentów g c.k L 1 M podp.k := M podp.k = 1.59 kn g c.k L 1 g c.k L M prz.k := + M 8 prz.k = kn Moent obliczeniowy od cięŝaru własnego eleentów g c.d L 1 M podp.d := M podp.d =.03 kn g c.dz L 1 g c.d L M prz.d := + M 8 prz.d = 44.6 kn Moent charakterystyczny od wiatru pl 1 M wpodp.k := M wpodp.k = 0.56 kn Strona 8 z 13

9 M wprz.k := pl 1 + pl 8 M wprz.k = 67.5 kn Moent obliczeniowy od wiatru M wpodp.d := p d L 1 p d L M wprz.d := 8 M wpodp.d = 0.73 kn M wprz.d = kn 5. Reakcje Reakcja pionowa obliczeniowa na jedną podporę: R d := Reakcja pozioa obliczeniowa na jedną podporę: R poz := L c g c.d L c p d 6. NapręŜenia R d = 48.8 kn R poz = kn May złoŝony stan napręŝenia: wiatr i obciąŝenie stałe działają na kierunkach prostopadłych do siebie dźw_g dźw_d dźw_boczne σ podp.ax := M podp.d I x h + M wpodp.d I y b σ podp.ax =.3 MPa σ prz.ax := M prz.d I x h + M wprz.d I y b σ prz.ax = MPa < R s = 308.7MPa Strona 9 z 13

10 NapręŜenia w dwuteownikach przy zginaniu są spełnione R d + R poz τ ax := τ ax =.6 MPa < R t = 185. MPa A NapręŜenia w dwuteownikach przy ścinaniu są spełnione napręŝenia przy boczny zginaniu HEB-ów R poz M HEB :=.035 M HEB = 17.86kN σ HEB := M HEB I yh b H σ HEB = 31.9 MPa < R s = 308.7MPa NapręŜenia w HEB przy zginaniu boczny są spełnione 7. Ugięcie aksyalne Ugięcie aksyalne wyznaczay dla obciąŝeń charakerystycznych. Ze względu na poijalnie krótkie wsporniki, belkę traktujey jak swobodnie podpartą. 5 w ax := g c.k L E s I x w ax = Obliczenia nośności połączenia ceownika z HEB-e Maksyalny oent zginający w utwierdzeniu Strona 10 z 13

11 P 1 := g kon γ 1 L c P := g n γ L c 1 M ut 8 P 185( ) := P 1 ( 970) M ut =.96 kn P 1 = 16.5kN P = 7.88 kn ( ( )) S if sin( θ) S i = S im + S if cos θ ( ) + S R S i - siła wypadkowa przypadająca na i-ty łącznik, tj. siła wektorów sił składowych S if = F n S im = MΣr i Σ r i x := y := 3c 6c - największa pozioa odległość skrajnego łącznika od osi x-x - największa pionowa odległość skrajnego łącznika od osi y-y r := x + y r = 6.71 c n s := 6 - raie działania siły S im - liczba łączników θ := 63deg - kąt iędzy wektorai sił składowych Siłę S im rozkładay na siły pozioą S MH i pionową S MV x S MV := M ut 6x + 4y S MV = 4.48 kn y S MH := M ut 6x + 4y S MH = 8.96 kn Strona 11 z 13

12 S M := S MH + S MV S M = 10.0 kn S F := 0.5R d n s S F = 4.07 kn ( ( )) + S F sin( θ) S := S M + S F cos θ ( ) S = 1.41 kn - siła wypadkowa przypadająca na łącznik Nośnośc jednej śruby M10 klasy 4.8 d no := 10 d r.no := 8 g b := grubość środnika ceownika Obliczenia na ścinanie 4S τ scinanie := 1πd no Obliczenia na docisk S σ docisk := g b d no τ scinanie = MPa σ docisk = MPa < R' t =10MPa < R' d =in(567mpa,616mpa) Strona 1 z 13

13 CZĘŚĆ GRAFICZNA TYMCZASOWA KONSTRUKCJA NOŚNA DO PRZEPROWADZENIA PRZEWODU GAZOWEGO φ 15 NAD RZEKĄ JEZIORKĄ NA CZAS BUDOWY MOSTU SPIS RYSUNKÓW. RYS NR 01. ORIENTACJA RYS NR 0. TYMCZASOWA KONSTRUKCJA DO PRZEPROWADZENIA PRZEWODU GAZOWEGO φ 15 NAD RZ. JEZIORKĄ NA CZAS BUDOWY MOSTU WARIA Strona 13 z 13