- str.20 - POZ. 6. NDPROŻ Poz. 6.1. Nadproże o rozpiętości 2.62m 1/ Ciężar nadproża 25 30cm 0.25 0.30 24 = 1.8kN/m 1.1 2.0kN/m 2/ Ciężar ściany na nadprożu 0.25 1.3 18 = 5.8kN/m 1.1 6.4kN/m 3/ Ciężar tynku na nadprożu i ścianie ( 0.25 + 2 1.60 ) ( 0.015 19 + 0.005 12 ) = 1.2kN/m 1.3 1.6kN/m 4/ Obciążenie ze stropu poz.3 0.5 11.0 3.9 = 21.5kN/m 0.5 13.0 3.9 = 25.4kN/m Razem obciążenie całkowite q = 30.3kN/m 35.4kN/m L 0 = 2.62 + 5% = 2.8m R = R = 0.5 35.4 2.8 = 50kN M = 0.125 35.4 x 2.8 2 = 34.7kNm b = 0.25m h = 0.30 m a = 0.03m d = 0.27m M = 34.7kNm ξ eff = 0.20 sy1 = 4.1cm 2 3Ø16 V Sd = V 23 = 50 35.4 0.30 = 39kN k = 1.6 0.27 = 1.33 ρ L = 6.03 / ( 25 27 ) = 0.00893 V Rd1 = 0.35 1.33 870 ( 1.2 + 40 0.00893 ) 0.25 0.27 = 43kN V Sd = 39kN < V Rd1 = 43kN zbrojenie na ścinanie jest obliczeniowo zbędne - dołem 3Ø16 -III - strzemiona Ø6 co 10cm -0 Poz. 6.2. Nadproże o rozpiętości 2.82m 1/ Ciężar nadproża 25 30cm 0.25 0.30 24 = 1.8kN/m 1.1 2.0kN/m 2/ Ciężar ściay na nadprożu 0.25 2.8 18 = 12.6kN/m 1.1 13.9kN/m 3/ Ciężar tynku na nadprożu i ścianie ( 0.25 + 2 1.60 ) ( 0.015 19 + 0.005 12 ) = 1.2kN/m 1.3 1.6kN/m 4/ Obciążenie ze stropu poz.3 0.25 11.0 3.9 = 10.7kN/m 0.25 13.0 3.9 = 12.7kN/m
- str.21 - Razem obciążenie całkowite q = 26.3kN/m 30.2kN/m L 0 = 2.82 + 5% = 3.0m R = R = 0.5 30.2 3.0 = 45kN M = 0.125 30.2 x 3.0 2 = 34.0kNm b = 0.25m h = 0.30 m a = 0.03m d = 0.27m M = 34.0kNm ξ eff = 0.20 sy1 = 4.0cm 2 3Ø16 ze względu na mniejsze siły niż w poz.6.1. pominięto. - dołem 3Ø16 -III - strzemiona Ø6 co 10cm -0 Poz. 6.3. Nadproże o rozpiętości 4.5m 1/ Ciężar nadproża 25 30cm 0.25 0.30 24 = 1.8kN/m 1.1 2.0kN/m 2/ Ciężar ściay na nadprożu 0.25 1.3 18 = 5.8kN/m 1.1 6.4kN/m 3/ Ciężar tynku na nadprożu i ścianie ( 0.25 + 2 1.60 ) ( 0.015 19 + 0.005 12 ) = 1.2kN/m 1.3 1.6kN/m 4/ Obciążenie ze stropu poz.3 0.25 11.0 4.5 = 12.4kN/m 0.25 13.0 4.5 = 14.6kN/m Razem obciążenie całkowite q = 21.2kN/m 24.6kN/m L 0 = 4.5m R = R = 0.5 24.6 4.5 = 55kN M = 0.125 24.6 x 4.5 2 = 62.3kNm b = 0.25m h = 0.40 m a = 0.04m d = 0.36m M = 62.3kNm ξ eff = 0.20 sy1 = 5.5cm 2 4Ø16 V Sd = V 23 = 55 24.6 0.40 = 45kN k = 1.6 0.36 = 1.24 ρ L = 8.04 / ( 25 36 ) = 0.00893
- str.22 - V Rd1 = 0.35 1.24 870 ( 1.2 + 40 0.00893 ) 0.25 0.36 = 53kN V Sd = 45kN < V Rd1 = 53kN zbrojenie na ścinanie jest obliczeniowo zbędne a/ dla części nadproża w płaszczyźnie głównej - dołem 4Ø16 -III - strzemiona Ø6 co 10cm -0 b/ dla części nadproża w obmurówce - dołem 2Ø12 -III - górą 1Ø12 -III - strzemiona Ø6 co 15cm -0 Poz. 6.4. Nadproże o rozpiętości 1.4m na parterze Przyjęto konstrukcyjnie: 1. Wymiary przekroju 25 30cm 2. Klasa betonu C16/20, stal -III 34GS 3. Zbrojenie: - dołem 2Ø12 -III - strzemiona Ø6 co 15cm -0 Poz. 6.5. Nadproże o rozpiętości 1.4m na I piętrze Przyjęto konstrukcyjnie jak w poz.6.4, tj.: 1. Wymiary przekroju 25 30cm 2. Klasa betonu C16/20, stal -III 34GS 3. Zbrojenie: - dołem 2Ø12 -III - strzemiona Ø6 co 15cm -0
- str.23 - POZ. 7. PODCIĄGI Poz. 7.1. Podciąg o rozpiętości 3.35m na I piętrze 1/ Ciężar nadproża 0.25 0.40 24 = 2.4kN/m 1.1 2.6kN/m 2/ Ciężar ściany na podciągu 0.25 1.0 18 = 4.5kN/m 1.1 5.0kN/m 3/ Ciężar tynku na podciągu i ścianie ( 0.25 + 2 1.0 ) ( 0.015 19 + 0.005 12 ) = 0.8kN/m 1.3 1.1kN/m 4/ Obciążenie ze stropodachu poz.1 0.5 2.3 6.9 = 7.9kN/m 0.5 3.0 6.9 = 10.4kN/m 5/ Obciążenie ze stropu poz.2 0.5 8.8 3.1 = 13.6kN/m 0.5 10.5 3.1 = 16.2kN/m Razem obciążenie całkowite q = 29.2kN/m 35.3kN/m L 0 = 3.35 + 5% = 3.5m R = R = 0.5 35.3 3.5 = 62kN M = 0.125 35.3 x 3.5 2 = 54.0kNm b = 0.25m h = 0.40 m a = 0.04m d = 0.36m M = 54.0kNm ξ eff = 0.17 sy1 = 4.7cm 2 3Ø16 M R = 68kN V Sd = V 23 = 60 35.3 0.40 = 46kN k = 1.6 0.36 = 1.24 ρ L = 6.03 / ( 25 36 ) = 0.00670 V Rd1 = 0.35 1.24 870 ( 1.2 + 40 0.00670 ) 0.25 0.36 = 50kN V Sd = 46kN < V Rd1 = 50kN zbrojenie na ścinanie jest obliczeniowo zbędne - dołem 3Ø16 -III - strzemiona Ø6 co 10cm -0 przy podporze, Ø6 co20cm w przęśle Poz. 7.2. Podciąg o rozpiętości 3.35m na parterze 1/ Ciężar nadproża i wieńca 0.25 0.50 24 = 3.0kN/m 1.1 3.3kN/m 2/ Ciężar tynku na podciągu i ścianie ( 0.25 + 2 0.3 ) ( 0.015 19 + 0.005 12 ) = 0.3kN/m 1.3 0.4kN/m 4/ Obciążenie ze stropodachu poz.3.4
- str.24-0.5 11.0 3.1 = 17.0kN/m 0.5 13.0 3.1 = 20.2kN/m 5/ Obciążenie ze stropu poz.3.3 0.5 12.4 6.9 = 42.8kN/m 0.5 14.0 6.9 = 48.3kN/m Razem obciążenie całkowite q = 63.1kN/m 72.2kN/m L 0 = 3.35 + 5% = 3.5m R = R = 0.5 72.2 3.5 = 126kN M = 0.125 72.2 x 3.5 2 = 111kNm b = 0.25m h = 0.50 m a = 0.04m d = 0.46m M = 111kNm ξ eff = 0.22 sy1 = 7.8cm 2 5Ø16 M R = 138kN V Sd = V 23 = 126 72.2 0.50 = 90kN k = 1.6 0.46 = 1.14 ρ L = 10.05 / ( 25 46 ) = 0.00874 V Rd1 = 0.35 1.14 870 ( 1.2 + 40 0.00874 ) 0.25 0.46 = 62kN V Sd = 90kN > V Rd1 = 62kN zbrojenie na ścinanie jest obliczeniowo wymagane Nośność strzemion 2-ciętych w rozstawie co 10cm, Przyjęto ctg θ = 1.75 sw1 = 0.56cm 2 f ywd1 = 19kN/cm 2 z = 0.9 0.46 = 0.414m V Rd31 = 0.56 19 / 0.10 0.414 1.75 = 77kN < V Sd Nośność prętów odgiętych 1Ø16 -III co 50cm Przyjęto ctg α = 1.0 sin α = 0.707 sw2 = 2.01cm 2 f ywd1 = 35kN/cm 2 V Rd32 = 2.01 35 / 0.50 0.414 ( 1.75 + 1.0 ) 0.707 = 113kN V Rd3 = 62 + 113 = 175kN > V Sd = 90kN - dołem 3Ø16 -III - strzemiona Ø6 co 10cm -0 przy podporze, Ø6 co20cm w przęśle - przy podporach odgiąć 2 1Ø16 co 50cm Poz. 7.3. Podciąg 3-przęsłowy na parterze 1/ Ciężar nadproża i wieńca 0.25 0.70 24 = 4.2kN/m 1.1 4.6kN/m 2/ Ciężar tynku na podciągu ( 0.25 + 2 0.5 ) ( 0.015 19 + 0.005 12 ) = 0.4kN/m 1.3 0.6kN/m 3/ Ciężar ściany I piętra
- str.25-0.25 5.6 18 = 25.2kN/m 1.1 27.7kN/m 4/ Ciężar tynku na ścianie 2 5.6 ( 0.015 19 + 0.005 12 ) = 3.9kN/m 1.3 5.3kN/m 5/ Obciążenie ze stropodachu z poz. 1 0.5 2.3 8.4 = 9.7kN/m 0.5 3.0 8.4 = 12.6kN/m 6/ Obciążenie ze stropu poz.3.2 0.5 11.0 4.5 = 24.8kN/m 0.5 13.0 4.5 = 29.2kN/m 7/ Obciążenie ze stropu poz.3.3 0.25 12.4 6.9 = 21.4kN/m 0.25 14.0 6.9 = 24.2kN/m Razem obciążenie całkowite q = 89.6kN/m 104kN/m Schemat statyczny belka ciągła 3-przęsłowa o równych rozpiętościach przęseł. Rozpiętość obliczeniowa przęseł: L 1 = L 2 = L 3 = 2.79 + 5% = 2.85m Siły wewnętrzne i reakcje: V 1 = V 4 = 0.4 104 2.85 = 119kN V 2L = V 3P = 0.6 104 2.85 = 178kN V 2P = V 3L = 0.5 104 2.85 = 148kN R 1 = R 4 = 119kN R 2 = R 3 = 178 + 148 = 326kN M 12 = M 34 = 0.080 104 x 2.85 2 = 67.6kNm M 23 = 0.050 104 x 2.85 2 = 42.2kNm M 2 = -0.100 104 x 2.85 2 = -84.4kNm b = 0.25m h = 0.70 m a = 0.04m d = 0.66m M = 67.6kNm ξ eff = 0.06 sy1 = 3.0cm 2 2Ø16 M R = 89kN M = 84.4kNm ξ eff = 0.08 sy1 = 3.8cm 2 2Ø16 M R = 89kN V Sd = V 23 = 178 104 0.70 = 105kN k = 1.0 ρ L = 4.02 / ( 25 66 ) = 0.00246 V Rd1 = 0.35 1.0 870 ( 1.2 + 40 0.00246 ) 0.25 0.66 = 65kN V Sd = 105kN > V Rd1 = 65kN zbrojenie na ścinanie jest obliczeniowo wymagane Nośność strzemion 2-ciętych w rozstawie co 10cm, Przyjęto ctg θ = 1.75 sw1 = 0.56cm 2 f ywd1 = 19kN/cm 2 z = 0.97 0.66 = 0.64m V Rd31 = 0.56 19 / 0.10 0.64 1.75 = 119kN > V Sd
- str.26 - - górą w przęsłach i nad podporami 2Ø16-III - strzemiona Ø6 co 10cm -0 przy podporze, Ø6 co20cm w przęśle Poz. 7.4. Podciąg o rozpiętości 2.52m na parterze 1/ Ciężar nadproża i wieńca 0.25 0.70 24 = 3.0kN/m 1.1 3.3kN/m 2/ Ciężar tynku na podciągu ( 0.25 + 2 0.5 ) ( 0.015 19 + 0.005 12 ) = 0.4kN/m 1.3 0.6kN/m 3/ Obciążenie ze stropodachu poz.3.1 i 3.2 0.5 11.0 ( 3.9 + 4.5 ) = 46.2kN/m 0.5 13.0 ( 3.9 + 4.5 ) = 54.6/m Razem obciążenie całkowite q = 49.6kN/m 58.5kN/m L 0 = 2.52 + 5% = 2.65m R = R = 0.5 58.5 2.85 = 83kN M = 0.125 58.5 x 2.85 2 = 59kNm b = 0.25m h = 0.45 m a = 0.04m d = 0.41m M = 59kNm ξ eff = 0.14 sy1 = 4.4cm 2 3Ø16 M R = 138kN V Sd = V 23 = 83 58.5 0.45 = 57kN k = 1.6 0.41 = 1.19 ρ L = 6.03 / ( 25 41 ) = 0.00588 V Rd1 = 0.35 1.19 870 ( 1.2 + 40 0.00588 ) 0.25 0.41 = 53kN V Sd = 59kN > V Rd1 = 53kN zbrojenie na ścinanie jest obliczeniowo wymagane Nośność strzemion 2-ciętych w rozstawie co 10cm, Przyjęto ctg θ = 1.75 sw1 = 0.56cm 2 f ywd1 = 19kN/cm 2 z = 0.95 0.41 = 0.39m V Rd31 = 0.56 19 / 0.10 0.39 1.75 = 77kN > V Sd - dołem 3Ø16 -III - strzemiona Ø6 co 10cm -0 przy podporze, Ø6 co20cm w przęśle
- str.27 - POZ. 8. SŁUPY Poz. 8.1. Słupy pod oparcie podciągu z poz. 7.3 1/ Ciężar słupa żelbetowego 0.60 0.25 3.1 24 1.1 = 12kN 2/ Ciężar tynku na słupie 2 ( 0.60 + 0.25 ) 2.8 0.02 19 1.3 = 2kN 3/ Obciążenie reakcją z podciągu poz. 7.3 104 ( 1.1 2.7 + 0.6 ) = 372kN 4/ Obciążenie reakcją z poz.7.2 0.5 72.2 3.35 = 137kN Razem obciążenie całkowite N = 523 kn Przyjęto konstrukcyjnie: 1. eton klasy C16/20, stal -III 34GS, 2. Wymiary przekroju słupa 25 60cm. 3. Zbrojenie: - główne 6Ø16 -III - strzemiona Ø6 co 15cm -0 Poz. 8.2. Słupy pod oparcie podciągu z poz. 6.2, poz.6.3 i poz.7.4 Przyjęto konstrukcyjnie: 1. eton klasy C16/20, stal -III 34GS, 2. Wymiary przekroju słupa 25 85cm. 3. Zbrojenie: - główne 8Ø16 -III - strzemiona 2Ø6 co 15cm -0