1. Definicje podstawowe. Rys Profile prędkości w rurze. A przepływ laminarny, B - przepływ burzliwy. Liczba Reynoldsa

Podobne dokumenty
A - przepływ laminarny, B - przepływ burzliwy.

ZADANIE 9.5. p p T. Dla dwuatomowego gazu doskonałego wykładnik izentropy = 1,4 (patrz tablica 1). Temperaturę spiętrzenia obliczymy następująco

2. PRAKTYCZ A REALIZACJA PRZEMIA Y ADIABATYCZ EJ

Metodyka obliczenia natężenia przepływu za pomocą anemometru skrzydełkowego.

Proces narodzin i śmierci

5. Jednowymiarowy przepływ gazu przez dysze.

Metoda Różnic Skończonych

Rys. 1. Temperatura punktu rosy na wykresie p-t dla wody.

PŁYN Y RZECZYWISTE Przepływy rzeczywiste różnią się od przepływów idealnych obecnością tarcia (lepkości): przepływy laminarne/warstwowe - różnią się

XLI OLIMPIADA FIZYCZNA ETAP WSTĘPNY Zadanie teoretyczne

Rys. 1. Temperatura punktu rosy na wykresie p-t dla wody.

J. Szantyr - Wykład 3: wirniki i uklady kierownic maszyn wirnikowych. Viktor Kaplan

Macierz prawdopodobieństw przejścia w pojedynczym kroku dla łańcucha Markowa jest postaci

EKONOMIA MENEDŻERSKA. Wykład 3 Funkcje produkcji 1 FUNKCJE PRODUKCJI. ANALIZA KOSZTÓW I KORZYŚCI SKALI. MINIMALIZACJA KOSZTÓW PRODUKCJI.

INSTYTUT INŻYNIERII ŚRODOWISKA ZAKŁAD GEOINŻYNIERII I REKULTYWACJI ĆWICZENIE NR 2

MECHANIKA BUDOWLI 13

Parametry stanu w przemianie izobarycznej zmieniają się według zależności

Wykład 9. Silnik Stirlinga (R. Stirling, 1816)

Doświadczenie Joule a i jego konsekwencje Ciepło, pojemność cieplna sens i obliczanie Praca sens i obliczanie

Płytowe wymienniki ciepła. 1. Wstęp

[ ] 1. Zabezpieczenia instalacji ogrzewań wodnych systemu zamkniętego Przeponowe naczynie wzbiorcze. ν dm [1.4] Zawory bezpieczeństwa

LABORATORIUM TECHNIKI CIEPLNEJ INSTYTUTU TECHNIKI CIEPLNEJ WYDZIAŁ INŻYNIERII ŚRODOWISKA I ENERGETYKI POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ

Ćw. 11 Wyznaczanie prędkości przepływu przy pomocy rurki spiętrzającej

Jacek Hunicz. Modelowanie silników spalinowych

nieciągłość parametrów przepływu przyjmuje postać płaszczyzny prostopadłej do kierunku przepływu

Analiza i zarządzanie portfelem studia ZI Przykładowe zadania z minimum programowego 1

Badanie energetyczne płaskiego kolektora słonecznego

termodynamika fenomenologiczna p, VT V, teoria kinetyczno-molekularna <v 2 > termodynamika statystyczna n(v) to jest długi czas, zachodzi

Ćw. 6 Pomiary oporu aerodynamicznego

J. Szantyr Wykład nr 16 Przepływy w przewodach zamkniętych

Pattern Classification

PARAMETRY ELEKTRYCZNE CYFROWYCH ELEMENTÓW PÓŁPRZEWODNIKOWYCH

J. Szantyr - Wykład nr 30 Podstawy gazodynamiki II. Prostopadłe fale uderzeniowe

D. II ZASADA TERMODYNAMIKI

TERMODYNAMIKA TECHNICZNA I CHEMICZNA

DOBÓR SERWOSILNIKA POSUWU. Rysunek 1 przedstawia schemat kinematyczny napędu jednej osi urządzenia.

α i = n i /n β i = V i /V α i = β i γ i = m i /m

Podstawy termodynamiki

PAŃSTWOWA WYŻSZA SZKOŁA ZAWODOWA W PILE INSTYTUT POLITECHNICZNY. Zakład Budowy i Eksploatacji Maszyn PRACOWNIA TERMODYNAMIKI TECHNICZNEJ INSTRUKCJA

POLITECHNIKA WROCŁAWSKA INSTYTUT TECHNIKI CIEPLNEJ I MECHANIKI PŁYNÓW ZAKŁAD TERMODYNAMIKI

MODELOWANIE PRZEPŁYWU POWIETRZA W KANAŁACH WENTYLACYJNYCH PIECZARKARNI

W praktyce często zdarza się, że wyniki obu prób możemy traktować jako. wyniki pomiarów na tym samym elemencie populacji np.

WYBRANE ZAGADNIENIA Z DYNAMIKI GAZÓW

J. Szantyr Wykład nr 25 Przepływy w przewodach zamkniętych I

Metody doświadczalne w hydraulice Ćwiczenia laboratoryjne. 1. Badanie przelewu o ostrej krawędzi

SELEKCJA: JAK JEDNA POPULACJA (STRATEGIA) WYPIERA INNĄ

Cieplne Maszyny Przepływowe. Temat 7 Turbiny. α 2. Część I Podstawy teorii Cieplnych Maszyn Przepływowych. 7.1 Wstęp

Bada zaleŝno. nie zaleŝą. od ilości substancji. Funkcja stanu to taka wielkość. a mały y 10 cm, to: = F2 F 1 = 0,01 F 2.

1. SPRAWDZENIE WYSTEPOWANIA RYZYKA KONDENSACJI POWIERZCHNIOWEJ ORAZ KONDENSACJI MIĘDZYWARSTWOWEJ W ŚCIANIE ZEWNĘTRZNEJ

TERMODYNAMIKA. Termodynamika jest to dział nauk przyrodniczych zajmujący się własnościami

Stany materii. Masa i rozmiary cząstek. Masa i rozmiary cząstek. m n mol. n = Gaz doskonały. N A = 6.022x10 23

V. WPROWADZENIE DO PRZESTRZENI FUNKCYJNYCH

POLITECHNIKA KRAKOWSKA Instytut Inżynierii Cieplnej i Procesowej Zakład Termodynamiki i Pomiarów Maszyn Cieplnych

POLITECHNIKA ŁÓDZKA INSTYTUT OBRABIAREK I TECHNOLOGII BUDOWY MASZYN. Ćwiczenie H-1 OKREŚLENIE CHARAKTERYSTYK DŁAWIKÓW HYDRAULICZNYCH

8. MOC W OBWODZIE PRĄDU SINUSOIDALNEGO

Analiza danych. Analiza danych wielowymiarowych. Regresja liniowa. Dyskryminacja liniowa. PARA ZMIENNYCH LOSOWYCH

WPŁYW PARAMETRÓW DYSKRETYZACJI NA NIEPEWNOŚĆ WYNIKÓW POMIARU OBIEKTÓW OBRAZU CYFROWEGO



Ciepło topnienia lodu

XXX OLIMPIADA FIZYCZNA ETAP I Zadania teoretyczne

Prawa strona równania jest sumą pochodnych cząstkowych:

WYZNACZENIE DYSYPACJI KINETYCZNEJ ENERGII TURBULENCJI PRZY UŻYCIU PRAWA -5/3. E c = E k + E p + E w

V. TERMODYNAMIKA KLASYCZNA

10. FALE, ELEMENTY TERMODYNAMIKI I HYDRODY- NAMIKI.

Prawdopodobieństwo i statystyka r.

Projekt 6 6. ROZWIĄZYWANIE RÓWNAŃ NIELINIOWYCH CAŁKOWANIE NUMERYCZNE

BADANIA CHARAKTERYSTYK HYDRAULICZNYCH KSZTAŁTEK WENTYLACYJNYCH

Ćwiczenie 10. Waldemar Nowicki WYZNACZANIE WISKOZYMETRYCZNIE ŚREDNIEJ MASY MOLOWEJ POLIMERÓW

Entalpia swobodna (potencjał termodynamiczny)

Podstawy Procesów i Konstrukcji Inżynierskich. Teoria kinetyczna INZYNIERIAMATERIALOWAPL. Kierunek Wyróżniony przez PKA

Dwuprzepływowe silniki odrzutowe. dr inż. Robert JAKUBOWSKI

Spalanie. 1. Skład paliw Paliwa gazowe (1) kmol C. kmol H 2. gdzie: H. , itd. udziały molowe składników paliwa w gazie. suchym. kmol.

Politechnika Wrocławska Instytut Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych. Materiał ilustracyjny do przedmiotu. (Cz. 2)







I. Elementy analizy matematycznej

Dr inż. Robert Smusz Politechnika Rzeszowska im. I. Łukasiewicza Wydział Budowy Maszyn i Lotnictwa Katedra Termodynamiki

RUCH OBROTOWY Można opisać ruch obrotowy ze stałym przyspieszeniem ε poprzez analogię do ruchu postępowego jednostajnie zmiennego.

Mechanika płynp. Wykład 9 14-I Wrocław University of Technology

Laboratorium Fizykochemiczne podstawy inżynierii procesowej. Pomiar wilgotności powietrza

DIAGNOSTYKA WYMIENNIKÓW CIEPŁA Z UWIARYGODNIENIEM WYNIKÓW POMIARÓW EKPLOATACYJNYCH

INTERPRETACJA PIERWSZEJ ZASADY TERMODYNAMIKI DLA UKŁADÓW ZAMKNIĘTYCH I OTWARTYCH

Stanisław Cichocki. Natalia Nehrebecka. Wykład 6

BADANIA OPERACYJNE. Podejmowanie decyzji w warunkach niepewności. dr Adam Sojda

OPŁYW PROFILU. Ciała opływane. profile lotnicze łopatki. Rys. 1. Podział ciał opływanych pod względem aerodynamicznym

UCHWAŁA NR 279/XVIII/2011 Rady Miasta Płocka z dnia 29 grudnia 2011 roku

Metody doświadczalne w hydraulice Ćwiczenia laboratoryjne. 1. Badanie przelewu o ostrej krawędzi

Wykład 10 Teoria kinetyczna i termodynamika

= T. = dt. Q = T (d - to nie jest różniczka, tylko wyrażenie różniczkowe); z I zasady termodynamiki: przy stałej objętości. = dt.

Stanisław Cichocki. Natalia Nehrebecka. Wykład 6

Wykład 8. Silnik Stirlinga (R. Stirling, 1816)

Uchwała Nr 279/XVIII/2011 Rady Miasta Płocka z dnia 29 grudnia 2011 roku

Ćwiczenie nr 3. Wyznaczanie współczynnika Joule a-thomsona wybranych gazów rzeczywistych.

Ocena jakościowo-cenowych strategii konkurowania w polskim handlu produktami rolno-spożywczymi. dr Iwona Szczepaniak

Katedra Silników Spalinowych i Pojazdów ATH ZAKŁAD TERMODYNAMIKI. Wyznaczanie ciepła właściwego c p dla powietrza

Transkrypt:

. Defncje odstaoe Rys... Profle rędkośc rurze. rzeły lamnarny, B - rzeły burzly. Lczba Reynoldsa D Re [m /s] - sółczynnk lekośc knematycznej Re 3 - rzeły lamnarny Re - rzeły burzly Średna rędkość masoa mm E k d (.) gdze d dm Średna rędkość objętoścoa V d (.) gdze d dv m (.3) Wartośc sółczynnka α dla rzekroju kołoego: dla rzełyu burzlego, dla rzełyu lamnarnego.

Rónane cągłośc strumena dla stanu stacjonarnego m dem (.4) Parametry sętrzena dla rzełyu zentrooego Parametry stanu, jake małby czynnk o zatrzymanu go na rzeszkodze, rzy założenu, że komresja byłaby zentrooa. Dla gazu doskonałego (.5) c (.6) T T T (.7) (.8) RT. datermczny stacjonarny rzeły gazu kanale Przy omnęcu zman energ otencjalnej, blans energ dla stacjonarnego ( E ) rzełyu adatermcznego rzez neruchomy kanał ma ostać E [W] (.) d E gdze m (.a) E d m (.b) E Podstaene (.a) (.b) do (.) daje J kg Stąd rędkość na yloce z kanału (.3) u

[m / s] (.4) Jeżel lub jest entalą sętrzena, to (.5) Dla gazu doskonałego c T, stąd dla tego rzyadku (.4) rzechodz T T c (.6) a (.5) rzyjmuje ostać c T T (.7) W (.7) lub T jest temeraturą sętrzena. 3. Przeły zentrooy gazu doskonałego W rozażanach onżej numerem "" oznaczono arametry sętrzena. Dla rzełyu zentrooego gazu doskonałego jest T T (3.) Rónane (.7) można rzekształcć do ostac T c T (3.) T Do (3.) odstaamy teraz raą stronę rónana (3.) oraz c R. Otrzymujemy RT (3.3) osąga artość maksymalną, gdy 3

4 max RT (3.4) Strumeń gazu rzekroju m (3.5) Z rónana zentroy / (3.6) Rónane (3.6) odstaamy do raej strony rónana (3.5) m (3.7) 4. Parametry krytyczne Nech. Dla skończonej artośc strumena m jest m m (4.) Rozrężane gazu do cśnena roadz do skończonej rędkośc max (zór 3.4), rzy czym RT m m (4.) Dla ole rzekroju orzecznego kanału ma artość skończoną, czyl kanał składa sę z częśc zbeżnej rozbeżnej. Wyznaczymy teraz stosunek cśneń, gdze "" dotyczy rzekroju mnmalnego, a "" rzekroju lotoego do kanału. W tym celu ykorzystamy zależność

5 dem m (4.3) Dla dem m oraz mn, yrażene K (4.4) osąga maksmum. Funkcja K jest yukła do góry. Warunek na jej maksmum jest ęc nastęujący d dk (4.5) Po ykonanu różnczkoana otrzymujemy (4.6) Z rónana (4.6) yznaczamy kr (4.7) - krytyczny stosunek cśneń; kr - cśnene krytyczne Pozostałe arametry termczne rzekroju krytycznym T T kr kr (4.8) kr kr (4.9) Prędkość krytyczną yznaczamy z zależnośc (4.) Po odstaenu do (4.) yrażena (4.7) na krytyczny stosunek cśneń otrzymujemy

kr (4.) Po roadzenu do (4.) zależnośc RT kr RT kr oraz / T / (4.) T kr dostajemy Prędkość krytyczna róna jest rędkośc dźęku dla arametró krytycznych. kr a (4.3) Gdy rędkość lotoa do kanału jest nezeroa, ndeks "" oznacza arametry sętrzena. Lczba Macha M (4.4) a M > > a - rędkość naddźękoa M < < a - rędkość oddźękoa Rodzaje dysz: Bendemanna kanał zężający sę: mn = kr, max = a de Laala kanał zężający sę, a nastęne rozszerzający sę: mn =, max > a 5. Przeły rzez dyszę de Laala Rónane cągłośc strumena m dem (5.) Rónane (5.) różnczkujemy stronam d d d (5.) Nastęne otrzymane rónane (5.) dzelmy obustronne rzez ynku dostając d d d (5.3) Rónane blansu energ kanale 6

dem (5.4) Po obustronnym zróżnczkoanu (5.4) otrzymujemy d d (5.5) Persza zasada termodynamk dq d d (5.6) Dla rzemany zentrooej dq. Stąd z rónana (5.6) dostajemy d d d (5.7) Praą stronę rónana (5.7) odstaamy do rónana (5.5) d d (5.8) Rónane (5.8) jest rónanem Bernoullego ostac różnczkoej. Z rónana (5.8) yznaczamy d (5.9) d W rónanu (5.3) ρ zastęujemy raą stroną rónana (5.9) d d d d d (5.) Rónane zentroy dem (5.) Rónane (5.) różnczkujemy stronam d d (5.) Z rónana (5.) yznaczamy d d d RT d a (5.3) gdze a jest rędkoścą dźęku. W rónanu (5.) mejsce d d staamy a 7

d d d a (5.4) d ycągamy rzed naas d d a (5.5) Wroadzając do rónana (5.5) lczbę Macha (zór 4.4) można to rónane rzedstać forme d d M (5.6) Podczas eksansj zentrooej gazu doskonałego rzełyającego rzez kanał o zmennym rzekroju, rędkość zdłuż kanału zrasta. Ze zoru (5.6) dać, że tak długo jak rędkość gazu jest nższa nż rędkość krytyczna (dźęku), kanał mus sę zężać ( d mus być ujemne rzy dodatnm d ). Na rysunku yżej c jest rędkoścą gazu. 8

9 6. Przeły rzeczysty z tarcem Sraność dyszy s d (6.) Wsółczynnk rędkośc s (6.) s s d (6.3)