Obliczenia statczne 1. Zbiornik przelewow : 1.1 Strop zbiornika : Przjęto strop żelbetow w postaci płt żelbetowej czteropolowej o grubości 18 cm. - płta p1 : Zestawienie obciążeń rozłożonch [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. 1. obciążenie użtkowe 5,00 1,30 0,70 6,50 2. płt chodnikowe 5 cm 1,20 1,20 -- 1,44 3. podspka piaskowa 5cm 0,90 1,20 -- 1,08 4. kliniec drobnoziarnist 10cm 2,40 1,20 -- 2,88 5. izolacja pwilg 0,35 1,20 -- 0,42 6. Płta żelbetowa grub.18 cm 4,50 1,10 -- 4,95 Σ: 14,35 1,20 17,27 Schemat statczn płt: qo = 17,27 5,65 5,50 Rozpiętość obliczeniowa płt l eff, = 5,50 m Rozpiętość obliczeniowa płt l eff, = 5,65 m Wniki obliczeń statcznch: Moment przęsłow obliczeniow M Sd = 18,19 knm/m Moment przęsłow charakterstczn M Sk = 15,12 knm/m Moment przęsłow charakterstczn długotrwał M Sk,lt = 13,54 knm/m Moment podporow obliczeniow M Sd,p = 48,05 knm/m Moment podporow charakterstczn długotrwał M Sk,lt,p = 35,75 knm/m Maksmalne oddziałwanie podporowe Q o,ma = 47,49 kn/m Zastępcze oddziałwanie podporowe Q o = 30,47 kn/m Moment przęsłow obliczeniow M Sd = 13,98 knm/m Moment przęsłow charakterstczn M Sk = 11,62 knm/m Moment przęsłow charakterstczn długotrwał M Sk,lt = 10,40 knm/m Maksmalne oddziałwanie podporowe Q o,ma = 47,49 kn/m Zastępcze oddziałwanie podporowe Q o = 29,68 kn/m Dane materiałowe : Grubość płt 18,0 cm Klasa betonu B30 f cd = 16,67 MPa, f ctd = 1,20 MPa, E cm = 31,0 GPa Ciężar objętościow betonu ρ = 25 kn/m 3 Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciążenia 28 dni Współcznnik pełzania (obliczono) φ = 2,69 Stal zbrojeniowa A-IIIN (RB500W) f k = 500 MPa, f d = 420 MPa, f tk = 550 MPa Otulenie zbrojenia przęsłowego w kierunku c nom, = 25 mm Otulenie zbrojenia podporowego w kierunku c`nom, = 20 mm
Otulenie zbrojenia przęsłowego w kierunku c nom, = 30 mm Wmiarowanie wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona): Zbrojenie potrzebne A s = 2,94 cm 2 /mb. Przjęto φ8 co 15,0 cm o A s = 3,35 cm 2 /mb (ρ= 0,22% ) Szerokość rs prostopadłch: w k = 0,000 mm < w lim = 0,2 mm Maksmalne ugięcie: a (M Sk,lt) = 7,90 mm Zbrojenie potrzebne A s = 8,07 cm 2 /mb. Przjęto φ16 co 15,0 cm o A sp = 13,40 cm 2 /mb (ρ= 0,88% ) Szerokość rs prostopadłch: w k = 0,152 mm < w lim = 0,2 mm Zbrojenie potrzebne A s = 2,33 cm 2 /mb. Przjęto φ8 co 17,5 cm o A s = 2,87 cm 2 /mb (ρ= 0,20% ) Szerokość rs prostopadłch: w k = 0,000 mm < w lim = 0,2 mm Maksmalne ugięcie: a (M Sk,lt) = 8,13 mm Ugięcie całkowite płt: Maksmalne ugięcie od M Sk,lt: a(m Sk,lt) = 8,02 mm < a lim = 27,50 mm - płta P2 i P3 : Zestawienie obciążeń rozłożonch [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. 1. obciążenie użtkowe 5,00 1,30 0,70 6,50 2. płt chodnikowe 5 cm 1,20 1,20 -- 1,44 3. podspka piaskowa 5cm 0,90 1,20 -- 1,08 4. kliniec drobnoziarnist 10cm 2,40 1,20 -- 2,88 5. izolacja pwilg 0,35 1,20 -- 0,42 6. Płta żelbetowa grub.18 cm 4,50 1,10 -- 4,95 Σ: 14,35 1,20 17,27 Schemat statczn płt: qo = 17,27 5,65 5,50 Rozpiętość obliczeniowa płt l eff, = 5,50 m Rozpiętość obliczeniowa płt l eff, = 5,65 m Wniki obliczeń statcznch: Moment przęsłow obliczeniow M Sd = 14,34 knm/m Moment przęsłow charakterstczn M Sk = 11,91 knm/m Moment przęsłow charakterstczn długotrwał M Sk,lt = 10,67 knm/m Moment podporow obliczeniow M Sd,p = 36,91 knm/m Moment podporow charakterstczn długotrwał M Sk,lt,p = 27,46 knm/m Maksmalne oddziałwanie podporowe Q o,ma = 47,49 kn/m Zastępcze oddziałwanie podporowe Q o = 30,47 kn/m Moment przęsłow obliczeniow M Sd = 9,09 knm/m Moment przęsłow charakterstczn M Sk = 7,55 knm/m Moment przęsłow charakterstczn długotrwał M Sk,lt = 6,76 knm/m
Maksmalne oddziałwanie podporowe Q o,ma = 47,49 kn/m Zastępcze oddziałwanie podporowe Q o = 29,68 kn/m Dane materiałowe : Grubość płt 18,0 cm Klasa betonu B30 f cd = 16,67 MPa, f ctd = 1,20 MPa, E cm = 31,0 GPa Stal zbrojeniowa A-IIIN (RB500W) f k = 500 MPa, f d = 420 MPa, f tk = 550 MPa Otulenie zbrojenia przęsłowego w kierunku c nom, = 25 mm Otulenie zbrojenia podporowego w kierunku c`nom, = 20 mm Otulenie zbrojenia przęsłowego w kierunku c nom, = 30 mm Wmiarowanie wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona): Zbrojenie potrzebne A s = 2,30 cm 2 /mb. Przjęto φ8 co 20,0 cm o A s = 2,51 cm 2 /mb (ρ= 0,17% ) Szerokość rs prostopadłch: w k = 0,000 mm < w lim = 0,2 mm Maksmalne ugięcie: a (M Sk,lt) = 4,73 mm Zbrojenie potrzebne A s = 6,09 cm 2 /mb. Przjęto φ16 co 17,5 cm o A sp = 11,49 cm 2 /mb (ρ= 0,76% ) Szerokość rs prostopadłch: w k = 0,139 mm < w lim = 0,2 mm Zbrojenie potrzebne A s = 1,97 cm 2 /mb. Przjęto φ8 co 20,0 cm o A s = 2,51 cm 2 /mb (ρ= 0,17% ) Szerokość rs prostopadłch: w k = 0,000 mm < w lim = 0,2 mm Maksmalne ugięcie: a (M Sk,lt) = 5,31 mm Ugięcie całkowite płt: Maksmalne ugięcie od M Sk,lt: a(m Sk,lt) = 5,02 mm < a lim = 27,50 mm - Płta P4: Zestawienie obciążeń rozłożonch [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. 1. obciążenie użtkowe 5,00 1,30 0,70 6,50 2. płt chodnikowe 5 cm 1,20 1,20 -- 1,44 3. podspka piaskowa 5cm 0,90 1,20 -- 1,08 4. kliniec drobnoziarnist 10cm 2,40 1,20 -- 2,88 5. izolacja pwilg 0,35 1,20 -- 0,42 6. Płta żelbetowa grub.18 cm 4,50 1,10 -- 4,95 Σ: 14,35 1,20 17,27 Schemat statczn płt: qo = 17,27 5,65 3,05 Rozpiętość obliczeniowa płt l eff, = 3,05 m Rozpiętość obliczeniowa płt l eff, = 5,65 m Wniki obliczeń statcznch: Moment przęsłow obliczeniow M Sd = 9,48 knm/m Moment przęsłow charakterstczn M Sk = 7,88 knm/m
Moment przęsłow charakterstczn długotrwał M Sk,lt = 7,05 knm/m Moment podporow obliczeniow M Sd,p = 19,42 knm/m Moment podporow charakterstczn długotrwał M Sk,lt,p = 14,45 knm/m Maksmalne oddziałwanie podporowe Q o,ma = 26,34 kn/m Zastępcze oddziałwanie podporowe Q o = 23,02 kn/m Moment przęsłow obliczeniow M Sd = 2,05 knm/m Moment przęsłow charakterstczn M Sk = 1,70 knm/m Moment przęsłow charakterstczn długotrwał M Sk,lt = 1,53 knm/m Maksmalne oddziałwanie podporowe Q o,ma = 26,34 kn/m Zastępcze oddziałwanie podporowe Q o = 16,46 kn/m Dane materiałowe : Grubość płt 18,0 cm Klasa betonu B30 f cd = 16,67 MPa, f ctd = 1,20 MPa, E cm = 31,0 GPa Stal zbrojeniowa A-IIIN (RB500W) f k = 500 MPa, f d = 420 MPa, f tk = 550 MPa Otulenie zbrojenia przęsłowego w kierunku c nom, = 25 mm Otulenie zbrojenia podporowego w kierunku c`nom, = 20 mm Otulenie zbrojenia przęsłowego w kierunku c nom, = 30 mm Wmiarowanie wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona): Zbrojenie potrzebne A s = 2,04 cm 2 /mb. Przjęto φ8 co 20,0 cm o A s = 2,51 cm 2 /mb (ρ= 0,17% ) Szerokość rs prostopadłch: w k = 0,000 mm < w lim = 0,2 mm Maksmalne ugięcie: a (M Sk,lt) = 1,28 mm Zbrojenie potrzebne A s = 3,12 cm 2 /mb. Przjęto φ16 co 20,0 cm o A sp = 10,05 cm 2 /mb (ρ= 0,66% ) Szerokość rs prostopadłch: w k = 0,055 mm < w lim = 0,2 mm Zbrojenie potrzebne A s = 1,97 cm 2 /mb. Przjęto φ8 co 25,0 cm o A s = 2,01 cm 2 /mb (ρ= 0,14% ) Szerokość rs prostopadłch: w k = 0,000 mm < w lim = 0,2 mm Maksmalne ugięcie: a (M Sk,lt) = 1,21 mm Ugięcie całkowite płt: Maksmalne ugięcie od M Sk,lt: a(m Sk,lt) = 1,25 mm < a lim = 15,25 mm - belka ukrta : maksmalne obciążenie pasma 47,49*2*0,9=85,48 kn/m Schemat statczn (ciężar belki uwzględnion automatcznie): 85,48 85,48 A Moment zginające [knm]: -7,12 7,12 1,00 1,00 B -7,12 7,12 A 3,56 B 42,74 ścinanie prz krawędzi : 42,74 DANE: Wmiar przekroju: Tp przekroju: prostokątn Szerokość przekroju b w = 25,0 cm Wsokość przekroju h = 18,0 cm
Parametr betonu: Klasa betonu: B30 f cd = 16,67 MPa, f ctd = 1,20 MPa, E cm = 31,0 GPa Maksmaln rozmiar kruszwa d g = 16 mm Otulenie: Otulenie nominalne zbrojenia c nom = 20 mm Zbrojenie: Zbrojenie rozciągane, położone górą: 2φ16 o A sl = 4,02 cm 2 Strzemiona: Klasa stali: A-0 (St0S-b) f k = 220 MPa, f d = 190 MPa, f tk = 260 MPa Średnica φ s = 6 mm Tp strzemion: dwucięte Belka: Siła poprzeczna w licu podpor V sd = 42,74 kn Siła poprzeczna charakterstczna długotrwała Obciążenie ciągłe q o = 85,00 kn/m V Sk,lt = 40,00 kn WYNIKI - ŚCINANIE (wg PN-B-03264:2002): VRd3 = 56,47 kn VSd = 42,74 kn VRd1 = 36,57 kn 2φ16 6 50 = 300 co 100 33,76 Ścinanie: Zbrojenie strzemionami dwuciętmi φ6 co 50 mm na odcinku 30,0 cm prz podporze oraz co 100 mm na pozostałej części belki Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 42,74 kn < V Rd3 = 56,47 kn SGU : Szerokość rs ukośnch: w k = 0,094 mm < w lim = 0,3 mm Zginanie podporowe : DANE: Wmiar przekroju: Tp przekroju: prostokątn Szerokość przekroju b w = 25,0 cm Wsokość przekroju h = 18,0 cm Parametr betonu: Klasa betonu: B30 f cd = 16,67 MPa, f ctd = 1,20 MPa, E cm = 31,0 GPa Otulenie: Otulenie nominalne zbrojenia c nom = 30 mm Zbrojenie główne: Klasa stali: A-IIIN (RB500W) f k = 500 MPa, f d = 420 MPa, f tk = 550 MPa Średnica prętów górnch φ g = 16 mm Strzemiona: Średnica φ s = 6 mm Belka (przekrój podporow): Moment obliczeniow M sd = 7,15 knm Moment charakterstczn długotrwał M Sk,lt = 7,00 knm WYNIKI - ZGINANIE (wg PN-B-03264:2002):
44 162 44 41 95 180 44 250 Zginanie (metoda uproszczona): Zbrojenie potrzebne górne A s1 = 1,32 cm 2. Przjęto 2φ16 o A s = 4,02 cm 2 (ρ= 1,18% ) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 7,15 knm < M Rd = 19,55 knm SGU : Szerokość rs prostopadłch: w k = 0,184 mm < w lim = 0,3 mm 1.2. Fundament : maksmalne obciążenie traktu ze stropu dla ścian wewnętrznej - 85,5 kn/m ciężar ścian o gr. 25 cm żelbetowej : 1,1*25*1,1*0,25 =7,56 stąd maksmalna siła przekazwana na dno zb. Istniejącego wnosi : N=93,06 kn/m grubość płt dennej zbiornika ist.- 0,30m przjmując pasmo ławowe 0,3 +0,25 +0,3 = 0,85 m, naprężenie pod pasmem wnosi : s= 93,06/0,85=109,48kPa uwzględniając przegłębienie 1,3 m ppt jest to nośność bardzo słabch gruntów. W warunkach istniejącch należ założć nośność podłoża na minimum 250 kpa. 1.3. Ścian zbiornika : Przjęto ścian żelbetowe o grubości 25 cm. W miejscu stku nowch ścian z betonem istniejącm należ zbrojenie łącznikowe złożone z prętów f8 co 20cm obustronnie. Pręt wklejać na głębokość 110mm na kleju epoksdowm Hilti HIT Y150. Pomiędz prętami zbrojenia układać taśmę bentonitowa stanowiąca uszczelnienie stku technologicznego. 2. Płta niecki głównej basenu : Płta denna wstępuje w dwóch zasadniczch schematach statcznch : Dla głównej stref niecki płwackiej płta o grubości 25 cm jednokierunkowo zbrojona, dla niecki rekreacjnej ( płtszej ) płt krzżowo zbrojone wielopolowe o grubości 20 cm. 2.1. Płta niecki płwackiej : Zestawienie obciążeń rozłożonch [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. 1. woda 18,00 1,10 -- 19,80 2. blacha niecki 0,15 1,10 -- 0,17 3. kliniec 20cm 4,40 1,20 -- 5,28 4. podspka piaskowa 5cm 0,90 1,20 -- 1,08 5. izolacje pwilg. 0,35 1,20 -- 0,42 6. Płta żelbetowa grub.25 cm 6,25 1,10 -- 6,88 Σ: 30,05 1,12 33,62 Schemat statczn (ciężar belki uwzględnion automatcznie): 27,02 27,02 32,00 33,62 33,62 A B C D E F 4,85 3,65 3,65 3,65 3,65 4,85 3,65 3,65 3,65 3,65
Moment zginające [knm]: -60,51-27,77-36,80-46,90 53,21 A 52,25 Sił poprzeczne [kn]: 139,59 53,21 61,43 B 6,71 103,55 57,03 C 22,54 121,68 58,71 D 14,36 138,57 74,32 E 35,10 48,63 F A B C D E F -46,52-48,63-62,97-64,24-78,16 Wmiarowanie płt: - przęsło E-F : DANE: Wmiar przekroju: Grubość płt h = 25,0 cm Zbrojenie: Pręt główne φ = 12 mm ze stali A-IIIN (RB500W) f k = 500 MPa, f d = 420 MPa, f tk = 550 MPa Parametr betonu: Klasa betonu: B30 f cd = 16,67 MPa, f ctd = 1,20 MPa, E cm = 31,0 GPa Otulenie: Otulenie nominalne zbrojenia c nom = 30 mm Płta (przekrój przęsłow): Moment obliczeniow M sd = 35,10 knm Moment charakterstczn długotrwał M Sk,lt = 30,52 knm Siła poprzeczna obliczeniowa V sd = 74,00 kn Rozpiętość efektwna płt l eff = 3,65 m Współcznnik ugięcia α k = (5/48) 0,87 WYNIKI - PŁYTA (wg PN-B-03264:2002): 36 250 1000 Zginanie: Zbrojenie potrzebne A s = 4,00 cm 2 na 1 mb płt. Przjęto φ12 co 17,0 cm o A s = 6,65 cm 2 (ρ= 0,31% ) (decduje warunek granicznej szerokości rs prostopadłch) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 35,10 knm < M Rd = 57,45 knm Ścinanie: Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 74,00 kn < V Rd1 = 195,76 kn SGU : Szerokość rs prostopadłch: w k = 0,197 mm < w lim = 0,2 mm Ugięcie od M Sk,lt: a(m Sk,lt) = 7,20 mm < a lim = 18,25 mm - podpora E: WYNIKI - PŁYTA (wg PN-B-03264:2002):
250 38 1000 Zginanie: Zbrojenie potrzebne A s = 5,44 cm 2 na 1 mb płt. Przjęto φ16 co 19,5 cm o A s = 10,31 cm 2 (ρ= 0,49% ) (decduje warunek granicznej szerokości rs prostopadłch) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 46,90 knm < M Rd = 86,18 knm Ścinanie: Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 74,00 kn < V Rd1 = 194,21 kn SGU : Szerokość rs prostopadłch: w k = 0,195 mm < w lim = 0,2 mm Przesło C-D: WYNIKI - PŁYTA (wg PN-B-03264:2002): 35 250 1000 Zginanie: Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcjn) A s = 2,80 cm 2 na 1 mb płt. Przjęto φ10 co 25,0 cm o A s = 3,14 cm 2 (ρ= 0,15% ) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 22,54 knm < M Rd = 27,72 knm Ścinanie: Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 63,00 kn < V Rd1 = 170,33 kn SGU : Szerokość rs prostopadłch: w k = 0,000 mm < w lim = 0,2 mm Ugięcie od M Sk,lt: a(m Sk,lt) = 1,94 mm < a lim = 18,25 mm Podpora D : WYNIKI - PŁYTA (wg PN-B-03264:2002): 250 38 1000 Zginanie: Zbrojenie potrzebne A s = 4,27 cm 2 na 1 mb płt. Przjęto φ16 co 23,0 cm o A s = 8,74 cm 2 (ρ= 0,41% ) (decduje warunek granicznej szerokości rs prostopadłch) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 36,80 knm < M Rd = 72,78 knm Ścinanie: Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 63,00 kn < V Rd1 = 168,31 kn SGU : Szerokość rs prostopadłch: w k = 0,193 mm < w lim = 0,2 mm
W prześlea-b zmienia się schemat statczn na płtę krzzowo- zbrojoną o gr. 20 cm 2.2. Płt niecki rekreacjnej : -płta p1n Zestawienie obciążeń rozłożonch [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. 1. woda 12,00 1,10 0,70 13,20 2. podspka piaskowa 5cm 0,90 1,20 -- 1,08 3. kliniec drobnoziarnist 20cm 4,40 1,20 -- 5,28 4. izolacja pwilg 0,35 1,20 -- 0,42 5. Płta żelbetowa grub.20 cm 5,00 1,10 -- 5,50 Σ: 22,65 1,12 25,48 Schemat statczn płt: qo = 25,48 7,35 4,82 Rozpiętość obliczeniowa płt l eff, = 4,82 m Rozpiętość obliczeniowa płt l eff, = 7,35 m Wniki obliczeń statcznch: Moment przęsłow obliczeniow M Sd = 33,13 knm/m Moment przęsłow charakterstczn M Sk = 29,45 knm/m Moment przęsłow charakterstczn długotrwał M Sk,lt = 24,77 knm/m Moment podporow obliczeniow M Sd,p = 62,45 knm/m Moment podporow charakterstczn długotrwał M Sk,lt,p = 46,69 knm/m Maksmalne oddziałwanie podporowe Q o,ma = 61,41 kn/m Zastępcze oddziałwanie podporowe Q o = 50,37 kn/m Moment przęsłow obliczeniow M Sd = 14,25 knm/m Moment przęsłow charakterstczn M Sk = 12,67 knm/m Moment przęsłow charakterstczn długotrwał M Sk,lt = 10,65 knm/m Moment podporow obliczeniow M Sd,p = 26,86 knm/m Moment podporow charakterstczn długotrwał M Sk,lt,p = 20,08 knm/m Maksmalne oddziałwanie podporowe Q o,ma = 61,41 kn/m Zastępcze oddziałwanie podporowe Q o = 38,38 kn/m Dane materiałowe : Grubość płt 20,0 cm Klasa betonu B30 f cd = 16,67 MPa, f ctd = 1,20 MPa, E cm = 31,0 GPa Stal zbrojeniowa A-IIIN (RB500W) f k = 500 MPa, f d = 420 MPa, f tk = 550 MPa Otulenie zbrojenia przęsłowego w kierunku c nom, = 25 mm Otulenie zbrojenia podporowego w kierunku c`nom, = 20 mm Otulenie zbrojenia przęsłowego w kierunku c nom, = 35 mm Otulenie zbrojenia podporowego w kierunku c`nom, = 25 mm
Wmiarowanie wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona): Zbrojenie potrzebne A s = 4,84 cm 2 /mb. Przjęto φ12 co 15,0 cm o A s = 7,54 cm 2 /mb (ρ= 0,45% ) Szerokość rs prostopadłch: w k = 0,175 mm < w lim = 0,2 mm Maksmalne ugięcie: a (M Sk,lt) = 16,94 mm Zbrojenie potrzebne A s = 9,27 cm 2 /mb. Przjęto φ16 co 15,0 cm o A sp = 13,40 cm 2 /mb (ρ= 0,78% ) Szerokość rs prostopadłch: w k = 0,186 mm < w lim = 0,2 mm Zbrojenie potrzebne A s = 2,16 cm 2 /mb. Przjęto φ10 co 25,0 cm o A s = 3,14 cm 2 /mb (ρ= 0,20% ) Szerokość rs prostopadłch: w k = 0,000 mm < w lim = 0,2 mm Maksmalne ugięcie: a (M Sk,lt) = 8,16 mm Zbrojenie potrzebne A s = 3,95 cm 2 /mb. Przjęto φ16 co 20,0 cm o A sp = 10,05 cm 2 /mb (ρ= 0,60% ) Szerokość rs prostopadłch: w k = 0,089 mm < w lim = 0,2 mm Ugięcie całkowite płt: Maksmalne ugięcie od M Sk,lt: a(m Sk,lt) = 12,55 mm < a lim = 24,10 mm - płta 2n - Zestawienie obciążeń rozłożonch [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. 1. woda 12,00 1,10 0,70 13,20 2. podspka piaskowa 5cm 0,90 1,20 -- 1,08 3. kliniec drobnoziarnist 20cm 4,40 1,20 -- 5,28 4. izolacja pwilg 0,35 1,20 -- 0,42 5. Płta żelbetowa grub.20 cm 5,00 1,10 -- 5,50 Σ: 22,65 1,12 25,48 Schemat statczn płt: qo = 25,48 3,88 4,82 Rozpiętość obliczeniowa płt l eff, = 4,82 m Rozpiętość obliczeniowa płt l eff, = 3,88 m Wniki obliczeń statcznch: Moment przęsłow obliczeniow M Sd = 6,37 knm/m Moment przęsłow charakterstczn M Sk = 5,66 knm/m Moment przęsłow charakterstczn długotrwał M Sk,lt = 4,76 knm/m Moment podporow obliczeniow M Sd,p = 14,59 knm/m Moment podporow charakterstczn długotrwał M Sk,lt,p = 10,91 knm/m Maksmalne oddziałwanie podporowe Q o,ma = 49,43 kn/m Zastępcze oddziałwanie podporowe Q o = 30,89 kn/m Moment przęsłow obliczeniow M Sd = 9,83 knm/m Moment przęsłow charakterstczn M Sk = 8,74 knm/m Moment przęsłow charakterstczn długotrwał M Sk,lt = 7,35 knm/m Moment podporow obliczeniow M Sd,p = 22,51 knm/m
Moment podporow charakterstczn długotrwał M Sk,lt,p = 16,83 knm/m Maksmalne oddziałwanie podporowe Q o,ma = 49,43 kn/m Zastępcze oddziałwanie podporowe Q o = 36,64 kn/m Dane materiałowe : Grubość płt 20,0 cm Klasa betonu B30 f cd = 16,67 MPa, f ctd = 1,20 MPa, E cm = 31,0 GPa Ciężar objętościow betonu ρ = 25 kn/m 3 Stal zbrojeniowa A-IIIN (RB500W) f k = 500 MPa, f d = 420 MPa, f tk = 550 MPa Otulenie zbrojenia przęsłowego w kierunku c nom, = 25 mm Otulenie zbrojenia podporowego w kierunku c`nom, = 20 mm Otulenie zbrojenia przęsłowego w kierunku c nom, = 35 mm Otulenie zbrojenia podporowego w kierunku c`nom, = 25 mm Wmiarowanie wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona): Zbrojenie potrzebne A s = 2,31 cm 2 /mb. Przjęto φ8 co 20,0 cm o A s = 2,51 cm 2 /mb (ρ= 0,15% ) Szerokość rs prostopadłch: w k = 0,000 mm < w lim = 0,2 mm Maksmalne ugięcie: a (M Sk,lt) = 1,17 mm Zbrojenie potrzebne A s = 2,35 cm 2 /mb. Przjęto φ12 co 20,0 cm o A sp = 5,65 cm 2 /mb (ρ= 0,32% ) Szerokość rs prostopadłch: w k = 0,000 mm < w lim = 0,2 mm Zbrojenie potrzebne A s = 2,18 cm 2 /mb. Przjęto φ8 co 20,0 cm o A s = 2,51 cm 2 /mb (ρ= 0,16% ) Szerokość rs prostopadłch: w k = 0,000 mm < w lim = 0,2 mm Maksmalne ugięcie: a (M Sk,lt) = 1,18 mm Zbrojenie potrzebne A s = 3,25 cm 2 /mb. Przjęto φ12 co 25,0 cm o A sp = 4,52 cm 2 /mb (ρ= 0,27% ) Szerokość rs prostopadłch: w k = 0,000 mm < w lim = 0,2 mm Ugięcie całkowite płt: Maksmalne ugięcie od M Sk,lt: a(m Sk,lt) = 1,18 mm < a lim = 19,40 mm - płta p3n: Zestawienie obciążeń rozłożonch [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. 1. woda 12,00 1,10 0,70 13,20 2. podspka piaskowa 5cm 0,90 1,20 -- 1,08 3. kliniec drobnoziarnist 20cm 4,40 1,20 -- 5,28 4. izolacja pwilg 0,35 1,20 -- 0,42 5. Płta żelbetowa grub.20 cm 5,00 1,10 -- 5,50 Σ: 22,65 1,12 25,48 Schemat statczn płt: qo = 25,48 3,88 4,67 Rozpiętość obliczeniowa płt l eff, = 4,67 m Rozpiętość obliczeniowa płt l eff, = 3,88 m
Wniki obliczeń statcznch: Moment przęsłow obliczeniow M Sd = 11,69 knm/m Moment przęsłow charakterstczn M Sk = 10,39 knm/m Moment przęsłow charakterstczn długotrwał M Sk,lt = 8,74 knm/m Moment podporow obliczeniow M Sd,p = 22,42 knm/m Moment podporow charakterstczn długotrwał M Sk,lt,p = 16,76 knm/m Maksmalne oddziałwanie podporowe Q o,ma = 49,43 kn/m Zastępcze oddziałwanie podporowe Q o = 30,89 kn/m Moment przęsłow obliczeniow M Sd = 16,93 knm/m Moment przęsłow charakterstczn M Sk = 15,05 knm/m Moment przęsłow charakterstczn długotrwał M Sk,lt = 12,66 knm/m Moment podporow obliczeniow M Sd,p = 32,47 knm/m Moment podporow charakterstczn długotrwał M Sk,lt,p = 24,28 knm/m Maksmalne oddziałwanie podporowe Q o,ma = 49,43 kn/m Zastępcze oddziałwanie podporowe Q o = 35,91 kn/m Dane materiałowe : Grubość płt 20,0 cm Klasa betonu B30 f cd = 16,67 MPa, f ctd = 1,20 MPa, E cm = 31,0 GPa Stal zbrojeniowa A-IIIN (RB500W) f k = 500 MPa, f d = 420 MPa, f tk = 550 MPa Otulenie zbrojenia przęsłowego w kierunku c nom, = 25 mm Otulenie zbrojenia podporowego w kierunku c`nom, = 20 mm Otulenie zbrojenia przęsłowego w kierunku c nom, = 35 mm Otulenie zbrojenia podporowego w kierunku c`nom, = 25 mm Wmiarowanie wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona): Zbrojenie potrzebne A s = 2,31 cm 2 /mb. Przjęto φ8 co 20,0 cm o A s = 2,51 cm 2 /mb (ρ= 0,15% ) Szerokość rs prostopadłch: w k = 0,000 mm < w lim = 0,2 mm Maksmalne ugięcie: a (M Sk,lt) = 2,69 mm Zbrojenie potrzebne A s = 3,14 cm 2 /mb. Przjęto φ12 co 25,0 cm o A sp = 4,52 cm 2 /mb (ρ= 0,26% ) Szerokość rs prostopadłch: w k = 0,000 mm < w lim = 0,2 mm Zbrojenie potrzebne A s = 2,56 cm 2 /mb. Przjęto φ8 co 17,5 cm o A s = 2,87 cm 2 /mb (ρ= 0,18% ) Szerokość rs prostopadłch: w k = 0,000 mm < w lim = 0,2 mm Maksmalne ugięcie: a (M Sk,lt) = 2,71 mm Zbrojenie potrzebne A s = 4,74 cm 2 /mb. Przjęto φ12 co 15,0 cm o A sp = 7,54 cm 2 /mb (ρ= 0,45% ) Szerokość rs prostopadłch: w k = 0,170 mm < w lim = 0,2 mm Ugięcie całkowite płt: Maksmalne ugięcie od M Sk,lt: a(m Sk,lt) = 2,70 mm < a lim = 19,40 mm - płta w poziomie -1,22 m : Zestawienie obciążeń rozłożonch [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. 1. woda 10,00 1,10 0,70 11,00 2. podspka piaskowa 5cm 0,90 1,20 -- 1,08 3. kliniec drobnoziarnist 20cm 4,40 1,20 -- 5,28 4. izolacja pwilg 0,35 1,20 -- 0,42 5. Płta żelbetowa grub.20 cm 5,00 1,10 -- 5,50 Σ: 20,65 1,13 23,28 Schemat statczn płt:
qo = 23,28 6,85 4,69 Rozpiętość obliczeniowa płt l eff, = 4,69 m Rozpiętość obliczeniowa płt l eff, = 6,85 m Wniki obliczeń statcznch: Moment przęsłow obliczeniow M Sd = 26,41 knm/m Moment przęsłow charakterstczn M Sk = 23,43 knm/m Moment przęsłow charakterstczn długotrwał M Sk,lt = 20,02 knm/m Moment podporow obliczeniow M Sd,p = 58,84 knm/m Moment podporow charakterstczn długotrwał M Sk,lt,p = 44,61 knm/m Maksmalne oddziałwanie podporowe Q o,ma = 54,59 kn/m Zastępcze oddziałwanie podporowe Q o = 43,99 kn/m Moment przęsłow obliczeniow M Sd = 9,45 knm/m Moment przęsłow charakterstczn M Sk = 8,38 knm/m Moment przęsłow charakterstczn długotrwał M Sk,lt = 7,16 knm/m Maksmalne oddziałwanie podporowe Q o,ma = 54,59 kn/m Zastępcze oddziałwanie podporowe Q o = 34,12 kn/m Dane materiałowe : Grubość płt 20,0 cm Klasa betonu B30 f cd = 16,67 MPa, f ctd = 1,20 MPa, E cm = 31,0 GPa Ciężar objętościow betonu ρ = 25 kn/m 3 Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciążenia 28 dni Współcznnik pełzania (obliczono) φ = 2,65 Stal zbrojeniowa A-IIIN (RB500W) f k = 500 MPa, f d = 420 MPa, f tk = 550 MPa Otulenie zbrojenia przęsłowego w kierunku c nom, = 25 mm Otulenie zbrojenia podporowego w kierunku c`nom, = 20 mm Otulenie zbrojenia przęsłowego w kierunku c nom, = 35 mm Wmiarowanie wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona): Zbrojenie potrzebne A s = 3,81 cm 2 /mb. Przjęto φ10 co 15,0 cm o A s = 5,24 cm 2 /mb (ρ= 0,31% ) Szerokość rs prostopadłch: w k = 0,191 mm < w lim = 0,2 mm Maksmalne ugięcie: a (M Sk,lt) = 14,61 mm Zbrojenie potrzebne A s = 8,70 cm 2 /mb. Przjęto φ16 co 15,0 cm o A sp = 13,40 cm 2 /mb (ρ= 0,78% ) Szerokość rs prostopadłch: w k = 0,177 mm < w lim = 0,2 mm Zbrojenie potrzebne A s = 2,18 cm 2 /mb. Przjęto φ8 co 20,0 cm o A s = 2,51 cm 2 /mb (ρ= 0,16% ) Szerokość rs prostopadłch: w k = 0,000 mm < w lim = 0,2 mm Maksmalne ugięcie: a (M Sk,lt) = 5,99 mm Ugięcie całkowite płt: Maksmalne ugięcie od M Sk,lt: a(m Sk,lt) = 10,30 mm < a lim = 23,45 mm
2.3. Ścian podporowe niecki : przjęto ścian o grubości 25 cm, wewnętrzne murowane z bloczków betonowch na pełna fugę i zaizolowane przed zaspaniem, Obwodowe żelbetowe o gr. 25 cm kotwione w płcie dennej. Parcia poziome gruntu wstępujące w wniku braku wod w basenie został pominięte płta żelbetowa wraz z warstwami wkończeniowmi (obc. Stałe ) ma wstarczającą masę do przeniesienia sił poziomch poprzez tarcie na płtę denną istniejącą. 2.4. Fundamentowanie ścian niecki : Maksmalne obciążenie ze scian niecki wnosi N = 138,67 kn/m Podobnie jak w punkcie 1.3. obliczeń naprężenie pod płtą denną wniesie : s= 138,67/0,85=161 kpa < 250kPa 3. Otwór montażow w budnku filtrów : W istniejącm obiekcie należwkonac w scianie otwór służąc do montażu filtrów o ponad normatwnch wmiarach. Stąd przjęto wkonanie nadpróża w ścianie o rozpiętości obliczeniowej 3,30m. Obciążenia : z dachów przległch : 2,50 8= 20kN/m Ściana nad otworem : (6-2,75) (0,25181,1+0,03191,3)=18,49kN/m Razem qma= 38,5 Schemat statczn (ciężar belki uwzględnion automatcznie): 38,49 38,49 A Moment zginające [knm]: 3,30 3,30 B A B 64,46 - brak stężeń bocznch na długości belki; - obciążenie przłożone na pasie górnm belki; 53,18 64,46 Wmiarowanie wg PN-90/B-03200 Przekrój : 2 I 200 stal: St3 W = 428 cm 3, J = 4280 cm 4, A v = 30,0 cm 2, m = 52,4 kg/m zginanie : klasa przekroju 1 (α p = 1,079) M R = 99,33 knm ścinanie : klasa przekroju 1 V R = 374,10 kn Nośność na zginanie Współcznnik zwichrzenia ϕ L = 1,000 Moment maksmaln M ma = 53,18 knm M ma / ϕ L M R = 0,535 < 1 Nośność na ścinanie Maksmalna siła poprzeczna V ma = 64,46 kn V ma / V R = 0,172 < 1 Nośność na zginanie ze ścinaniem V ma = 64,46 kn < V o = 0,6 V R = 224,46 kn
warunek niemiarodajn Stan graniczn użtkowania (γ f =1,30) Ugięcie graniczne f gr = l o / 500 = 6,60 mm Ugięcie maksmalne f ma = 5,30 mm f ma = 5,30 mm < f gr = 6,60 mm 4. Wiata przebieralni : - dach : Szkic wiązara 256,4 503,0 447,4 73,7 100,0 100,0 100,0 73,7 23,0 10,5 12 395,0 12 10,5 440,0 5,0 10 DANE: Geometria ustroju: Kąt nachlenia połaci dachowej α = 23,0 o Rozpiętość wiązara l = 4,40 m Rozstaw podpór w świetle l s = 3,95 m Poziom jętki h = 0,05 m Rozstaw krokwi a = 0,90 m Usztwnienia boczne krokwi - brak Usztwnieniami boczne jętki - brak Przesuwność jętki - tak Rozstaw podparć murłat l mo = 3,20 m Wsięg wspornika murłat l mw = 0,50 m Obciążenia (wartości charakterstczne i obliczeniowe): - pokrcie dachu (wg PN-82/B-02001: Dachówka cementowa karpiówka (podwójnie) i marslska): g k = 0,75 kn/m 2, g o = 0,90 kn/m 2 - obciążenie śniegiem (wg PN-80/B-02010/Z1: strefa IV, H = 230,0 m n.p.m., stropodach w budnku nieogrzewanm i nieocieplonm): - na stronie nawietrznej s kl = 1,09 kn/m 2, s ol = 1,53 kn/m 2 - na stronie zawietrznej s kp = 0,86 kn/m 2, s op = 1,21 kn/m 2 - obciążenie wiatrem (wg PN-77/B-02011/Z1-3: strefa III, H = 230,0 m n.p.m., teren A, ws. budnku z =5,0 m): - na stronie nawietrznej p kl I = -0,50 kn/m 2, p ol I = -0,65 kn/m 2 - na stronie nawietrznej p kl II = 0,10 kn/m 2, p ol II = 0,12 kn/m 2 - na stronie zawietrznej p kp = -0,26 kn/m 2, p op = -0,34 kn/m 2 - obciążenie jętki q jk = 0,00 kn/m 2, q jo = 0,00 kn/m 2 - ocieplenie na całej długości krokwi g kk = 0,50 kn/m 2, g ok = 0,60 kn/m 2 - obciążenie jętki robotnikiem F jk = 1,0 kn, F jo = 1,2 kn Dane materiałowe: - krokiew 7,5/12,5 cm (zacios: murłata - 3 cm, jętka - 2 2,1 = 4,2 cm) z drewna C27 - jętka 2 5/10 cm z drewna C27 z przewiązkami co 100 cm, - murłata 12/12 cm z drewna C27
Założenia obliczeniowe: - klasa użtkowania konstrukcji: 2 - obciążenie śniegiem traktuje się jako obciążenie średniotrwałe WYNIKI: Obwiednia momentów: 1,48-0,82-0,01-0,01 0,00 0,00-0,82 1,34 B A Wmiarowanie wg PN-B-03150: 2000 Krokiew 7,5/12,5 cm (zacios: murłata - 3 cm, jętka - 2 2,1 = 4,2 cm) z drewna C27 drewno z gatunków iglastch, klas C27 f m,,d = 16,62 MPa, f c,0,d = 13,54 MPa Smukłość λ = 50,8 < 150 λ z = 84,6 < 150 Maksmalne sił i naprężenia w przęśle M = 1,48 knm N = 3,98 kn σ m,,d = 7,57 MPa σ c,0,d = 0,42 MPa k c, = 0,849, k c,z = 0,432 σ c,0,d /(k c, f c,0,d ) + σ m,,d /f m,,d = 0,493 < 1 σ c,0,d /(k c,z f c,0,d ) + σ m,,d /f m,,d = 0,528 < 1 Maksmalne sił i naprężenia na podporze - murłacie M = -0,01 knm N = 2,01 kn σ m,,d = 0,09 MPa σ c,0,d = 0,28 MPa (σ c,0,d /f c,0,d ) 2 + σ m,,d /f m,,d = 0,006 < 1 Maksmalne sił i naprężenia na podporze - jętce M = -0,82 knm N = 8,04 kn σ m,,d = 9,51 MPa σ c,0,d = 1,95 MPa k c, = 0,849, k c,z = 0,432 σ c,0,d /(k c, f c,0,d ) + σ m,,d /f m,,d = 0,742 < 1 σ c,0,d /(k c,z f c,0,d ) + σ m,,d /f m,,d = 0,906 < 1 Jętka 2 5/10 cm z przewiązkami co 100 cm; drewno C27 drewno z gatunków iglastch, klas C27 f m,,d = 16,62 MPa, f c,0,d = 13,54 MPa Maksmalne sił i naprężenia M = 1,34 knm N = -0,54 kn σ m,,d = 8,01 MPa σ c,0,d = -0,05 MPa σ t,0,d /f t,0,d + σ m,,d /f m,,d = 0,488 < 1 Murłata 12/12 cm z drewna C27 drewno z gatunków iglastch, klas C27 f m,,d = 16,62 MPa, f m,z,d = 16,62 MPa Obciążenia obliczeniowe q z = 7,39 kn/m q = 1,08 kn/m Maksmalne sił i naprężenia M z = 1,18 knm σ m,z,d = 4,104 MPa σ m,z,d /f m,z,d = 0,247 < 1 Część wspornikowa murłat Obciążenia obliczeniowe
q z = 6,02 kn/m q = 0,85 kn/m Maksmalne sił i naprężenia M = 0,75 knm M z = 0,11 knm σ m,,d = 2,61 MPa σ m,z,d = 0,37 MPa σ m,,d /f m,,d + k m σ m,z,d /f m,z,d = 0,173 < 1 k m σ m,,d /f m,,d + σ m,z,d /f m,z,d = 0,132 < 1 -Słup : Słup wsporcze z dwuteownika HEB100 co 3,18m. Na słupach belka podłuzna (oczepowa ) z dwuteownika HEB100: Obciążenie z dachu q=7,39 kn/m Schemat statczn (ciężar belki uwzględnion automatcznie): 7,39 7,39 A Moment zginające [knm]: 3,18 3,18 B A B 12,11 - brak stężeń bocznch na długości belki; - obciążenie przłożone na pasie górnm belki; 9,62 12,11 Wmiarowanie wg PN-90/B-03200 Przekrój : HE 100 B stal: St3 W = 89,9 cm 3, J = 450 cm 4, A v = 6,00 cm 2, m = 20,4 kg/m zginanie : klasa przekroju 1 (α p = 1,080) M R = 20,87 knm ścinanie : klasa przekroju 1 V R = 74,82 kn Nośność na zginanie Współcznnik zwichrzenia ϕ L = 0,925 Moment maksmaln M ma = 9,62 knm M ma / ϕ L M R = 0,498 < 1 Nośność na ścinanie Maksmalna siła poprzeczna V ma = 12,11 kn V ma / V R = 0,162 < 1 Nośność na zginanie ze ścinaniem V ma = 12,11 kn < V o = 0,6 V R = 44,89 kn warunek niemiarodajn Stan graniczn użtkowania (γ f =1,30) Ugięcie graniczne f gr = l o / 350 = 9,09 mm Ugięcie maksmalne f ma = 8,50 mm f ma = 8,50 mm < f gr = 9,09 mm