O B L I C Z E N I A S T A T Y C Z N E

.0 Obciążenia O B L I C Z E N I A S T A T Y C Z N E. Obciążenie śniegiem strefa IV kn/m γ f kn/m.. Dach łukowy Q,60 k = - połać:, x Q k x 0,8 =,536,500,304. Obciążenie wiatrem Z uwagi na nachylenie dachu pominięto obciążenie wiatrm..3 Pokrycie dachu kn/m γ f kn/m - płyta komorowa poliwęglanowa 0,50,00 0,80 - obciążenie technologiczne 0,750,400,050.0 Dach Zaprojektowano dach łukowy wykonany z giętych profili stalowych krytych płytami z poliwęglanu komorowego gr. 0mm.. Rygiel Projektuje się rygiel wykoany z giętego zamkniętego profilu stalowego 50x80x3 wykonanego ze stali St3SX. Przyjęto rozstaw rygli co,00m. Nazwa: rygiel_luk.rmt PRĘTY: 3 4 5 6 7 8 9 0 0,03 0,036 0,06 0,084 0,06 0,05 0,4 0,3 0,8 0,30 0,30 0,8 0,3 0,4 0,05 V=0,300 H=,00 OBCIĄśENIA:,536,536,536,536,536,536,536,536,536,536,536 0,50 0,750 0,50 0,750 0,50 0,750 0,50 0,750,536,536 0,50 0,750,536,536 0,50 0,750 0,50 0,750,536,536 4 5 6 0,50 0,750 7 3 8 0,50 0,750 0,50 0,750 9 0,50 0,750 0 MOMENTY-OBWIEDNIE: 4 5 6 0,093 0,093 0,07 0,07 0, 0, 0,07 0,07 0,093 7 3 0,093 8 0,069 0,069 0,069 0,038 0,069 0,038 9 0,038 0,733 0,733,334,334,785,785,06,06,56,56,06,06,785,785,334,334 0,733 0,038 0,733 0 DRAFT Usługi Projektowe PRACOWNIA: kom. 0 505 755 7 draft.olsztyn@wp.pl 0-560 Olsztyn 0-56 Olsztyn a-kozlowski@wp.pl ul. Lanca 3 IIp./pok.

TNĄCE-OBWIEDNIE:,335,975,53,565,603 0,803 3,5,839 0,080 0,08 0,04 0,8 0,04 0,6 0,0 4 5-0,04 6 7 0,55 3-0,8-0,803-0,04-0,08-0,080-0,0 8 0,47 -,603-,565-0,6 9 0,84-0,55 -,335-0,47 -,53 0-0,84 -,975-,839-3,5 NORMALNE-OBWIEDNIE: 4 5 6-0,0-0,03-0,006-0,7 7 3 8-0,046-0,033-0,53-0,00-0,046-0,00-0,046-0,7-0,006-0,53-0,03-0,0-0,48-0,48-0,033-0,06-0,639-0,639-0,046-0,06 9-0,076-0,884-0,884-0,076 0-0,095 -,68 -,68-0,095 -,468 -,468 -,85 -,85 SIŁY PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu ObciąŜenia obl.: "Kombinacja obciąŝeń" Pręt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciąŝeń: 0,3 0,733*,839 -,468 ABC 0,000 0,000* 3,5 -,85 ABC 0,000 0,000 3,5* -,85 ABC 0,3 0,038 0,47-0,076* A 0,000 0,000 3,5 -,85* ABC 0,30,334*,53-0,884 ABC 0,000 0,038* 0,55-0,06 A 0,000 0,733,975* -,68 ABC 0,30 0,069 0,6-0,046* A 0,000 0,733,975 -,68* ABC 3 0,3,785*,565-0,48 ABC 0,000 0,069* 0,0-0,033 A 0,000,334,335* -0,639 ABC 0,3 0,093 0,080-0,0* A 0,000,334,335-0,639* ABC 4 0,3,06* 0,803-0,7 ABC 0,000 0,093* 0,08-0,03 A 0,000,785,603* -0,53 ABC 0,3 0,07 0,04-0,006* A 0,000,785,603-0,53* ABC 5 0,30,56* 0,000-0,000 ABC 0,000 0,07* 0,04-0,00 A 0,000,06 0,8* -0,046 ABC 0,30,56 0,000-0,000* ABC 0,000,06 0,8-0,046* ABC 6 0,000,56* 0,000-0,000 ABC 0,30 0,07* -0,04-0,00 A 0,30,06-0,8* -0,046 ABC 0,000,56 0,000-0,000* ABC DRAFT Usługi Projektowe PRACOWNIA: kom. 0 505 755 7 draft.olsztyn@wp.pl 0-560 Olsztyn 0-56 Olsztyn a-kozlowski@wp.pl ul. Lanca 3 IIp./pok.

0,30,06-0,8-0,046* ABC 7 0,000,06* -0,803-0,7 ABC 0,3 0,093* -0,08-0,03 A 0,3,785 -,603* -0,53 ABC 0,000 0,07-0,04-0,006* A 0,3,785 -,603-0,53* ABC 8 0,000,785* -,565-0,48 ABC 0,3 0,069* -0,0-0,033 A 0,3,334 -,335* -0,639 ABC 0,000 0,093-0,080-0,0* A 0,3,334 -,335-0,639* ABC 9 0,000,334* -,53-0,884 ABC 0,30 0,038* -0,55-0,06 A 0,30 0,733 -,975* -,68 ABC 0,000 0,069-0,6-0,046* A 0,30 0,733 -,975 -,68* ABC 0 0,000 0,733* -,839 -,468 ABC 0,3 0,000* -3,5 -,85 ABC 0,3 0,000-3,5* -,85 ABC 0,000 0,038-0,47-0,076* A 0,3 0,000-3,5 -,85* ABC * = Wartości ekstremalne REAKCJE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu ObciąŜenia obl.: "Kombinacja obciąŝeń" Węzeł: H[kN]: V[kN]: R[kN]: M[kNm]: Kombinacja obciąŝeń: 0,000* 3,953 3,953 ABC 0,000* 0,08 0,08 A 0,000 3,953* 3,953 ABC 0,000 0,08* 0,08 A 0,000 3,953 3,953* ABC -0,000* 3,953 3,953 ABC 0,000* 0,08 0,08 A -0,000 3,953* 3,953 ABC 0,000 0,08* 0,08 A -0,000 3,953 3,953* ABC * = Wartości ekstremalne Pręt nr 5 Zadanie: rygiel_luk Przekrój: H 80x 50x3 DRAFT Usługi Projektowe PRACOWNIA: kom. 0 505 755 7 draft.olsztyn@wp.pl 0-560 Olsztyn 0-56 Olsztyn a-kozlowski@wp.pl ul. Lanca 3 IIp./pok.

x Y X 80,0 Wymiary przekroju: H 80x 50x3 h=80,0 s=50,0 g=3,0 t=3,0 r=,0. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jxg=6, Jyg=9,4 A=7, ix=,9 iy=,0. Materiał: St3SX,St3SY,St3S,St3V,St3W. Wytrzymałość fd=5 MPa dla g=3,0. Przekrój spełnia warunki przekroju klasy. y Siły przekrojowe: 50,0 xa = 0,30; xb = 0,000. Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: ABC M x = -,56 knm, V y = 0,000 kn, N = - 0,000 kn, Naprężenia w skrajnych włóknach: σ t = 4,00 MPa σ C = -4,00 MPa. Zwichrzenie: Dla przekroju rurowego lub skrzynkowego rozstaw stężeń zabezpieczających przekrój przed obrotem l = l ω =30 mm: 00 bo 5/ fd = 00 47,0 5 / 5 = 4700 > 30 = l Pręt jest zabezpieczony przed zwichrzeniem. Nośność przekroju na zginanie: xa = 0,30; xb = 0,000. - względem osi X M R = α p W f d =,000 5,3 5 0-3 = 3,87 knm Współczynnik zwichrzenia dla λ L = 0,000 wynosi ϕ L =,000 Warunek nośności (54):,56 = ϕl MRx,000 3,87 = 0,656 < Nośność (stateczność) pręta ściskanego i zginanego: Składnik poprawkowy: M x max = -,56 knm β x =,000 βx max N x =, 5ϕx λx = MRx NRc x = 0,000 M y max = 0 y = 0 Warunki nośności (58): - dla wyboczenia względem osi X:,5,000 0,37,000,56 0,046 3,87 55,05 = 0,000 N βx max + = 0,046 ϕx NRc ϕl MRx,000 55,05 +,000,56 = 0,656 <,000 = - 0,000,000 3,87 - dla wyboczenia względem osi Y: N βx max + = 0,046 ϕy NRc ϕl MRx,000 55,05 +,000,56 = 0,656 <,000 = - 0,000,000 3,87 Nośność przekroju na ścinanie: xa = 0,000; xb = 0,30. - wzdłuż osi Y V R = 0,58 A V f d = 0,58 4,6 5 0 - = 57,6 kn Vo = 0,3 V R = 7,83 kn Warunek nośności dla ścinania wzdłuż osi Y: V = 0,8 < 57,6 = V R DRAFT Usługi Projektowe PRACOWNIA: kom. 0 505 755 7 draft.olsztyn@wp.pl 0-560 Olsztyn 0-56 Olsztyn a-kozlowski@wp.pl ul. Lanca 3 IIp./pok.

Nośność przekroju zginanego, w którym działa siła poprzeczna: xa = 0,30; xb = 0,000. - dla zginania względem osi X: V y = 0,000 < 7,83 = V o M R,V = M R = 3,87 knm Warunek nośności (55): =,56 MRx, V 3,87 = 0,656 < Stan graniczny użytkowania: Ugięcia względem osi Y liczone od cięciwy pręta wynoszą: a max = 0, mm a gr = l / 50 = 30 / 50 = 0,9 mm a max = 0, < 0,9 = a gr. Płatew zadaszenia nad chodnikiem Projektuje się stalową płatew wykonaną z profilu prostokątnego ze stali St3SX. Jako schemat statyczny przyjęto belkę ciągłą dwuprzęsłową. Obciążenia przypadające na płatew: Obciążenia z rygli dachowych: kn/m γ f kn/m - maksymalna reakcja od obc. stałych / rozs. rygli 0,38,80 0,79 - maksymalna reakcja od obc. technologicznych / rozs. rygli 0,865,400, - maksymalna reakcja od śniegu / rozs. rygli,690,500,534 Ciężar własny płatwi uwzględniono automatycznie w programie obliczeniowym. Nazwa: platew.rmt PRĘTY: 3,000 3,000 H=6,000 OBCIĄśENIA:,690,690,690 0,38 0,865 0,38 0,865 0,38 0,865 OMENTY-OBWIEDNIE: DRAFT Usługi Projektowe PRACOWNIA: kom. 0 505 755 7 draft.olsztyn@wp.pl 0-560 Olsztyn 0-56 Olsztyn a-kozlowski@wp.pl ul. Lanca 3 IIp./pok.

-4,79-4,79-0,55-0,55 TNĄCE-OBWIEDNIE: 5,43 7,88 0,858 0,87-0,87-0,858-7,88-5,43 NORMALNE-OBWIEDNIE: SIŁY PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu ObciąŜenia obl.: CięŜar wł.+"kombinacja obciąŝeń" Pręt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciąŝeń:,33 3,508* -0,086 0,000 ABD 3,000-4,79* -7,88 0,000 ABCDE 3,000-4,79-7,88* 0,000 ABCDE 3,000-4,79-7,88 0,000* ABCDE,33 3,508-0,086 0,000* ABD 3,000-4,79-7,88 0,000* ABCDE,33 3,508-0,086 0,000* ABD,688 3,508* 0,086 0,000 ACE 0,000-4,79* 7,88 0,000 ABCDE 0,000-4,79 7,88* 0,000 ABCDE 0,000-4,79 7,88 0,000* ABCDE,688 3,508 0,086 0,000* ACE 0,000-4,79 7,88 0,000* ABCDE,688 3,508 0,086 0,000* ACE * = Wartości ekstremalne REAKCJE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu ObciąŜenia obl.: CięŜar wł.+"kombinacja obciąŝeń" Węzeł: H[kN]: V[kN]: R[kN]: M[kNm]: Kombinacja obciąŝeń: 0,000* 5,43 5,43 ABD DRAFT Usługi Projektowe PRACOWNIA: kom. 0 505 755 7 draft.olsztyn@wp.pl 0-560 Olsztyn 0-56 Olsztyn a-kozlowski@wp.pl ul. Lanca 3 IIp./pok.

0,000* -0,87 0,87 ACE 0,000* 0,55 0,55 A 0,000 5,43* 5,43 ABD 0,000-0,87* 0,87 ACE 0,000 5,43 5,43* ABD 0,000* 5,764 5,764 ABCDE 0,000*,77,77 A 0,000 5,764* 5,764 ABCDE 0,000,77*,77 A 0,000 5,764 5,764* ABCDE 3 0,000* 5,43 5,43 ACE 0,000* -0,87 0,87 ABD 0,000* 0,55 0,55 A 0,000 5,43* 5,43 ACE 0,000-0,87* 0,87 ABD 0,000 5,43 5,43* ACE * = Wartości ekstremalne Pręt nr Zadanie: platew Przekrój: H 0x0x 4.5 x Y X 0,0 Wymiary przekroju: H 0x0x 4.5 h=0,0 s=0,0 g=4,5 t=4,5 r=6,3. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jxg=45,0 Jyg=45,0 A=0,50 ix=4,7 iy=4,7. Materiał: St3SX,St3SY,St3S,St3V,St3W. Wytrzymałość fd=5 MPa dla g=4,5. Przekrój spełnia warunki przekroju klasy. y 0,0 Siły przekrojowe: xa = 3,000; xb = 0,000. Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: ABCDE M x = 4,79 knm, V y = -7,88 kn, N = 0,000 kn, Naprężenia w skrajnych włóknach: σ t = 6,779 MPa σ C = -6,779 MPa. Długości wyboczeniowe pręta: - przy wyboczeniu w płaszczyźnie układu przyjęto podatności węzłów ustalone wg załącznika normy: χ =,000 χ = 0,400 węzły nieprzesuwne µ = 0,790 dla l o = 3,000 l w = 0,790 3,000 =,370 m - przy wyboczeniu w płaszczyźnie prostopadłej do płaszczyzny układu: χ =,000 χ =,000 węzły nieprzesuwne µ =,000 dla l o = 3,000 l w =,000 3,000 = 3,000 m Siły krytyczne: π EJ Nx = = lw π EJ Ny = = lw 3,4² 05 45,0,370² 3,4² 05 45,0 3,000² 0 - = 68,54 kn 0 - = 06,3 kn Nośność przekroju na zginanie: xa = 3,000; xb = 0,000. - względem osi X M R = α p W f d =,000 75,3 5 0-3 = 6,97 knm DRAFT Usługi Projektowe PRACOWNIA: kom. 0 505 755 7 draft.olsztyn@wp.pl 0-560 Olsztyn 0-56 Olsztyn a-kozlowski@wp.pl ul. Lanca 3 IIp./pok.

Współczynnik zwichrzenia dla λ L = 0,000 wynosi ϕ L =,000 Warunek nośności (54): 4,79 = ϕl MRx,000 6,97 = 0,9 < Nośność przekroju na ścinanie: xa = 3,000; xb = 0,000. - wzdłuż osi Y V R = 0,58 A V f d = 0,58 0,4 5 0 - = 9,66 kn Vo = 0,3 V R = 38,888 kn Warunek nośności dla ścinania wzdłuż osi Y: V = 7,88 < 9,66 = V R Nośność przekroju zginanego, w którym działa siła poprzeczna: xa = 3,000; xb = 0,000. - dla zginania względem osi X: V y = 7,88 < 38,888 = V o M R,V = M R = 6,97 knm Warunek nośności (55): = 4,79 MRx, V 6,97 = 0,9 < Stan graniczny użytkowania: Ugięcia względem osi Y liczone od cięciwy pręta wynoszą: a max =,4 mm a gr = l / 50 = 3000 / 50 =,0 mm a max =,4 <,0 = a gr.3 Płatew zadaszenia nad drogą Projektuje się stalową płatew wykonaną z profilu prostokątnego ze stali St3SX. Jako schemat statyczny przyjęto belkę wolnopodpartą. Obciążenia przypadające na płatew: Obciążenia z rygli dachowych: kn/m γ f kn/m - maksymalna reakcja od obc. stałych / rozs. rygli 0,38,80 0,79 - maksymalna reakcja od obc. technologicznych / rozs. rygli 0,865,400, - maksymalna reakcja od śniegu / rozs. rygli,690,500,534 Ciężar własny płatwi uwzględniono automatycznie w programie obliczeniowym. Nazwa: platew.rmt PRĘTY: 5,000 H=5,000 OBCIĄśENIA: DRAFT Usługi Projektowe PRACOWNIA: kom. 0 505 755 7 draft.olsztyn@wp.pl 0-560 Olsztyn 0-56 Olsztyn a-kozlowski@wp.pl ul. Lanca 3 IIp./pok.

,690,690 0,38 0,865 0,38 0,865 MOMENTY-OBWIEDNIE: TNĄCE-OBWIEDNIE: 0,636,7 -,7 NORMALNE-OBWIEDNIE: -0,636 SIŁY PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu ObciąŜenia obl.: CięŜar wł.+"kombinacja obciąŝeń" Pręt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciąŝeń:,500 3,95* 0,000 0,000 ABC 0,000-0,000*,7 0,000 A 0,000-0,000 0,636* 0,000 ABC 5,000 0,000-0,636 0,000* ABC,500 3,95 0,000 0,000* ABC 0,000-0,000 7,609 0,000* AC 5,000 0,000-0,636 0,000* ABC,500 3,95 0,000 0,000* ABC 0,000-0,000 7,609 0,000* AC * = Wartości ekstremalne REAKCJE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu ObciąŜenia obl.: CięŜar wł.+"kombinacja obciąŝeń" Węzeł: H[kN]: V[kN]: R[kN]: M[kNm]: Kombinacja obciąŝeń: 0,000* 0,636 0,636 ABC 0,000*,7,7 A 0,000 0,636* 0,636 ABC 0,000,7*,7 A 0,000 0,636 0,636* ABC 0,000* 0,636 0,636 ABC 0,000*,7,7 A 0,000 0,636* 0,636 ABC 0,000,7*,7 A 0,000 0,636 0,636* ABC DRAFT Usługi Projektowe PRACOWNIA: kom. 0 505 755 7 draft.olsztyn@wp.pl 0-560 Olsztyn 0-56 Olsztyn a-kozlowski@wp.pl ul. Lanca 3 IIp./pok.

Pręt nr Zadanie: platew Przekrój: H 60x 0x 5 * = Wartości ekstremalne x Y X 60,0 Wymiary przekroju: H 60x 0x 5 h=60,0 s=0,0 g=5,0 t=5,0 r=5,0. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jxg=96,0 Jyg=67,8 A=6,36 ix=6,0 iy=4,8. Materiał: St3SX,St3SY,St3S,St3V,St3W. Wytrzymałość fd=5 MPa dla g=5,0. Przekrój spełnia warunki przekroju klasy. y 0,0 Siły przekrojowe: xa =,500; xb =,500. Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: ABC M x = -3,95 knm, V y = 0,000 kn, N = 0,000 kn, Naprężenia w skrajnych włóknach: σ t = 0,560 MPa σ C = -0,560 MPa. Długości wyboczeniowe pręta: - przy wyboczeniu w płaszczyźnie układu przyjęto podatności węzłów ustalone wg załącznika normy: χ =,000 χ =,000 węzły nieprzesuwne µ =,000 dla l o = 5,000 l w =,000 5,000 = 5,000 m - przy wyboczeniu w płaszczyźnie prostopadłej do płaszczyzny układu: χ =,000 χ =,000 węzły nieprzesuwne µ =,000 dla l o = 5,000 l w =,000 5,000 = 5,000 m Siły krytyczne: π EJ Nx = = lw π EJ Ny = = lw 3,4² 05 96,0 5,000² 3,4² 05 67,8 5,000² 0 - = 778,586 kn 0 - = 500,006 kn Zwichrzenie: Dla przekroju rurowego lub skrzynkowego rozstaw stężeń zabezpieczających przekrój przed obrotem l = l ω =5000 mm: 00 bo 5/ fd = 00 5,0 5 / 5 = 500 > 5000 = l Pręt jest zabezpieczony przed zwichrzeniem. Nośność przekroju na zginanie: xa =,500; xb =,500. - względem osi X M R = α p W f d =,000 0,3 5 0-3 = 5,855 knm Współczynnik zwichrzenia dla λ L = 0,000 wynosi ϕ L =,000 Warunek nośności (54): 3,95 = ϕl MRx,000 5,855 = 0,54 < Nośność przekroju na ścinanie: xa = 0,000; xb = 5,000. - wzdłuż osi Y V R = 0,58 A V f d = 0,58 5,5 5 0 - = 93,85 kn DRAFT Usługi Projektowe PRACOWNIA: kom. 0 505 755 7 draft.olsztyn@wp.pl 0-560 Olsztyn 0-56 Olsztyn a-kozlowski@wp.pl ul. Lanca 3 IIp./pok.

Vo = 0,3 V R = 57,985 kn Warunek nośności dla ścinania wzdłuż osi Y: V = 0,636 < 93,85 = V R Nośność przekroju zginanego, w którym działa siła poprzeczna: xa =,500; xb =,500. - dla zginania względem osi X: V y = 0,000 < 57,985 = V o M R,V = M R = 5,855 knm Warunek nośności (55): = 3,95 MRx, V 5,855 = 0,54 < Stan graniczny użytkowania: Ugięcia względem osi Y liczone od cięciwy pręta wynoszą: a max =,4 mm a gr = l / 50 = 5000 / 50 = 0,0 mm a max =,4 < 0,0 = a gr.4 Słup podpierający płatew poz.. Projektuje się stalowy słup wykonanyz profilu prostokątnego ze stali St3SX. Słup będzie obciążony maksymalną reakcją z płatwi.ciężar własny słupa uwzględniono automatycznie w programie obliczeniowym. Nazwa: slup.rmt PRĘTY: OBCIĄśENIA: MOMENTY: TNĄCE: NORMALNE:,07-5,7 3,000-0,487-6,09 V=3,000 DRAFT Usługi Projektowe PRACOWNIA: kom. 0 505 755 7 draft.olsztyn@wp.pl 0-560 Olsztyn 0-56 Olsztyn a-kozlowski@wp.pl ul. Lanca 3 IIp./pok.

SIŁY PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu ObciąŜenia obl.: CięŜar wł.+"kombinacja obciąŝeń" Pręt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciąŝeń: 0,000 0,000* 0,000-6,09 A 3,000 0,000* 0,000-5,7 A 0,000 0,000* 0,000-6,09 A 3,000 0,000* 0,000-5,7 A 0,000 0,000 0,000* -6,09 A 3,000 0,000 0,000* -5,7 A 3,000 0,000 0,000 0,000* 0,000 0,000 0,000-6,09* A * = Wartości ekstremalne REAKCJE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu ObciąŜenia obl.: CięŜar wł.+"kombinacja obciąŝeń" Węzeł: H[kN]: V[kN]: R[kN]: M[kNm]: Kombinacja obciąŝeń: 0,000* 6,09 6,09 0,000 A 0,000* 0,487 0,487 0,000 0,000 6,09* 6,09 0,000 A 0,000 0,487* 0,487 0,000 0,000 6,09 6,09* 0,000 A 0,000 0,487 0,487 0,000* 0,000 6,09 6,09 0,000* A * = Wartości ekstremalne Pręt nr Zadanie: slup Przekrój: H 00x00x 5.0 x Y X 00,0 Wymiary przekroju: H 00x00x 5.0 h=00,0 s=00,0 g=5,0 t=5,0 r=5,0. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jxg=8,0 Jyg=8,0 A=8,80 ix=3,9 iy=3,9. Materiał: St3SX,St3SY,St3S,St3V,St3W. Wytrzymałość fd=5 MPa dla g=5,0. Przekrój spełnia warunki przekroju klasy. y 00,0 Siły przekrojowe: xa = 0,000; xb = 3,000. Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: A N = -6,09 kn, Naprężenia w skrajnych włóknach: σ t = -8,6 MPa σ C = -8,6 MPa. Długości wyboczeniowe pręta: - przy wyboczeniu w płaszczyźnie układu przyjęto podatności węzłów ustalone wg załącznika normy: χ = 0,500 χ =,000 węzły przesuwne µ =,484 dla l o = 3,000 l w =,484 3,000 = 7,45 m - przy wyboczeniu w płaszczyźnie prostopadłej do płaszczyzny układu: χ =,000 χ =,000 węzły nieprzesuwne µ =,000 dla l o = 3,000 l w =,000 3,000 = 3,000 m Siły krytyczne: N x π EJ = = lw 3,4² 05 8,0 7,45² 0 - = 0,380 kn DRAFT Usługi Projektowe PRACOWNIA: kom. 0 505 755 7 draft.olsztyn@wp.pl 0-560 Olsztyn 0-56 Olsztyn a-kozlowski@wp.pl ul. Lanca 3 IIp./pok.

N y π EJ = = lw 3,4² 05 8,0 3,000² 0 - = 63,70 kn.5 Słup podpierający płatew poz..3 Projektuje się stalowy słup wykonanyz profilu prostokątnego ze stali St3SX. Słup będzie obciążony maksymalną reakcją z płatwi. Ciężar własny słupa uwzględniono automatycznie w programie obliczeniowym..5. Obciążenie w kierunku podłużnym Nazwa: slup.rmt PRĘTY: OBCIĄśENIA: MOMENTY: TNĄCE: NORMALNE: 7,500-0,650 7 0,600 3,80 7 7 7 0,03,045 0,004-0,03 0,30-0,03-0,877 7,045 0,004-0,097-0,747-0,03-5,450,63,546-3,64 -,455 3 6,05 3 6 3 6 3 6 3 6 0 0,000-0,000 0 -,07-0,004-0,33 0,899 -,07-0,004-0,33 0 0,899-0,69 -,473,35 0,507,045 0,004 0,03 0,03 0,30-0,877 4,376 0,03-0,008-0,03 0-4,57-0,94 5,666 4,376-0,008,66 -,607-4,57-0,94-5,80,5-0,80-5,67-3,76,380 0,33 -,6-44,3 43,454,366 0-48,873 -,635 4,598-4,56 43,46,338-48,90 -,663 9 5,05 9 5 9 5 9 5 9 5 8 4 0,50 8 4 -,468 -,43,60-3,0 -,468-3,67 -,43,60 8 3,86 4-44,33,469 5,666 0,03 -,607,66-0,03-5,80 43,88,00 0,3-49,040 -,80,469 3,784 5,0 5,0 5,046 5,046-0,03 4,506 8 -,36 -,36 4-8,8-8,8 43,50 43,75 4,93 4,938-8,755 8-49,078-49,053 4-55,37-55,34 0,300 V=,800 H=0,300 SIŁY PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu ObciąŜenia obl.: CięŜar wł.+"kombinacja obciąŝeń" Pręt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciąŝeń: 0,000 3,86* -,36-49,030 ABD 0,000-3,0* 5,0 43,03 C 0,000 3,86 -,36* -49,030 ABD 0,50,60 -,36* -49,006 ABD 0,50 -,46 4,973 43,75* AC 0,000 3,74 -,97-49,078* BD 0,850,35* -4,39 38,98 BC 0,850,35* 5,609 38,98 BC 0,000 -,468* 5,666 43,40 C DRAFT Usługi Projektowe PRACOWNIA: kom. 0 505 755 7 draft.olsztyn@wp.pl 0-560 Olsztyn 0-56 Olsztyn a-kozlowski@wp.pl ul. Lanca 3 IIp./pok.

0,850,5-4,57* 38,346 ABC,05-0,89-4,57* 38,374 ABC,05-0,83-4,460 43,454* AC 0,000,594 -,48-49,040* BD 3,05 0,000* 0,6-5,450 BC 0,000 -,07*,045-5,67 ABD,05-0,000,045* -5,450 ABD 0,000 -,07,045* -5,67 ABD,05 0,000,039-0,03* AD 0,000 -,07,045-5,67* ABD 4 0,000 3,784* -8,764 3,859 ABD 0,000-3,67* 4,988-44,87 C 0,50 -,36 5,046* -55,37 ABC 0,000-3,68 5,046* -55,34 ABC 0,50,408-8,8 4,938* D 0,000-3,68 5,046-55,34* ABC 5 0,000,469* -5,80-7,63 ABD 0,850 -,473* 4,49-7,534 AD 0,850 -,473* -5,75-7,534 AD,05 0,43 4,376*,36 D 0,850 -,373 4,376*,98 D,05 0,37 4,38,366* BD 0,000 -,45,38 -,80* AC 6 0,000 0,899* -0,877 -,789 C 0,000-0,33* 0,30-0,090 AB 0,000 0,899-0,877* -,789 C,05 0,000-0,877* -,6 C,05-0,000-0,34,546* BD 0,000 0,777-0,758 -,6* AC 7 0,000 0,000* 0,000-0,747 ABD 0,600 0,000* 0,000-0,650 ABD 0,000 0,000* 0,000-0,747 ABD 0,600 0,000* 0,000-0,650 ABD 0,000 0,000 0,000* -0,747 ABD 0,600 0,000 0,000* -0,650 ABD 0,600 0,000 0,000-0,000* D 0,000-0,000 0,000-0,747* ABC 8 0,50 0,00* 0,000-8,755 D 0,000 0,000* 0,03-8,755 D 0,000 0,000 0,03* -8,755 D 0,000 0,000 0,03 0,3* AB 0,50 0,00 0,000 0,3* AB 0,000 0,000 0,03-8,755* D 0,50 0,00 0,000-8,755* D 9 0,000 0,000* -0,03-44,33 ABC,068-0,000* 0,03-44,3 ABC 0,534-0,004* -0,000-44,77 ABC 0,000 0,000-0,03* -44,33 ABC,068-0,000 0,03* -44,3 ABC,068-0,000 0,03 4,598* D 0,000 0,000-0,03-44,33* ABC 0 0,50 0,00* 0,000-4,56 D 0,000 0,000* 0,03-4,56 D DRAFT Usługi Projektowe PRACOWNIA: kom. 0 505 755 7 draft.olsztyn@wp.pl 0-560 Olsztyn 0-56 Olsztyn a-kozlowski@wp.pl ul. Lanca 3 IIp./pok.

0,000 0,000 0,03* -4,56 D 0,000 0,000 0,03 0,33* AB 0,50 0,00 0,000 0,33* AB 0,000 0,000 0,03-4,56* D 0,50 0,00 0,000-4,56* D 0,534 0,004* -0,000-3,670 ABD 0,000 0,000* 0,03-3,76 ABD,068-0,000* -0,03-3,64 ABD 0,000 0,000 0,03* -3,76 ABD,068-0,000-0,03* -3,64 ABD,068-0,000-0,03,63* C 0,000 0,000 0,03-3,76* ABD 0,000 0,000* -0,03,045 ABD 0,50-0,00* -0,000,045 ABD 0,000 0,000-0,03*,045 ABD 0,000 0,000-0,03,045* ABD 0,50-0,00-0,000,045* ABD 0,000 0,000-0,03 0,004* 0,50-0,00-0,000 0,004* * = Wartości ekstremalne REAKCJE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu ObciąŜenia obl.: CięŜar wł.+"kombinacja obciąŝeń" Węzeł: H[kN]: V[kN]: R[kN]: M[kNm]: Kombinacja obciąŝeń:,36* 49,030 50,30-3,86 ABD -5,0* -43,03 43,49 3,0 C,97 49,078* 50,339-3,74 BD -4,973-43,50* 43,535 3,08 AC,97 49,078 50,339* -3,74 BD -5,0-43,03 43,49 3,0* C,36 49,030 50,30-3,86* ABD 3 8,8* -4,93 43,8-3,73 D -5,046* 55,34 57,350 3,68 ABC -5,046 55,34* 57,350 3,68 ABC 8,8-4,93* 43,8-3,73 D -5,046 55,34 57,350* 3,68 ABC -4,988 44,87 46,754 3,67* C 8,764-3,859 33,04-3,784* ABD * = Wartości ekstremalne NOŚNOŚĆ PRĘTÓW: T.I rzędu ObciąŜenia obl.: CięŜar wł.+"kombinacja obciąŝeń" Przekrój:Pręt: Warunek: Wykorzystanie: Kombinacja obc. 8 Śc.zg.(58) 3,9% D 9 Śc.zg.(58) 0,4% ABC 0 Śc.zg.(58) 6,5% D Śc.zg.(58),8% ABD NapręŜ.() 0,5% ABD NapręŜ.() 40,4% ABD NapręŜ.() 3,3% C 3 NapręŜ.() 0,3% ABD DRAFT Usługi Projektowe PRACOWNIA: kom. 0 505 755 7 draft.olsztyn@wp.pl 0-560 Olsztyn 0-56 Olsztyn a-kozlowski@wp.pl ul. Lanca 3 IIp./pok.

4 NapręŜ.() 45,6% AC 5 NapręŜ.() 5,% AD 6 NapręŜ.() 9,6% AC 7 Ścisk.(39),8% ABD Pręt nr 4 Zadanie: slup Przekrój: H 00x00x 5.0 x Y X 00,0 Wymiary przekroju: H 00x00x 5.0 h=00,0 s=00,0 g=5,0 t=5,0 r=5,0. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jxg=8,0 Jyg=8,0 A=8,80 ix=3,9 iy=3,9. Materiał: St3SX,St3SY,St3S,St3V,St3W. Wytrzymałość fd=5 MPa dla g=5,0. Przekrój spełnia warunki przekroju klasy. y 00,0 Siły przekrojowe: xa = 0,000; xb = 0,50. Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: AC M x = 3,669 knm, V y = 5,07 kn, N = - 54,985 kn, Naprężenia w skrajnych włóknach: σ t = 36,044 MPa σ C = -94,538 MPa. Długości wyboczeniowe pręta: - przy wyboczeniu w płaszczyźnie układu przyjęto podatności węzłów ustalone wg załącznika normy: χ = 0,500 χ = 0,87 węzły przesuwne µ =,06 dla l o = 0,50 l w =,06 0,50 = 0,30 m - przy wyboczeniu w płaszczyźnie prostopadłej do płaszczyzny układu: χ =,000 χ =,000 węzły nieprzesuwne µ =,000 dla l o = 0,50 l w =,000 0,50 = 0,50 m Siły krytyczne: π EJ Nx = = lw π EJ Ny = = lw 3,4² 05 8,0 0,30² 3,4² 05 8,0 0,50² 0 - = 67,7 kn 0 - = 5683,805 kn Nośność przekroju na ściskanie: xa = 0,000; xb = 0,50: N RC = A f d = 8,8 5 0 - = 404,00 kn Określenie współczynników wyboczeniowych: - dla Nx λ = 5, NRC / Nx =,5 404,00 / 67,7 = 0,093 Tab. a ϕ =,000 - dla Ny λ = 5, NRC / Ny =,5 404,00 / 5683,805 = 0,046 Tab. a ϕ =,000 Przyjęto: ϕ = ϕ min =,000 Warunek nośności pręta na ściskanie (39): N = 54,985 ϕ NRc,000 404,00 = 0,36 < Nośność przekroju na zginanie: DRAFT Usługi Projektowe PRACOWNIA: kom. 0 505 755 7 draft.olsztyn@wp.pl 0-560 Olsztyn 0-56 Olsztyn a-kozlowski@wp.pl ul. Lanca 3 IIp./pok.

xa = 0,000; xb = 0,50. - względem osi X M R = α p W f d =,000 56, 5 0-3 =,083 knm Współczynnik zwichrzenia dla λ L = 0,000 wynosi ϕ L =,000 Warunek nośności (54): N + 54,985 = ϕl MRx 404,00 + 3,669,000,083 = 0,440 < N Rc Nośność (stateczność) pręta ściskanego i zginanego: Składnik poprawkowy: M x max = 3,669 knm β x =,000 βx max N x =, 5ϕx λx = MRx NRc x = 0,000 M y max = 0 y = 0 Warunki nośności (58): - dla wyboczenia względem osi X:,5,000 0,093,000 3,669 54,985,083 404,00 = 0,000 N βx max + = 54,985 ϕx NRc ϕl MRx,000 404,00 +,000 3,669 = 0,440 <,000 = - 0,000,000,083 - dla wyboczenia względem osi Y: N βx max + = 54,985 ϕy NRc ϕl MRx,000 404,00 +,000 3,669 = 0,440 <,000 = - 0,000,000,083 Nośność przekroju na ścinanie: xa = 0,000; xb = 0,50. - wzdłuż osi Y V R = 0,58 A V f d = 0,58 9,5 5 0 - = 8,465 kn Vo = 0,3 V R = 35,539 kn Warunek nośności dla ścinania wzdłuż osi Y: V = 5,07 < 8,465 = V R Nośność przekroju zginanego, w którym działa siła poprzeczna: xa = 0,000; xb = 0,50. - dla zginania względem osi X: V y = 5,07 < 35,539 = V o M R,V = M R =,083 knm Warunek nośności (55): N + = 54,985 N Rc MRx, V 404,00 + 3,669,083 = 0,440 < Nośność przekroju na ścinanie z uwzględnieniem siły osiowej: xa = 0,000, xb = 0,50. - dla ścinania wzdłuż osi Y: R Rc R, N V = 5,07 < 7,364 = 8,465 - ( 54,985 / 404,00 ) ( ) Stan graniczny użytkowania: Ugięcia względem osi Y liczone od cięciwy pręta wynoszą: a max = 0,0 mm a gr = l / 50 = 50 / 50 = 0,6 mm a max = 0,0 < 0,6 = a gr Pręt nr 9 Zadanie: slup Przekrój: H 70x 70x 4.0 = V N N = V DRAFT Usługi Projektowe PRACOWNIA: kom. 0 505 755 7 draft.olsztyn@wp.pl 0-560 Olsztyn 0-56 Olsztyn a-kozlowski@wp.pl ul. Lanca 3 IIp./pok.

x Y X 70,0 Wymiary przekroju: H 70x 70x 4.0 h=70,0 s=70,0 g=4,0 t=4,0 r=4,0. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jxg=75,3 Jyg=75,3 A=0,40 ix=,7 iy=,7. Materiał: St3SX,St3SY,St3S,St3V,St3W. Wytrzymałość fd=5 MPa dla g=4,0. Przekrój spełnia warunki przekroju klasy. y 70,0 Siły przekrojowe: xa = 0,467; xb = 0,60. Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: ABC M x = 0,004 knm, V y = -0,00 kn, N = - 44,83 kn, Naprężenia w skrajnych włóknach: σ t = -4,45 MPa σ C = -4,744 MPa. Długości wyboczeniowe pręta: - przy wyboczeniu w płaszczyźnie układu przyjęto podatności węzłów ustalone wg załącznika normy: χ =,000 χ =,000 węzły nieprzesuwne µ =,000 dla l o =,068 l w =,000,068 =,068 m - przy wyboczeniu w płaszczyźnie prostopadłej do płaszczyzny układu: χ =,000 χ =,000 węzły nieprzesuwne µ =,000 dla l o =,068 l w =,000,068 =,068 m Siły krytyczne: π EJ Nx = = lw π EJ Ny = = lw 3,4² 05 75,3,068² 3,4² 05 75,3,068² 0 - = 335,690 kn 0 - = 335,690 kn Nośność przekroju na ściskanie: xa = 0,000; xb =,068: N RC = A f d = 0,4 5 0 - = 3,600 kn Określenie współczynników wyboczeniowych: - dla Nx λ = 5, NRC / Nx =,5 3,600 / 335,690 = 0,473 Tab. a ϕ = 0,976 - dla Ny λ = 5, NRC / Ny =,5 3,600 / 335,690 = 0,473 Tab. a ϕ = 0,976 Przyjęto: ϕ = ϕ min = 0,976 Warunek nośności pręta na ściskanie (39): N = 44,33 ϕ NRc 0,976 3,600 = 0,03 <.5. Obciążenie w kierunku poprzecznym Nazwa: slup_.rmt DRAFT Usługi Projektowe PRACOWNIA: kom. 0 505 755 7 draft.olsztyn@wp.pl 0-560 Olsztyn 0-56 Olsztyn a-kozlowski@wp.pl ul. Lanca 3 IIp./pok.

PRĘTY: OBCIĄśENIA: 7,500 7,500 3,800 3 0,000 0,000,00 V=,800 H=,00 MOMENTY: TNĄCE: 0,79 -,685-0,79,685 3 3 3,033 3,033 8,35 -,685,685-8,35-5,83 4,77 4,77-5,83 8,35 -,685,685-8,35 NORMALNE: DRAFT Usługi Projektowe PRACOWNIA: kom. 0 505 755 7 draft.olsztyn@wp.pl 0-560 Olsztyn 0-56 Olsztyn a-kozlowski@wp.pl ul. Lanca 3 IIp./pok.

-0,79 -,685-0,89 -,685-0,79-0,89 3-0,569 -,9-0,569 -,9-0,785 -,435-0,785 -,435 SIŁY PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu ObciąŜenia obl.: CięŜar wł.+"kombinacja obciąŝeń" Pręt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciąŝeń: 0,000 4,77* -,685 -,435 AC 0,000-5,83* 8,35 -,435 AB,000 3,033 8,35* -,9 AB 0,000-5,83 8,35* -,435 AB,800 0,000 -,685-0,79* B 0,000-5,83 8,35 -,435* AB,00 0,098* 0,000 -,685 C 0,000 0,000* 0,79 -,685 C 0,000 0,000 0,79* -,685 C 0,000 0,000 0,79 0,000*,00 0,098 0,000 0,000* 0,000 0,000 0,79 -,685* B,00 0,098 0,000 -,685* B 3,800 4,77*,685 -,435 AB,800-5,83* -8,35 -,435 AC,800 3,033-8,35* -,9 AC,800-5,83-8,35* -,435 AC 0,000-0,000,685-0,79* C,800-5,83-8,35 -,435* AC * = Wartości ekstremalne REAKCJE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu ObciąŜenia obl.: CięŜar wł.+"kombinacja obciąŝeń" Węzeł: H[kN]: V[kN]: R[kN]: M[kNm]: Kombinacja obciąŝeń:,685*,435,559-4,77 AC,685* 0,785,859-4,77 C -8,35*,435,59 5,83 AB -8,35* 0,785 8,33 5,83 B DRAFT Usługi Projektowe PRACOWNIA: kom. 0 505 755 7 draft.olsztyn@wp.pl 0-560 Olsztyn 0-56 Olsztyn a-kozlowski@wp.pl ul. Lanca 3 IIp./pok.

,685,435*,559-4,77 AC -8,35,435*,59 5,83 AB,685 0,785*,859-4,77 C -8,35 0,785* 8,33 5,83 B -8,35,435,59* 5,83 AB -8,35 0,785 8,33 5,83* B -8,35,435,59 5,83* AB,685 0,785,859-4,77* C,685,435,559-4,77* AC 4 8,35*,435,59-5,83 AC 8,35* 0,785 8,33-5,83 C -,685*,435,559 4,77 AB -,685* 0,785,859 4,77 B 8,35,435*,59-5,83 AC -,685,435*,559 4,77 AB 8,35 0,785* 8,33-5,83 C -,685 0,785*,859 4,77 B 8,35,435,59* -5,83 AC -,685 0,785,859 4,77* B -,685,435,559 4,77* AB 8,35 0,785 8,33-5,83* C 8,35,435,59-5,83* AC * = Wartości ekstremalne NOŚNOŚĆ PRĘTÓW: T.I rzędu ObciąŜenia obl.: CięŜar wł.+"kombinacja obciąŝeń" Przekrój:Pręt: Warunek: Wykorzystanie: Kombinacja obc. Śc.zg.(58),3% C 3 Śc.zg.(58) 87,% AB 3 Śc.zg.(58) 87,% AC Pręt nr Zadanie: slup_ Przekrój: H 0x0x 5.6 x Y X 0,0 Wymiary przekroju: H 0x0x 5.6 h=0,0 s=0,0 g=5,6 t=5,6 r=7,8. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jxg=544,0 Jyg=544,0 A=5,0 ix=4,7 iy=4,7. Materiał: St3SX,St3SY,St3S,St3V,St3W. Wytrzymałość fd=5 MPa dla g=5,6. Przekrój spełnia warunki przekroju klasy. y 0,0 Siły przekrojowe: xa = 0,000; xb =,800. Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: AB M x = 5,83 knm, V y = 8,35 kn, N = -,435 kn, Naprężenia w skrajnych włóknach: σ t = 64,003 MPa σ C = -73,5 MPa. Długości wyboczeniowe pręta: - przy wyboczeniu w płaszczyźnie układu przyjęto podatności węzłów ustalone wg załącznika normy: χ = 0,500 χ =,000 węzły przesuwne µ =,484 dla l o =,800 l w =,484,800 = 6,955 m DRAFT Usługi Projektowe PRACOWNIA: kom. 0 505 755 7 draft.olsztyn@wp.pl 0-560 Olsztyn 0-56 Olsztyn a-kozlowski@wp.pl ul. Lanca 3 IIp./pok.

- przy wyboczeniu w płaszczyźnie prostopadłej do płaszczyzny układu: χ =,000 χ =,000 węzły nieprzesuwne µ =,000 dla l o =,030 l w =,000,030 =,030 m Siły krytyczne: π EJ Nx = = lw π EJ Ny = = lw 3,4² 05 544,0 6,955² 3,4² 05 544,0,030² 0 - = 7,57 kn 0 - = 0374,760 kn Nośność przekroju na ściskanie: xa = 0,000; xb =,800: N RC = A f d = 5, 5 0 - = 539,650 kn Określenie współczynników wyboczeniowych: - dla Nx λ = 5, NRC / Nx =,5 539,650 / 7,57 =,779 Tab. a ϕ = 0,30 - dla Ny λ = 5, NRC / Ny =,5 539,650 / 0374,760 = 0,63 Tab. a ϕ = 0,998 Przyjęto: ϕ = ϕ min = 0,30 Warunek nośności pręta na ściskanie (39): N =,435 ϕ NRc 0,30 539,650 = 0,070 < Nośność przekroju na zginanie: xa = 0,000; xb =,800. - względem osi X M R = α p W f d =,000 90,7 5 0-3 = 9,493 knm Współczynnik zwichrzenia dla λ L = 0,000 wynosi ϕ L =,000 Warunek nośności (54): N +,435 = ϕl MRx 539,650 + 5,83,000 9,493 = 0,805 < N Rc Nośność (stateczność) pręta ściskanego i zginanego: Składnik poprawkowy: M x max = 5,83 knm β x =,000 βx max N x =, 5ϕx λx = MRx NRc x = 0,00 M y max = 0 y = 0 Warunki nośności (58): - dla wyboczenia względem osi X:,5 0,30,779,000 5,83,435 9,493 539,650 = 0,00 N βx max + =,435 ϕx NRc ϕl MRx 0,30 539,650 +,000 5,83 = 0,854 < 0,980 = - 0,00,000 9,493 - dla wyboczenia względem osi Y: N βx max + =,435 ϕy NRc ϕl MRx 0,998 539,650 +,000 5,83 = 0,805 <,000 = - 0,000,000 9,493 Nośność przekroju na ścinanie: xa = 0,000; xb =,800. - wzdłuż osi Y V R = 0,58 A V f d = 0,58,8 5 0 - = 59,776 kn Vo = 0,3 V R = 47,933 kn Warunek nośności dla ścinania wzdłuż osi Y: V = 8,35 < 59,776 = V R DRAFT Usługi Projektowe PRACOWNIA: kom. 0 505 755 7 draft.olsztyn@wp.pl 0-560 Olsztyn 0-56 Olsztyn a-kozlowski@wp.pl ul. Lanca 3 IIp./pok.

Nośność przekroju zginanego, w którym działa siła poprzeczna: xa = 0,000; xb =,800. - dla zginania względem osi X: V y = 8,35 < 47,933 = V o M R,V = M R = 9,493 knm Warunek nośności (55): N + =,435 N Rc MRx, V 539,650 + 5,83 9,493 = 0,805 < Nośność przekroju na ścinanie z uwzględnieniem siły osiowej: xa = 0,000, xb =,800. - dla ścinania wzdłuż osi Y: R Rc R, N V = 8,35 < 59,740 = 59,776 - (,435 / 539,650 ) ( ) Stan graniczny użytkowania: Ugięcia względem osi Y liczone od cięciwy pręta wynoszą: a max = 0,7 mm a gr = l / 50 = 800 / 50 =, mm a max = 0,7 <, = a gr = V N N = V 3.0 Stopy fundamentowe Projektuje się posadowienie budynku na stopach fundamentowych wykonanych z betonu C0/5 (B5) zbrojonych siatką z prętów # ze stali A-III (34GS). Pod fundamentami zastosować podkład z chudego betonu C8/0 (B0) o grubości 0 cm. Warunki gruntowe przyjęto na podstawie geotechnicznych warunków posadowienia obiektu opracowanych przez mgr inż. Ryszarda Bzowskiego w listopadzie 0 r. W miejscu lokalizacji projektowanego punktu pomiaru paliwa pod warstwą humusu i nasypów niebudowlanych zalegających do ok. 0,90m stwierdzono zaleganie piasków gliniastych i glin w stanie plastycznym o I L = 0,40. Poziom nawierconego zwierciadła w otworze nr wody gruntowej stwierdzono na głębokości,40m ppt, zaś poziom ustabilizowanego zwierciadła wody gruntowej stwierdzono na głębokości 0,90m ppt. W związku z powyższym na czas wykonywania prac ziemnych może zajść konieczność obniżania poziomu wód gruntowych. Dalsze obliczenia wykonano dla gruntów spoistych piaski gliniaste o I L =0,40. W trakcie prac ziemnych i fundamentowych należy bardzo ostrożnie obchodzić się z gruntami w dnie wykopu. Duża ich część może ulegać wtórnemu uplastycznieniu pod wpływem wstrząsów. W przypadku uplastycznienia gruntu wybrać na całą głębokość jego zalegania i zastąpić go pospółką piaskową. Równie ostrożnie należy postępować z napotkanymi w wykopie nawodnionymi piaskami- wybieranie ich bez uprzedniego odwodnienia może doprowadzić do ich rozluźnienia. Wykopy należy chronić w poziomie posadowienia przed wpływem warunków atmosferycznych oraz groźbą nieumyślnego spulchnienia i uplastycznienie gruntu. Do zestawienia obciążeń na fundamenty nie wzięto pod uwagę obciążeń wyjątkowych. 3. Stopa pod słupami poz..4. Podłoże gruntowe.. Teren Względny poziom terenu: istniejący z t = 0,00 m, projektowany z tp = 0,00 m. DRAFT Usługi Projektowe PRACOWNIA: kom. 0 505 755 7 draft.olsztyn@wp.pl 0-560 Olsztyn 0-56 Olsztyn a-kozlowski@wp.pl ul. Lanca 3 IIp./pok.

.. Warstwy gruntu Lp. Poziom Grubość Nazwa gruntu Poz. wody I D /I L Stopień stropu [m] warstwy [m] gruntowej [m] wilgotn. 0,00 nieokreśl. Piasek gliniasty 0,90 0,40 m.wilg.. Konstrukcja na fundamencie Typ konstrukcji: słup prostokątny Wymiary słupa: b = 0,0 m, l = 0,0 m, Współrzędne osi słupa: x 0 = 6,40 m, y 0 = 7,40 m, Kąt obrotu układu lokalnego względem globalnego: φ = 0,00 0. 3. Obciążenie od konstrukcji Względny poziom przyłożenia obciążenia: z obc = 0,00 m. Lista obciążeń: Lp Rodzaj N H x H y M x M y γ obciążenia [kn] [kn] [kn] [knm] [knm] [ ] D 6, 0,0 0,0 0,00 0,00,0 D 0,5 0,0 0,0 0,00 0,00,0 4. Materiał Rodzaj materiału: żelbet Klasa betonu: B5, nazwa stali: 34GS, Średnica prętów zbrojeniowych: d x =,0 mm, d y =,0 mm, Kierunek zbrojenia głównego: x, grubość otuliny: 5,0 cm. 5. Wymiary fundamentu Względny poziom posadowienia: z f =,0 m Kształt fundamentu: prosty Wymiary podstawy: B x = 0,30 m, B y = 0,30 m, Wysokość: H =,5 m, Mimośrody: E x = 0,00 m, E y = 0,00 m. 6. Stan graniczny I 6.. Zestawienie wyników analizy nośności i mimośrodów Nr obc. Rodzaj obciążenia Poziom [m] Wsp. nośności Wsp. mimośr. * D,0 0,59 0,00 D,0 0, 0,00 6.. Analiza stanu granicznego I dla obciążenia nr Wymiary podstawy fundamentu rzeczywistego: B x = 0,30 m, B y = 0,30 m. Względny poziom posadowienia: H =,0 m. Zestawienie obciążeń: Obciążenia zewnętrzne od konstrukcji: siła pionowa: N = 6,0 kn, mimośrody wzgl. podst. fund. E x = 0,00 m, E y = 0,00 m, siła pozioma: H x = 0,00 kn, mimośród względem podstawy fund. E z =,0 m, siła pozioma: H y = 0,00 kn, mimośród względem podstawy fund. E z =,0 m, momenty: M x = 0,00 knm, M y = 0,00 knm. Ciężar własny fundamentu, gruntu, posadzek, obciążenia posadzek: siła pionowa: G = 3,03 kn/m, momenty: M Gx = 0,00 knm/m, M Gy = 0,00 knm/m. Sprawdzenie położenia wypadkowej obciążenia względem podstawy fundamentu Obciążenie pionowe: N r = N + G = 6,0 + 3,03 = 9,3 kn. Momenty względem środka podstawy: M rx = N E y H y E z + M x + M Gx = 6,0 0,00 + 0,00 = 0,00 knm. M ry = N E x + H x E z + M y + M Gy = -6,0 0,00 + 0,00 = 0,00 knm. Mimośrody sił względem środka podstawy: e rx = M ry /N r = 0,00/9,3 = 0,00 m, e ry = M rx /N r = 0,00/9,3 = 0,00 m. e rx /B x + e ry /B y = 0,000 + 0,000 = 0,000 m < 0,67. Wniosek: Warunek położenia wypadkowej jest spełniony. Sprawdzenie warunku granicznej nośności fundamentu rzeczywistego Zredukowane wymiary podstawy fundamentu: B x = B x e rx = 0,30-0,00 = 0,30 m, B y = B y e ry = 0,30-0,00 = 0,30 m. Obciążenie podłoża obok ławy (min. średnia gęstość dla pola ): DRAFT Usługi Projektowe PRACOWNIA: kom. 0 505 755 7 draft.olsztyn@wp.pl 0-560 Olsztyn 0-56 Olsztyn a-kozlowski@wp.pl ul. Lanca 3 IIp./pok.

średnia gęstość obl.: ρ D(r) =,67 t/m 3, min. wysokość: D min =,0 m, obciążenie: ρ D(r) g D min =,67 9,8,0 = 9,67 kpa. Współczynniki nośności podłoża: kąt tarcia wewn.: Φ u(r) = Φ u(n) γ m = 4,50 0,90 = 3,05 0, spójność: c u(r) = c u(n) γ m =,3 kpa, N B = 0,40 N C = 9,83, N D = 3,8. Wpływ odchylenia wypadkowej obciążenia od pionu: tg δ x = H x /N r = 0,00/9,3 = 0,00, tg δ x /tg Φ u(r) = 0,0000/0,38 = 0,000, i Bx =,00, i Cx =,00, i Dx =,00. tg δ y = H y /N r = 0,00/9,3 = 0,00, tg δ y /tg Φ u(r) = 0,0000/0,38 = 0,000, i By =,00, i Cy =,00, i Dy =,00. Ciężar objętościowy gruntu pod ławą fundamentową: ρ B(n) γ m g =,3 0,90 9,8 = 9,95 kn/m 3. Współczynniki kształtu: m B = 0,5 B y /B x = 0,75, m C = + 0,3 B y /B x =,30, m D = +,5 B y /B x =,50 Odpór graniczny podłoża: Q fnbx = B x B y (m C N C c u(r) i Cx + m D N D ρ D(r) g D min i Dx + m B N B ρ B(r) g B x i Bx ) = 40,8 kn. Q fnby = B x B y (m C N C c u(r) i Cy + m D N D ρ D(r) g D min i Dy + m B N B ρ B(r) g B y i By ) = 40,8 kn. Sprawdzenie warunku obliczeniowego: N r = 9,3 kn < m min(q fnbx,q fnby ) = 0,8 40,8 = 3,63 kn. Wniosek: warunek nośności jest spełniony. 7. Wymiarowanie fundamentu 7.. Zestawienie wyników sprawdzenia stopy na przebicie Nr obc. Przekrój Siła tnąca Nośność betonu Nośność strzemion V [kn] V r [kn] V s [kn] * 0 545-0 545-7.. Sprawdzenie stopy na przebicie dla obciążenia nr Zestawienie obciążeń: Obciążenia zewnętrzne od konstrukcji zredukowane do środka podstawy stopy: siła pionowa: N r = 6 kn, momenty: M xr = 0,00 knm, M yr = 0,00 knm. Mimośrody siły względem środka podstawy: e xr = M yr /N r = 0,00 m, e yr = M xr /N r = 0,00 m. Przebicie stopy w przekroju : Siła ścinająca: V Sd = Ac q da = 0 kn. Nośność betonu na ścinanie: V Rd = (b+d) d f ctd = (0,0+,9),9 000 = 545 kn. V Sd = 0 kn < V Rd = 545 kn. Wniosek: warunek na przebicie jest spełniony. 7.3. Zestawienie wyników sprawdzenia stopy na zginanie Nr obc. Kierunek Przekrój Moment zginający Nośność przekroju M [knm] M r [knm] * x 0 8 y 0 6 x 0 8 y 0 6 Uwaga: Momenty zginające wyznaczono metodą wsporników prostokątnych. 7.4. Sprawdzenie stopy na zginanie dla obciążenia nr na kierunku x Zestawienie obciążeń: Obciążenia zewnętrzne od konstrukcji zredukowane do środka podstawy stopy: siła pionowa: N r = 6 kn, momenty: M xr = 0,00 knm, M yr = 0,00 knm. Mimośrody siły względem środka podstawy: e xr = M yr /N r = 0,00 m, e yr = M xr /N r = 0,00 m. Zginanie stopy w przekroju : Moment zginający: M Sd = ( q + q s ) B s /6 = ( 80+80) 0,30 0,0/6 = 0 knm. DRAFT Usługi Projektowe PRACOWNIA: kom. 0 505 755 7 draft.olsztyn@wp.pl 0-560 Olsztyn 0-56 Olsztyn a-kozlowski@wp.pl ul. Lanca 3 IIp./pok.

Konieczna powierzchnia przekroju zbrojenia: A s = 0,0 cm. Przyjęta powierzchnia przekroju zbrojenia: A Rs = 3,4 cm. A s = 0,0 cm < A Rs = 3,4 cm. Wniosek: warunek na zginanie jest spełniony. 7.5. Sprawdzenie stopy na zginanie dla obciążenia nr na kierunku y Zestawienie obciążeń: Obciążenia zewnętrzne od konstrukcji zredukowane do środka podstawy stopy: siła pionowa: N r = 6 kn, momenty: M xr = 0,00 knm, M yr = 0,00 knm. Mimośrody siły względem środka podstawy: e xr = M yr /N r = 0,00 m, e yr = M xr /N r = 0,00 m. Zginanie stopy w przekroju : Moment zginający: M Sd = ( q + q s ) B s /6 = ( 80+80) 0,30 0,0/6 = 0 knm. Konieczna powierzchnia przekroju zbrojenia: A s = 0,0 cm. Przyjęta powierzchnia przekroju zbrojenia: A Rs = 3,4 cm. A s = 0,0 cm < A Rs = 3,4 cm. Wniosek: warunek na zginanie jest spełniony. 8. Zbrojenie stopy Zbrojenie główne na kierunku x: Średnica prętów: φ = mm. Konieczna liczba prętów: L xs = 3. Przyjęta liczba prętów: L xr = 3 co 0,0 cm. Zbrojenie główne na kierunku y: Średnica prętów: φ = mm. Konieczna liczba prętów: L ys = 3. Przyjęta liczba prętów: L yr = 3 co 0,0 cm. Ostatecznie przyjęto stopę jako żelbetową monolitycznę o wmiarach 40x40x5cm wykonaną z betonu C0/5 (B5) zbrojoną siatką # ze stali A-III (34GS) wg rysunków szczegółowych. 3. Stopa pod słupami poz..5. Podłoże gruntowe.. Teren Względny poziom terenu: istniejący z t = 0,00 m, projektowany z tp = 0,00 m... Warstwy gruntu Lp. Poziom Grubość Nazwa gruntu Poz. wody I D /I L Stopień stropu [m] warstwy [m] gruntowej [m] wilgotn. 0,00 nieokreśl. Piasek gliniasty 0,90 0,40 m.wilg.. Konstrukcja na fundamencie Typ konstrukcji: słup prostokątny Wymiary słupa: b = 0,30 m, l = 0,0 m, Współrzędne osi słupa: x 0 = 7,90 m, y 0 = 7,40 m, Kąt obrotu układu lokalnego względem globalnego: φ = 0,00 0. 3. Obciążenie od konstrukcji Względny poziom przyłożenia obciążenia: z obc = 0,00 m. Lista obciążeń: Lp Rodzaj N H x H y M x M y γ obciążenia [kn] [kn] [kn] [knm] [knm] [ ] D 0,6 0,0 0,0 0,00 0,00,0 D,7 0, 0,0 0,00-0,0,0 4. Materiał Rodzaj materiału: żelbet Klasa betonu: B5, nazwa stali: 34GS, Średnica prętów zbrojeniowych: d x =,0 mm, d y =,0 mm, Kierunek zbrojenia głównego: x, grubość otuliny: 5,0 cm. 5. Wymiary fundamentu DRAFT Usługi Projektowe PRACOWNIA: kom. 0 505 755 7 draft.olsztyn@wp.pl 0-560 Olsztyn 0-56 Olsztyn a-kozlowski@wp.pl ul. Lanca 3 IIp./pok.

Względny poziom posadowienia: z f =,0 m Kształt fundamentu: prosty Wymiary podstawy: B x = 0,60 m, B y = 0,30 m, Wysokość: H =,30 m, Mimośrody: E x = 0,00 m, E y = 0,00 m. 6. Stan graniczny I 6.. Zestawienie wyników analizy nośności i mimośrodów Nr obc. Rodzaj obciążenia Poziom [m] Wsp. nośności Wsp. mimośr. D,0 0,3 0,00 * D,0 0,34 0,0 6.. Analiza stanu granicznego I dla obciążenia nr Wymiary podstawy fundamentu rzeczywistego: B x = 0,60 m, B y = 0,30 m. Względny poziom posadowienia: H =,0 m. Zestawienie obciążeń: Obciążenia zewnętrzne od konstrukcji: siła pionowa: N =,70 kn, mimośrody wzgl. podst. fund. E x = 0,00 m, E y = 0,00 m, siła pozioma: H x = 0,0 kn, mimośród względem podstawy fund. E z =,0 m, siła pozioma: H y = 0,00 kn, mimośród względem podstawy fund. E z =,0 m, momenty: M x = 0,00 knm, M y = -0,0 knm. Ciężar własny fundamentu, gruntu, posadzek, obciążenia posadzek: siła pionowa: G = 6,3 kn/m, momenty: M Gx = 0,00 knm/m, M Gy = 0,00 knm/m. Sprawdzenie położenia wypadkowej obciążenia względem podstawy fundamentu Obciążenie pionowe: N r = N + G =,70 + 6,3 = 8,0 kn. Momenty względem środka podstawy: M rx = N E y H y E z + M x + M Gx =,70 0,00 + 0,00 = 0,00 knm. M ry = N E x + H x E z + M y + M Gy = -,70 0,00 + 0,0,0 + (-0,0) + 0,00 = 0,0 knm. Mimośrody sił względem środka podstawy: e rx = M ry /N r = 0,0/8,0 = 0,00 m, e ry = M rx /N r = 0,00/8,0 = 0,00 m. e rx /B x + e ry /B y = 0,00 + 0,000 = 0,00 m < 0,67. Wniosek: Warunek położenia wypadkowej jest spełniony. Sprawdzenie warunku granicznej nośności fundamentu rzeczywistego Zredukowane wymiary podstawy fundamentu: B x = B x e rx = 0,60-0,00 = 0,60 m, B y = B y e ry = 0,30-0,00 = 0,30 m. Obciążenie podłoża obok ławy (min. średnia gęstość dla pola ): średnia gęstość obl.: ρ D(r) =,67 t/m 3, min. wysokość: D min =,0 m, obciążenie: ρ D(r) g D min =,67 9,8,0 = 9,67 kpa. Współczynniki nośności podłoża: kąt tarcia wewn.: Φ u(r) = Φ u(n) γ m = 4,50 0,90 = 3,05 0, spójność: c u(r) = c u(n) γ m =,3 kpa, N B = 0,40 N C = 9,83, N D = 3,8. Wpływ odchylenia wypadkowej obciążenia od pionu: tg δ x = H x /N r = 0,0/8,0 = 0,0, tg δ x /tg Φ u(r) = 0,0056/0,38 = 0,04, i Bx = 0,99, i Cx = 0,99, i Dx = 0,99. tg δ y = H y /N r = 0,00/8,0 = 0,00, tg δ y /tg Φ u(r) = 0,0000/0,38 = 0,000, i By =,00, i Cy =,00, i Dy =,00. Ciężar objętościowy gruntu pod ławą fundamentową: ρ B(n) γ m g =,3 0,90 9,8 = 9,95 kn/m 3. Współczynniki kształtu: m B = 0,5 B y /B x = 0,87, m C = + 0,3 B y /B x =,5, m D = +,5 B y /B x =,75 Odpór graniczny podłoża: Q fnbx = B x B y (m C N C c u(r) i Cx + m D N D ρ D(r) g D min i Dx + m B N B ρ B(r) g B x i Bx ) = 65,3 kn. Q fnby = B x B y (m C N C c u(r) i Cy + m D N D ρ D(r) g D min i Dy + m B N B ρ B(r) g B y i By ) = 65,76 kn. Sprawdzenie warunku obliczeniowego: N r = 8,0 kn < m min(q fnbx,q fnby ) = 0,8 65,3 = 5,90 kn. Wniosek: warunek nośności jest spełniony. 7. Wymiarowanie fundamentu DRAFT Usługi Projektowe PRACOWNIA: kom. 0 505 755 7 draft.olsztyn@wp.pl 0-560 Olsztyn 0-56 Olsztyn a-kozlowski@wp.pl ul. Lanca 3 IIp./pok.

7.. Zestawienie wyników sprawdzenia stopy na przebicie Nr obc. Przekrój Siła tnąca Nośność betonu Nośność strzemion V [kn] V r [kn] V s [kn] * 0 67-0 67-7.. Sprawdzenie stopy na przebicie dla obciążenia nr Zestawienie obciążeń: Obciążenia zewnętrzne od konstrukcji zredukowane do środka podstawy stopy: siła pionowa: N r = kn, momenty: M xr = 0,00 knm, M yr = 0,00 knm. Mimośrody siły względem środka podstawy: e xr = M yr /N r = 0,00 m, e yr = M xr /N r = 0,00 m. Przebicie stopy w przekroju : Siła ścinająca: V Sd = Ac q da = 0 kn. Nośność betonu na ścinanie: V Rd = (b+d) d f ctd = (0,0+,4),4 000 = 67 kn. V Sd = 0 kn < V Rd = 67 kn. Wniosek: warunek na przebicie jest spełniony. 7.3. Zestawienie wyników sprawdzenia stopy na zginanie Nr obc. Kierunek Przekrój Moment zginający Nośność przekroju M [knm] M r [knm] x 0 33 y 0 3 * x 0 33 y 0 3 Uwaga: Momenty zginające wyznaczono metodą wsporników prostokątnych. 7.4. Sprawdzenie stopy na zginanie dla obciążenia nr na kierunku x Zestawienie obciążeń: Obciążenia zewnętrzne od konstrukcji zredukowane do środka podstawy stopy: siła pionowa: N r = kn, momenty: M xr = 0,00 knm, M yr = 0,0 knm. Mimośrody siły względem środka podstawy: e xr = M yr /N r = 0,00 m, e yr = M xr /N r = 0,00 m. Zginanie stopy w przekroju : Moment zginający: M Sd = ( q + q s ) B s /6 = ( 66+65) 0,30 0,04/6 = 0 knm. Konieczna powierzchnia przekroju zbrojenia: A s = 0,0 cm. Przyjęta powierzchnia przekroju zbrojenia: A Rs = 3,4 cm. A s = 0,0 cm < A Rs = 3,4 cm. Wniosek: warunek na zginanie jest spełniony. 7.5. Sprawdzenie stopy na zginanie dla obciążenia nr na kierunku y Zestawienie obciążeń: Obciążenia zewnętrzne od konstrukcji zredukowane do środka podstawy stopy: siła pionowa: N r = kn, momenty: M xr = 0,00 knm, M yr = 0,0 knm. Mimośrody siły względem środka podstawy: e xr = M yr /N r = 0,00 m, e yr = M xr /N r = 0,00 m. Zginanie stopy w przekroju : Moment zginający: M Sd = ( q + q s ) B s /6 = ( 65+65) 0,60 0,0/6 = 0 knm. Konieczna powierzchnia przekroju zbrojenia: A s = 0,0 cm. Przyjęta powierzchnia przekroju zbrojenia: A Rs = 3,4 cm. A s = 0,0 cm < A Rs = 3,4 cm. Wniosek: warunek na zginanie jest spełniony. 8. Zbrojenie stopy DRAFT Usługi Projektowe PRACOWNIA: kom. 0 505 755 7 draft.olsztyn@wp.pl 0-560 Olsztyn 0-56 Olsztyn a-kozlowski@wp.pl ul. Lanca 3 IIp./pok.

Zbrojenie główne na kierunku x: Średnica prętów: φ = mm. Konieczna liczba prętów: L xs = 3. Przyjęta liczba prętów: L xr = 3 co 0,0 cm. Zbrojenie główne na kierunku y: Średnica prętów: φ = mm. Konieczna liczba prętów: L ys = 3. Przyjęta liczba prętów: L yr = 3 co 5,0 cm. Ostatecznie przyjęto stopę jako żelbetową monolitycznę o wmiarach 60x40x30cm wykonaną z betonu C0/5 (B5) zbrojoną siatką # ze stali A-III (34GS) wg rysunków szczegółowych. Projektował: mgr inŝ. ANDRZEJ KOZŁOWSKI upr. bud. nr WAM/0005/POOK/03 Sprawdził: mgr inŝ. GRZEGORZ WILCZEK upr. bud. nr WAM/0095/PWOK/ DRAFT Usługi Projektowe PRACOWNIA: kom. 0 505 755 7 draft.olsztyn@wp.pl 0-560 Olsztyn 0-56 Olsztyn a-kozlowski@wp.pl ul. Lanca 3 IIp./pok.