OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE

str. 20 OLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE POZ.1 KONSTRUKCJ DCHU...22 POZ.1.1 KROKWIE...23 POZ.1.2 PŁTEW KLENICOW...24 POZ.1.3 PŁTEW ŚRODKOW...25 POZ.1.4 PŁTEW SKRJN (MURŁT)...26 POZ.1.5 MIECZE...27 POZ.1.6 SŁUP...27 POZ.1.7 RM STLOW ND CZĘŚCIĄ ISTNIEJĄCĄ...28 POZ.1.8 RM STLOW ND ŁĄCZNIKIEM...35 POZ.1.9 ELK STLOW W OSI 2...41 POZ.1.10 ELK STLOW W OSI 3...42 POZ.2 STROP ND PIĘTREM...43 POZ.2.1 PŁYT STROPOW ROZPIĘTOŚCI 5,31m...43 POZ.2.2 PŁYT STROPOW ROZPIĘTOŚCI 4,19m...46 POZ.2.3 PŁYT STROPOW ROZPIĘTOŚCI 1,30m...48 POZ.2.4 ELKI STROPOWE...49 POZ.2.4.1 ELKI ROZPIĘTOŚCI 5,05m...49 POZ.2.4.2 ELK W OSI...52 POZ.2.4.3 ELK PRZY OSI...55 POZ.2.4.4 ELK W OSI...58 POZ.2.4.5 ELKI Lmax = 1,85m...62 POZ.2.5 WIENIEC...65 POZ.3 STROP ND PRTEREM...65 POZ.3.1 PŁYT STROPOW ROZPIĘTOŚCI 5,31m...65 POZ.3.2 PŁYT STROPOW ROZPIĘTOŚCI 4,19m...65 POZ.3.3 PŁYT STROPOW ROZPIĘTOŚCI 2,50m...66 POZ.3.4 ELKI STROPOWE...67 POZ.3.4.1 ELKI ROZPIĘTOŚCI 5,05m...67 POZ.3.4.2 ELK W OSI...71 POZ.3.4.3 ELK PRZY OSI...71 POZ.3.4.4 ELK W OSI...71 POZ.3.4.5 ELKI Lmax = 1,85m...72 POZ.3.5 WIENIEC...72 POZ.4 STROP ND PRZYZIEMIEM...72 POZ.4.1 PŁYT STROPOW ROZPIĘTOŚCI 5,31m...72 POZ.4.2 PŁYT STROPOW ROZPIĘTOŚCI 4,19m...72 POZ.4.3 PŁYT STROPOW ROZPIĘTOŚCI 2,50m...72 POZ.4.4 ELKI STROPOWE...73 POZ.4.4.1 ELKI ROZPIĘTOŚCI 5,05m...73 POZ.4.4.2 ELK W OSI...73 POZ.4.4.3 ELK PRZY OSI...73 POZ.4.4.4 ELK W OSI...73 POZ.4.4.5 ELKI Lmax = 1,85m...73 POZ.4.4.6 ELK ND WEJŚCIEM...73 POZ.4.5 WIENIEC...76 POZ.5 ELEMENTY PIONOWE...77 POZ.5.1 SŁUPY...77 POZ.5.1.1 SŁUPY W OSICH O6 8...77 POZ.5.1.2 RDZENIE W ŚCINCH MUROWNYCH...78 POZ.5.2 ŚCINY...78

str. 21 POZ.5.2.1 ŚCINY ŻELETOWE PRZYZIEMI...78 POZ.5.2.2 ŚCINY ŻELETOWE KLTEK SCHODOWYCH I SZYÓW WINDOWYCH...78 POZ.6 SCHODY W ŁĄCZNIKU...79 POZ.6.1 PŁYTY IEGÓW...83 POZ.6.2 PŁYTY SPOCZNIKÓW...84 POZ.7 SCHODY W CZĘŚCI ISTNIEJĄCEJ...84 POZ.8 NDPROŻ ND NOWYMI OTWORMI W CZĘŚCI ISTNIEJĄCEJ...88 POZ.9 FUNDMENT...89 POZ.9.1 ŁWY WEWNĘTRZNE...89 POZ.9.2 ŁW ZEWNĘTRZN...92

str. 22 POZ.1 KONSTRUKCJ DCHU OCIĄŻENI Obciążenie wiatrem wg PN-77/-02011 / Z1-3 wariant I wariant II p [kn/m 2 ] -0,287-0,511 0,415-0,511 kierunek wiatru 35,0 35,0 H=16,0 H=16,0 =15,0 =15,0 Połać nawietrzna - wariant I: - udynek o wymiarach: = 15,0 m, L = 51,0 m, H = 16,0 m - Dach dwuspadowy, kąt nachylenia połaci α = 35,0 o - Charakterystyczne ciśnienie prędkości wiatru: - strefa obciążenia wiatrem III; H = 377 m n.p.m. qk = 250 + 0.5 H = 439 Pa qk = 0,439 kn/m 2 - Współczynnik ekspozycji: rodzaj terenu: ; budowla na skarpie lub wzniesieniu; z = H = 16,0 m; z = 7,0 m Ce(z+ z) = 1,25 - Współczynnik działania porywów wiatru: β = 1,80 - Współczynnik ciśnienia wewnętrznego: budynek zamknięty Cw = 0 - Współczynnik ciśnienia zewnętrznego: Cz = -0,045 (40 o -α) = -0,045 (40 o -35,0 o ) = -0,225 - Współczynnik aerodynamiczny C: C = Cz - Cw = -0,225-0 = -0,225 Obciążenie charakterystyczne: pk = qk Ce C β = 0,439 1,25 (-0,225) 1,80 = -0,221 kn/m 2 Obciążenie obliczeniowe: p = pk γf = (-0,221) 1,3 = -0,287 kn/m 2 Obciążenie śniegiem wg PN-80/-02010/z1 / Z1-1 2,493 1,662 S [kn/m 2 ] 35,0 35,0

str. 23 Połać bardziej obciążona: - Dach dwuspadowy - Obciążenie charakterystyczne śniegiem gruntu: - strefa obciążenia śniegiem 3; = 377 m n.p.m. Qk = 0,006-0,6 = 1,662 kn/m 2 - Współczynnik kształtu dachu: nachylenie połaci α = 35,0 o C2 = 1,2 (60 o -α)/30 0 = 1,2 (60 o -35,0 o )/30 o = 1,000 Obciążenie charakterystyczne dachu: Sk = Qk C = 1,662 1,000 = 1,662 kn/m 2 Obciążenie obliczeniowe: S = Sk γf = 1,662 1,5 = 2,493 kn/m 2 POZ.1.1 KROKWIE DNE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 7,5 cm Wysokość h = 20,0 cm Zacios na podporach tk = 3,0 cm Drewno: Drewno z gatunków iglastych, klasy C27 Klasa użytkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Kąt nachylenia połaci dachowej α = 35,0 0 Rozstaw krokwi a = 0,90 m Długość rzutu poziomego wspornika lw,x = 1,45 m Długość rzutu poziomego odcinka środkowego ld,x = 2,70 m Długość rzutu poziomego odcinka górnego lg,x = 3,50 m Obciążenia dachu: - obciążenie stałe gk = 0,350 kn/m 2 połaci dachowej; γf = 1,20 - obciążenie śniegiem (wg PN-80/-02010/z1/Z1-1: połać bardziej obciążona, strefa 3, =393 m n.p.m., nachylenie połaci 35,0 st.): Sk = 1,758 kn/m 2 rzutu połaci dachowej, γf = 1,50 - obciążenie parciem wiatru (wg PN-77/-02011/Z1-3: połać nawietrzna, wariant II, strefa III, H=393 m n.p.m., teren, z=h=16,0 m, budowla na skarpie lub wzniesieniu d_z=7,0 m, budowla zamknięta, wymiary budynku H=16,0 m, =15,0 m, L=51,0 m, nachylenie p pk = 0,325 kn/m 2 połaci dachowej, γf = 1,30 - obciążenie ssaniem wiatru (wg PN-77/-02011/Z1-3: połać zawietrzna, strefa III, H=393 m n.p.m., teren, z=h=16,0 m, budowla na skarpie lub wzniesieniu d_z=7,0 m, budowla zamknięta, wymiary budynku H=16,0 m, =15,0 m, L=51,0 m, nachylenie połaci 35,0 s pk = -0,400 kn/m 2 połaci dachowej, γf = 1,30 - obciążenie ociepleniem gkk = 0,500 kn/m 2 połaci dachowej na całej krokwi; γf = 1,20 WYNIKI:

str. 24-4,19 4,27 0,39-0,48 5,64-0,18-4,27 3,30 0,90-1,11 1,77 0,75 0,37-0,92 35,0 13,13-0,41 4,29 10,88-0,34 1,45 2,70 3,50 Momenty obliczeniowe - kombinacja (obc.stałe max.+ocieplenie+śnieg+wiatr) Mprzęsł = 4,29 knm; Mpodp = -4,27 knm Warunek nośności - przęsło: σm,y,d/fm,y,d = 0,459 < 1 Warunek nośności - podpora: σm,y,d/fm,y,d = 0,632 < 1 Warunek użytkowalności (wspornik): ufin = 14,33 mm < unet,fin = 2,0 l / 200 = 17,70 mm Warunek użytkowalności (odcinek górny): ufin = 11,94 mm < unet,fin = l / 200 = 21,36 mm Przyjęto: Krokwie drewniane o przekroju 7,5/20cm w rozstawie max 90cm. Drewno iglaste klasy C27. POZ.1.2 PŁTEW KLENICOW DNE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 12,0 cm Wysokość h = 15,0 cm Drewno: Drewno z gatunków iglastych, klasy C27 Klasa użytkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Płatew podparta jednostronnie mieczem Rozstaw słupów l = 3,00 m Odległość podparcia płatwi mieczem am = 0,70 m Obciążenia płatwi: - obciążenie stałe Gk = 1,495 kn/m; γf = 1,20 - uwzględniono dodatkowo ciężar własny płatwi - obciążenie śniegiem Sk = 5,127 kn/m; γf = 1,50 - obciążenie wiatrem - wariant I Wk,z = -0,131 kn/m; Wk,y = 0,889 kn/m; γf = 1,30 - obciążenie wiatrem - wariant II Wk,z = -1,094 kn/m; Wk,y = 0,215 kn/m; γf = 1,30 WYNIKI:

str. 25 x z 2,14 0,52 1,33 0,32 17,82 0,08 0,70 3,00 11,08 0,05 Momenty obliczeniowe - kombinacja (obc.stałe max.+śnieg+wiatr) My,max = 6,32 knm; Mz,max = 1,30 knm Warunek nośności: km σm,y,d/fm,y,d + σm,z,d/fm,z,d = 0,719 < 1 σm,y,d/fm,y,d + km σm,z,d/fm,z,d = 0,887 < 1 Warunek użytkowalności: - kombinacja (obc.stałe+śnieg+wiatr) ufin,z = 8,84 mm; ufin,y = 3,62 mm ufin = 9,56 mm < unet,fin = 12,06 mm Przyjęto: Płatew drewnianą o przekroju 12/15cm. Drewno iglaste klasy C27. POZ.1.3 PŁTEW ŚRODKOW DNE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 15,0 cm Wysokość h = 20,0 cm Drewno: Drewno z gatunków iglastych, klasy C27 Klasa użytkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Płatew podparta tylko słupami Rozstaw słupów l = 3,00 m Obciążenia płatwi: - obciążenie stałe [0,350 (0,5 2,70+0,5 3,50)/cos 35,0 o ] Gk = 3,217 kn/m; γf = 1,20 - uwzględniono dodatkowo ciężar własny płatwi - obciążenie śniegiem [1,758 (0,5 2,70+0,5 3,50)] Sk = 5,450 kn/m; γf = 1,50 - obciążenie wiatrem - wariant I (pionowe) [(0,325 (0,5 2,70+0,5 3,50)/cos 35,0 o ) cos 35,0 o ] Wk,z = 1,008 kn/m; γf = 1,30 - obciążenie wiatrem - wariant I (poziome) [(0,325 (0,5 2,70+0,5 3,50)/cos 35,0 o ) sin 35,0 o ] Wk,y = 0,706 kn/m; γf = 1,30 - obciążenie wiatrem - wariant II (pionowe) [(-0,400 (0,5 2,70+0,5 3,50)/cos 35,0 o ) cos 35,0 o ] Wk,z = -1,241 kn/m; γf = 1,30 - obciążenie wiatrem - wariant II (poziome) [(-0,400 (0,5 2,70+0,5 3,50)/cos 35,0 o ) sin 35,0 o ]

str. 26 Wk,y = -0,869 kn/m; γf = 1,30 WYNIKI: z x 1,69 1,38 1,69 1,38 20,39 2,22 20,39 2,22 3,00 Momenty obliczeniowe - kombinacja (obc.stałe max.+śnieg+wiatr) My,max = 15,00 knm; Mz,max = 1,03 knm Warunek nośności: km σm,y,d/fm,y,d + σm,z,d/fm,z,d = 0,636 < 1 σm,y,d/fm,y,d + km σm,z,d/fm,z,d = 0,854 < 1 Warunek użytkowalności: - kombinacja (obc.stałe+śnieg+wiatr) ufin,z = 13,17 mm; ufin,y = 1,10 mm ufin = 13,22 mm < unet,fin = 15,00 mm Przyjęto: Płatwie drewniane o przekroju 15/20cm. Drewno iglaste klasy C27. POZ.1.4 PŁTEW SKRJN (MURŁT) DNE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 15,0 cm Wysokość h = 17,5 cm Drewno: Drewno z gatunków iglastych, klasy C27 Klasa użytkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Płatew podparta tylko słupami Rozstaw słupów l = 3,00 m Obciążenia płatwi: - obciążenie stałe [(0,350 (1,45+0,5 2,70)/cos 35,0 o )+(0,500 0,5 2,70/cos 35,0 o 0)] Gk = 2,020 kn/m; γf = 1,20 - uwzględniono dodatkowo ciężar własny płatwi - obciążenie śniegiem [1,351 (0,5 2,70+0,5 3,50)] Sk = 4,188 kn/m; γf = 1,50 - obciążenie wiatrem - wariant I (pionowe) [(0,182 (0,5 2,70+0,5 3,50)/cos 35,0 o ) cos 35,0 o ] Wk,z = 0,564 kn/m; γf = 1,30 - obciążenie wiatrem - wariant I (poziome) [(0,182 (0,5 2,70+0,5 3,50)/cos 35,0 o ) sin 35,0 o ] Wk,y = 0,395 kn/m; γf = 1,30 - obciążenie wiatrem - wariant II (pionowe) [(-0,224 (0,5 2,70+0,5 3,50)/cos 35,0 o ) cos 35,0 o ]

str. 27 Wk,z = -0,695 kn/m; γf = 1,30 - obciążenie wiatrem - wariant II (poziome) [(-0,224 (0,5 2,70+0,5 3,50)/cos 35,0 o ) sin 35,0 o ] Wk,y = -0,486 kn/m; γf = 1,30 WYNIKI: z x 0,95 0,77 0,95 0,77 14,48 1,63 14,48 1,63 3,00 Momenty obliczeniowe - kombinacja (obc.stałe max.+śnieg) My,max = 9,91 knm; Mz,max = 0,00 knm Warunek nośności: km σm,y,d/fm,y,d + σm,z,d/fm,z,d = 0,546 < 1 σm,y,d/fm,y,d + km σm,z,d/fm,z,d = 0,779 < 1 Warunek użytkowalności: - kombinacja (obc.stałe+śnieg+wiatr) ufin,z = 13,43 mm; ufin,y = 0,71 mm ufin = 13,45 mm < unet,fin = 15,00 mm Przyjęto: Murłaty drewniane o przekroju 15/17,5cm. Drewno iglaste klasy C27. POZ.1.5 Przyjęto: MIECZE Miecze drewniane o przekroju 12/14cm podpierające płatew kalenicową. Drewno iglaste klasy C27. POZ.1.6 SŁUP DNE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 10,0 cm Wysokość h = 10,0 cm Drewno: Drewno z gatunków iglastych, klasy C27 Klasa użytkowania konstrukcji: klasa 2 Klasa trwania obciążenia: stałe Obciążenia: Siła ściskająca Nc = 14,74 kn Długość wyboczeniowa ley = 2,35 m Długość wyboczeniowa lez = 2,35 m

str. 28 WYNIKI: = 100 cm 2 Wy = 167 cm 3 Wz = 167 cm 3 Jy = 833 cm 4 Jz = 833 cm 4 m = 3,70 kg/my z y 10 z 10 Ściskanie: Nc = 14,74 kn Warunek smukłości: λy = 81,41 < λc = 150 λz = 81,41 < λc = 150 Warunek nośności: kc,y = 0,462; kc,z = 0,462 σc,y,d = 3,19 MPa < fc,0,d = 10,15 MPa σc,z,d = 3,19 MPa < fc,0,d = 10,15 MPa Przyjęto: Słupy drewniane o przekroju 14/14cm podpierające płatew kalenicową. Drewno iglaste klasy C27. POZ.1.7 RM STLOW ND CZĘŚCIĄ ISTNIEJĄCĄ Konstrukcja - Przypadki: 1 (ST1)

str. 29 Konstrukcja - Przypadki: 2 (ST2) Konstrukcja - Przypadki: 3 (EKSP1) Konstrukcja - Przypadki: 4 (SN1) Konstrukcja - Przypadki: 5 (SN2)

str. 30 Konstrukcja - Przypadki: 6 (WITR1) NOTK OLICZENIOW Zestawienie charakterystyki projektu: RM Typ konstrukcji: Rama płaska Współrzędne środka ciężkości konstrukcji: X = 6.230 (m) Y = 0.000 (m) Z = 1.781 (m) Centralne momenty bezwładności konstrukcji: Ix = 294.571 (kg*m2) Iy = 8349.599 (kg*m2) Iz = 8057.484 (kg*m2) Masa = 559.104 (kg) Opis struktury Liczba węzłów: 8 Liczba prętów: 6 Elementy skończone prętowe: 7 Elementy skończone powierzchniowe: 0 Elementy skończone objętościowe: 0 Liczba statycz. stopni swobody: 18 Przypadki: 10 Kombinacje: 4 właściwości profili Charakterystyki przekroju: 2 C 140 HY=12,0, HZ=14,0 [cm] X=40,800 [cm2]

str. 31 IX=1444,833, IY=1210,000, IZ=862,350 [cm4] Materiał=STL Konstrukcja - MY; Przypadki: 8do11 Konstrukcja - FZ; Przypadki: 8do11 Konstrukcja - FX; Przypadki: 8do11

str. 32 Konstrukcja - Siły reakcji(kn); Przypadki: 8do11 charakterystyki - Pręty Nazwa przekroju Lista prętów X (cm2) Y (cm2) Z (cm2) IX (cm4) IY (cm4) IZ (cm4) charakterystyki - Materiały 2 C 140 1do6 40,800 24,000 19,600 1444,833 1210,000 862,350 Materiał E (MPa) G (MPa) NI LX (1/ C) CW (kn/m3) Re (MPa) 1 STL 205000,00 80000,00 0,30 0,00 77,01 215,00 węzły Węzeł X (m) Z (m) Kod podpory Podpora 1 0,0 0,0 bbw Przegub 2 0,0 0,85

str. 33 3 2,28 2,37 4 10,18 2,37 5 12,46 0,85 6 12,46 0,0 bbw Przegub 7 6,23 0,0 bbw Przegub 8 6,23 2,37 pręty Pręt Węzeł 1 Węzeł 2 Przekrój Materiał Długość (m) Gamma (Deg) Typ 1 1 2 2 C 140 STL 0,85 0,0 Pręt 2 2 3 2 C 140 STL 2,74 0,0 Pręt 3 3 4 2 C 140 STL 7,90 0,0 Pręt 4 4 5 2 C 140 STL 2,74 0,0 Pręt 5 5 6 2 C 140 STL 0,85 0,0 Pręt 6 7 8 2 C 140 STL 2,37 0,0 Pręt obciążenia - Przypadki: 1do6 8do11 Przypadek Typ obciążenia Lista Wartość obciążenia kombinacje - Przypadki: 8do11 1 ciężar własny 1do6 PZ Minus Wsp=1,00 2 siła węzłowa 3 4 FZ=-4,33(kN) 2 siła węzłowa 8 FZ=-3,83(kN) 2 siła węzłowa 2 5 FZ=-3,75(kN) 2 obciąż. jednorodne 3 PZ=-1,35(kN/m) 3 obciąż. jednorodne 3 PZ=-1,50(kN/m) 4 siła węzłowa 2 FZ=-5,95(kN) 4 siła węzłowa 8 FZ=-3,04(kN) 4 siła węzłowa 3 FZ=-6,86(kN) 5 siła węzłowa 5 FZ=-5,95(kN) 5 siła węzłowa 4 FZ=-6,86(kN) 5 siła węzłowa 8 FZ=-3,04(kN) 6 siła węzłowa 3 FX=0,92(kN) FZ=-0,92(kN) 6 siła węzłowa 2 FX=0,80(kN) FZ=-0,80(kN) 6 siła węzłowa 8 FX=0,80(kN) FZ=-0,80(kN) 6 siła węzłowa 5 FX=0,80(kN) FZ=-0,80(kN) 6 siła węzłowa 4 FX=0,92(kN) FZ=-0,92(kN) Kombinacja Nazwa Typ analizy Natura kombinacji Natura przypadku Definicja 8 (K) KOM1 Kombinacja liniowa SGN ciężar własny 1*1.10+2*1.20+3*1.40+(4+5)*1.50 9 (K) KOM2 Kombinacja liniowa SGN ciężar własny 8*1.00+6*1.30 10 (K) KOM3 Kombinacja liniowa SGN ciężar własny 1*1.10+2*1.20+6*1.30 11 (K) KOM4 Kombinacja liniowa SGN ciężar własny 10*1.00+4*1.50 Reakcje : Ekstrema globalne w układzie globalnym - Przypadki: 1do6 8do11

str. 34 FX (kn) FZ (kn) MY (knm) MX 16,30 41,28 0,00 Węzeł 1 7 7 Przypadek 8 (K) 9 (K) 11 (K) MIN -19,87 0,74-0,00 Węzeł 6 6 6 Przypadek 9 (K) 4 9 (K) Przemieszczenia : Ekstrema globalne - Przypadki: 1do6 8do11 UX (cm) UZ (cm) RY (Rad) MX 1,8 1,1 0,012 Węzeł 3 4 6 Przypadek 11 (K) 11 (K) 11 (K) MIN -0,7-1,7-0,006 Węzeł 4 3 8 Przypadek 5 11 (K) 11 (K) Siły : Ekstrema globalne - Przypadki: 1do6 8do11 FX (kn) FZ (kn) MY (knm) MX 41,28 19,87 14,58 Pręt 6 5 3 Węzeł 7 5 3 Przypadek 9 (K) 9 (K) 11 (K) MIN -0,48-16,30-16,89 Pręt 2 1 4 Węzeł 2 1 5 Przypadek 6 8 (K) 9 (K) Naprężenia : Ekstrema globalne - Przypadki: 1do6 8do11 S max (MPa) S min (MPa) S max(my) (MPa) S min(my) (MPa) Fx/Sx (MPa) MX 106,55 10,12 97,70 0,00 10,12 Pręt 5 6 4 6 6 Węzeł 5 7 5 7 7 Przypadek 9 (K) 9 (K) 9 (K) 3 9 (K)

str. 35 MIN 0,18-90,92-0,00-97,70-0,12 Pręt 1 4 6 4 2 Węzeł 1 5 7 5 2 Przypadek 5 9 (K) 2 9 (K) 6 WYTĘŻENIE Pręt Profil Materiał Lay Laz Wytęż. Przypadek 1 Pręt_1 2 C 140 STL 15.61 18.49 0.41 8 KOM1 2 Pręt_2 2 C 140 STL 50.32 59.60 0.42 11 KOM4 3 Pręt_3 2 C 140 STL 145.07 171.84 0.44 11 KOM4 4 Pręt_4 2 C 140 STL 50.32 59.60 0.50 9 KOM2 5 Pręt_5 2 C 140 STL 15.61 18.49 0.50 9 KOM2 6 Pręt_6 2 C 140 STL 43.52 51.55 0.05 9 KOM2 Przyjęto: Ramę stalową z ceowników C140. Szczegóły w części rysunkowej. POZ.1.8 RM STLOW ND ŁĄCZNIKIEM Konstrukcja - Przypadki: 1 (ST1) notka obliczeniowa Zestawienie charakterystyki projektu: Typ konstrukcji: Rama płaska RM2

str. 36 Współrzędne środka ciężkości konstrukcji: X = 5.892 (m) Y = 0.000 (m) Z = 1.748 (m) Centralne momenty bezwładności konstrukcji: Ix = 318.737 (kg*m2) Iy = 8944.793 (kg*m2) Iz = 8628.770 (kg*m2) Masa = 617.809 (kg) Opis struktury Liczba węzłów: 12 Liczba prętów: 6 Elementy skończone prętowe: 11 Elementy skończone powierzchniowe: 0 Elementy skończone objętościowe: 0 Liczba statycz. stopni swobody: 28 Przypadki: 10 Kombinacje: 4 właściwości profili Charakterystyki przekroju: 2 C 140 HY=12,0, HZ=14,0 [cm] X=40,800 [cm2] IX=1444,833, IY=1210,000, IZ=862,350 [cm4] Materiał=STL charakterystyki - Pręty Nazwa przekroju Lista prętów X (cm2) Y (cm2) Z (cm2) IX (cm4) IY (cm4) IZ (cm4) 2 C 140 1do4 7 12 40,800 24,000 19,600 1444,833 1210,000 862,350 charakterystyki - Materiały Materiał E (MPa) G (MPa) NI LX (1/ C) CW (kn/m3) Re (MPa) 1 STL 205000,00 80000,00 0,30 0,00 77,01 215,00 węzły Węzeł X (m) Z (m) Kod podpory Podpora 1-0,60 0,0 bbw Przegub 2-0,60 0,43

str. 37 3 2,28 2,37 4 10,18 2,37 5 12,46 0,85 bbw Przegub 9 3,78 0,0 bbw Przegub 10 3,78 2,37 11 9,18 0,0 bbw Przegub 12 9,18 2,37 pręty Pręt Węzeł 1 Węzeł 2 Przekrój Materiał Długość (m) Gamma (Deg) Typ 1 1 2 2 C 140 STL 0,43 0,0 Pręt 2 2 3 2 C 140 STL 3,47 0,0 Pręt 3 3 4 2 C 140 STL 7,90 0,0 Pręt 4 4 5 2 C 140 STL 2,74 0,0 Pręt 7 11 12 2 C 140 STL 2,37 0,0 Pręt 12 9 10 2 C 140 STL 2,37 0,0 Pręt obciążenia - Przypadki: 1do6 8do11 Przypadek Typ obciążenia Lista Wartość obciążenia 1 ciężar własny 1do4 7 12 PZ Minus Wsp=1,00 2 siła węzłowa 3 4 FZ=-4,33(kN) 2 siła węzłowa 2 5 2 siła węzłowa 5 FZ=-3,75(kN) 2 obciąż. jednorodne 3 PZ=-1,35(kN/m) 2 siła prętowa 3 FZ=-3,83(kN) X=0,50 względne 2 siła prętowa 2 FZ=-3,75(kN) X=0,20 względne 3 obciąż. jednorodne 3 PZ=-1,50(kN/m) 4 siła prętowa 2 FZ=-5,95(kN) X=0,20 względne 4 siła prętowa 3 FZ=-3,04(kN) X=0,50 względne 4 siła węzłowa FZ=-5,95(kN) 4 siła węzłowa FZ=-3,04(kN) 4 siła węzłowa 3 FZ=-6,86(kN) 5 siła węzłowa FZ=-5,95(kN) 5 siła węzłowa 4 FZ=-6,86(kN) 5 siła węzłowa FZ=-3,04(kN) 5 siła prętowa FZ=-5,95(kN) X=0,20 względne 5 siła prętowa 4 FZ=-5,95(kN) X=0,80 względne 5 siła prętowa 3 FZ=-3,04(kN) X=0,50 względne 6 siła węzłowa 3 FX=0,92(kN) FZ=-0,92(kN) 6 siła węzłowa 2 FX=0,80(kN) FZ=-0,80(kN) 6 siła węzłowa 10 12 FX=0,80(kN) FZ=-0,80(kN) 6 siła węzłowa 5 FX=0,80(kN) FZ=-0,80(kN) 6 siła węzłowa 4 FX=0,92(kN) FZ=-0,92(kN) kombinacje - Przypadki: 8do11 Kombinacja Nazwa Typ analizy Natura Natura przypadku Definicja

str. 38 kombi nacji 8 (K) KOM1 Kombinacja liniowa SGN ciężar własny 1*1.10+2*1.20+3*1.40+(4+5)*1.50 9 (K) KOM2 Kombinacja liniowa SGN ciężar własny 8*1.00+6*1.30 10 (K) KOM3 Kombinacja liniowa SGN ciężar własny 1*1.10+2*1.20+6*1.30 11 (K) KOM4 Kombinacja liniowa SGN ciężar własny 10*1.00+4*1.50 Reakcje : Ekstrema globalne w układzie globalnym - Przypadki: 1do6 8do11 FX (kn) FZ (kn) MY (knm) MX 11,33 37,12 0,00 Węzeł 1 9 5 Przypadek 11 (K) 9 (K) 5 MIN -17,89-1,84-0,00 Węzeł 5 11 5 Przypadek 11 (K) 4 11 (K) Przemieszczenia : Ekstrema globalne - Przypadki: 1do6 8do11 UX (cm) UZ (cm) RY (Rad) MX 0,2 0,2 0,003 Węzeł 3 4 10 Przypadek 11 (K) 11 (K) 8 (K) MIN -0,1-0,2-0,003 Węzeł 4 3 12 Przypadek 5 11 (K) 11 (K) Siły : Ekstrema globalne - Przypadki: 1do6 8do11 FX (kn) FZ (kn) MY (knm) MX 37,12 11,67 8,27 Pręt 12 2 2 Węzeł 9 2 3 Przypadek 9 (K) 11 (K) 11 (K) MIN -2,01-11,33-5,99 Pręt 4 1 3 Węzeł 5 1 4 Przypadek 3 11 (K) 11 (K) Naprężenia : Ekstrema globalne - Przypadki: 1do6 8do11

str. 39 S max (MPa) S min (MPa) S max(my) (MPa) S min(my) (MPa) Fx/Sx (MPa) MX 51,71 9,10 47,81 0,0 9,10 Pręt 2 12 2 1 12 Węzeł 3 9 3 1 9 Przypadek 11 (K) 9 (K) 11 (K) 1 9 (K) MIN -0,49-43,92-0,00-47,81-0,49 Pręt 4 2 12 2 4 Węzeł 5 3 10 3 5 Przypadek 3 11 (K) 11 (K) 11 (K) 3 Konstrukcja - MY; Przypadki: 8do11 Konstrukcja - FZ; Przypadki: 8do11

str. 40 Konstrukcja - FX; Przypadki: 8do11 Konstrukcja - Siły reakcji(kn); Przypadki: 8do11 Konstrukcja - Def.dokładna; Przypadki: 8do11

str. 41 WYTĘŻENIE Pręt Profil Materiał Lay Laz Wytęż. Przypadek 1 Pręt_1 2 C 140 STL 7.90 9.35 0.16 11 KOM4 2 Pręt_2 2 C 140 STL 63.76 75.53 0.25 11 KOM4 3 Pręt_3 2 C 140 STL 145.07 171.84 0.54 9 KOM2 4 Pręt_4 2 C 140 STL 50.32 59.60 0.19 11 KOM4 Przyjęto: Ramę stalową z ceowników C140. Szczegóły w części rysunkowej. POZ.1.9 ELK STLOW W OSI 2 Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie): 37,25 0 1 Momenty zginające [knm]: 0,35 1,10 1,45-41,41 41,41 - rozstaw stężeń bocznych l1 = 2,00 m; - obciążenie przyłożone na pasie górnym belki; 37,85 Wymiarowanie wg PN-90/-03200 y x x y Przekrój : 2 C 160 stal: St3 Wx = 232 cm 3, Jx = 1850 cm 4, v = 24,0 cm 2, m = 37,6 kg/m zginanie : klasa przekroju 1 (αp = 1,096) MR = 54,67 knm ścinanie : klasa przekroju 1 VR = 299,28 kn Nośność na zginanie Współczynnik zwichrzenia ϕl = 1,000 Moment maksymalny Mmax = 41,41 knm Mmax / ϕl MR = 0,758 < 1 Nośność na ścinanie Maksymalna siła poprzeczna Vmax = 37,85 kn Vmax / VR = 0,126 < 1 Nośność na zginanie ze ścinaniem Vmax = 37,85 kn < Vo = 0,3 VR = 89,78 kn

str. 42 warunek niemiarodajny Stan graniczny użytkowania (γf =1,15) Ugięcie graniczne fgr = 2 lo / 350 = 8,29 mm Ugięcie maksymalne fmax = 5,65 mm fmax = 5,65 mm < fgr = 8,29 mm Przyjęto: elkę stalową złożoną z dwóch zespawanych ceowników C160, opartych na wieńcu w osi 2. Stal St3. POZ.1.10 ELK STLOW W OSI 3 Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie): 37,25 37,25 37,25 1 2 3 0,35 1,10 1,10 2,40 0,20 1,45 3,70 Momenty zginające [knm]: -22,55 C 13,01 4,53 59,89 - rozstaw stężeń bocznych l1 = 2,00 m; - obciążenie przyłożone na pasie górnym belki; 15,76 40,98 C Wymiarowanie wg PN-90/-03200 y x x y Przekrój : 2 C 160 stal: St3 Wx = 232 cm 3, Jx = 1850 cm 4, v = 24,0 cm 2, m = 37,6 kg/m zginanie : klasa przekroju 1 (αp = 1,096) MR = 54,67 knm ścinanie : klasa przekroju 1 VR = 299,28 kn elka Nośność na zginanie Współczynnik zwichrzenia ϕl = 1,000 Moment maksymalny Mmax = 22,55 knm Mmax / ϕl MR = 0,412 < 1 Nośność na ścinanie Maksymalna siła poprzeczna Vmax = 40,98 kn Vmax / VR = 0,137 < 1 Nośność na zginanie ze ścinaniem Vmax = 24,84 kn < Vo = 0,3 VR = 89,78 kn warunek niemiarodajny Stan graniczny użytkowania (γf =1,15)

str. 43 Ugięcie graniczne fgr = lo / 350 = 10,57 mm Ugięcie maksymalne fmax = 4,36 mm fmax = 4,36 mm < fgr = 10,57 mm Przyjęto: elkę stalową złożoną z dwóch zespawanych ceowników C160, opartych na słupach stalowych i wieńcu. Stal St3. POZ.2 STROP ND PIĘTREM POZ.2.1 PŁYT STROPOW ROZPIĘTOŚCI 5,31m Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γf kd Obc.obl. 1. Obciążenie zmienne (audytoria, aule, sale zebrań i sale 3,00 1,30 0,50 3,90 rekreacyjne w szkołach, restauracyjne, kawiarniane, widownie teatralne, koncertowe, kinowe, sale bankowe, pomieszczenia koszar.) [3,0kN/m2] 2. Obciążenie zastępcze od ścianek działowych (o ciężarze 1,37 1,20 -- 1,64 razem z wyprawą od 1,5 kn/m2 od 2,5 kn/m2) wys. 2,90 m [1,368kN/m2] 3. Warstwy wykończeniowe 1,50 1,30 -- 1,95 4. Płyta żelbetowa grub.18 cm 4,50 1,10 -- 4,95 5. Tynk 0,38 1,30 -- 0,49 Σ: 10,75 1,20 12,94 Schemat statyczny płyty: qo = 12,94 5,03 y x 5,31 Rozpiętość obliczeniowa płyty leff,x = 5,31 m Rozpiętość obliczeniowa płyty leff,y = 5,03 m Wyniki obliczeń statycznych: Kierunek x: Moment przęsłowy obliczeniowy MSdx = 11,16 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny MSkx = 9,27 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSkx,lt = 7,98 knm/m Momenty podporowy obliczeniowy MSdx,p = 30,47 knm/m Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSkx,lt,p = 21,78 knm/m Maksymalne oddziaływanie podporowe Qox,max = 32,54 kn/m Zastępcze oddziaływanie podporowe Qox = 20,34 kn/m Kierunek y:

str. 44 Moment przęsłowy obliczeniowy MSdy = 10,21 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny MSky = 8,48 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSky,lt = 7,30 knm/m Maksymalne oddziaływanie podporowe Qoy,max = 32,54 kn/m Zastępcze oddziaływanie podporowe Qoy = 21,40 kn/m Dane materiałowe : Grubość płyty 18,0 cm Klasa betonu 30 (C25/C30) fcd = 16,67 MPa, fctd = 1,20 MPa, Ecm = 31,0 GPa Ciężar objętościowy betonu ρ = 25 kn/m 3 Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciążenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 2,69 Stal zbrojeniowa -IIIN (R500W) fyk = 500 MPa, fyd = 420 MPa, ftk = 550 MPa Otulenie zbrojenia przęsłowego w kierunku x cnom,x = 20 mm Otulenie zbrojenia podporowego w kierunku x c`nom,x = 20 mm Otulenie zbrojenia przęsłowego w kierunku y cnom,y = 25 mm Założenia obliczeniowe : Sytuacja obliczeniowa: trwała Graniczna szerokość rys wlim = 0,3 mm Graniczne ugięcie alim = leff/200 - jak dla stropów (tablica 8) Wymiarowanie wg PN--03264:2002 (metoda uproszczona): Kierunek x: Przęsło: Zbrojenie potrzebne s = 2,08 cm 2 /mb. Przyjęto φ12 co 25,0 cm o s = 4,52 cm 2 /mb (ρ= 0,29% ) Szerokość rys prostopadłych: wkx = 0,000 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie: ax(mskx,lt) = 4,23 mm Podpora: Zbrojenie potrzebne s = 4,91 cm 2 /mb. Przyjęto φ12 co 20,0 cm o sp = 5,65 cm 2 /mb (ρ= 0,37% ) Szerokość rys prostopadłych: wkx = 0,267 mm < wlim = 0,3 mm Kierunek y: Przęsło: Zbrojenie potrzebne s = 2,01 cm 2 /mb. Przyjęto φ12 co 25,0 cm o s = 4,52 cm 2 /mb (ρ= 0,30% ) Szerokość rys prostopadłych: wky = 0,000 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie: ay(msky,lt) = 4,40 mm Ugięcie całkowite płyty: Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(msk,lt) = 4,31 mm < alim = 25,15 mm Szkic zbrojenia: Kierunek x: Nr 1 φ12 l = 5590 mm szt. 5 5590 1920 140 - krawędź zamocowana Kierunek y: Nr 2 φ12 l = 7650 mm szt. 2x8 5590 Nr 3 φ12 co 200 mm l = 2097 mm szt. 25 Nr 4 φ12 l = 5310 mm szt. 6 5310 1877 140 80

str. 45 130 1905 Zbrojenie naroży dołem: Nr 5 φ12 l = 9380 mm szt. 2x8 5310 1905 130 Nr 6 φ12 co 250 mm l = 650-2650 mm szt. 2x 5 650-2650 Schemat rozmieszczenia prętów (dołem i górą): 21x 250 8x Nr 5 6x Nr 4 8x Nr 5 250 8x Nr 2 19x 250 5x Nr 1 8x Nr 2 4850 250 y x 250 5130 250 8x Nr 5 8x Nr 5 250 8x Nr 2 25x Nr 3 co 200 4850 8x Nr 2 250 250 5130 250 Przyjęto: Płytę żelbetową krzyżowo zbrojoną gr.18cm. eton klasy 30. Zbrojenie dolne: Siatka 12 co 25cm w kierunku x, 12 co 25cm w kierunku y Zbrojenie górne : Nad podporami 12 co 25cm w kierunku x, 12 co 25cm w kierunku y, pręty rozdzielcze 10 co 25cm Stal zbrojeniowa dla prętów głównych -IIIN (500SP), rozdzielcze I (St3).

str. 46 POZ.2.2 PŁYT STROPOW ROZPIĘTOŚCI 4,19m Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γf kd Obc.obl. 1. Obciążenie zmienne (audytoria, aule, sale zebrań i sale 3,00 1,30 0,50 3,90 rekreacyjne w szkołach, restauracyjne, kawiarniane, widownie teatralne, koncertowe, kinowe, sale bankowe, pomieszczenia koszar.) [3,0kN/m2] 2. Obciążenie zastępcze od ścianek działowych (o ciężarze 1,37 1,20 -- 1,64 razem z wyprawą od 1,5 kn/m2 od 2,5 kn/m2) wys. 2,90 m [1,368kN/m2] 3. Warstwy wykończeniowe 1,50 1,30 -- 1,95 4. Płyta żelbetowa grub.18 cm 4,50 1,10 -- 4,95 5. Tynk 0,38 1,30 -- 0,49 Σ: 10,75 1,20 12,94 Schemat statyczny płyty: qo = 12,94 5,03 y x 4,19 Rozpiętość obliczeniowa płyty leff,x = 4,19 m Rozpiętość obliczeniowa płyty leff,y = 5,03 m Wyniki obliczeń statycznych: Kierunek x: Moment przęsłowy obliczeniowy MSdx = 9,74 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny MSkx = 8,09 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSkx,lt = 6,96 knm/m Momenty podporowy obliczeniowy MSdx,p = 23,81 knm/m Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSkx,lt,p = 17,02 knm/m Maksymalne oddziaływanie podporowe Qox,max = 27,11 kn/m Zastępcze oddziaływanie podporowe Qox = 19,66 kn/m Kierunek y: Moment przęsłowy obliczeniowy MSdy = 5,33 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny MSky = 4,43 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSky,lt = 3,81 knm/m Maksymalne oddziaływanie podporowe Qoy,max = 27,11 kn/m Zastępcze oddziaływanie podporowe Qoy = 16,94 kn/m Dane materiałowe : Grubość płyty 18,0 cm Klasa betonu 30 (C25/C30) fcd = 16,67 MPa, fctd = 1,20 MPa, Ecm = 31,0 GPa Ciężar objętościowy betonu ρ = 25 kn/m 3 Wilgotność środowiska RH = 50%

str. 47 Wiek betonu w chwili obciążenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 2,69 Stal zbrojeniowa -IIIN (R500W) fyk = 500 MPa, fyd = 420 MPa, ftk = 550 MPa Otulenie zbrojenia przęsłowego w kierunku x cnom,x = 20 mm Otulenie zbrojenia podporowego w kierunku x c`nom,x = 20 mm Otulenie zbrojenia przęsłowego w kierunku y cnom,y = 25 mm Założenia obliczeniowe : Sytuacja obliczeniowa: trwała Graniczna szerokość rys wlim = 0,3 mm Graniczne ugięcie alim = leff/200 - jak dla stropów (tablica 8) Wymiarowanie wg PN--03264:2002 (metoda uproszczona): Kierunek x: Przęsło: Zbrojenie potrzebne s = 2,08 cm 2 /mb. Przyjęto φ12 co 25,0 cm o s = 4,52 cm 2 /mb (ρ= 0,29% ) Szerokość rys prostopadłych: wkx = 0,000 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie: ax(mskx,lt) = 2,30 mm Podpora: Zbrojenie potrzebne s = 3,80 cm 2 /mb. Przyjęto φ12 co 25,0 cm o sp = 4,52 cm 2 /mb (ρ= 0,29% ) Szerokość rys prostopadłych: wkx = 0,255 mm < wlim = 0,3 mm Kierunek y: Przęsło: Zbrojenie potrzebne s = 2,01 cm 2 /mb. Przyjęto φ12 co 25,0 cm o s = 4,52 cm 2 /mb (ρ= 0,30% ) Szerokość rys prostopadłych: wky = 0,000 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie: ay(msky,lt) = 2,29 mm Ugięcie całkowite płyty: Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(msk,lt) = 2,30 mm < alim = 20,95 mm Szkic zbrojenia: Kierunek x: Nr 1 φ12 l = 4470 mm szt. 7 4470 1485 140 - krawędź zamocowana Kierunek y: Nr 2 φ12 l = 6095 mm szt. 2x7 4470 Nr 3 φ12 co 250 mm l = 1713 mm szt. 20 1503 140 70 Nr 4 φ12 l = 5310 mm szt. 5 5310 130 1655 Zbrojenie naroży dołem: Nr 5 φ12 l = 8880 mm szt. 2x6 5310 1655 130 Nr 6 φ12 co 250 mm l = 650-2650 mm szt. 2x 5 650-2650 Schemat rozmieszczenia prętów (dołem i górą):

str. 48 16x 250 6x Nr 5 5x Nr 4 6x Nr 5 250 7x Nr 2 19x 250 7x Nr 1 7x Nr 2 4850 250 y x 250 4010 250 6x Nr 5 6x Nr 5 250 7x Nr 2 20x Nr 3 co 250 4850 7x Nr 2 250 250 4010 250 Przyjęto: Płytę żelbetową krzyżowo zbrojoną gr.18cm. eton klasy 30. Zbrojenie dolne: Siatka 12 co 25cm w kierunku x, 12 co 25cm w kierunku y Zbrojenie górne : Nad podporami 12 co 25cm w kierunku x, 12 co 25cm w kierunku y, pręty rozdzielcze 10 co 25cm Stal zbrojeniowa dla prętów głównych -IIIN (500SP), rozdzielcze I (St3). POZ.2.3 PŁYT STROPOW ROZPIĘTOŚCI 1,30m Przyjęto: Płytę żelbetową jednokierunkowo zbrojoną gr.18cm. eton klasy 30. Zbrojenie dolne: 12 co 25cm, rozdzielcze 10 co 25cm Zbrojenie górne: Nad podporami 12 co 25cm, pręty rozdzielcze 10 co 25cm Stal zbrojeniowa dla prętów głównych -IIIN (500SP), rozdzielcze I (St3).

str. 49 POZ.2.4 ELKI STROPOWE SZKIC ELKI POZ.2.4.1 ELKI ROZPIĘTOŚCI 5,05m 0,25 5,05 0,25 OCIĄŻENI N ELCE Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γf kd Obc.obl. 1. Ze stropu 29,49 1,00 -- 29,49 2. Ciężar własny belki [0,25m 0,50m 25,0kN/m3] 3,13 1,10 -- 3,44 Σ: 32,62 1,01 32,93 Zasięg [m] cała belka cała belka Zestawienie sił skupionych [kn]: Lp. Opis obciążenia Pk x [m] γf kd Po 1. Z dachu 25,00 0,35 1,00 -- 25,00 2. Z dachu 25,00 2,50 1,00 -- 25,00 3. Z dachu 25,00 5,00 1,00 -- 25,00 4. Z belki 80,50 0,40 1,00 -- 80,50 Schemat statyczny belki 32,93 25,00 80,50 25,00 25,00 32,93 12 3 4 5,30 DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: 30 (C25/C30) fcd = 16,67 MPa, fctd = 1,20 MPa, Ecm = 31,0 GPa Ciężar objętościowy ρ = 25 kn/m 3 Maksymalny rozmiar kruszywa dg = 8 mm Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciążenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 2,71 Stal zbrojeniowa główna -IIIN (R500W) fyk = 500 MPa, fyd = 420 MPa, ftk = 550 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -I (St3S-b) fyk = 240 MPa, fyd = 210 MPa, ftk = 310 MPa Stal zbrojeniowa montażowa -0 (St0S-b) Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00

str. 50 Graniczna szerokość rys wlim = 0,3 mm Graniczne ugięcie alim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Momenty zginające [knm]: 196,00 Siły tnące [kn]: 196,00 180,36 153,71 155,36 73,21 Ugięcia [mm]: Obwiednia sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]: 178,24 4,05-20,95 16,53 134,04-103,28-128,28-134,04 196,00 Siły tnące [kn]: 178,24 134,04 196,00 191,88 180,36 153,71 155,36 73,21-20,95 4,05-103,28-128,28-129,93-134,04 Ugięcia [mm]: 16,53 WYMIROWNIE wg PN--03264:2002 : 32 50 18 22,5 25 22,5 70 Przyjęte wymiary przekroju: bw = 25,0 cm, h = 50,0 cm, beff = 70,0 cm, hf = 18,0 cm

str. 51 otulina zbrojenia cnom = 20 mm Przęsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 178,24 knm Zbrojenie potrzebne s = 9,54 cm 2. Przyjęto 4φ20 o s = 12,57 cm 2 (ρ= 1,09% ) Warunek nośności na zginanie: MSd = 178,24 knm/mb < MRd = 231,90 knm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 191,88 kn Zbrojenie strzemionami dwuciętymi φ8 co 80 mm na odcinku 96,0 cm przy podporach oraz co 340 mm w środku rozpiętości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = 191,88 kn < VRd3 = 219,45 kn SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 177,14 knm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,260 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(msk,lt) = 16,53 mm < alim = 26,50 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 191,09 kn Szerokość rys ukośnych: wk = 0,279 mm < wlim = 0,3 mm SZKIC ZROJENI: a 12 x 8 = 96 10 x 31 = 310 12 x 8 = 96 2φ10 50 5 4φ20 25 505 25 a Nr2 2φ10 l=566 556 Nr1 4φ20 l=549 549 5 46 21 Nr3 35φ8 l=143 a-a Nr 2 50 18 Nr 1 32 22,5 25 22,5 70 Przyjęto: elkę żelbetową 25/50cm. eton 30. Zbrojenie dołem 4ø20 500SP, górą 2ø16 500SP. Strzemiona ø8 co 25cm w przęśle i co 14cm przy podporach St3.

str. 52 POZ.2.4.2 ELK W OSI SZKIC ELKI C 0,25 5,13 0,25 4,05 0,25 OCIĄŻENI N ELCE Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γf kd Obc.obl. 1. Ze stropu 34,35 1,00 -- 34,35 2. Ze ściany 23,60 1,20 -- 28,32 3. Ciężar własny belki [0,25m 0,50m 25,0kN/m3] 3,13 1,10 -- 3,44 Σ: 61,08 1,08 66,11 Zasięg [m] cała belka cała belka cała belka Schemat statyczny belki 66,11 66,11 C 5,38 4,30 DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: 30 (C25/C30) fcd = 16,67 MPa, fctd = 1,20 MPa, Ecm = 31,0 GPa Ciężar objętościowy ρ = 25 kn/m 3 Maksymalny rozmiar kruszywa dg = 8 mm Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciążenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 2,72 Stal zbrojeniowa główna -IIIN (R500W) fyk = 500 MPa, fyd = 420 MPa, ftk = 550 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -I (St3S-b) fyk = 240 MPa, fyd = 210 MPa, ftk = 310 MPa Stal zbrojeniowa montażowa -0 (St0S-b) Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys wlim = 0,3 mm Graniczne ugięcie alim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Momenty zginające [knm]:

str. 53-200,82 140,52 Siły tnące [kn]: 149,33 404,02 68,89 95,44 C 140,52 188,85 Ugięcia [mm]: -95,44 C -215,17-0,66 3,56 C 11,26 Obwiednia sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]: -200,82 140,52 Siły tnące [kn]: 149,33 404,02 68,89 95,44 C 140,52 101,71 188,85 150,04-56,63-95,44 C -176,36-215,17 Ugięcia [mm]: -0,66 3,56 C 11,26 WYMIROWNIE wg PN--03264:2002 : 32 50 18 25 35 60 Przyjęte wymiary przekroju: bw = 25,0 cm, h = 50,0 cm, beff = 60,0 cm, hf = 18,0 cm otulina zbrojenia cnom = 20 mm

str. 54 Przęsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 149,33 knm Zbrojenie potrzebne s = 7,99 cm 2. Przyjęto 4φ20 o s = 12,57 cm 2 (ρ= 1,09% ) (decyduje warunek dopuszczalnej szerokości rys prostopadłych) Warunek nośności na zginanie: MSd = 149,33 knm/mb < MRd = 229,91 knm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = (-)176,36 kn Zbrojenie strzemionami dwuciętymi φ8 co 80 mm na odcinku 96,0 cm przy lewej podporze i na odcinku 184,0 cm przy prawej podporze oraz co 340 mm na pozostałej części belki (decyduje warunek granicznej szerokości rys ukośnych) Warunek nośności na ścinanie: VSd = (-)176,36 kn < VRd3 = 219,45 kn SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 137,96 knm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,202 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(msk,lt) = 11,26 mm < alim = 26,90 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 191,16 kn Szerokość rys ukośnych: wk = 0,231 mm < wlim = 0,3 mm Podpora : Zginanie: (przekrój b-b) Moment podporowy obliczeniowy MSd = (-)200,82 knm Zbrojenie potrzebne górne s1 = 11,89 cm 2. Przyjęto 4φ20 o s = 12,57 cm 2 (ρ= 1,09% ) Warunek nośności na zginanie: MSd = (-)200,82 knm/mb < MRd = 210,41 knm/mb SGU: Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = (-)185,53 knm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,284 mm < wlim = 0,3 mm Przęsło - C: Zginanie: (przekrój c-c) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 68,89 knm Zbrojenie potrzebne s = 3,61 cm 2. Przyjęto 2φ20 o s = 6,28 cm 2 (ρ= 0,54% ) Warunek nośności na zginanie: MSd = 68,89 knm/mb < MRd = 118,44 knm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 150,04 kn Zbrojenie strzemionami dwuciętymi φ8 co 100 mm na odcinku 140,0 cm przy lewej podporze oraz co 340 mm na pozostałej części przęsła (decyduje warunek granicznej szerokości rys ukośnych) Warunek nośności na ścinanie: VSd = 150,04 kn < VRd3 = 175,56 kn SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 63,64 knm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,228 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(msk,lt) = 3,56 mm < alim = 21,50 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 166,83 kn Szerokość rys ukośnych: wk = 0,275 mm < wlim = 0,3 mm SZKIC ZROJENI:

str. 55 a b c 12 x 8 = 96 7 x 33 = 231 23 x 8 = 184 14 x 10 = 140 8 x 33 = 264 2φ20 4φ20 2φ20 50 4φ20 2φ20 C 25 513 25 405 25 a b c Nr2 2φ20 l=566 566 Nr4 2φ20 l=987 987 Nr3 2φ20 l=222 222 Nr1 2φ20 l=987 987 46 21 Nr5 66φ8 l=143 a-a b-b Nr 4 18 Nr 4 18 Nr 3 Nr 2 50 Nr 2 50 Nr 1 32 Nr 1 32 25 35 60 25 35 60 c-c Nr 4 50 18 Nr 1 32 25 35 60 Przyjęto: elkę żelbetową 25/50cm. eton 30. Zbrojenie dołem w przęsłach 4ø20 500SP, górą nad podporą 4ø20 500SP. Strzemiona ø8 co 25cm w przęśle i co 8cm przy podporach St3. POZ.2.4.3 ELK PRZY OSI SZKIC ELKI

str. 56 0,25 4,01 0,25 OCIĄŻENI N ELCE Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γf kd Obc.obl. 1. Ze stropu 34,35 1,00 -- 34,35 2. Ciężar własny belki [0,25m 0,50m 25,0kN/m3] 3,13 1,10 -- 3,44 Σ: 37,48 1,01 37,79 Zasięg [m] cała belka cała belka Schemat statyczny belki 37,79 37,79 4,26 DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: 30 (C25/C30) fcd = 16,67 MPa, fctd = 1,20 MPa, Ecm = 31,0 GPa Ciężar objętościowy ρ = 25 kn/m 3 Maksymalny rozmiar kruszywa dg = 8 mm Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciążenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 2,72 Stal zbrojeniowa główna -IIIN (R500W) fyk = 500 MPa, fyd = 420 MPa, ftk = 550 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -I (St3S-b) fyk = 240 MPa, fyd = 210 MPa, ftk = 310 MPa Stal zbrojeniowa montażowa -0 (St0S-b) Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys wlim = 0,3 mm Graniczne ugięcie alim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Momenty zginające [knm]: 80,50 Siły tnące [kn]: 85,73 80,50

str. 57 80,50 Ugięcia [mm]: -80,50 8,98 Obwiednia sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]: 80,50 Siły tnące [kn]: 85,73 80,50 80,50 58,24 Ugięcia [mm]: -58,24-80,50 8,98 WYMIROWNIE wg PN--03264:2002 : 32 50 18 25 35 60 Przyjęte wymiary przekroju: bw = 25,0 cm, h = 50,0 cm, beff = 60,0 cm, hf = 18,0 cm otulina zbrojenia cnom = 20 mm Przęsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 85,73 knm Zbrojenie potrzebne s = 4,49 cm 2. Przyjęto 3φ16 o s = 6,03 cm 2 (ρ= 0,52% ) Warunek nośności na zginanie: MSd = 85,73 knm/mb < MRd = 114,34 knm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = (-)58,24 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ8 co 340 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = (-)58,24 kn < VRd1 = 77,93 kn

str. 58 SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 85,02 knm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,294 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(msk,lt) = 8,98 mm < alim = 21,30 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 75,15 kn Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZROJENI: a 12 x 33 = 396 2φ10 50 5 3φ16 25 401 25 a Nr2 2φ10 l=462 452 Nr1 3φ16 l=445 445 5 46 21 Nr3 13φ8 l=143 a-a Nr 2 18 50 Nr 1 32 25 35 60 Przyjęto: elkę żelbetową 25/50cm. eton 30. Zbrojenie dołem 3ø16 500SP, górą 2ø16 500SP. Strzemiona ø8 co 25cm w przęśle i co 15cm przy podporach St3. POZ.2.4.4 ELK W OSI SZKIC ELKI

str. 59 C 0,25 1,05 0,25 3,83 0,25 OCIĄŻENI N ELCE Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γf kd Obc.obl. 1. Ze stropu 34,35 1,00 -- 34,35 2. Ciężar własny belki [0,25m 0,50m 25,0kN/m3] 3,13 1,10 -- 3,44 Σ: 37,48 1,01 37,79 Zasięg [m] cała belka cała belka Schemat statyczny belki 37,79 37,79 C 1,30 4,08 DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: 30 (C25/C30) fcd = 16,67 MPa, fctd = 1,20 MPa, Ecm = 31,0 GPa Ciężar objętościowy ρ = 25 kn/m 3 Maksymalny rozmiar kruszywa dg = 8 mm Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciążenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 2,72 Stal zbrojeniowa główna -IIIN (R500W) fyk = 500 MPa, fyd = 420 MPa, ftk = 550 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -I (St3S-b) fyk = 240 MPa, fyd = 210 MPa, ftk = 310 MPa Stal zbrojeniowa montażowa -0 (St0S-b) Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys wlim = 0,3 mm Graniczne ugięcie alim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Momenty zginające [knm]: -61,57 22,79 Siły tnące [kn]: 164,11 50,87 62,01 C

str. 60 92,19-22,79 C -71,92-62,01 Ugięcia [mm]: -0,36 C 5,07 Obwiednia sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]: -61,57 22,79 Siły tnące [kn]: 164,11 50,87 62,01 C 92,19 69,93-22,79-45,05 C -49,66-39,75-71,92-62,01 Ugięcia [mm]: -0,36 C WYMIROWNIE wg PN--03264:2002 : 5,07 32 50 18 25 35 60 Przyjęte wymiary przekroju: bw = 25,0 cm, h = 50,0 cm, beff = 60,0 cm, hf = 18,0 cm otulina zbrojenia cnom = 20 mm Przęsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Zbrojenie dolne w przęśle zbyteczne Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = (-)49,66 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ8 co 340 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = (-)49,66 kn < VRd1 = 77,93 kn

str. 61 SGU: Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = (-)61,06 knm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(msk,lt) = (-)0,36 mm < alim = 6,50 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 66,64 kn Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje Podpora : Zginanie: (przekrój b-b) Moment podporowy obliczeniowy MSd = (-)61,57 knm Zbrojenie potrzebne górne s1 = 3,28 cm 2. Przyjęto 3φ16 o s = 6,03 cm 2 (ρ= 0,52% ) (decyduje warunek dopuszczalnej szerokości rys prostopadłych) Warunek nośności na zginanie: MSd = (-)61,57 knm/mb < MRd = 109,85 knm/mb SGU: Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = (-)61,06 knm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,211 mm < wlim = 0,3 mm Przęsło - C: Zginanie: (przekrój c-c) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 50,87 knm Zbrojenie potrzebne s = 2,64 cm 2. Przyjęto 2φ16 o s = 4,02 cm 2 (ρ= 0,35% ) Warunek nośności na zginanie: MSd = 50,87 knm/mb < MRd = 76,94 knm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 69,93 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ8 co 340 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = 69,93 kn < VRd1 = 77,93 kn SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 50,45 knm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,278 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(msk,lt) = 5,07 mm < alim = 20,40 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 86,74 kn Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZROJENI: a b c 3 x 34 = 102 12 x 31,5 = 378 3φ16 3φ16 2φ16 50 25 2φ16 2φ16 C 25 105 25 383 25 a b c Nr2 1φ16 l=327 302 Nr3 2φ16 l=581 556 25 Nr1 2φ16 l=557 557

str. 62 46 21 Nr4 17φ8 l=143 a-a b-b Nr 3 18 Nr 3 18 Nr 2 Nr 2 Nr 1 32 50 Nr 1 32 50 25 35 60 25 35 60 c-c Nr 3 18 Nr 1 32 50 25 35 60 Przyjęto: elkę żelbetową 25/50cm. eton 30. Zbrojenie dołem 2ø16 500SP, górą 3ø16 500SP. Strzemiona ø8 co 25cm w przęśle i co 15cm przy podporach St3. SZKIC ELKI POZ.2.4.5 ELKI Lmax = 1,85m 0,25 1,85 0,25 OCIĄŻENI N ELCE Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γf kd Obc.obl. 1. Ze stropu 41,06 1,00 -- 41,06 2. Ciężar własny belki [0,25m 0,30m 25,0kN/m3] 1,88 1,10 -- 2,07 Σ: 42,94 1,00 43,13 Zasięg [m] cała belka cała belka

str. 63 Schemat statyczny belki 43,13 43,13 2,10 DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: 30 (C25/C30) fcd = 16,67 MPa, fctd = 1,20 MPa, Ecm = 31,0 GPa Ciężar objętościowy ρ = 25 kn/m 3 Maksymalny rozmiar kruszywa dg = 8 mm Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciążenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 2,82 Stal zbrojeniowa główna -IIIN (R500W) fyk = 500 MPa, fyd = 420 MPa, ftk = 550 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -I (St3S-b) fyk = 240 MPa, fyd = 210 MPa, ftk = 310 MPa Stal zbrojeniowa montażowa -0 (St0S-b) Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys wlim = 0,3 mm Graniczne ugięcie alim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Momenty zginające [knm]: 45,28 Siły tnące [kn]: 45,28 23,77 45,28 Ugięcia [mm]: -45,28 2,81 Obwiednia sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]: 45,28 Siły tnące [kn]: 23,77 45,28

str. 64 45,28 28,51 Ugięcia [mm]: -28,51-45,28 2,81 WYMIROWNIE wg PN--03264:2002 : 30 25 Przyjęte wymiary przekroju: bw = 25,0 cm, h = 30,0 cm otulina zbrojenia cnom = 20 mm Przęsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 23,77 knm Zbrojenie potrzebne s = 2,24 cm 2. Przyjęto 2φ16 o s = 4,02 cm 2 (ρ= 0,61% ) Warunek nośności na zginanie: MSd = 23,77 knm/mb < MRd = 41,16 knm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 28,51 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ8 co 190 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = 28,51 kn < VRd3 = 54,23 kn SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 23,67 knm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,281 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(msk,lt) = 2,81 mm < alim = 10,50 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 39,72 kn Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZROJENI: a 10 x 18,5 = 185 2φ10 30 2φ16 25 185 25 a

str. 65 5 Nr2 2φ10 l=246 236 Nr1 2φ16 l=229 229 5 26 21 Nr3 11φ8 l=103 a-a Nr 2 30 Nr 1 25 Przyjęto: elkę żelbetową 25/30(50)cm. eton 30. Zbrojenie dołem 3ø16 500SP, górą 2ø12 500SP. Strzemiona ø8 co 17,5cm St3. POZ.2.5 WIENIEC Przyjęto: Wieniec żelbetowy 25(30)/25cm. eton 30. Zbrojenie podłużne 4ø16 500SP. Strzemiona ø8 co 25cm St3. POZ.3 STROP ND PRTEREM POZ.3.1 PŁYT STROPOW ROZPIĘTOŚCI 5,31m Przyjęto: Jak poz.2.1 Płytę żelbetową krzyżowo zbrojoną gr.18cm. eton klasy 30. Zbrojenie dolne: Siatka 12 co 25cm w kierunku x, 12 co 25cm w kierunku y Zbrojenie górne : Nad podporami 12 co 25cm w kierunku x, 12 co 25cm w kierunku y, pręty rozdzielcze 10 co 25cm Stal zbrojeniowa dla prętów głównych -IIIN (500SP), rozdzielcze I (St3). POZ.3.2 PŁYT STROPOW ROZPIĘTOŚCI 4,19m Przyjęto: Jak poz. 2.2 Płytę żelbetową krzyżowo zbrojoną gr.18cm. eton klasy 30. Zbrojenie dolne:

str. 66 Siatka 12 co 25cm w kierunku x, 12 co 25cm w kierunku y Zbrojenie górne : Nad podporami 12 co 25cm w kierunku x, 12 co 25cm w kierunku y, pręty rozdzielcze 10 co 25cm Stal zbrojeniowa dla prętów głównych -IIIN (500SP), rozdzielcze I (St3). POZ.3.3 PŁYT STROPOW ROZPIĘTOŚCI 2,50m Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γf kd Obc.obl. 1. Obciążenie zmienne (audytoria, aule, sale zebrań i sale 3,00 1,30 0,50 3,90 rekreacyjne w szkołach, restauracyjne, kawiarniane, widownie teatralne, koncertowe, kinowe, sale bankowe, pomieszczenia koszar.) [3,0kN/m2] 2. Obciążenie zastępcze od ścianek działowych (o ciężarze 1,37 1,20 -- 1,64 razem z wyprawą od 1,5 kn/m2 od 2,5 kn/m2) wys. 2,90 m [1,368kN/m2] 3. Warstwy wykończeniowe 1,50 1,30 -- 1,95 4. Płyta żelbetowa grub.18 cm 4,50 1,10 -- 4,95 5. Tynk 0,38 1,30 -- 0,49 Σ: 10,75 1,20 12,94 Zestawienie obciążeń skupionych [kn/m]: Lp. Opis obciążenia Pk x [m] γf kd Po 1. Ze ściany 25,46 1,30 1,00 -- 25,46 Schemat statyczny płyty: 1,30 25,46 qo = 12,94 leff = 2,58 Rozpiętość obliczeniowa płyty leff = 2,58 m Wyniki obliczeń statycznych: Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 22,47 knm/m Moment podporowy obliczeniowy MSd,p = 17,33 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny MSk = 21,01 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 20,07 knm/m Reakcja obliczeniowa lewa R = 29,32 kn/m Reakcja obliczeniowa prawa R = 29,52 kn/m Dane materiałowe : Grubość płyty 18,0 cm Klasa betonu 30 (C25/C30) fcd = 16,67 MPa, fctd = 1,20 MPa, Ecm = 31,0 GPa Ciężar objętościowy betonu ρ = 25 kn/m 3 Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciążenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 2,69 Stal zbrojeniowa główna -IIIN (R500W) fyk = 500 MPa, fyd = 420 MPa, ftk = 550 MPa Pręty rozdzielcze φ4,5 co max. 30,0 cm, stal -0 (St0S-b)

str. 67 Otulenie zbrojenia przęsłowego Otulenie zbrojenia podporowego cnom = 25 mm c`nom = 25 mm Założenia obliczeniowe : Sytuacja obliczeniowa: trwała Graniczna szerokość rys wlim = 0,3 mm Graniczne ugięcie alim = leff/200 - jak dla stropów (tablica 8) Wymiarowanie wg PN--03264:2002 (metoda uproszczona): Przęsło: Zbrojenie potrzebne s = 3,71 cm 2 /mb. Przyjęto φ12 co 20,0 cm o s = 5,65 cm 2 /mb (ρ= 0,38% ) Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,244 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(msk,lt) = 7,37 mm < alim = 12,90 mm Podpora: Zbrojenie potrzebne s = 2,84 cm 2 /mb. Przyjęto φ12 co 25,0 cm o s = 4,52 cm 2 /mb (ρ= 0,30% ) Szkic zbrojenia: Nr4 φ12 co 250 l=1022 925 98 φ4,5 co 300 φ12 co 250 mm 180 φ12 co 200 mm 250 2400 250 Nr1 φ12 co 600 l=2838 2838 578 Nr2 φ12 co 600 l=2838 2838 181 Nr3 φ12 co 600 l=2886 2128 Przyjęto: Płytę żelbetową jednokierunkowo zbrojoną gr.18cm. eton klasy 30. Zbrojenie dolne: 12 co 20cm, rozdzielcze 10 co 25cm Zbrojenie górne: Nad podporami 12 co 25cm, pręty rozdzielcze 10 co 25cm Stal zbrojeniowa dla prętów głównych -IIIN (500SP), rozdzielcze I (St3). POZ.3.4 ELKI STROPOWE POZ.3.4.1 ELKI ROZPIĘTOŚCI 5,05m SZKIC ELKI C 0,25 2,09 0,25 2,71 0,25 OCIĄŻENI N ELCE

str. 68 Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γf kd Obc.obl. 1. Ze stropu 49,18 1,00 -- 49,18 2. Ciężar własny belki [0,25m 0,50m 25,0kN/m3] 3,13 1,10 -- 3,44 Σ: 52,31 1,01 52,62 Zasięg [m] cała belka cała belka Zestawienie sił skupionych [kn]: Lp. Opis obciążenia Pk x [m] γf kd Po 1. Z belki 80,50 0,40 1,00 -- 80,50 Schemat statyczny belki 52,62 80,50 52,62 1 C 2,34 2,96 DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: 30 (C25/C30) fcd = 16,67 MPa, fctd = 1,20 MPa, Ecm = 31,0 GPa Ciężar objętościowy ρ = 25 kn/m 3 Maksymalny rozmiar kruszywa dg = 8 mm Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciążenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 2,71 Stal zbrojeniowa główna -IIIN (R500W) fyk = 500 MPa, fyd = 420 MPa, ftk = 550 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -I (St3S-b) fyk = 240 MPa, fyd = 210 MPa, ftk = 310 MPa Stal zbrojeniowa montażowa -0 (St0S-b) Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys wlim = 0,3 mm Graniczne ugięcie alim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Momenty zginające [knm]: -56,95 99,67 Siły tnące [kn]: 45,07 201,09 32,68 58,64 C