I. OPIS TECHNICZNY - KONSTRUKCJE
|
|
- Mateusz Grzybowski
- 6 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 I. OPIS TECHNICZNY - KONSTRUKCJE 1. Przedmiot opracowania Przedmiotem opracowania obliczeń statycznych jest konstrukcja fragmentu Zespołu Szkół w Ligocie objętego przebudową i adaptacją strychu na sale lekcyjne, zlokalizowanego przy ul. ielskiej 17, na dz. nr 552/6. 2. Podstawa opracowania Projekt architektoniczny, aktualne normy, przepisy oraz literatura techniczna PN-EN 1990:2004/p1 Eurokod: Podstawy projektowania konstrukcji. PN-EN :2004 Eurokod 1: Oddziaływania na konstrukcje Część 1-1: Oddziaływania ogóle. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. PN-80/-02010/z1 Obciążenie w obliczeniach statycznych. Obciążenie śniegiem. PN-77/ Obciążenie w obliczeniach statycznych. Obciążenie wiatrem. PN :2002/p1 Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone. Obliczenia statyczne i projektowanie. PN :2000 Konstrukcje drewniane. Obliczenia statyczne i projektowanie PN-90/ Konstrukcje stalowe. Obliczenia statyczne i projektowanie. PN :1999 Konstrukcje murowe niezbrojone. Projektowanie i obliczanie PN-90/ Projekty budowlane. Obliczenia statyczne 3. Zastosowane materiały konstrukcyjne. - eton żwirowy: C16/20 (20) - Stal zbrojeniowa -IIIN gatunku R500W - oznaczenie # -I gatunku St3SX-b - oznaczenie ø - Ściany konstrukcyjne kondygnacji nadziemnych: podwaliny żelbetowe - Więźba dachowa: drewno świerkowe klasy C24, stal S235JR - Strop drewniany na belkach stalowych: drewno klasy C24, stal S235JR 4. Opis projektowanych elementów konstrukcji. - Ramy stalowe mocować do podwalin żelbetowych i spinać w poziomie dźwigarów podłogowych ściągiem stalowym - Dach wielospadowy konstrukcji drewnianej wsparty na ramach stalowych, płatwie opierać na siodełkach wykonanych w świetle ram. Ramy ociepliś od zewnątrz Pokrycie dachu z blachy płaskiej na deskowaniu - Ściana zewnętrzna szkieletowa drewniana zwieńczona oczepem stanowiącym oparcie dla krokwi - Klatka schodowa żelbetowa, wylewana z betonu żwirowego stosując nową belkę spocznikową w poziomie podłogi poddasza z zachowaniem belki istniejącej 5. Uwagi dotyczące lokalizacji budynku. - Lokalizacja Ligota, ul. ielska 17, dz. 552/6. - Strefa obciążenia wiatrem: III strefa - Strefa obciążenia śniegiem: III strefa - Wysokość n.p.m. 256,00 m - 1 -
2 II. OLICZENI STTYCZNE ZŁOŻENI 1. Właściwości materiałów konstrukcyjnych - projektowanych - eton C16/20 f cd = 10,67 MPa, f ctd = 0,87 MPa, E cm = 29,0 GPa Ciężar objętościowy ρ = 25 kn/m 3 Maksymalny rozmiar kruszywa d g = 16 mm Wiek betonu w chwili obciążenia 28 dni - Stal -IIIN (R500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa - Stal -I (St3SX-b) f yk = 240 MPa, f yd = 210 MPa, f tk = 310 MPa - Drewno C24 f m,k = 24 MPa, f t,0,k = 14 MPa, f c,0,k = 21 MPa, f v,k = 2,5 MPa, E 90,mean = 11 GPa, ρ k = 350 kg/m 3 - Stal S235-JR f yk = 235 MPa, f yd = 205 MPa, f tk = 340 MPa 2. Właściwości materiałów konstrukcyjnych - istniejących - Drewno C20 f m,k = 20 MPa, f t,0,k = 12 MPa, f c,0,k = 19 MPa, f v,k = 2,2 MPa, E 0,mean = 9,5 GPa, ρ k = 330 kg/m 3 3. Ustalenie obciążeń dachu - Kąt nachylenia połaci dachowej 0 α = 31.0 a) Obciążenie śniegiem dachu głównego wg PN-80/-02010/z1 / Z1-1 - Strefy obciążenia śniegiem: 1,392 0,928 31,0 31,0 - Dach dwuspadowy - Obciążenie charakterystyczne śniegiem gruntu: - strefa obciążenia śniegiem 3; = 256 m n.p.m. Q k = 0,006-0,6 = 0,936 kn/m 2 < 1,2 kn/m 2 Q k = 1,2 kn/m 2 Połać bardziej obciążona: - Współczynnik kształtu dachu: nachylenie połaci α = 31,0 o C 2 = 1,2 (60 o -α)/30 0 = 1,2 (60 o -31,0 o )/30 o = 1,160 Obciążenie charakterystyczne dachu: S k = Q k C = 1,200 1,160 = 1,392 kn/m 2 Obciążenie obliczeniowe: S = S k γ f = 1,392 1,5 = 2,088 kn/m 2 Połać mniej obciążona: - Współczynnik kształtu dachu: nachylenie połaci α = 31,0 o C 1 = 0,8 (60 o -α)/30 o = 0,8 (60 o -31,0 o )/30 o = 0,773 Obciążenie charakterystyczne dachu: S k = Q k C = 1,200 0,773 = 0,928 kn/m 2 Obciążenie obliczeniowe: S = S k γ f = 0,928 1,5 = 1,392 kn/m 2-2 -
3 b) Obciążenie wiatrem dachu głównego wg PN :1977/z1 / Z1-3: wariant I wariant II pk [kn/m 2 ] -0,231-0,229 0,151-0,229 kierunek wiatru 31,0 31,0 H=12,9 H=12,9 =11,5 =11,5 - udynek o wymiarach: = 11,5 m, L = 26,0 m, H = 12,9 m - Dach dwuspadowy, kąt nachylenia połaci α = 31,0 o - Charakterystyczne ciśnienie prędkości wiatru: - strefa obciążenia wiatrem III; H = 256 m n.p.m. q k = 300 Pa q k = 0,300 kn/m 2 - Współczynnik ekspozycji: rodzaj terenu: ; z = H = 12,9 m C e (z) = 0,8+0,02 12,9 = 1,06 - Współczynnik działania porywów wiatru: β = 1,80 - Współczynnik ciśnienia wewnętrznego: budynek zamknięty C w = 0 Połać nawietrzna - wariant I: - Współczynnik ciśnienia zewnętrznego: C z = -0,045 (40 o -α) = -0,045 (40 o -31,0 o ) = -0,405 - Współczynnik aerodynamiczny C: C = C z - C w = -0,405-0 = -0,405 Obciążenie charakterystyczne: p k = q k C e C β = 0,300 1,06 (-0,405) 1,80 = -0,231 kn/m 2 Obciążenie obliczeniowe: p = p k γ f = (-0,231) 1,5 = -0,347 kn/m 2 Połać nawietrzna - wariant II: - Współczynnik ciśnienia zewnętrznego: C z = 0,015 α - 0,2 = 0,015 31,0 o - 0,2 = 0,265 - Współczynnik aerodynamiczny C: C = C z - C w = 0,265-0 = 0,265 Obciążenie charakterystyczne: p k = q k C e C β = 0,300 1,06 0,265 1,80 = 0,151 kn/m 2 Obciążenie obliczeniowe: p = p k γ f = 0,151 1,5 = 0,227 kn/m 2 Połać zawietrzna: - Współczynnik ciśnienia zewnętrznego: C z = -0,4 - Współczynnik aerodynamiczny C: C = C z - C w = -0,4-0 = -0,4 Obciążenie charakterystyczne: p k = q k C e C β = 0,300 1,06 (-0,4) 1,80 = -0,229 kn/m 2 Obciążenie obliczeniowe: p = p k γ f = (-0,229) 1,5 = -0,343 kn/m 2 c) Obciążenie od warstw dachu ocieplonego Rodzaj obciążenia lacha na rąbek stojący Deskowanie gr. 2,5cm Kontrłaty 5x5cm Wiatroizolacja Ciężar własny krokwi 2szt/m 2 - automatycznie Wełna mineralna 15+5cm Paroizolacja Płyty GKF Obciążenie charakt. 0,050 0,137 0,022 0,005-0,240 0,005 0,145 γ f Obciążenie oblicz. 0,068 0,185 0,030 0,007-0,324 0,007 0,196 Razem 0,604 0,815 Obciążenie dodatkowe (0,40kN/m 2 ) 0,400 0,540 kn G k = 1,004 2 f = 1, 35 m kn G = 5 m γ 2-3 -
4 d) Obciążenie od warstw dachu nieocieplonego Rodzaj obciążenia lacha na rąbek stojący Deskowanie gr. 2,5cm Kontrłaty 5x5cm Wiatroizolacja Ciężar własny krokwi 2szt/m 2 - automatycznie Obciążenie charakt. 0,050 0,137 0,022 0,005 - γ f Obciążenie oblicz. 0,068 0,185 0,030 0,007 - Razem 0,214 0,289 Obciążenie dodatkowe (0,40kN/m 2 ) 0,400 0,540 kn G k = 0,614 2 f = 1, 35 m kn G = 0,829 m γ 2 4. Ustalenie obciążeń projektowanych przekryć stropowych a) Obciążenie od warstw i obc. użytkowego stropu w poziomie podłogi poddasza Rodzaj obciążenia Obciążenie zmienne (sale lekcyjne) Zastępcze od lekkich ścianek działowych z GK Posadzka PCV / ceramiczna Suchy jastrych gr. 2x 3cm Płyta OS/3 gr. 22mm Wełna mineralna gr. 5cm Deski 32mm elki stropowe Deski 32mm Tynk cem.-wap. Obciążenie charakt. 2,000 0,500 0,440 0,600 0,150 0,060 0,022 0,260 0,022 0,285 γ f 1,50 Obciążenie oblicz. 3,000 0,750 0,594 0,801 0,203 0,081 0,030 0,351 0,030 0,385 Razem 4,339 1,43 6,233 kn G k = 4,339 2 f = 1, 43 m kn m γ G = 6,
5 WYMIROWNIE 1. WIĘŹ DCHOW Poz. 1. WIĄZR DCHOWY Schemat wiązara: Obwiednia momentów zginających knm i reakcji podporowych kn: Poz KROKIEW DŁUG 12x22cm OCIĄŻENI: Decydujący przypadek obciążenia: 29 SGN/16=1* * * *1.50 (1+2)*1.35+(5+11)*1.50 MTERIŁ C24 PRMETRY PRZEKROJU: KROKIEW ht=22.0 cm y=93.18 cm2 z= cm2 x= cm2 bf=12.0 cm Iy= cm4 Iz= cm4 Ix= cm4 Wely= cm3 Welz= cm3 SIŁY WEWNĘTRZNE W ROZPTRYWNYM PRZEKROJU N = kn My = kn*m Vz = kn NPRĘŻENI W ROZPTRYWNYM PRZEKROJU Sig t,0,d = MPa Sig m,y,d = 8.44 MPa Tau z,d = MPa WYTRZYMŁOŚCI f t,0,d = 7.88 MPa f m,y,d = MPa f v,d = 1.35 MPa WSPÓŁCZYNNIKI I PRMETRY DODTKOWE km = 0.70 kmod = 0.70 kht = 1.05 khy = 1.00 PRMETRY ZWICHRZENIOWE: ld = 4.46 m Lam rel,m = 0.39 k crit = 1.00 FORMUŁY WERYFIKCYJNE: Sig t,0,d/f t,0,d + Sig m,y,d/f m,y,d = 0.19/ /12.92 = 0.68 < 1.00 [4.1.6] Sig m,y,d/(k crit*f m,y,d) = 8.44/(1.00*12.92) = 0.65 < 1.00 [4.2.2(1)] - 5 -
6 Tau z,d/f v,d = 0.44/1.35 = 0.33 < 1.00 [ (1)] PRZEMIESZCZENI GRNICZNE Ugięcia u fin,z = 0.58 cm < u fin,max,z = L/ = 1.49 cm Zweryfikowano Decydujący przypadek obciążenia: 1(1+0.5)*1 + 1(1+0.5)*2 + 1(1+0.5)*5 + 1(1+0.5)*10 OCIĄŻENI: Decydujący przypadek obciążenia: 29 SGN/16=1* * * *1.50 (1+2)*1.35+(5+11)*1.50 MTERIŁ C24 PRMETRY PRZEKROJU: ZCIOS KROKWI ht=19.0 cm y=88.26 cm2 z= cm2 x= cm2 bf=12.0 cm Iy= cm4 Iz= cm4 Ix= cm4 Wely= cm3 Welz= cm3 SIŁY WEWNĘTRZNE W ROZPTRYWNYM PRZEKROJU N = kn My = kn*m Vz = kn NPRĘŻENI W ROZPTRYWNYM PRZEKROJU Sig t,0,d = MPa Sig m,y,d = MPa Tau z,d = MPa WYTRZYMŁOŚCI f t,0,d = 7.88 MPa f m,y,d = MPa f v,d = 1.35 MPa WSPÓŁCZYNNIKI I PRMETRY DODTKOWE km = 0.70 kmod = 0.70 kht = 1.05 khy = 1.00 FORMUŁY WERYFIKCYJNE: Sig t,0,d/f t,0,d + Sig m,y,d/f m,y,d = 0.22/ /12.92 = 0.93 < 1.00 [4.1.6] Tau z,d/f v,d = 0.52/1.35 = 0.39 < 1.00 [ (1)] PRZEMIESZCZENI GRNICZNE Ugięcia u fin,z = 0.00 cm < u fin,max,z = L/ = 0.01 cm Zweryfikowano Decydujący przypadek obciążenia: 1(1+0.5)*1 + 1(1+0.5)*2 + 1(1+0.5)*5 + 1(1+0.5)*11 Poz KROKIEW ZDSZENI KORYTRZ 8x16cm OCIĄŻENI: Decydujący przypadek obciążenia: 41 SGN/28=1* * * *1.50 (1+2)*1.35+(7+11)*1.50 MTERIŁ C24 PRMETRY PRZEKROJU: KROKIEW1 ht=16.0 cm y=42.67 cm2 z=85.33 cm2 x= cm2 bf=8.0 cm Iy= cm4 Iz= cm4 Ix= cm4 Wely= cm3 Welz= cm3 SIŁY WEWNĘTRZNE W ROZPTRYWNYM PRZEKROJU N = kn My = kn*m Vz = kn NPRĘŻENI W ROZPTRYWNYM PRZEKROJU Sig t,0,d = MPa Sig m,y,d = 8.71 MPa Tau z,d = MPa WYTRZYMŁOŚCI f t,0,d = 8.55 MPa f m,y,d = MPa f v,d = 1.35 MPa WSPÓŁCZYNNIKI I PRMETRY DODTKOWE km = 0.70 kmod = 0.70 kht = 1.13 khy = 1.00 PRMETRY ZWICHRZENIOWE: ld = 2.76 m Lam rel,m = 0.39 k crit = 1.00 FORMUŁY WERYFIKCYJNE: Sig t,0,d/f t,0,d + Sig m,y,d/f m,y,d = 0.04/ /12.92 = 0.68 < 1.00 [4.1.6] Sig m,y,d/(k crit*f m,y,d) = 8.71/(1.00*12.92) = 0.67 < 1.00 [4.2.2(1)] Tau z,d/f v,d = 0.78/1.35 = 0.58 < 1.00 [ (1)] PRZEMIESZCZENI GRNICZNE Ugięcia u fin,z = 0.56 cm < u fin,max,z = L/ = 0.92 cm Zweryfikowano Decydujący przypadek obciążenia: 1(1+0.5)*1 + 1(1+0.5)*2 + 1(1+0.5)*7 + 1(1+0.5)*11-6 -
7 Poz PŁTEW POŚREDNI 18x26, Drewno C30 SCHEMT ELKI 3,65 Parametry belki: - współczynnik obciążenia dla ciężaru własnego belki γ f = OCIĄŻENI OLICZENIOWE ELKI Przypadek P1: Przypadek 1 (γ f = 1,43, klasa trwania - długotrwałe) Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie): 18,03 18,03 go=0,24 kn/mb 3,65 WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Przypadek P1: Przypadek 1 Momenty zginające [knm]: 33,34 30,43 33,34 ZŁOŻENI OLICZENIOWE DO WYMIROWNI Klasa użytkowania konstrukcji - 2 Parametry analizy zwichrzenia: - brak stężeń bocznych na długości belki - stosunek l d /l =1,00 - obciążenie przyłożone na pasie ściskanym (górnym) belki Ugięcie graniczne u net,fin = l o / 200 WYNIKI OLICZEŃ WYTRZYMŁOŚCIOWYCH WYMIROWNIE WG PN :2000 z y y z Przekrój prostokątny 18 / 26 cm W y = 2028 cm 3, J y = cm 4, m = 17,8 kg/m drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C30 f m,k = 30 MPa, f t,0,k = 18 MPa, f c,0,k = 23 MPa, f v,k = 3 MPa, E 0,mean = 12 GPa, ρ k = 380 kg/m 3-7 -
8 Poz RM STLOW HE240, Stal S235JR Schemat ramy: Obwiednia sił osiowych kn: Obwiednia momentów knm: - 8 -
9 Obwiednia reakcji podporowych kn: OCIĄŻENI: Decydujący przypadek obciążenia: 7 KOM3 1*1.35+2*1.42+3*1.50 MTERIŁ: S 235 fd = MPa E = MPa PRMETRY PRZEKROJU: HE 240 h=23.0 cm b=24.0 cm y=57.60 cm2 z=17.25 cm2 x=76.84 cm2 tw=0.8 cm Iy= cm4 Iz= cm4 Ix=38.20 cm4 tf=1.2 cm Wely= cm3 Welz= cm3 SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: N = kn My = kn*m Nrc = kn Mry = kn*m Mry_v = kn*m Vz = kn KLS PRZEKROJU = 1 y*mymax = kn*m PRMETRY ZWICHRZENIOWE: z = 1.00 La_L = 1.11 Nw = kn fi L = 0.68 Ld = 8.70 m Nz = kn Mcr = kn*m PRMETRY WYOCZENIOWE: względem osi Y: względem osi Z: Ly = m Lambda_y = 1.27 Lz = 8.70 m Lambda_z = 1.70 Lwy = m Ncr y = kn Lwz = 8.70 m Ncr z = kn Lambda y = fi y = 0.49 Lambda z = fi z = FORMUŁY WERYFIKCYJNE: N/(fi*Nrc)+y*Mymax/(fiL*Mry) = = 0.86 < Delta z = 1.00 (58) Vz/Vrz = 0.15 < 1.00 (53) PRZEMIESZCZENI GRNICZNE Ugięcia uy = 0.0 cm < uy max = L/ = 0.7 cm Zweryfikowano Decydujący przypadek obciążenia: 1 ST1 uz = 0.1 cm < uz max = L/ = 0.7 cm Zweryfikowano Decydujący przypadek obciążenia: 8 KOM4 (1+2+3)*1.00 Poz ŚCIĄG W POZIOMIE LCH PODSTWY RMY PRĘT FI20, Stal S235JR OCIĄŻENI: Decydujący przypadek obciążenia: 9 KOM5 1*1.35+2*1.42+4*1.50 MTERIŁ: S 235 fd = MPa E = MPa PRMETRY PRZEKROJU: OKRĄG_1 h=2.0 cm b=2.0 cm y=1.88 cm2 z=1.88 cm2 x=3.14 cm2 tw=1.0 cm Iy=0.79 cm4 Iz=0.79 cm4 Ix=1.57 cm4 tf=1.0 cm Wely=0.79 cm3 Welz=0.79 cm3 SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: - 9 -
10 N = kn Nrt = kn KLS PRZEKROJU = 1 FORMUŁY WERYFIKCYJNE: N/Nrt = 32.42/67.54 = 0.48 < 1.00 (31) Poz KROKIEW NROŻN 12x20cm DNE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 12,0 cm Wysokość h = 20,0 cm Zacios na podporach t k = 3,0 cm Drewno: drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 f m,k = 24 MPa, f t,0,k = 14 MPa, f c,0,k = 21 MPa, f v,k = 2,5 MPa, E 0,mean = 11 GPa, ρ k = 350 kg/m 3 Klasa użytkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Kąt nachylenia połaci dachowych α = 31,0 o Długość rzutu poziomego wspornika l w,x = 0,51 m Długość rzutu poziomego odcinka środkowego l d,x = 2,46 m Długość rzutu poziomego odcinka górnego l g,x = 1,89 m Obciążenia dachu: - obciążenie stałe g k = 0,790 kn/m 2 połaci dachowej, γ f = - uwzględniono ciężar własny krokwi - obciążenie śniegiem (wg PN-80/-02010/z1/Z1-1: połać bardziej obciążona, strefa 3, =257 m n.p.m., nachylenie połaci 31,0 st.): S k = 1,392 kn/m 2 rzutu połaci dachowej, γ f = 1,50 - obciążenie parciem wiatru (wg PN :1977/z1/Z1-3: połać nawietrzna, wariant II, strefa III, H=256 m n.p.m., teren, z=h=12,2 m, budowla zamknięta, wymiary budynku H=12,2 m, =11,0 m, L=20,0 m, nachylenie połaci 31,0 st., beta=1,80): p k = 0,149 kn/m 2 połaci dachowej, γ f = 1,50 - obciążenie ssaniem wiatru (wg PN :1977/z1/Z1-3: połać nawietrzna, wariant I, strefa III, H=256 m n.p.m., teren, z=h=12,2 m, budowla zamknięta, wymiary budynku H=12,2 m, =11,0 m, L=20,0 m, nachylenie połaci 31,0 st., beta=1,80): p k = -0,228 kn/m 2 połaci dachowej, γ f = 1,50 - obciążenie ociepleniem g kk = 0,390 kn/m 2 połaci dachowej na górnym odcinku krokwi; γ f = WYNIKI: M [knm] R [kn] - -3,95 rzut 2,90 0,02-0,03 3,78 0,08-0,13 1,28 3,63 0,45 31,0 0,78-0,14 0,02-0,03 23,0 12,50 1,84 3,24 0,51 2,91 31,0 0,72 3,48 2,67 0,51 2,46 1,89 Zginanie decyduje kombinacja (obc.stałe max.+ocieplenie+śnieg+wiatr) Moment obliczeniowy: M podp = -3,95 knm Warunek nośności - podpora: σ m,y,d = 8,93 MPa, f m,y,d = 14,77 MPa σ m,y,d /f m,y,d = 0,605 < 1 Ugięcie (wspornik): u fin = (-) 3,29 mm < u net,fin = 2,0 l / 200 = 7,84 mm (42,00%) Ugięcie (odcinek środkowy): u fin = 5,34 mm < u net,fin = l / 200 = 18,90 mm (28,26%)
11 Poz KROKIEW 8x20cm DNE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 8,0 cm Wysokość h = 20,0 cm Zacios na podporach t k = 3,0 cm Drewno: drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 f m,k = 24 MPa, f t,0,k = 14 MPa, f c,0,k = 21 MPa, f v,k = 2,5 MPa, E 0,mean = 11 GPa, ρ k = 350 kg/m 3 Klasa użytkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Kąt nachylenia połaci dachowej α = 31,0 o Rozstaw krokwi a = 1,00 m Długość rzutu poziomego wspornika l w,x = 0,51 m Długość rzutu poziomego odcinka środkowego l d,x = 2,46 m Długość rzutu poziomego odcinka górnego l g,x = 1,89 m Obciążenia dachu: - obciążenie stałe g k = 0,790 kn/m 2 połaci dachowej; γ f = - uwzględniono ciężar własny krokwi - obciążenie śniegiem (wg PN-80/-02010/z1/Z1-1: połać bardziej obciążona, strefa 3, =257 m n.p.m., nachylenie połaci 31,0 st.): S k = 1,392 kn/m 2 rzutu połaci dachowej, γ f = 1,50 - obciążenie parciem wiatru (wg PN :1977/z1/Z1-3: połać nawietrzna, wariant II, strefa III, H=256 m n.p.m., teren, z=h=12,2 m, budowla zamknięta, wymiary budynku H=12,2 m, =11,0 m, L=20,0 m, nachylenie połaci 31,0 st., beta=1,80): p k = 0,149 kn/m 2 połaci dachowej, γ f = 1,50 - obciążenie ssaniem wiatru (wg PN :1977/z1/Z1-3: połać nawietrzna, wariant I, strefa III, H=256 m n.p.m., teren, z=h=12,2 m, budowla zamknięta, wymiary budynku H=12,2 m, =11,0 m, L=20,0 m, nachylenie połaci 31,0 st., beta=1,80): p k = -0,228 kn/m 2 połaci dachowej, γ f = 1,50 - obciążenie ociepleniem g kk = 0,390 kn/m 2 połaci dachowej na górnym odcinku krokwi; γ f = WYNIKI: M [knm] R [kn] -2,29 2,20 0,09-0,13 2,82 0,34 0,95 2,87 0,36-0,55 31,0 10,36 1,42 0,59-0,48 0,21-0,32 1,54 5,63 0,78 0,51 2,46 1,89 Zginanie decyduje kombinacja (obc.stałe max.+ocieplenie+śnieg+wiatr) Moment obliczeniowy: M podp = -2,29 knm Warunek nośności - podpora: σ m,y,d = 5,93 MPa, f m,y,d = 14,77 MPa σ m,y,d /f m,y,d = 0,402 < 1 Ugięcie (wspornik): u fin = (-) 0,96 mm < u net,fin = 2,0 l / 200 = 5,95 mm (16,22%) Ugięcie (odcinek środkowy): u fin = 1,85 mm < u net,fin = l / 200 = 14,35 mm (12,87%)
12 Poz KROKIEW 8x20cm DNE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 8,0 cm Wysokość h = 20,0 cm Zacios na podporach t k = 3,0 cm Drewno: drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 f m,k = 24 MPa, f t,0,k = 14 MPa, f c,0,k = 21 MPa, f v,k = 2,5 MPa, E 0,mean = 11 GPa, ρ k = 350 kg/m 3 Klasa użytkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Kąt nachylenia połaci dachowej α = 31,0 o Rozstaw krokwi a = 1,00 m Długość rzutu poziomego wspornika l w,x = 0,51 m Długość rzutu poziomego odcinka środkowego l d,x = 2,46 m Długość rzutu poziomego odcinka górnego l g,x = 1,30 m Obciążenia dachu: - obciążenie stałe g k = 0,790 kn/m 2 połaci dachowej; γ f = - uwzględniono ciężar własny krokwi - obciążenie śniegiem (wg PN-80/-02010/z1/Z1-1: połać bardziej obciążona, strefa 3, =257 m n.p.m., nachylenie połaci 31,0 st.): S k = 1,392 kn/m 2 rzutu połaci dachowej, γ f = 1,50 - obciążenie parciem wiatru (wg PN :1977/z1/Z1-3: połać nawietrzna, wariant II, strefa III, H=256 m n.p.m., teren, z=h=12,2 m, budowla zamknięta, wymiary budynku H=12,2 m, =11,0 m, L=20,0 m, nachylenie połaci 31,0 st., beta=1,80): p k = 0,149 kn/m 2 połaci dachowej, γ f = 1,50 - obciążenie ssaniem wiatru (wg PN :1977/z1/Z1-3: połać nawietrzna, wariant I, strefa III, H=256 m n.p.m., teren, z=h=12,2 m, budowla zamknięta, wymiary budynku H=12,2 m, =11,0 m, L=20,0 m, nachylenie połaci 31,0 st., beta=1,80): p k = -0,228 kn/m 2 połaci dachowej, γ f = 1,50 - obciążenie ociepleniem g kk = 0,390 kn/m 2 połaci dachowej na górnym odcinku krokwi; γ f = WYNIKI: M [knm] R [kn] -3,65 1,52 2,87 11,22 1,50 0,38-0,58 31,0 0,59-0,48 1,15 5,25 0,56 0,20-0,30 0,51 2,46 1,30 Zginanie decyduje kombinacja (obc.stałe max.+ocieplenie+śnieg+wiatr) Moment obliczeniowy: M podp = -3,65 knm Warunek nośności - podpora: σ m,y,d = 9,47 MPa, f m,y,d = 14,77 MPa σ m,y,d /f m,y,d = 0,641 < 1 Ugięcie (górny wspornik): u fin = 7,38 mm < u net,fin = 2,0 l / 200 = 15,17 mm (48,63%) Ugięcie (odcinek środkowy): u fin = 1,04 mm < u net,fin = l / 200 = 14,35 mm (7,23%)
13 Poz PŁTEW POŚREDNI 12x24cm + 1x C200 Zakłada się że część stalowa płatwi przejmuje 80% obciążenia SCHEMT ELKI 5,17 Parametry belki: - współczynnik obciążenia dla ciężaru własnego belki γ f = OCIĄŻENI OLICZENIOWE ELKI Przypadek P1: Przypadek 1 (γ f = 1,42) Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie): 8,28 8,28 go=0,34 kn/mb 5,17 WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Przypadek P1: Przypadek 1 Momenty zginające [knm]: 22,27 28,78 22,27 ZŁOŻENI OLICZENIOWE DO WYMIROWNI Wykorzystanie rezerwy plastycznej przekroju: tak; Parametry analizy zwichrzenia: - obciążenie przyłożone na pasie górnym belki; - obciążenie działa w dół; - belka zabezpieczona przed zwichrzeniem; WYMIROWNIE WG PN-90/ y x x y Przekrój: C 200 v = 17,0 cm 2, m = 25,3 kg/m J x = 1910 cm 4, J y = 148 cm 4, J ω = 9400 cm 6, J Τ = 12,5 cm 4, W x = 191 cm 3 Stal: St3 Nośności obliczeniowe przekroju: - zginanie: klasa przekroju 1 M R = 30,80 knm - ścinanie: klasa przekroju 1 V R = 211,99 kn Nośność na zginanie Przekrój z = 2,58 m Współczynnik zwichrzenia ϕ L = 1,000 Moment maksymalny M max = 28,78 knm (52) M max / (ϕ L M R ) = 0,935 < 1 Nośność na ścinanie Przekrój z = 0,00 m Maksymalna siła poprzeczna V max = 22,27 kn (53) V max / V R = 0,105 < 1 Nośność na zginanie ze ścinaniem V max = 22,27 kn < V o = 0,3 V R = 63,60 kn warunek niemiarodajny Stan graniczny użytkowania Przekrój z = 2,58 m Ugięcie maksymalne f k,max = 14,44 mm Ugięcie graniczne f gr = l o / 250 = 20,68 mm f k,max = 14,44 mm < f gr = 20,68 mm (69,8%)
14 SCHEMT ELKI C 5,17 2,75 Parametry belki: - współczynnik obciążenia dla ciężaru własnego belki γ f = OCIĄŻENI OLICZENIOWE ELKI Przypadek P1: Przypadek 1 (γ f = 1,42) Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie): 8,97 8,97 go=0,34 kn/mb C 5,17 2,75 WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Przypadek P1: Przypadek 1 Momenty zginające [knm]: -23,35 1,00 C 19,54 20,51 49,85 4,30 ZŁOŻENI OLICZENIOWE DO WYMIROWNI Wykorzystanie rezerwy plastycznej przekroju: tak; Parametry analizy zwichrzenia: - obciążenie przyłożone na pasie górnym belki; - obciążenie działa w dół; - belka zabezpieczona przed zwichrzeniem; WYMIROWNIE WG PN-90/ y x x y Przekrój: C 200 v = 17,0 cm 2, m = 25,3 kg/m J x = 1910 cm 4, J y = 148 cm 4, J ω = 9400 cm 6, J Τ = 12,5 cm 4, W x = 191 cm 3 Stal: St3 Nośności obliczeniowe przekroju: - zginanie: klasa przekroju 1 M R = 30,80 knm - ścinanie: klasa przekroju 1 V R = 211,99 kn elka Nośność na zginanie Przekrój z = 5,17 m Współczynnik zwichrzenia ϕ L = 1,000 Moment maksymalny M max = -23,35 knm (52) M max / (ϕ L M R ) = 0,758 < 1 Nośność na ścinanie Przekrój z = 5,17 m Maksymalna siła poprzeczna V max = -28,57 kn (53) V max / V R = 0,135 < 1 Nośność na zginanie ze ścinaniem V max = (-)28,57 kn < V o = 0,3 V R = 63,60 kn warunek niemiarodajny Stan graniczny użytkowania Przekrój z = 2,33 m Ugięcie maksymalne f k,max = 8,68 mm Ugięcie graniczne f gr = l o / 250 = 20,68 mm f k,max = 8,68 mm < f gr = 20,68 mm (42,0%)
15 Poz PODWLIN HE220 SCHEMT ELKI 7,00 Parametry belki: - współczynnik obciążenia dla ciężaru własnego belki γ f = OCIĄŻENI OLICZENIOWE ELKI Przypadek P1: Przypadek 1 (γ f = 1,42) Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie): 50,00 7,00 go=0,67 kn/mb WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Przypadek P1: Przypadek 1 Momenty zginające [knm]: 36, ,37 17,84 ZŁOŻENI OLICZENIOWE DO WYMIROWNI Wykorzystanie rezerwy plastycznej przekroju: tak; Parametry analizy zwichrzenia: - obciążenie przyłożone na pasie górnym belki; - obciążenie działa w dół; - belka zabezpieczona przed zwichrzeniem; WYMIROWNIE WG PN-90/ y x x y Przekrój: HE 220 v = 14,7 cm 2, m = 50,5 kg/m J x = 5410 cm 4, J y = 1950 cm 4, J ω = cm 6, J Τ = 28,6 cm 4, W x = 515 cm 3 Stal: St3 Nośności obliczeniowe przekroju: - zginanie: klasa przekroju 1 (α p = 1,051) M R = 116,42 knm - ścinanie: klasa przekroju 1 V R = 183,31 kn Nośność na zginanie Przekrój z = 2,17 m Współczynnik zwichrzenia ϕ L = 1,000 Moment maksymalny M max = 78,37 knm (52) M max / (ϕ L M R ) = 0,673 < 1 Nośność na ścinanie Przekrój z = 0,00 m Maksymalna siła poprzeczna V max = 36,84 kn (53) V max / V R = 0,201 < 1 Nośność na zginanie ze ścinaniem V max = 36,84 kn < V o = 0,6 V R = 109,99 kn warunek niemiarodajny Stan graniczny użytkowania Przekrój z = 3,18 m Ugięcie maksymalne f k,max = 19,99 mm Ugięcie graniczne f gr = l o / 250 = 28,00 mm f k,max = 19,99 mm < f gr = 28,00 mm (71,4%)
16 2. KONSTRUKCJ PODŁOGI PODDSZ Zgodnie z zaleceniami w ekspertyzie technicznej 3. KONSTRUKCJ KLTKI SCHODOWEJ Poz IEG DOLNY gr. 15cm ieg schodowy 1 SZKIC SCHODÓW x 16,5/29,2 16,5 29, GEOMETRI SCHODÓW Wymiary schodów : Długość biegu l n = 3,50 m Różnica poziomów spoczników h = 2,15 m Liczba stopni w biegu n = 13 szt. Grubość płyty t = 15,0 cm Długość górnego spocznika l s,g = 1,50 m Grubości okładzin: Okładzina spocznika dolnego 2,0 cm Okładzina pozioma stopni 2,0 cm Okładzina pionowa stopni 2,0 cm Okładzina spocznika górnego 2,0 cm Wymiary poprzeczne: Szerokość biegu 2,00 m Oparcia : (szerokość / wysokość) elka dolna podpierająca bieg schodowy b = 30,0 cm, h = 40,0 cm elka górna podpierająca bieg schodowy b = 30,0 cm, h = 40,0 cm Wieniec ściany podpierającej spocznik górny b = 30,0 cm, h = 20,0 cm DNE MTERIŁOWE Klasa betonu C16/20 (20) f cd = 10,67 MPa, f ctd = 0,87 MPa, E cm = 29,0 GPa Ciężar objętościowy betonu ρ = 25,00 kn/m 3 Maksymalny rozmiar kruszywa d g = 16 mm Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciążenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 3,33 Stal zbrojeniowa -IIIN (R500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Średnica prętów φ = 12 mm Otulina zbrojenia c nom = 20 mm Stal zbrojeniowa konstrukcyjna St3SX-b Średnica prętów konstrukcyjnych φ = 6 mm Maksymalny rozstaw prętów konstr. 20 cm ZESTWIENIE OCIĄŻEŃ Obciążenia zmienne [kn/m 2 ]: Opis obciążenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. Obciążenie zmienne (biura, szkoły, zakłady naukowe, banki, 4,00 1,50 0,35 6,
17 przychodnie lekarskie) [4,0kN/m2] Obciążenia stałe na biegu schodowym [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f Obc.obl. 1. Okładzina górna biegu (Lastriko bezspoinowe o grubości 20 mm grub. 2 cm 0,69 0,93 [0,440kN/m2:0,02m]) grub.2 cm 0,57 (1+16,5/29,2) 2. Płyta żelbetowa biegu grub.15 cm + schody 16,5/29,2 6,38 1,10 7,02 3. Okładzina dolna biegu (Warstwa cementowo-wapienna [19,0kN/m3]) grub.2 cm 0,44 0,59 Σ: 7,50 1,14 8,54 Obciążenia stałe na spoczniku [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f Obc.obl. 1. Okładzina górna spocznika (Lastriko bezspoinowe o grubości 20 mm grub. 2 cm 0,44 0,59 [0,440kN/m2:0,02m]) grub.2 cm 2. Płyta żelbetowa spocznika grub.15 cm 3,75 1,10 4,13 3. Okładzina dolna spocznika (Warstwa cementowo-wapienna [19,0kN/m3]) grub.2 0,38 0,51 cm Σ: 4,57 1,14 5,23 Przyjęty schemat statyczny: go,b = 8,54 kn/m 2 po = 6,00 kn/m 2 go,s = 5,23 kn/m 2 C 2,15 3,71 1,44 ZŁOŻENI OLICZENIOWE: Sytuacja obliczeniowa: trwała Graniczna szerokość rys w lim = 0,2 mm Graniczne ugięcie a lim = l eff /250 WYNIKI: Wyniki obliczeń statycznych: Przęsło -: maksymalny moment obliczeniowy M Sd = 16,61 knm/mb Podpora : moment podporowy obliczeniowy M Sd,p = 18,78 knm/mb Przęsło -C: maksymalny moment obliczeniowy M Sd = 0,00 knm/mb Reakcja obliczeniowa R Sd,,max = 21,74 kn/mb, R Sd,,min = 12,50 kn/mb Reakcja obliczeniowa R Sd,,max = 53,61 kn/mb, R Sd,,min = 35,37 kn/mb Reakcja obliczeniowa R Sd,C,max = 0,27 kn/mb, R Sd,C,min = -8,88 kn/mb Obwiednia momentów zginających: -18,78 8,88 35,37 53,61 C 2,15 0,27 16,61 12,50 21,74 0,07 3,63 0,16 1,28 SPRWDZENIE wg PN :2002 :
18 b c b c a a Przęsło -- sprawdzenie Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 16,61 knm/mb Zbrojenie potrzebne s = 3,37 cm 2 /mb. Przyjęto φ12 co 15,0 cm o s = 7,54 cm 2 /mb (ρ = 0,61%) (rozstaw prętów przyjęty przez użytkownika) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 16,61 knm/mb < M Rd = 34,57 knm/mb (48,1%) Ścinanie: Siła poprzeczna obliczeniowa V Sd = 29,82 kn/mb Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 29,82 kn/mb < V Rd1 = 88,58 kn/mb (33,7%) SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 10,18 knm/mb Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,082 mm < w lim = 0,2 mm (41,1%) Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 9,94 mm < a lim = 14,82 mm (67,1%) Podpora - sprawdzenie Zginanie: (przekrój b-b) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)18,78 knm Zbrojenie potrzebne s = 2,65 cm 2 /mb. Przyjęto górą φ12 co 15,0 cm o s = 7,54 cm 2 /mb (rozstaw prętów przyjęty przez użytkownika) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 18,78 knm/mb < M Rd = 50,40 knm/mb (37,3%) SGU: Moment podporowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = (-)11,50 knm/mb Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,099 mm < w lim = 0,2 mm (49,7%) Przęsło -C- sprawdzenie Zginanie: (przekrój c-c) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 0,00 knm/mb Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) s = 1,61 cm 2 /mb. Przyjęto φ12 co 15,0 cm o s = 7,54 cm 2 /mb (ρ = 0,61%) (rozstaw prętów przyjęty przez użytkownika) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 0,00 knm/mb < M Rd = 34,57 knm/mb (0,0%) Ścinanie: Siła poprzeczna obliczeniowa V Sd = 19,43 kn/mb Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 19,43 kn/mb < V Rd1 = 88,58 kn/mb (21,9%) SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 0,00 knm/mb Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,000 mm < w lim = 0,2 mm (0,0%) Moment podporowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt,podp = (-)11,50 knm/m Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt,podp ) = (-)1,10 mm < a lim = 5,78 mm (19,0%) Poz IEG GÓRNY gr. 15cm x 16,5/ ,5 30 GEOMETRI SCHODÓW Wymiary schodów : Długość dolnego spocznika l s,d = 1,50 m Długość biegu l n = 3,60 m Różnica poziomów spoczników h = 2,15 m Liczba stopni w biegu n = 13 szt. Grubość płyty t = 15,0 cm
19 Grubości okładzin: Okładzina spocznika dolnego 2,0 cm Okładzina pozioma stopni 2,0 cm Okładzina pionowa stopni 2,0 cm Okładzina spocznika górnego 2,0 cm Wymiary poprzeczne: Szerokość biegu 2,00 m Oparcia : (szerokość / wysokość) elka podpierająca spocznik dolny b = 30,0 cm, h = 25,0 cm elka dolna podpierająca bieg schodowy b = 30,0 cm, h = 40,0 cm elka górna podpierająca bieg schodowy b = 30,0 cm, h = 40,0 cm DNE MTERIŁOWE Klasa betonu C16/20 (20) f cd = 10,67 MPa, f ctd = 0,87 MPa, E cm = 29,0 GPa Ciężar objętościowy betonu ρ = 25,00 kn/m 3 Maksymalny rozmiar kruszywa d g = 16 mm Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciążenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 3,33 Stal zbrojeniowa -IIIN (R500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Średnica prętów φ = 12 mm Otulina zbrojenia c nom = 20 mm Stal zbrojeniowa konstrukcyjna St3SX-b Średnica prętów konstrukcyjnych φ = 6 mm Maksymalny rozstaw prętów konstr. 20 cm ZESTWIENIE OCIĄŻEŃ Obciążenia zmienne [kn/m 2 ]: Opis obciążenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. Obciążenie zmienne (biura, szkoły, zakłady naukowe, banki, przychodnie lekarskie) [4,0kN/m2] 4,00 1,50 0,35 6,00 Obciążenia stałe na spoczniku [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f Obc.obl. 1. Okładzina górna spocznika (Lastriko bezspoinowe o grubości 20 mm grub. 2 cm 0,44 0,59 [0,440kN/m2:0,02m]) grub.2 cm 2. Płyta żelbetowa spocznika grub.15 cm 3,75 1,10 4,13 3. Okładzina dolna spocznika (Warstwa cementowo-wapienna [19,0kN/m3]) grub.2 0,38 0,51 cm Σ: 4,57 1,14 5,23 Obciążenia stałe na biegu schodowym [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f Obc.obl. 1. Okładzina górna biegu (Lastriko bezspoinowe o grubości 20 mm grub. 2 cm 0,68 0,92 [0,440kN/m2:0,02m]) grub.2 cm 0,57 (1+16,5/30,0) 2. Płyta żelbetowa biegu grub.15 cm + schody 16,5/30 6,35 1,10 6,98 3. Okładzina dolna biegu (Warstwa cementowo-wapienna [19,0kN/m3]) grub.2 cm 0,43 0,59 Σ: 7,47 1,14 8,49 Przyjęty schemat statyczny: po = 6,00 kn/m 2 go,s = 5,23 kn/m 2 C go,b = 8,49 kn/m 2 2,02 3,83 1,43 ZŁOŻENI OLICZENIOWE: Sytuacja obliczeniowa: trwała Graniczna szerokość rys w lim = 0,2 mm Graniczne ugięcie a lim = l eff /250 WYNIKI: Wyniki obliczeń statycznych: Przęsło -: moment przęsłowy nie występuje Podpora : moment podporowy obliczeniowy M Sd,p = 20,05 knm/mb Przęsło -C: maksymalny moment obliczeniowy M Sd = 17,57 knm/mb
20 Reakcja obliczeniowa Reakcja obliczeniowa Reakcja obliczeniowa R Sd,,max = -0,46 kn/mb, R Sd,,min = -10,05 kn/mb R Sd,,max = 54,49 kn/mb, R Sd,,min = 35,32 kn/mb R Sd,C,max = 22,57 kn/mb, R Sd,C,min = 13,08 kn/mb Obwiednia momentów zginających: C 2,02 13,08 22,57 17,57-20,05 3,66 35,32 54,49 0,17 1,43 0,46 10,05 SPRWDZENIE wg PN :2002 : c c b a b a Przęsło -- sprawdzenie Zginanie: (przekrój a-a) Zbrojenie dolne w przęśle nie jest konieczne. Ścinanie: Siła poprzeczna obliczeniowa V Sd = 20,39 kn/mb Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 20,39 kn/mb < V Rd1 = 88,58 kn/mb (23,0%) SGU: Moment podporowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt,podp = (-)12,27 knm/m Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt,podp ) = (-)1,17 mm < a lim = 5,70 mm (20,6%) Podpora - sprawdzenie Zginanie: (przekrój b-b) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)20,05 knm Zbrojenie potrzebne s = 2,83 cm 2 /mb. Przyjęto górą φ12 co 15,0 cm o s = 7,54 cm 2 /mb (rozstaw prętów przyjęty przez użytkownika) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 20,05 knm/mb < M Rd = 50,40 knm/mb (39,8%) SGU: Moment podporowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = (-)12,27 knm/mb Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,109 mm < w lim = 0,2 mm (54,6%) Przęsło -C- sprawdzenie Zginanie: (przekrój c-c) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 17,57 knm/mb Zbrojenie potrzebne s = 3,58 cm 2 /mb. Przyjęto φ12 co 15,0 cm o s = 7,54 cm 2 /mb (ρ = 0,61%) (rozstaw prętów przyjęty przez użytkownika) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 17,57 knm/mb < M Rd = 34,57 knm/mb (50,8%) Ścinanie: Siła poprzeczna obliczeniowa V Sd = 30,73 kn/mb Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 30,73 kn/mb < V Rd1 = 88,58 kn/mb (34,7%) SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 10,75 knm/mb Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,090 mm < w lim = 0,2 mm (44,9%) Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 11,32 mm < a lim = 15,30 mm (74,0%)
21 Poz ELKI SPOCZNIKOWE 30x40cm GEOMETRI ELKI Wymiary przekroju: Typ przekroju: prostokątny Szerokość przekroju b w = 30,0 cm Wysokość przekroju h = 40,0 cm Rodzaj belki: monolityczna OCIĄŻENI N ELCE Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. 1. Reakcja od schodów 41,24 1,39 0,90 57,32 2. Ciężar własny belki [0,30m 0,40m 25,0kN/m3] 3, ,05 Σ: 44,24 1,39 61,37 Schemat statyczny belki 61,37 61,37 Zasięg [m] cała belka cała belka 3,60 ZŁOŻENI Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,2 mm Graniczne ugięcie w przęsłach a lim = l eff /250 WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Momenty zginające [knm]: 110,47 99,43 110,47 Siły poprzeczne [kn]: 110,47 101,26 Ugięcia [mm]: -101,26-110,47 6,66 WYMIROWNIE wg PN :2002 Przęsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 99,43 knm Przyjęto indywidualnie górą 3φ16 o s2 = 6,03 cm 2 Przyjęto indywidualnie dołem 5φ16 o s1 = 10,05 cm 2 (ρ = 0,92%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 99,43 knm < M Rd = 138,49 knm (71,8%) Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = 101,26 kn Zbrojenie strzemionami dwuciętymi φ8 co 120 mm na odcinku 108,0 cm przy podporach oraz co 200 mm w środku rozpiętości przęsła Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 101,26 kn < V Rd3 = 230,54 kn (43,9%) SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny M Sk = 71,67 knm Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 64,99 knm Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,149 mm < w lim = 0,2 mm (74,4%) Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 6,66 mm < a lim = 3600/250 = 14,40 mm (46,2%) Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 66,19 kn Szerokość rys ukośnych: w k = 0,110 mm < w lim = 0,2 mm (55,0%) KONIEC OLICZEŃ
22 - 22 -
I. OPIS TECHNICZNY - KONSTRUKCJE
I. OPIS TECHNICZNY - KONSTRUKCJE 1. Przedmiot opracowania Przedmiotem opracowania obliczeń statycznych jest konstrukcja budynku szkoły podstawowej objętego rozbudową, zlokalizowanego w ronowie przy ul.
Bardziej szczegółowoPoziom I-II Bieg schodowy 6 SZKIC SCHODÓW GEOMETRIA SCHODÓW
Poziom I-II ieg schodowy SZKIC SCHODÓW 23 0 175 1,5 175 32 29,2 17,5 10x 17,5/29,2 1,5 GEOMETRI SCHODÓW 30 130 413 24 Wymiary schodów : Długość dolnego spocznika l s,d = 1,50 m Grubość płyty spocznika
Bardziej szczegółowoSchemat statyczny płyty: Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,x = 3,24 m Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,y = 5,34 m
5,34 OLICZENI STTYCZNE I WYMIROWNIE POZ.2.1. PŁYT Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. f k d Obc.obl. 1. TERKOT 0,24 1,35 -- 0,32 2. WYLEWK CEMENTOW 5CM 2,10 1,35 --
Bardziej szczegółowoZbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi 6 co 400 mm na całej długości przęsła
Zginanie: (przekrój c-c) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)130.71 knm Zbrojenie potrzebne górne s1 = 4.90 cm 2. Przyjęto 3 16 o s = 6.03 cm 2 ( = 0.36%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = (-)130.71
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE
OLICZENI STTYCZNO - WYTRZYMŁOŚCIOWE 1. ZESTWIENIE OCIĄśEŃ N IEG SCHODOWY Zestawienie obciąŝeń [kn/m 2 ] Opis obciąŝenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. ObciąŜenie zmienne (wszelkiego rodzaju budynki mieszkalne,
Bardziej szczegółowo- 1 - Belka Żelbetowa 3.0 A B C 0,30 5,00 0,30 5,00 0,25 1,00
- - elka Żelbetowa 3.0 OLIZENI STTYZNO-WYTRZYMŁOŚIOWE ELKI ŻELETOWEJ Użytkownik: iuro Inżynierskie SPEUD 200-200 SPEUD Gliwice utor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.7.3. elka żelbetowa ciągła SZKI ELKI:
Bardziej szczegółowo- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - DREWNO
- 1 - Kalkulator Elementów Drewnianych v.2.2 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - DREWNO Użytkownik: Biuro Inżynierskie SPECBUD 2002-2010 SPECBUD Gliwice Autor: mg inż. Jan Kowalski Tytuł: Obliczenia elementów
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
OLICZENI STTYCZNE Obciążenie śniegiem wg PN-80/-02010/z1 / Z1-5 S [kn/m 2 ] h=1,0 l=5,0 l=5,0 1,080 2,700 2,700 1,080 Maksymalne obciążenie dachu: - Dach z przegrodą lub z attyką, h = 1,0 m - Obciążenie
Bardziej szczegółowoObciążenia (wartości charakterystyczne): - pokrycie dachu (wg PN-82/B-02001: ): Garaż 8/K Obliczenia statyczne. garaż Dach, DANE: Szkic wiązara
Garaż 8/K Obliczenia statyczne. garaż Dach, DNE: Szkic wiązara 571,8 396,1 42,0 781,7 10,0 20 51,0 14 690,0 14 51,0 820,0 Geometria ustroju: Kąt nachylenia połaci dachowej α = 42,0 o Rozpiętość wiązara
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY I ROZBUDOWY TOLAET PRZY ZESPOLE SZKÓŁ OGÓLNOSZTAŁCĄCYCH NR 2 W BYDGOSZCZY
OLICZENI STTYCZNE DO PROJEKTU UDOWLNEGO PRZEUDOWY I ROZUDOWY TOLET PRZY ZESPOLE SZKÓŁ OGÓLNOSZTŁCĄCYCH NR 2 W YDGOSZCZY KROKIEW Tablica 1. Obciążenia stałe Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f Obc. obl.
Bardziej szczegółowo8.OBLICZENIA STATYCZNE
8.OLICZENI STTYCZNE. Dach ZESTWIENI OCIĄŻEŃ Pokrycie, lachodachówka Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f Obc. obl. kn/m 2. lachodachówka o grubości 0,55 mm [0,350kN/m2] 0,35,30 0,45 2. Łaty 5,5 cm
Bardziej szczegółowo- 1 - Belka Żelbetowa 4.0
- 1 - elka Żelbetowa 4.0 OLIZENI STTYZNO-WYTRZYMŁOŚIOWE ELKI ŻELETOWEJ Użytkownik: iuro Inżynierskie SPEU utor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: elki żelbetowe stropu 2001-2014 SPEU Gliwice Podciąg - oś i
Bardziej szczegółowoul. KRASZEWSKIEGO 4, MYSŁOWICE, tel , tel. kom NIP , REGON: Gmina Miasto Mysłowice
DL USŁUGI W BUDOWNICTWIE ŁUKASZ DROBIEC P R O J E K T O W A N I E, E K S P E R T Y Z Y, O P I N I E, N A D Z O R Y ul. KRASZEWSKIEGO 4, 41-400 MYSŁOWICE, tel. 32 318 18 65, tel. kom. 505 807 349 NIP 222-042-69-14,
Bardziej szczegółowo0,42 1, ,50 [21,0kN/m3 0,02m] 4. Warstwa cementowa grub. 7 cm
PROJEKT MONTŻU WNIEN SP Z PODESTEM N NTRESOLI WRZ Z TECHNOLOGIĄ UZDTNINI WODY W UDYNKU KRYTEGO SENU WODNIK 2000 W GRODZISKU MZOWIECKIM N DZIŁKCH NR 55/2, 58/2 (ORĘ 0057) Inwestor Ośrodek Sportu i Rekreacji
Bardziej szczegółowoPROJEKT REMONTU POCHYLNI ZEWNĘTRZNEJ PRZY POWIATOWYM CENTRUM ZDROWIA W OTWOCKU
BOB - Biuro Obsługi Budowy Marek Frelek ul. Powstańców Warszawy 14, 05-420 Józefów NIP 532-000-59-29 tel. 602 614 793, e-mail: marek.frelek@vp.pl PROJEKT REMONTU POCHYLNI ZEWNĘTRZNEJ PRZY POWIATOWYM CENTRUM
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA KONSTRUKCYJNE
OLICZENI KONSTRUKCYJNE SLI GIMNSTYCZNEJ W JEMIELNIE 1. Płatew dachowa DNE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 16,0 cm Wysokość h = 20,0 cm Drewno: Drewno klejone z drewna litego iglastego,
Bardziej szczegółowoKARTA TYTUŁOWA. Obiekt: ROZBUDOWA BUDYNKU PRZEDSZKOLA POGWIZDÓW ul. Kościelna 21 dz. 177/1, 155/3
Cn 400 KRT TYTUŁOW Obiekt: ROZUDOW UDYNKU PRZEDSZKOL POGWIZDÓW ul. Kościelna 2 dz. 77/, 55/3 Treść: PROJEKT UDOWLNY ROZUDOW UDYNKU PRZEDSZKOL ranża: KONSTRUKCJ Inwestor: Gmina Hażlach 43-49 HŻŁCH ul. Główna
Bardziej szczegółowoDANE. Szkic układu poprzecznego. Szkic układu podłużnego - płatwi pośredniej
Leśniczówka 9/k Obliczenia statyczne. leśniczówka 1.Dach. DNE Szkic układu poprzecznego 712,8 270,0 45,0 19 436,0 19 455,0 46,0 14 888,0 14 46,0 1008,0 Szkic układu podłużnego - płatwi pośredniej 270,0
Bardziej szczegółowoEKSPERTYZA TECHNICZNA
EKSPERTYZA TECHNICZNA DOTYCZĄCA STANU TECHNICZNEGO ZESPOŁU SZKÓŁ W LIGOCIE PRZY UL. BIELSKIEJ 17 W ZWIĄZKU Z PRZEBUDOWĄ I ZMIANĄ SPOSOBU UŻYTKOWANIA STRYCHU NA SALE ZAJĘĆ LOKALIZACJA: LIGOTA, UL. BIELSKA
Bardziej szczegółowoTablica 1. Zestawienie obciążeń dla remizy strażackiej w Rawałowicach więźba dachowa
strona 1 Tablica 1. Zestawienie obciążeń dla remizy strażackiej w Rawałowicach więźba dachowa Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 1. Blachodachówka o grubości 0,55 mm γ f k d Obc. obl. kn/m 2 0,35 1,30
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
PROJEKT BUDOWLANY ZMIANY KONSTRUKCJI DACHU W RUDZICZCE PRZY UL. WOSZCZYCKIEJ 17 1 OBLICZENIA STATYCZNE Inwestor: Gmina Suszec ul. Lipowa 1 43-267 Suszec Budowa: Rudziczka, ul. Woszczycka 17 dz. nr 298/581
Bardziej szczegółowoWYNIKI OBLICZEŃ STATYCZNYCH I WYMIAROWANIE
WYNIKI OBLICZEŃ STATYCZNYCH I WYMIAROWANIE 9.1. HALA SPORTOWA Z ZAPLECZEM...14 9.1.3. Płyty...16 9.1.3.1. Płyta poz +3.54 gr.20cm...16 9.1.3.2. Płyta poz +4.80 gr.20 i 16cm...18 9.1.3.3. Płyta poz +8,00
Bardziej szczegółowo- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET
- 1 - Kalkulator Elementów Żelbetowych 2.1 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET Użytkownik: Biuro Inżynierskie SPECBUD 2001-2010 SPECBUD Gliwice Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.4.1. Elementy żelbetowe
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY ISTNIEJ
9 OLICZENI STTYCZNE DO PROJEKTU UDOWLNEGO PRZEUDOWY ISTNIEJĄCEJ OCZYSZCZLNI ŚCIEKÓW N OCZYSZCZLNĘ MECHNICZNO IOLOGICZNĄ W TECHNOLOGII SR ORZ KNLIZCJI SNITRNEJ Z POMPOWNIĄ ŚCIEKÓW W MIEJSCOWOŚCI SMOKLĘSKI,
Bardziej szczegółowomgr inŝ.. Antoni Sienicki 1/21 Poz. 1.1 Deskowanie Poz. 1.2 Krokiew Obliczenia statyczno wytrzymałościowe
1/21 Poz. 1.1 Deskowanie Przyjęto deskowanie połaci dachu z płyt OSB gr. 22 lub 18 mm. Płyty mocować do krokwi za pomocą wkrętów do drewna. Poz. 1.2 Krokiew DANE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE
1112 Z1 1 OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE SPIS TREŚCI 1. Nowe elementy konstrukcyjne... 2 2. Zestawienie obciążeń... 2 2.1. Obciążenia stałe stan istniejący i projektowany... 2 2.2. Obciążenia
Bardziej szczegółowoZałącznik nr 3. Obliczenia konstrukcyjne
32 Załącznik nr 3 Obliczenia konstrukcyjne Poz. 1. Strop istniejący nad parterem (sprawdzenie nośności) Istniejący strop typu Kleina z płytą cięŝką. Wartość charakterystyczna obciąŝenia uŝytkowego w projektowanym
Bardziej szczegółowoKraków ul. Czarnowiejska Dz. nr 19/18, 19/26 obr.12 Krowodrza. Akademia Górniczo-Hutnicza im. St.Staszica w Krakowie Kraków, al.
NIP 679-102-48-90 PeKaO S.. II o/ Kraków 53 1240 1444 1111 0000 0935 8663 Obiekt: PWILON -0 GH dres: Kraków ul. Czarnowiejska Dz. nr 19/18, 19/26 obr.12 Krowodrza Inwestor: kademia Górniczo-Hutnicza im.
Bardziej szczegółowoObliczenia bosmanatu. Schemat statyczny (ci ar belki uwzgl dniony automatycznie): Momenty zginaj ce [knm]:
Obliczenia bosmanatu 1. Zebranie obci strop drewniany Tablica 1. k Obc. obl. Lp Opis obci enia Obc. char. kn/m 2 f d kn/m 2 1. Obci enie zmienne (wszelkie pokoje biurowe, 2,00 1,40 0,50 2,80 gabinety lekarskie,
Bardziej szczegółowoNr Projektu: AH/15/009
iuro: Szeroka 34; 15-760 iałystok Nr Projektu: H/15/009 OLICZENI STTYCZNE STRON OLICZENI STTYCZNE PRZEUDOW UDYNKU N DZIENNY DOM OPIEKI SENIOR - WIGOR, ul. ZUŁEK 1, 06-100 PUŁTUSK, gm. PUŁTUSK, DZIŁK nr
Bardziej szczegółowoSPIS POZYCJI OBLICZEŃ STATYCZNYCH:
UDYNEK ILIOTEKI ŚLĄSKIEJ W KTOWICCH PLC EUROPY 1 PROJEKT DOSTOSOWNI DCHU DO ZWIĘKSZONYCH OCIĄŻEŃ ŚNIEGIEM str. 12/K SPIS POZYCJI OLICZEŃ STTYCZNYCH: POZ.1 DCH...13 POZ.1.1 ELK O ROZPIĘTOŚCI LŚW MX =4,9M...17
Bardziej szczegółowoZ a w a r t o ś ć o p r a c o w a n i a :
CZERWIEC 2013R Z a w a r t o ś ć o p r a c o w a n i a : Opis techniczny Przedmiot i podstawa opracowania Stan projektowany Opinia możliwości realizacji inwestycji w świetle stanu technicznego obiektu
Bardziej szczegółowoObciążenia konstrukcji dachu Tablica 1. Pokrycie dachu Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f k d Obc. obl. kn/m 2 1. Blachodachówka 0,10 1,20 -- 0,12 2. Łaty i kontrłaty [0,100kN/m2] 0,10 1,10 -- 0,11
Bardziej szczegółowoObliczenia statyczne Przebudowa Poradni Hepatologicznej Chorzów ul. Zjednoczenia 10.
1 Obliczenia statyczne Przebudowa Poradni Hepatologicznej Chorzów ul. Zjednoczenia 10. Obliczenia wykonano w oparciu o obliczenia statyczne sprawdzające wykonane dla ekspertyzy technicznej opracowanej
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY DO PROJEKTU KONSTRUKCJI. 1 Przedmiot opracowania:
OPIS TECHNICZNY DO PROJEKTU KONSTRUKCJI 1 Przedmiot opracowania: Przedmiotem opracowania jest projekt konstrukcji budynku Transgranicznego Centrum Turystyki i Wymiany Młodzieży zlokalizowanego w Zarzeczu
Bardziej szczegółowoWyciąg z obliczeń elementów konstrukcji budynku
Wyciąg z obliczeń elementów konstrukcji budynku Tablica. 1 Dach g k Obc. obl. Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f d kn/m 2 1. Blacha fałdowa stalowa o wysokości fałdy 55 (T- 0,09 1,10 -- 0,10 55) gr.
Bardziej szczegółowoT.T.U. ZDZISŁAW URBANOWICZ Gdańsk, ul.litewska 16 tel./fax: OBLICZENIA STATYCZNE
OBLICZENIA STATYCZNE 1. ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ PRZYJĘTYCH DO OBLICZEŃ Tablica 1. Obciążenie śniegem k Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f d Obc. obl. kn/m 2 1. Obciążenie śniegiem połaci dachu 0,96
Bardziej szczegółowoP. B. część konstrukcyjna
P.. część konstrukcyjna O L I C Z E N I S T T Y C Z N E TEMT : PROJEKT PRZEUDOWY ISTNIEJĄCYCH OIEKTÓW N CELE SPOŁECZNO-KULTURLNE W ŻNICY LOKLIZCJ: ŻNIC, 34-350 GMIN WĘGIERSK GÓRK, DZIŁKI NR 838/2 ; 838/3,
Bardziej szczegółowoObliczenia statyczne wybranych elementów konstrukcji
Obliczenia statyczne wybranych elementów konstrukcji 1. Obliczenia statyczne wybranych elementów konstrukcji 1.1. Zebranie obciążeń Obciążenia zebrano zgodnie z: PN-82/B-02000 - Obciążenia budowli. Zasady
Bardziej szczegółowo- 1 - OBLICZENIA SCHODÓW ELBETOWYCH
- 1 - Schody P ytowe v..0 OLIZENI SHODÓW ELETOWYH ytkownik: iuro In ynierskie SPEUD 005-0 SPEUD Gliwice utor: mg in. Jan Kowalski Tytu : Poz..3 Schody ieg schodowy 1 SZKI SHODÓW 1 180 0 8x 17,5/5,7 5,7
Bardziej szczegółowoPROJEKT BUDOWLANY KONSTRUKCJA OBLICZENIA STATYCZNE
UDOWLNY PRZEUDOW PWILONU MIESZKLNEGO Z DOSTOSOWNIEM DL OSÓ NIEPEŁNOSPRWNYCH N TERENIE DPS W ZGÓRSKU OLICZENI STTYCZNE Projektował: mgr inż. Marcin Nosek upr. bud. SWK/0111/POOK/06 mgr inż. Michał Majchrzyk
Bardziej szczegółowo1,26 1,30 -- 1,64 [21,0kN/m3 0,06m] 3. Folia PE gr.0,3mm [0,010kN/m2] 0,01 1,30 -- 0,01 4. Strop Rector 4,59 1,10 -- 5,05 Σ: 6,49 1,16 -- 7,52
ZESTWIENIE OCIĄŻEŃ Tablica 1. Obciążenia stałe. Strop Rector 1. Lastriko bezspoinowe o grubości 20 mm 0,44 1,30 -- 0,57 [0,440kN/m2] 2. Jastrych cementowy grub. 6 cm 1,26 1,30 -- 1,64 [21,0kN/m3 0,06m]
Bardziej szczegółowoPROJEKT BUDOWLANY ROZBUDOWY BUDYNKU ZESPOŁU SZKOLNO-PRZEDSZKOLNEGO W SZEMUDZIE PRZY UL. SZKOLNEJ 4
II KONSTRUKCJA Część opisowa 1 Opis techniczny 2 Podstawowe wyniki obliczeń statycznych Część rysunkowa K1 RZUT FUNDAMENTÓW K2 SCHEMAT KONSTRUKCYJNY STROPU NAD PARTEREM K3 SCHEMAT KONSTRUKCYJNY STROPU
Bardziej szczegółowoPROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY
PROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY ZMIANA SPOSOBU UśYTKOWANIA CZĘŚCI ISTNIEJACEGO BUDYNKU USŁUGOWO-MIESZKALNEGO Z POMIESZCEŃ APTEKI NA GMINNĄ BIBLIOTEKĘ PUBLICZNĄ WRAZ Z PRZEBUDOWĄ SCHODÓW ZEWNĘTRZNYCH DO
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY DO OBLICZEŃ STATYCZNYCH
OPIS TECHNICZNY DO OLICZEŃ STTYCZNYCH 1. PODSTW opracowania: - Zlecenie Inwestora. - Opinia geologiczna. - Projekt budowlany RCHITEKTUR. - Projekty budowlane branżowe. 2. PRZEDMIOT opracowania: Przedmiotem
Bardziej szczegółowoEKSPERTYZA TECHNICZNA
EKSPERTYZA TECHNICZNA DOTYCZĄCA STANU TECHNICZNEGO BUDYNKU SZKOŁY PODSTAWOWEJ W BRONOWIE PRZY UL. KOLOROWEJ 2 W ZWIĄZKU Z PLANOWANĄ NADBUDOWĄ LOKALIZACJA: BRONÓW, UL. KOLOROWA 2, DZ. NR 305/4 INWESTOR:
Bardziej szczegółowoEKSPERTYZA TECHNICZNA-KONSTRUKCYJNA stanu konstrukcji i elementów budynku
EKSPERTYZA TECHNICZNA-KONSTRUKCYJNA stanu konstrukcji i elementów budynku TEMAT MODERNIZACJA POMIESZCZENIA RTG INWESTOR JEDNOSTKA PROJEKTOWA SAMODZIELNY PUBLICZNY ZESPÓŁ OPIEKI ZDROWOTNEJ 32-100 PROSZOWICE,
Bardziej szczegółowoPOZ 4.0. OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE
8-51 Gdańsk; ul. Bliska 1b 5 8-563 Gdańsk; ul. Oliwska 1/3, IVp. pok.7 5-5-18-36 58/33-1- POZ.. OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE Poz..1 Most rozpiętość 1m Poz..1.1 Schemat statyczny Poz..1.. Wartości
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE
OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE 1. Obciążenia 1.1. Założenia Ze względu na brak pełnych danych dotyczących konstrukcji istniejącego obiektu, w tym stalowego podciągu, drewnianego stropu oraz więźby
Bardziej szczegółowo1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU. Poziom odniesienia: 0,00 m.
1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU Poziom odniesienia: 0,00 m. 4 2 0-2 -4 0 2. Fundamenty Liczba fundamentów: 1 2.1. Fundament nr 1 Klasa fundamentu: ława, Typ konstrukcji: ściana, Położenie fundamentu względem
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE do projektu termomodernizacji budynku przedszkola wraz z wymianą źródła ciepła
OBLICZENI STTYCZNE do projektu termomodernizacji budynku przedszkola wraz z wymianą źródła ciepła Normy budowlane i literatura : 01. PN-82/B-02001 ObciąŜenia budowli. ObciąŜenia stałe. 02. PN-82/B-02003
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJA
OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJ 1.0 Ocena stanu konstrukcji istniejącego budynku Istniejący budynek to obiekt dwukondygnacyjny, z poddaszem, częściowo podpiwniczony, konstrukcja ścian nośnych tradycyjna murowana.
Bardziej szczegółowoRemont dachu, zmiana sposobu użytkowania części poddasza na pomieszczenie gospodarcze, budowa klatki schodowej
1/26 Obliczenia statyczne 1. Strop żelbetowy Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. f kd Obc.obl. 1. Warstwa cementowa grub. 2 cm 0,42 1,30 -- 0,55 [21,0kN/m3 0,02m]
Bardziej szczegółowo1. Układ konstrukcyjny obiektu.
OPIS TECHNICZNY DO PROJEKTU REMONTU, PRZEUDOWY I DPTCJI ISTNIEJĄCEGO UDYNKU SPICHLERZ Z PRZEZNCZENIEM N TRGOWISKO MIEJSKIE w zakresie konstrukcji 1. Układ konstrukcyjny obiektu. udynek będący przedmiotem
Bardziej szczegółowoOpis techniczny konstrukcji i obliczenia statyczne Do budynku toalety publicznej SPIS TREŚCI
Opis techniczny konstrukcji i obliczenia statyczne Do budynku toalety publicznej SPIS TREŚCI 1 PRZEDMIOT OPRACOWANIA I LOKALIZACJA. 1 2 PODSTAWY OPRACOWANIA. 1 3 MATERIAŁY PODSTAWOWE 2 4 PROJEKTY ZWIĄZANE.
Bardziej szczegółowoPROJEKT BUDOWLANY i WYKONAWCZY. OBLICZENIA Tom IV
www.bauren.pl BAUREN Renke Piotr 44 200 Rybnik, ul. Świerklańska 12 NIP: 642-151-81-63 REGON: 277913020 Tel./Fax. 032 4225137 Tel. 032 7500603 e_mail : bauren@bauren.pl PROJEKT BUDOWLANY i WYKONAWCZY Przebudowy
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE.
B. OBLICZENIA STATYCZNO-OWE. Spis treści: 1. Przebudowa dachu. 1.1. Pręt nr 1. 1.2. Pręt nr 2. 1.3. Pręt nr 3. 1.4. Pręt nr 4. 1.5. Pret nr 5. 1. PRZEBUDOWA DACHU. panele aluminiowe 0.20x0.90 0.18 1.30
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE ROZBUDOWA O GABINETY REHABILITACYJNE ORAZ PRZEBUDOWA POMIESZCZEŃ W PARTERZE BUDYNKU NZOZ W ŁAPANOWIE
OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE ROZBUDOWA O GABINETY REHABILITACYJNE ORAZ PRZEBUDOWA POMIESZCZEŃ W PARTERZE BUDYNKU NZOZ W ŁAPANOWIE 1. ZESTAWIENIE NORM PN -82/B - 02000 PN -82/B - 02001 PN -82/B
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJA PODSTAWOWE OBCIĄŻENIA SCHEMATY STATYCZNE I WYNIKI OBLICZEŃ = 1,50
KONSTRUKCJA PODSTAWOWE OBCIĄŻENIA SCHEMATY STATYCZNE I WYNIKI OBLICZEŃ Zebranie obciążeń: Śnieg: Obciążenie charakterystyczne śniegiem gruntu q k = 0,70 kn/m 2 przyjęto zgodnie ze zmianą do normy Az, jak
Bardziej szczegółowoZałącznik nr 2. Obliczenia konstrukcyjne
1 Załącznik nr 2 Obliczenia konstrukcyjne Poz. 1. Obliczenie obciążeń zewnętrznych zmiennych 2 1. Obciążenie wiatrem Rodzaj: wiatr. Typ: zmienne. 1.1. Dach jednospadowy Charakterystyczne ciśnienie prędkości
Bardziej szczegółowo- 1 - OBLICZENIA FUNDAMENTÓW BEZPOŚREDNICH
- 1 - Fundamenty ezpośrednie - F1 v.4.1 OLICZENI FUNDMENTÓW EZPOŚREDNICH Użytkownik: MG gnieszka Mazur 1994-2010 SPECUD Gliwice utor: mgr inż. Zbigniew Klinicki Tytuł: Fundament 1 DNE: H = 0,30 1 2 0,16
Bardziej szczegółowoStr. 9. Ciężar 1m 2 rzutu dachu (połaci ) qkr qor gr = 0,31 / 0,76 = 0,41 * 1,20 = 0,49 kn/m 2
Str. 9 5. OBLICZENIA STATYCZNE Zastosowane schematy konstrukcyjne (statyczne), założenia przyjęte do obliczeń konstrukcji, w tym dotyczące obciążeń, oraz podstawowe wyniki tych obliczeń. Założenia przyjęte
Bardziej szczegółowoModuł do wymiarowania konstrukcji prętowych. Opracował mgr inż. Tomasz Żebro
Moduł do wymiarowania konstrukcji prętowych. Opracował mgr inż. Tomasz Żebro 1. Konstrukcje stalowe. a. Wymiarowanie elementów kratownicy płaskiej. Rozpiętość kratownicy wynosi 11700mm, rozstaw 5670mm.
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
OLICZENI STTYCZNE Obciążenie śniegiem wg PN-80/-02010/z1 / Z1-5 S [kn/m 2 ] h=1,0 l=5,0 l=5,0 1,080 2,700 2,700 1,080 Maksmalne obciążenie dachu: - Dach z przegrodą lub z attką, h = 1,0 m - Obciążenie
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej
OBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej 1.0 DŹWIGAR DACHOWY Schemat statyczny: kratownica trójkątna symetryczna dwuprzęsłowa Rozpiętości obliczeniowe: L 1 = L 2 = 3,00 m Rozstaw dźwigarów: a =
Bardziej szczegółowoobróbki blacharskie, rynny, rury spustowe - blacha ocynkowana lub tytan-cynk gr. min. 0,6 mm, w kolorze naturalnym (jasnoszarym);
6.2. Zestawienie zewnętrznych materiałów i kolorystyki budynku pokrycie dachu - papa termozgrzewalna, kolor szary; obróbki blacharskie, rynny, rury spustowe - blacha ocynkowana lub tytan-cynk gr. min.
Bardziej szczegółowoAutorska Pracownia Architektoniczna Kraków, ul. Zygmuntowska 33/12, tel
Autorska Pracownia Architektoniczna 31-314 Kraków, ul. Zygmuntowska 33/1, tel. 1 638 48 55 Adres inwestycji: Województwo małopolskie, Powiat wielicki, Obręb Wola Batorska [ Nr 0007 ] Działki nr: 1890/11,
Bardziej szczegółowo- 1 - OBLICZENIA WIĄZARA PŁATWIOWO-KLESZCZOWEGO. Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.1.2 Wiązar płatwiowo-kleszczowy DANE
- 1 - Wiązar Płatwiowy-Kleszczowy 5.2 OLICZENIA WIĄZARA PŁATWIOWO-KLESZCZOWEGO Użytkownik: iuro Inżynierskie SPECUD 1995-2010 SPECUD Gliwice Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.1.2 Wiązar płatwiowo-kleszczowy
Bardziej szczegółowoZałącznik nr 2 1 OBLICZENIA STATYCZNE
Załącznik nr 2 1 OBLICZENIA STATYCZNE OBCIĄŻENIE WIATREM WG PN-EN 1991-1-4:2008 strefa wiatrowa I kategoria terenu III tereny regularnie pokryte roślinnością lub budynkami albo o pojedynczych przeszkodach,
Bardziej szczegółowoDokument w wersji cyfrowej
STDIUM : RNŻ : LOKLIZCJ : PROJEKT UDOWLNY ZMINY KONSTRUCJI DCHU Z DPTCJĄ PODDSZ UDYNKU PRZEDSZKOL NR 9 PRZY UL.PONITOWSKIEGO 12 W ŻYWCU Projekt budowlany Konstrukcja 34-300 Żywiec ul. Poniatowskiego 12,
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY ZAKRES PROJEKTU PRZEDMIOT OPRACOWANIA PODSTAWA OPRACOWANIA ZAŁOŻENIA OBLICZENIOWE DANE MATERIAŁOWE
Spis treści OPIS TECHNICZNY... 3 ZAKRES PROJEKTU... 3 PRZEDMIOT OPRACOWANIA... 3 PODSTAWA OPRACOWANIA... 3 ZAŁOŻENIA OBLICZENIOWE... 3 DANE MATERIAŁOWE... 3 ELEMENTY KONSTRUKCYJNE... 4 SPIS RYSUNKÓW...
Bardziej szczegółowo1. Ciężar własny stropu Rector 4,00 1,10 -- 4,40 Σ: 4,00 1,10 -- 4,40. 5,00 1,10 -- 5,50 25,0x0,20 Σ: 5,00 1,10 -- 5,50
Spis treści 1. Wstęp 2. Zestawienie obciążeń 3. Obliczenia płyty stropodachu 4. Obliczenia stropu na poz. + 7,99 m 5. Obliczenia stropu na poz. + 4,25 m 6. Obliczenia stropu na poz. +/- 0,00 m 7. Obliczenia
Bardziej szczegółowoPrzykład zbierania obciążeń dla dachu stromego wg PN-EN i PN-EN
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykład zbierania obciążeń dla dachu stromego wg PN-EN 1991-1-3 i PN-EN 1991-1-4 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014) 20. Obciążenia dachu
Bardziej szczegółowoO B L I C Z E N I A S T A T Y C Z N E
OBLICZENIA STATYCZNE 1 O B L I C Z E N I A S T A T Y C Z N E 1.0 Obciążenia 1.1 Obciążenie śniegiem strefa IV α=40; Q k =1,6 kn/m 2 γ f kn/m 2 - strona zawietrzna: Q k x 0,8 x [(60-α)/30]= 0,853 1,500
Bardziej szczegółowoPROJEKT BUDOWLANY ZAMIENNY
PROJEKT BUDOWLANY ZAMIENNY DO PROJEKTU BUDOWLANEGO CENTRUM REHABILITACJI PSOUU MIKOŁÓW (w zakresie zmiany konstrukcji więźby dachowej) Sporządzony na zlecenie: POLSKIE STOWARZYSZENIE NA RZECZ OSÓB Z UPOŚLEDZENIEM
Bardziej szczegółowoProjektuje się płytę żelbetową wylewaną na mokro, krzyżowo-zbrojoną. Parametry techniczne:
- str.10 - POZ.2. STROP NAD KLATKĄ SCHODOWĄ Projektuje się płytę żelbetową wylewaną na mokro, krzyżowo-zbrojoną. Parametry techniczne: 1/ Grubość płyty h = 15cm 2/ Grubość otulenia zbrojenia a = 2cm 3/
Bardziej szczegółowoRys. 29. Schemat obliczeniowy płyty biegowej i spoczników
Przykład obliczeniowy schodów wg EC-2 a) Zebranie obciąŝeń Szczegóły geometryczne i konstrukcyjne przedstawiono poniŝej: Rys. 28. Wymiary klatki schodowej w rzucie poziomym 100 224 20 14 9x 17,4/28,0 157
Bardziej szczegółowoABM - Projekt. mgr inż. Dariusz Sarnacki [BUDOWA BUDYNKU MAGAZYNOWO - GARAŻOWEGO W ZAKRESIE KONSTRUKCJI]
2013 ABM - Projekt mgr inż. Dariusz Sarnacki [BUDOWA BUDYNKU MAGAZYNOWO - GARAŻOWEGO W ZAKRESIE KONSTRUKCJI] 1. Układ konstrukcyjny obiektu Budynek magazynu garażu z myjnią to to budynek nie podpiwniczony,
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE OBIEKT: ROZBUDOWA PSP W KOZŁOWIE ADRES OBIEKTU: KOZŁÓW DZ. NR 648 INWESTOR: GMINA JASTRZĘBIA
OBLICZENIA STATYCZNE OBIEKT: ROZBUDOWA PSP W KOZŁOWIE ADRES OBIEKTU: KOZŁÓW DZ. NR 648 INWESTOR: GMINA JASTRZĘBIA PROJEKTANT ; MGR INŻ. JÓZEF GARCZYŃSKI... UPR. NR GP-III-8386/33/87 SPRAWDZIŁ ; MGR INŻ.
Bardziej szczegółowoPROJEKT BUDOWLANO WYKONAWCZY NADBUDOWY WRAZ Z PRZEBUDOWĄ BUDYNKU OSP W BABIENICY, Babienica, ul. Główna 31, działka nr 1364/166
SPIS TREŚCI 1 OPIS TECHNICZNY... 2 1.1 WRUNKI GRUNTOWE... 2 1.2 GEOTECHNICZNE WRUNKI POSDOWIENI OIEKTU... 2 1.3 WYTYCZNE POSDOWIENI... 3 1.4 FUNDMENTY... 3 1.5 ŚCINY... 3 1.6 NDPROŻ... 3 1.7 ELKI PODCIĄGI...
Bardziej szczegółowoPrzykład zbierania obciążeń dla dachu stromego wg PN-B-02001, PN-B-02010/Az1 i PN-B-02011/Az1
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykład zbierania obciążeń dla dachu stromego wg PN-B-02001, PN-B-02010/Az1 i PN-B-02011/Az1 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014) 20.
Bardziej szczegółowoPROJEKT KONSTRUKCYJNY CZĘŚĆ OPISOWA
PROJEKT KONSTRUKCYJNY CZĘŚĆ OPISOWA 1.LOKALIZACJA OBIEKTU: 48-210 Biała, ul. Kościuszki, dz. nr 1299,1300 2.PODSTAWA OPRACOWANIA: -Projekt architektoniczny -Wytyczne inwestora -PN-82/B-02001 Obciążenia
Bardziej szczegółowoZAŁ. K-1 KONSTRUKCJA CZĘŚĆ OBLICZENIOWA
ZAŁ. K-1 KONSTRUKCJA CZĘŚĆ OBLICZENIOWA NAZWA INWESTYCJI: ADRES INWESTYCJI: TEREN INWESTYCJI: INWESTOR: Zagospodarowanie terenu polany rekreacyjnej za Szkołą Podstawową nr 8 w Policach ul. Piaskowa/ul.
Bardziej szczegółowoObliczenia statyczne - dom kultury w Ozimku
1 Obliczenia statyczne - dom kultury w Ozimku Poz. 1. Wymiany w stropie przy szybie dźwigu w hollu. Obciąż. stropu. - warstwy posadzkowe 1,50 1,2 1,80 kn/m 2 - warstwa wyrównawcza 0,05 x 21,0 = 1,05 1,3
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJA
OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJA UKŁAD KONSTRUKCYJNY Układ konstrukcyjny mieszany, podstawowymi elementami konstrukcyjnymi są betonowe ławy fundamentowe, belki, wieńce. Ściany planowanej rozbudowy parteru i
Bardziej szczegółowo4. Projekt konstrukcyjny budowlano - wykonawczy. Zawartość opracowania:
1 4. Projekt konstrukcyjny budowlano - wykonawczy. Zawartość opracowania: 1. Opis techniczny konstrukcyjny z częścią obliczeniową. 1.1. Podstawa opracowania. 1.2. Warunki gruntowo - wodne. 1.3. Opis ogólny.
Bardziej szczegółowoPROJEKT BUDOWLANY KONSTRUKCJI PARTEROWEGO DOMU JEDNORODZINNEGO Z GARAŻEM W ORZESZU PRZY UL. WIOSNY LUDÓW DZ. NR 597/10
KONSTRUKCJE BUDOWLNE I INŻYNIERSKIE STTYK.PL www.statyk.pl, NIP: 635-183-01-96, REG: 242840669, KRS: 0000409301 Konto: PKO BP 04 1020 2313 0000 3602 0401 4452 PROJ NR: 130102 B/O PROJEKT BUDOWLNY KONSTRUKCJI
Bardziej szczegółowo3. Wymiarowanie Zestawienie obciąŝeń Zestawienie obciąŝeń strop sala widowiskowa Zestawienie obciąŝeń strop zaplecze kuchenne
3. Wymiarowanie 3.1. Zestawienie obciąŝeń 3.1.1. Zestawienie obciąŝeń strop sala widowiskowa g Obc. obl. Lp Opis obciąŝenia Obc. char. kn/m 2 f kn/m 2 1. Deszczułki podłogowe (przybijane) o grubości 22
Bardziej szczegółowoZałącznik Nr:.. KROKWIE POŁACI STROMEJ-poz.1 ;
Załącnik Nr:.. KROKWIE POŁACI STROMEJ-po.1 ; I. Element 1-krokiew frontowa-połaci stromej krycie blachą na deskowaniu: Krokiew _prekrój nominalny-14/15 cm KROKIEW UKOSNA -prekrój nie skorodowany Serokość
Bardziej szczegółowoOPINIA KONSTRUKCYJNA
Konstrukcje budowlane: projekty, opinie techniczne, ekspertyzy, doradztwo, nadzory OPINIA KONSTRUKCJI ZADASZENIA SCENY KAMERALNEJ Inwestor: Autor: mgr inż. Tomasz Kowal rzeczoznawca budowlany PIIB nr RZE/X/0031/15
Bardziej szczegółowoProjekt konstrukcyjny
- 1 - Projekt konstrukcyjny do projektu budowlanego na rozbudowę, przebudowę oraz zmianę sposobu użytkowania budynku mieszkalnego na placówkę opiekuńczowychowawczą typu rodzinnego na terenie Domu Dziecka
Bardziej szczegółowo1. OBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH ELEWACJI STALOWEJ.
1. OBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH ELEWACJI STALOWEJ. Zestawienie obciążeń. Kąt nachylenia połaci dachowych: Obciążenie śniegie. - dla połaci o kącie nachylenia 0 stopni Lokalizacja
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE
OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE Poz. 1. ELEMENTY KONSTRUKCYJNE PARTERU. Poz. 1.1. KONSTRUKCJA WIĄZARA DACHOWEGO. strefa wiatrowa - III strefa śniegowa - III drewno C - 24 f m.0,d = 2,40 x 0,9 : 1,3
Bardziej szczegółowoCZĘŚĆ G Obliczenia konstrukcyjne. 1. Zestawienie obciąŝeń na 1 m 2 - stropodach ISTNIEJĄCY. Obciążenia stałe. Obciążenia zmienne. g o.
CZĘŚĆ G Obliczenia konstrukcyjne 1. Zestawienie obciąŝeń na 1 m 2 - stropodach ISTNIEJĄCY L. p. Wyszczególnienie g k γ f g o Obciążenia stałe 1. 2 x papa asfaltowa 0,1200 1,3 0,1400 2. Ocieplenie żużla
Bardziej szczegółowo- 1 - Wiązar Jętkowy ,2 89,2 89,2 89,2 356,8 12,5 373,9 186,1 12,5 740,0
- 1 - Wiązar Jętkowy 5.2 OLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE WIĄZR JĘTKOWEGO Użytkownik: iuro Inżynierskie SPECUD 1995-2010 SPECUD Gliwice utor: inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.1.3 Dach - Wiązar jętkowy DNE:
Bardziej szczegółowo9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe
9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe OBCIĄŻENIA: 55,00 55,00 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf=,0 Liniowe 0,0 55,00 55,00
Bardziej szczegółowoRzut z góry na strop 1
Rzut z góry na strop 1 Przekrój A-03 Zestawienie obciążeń stałych oddziaływujących na płytę stropową Lp Nazwa Wymiary Cięzar jednostko wy Obciążenia charakterystyczn e stałe kn/m Współczyn n. bezpieczeń
Bardziej szczegółowo10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej.
10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej. OBCIĄŻENIA: 6,00 6,00 4,11 4,11 1 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa:
Bardziej szczegółowoZebranie obciążeń [kn/m] pomost 0.355* belka użytkowe 0.355*
1.0 Pomost techniczny Wi¹ zar kratowy Wi¹ zar kratowy Wi¹ zar kratowy Wi¹ zar kratowy BELKA NR 1 krata pomostowa o wysokoœci 30 mm powierzchnia A=11.400 m2 BELKA NR 2 BELKA NR 3 BELKA NR 4 BELKA NR 3 BELKA
Bardziej szczegółowo