Biuro Budowlane Janusz Oleś ul. Sobika 28, Rybnik tel , adres
|
|
- Radosław Kurowski
- 7 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 Biuro Budowlane Janusz Oleś ul. Sobika 28, Rybnik tel , adres egz.1 Data opracowania: OKREŚLENIE STANU TECHNICZNEGO ORAZ OBLICZENIE NOŚNOŚCI STALOWYCH BELEK WCIĄGNIKOWYCH O Q=8T NAD MŁYNAMI WĘGLOWYMI W BUDYNKU KOTŁOWNI Zlecający: EDF Polska SA oddział w Rybniku Rybnik, ul. Podmiejska Zlecenie nr: Lokalizacja: /1130/RDC/2013 Teren EDF Polska SA o. w Rybniku Budynek kotłowni strefa między osiami B, C i D poziom ±0,00 Biuro projektowe: Biuro Budowlane Janusz Oleś ul. Sobika 28, Rybnik Opracował: mgr inż. Krzysztof Siodmok nr upr. SLK/2050/PWOK/08
2 SPIS ZAWARTOŚCI OPRACOWANIA: OPIS TECHNICZNY Dane ogólne Zlecający Lokalizacja Przedmiot i zakres opracowania Cel opracowania Podstawa opracowania Opis lokalizacji belek Konstrukcja budynku kotłowni w obrębie młynów węglowych w poziomie ±0,00 do +10,50m Konstrukcja belek wciągnikowych, oznaczenia belek Założenia obliczeniowe Przyjęty system klasyfikacji belek wciągnikowych pod kątem możliwości ich dalszej eksploatacji Ocena wizualna Ocena pomiarów geodezyjnych Ocena pod kątem wyników obliczeń statyczno-wytrzymałościowych Szczegółowa ocena stanu technicznego belek wciągnikowych Ocena wizualna belek Analiza pomiarów geodezyjnych Obliczenia statyczno wytrzymałościowe belek wciągnikowych Obliczenia belki B41L Obliczenia belki B21L Obliczenia belki B31P Obliczenia belki B45P Obliczenia belki B51P Obliczenia belki B65L Obliczenia belki B73P Obliczenia belki B83L Ocena stanu technicznego konstrukcji stropów +7.50, +8.50, m Wnioski końcowe Zalecenia odnośnie prac remontowych DOKUMENTACJA FOTOGRAFICZNA INWENTARYZACJA GEODEZYJNA BELEK WCIĄGNIKÓW ZAŁĄCZNIKI A. Uprawnienia autora opinii mgr inż. Krzysztof Siodmok uprawnienia do projektowania i kierowania robotami budowlanymi w specjalności konstrukcyjno budowlanej nr SLK/2050/PWOK/08 wraz z przynależnością do Okręgowej Izby Samorządu Zawodowego B. Karta katalogowa przyjętego do obliczeń wciągnika C. Kopia archiwalnej dokumentacji technicznej: konstrukcja stropów, przekrój
3 OPIS TECHNICZNY 1. Dane ogólne 1.1. Zlecający EDF Polska SA oddział w Rybniku Rybnik, ul. Podmiejska 1.2. Lokalizacja Belki wciągnikowe zabudowane w budynku kotłowni EDF Polska SA, oddział w Rybniku pomiędzy osiami B, C i częściowo D, bloki 1 8, nad młynami węglowymi (poziom podwieszenia konstrukcji sufit stropu +7,50, +8,50, +10,50m) Przedmiot i zakres opracowania Przedmiotem opracowania jest ocena stanu technicznego stalowych belek wciągnikowych o nośności Q=8T zlokalizowanych nad zespołami młynowymi. Zakres opracowania obejmuje: - przegląd wizualny każdej belki wciągnikowej wraz z punktami zamocowania cięgien do tych belek i do stropu budynku kotłowni; - wykonanie obliczeń statyczno-wytrzymałościowych; - analizę pomiarów geodezyjnych belek wciągnikowych; - ocenę stanu technicznego belek wciągnikowych na podstawie zgromadzonych materiałów i obliczeń, wraz z opisem niezbędnych prac remontowych dla każdej z belek. Z zakresu wyłączone są belki o numerach: - B13PL; - B32PL; - B34PL; - B71PL; z uwagi na wcześniejszą wymianę tych belek na nowe Cel opracowania Opracowanie stanowi podstawę do dopuszczenia przez UDT do dalszej eksploatacji belek wciągnikowych zgodnie z ich przeznaczeniem, czyli do prac remontowych związanych z bieżącymi bądź kapitalnymi remontami zespołów młynowych Podstawa opracowania Podstawy formalne: - zlecenie właściciela obiektu; - kwalifikacje zawodowe autora opinii: o mgr inż. Krzysztof Siodmok uprawnienia do projektowania i kierowania robotami budowlanymi w specjalności konstrukcyjno budowlanej nr SLK/2050/PWOK/08; Podstawy prawne: - ustawa z dnia r. Prawo budowlane (wraz z późniejszymi zmianami); - ustawa z dnia 21 grudnia 2000 r. o dozorze technicznym; - aktualne normy dot. projektowana i wykonywania konstrukcji obiektów budowlanych; o [N1]: PN-90/B Konstrukcje stalowe. Obliczenia statyczne i projektowanie ; o [N2]: PN-86/B Obciążenia budowli. Obciążenia suwnicami pomostowymi, wciągarkami i wciągnikami 3
4 o [N3]: PN-EN Wykonanie konstrukcji stalowych i aluminiowych. Część 2: Wymagania techniczne dotyczące konstrukcji stalowych ; o [N4] PN-EN Dwuteowniki stalowe z pochyloną wewnętrzną powierzchnią stopek walcowane na gorąco Tolerancje kształtu i wymiarów Podstawy merytoryczne: - wizja lokalna przeprowadzona w dniu r, oraz r pomiary i oględziny belek wykonywane z użyciem podnośnika nożycowego oraz z poziomu podestów młynów węglowych; - pomiary geodezyjne belek wykonane przez firmę Zakład Usług Geodezyjnych GEOPRZEM ( Rybnik, ul. Podmiejska); 2. Opis lokalizacji belek 2.1. Konstrukcja budynku kotłowni w obrębie młynów węglowych w poziomie ±0,00 do +10,50m Słupy: stalowe, o przekrojach złożonych z dwuteowników i teowników do których zamocowane są stalowe belki stropu +7,50, +8,50 +10,50m; Rozstaw słupów wzdłuż osi B, C, D co 12,0m, rozstaw słupów pomiędzy osiami B-C=9,0m, a pomiędzy C-D=6,0m. Belki stropowe z dwuteowników normalnych I450 i I500 w rozstawie co 2,0m oraz z lokalnymi zagęszczeniami w miejscach przejść technologicznych. Przestrzeń międzybelkowa wypełniona jest stropem żelbetowym. Według informacji zawartych w archiwalnej dokumentacji strop w poziomie +7,5m przygotowany jest na obciążenie użytkowe 500kG/m 2, natomiast strop w poziomie +10,50 na obciążenie 1500kG/m 2. Brak jest informacji na temat obciążenia użytkowego stropu w poziomie +8,50m. Przestrzeń pomiędzy osią B i C poziomie 0 zajmuje ciąg komunikacyjny wraz z torem kolejowym. Przy osi C, wzdłuż jej długości zlokalizowane są silniki elektryczne służące do napędu młynów węglowych. Przestrzeń pomiędzy osią C i D zajmują młyny węglowe. Miejsca w obrębie uszczelnień młyna w odległości 0,5m zaliczone jest do strefy zagrożenia wybuchem - STREFA 22, przestrzeń wewnątrz młyna STREFA 20. Fot.1. Widok ciągu komunikacyjnego pomiędzy osiami B i C. Po stronie lewej widok młynów i silników napędowych młynów. Fot.2. Oznaczenie strefy zagrożenia wybuchem w obrębie młynów 4
5 2.2. Konstrukcja belek wciągnikowych, oznaczenia belek W budynku kotłowni dla każdego z etapów zlokalizowane są po 4 bloki energetyczne, na każdy blok przypada po 6 młynów węglowych, a na każdy młyn węglowy 2 belki wciągnikowe. Nazewnictwo młynów węglowych: xmwy gdzie: - x oznacza blok energetyczny x=1 8; - y oznacza numer młyna węglowego, y=1...6; stąd nazewnictwo dla belek wciągnikowych: Bxy z dodatkowym indeksem P lub L oznaczającym belkę leżącą po prawej lub lewej stronie młyna, patrząc od strony osi B w kierunku młyna. Przykładowo: - młyn 1MW5 oznacza piąty młyn zlokalizowany na pierwszym bloku; - belka B66P oznacza belkę zlokalizowanym na szóstym bloku, po prawej stronie młyna nr 6; Łącznie dla I i II etapu zabudowanych jest 48 młynów węglowych i 96 belek wciągnikowych. Powyższe nazewnictwo jest ogólnie przyjęte na terenie obiektu i będzie stosowane w niniejszym opracowaniu. Belki zlokalizowane są w budynku kotłowni pomiędzy osiami B, C i częściowo pomiędzy osią C-D. Są podwieszone przez cięgna z kątowników i rur kwadratowych lub przez blachy węzłowe do stalowej konstrukcji stropu. W miejscu nastawni belki są podwieszone do stropu poziom +7,50m pomiędzy osiami B i C. poza strefą nastawni pomiędzy osiami B i C belki podwieszone są do stropu poziom +8,50m. Pomiędzy osiami C i D belki podwieszone są do stropu poziom +10,50m. Belki połączone są z konstrukcją cięgien przez spawanie i przez połączenia śrubowe M20. Fot.3. Widok połączenia belki z konstrukcją stropu przez blachę węzłową. Fot.4. Widok połączenia belki z konstrukcją stropu przez cięgna z kątowników. Wszystkie belki wciągnikowe dla ETAPU 1 bloki 1-4 wykonane są z dwuteowników normalnych INP300, dla ETAPU 2 bloki 5-8 wykonane są z dwuteowników normalnych INP340 z wyjątkiem belek B51PL, B55PL i B65PL które wykonano również z dwuteowników normalnych INP300. Odbojniki wykonane są w formie kątowników przelotowo skręconych śrubami M20 lub/i przyspawanych do belki wciągnikowej. Strefa w której zlokalizowane są belki charakteryzuje się wysokim zapyleniem, niską wilgotnością, a w poziomie stropów podwyższoną temperaturą pochodzącą od licznych instalacji technologicznych. Belki wciągnikowe oraz konstrukcja stropu nie wykazują oznak korozji z wyjątkiem stropu w strefie piątego i szóstego bloku. 5
6 Fot.5. Widok odboju. 3. Założenia obliczeniowe 1. Do obliczeń przyjęto wciągnik firmy PODEM typ: MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 (wciągnik o niskiej zabudowie). Parametry wciągnika: o Udźwig: Q=8,0t; o Masa własna: m=530kg; o Wysokość podnoszenia: H=7m; o Prędkość podnoszenia: 4m/min=0,067m/s; o Wymiary wg poniższych tabel: 6
7 2. Schematy statyczne przyjęto jak dla belek wieloprzęsłowych o przekroju poprzecznym dwuteownika normalnego INP300 lub INP340, do obliczeń przyjęto stal gatunków St3 Przekrój: I 300 Y Wymiary przekroju: x X 300,0 I 300 h=300,0 g=10,8 bf=125,0 t=16,1 r=10,8. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jxg=9800,0 Jyg=451,0 A=69,10 ix=11,9 iy=2,6 Jw=90575,6 Jt=53,4 is=12,2. Materiał: St3SX,St3SY,St3S,St3V,St3W. Wytrzymałość fd=205 MPa dla g=16,1. y 125,0 Przekrój: I 340 Y Wymiary przekroju: x X 340,0 I 340 h=340,0 g=12,2 bf=137,0 t=18,3 r=12,2. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jxg=15700,0 Jyg=674,0 A=86,80 ix=13,4 iy=2,8 Jw=174290,7 Jt=85,7 is=13,7. y Materiał: St3SX,St3SY,St3S,St3V,St3W. Wytrzymałość fd=205 MPa dla g=18,3. 137,0 7
8 3. Obliczenia wytrzymałościowe wykonano zgodnie z PN-90/B Konstrukcje stalowe. Obliczenia statyczne i projektowanie, z uwzględnieniem warunków pracy konstrukcji jak dla wciągników. 4. Zgodnie z PN-86/B Obciążenia budowli. Obciążenia suwnicami pomostowymi, wciągarkami i wciągnikami przyjęto następujące wartości współczynników: a. Współczynnik dynamiczny β=1,3; b. Współczynnik obciążenia γf=1,2; 4. Przyjęty system klasyfikacji belek wciągnikowych pod kątem możliwości ich dalszej eksploatacji Przyjęto 3 podstawowe kryteria oceny belek: - ocena wizualna; - ocena pomiarów geodezyjnych; - ocena pod kątem wyników obliczeń statyczno-wytrzymałościowych; Przyjęto, że belki przeznaczone do eksploatacji to takie, które spełniają wszystkie 3 podstawowe kryteria oceny. W przypadku nie spełnienia jednego z kryteriów belkę przewiduje się do remontu lub wymiany w zależności od stopnia uszkodzenia belki Ocena wizualna Analiza uszkodzeń mechanicznych belek w sposób osłabiający ich przekrój poprzeczny oględziny elementów pod katem widocznych uszkodzeń, otworów; Analiza belek pod kątem jakości wykonania oględziny pod kątem jakości wykonania belki, sposobu jej zamocowania, jakości połączeń z cięgnami, Analiza pod kątem połączenia belek z cięgnami połączenia śrubowe i spawane; Analiza sposobu zabudowy odboju; 4.2. Ocena pomiarów geodezyjnych Analiza pod kątem możliwości dalszej eksploatacji belek z uwagi na ich odkształcenia poziome i pionowe oraz zwichrzenie zgodnie z [N3] i [N4] Ocena pod kątem wyników obliczeń statyczno-wytrzymałościowych Analiza belek wciągnikowych pod kątem wymagań odnośnie nośności zgodnie z [N1] [N2] wykonanie obliczeń sprawdzających dla elementów konstrukcji; 5. Szczegółowa ocena stanu technicznego belek wciągnikowych 5.1. Ocena wizualna belek Po przeprowadzeniu oględzin belek wciągnikowych, za uszkodzone i nieprzeznaczone do eksploatacji uznaje się następujące belki: - B11PL, B12PL, B15PL, B16,PL belki są łączone - B22PL uszkodzenia i otwory w półkach - B26P uszkodzenie środnika, otwór w środniku - B53L podcięcie przekroju - B56PL otwory w półce górnej - B83P podcięcie przekroju + otwór w środniku - B84L otwór w środniku 8
9 Fot. 6. Belki B11PL, B12PL, B15PL, B16,PL Fot. 7. Belka B22PL Fot. 8. Belka B26P Fot. 9. Belka B53L Fot. 10. Belka B56PL Fot. 11. Belka B83P 9
10 Fot. 12. Belka B83P Fot. 13. Belka B84L WNIOSKI Z OCENY WIZUALNEJ BELEK: Z uwagi na uszkodzenia mechaniczne otwory, podcięcia przekroju poprzecznego belek, połączenia belek na długości, stwierdza się, że belki o numerach: - B11PL, B12PL, B15PL, B16,PL; - B22PL; - B26P; - B53L; - B56PL; - B83P; - B84L; są w złym stanie technicznym i należy je wymienić Analiza pomiarów geodezyjnych Analizę pomiarów geodezyjnych przeprowadzono w oparciu o zapisy zwarte w [N3] i [N4] dotyczące wymiarów kształtu przekroju poprzecznego (zwichrzenia belki) oraz pod kątem ustawienia belki w pionie. Deformacje belek (zwichrzenie) oraz ustawienie belki w pionie obrazują poniższe rysunki nr 1 i 2. Rys. 1. Rysunek obrazujący wartość zwichrzenia belek o wartości x (tabela 1, kolumny 4,5,6) Rys. 2. Rysunek obrazujący odchylenie belki od pionu o wartość na długości belki L (tabela kolumny 7,8,9) 10
11 Z uwagi na istnienie na rynku wciągników mogących poruszać się po torze krzywoliniowym w planie, pominięto sprawdzanie warunku prostoliniowości w planie. Wyniki analizy przedstawia poniższa tabela (w tabeli nie uwzględniono belek wyłączonych z zakresu opracowania). Tabela 1. Analiza pomiarów geodezyjnych lp nr belki przekrój belki wartość zwichrzenia [mm] wg. EN zmierzona dopuszczalna wartość przekroczenia [ x] zmierzone wys. max. względem p. najniższego [ ] ustawienie belki w pionie [mm] wg. PN-EN odchylenie dopuszczalne wartość przekroczenia B11P 13 2,50 10, B11L 17 2,50 14, B12P 14 2,50 11, B12L 25 2,50 22, B13P belka wyłączona z zakresu opracowania 6 B13L belka wyłączona z zakresu opracowania INP300 7 B14P 13,0 2,50 10,5 105, ,0 8 B14L 12,0 2,50 9,5 8,0 15 ok. 9 B15P 15,0 2,50 12,5 31, ,0 10 B15L 13,0 2,50 10,5 12,0 15 ok. 11 B16P 12,0 2,50 9,5 4,0 15 ok. 12 B16L 10,0 2,50 7,5 5,0 15 ok. 13 B21P 17,0 2,50 14,5 15,0 15 0,0 14 B21L 17,0 2,50 14,5 11,0 15 ok. 15 B22P 25,0 2,50 22,5 17,0 15 2,0 16 B22L 21,0 2,50 18,5 12,0 15 ok. 17 B23P 17,0 2,50 14,5 47, ,0 18 B23L 10,0 2,50 7,5 122, ,0 INP B24P 12,0 2,50 9,5 4,0 15 ok. 20 B24L 14,0 2,50 11,5 82, ,0 21 B25P 20,0 2,50 17,5 71, ,0 22 B25L 13,0 2,50 10,5 14,0 15 ok. 23 B26P 8,0 2,50 5,5 41, ,0 24 B26L 29,0 2,50 26,5 58, ,0 25 B31P 18,0 2,50 15,5 23,0 15 ok. 26 B31L 18,0 2,50 15,5 36, ,0 27 B32P belka wyłączona z zakresu opracowania 28 B32L belka wyłączona z zakresu opracowania 29 B33P 12,0 2,50 9,5 12,0 15 ok. 30 B33L 5,0 2,50 2,5 44, ,0 INP B34P belka wyłączona z zakresu opracowania 32 B34L belka wyłączona z zakresu opracowania 33 B35P 19,0 2,50 16,5 12,0 15 ok. 34 B35L 18,0 2,50 15,5 52, ,0 35 B36P 9,0 2,50 6,5 37, ,0 36 B36L 17,0 2,50 14,5 5,0 15 ok. 37 B41P 18,0 2,50 15,5 26,0 15 ok. 38 B41L 19,0 2,50 16,5 69, ,0 39 B42P 14,0 2,50 11,5 39, ,0 INP B42L 28,0 2,50 25,5 24,0 15 9,0 41 B43P 30,0 2,50 27,5 44, ,0 42 B43L 8,0 2,50 5,5 10,0 15 ok. 11
12 43 B44P 20,0 2,50 17,5 152, ,0 44 B44L 17,0 2,50 14,5 29, ,0 45 B45P 7,0 2,50 4,5 21,0 15 6,0 46 B45L 6,0 2,50 3,5 22,0 15 7,0 47 B46P 8,0 2,50 5,5 33, ,0 48 B46L 22,0 2,50 19,5 38, ,0 49 B51P 40,0 2,74 37,3 55, ,0 50 B51L 12,0 2,74 9,3 120, ,0 51 B52P 10,0 2,74 7,3 36, ,0 52 B52L 10,0 2,74 7,3 34, ,0 INP B53P 8,0 2,74 5,3 24,0 15 9,0 54 B53L 45,0 2,74 42,3 9,0 15 ok. 55 B54P 30,0 2,74 27,3 44, ,0 56 B54L 18,0 2,74 15,3 16,0 15 1,0 57 B55P 6,0 2,50 3,5 9,0 15 ok. INP B55L 3,0 2,50 0,5 12,0 15 ok. 59 B56P 5,0 2,74 2,3 27, ,0 60 B56L 14,0 2,74 11,3 12,0 15 ok. 61 B61P 17,0 2,74 14,3 108, ,0 62 B61L 20,0 2,74 17,3 53, ,0 63 B62P 3,0 2,74 0,3 20,0 15 5,0 INP B62L 16,0 2,74 13,3 37, ,0 65 B63P 22,0 2,74 19,3 24,0 15 9,0 66 B63L 13,0 2,74 10,3 101, ,0 67 B64P 11,0 2,74 8,3 10,0 15 ok. 68 B64L 19,0 2,74 16,3 18,0 15 3,0 69 B65P 8,0 2,50 5,5 37, ,0 INP B65L 11,0 2,50 8,5 7,0 15 ok. 71 B66P 12,0 2,74 9,3 71, ,0 INP B66L 13,0 2,74 10,3 44, ,0 73 B71P belka wyłączona z zakresu opracowania 74 B71L belka wyłączona z zakresu opracowania 75 B72P 17,0 2,74 14,3 28, ,0 76 B72L 5,0 2,74 2,3 20,0 15 5,0 77 B73P 18,0 2,74 15,3 8,0 15 ok. 78 B73L 22,0 2,74 19,3 92, ,0 INP B74P 34,0 2,74 31,3 15,0 15 ok. 80 B74L 12,0 2,74 9,3 9,0 15 ok. 81 B75P 33,0 2,74 30,3 5,0 15 ok. 82 B75L 33,0 2,74 30,3 18,0 15 3,0 83 B76P 30,0 2,74 27,3 18,0 15 3,0 84 B76L 21,0 2,74 18,3 38, ,0 85 B81P 12,0 2,74 9,3 20,0 15 5,0 86 B81L 12,0 2,74 9,3 13,0 15 ok. 87 B82P 20,0 2,74 17,3 29, ,0 88 B82L 12,0 2,74 9,3 14,0 15 ok. 89 B83P 12,0 2,74 9,3 72, ,0 90 B83L INP340 13,0 2,74 10,3 67, ,0 91 B84P 37,0 2,74 34,3 50, ,0 92 B84L 9,0 2,74 6,3 55, ,0 93 B85P 13,0 2,74 10,3 10,0 15 ok. 94 B85L 13,0 2,74 10,3 35, ,0 95 B86P 15,0 2,74 12,3 8,0 15 ok. 12
13 96 B86L 20,0 2,74 17,3 36, ,0 WNIOSKI Z ANALIZY POMIARÓW GEODEZYJNYCH: Wszystkie belki są silnie zwichrzone, wyłącznie w kilku przypadkach wartości zwichrzenia są nieznacznie przekroczone. Dla części belek wartość dopuszczalna zwichrzenia przekroczona jest kilkukrotnie. Belki takie nie nadają się do remontu. Prawdopodobna przyczyna zwichrzenia belek to przeciążenie konstrukcji i niewłaściwe prowadzenie ładunku (wciągnik nie jest obciążony pionowo, lecz ze znacznym udziałem sił poziomych). Na duże skręcenie belek ma również wpływ układ oraz przekroje poprzeczne cięgien mocujących belki do stropu są to przekroje o małych momentach bezwładności, a uwzględniając ich sposób zamocowania nie stanowią one dostatecznego zabezpieczenia belek przed zwichrzeniem. Ponad połowa belek jest odchylona od pionu. W wielu przypadkach warunek ustawienia belki w pionie jest przekroczony kilkukrotnie. Z uwagi na konieczność spełnienia obydwu warunków, stwierdza się, że belki są w złym stanie technicznym i należy je wymienić wraz z konstrukcja wsporczą Obliczenia statyczno wytrzymałościowe belek wciągnikowych Poniższe obliczenia wykonano w celu sprawdzenia warunków nośności belek. W obliczeniach nie uwzględniono osłabienia przekroju w skutek zwichrzenia. Do sprawdzenia przyjęto belki bez uszkodzeń opisanych w punkcie 5.1. Z uwagi na niespełnienie kryteriów podanych w p obliczenia sprawdzające wykonano przykładowo dla 1 belki z danego bloku. 13
14 Obliczenia belki B41L Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie): 132,91 9,60 54,2 kg/mb A B C D E F G MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 8,0t y z 1,50 1,70 2,80 1,80 2,00 0,90 Charakterystyka wciągnika MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 (producent: PODEM) - udźwig: Q = 8,0 T - grupa natężenia pracy: A8 - masa własna: m = 530,0 kg - napęd elektryczny - dwie pary kół (jeden zestaw) Zasięg pracy od 0,00 m od lewego końca belki do 0,00 m od prawego końca belki Siły oddziaływania wciągnika wg PN-86/B-02005: - współczynnik obciążenia γ f = 1,20 - siła pionowa współczynnik dynamiczny β = 1,30 P V,k = (m+q) β = 110,76 kn, P V = P V,k γ f = 132,91 kn - siła pozioma prostopadła do toru: P Hp,k = 0,1 Q = 8,00 kn, P Hp = P Hp,k γ f = 9,60 kn - siła pozioma równoległa do toru, od wciągnika: H r,k = 0,12 (m+q) = 10,22 kn, H r = H r,k γ f = 12,27 kn Założenia obliczeniowe: - brak stężeń bocznych na długości przęseł belki; - średni współczynnik obciążenia dla obciążeń stałych γ f = 1,15 - współczynnik obciążenia dla ciężaru własnego belki γ f = 1,10 WYNIKI OBLICZEŃ STATYCZNYCH Momenty zginające M x [knm]: -20,04-38,11-37,03-22,15-29,66 A 133,28-12,92 41,52 9,93 4,47 B C D 9,42 E 6,90 F 40,21 42,41 42,94 59,06 133,74-33,94 139,86-14,00 138,45-15,71 133,86-31,14 143,26-20,61 G 26,19 132,98-32,69 Momenty zginające M y [knm]: A 9,60-0,96 2,99-1,44-2,73-2,65-1,59-2,13 0,73 0,35 0,69 0,51 B 2,90 C 4,25 D 3,06 E 3,09 F 1,89 9,60-2,52 10,00-1,12 9,90-1,24 9,60-2,32 10,27-1,56 G 9,60-2,37 WYNIKI OBLICZEŃ WYTRZYMAŁOŚCIOWYCH WYMIAROWANIE WG PN-90/B y x x ,8 16,2 y
15 Przekrój : I 300 Stal: St3 A = 69,0 cm 2, A vy = 40,5 cm 2, A vx = 32,4 cm 2, t f = 16,2 mm, m = 54,2 kg/m J x = 9800 cm 4, J y = 451 cm 4 W x,g = 653 cm 3, W x,d = 653 cm 3, W y,g = 72,2 cm 3, W y,d = 72,2 cm 3 J ω = cm 6, J Τ = 61,0 cm 4, ω g = 88,7 cm 2, ω d = 88,7 cm 2 Nośności obliczeniowe przekroju: zginanie : dla M x klasa przekroju 1 (α p = 1,000) dla M y klasa przekroju 1 (α p = 1,000) ścinanie : dla V y klasa przekroju 1 V Ry = 385,24 kn dla V x klasa przekroju 1 V Rx = 481,55 kn rozciąganie : N Rt = 1414,50 kn skręcanie : B Rω = 2,10 knm 2 M Rx = 133,87 knm M Ry = 14,80 knm Belka Nośność na dwukierunkowe zginanie przekrój z = 4,65 m (wciągnik MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 w położeniu 4,65 m) współczynnik zwichrzenia ϕ L = 0,976 momenty maksymalne M x,max = 59,06 knm, M y,max = 4,25 knm siła osiowa N t = H r = 12,27 kn (54) N t / N Rt + M x,max / (ϕ L M Rx) + M y,max / M Ry = 0, , ,287 = 0,748 < 1 Dwukierunkowe zginanie z uwzględnieniem wpływu skręcania przekrój z = 4,65 m (wciągnik MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 w położeniu 4,65 m) momenty obliczeniowe M x = 59,06 knm, M y = 4,25 knm moment skręcający M T = 1,28 knm bimoment maksymalny B = 0,39 knm 2 - naprężenia w pasie górnym (Z5-5) M x / W x,g + M y / W y,g + B ω g / I ω = 90, , ,95 = 187,23 MPa < f d = 205 MPa (91,3%) - naprężenia w pasie dolnym (Z5-6) M x / W x,d + M y / W y,d + B ω d / I ω = 90, , ,95 = 187,23 MPa < f d = 205 MPa (91,3%) Zginanie globalne i lokalne pasa dolnego przekrój z = 4,65 m (wciągnik MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 w położeniu 4,65 m) moment obliczeniowy M x = 59,06 knm siła skupiona przekazywana przez parę kół P = 132,91/2 = 66,45 kn - naprężenia w pasie dolnym (Z5-7) M x / W x,d + 1,4 P / t 2 f = 90, ,51 = 444,95 MPa > f d= 205 MPa (217,1% ) (!!!) Zginanie lokalne pasa dolnego na końcu belki siła skupiona przekazywana przez parę kół P = 132,91/2 = 66,45 kn - naprężenia w pasie dolnym 2 [1,4 P / t 2 f ] = 709,02 MPa > f d= 205 MPa (345,9% ) (!!!) Nośność na ścinanie przekrój z = 3,20 m (wciągnik MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 w położeniu 3,24 m) maksymalna siła poprzeczna V y,max = 132,66 kn (53) V y,max / V Ry = 0,344 < 1 przekrój z = 1,50 m (wciągnik MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 w położeniu 1,51 m) Siła obliczeniowa V x,max = 9,55 kn (53) V x,max / V Rx = 0,020 < 1 Nośność na zginanie ze ścinaniem V y,max = 128,79 kn < V o = 0,6 V Ry = 231,14 kn warunek niemiarodajny V x,max = -9,27 kn < V o = 0,6 V Rx = 288,93 kn warunek niemiarodajny Stan graniczny użytkowania Ugięcie pionowe: - ugięcie maksymalne przekrój z = 4,62 m (wciągnik MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 w położeniu 4,65 m) f ky,max = 1,14 mm - ugięcie graniczne f y,gr = l o / 400 = 7,00 mm f ky,max = 1,14 mm < f y,gr = 7,00 mm (16,3%) Ugięcie poziome: - ugięcie maksymalne przekrój z = 4,62 m (wciągnik MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 w położeniu 4,65 m) f kx,max = 1,77 mm - ugięcie graniczne f x,gr = l o / 600 = 4,67 mm f kx,max = 1,77 mm < f x,gr = 4,67 mm (38,0%) 15
16 Obliczenia belki B21L Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie): 9,60 54,2 kg/mb A B C D E MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 8,0t 132,91 1 y z 2,00 1,90 1,90 2,30 1,00 Charakterystyka wciągnika MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 (producent: PODEM) - udźwig: Q = 8,0 T - grupa natężenia pracy: A8 - masa własna: m = 530,0 kg - napęd elektryczny - dwie pary kół (jeden zestaw) Zasięg pracy od 0,00 m od lewego końca belki do 0,00 m od prawego końca belki Siły oddziaływania wciągnika wg PN-86/B-02005: - współczynnik obciążenia γ f = 1,20 - siła pionowa współczynnik dynamiczny β = 1,30 P V,k = (m+q) β = 110,76 kn, P V = P V,k γ f = 132,91 kn - siła pozioma prostopadła do toru: P Hp,k = 0,1 Q = 8,00 kn, P Hp = P Hp,k γ f = 9,60 kn - siła pozioma równoległa do toru, od wciągnika: H r,k = 0,12 (m+q) = 10,22 kn, H r = H r,k γ f = 12,27 kn Założenia obliczeniowe: - brak stężeń bocznych na długości przęseł belki; - średni współczynnik obciążenia dla obciążeń stałych γ f = 1,15 - współczynnik obciążenia dla ciężaru własnego belki γ f = 1,10 WYNIKI OBLICZEŃ STATYCZNYCH Momenty zginające M x [knm]: -133,20-28,24-22,14-34,47 A 133,37-9,24 54,32 5,12 8,97 B 44,00 C 135,59-15,76 Momenty zginające M y [knm]: A 3,91 133,78-27,77 44,50 38,51 D 137,67-99,20-2,02-1,59-2,47 0,39 B 3,17 0,66 C 3,21 2,80 D 61,56 4,44 E 208,82-6,50-9,60 E 1 1 9,60-0,70 9,70-1,23 9,59-2,08 9,86-7,25 14,99-0,56 WYNIKI OBLICZEŃ WYTRZYMAŁOŚCIOWYCH WYMIAROWANIE WG PN-90/B y x x ,8 16,2 y 125 Przekrój : I 300 Stal: St3 A = 69,0 cm 2, A vy = 40,5 cm 2, A vx = 32,4 cm 2, t f = 16,2 mm, m = 54,2 kg/m 16
17 J x = 9800 cm 4, J y = 451 cm 4 W x,g = 653 cm 3, W x,d = 653 cm 3, W y,g = 72,2 cm 3, W y,d = 72,2 cm 3 J ω = cm 6, J Τ = 61,0 cm 4, ω g = 88,7 cm 2, ω d = 88,7 cm 2 Nośności obliczeniowe przekroju: zginanie : dla M x klasa przekroju 1 (α p = 1,000) dla M y klasa przekroju 1 (α p = 1,000) ścinanie : dla V y klasa przekroju 1 V Ry = 385,24 kn dla V x klasa przekroju 1 V Rx = 481,55 kn rozciąganie : N Rt = 1414,50 kn skręcanie : B Rω = 2,10 knm 2 M Rx = 133,87 knm M Ry = 14,80 knm Belka Nośność na dwukierunkowe zginanie przekrój z = 8,10 m (wciągnik MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 w położeniu 9,10 m) współczynnik zwichrzenia ϕ L = 0,987 momenty maksymalne M x,max = -133,20 knm, M y,max = -9,60 knm siła osiowa N t = H r = 12,27 kn (54) N t / N Rt + M x,max / (ϕ L M Rx) + M y,max / M Ry = 0, , ,649 = 1,665 > 1 (!!!) Dwukierunkowe zginanie z uwzględnieniem wpływu skręcania przekrój z = 8,10 m (wciągnik MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 w położeniu 9,10 m) momenty obliczeniowe M x = -133,20 knm, M y = -9,60 knm moment skręcający M T = 1,28 knm bimoment maksymalny B = 0,37 knm 2 - naprężenia w pasie górnym (Z5-5) M x / W x,g + M y / W y,g + B ω g / I ω = 203, , ,84 = 372,79 MPa > f d= 205 MPa (181,8% ) (!!!) - naprężenia w pasie dolnym (Z5-6) M x / W x,d + M y / W y,d + B ω d / I ω = 203, , ,84 = 372,79 MPa > f d= 205 MPa (181,8% ) (!!!) Zginanie globalne i lokalne pasa dolnego przekrój z = 7,17 m (wciągnik MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 w położeniu 7,17 m) moment obliczeniowy M x = 61,56 knm siła skupiona przekazywana przez parę kół P = 132,91/2 = 66,45 kn - naprężenia w pasie dolnym (Z5-7) M x / W x,d + 1,4 P / t 2 f = 94, ,51 = 448,78 MPa > f d= 205 MPa (218,9% ) (!!!) Zginanie lokalne pasa dolnego na końcu belki siła skupiona przekazywana przez parę kół P = 132,91/2 = 66,45 kn - naprężenia w pasie dolnym 2 [1,4 P / t 2 f ] = 709,02 MPa > f d= 205 MPa (345,9% ) (!!!) Nośność na ścinanie przekrój z = 8,10 m (wciągnik MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 w położeniu 8,18 m) maksymalna siła poprzeczna V y,max = 133,49 kn (53) V y,max / V Ry = 0,347 < 1 przekrój z = 8,10 m (wciągnik MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 w położeniu 9,01 m) Siła obliczeniowa V x,max = 9,60 kn (53) V x,max / V Rx = 0,020 < 1 Nośność na zginanie ze ścinaniem V y,max = 131,39 kn < V o = 0,6 V Ry = 231,14 kn warunek niemiarodajny V x,max = -9,44 kn < V o = 0,6 V Rx = 288,93 kn warunek niemiarodajny Stan graniczny użytkowania Ugięcie pionowe: - ugięcie maksymalne przekrój z = 9,10 m (wciągnik MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 w położeniu 9,10 m) f ky,max = 5,45 mm - ugięcie graniczne f y,gr = 2 l o / 400 = 5,00 mm f ky,max = 5,45 mm > f y,gr= 5,00 mm (109,1% ) (!!!) Ugięcie poziome: - ugięcie maksymalne przekrój z = 9,10 m (wciągnik MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 w położeniu 9,10 m) f kx,max = 8,55 mm - ugięcie graniczne f x,gr = 2 l o / 600 = 3,33 mm f kx,max = 8,55 mm > f x,gr= 3,33 mm (256,6% ) (!!!) 17
18 Obliczenia belki B31P Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie): 0 132,91 54,2 kg/mb 9,60 A B C D E F G H I MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 8,0t y z 0,80 1,10 1,90 2,50 2,10 1,50 1,90 0,80 0,50 Charakterystyka wciągnika MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 (producent: PODEM) - udźwig: Q = 8,0 T - grupa natężenia pracy: A8 - masa własna: m = 530,0 kg - napęd elektryczny - dwie pary kół (jeden zestaw) Zasięg pracy od 0,00 m od lewego końca belki do 0,00 m od prawego końca belki Siły oddziaływania wciągnika wg PN-86/B-02005: - współczynnik obciążenia γ f = 1,20 - siła pionowa współczynnik dynamiczny β = 1,30 P V,k = (m+q) β = 110,76 kn, P V = P V,k γ f = 132,91 kn - siła pozioma prostopadła do toru: P Hp,k = 0,1 Q = 8,00 kn, P Hp = P Hp,k γ f = 9,60 kn - siła pozioma równoległa do toru, od wciągnika: H r,k = 0,12 (m+q) = 10,22 kn, H r = H r,k γ f = 12,27 kn Założenia obliczeniowe: - brak stężeń bocznych na długości przęseł belki; - średni współczynnik obciążenia dla obciążeń stałych γ f = 1,15 - współczynnik obciążenia dla ciężaru własnego belki γ f = 1,10 WYNIKI OBLICZEŃ STATYCZNYCH Momenty zginające M x [knm]: -106,52 0 A 249,61-23,08-26,44-32,15-30,32-28,00-21,99-29,99-11,26 31,35 20,99 B 137,01-128,83 42,72 6,16 4,93 9,09 6,70 5,72 C D E F G 18,929,19 H 13,86 I 54,55 47,04 35,61 39,57 136,44-14,09 135,03-11,05 136,74-25,39 134,19-27,08 155,42-20,06 134,93-66,97 133,08-22,37 Momenty zginające M y [knm]: -7,68-1,90-2,30-2,17-2,01-1,58-2,16-0,81 0 A 2,27 1,52 B 3,08 0,46 C 3,93 0,38 D 3,39 0,67 E 2,57 0,49 F 2,85 0,421,37 0,66 1,00 G H I 17,96-1,73 9,85-9,35 9,76-1,12 WYNIKI OBLICZEŃ WYTRZYMAŁOŚCIOWYCH WYMIAROWANIE WG PN-90/B ,65-0,90 9,81-1,90 9,62-2,03 11,15-1,52 9,73-4,85 9,60-1,63 y x x ,8 16,2 y 125 Przekrój : I 300 Stal: St3 A = 69,0 cm 2, A vy = 40,5 cm 2, A vx = 32,4 cm 2, t f = 16,2 mm, m = 54,2 kg/m J x = 9800 cm 4, J y = 451 cm 4 W x,g = 653 cm 3, W x,d = 653 cm 3, W y,g = 72,2 cm 3, W y,d = 72,2 cm 3 18
19 J ω = cm 6, J Τ = 61,0 cm 4, ω g = 88,7 cm 2, ω d = 88,7 cm 2 Nośności obliczeniowe przekroju: zginanie : dla M x klasa przekroju 1 (α p = 1,000) dla M y klasa przekroju 1 (α p = 1,000) ścinanie : dla V y klasa przekroju 1 V Ry = 385,24 kn dla V x klasa przekroju 1 V Rx = 481,55 kn rozciąganie : N Rt = 1414,50 kn skręcanie : B Rω = 2,10 knm 2 M Rx = 133,87 knm M Ry = 14,80 knm Belka Nośność na dwukierunkowe zginanie przekrój z = 0,80 m (wciągnik MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 w położeniu 0,00 m) współczynnik zwichrzenia ϕ L = 0,999 momenty maksymalne M x,max = -106,52 knm, M y,max = -7,68 knm siła osiowa N t = H r = 12,27 kn (54) N t / N Rt + M x,max / (ϕ L M Rx) + M y,max / M Ry = 0, , ,519 = 1,324 > 1 (!!!) Dwukierunkowe zginanie z uwzględnieniem wpływu skręcania przekrój z = 0,80 m (wciągnik MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 w położeniu 0,00 m) momenty obliczeniowe M x = -106,52 knm, M y = -7,68 knm moment skręcający M T = 1,28 knm bimoment maksymalny B = 0,34 knm 2 - naprężenia w pasie górnym (Z5-5) M x / W x,g + M y / W y,g + B ω g / I ω = 163, , ,35 = 302,84 MPa > f d= 205 MPa (147,7% ) (!!!) - naprężenia w pasie dolnym (Z5-6) M x / W x,d + M y / W y,d + B ω d / I ω = 163, , ,35 = 302,84 MPa > f d= 205 MPa (147,7% ) (!!!) Zginanie globalne i lokalne pasa dolnego przekrój z = 5,03 m (wciągnik MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 w położeniu 5,03 m) moment obliczeniowy M x = 54,55 knm siła skupiona przekazywana przez parę kół P = 132,91/2 = 66,45 kn - naprężenia w pasie dolnym (Z5-7) M x / W x,d + 1,4 P / t 2 f = 83, ,51 = 438,04 MPa > f d= 205 MPa (213,7% ) (!!!) Zginanie lokalne pasa dolnego na końcu belki siła skupiona przekazywana przez parę kół P = 132,91/2 = 66,45 kn - naprężenia w pasie dolnym 2 [1,4 P / t 2 f ] = 709,02 MPa > f d= 205 MPa (345,9% ) (!!!) Nośność na ścinanie przekrój z = 0,80 m (wciągnik MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 w położeniu 0,66 m) maksymalna siła poprzeczna V y,max = 133,38 kn (53) V y,max / V Ry = 0,346 < 1 przekrój z = 0,00 m (wciągnik MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 w położeniu 0,00 m) Siła obliczeniowa V x,max = -9,60 kn (53) V x,max / V Rx = 0,020 < 1 Nośność na zginanie ze ścinaniem V y,max = 133,38 kn < V o = 0,6 V Ry = 231,14 kn warunek niemiarodajny V x,max = -9,60 kn < V o = 0,6 V Rx = 288,93 kn warunek niemiarodajny Stan graniczny użytkowania Ugięcie pionowe: - ugięcie maksymalne przekrój z = 0,00 m (wciągnik MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 w położeniu 0,00 m) f ky,max = 2,11 mm - ugięcie graniczne f y,gr = 2 l o / 400 = 4,00 mm f ky,max = 2,11 mm < f y,gr = 4,00 mm (52,7%) Ugięcie poziome: - ugięcie maksymalne przekrój z = 0,00 m (wciągnik MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 w położeniu 0,00 m) f kx,max = 3,31 mm - ugięcie graniczne f x,gr = 2 l o / 600 = 2,67 mm f kx,max = 3,31 mm > f x,gr= 2,67 mm (124,0% ) (!!!) 19
20 Obliczenia belki B45P Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie): 132,91 9,60 54,2 kg/mb A B C D E F MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 8,0t y z 1,90 1,90 1,80 2,20 1,20 Charakterystyka wciągnika MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 (producent: PODEM) - udźwig: Q = 8,0 T - grupa natężenia pracy: A8 - masa własna: m = 530,0 kg - napęd elektryczny - dwie pary kół (jeden zestaw) Zasięg pracy od 0,00 m od lewego końca belki do 0,00 m od prawego końca belki Siły oddziaływania wciągnika wg PN-86/B-02005: - współczynnik obciążenia γ f = 1,20 - siła pionowa współczynnik dynamiczny β = 1,30 P V,k = (m+q) β = 110,76 kn, P V = P V,k γ f = 132,91 kn - siła pozioma prostopadła do toru: P Hp,k = 0,1 Q = 8,00 kn, P Hp = P Hp,k γ f = 9,60 kn - siła pozioma równoległa do toru, od wciągnika: H r,k = 0,12 (m+q) = 10,22 kn, H r = H r,k γ f = 12,27 kn Założenia obliczeniowe: - brak stężeń bocznych na długości przęseł belki; - średni współczynnik obciążenia dla obciążeń stałych γ f = 1,15 - współczynnik obciążenia dla ciężaru własnego belki γ f = 1,10 WYNIKI OBLICZEŃ STATYCZNYCH Momenty zginające M x [knm]: -26,31-22,37-26,26-30,13 A 133,35-10,01 51,84 4,77 B 6,98 5,27 C D 135,00-14,50 43,56 133,81-21,69 41,70 134,67-17,48 47,35 E 137,91-15,20 34,46 F 133,10-24,76 Momenty zginające M y [knm]: -1,88-1,61-1,88-2,16 A 3,73 0,36 0,51 0,40 B 3,14 C 3,01 D 3,41 E 2,49 F 9,60-0,75 9,66-1,14 9,59-1,64 9,64-1,35 9,88-1,18 9,60-1,80 WYNIKI OBLICZEŃ WYTRZYMAŁOŚCIOWYCH WYMIAROWANIE WG PN-90/B y x x ,8 16,2 y 125 Przekrój : I 300 Stal: St3 A = 69,0 cm 2, A vy = 40,5 cm 2, A vx = 32,4 cm 2, t f = 16,2 mm, m = 54,2 kg/m J x = 9800 cm 4, J y = 451 cm 4 20
21 W x,g = 653 cm 3, W x,d = 653 cm 3, W y,g = 72,2 cm 3, W y,d = 72,2 cm 3 J ω = cm 6, J Τ = 61,0 cm 4, ω g = 88,7 cm 2, ω d = 88,7 cm 2 Nośności obliczeniowe przekroju: zginanie : dla M x klasa przekroju 1 (α p = 1,000) dla M y klasa przekroju 1 (α p = 1,000) ścinanie : dla V y klasa przekroju 1 V Ry = 385,24 kn dla V x klasa przekroju 1 V Rx = 481,55 kn rozciąganie : N Rt = 1414,50 kn skręcanie : B Rω = 2,10 knm 2 M Rx = 133,87 knm M Ry = 14,80 knm Belka Nośność na dwukierunkowe zginanie przekrój z = 0,82 m (wciągnik MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 w położeniu 0,82 m) współczynnik zwichrzenia ϕ L = 0,995 momenty maksymalne M x,max = 51,84 knm, M y,max = 3,73 knm siła osiowa N t = H r = 12,27 kn (54) N t / N Rt + M x,max / (ϕ L M Rx) + M y,max / M Ry = 0, , ,252 = 0,650 < 1 Dwukierunkowe zginanie z uwzględnieniem wpływu skręcania przekrój z = 0,82 m (wciągnik MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 w położeniu 0,82 m) momenty obliczeniowe M x = 51,84 knm, M y = 3,73 knm moment skręcający M T = 1,28 knm bimoment maksymalny B = 0,36 knm 2 - naprężenia w pasie górnym (Z5-5) M x / W x,g + M y / W y,g + B ω g / I ω = 79, , ,35 = 166,44 MPa < f d = 205 MPa (81,2%) - naprężenia w pasie dolnym (Z5-6) M x / W x,d + M y / W y,d + B ω d / I ω = 79, , ,35 = 166,44 MPa < f d = 205 MPa (81,2%) Zginanie globalne i lokalne pasa dolnego przekrój z = 0,82 m (wciągnik MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 w położeniu 0,82 m) moment obliczeniowy M x = 51,84 knm siła skupiona przekazywana przez parę kół P = 132,91/2 = 66,45 kn - naprężenia w pasie dolnym (Z5-7) M x / W x,d + 1,4 P / t 2 f = 79, ,51 = 433,90 MPa > f d= 205 MPa (211,7% ) (!!!) Zginanie lokalne pasa dolnego na końcu belki siła skupiona przekazywana przez parę kół P = 132,91/2 = 66,45 kn - naprężenia w pasie dolnym 2 [1,4 P / t 2 f ] = 709,02 MPa > f d= 205 MPa (345,9% ) (!!!) Nośność na ścinanie przekrój z = 1,90 m (wciągnik MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 w położeniu 1,91 m) maksymalna siła poprzeczna V y,max = 133,08 kn (53) V y,max / V Ry = 0,345 < 1 przekrój z = 1,90 m (wciągnik MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 w położeniu 1,91 m) Siła obliczeniowa V x,max = 9,57 kn (53) V x,max / V Rx = 0,020 < 1 Nośność na zginanie ze ścinaniem V y,max = 130,74 kn < V o = 0,6 V Ry = 231,14 kn warunek niemiarodajny V x,max = -9,39 kn < V o = 0,6 V Rx = 288,93 kn warunek niemiarodajny Stan graniczny użytkowania Ugięcie pionowe: - ugięcie maksymalne przekrój z = 0,90 m (wciągnik MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 w położeniu 0,91 m) f ky,max = 0,56 mm - ugięcie graniczne f y,gr = l o / 400 = 4,75 mm f ky,max = 0,56 mm < f y,gr = 4,75 mm (11,7%) Ugięcie poziome: - ugięcie maksymalne przekrój z = 0,90 m (wciągnik MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 w położeniu 0,91 m) f kx,max = 0,87 mm - ugięcie graniczne f x,gr = l o / 600 = 3,17 mm f kx,max = 0,87 mm < f x,gr = 3,17 mm (27,5%) 21
22 Obliczenia belki B51P Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie): 132,91 9,60 68,0 kg/mb 0 1 A B C D E MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 8,0t y z 0,70 2,00 1,90 1,80 2,60 1,10 Charakterystyka wciągnika MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 (producent: PODEM) - udźwig: Q = 8,0 T - grupa natężenia pracy: A8 - masa własna: m = 530,0 kg - napęd elektryczny - dwie pary kół (jeden zestaw) Zasięg pracy od 0,00 m od lewego końca belki do 0,00 m od prawego końca belki Siły oddziaływania wciągnika wg PN-86/B-02005: - współczynnik obciążenia γ f = 1,20 - siła pionowa współczynnik dynamiczny β = 1,30 P V,k = (m+q) β = 110,76 kn, P V = P V,k γ f = 132,91 kn - siła pozioma prostopadła do toru: P Hp,k = 0,1 Q = 8,00 kn, P Hp = P Hp,k γ f = 9,60 kn - siła pozioma równoległa do toru, od wciągnika: H r,k = 0,12 (m+q) = 10,22 kn, H r = H r,k γ f = 12,27 kn Założenia obliczeniowe: - brak stężeń bocznych na długości przęseł belki; - średni współczynnik obciążenia dla obciążeń stałych γ f = 1,15 - współczynnik obciążenia dla ciężaru własnego belki γ f = 1,10 WYNIKI OBLICZEŃ STATYCZNYCH Momenty zginające M x [knm]: -93, A 25,27 10,58 54,28 B 43,80 C 45,29 D E 68,65 193,40-8,44-28,33-22,26 135,85-74,84 134,15-34,80-41,75 142,18-104,04-146,64 Momenty zginające M y [knm]: -6,72-10,56-2,03-1,60-2,99 0 0,00 1,84 0,78 1 A 3,91 3,16 B C 3,29 D 4,94 E 13,88-0,70 9,70-5,52 9,60-2,60 10,15-7,63 208,49-4,10 14,93-0,43 WYNIKI OBLICZEŃ WYTRZYMAŁOŚCIOWYCH WYMIAROWANIE WG PN-90/B y x x ,2 18,3 y
23 Przekrój : I 340 Stal: St3 A = 86,7 cm 2, A vy = 50,1 cm 2, A vx = 41,5 cm 2, t f = 18,3 mm, m = 68,0 kg/m J x = cm 4, J y = 674 cm 4 W x,g = 923 cm 3, W x,d = 923 cm 3, W y,g = 98,4 cm 3, W y,d = 98,4 cm 3 J ω = cm 6, J Τ = 97,4 cm 4, ω g = 110 cm 2, ω d = 110 cm 2 Nośności obliczeniowe przekroju: zginanie : dla M x klasa przekroju 1 (α p = 1,000) dla M y klasa przekroju 1 (α p = 1,000) ścinanie : dla V y klasa przekroju 1 V Ry = 493,20 kn dla V x klasa przekroju 1 V Rx = 596,19 kn rozciąganie : N Rt = 1777,35 kn skręcanie : B Rω = 3,24 knm 2 M Rx = 189,22 knm M Ry = 20,17 knm Belka Nośność na dwukierunkowe zginanie przekrój z = 9,00 m (wciągnik MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 w położeniu 10,10 m) współczynnik zwichrzenia ϕ L = 0,985 momenty maksymalne M x,max = -146,64 knm, M y,max = -10,56 knm siła osiowa N t = H r = 12,27 kn (54) N t / N Rt + M x,max / (ϕ L M Rx) + M y,max / M Ry = 0, , ,523 = 1,317 > 1 (!!!) Dwukierunkowe zginanie z uwzględnieniem wpływu skręcania przekrój z = 9,00 m (wciągnik MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 w położeniu 10,10 m) momenty obliczeniowe M x = -146,64 knm, M y = -10,56 knm moment skręcający M T = 1,46 knm bimoment maksymalny B = 0,46 knm 2 - naprężenia w pasie górnym (Z5-5) M x / W x,g + M y / W y,g + B ω g / I ω = 158, , ,88 = 295,08 MPa > f d= 205 MPa (143,9% ) (!!!) - naprężenia w pasie dolnym (Z5-6) M x / W x,d + M y / W y,d + B ω d / I ω = 158, , ,88 = 295,08 MPa > f d= 205 MPa (143,9% ) (!!!) Zginanie globalne i lokalne pasa dolnego przekrój z = 7,96 m (wciągnik MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 w położeniu 7,96 m) moment obliczeniowy M x = 68,65 knm siła skupiona przekazywana przez parę kół P = 132,91/2 = 66,45 kn - naprężenia w pasie dolnym (Z5-7) M x / W x,d + 1,4 P / t 2 f = 74, ,81 = 352,20 MPa > f d= 205 MPa (171,8% ) (!!!) Zginanie lokalne pasa dolnego na końcu belki siła skupiona przekazywana przez parę kół P = 132,91/2 = 66,45 kn - naprężenia w pasie dolnym 2 [1,4 P / t 2 f ] = 555,63 MPa > f d= 205 MPa (271,0% ) (!!!) Nośność na ścinanie przekrój z = 9,00 m (wciągnik MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 w położeniu 9,08 m) maksymalna siła poprzeczna V y,max = 133,72 kn (53) V y,max / V Ry = 0,271 < 1 przekrój z = 0,00 m (wciągnik MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 w położeniu 0,00 m) Siła obliczeniowa V x,max = -9,60 kn (53) V x,max / V Rx = 0,016 < 1 Nośność na zginanie ze ścinaniem V y,max = 133,42 kn < V o = 0,6 V Ry = 295,92 kn warunek niemiarodajny V x,max = -9,60 kn < V o = 0,6 V Rx = 357,71 kn warunek niemiarodajny Stan graniczny użytkowania Ugięcie pionowe: - ugięcie maksymalne przekrój z = 10,10 m (wciągnik MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 w położeniu 10,10 m) f ky,max = 4,58 mm - ugięcie graniczne f y,gr = 2 l o / 400 = 5,50 mm f ky,max = 4,58 mm < f y,gr = 5,50 mm (83,2%) Ugięcie poziome: - ugięcie maksymalne przekrój z = 10,10 m (wciągnik MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 w położeniu 10,10 m) f kx,max = 7,69 mm - ugięcie graniczne f x,gr = 2 l o / 600 = 3,67 mm f kx,max = 7,69 mm > f x,gr= 3,67 mm (209,8% ) (!!!) 23
24 Obliczenia belki B65L Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie): 132,91 9,60 54,2 kg/mb 0 1 A B C D E MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 8,0t y z 0,40 2,00 1,90 1,70 2,40 1,40 Charakterystyka wciągnika MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 (producent: PODEM) - udźwig: Q = 8,0 T - grupa natężenia pracy: A8 - masa własna: m = 530,0 kg - napęd elektryczny - dwie pary kół (jeden zestaw) Zasięg pracy od 0,00 m od lewego końca belki do 0,00 m od prawego końca belki Siły oddziaływania wciągnika wg PN-86/B-02005: - współczynnik obciążenia γ f = 1,20 - siła pionowa współczynnik dynamiczny β = 1,30 P V,k = (m+q) β = 110,76 kn, P V = P V,k γ f = 132,91 kn - siła pozioma prostopadła do toru: P Hp,k = 0,1 Q = 8,00 kn, P Hp = P Hp,k γ f = 9,60 kn - siła pozioma równoległa do toru, od wciągnika: H r,k = 0,12 (m+q) = 10,22 kn, H r = H r,k γ f = 12,27 kn Założenia obliczeniowe: - brak stężeń bocznych na długości przęseł belki; - średni współczynnik obciążenia dla obciążeń stałych γ f = 1,15 - współczynnik obciążenia dla ciężaru własnego belki γ f = 1,10 WYNIKI OBLICZEŃ STATYCZNYCH Momenty zginające M x [knm]: -53, ,39 9,42 1 A 54,22 B 43,56 C 57,33 D 63,38 E 167,53-8,86-28,34-22,88-38,05 135,60-42,44 134,10-33,18 140,76-142,80-186,65 Momenty zginające M y [knm]: -13,44-3,84-2,03-1,64-2,74 0 0,00 A 3,90 1,06 B 3,14 0,69 C 4,15 D 4,58 E 1 12,05-0,69 9,70-3,16 9,61-2,47 10,09-10,39 236,09-4,47 16,93-0,45 WYNIKI OBLICZEŃ WYTRZYMAŁOŚCIOWYCH WYMIAROWANIE WG PN-90/B y x x ,8 16,2 y
25 Przekrój : I 300 Stal: St3 A = 69,0 cm 2, A vy = 40,5 cm 2, A vx = 32,4 cm 2, t f = 16,2 mm, m = 54,2 kg/m J x = 9800 cm 4, J y = 451 cm 4 W x,g = 653 cm 3, W x,d = 653 cm 3, W y,g = 72,2 cm 3, W y,d = 72,2 cm 3 J ω = cm 6, J Τ = 61,0 cm 4, ω g = 88,7 cm 2, ω d = 88,7 cm 2 Nośności obliczeniowe przekroju: zginanie : dla M x klasa przekroju 1 (α p = 1,000) dla M y klasa przekroju 1 (α p = 1,000) ścinanie : dla V y klasa przekroju 1 V Ry = 385,24 kn dla V x klasa przekroju 1 V Rx = 481,55 kn rozciąganie : N Rt = 1414,50 kn skręcanie : B Rω = 2,10 knm 2 M Rx = 133,87 knm M Ry = 14,80 knm Belka Nośność na dwukierunkowe zginanie przekrój z = 8,40 m (wciągnik MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 w położeniu 9,80 m) współczynnik zwichrzenia ϕ L = 0,985 momenty maksymalne M x,max = -186,65 knm, M y,max = -13,44 knm siła osiowa N t = H r = 12,27 kn (54) N t / N Rt + M x,max / (ϕ L M Rx) + M y,max / M Ry = 0, , ,908 = 2,332 > 1 (!!!) Dwukierunkowe zginanie z uwzględnieniem wpływu skręcania przekrój z = 8,40 m (wciągnik MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 w położeniu 9,80 m) momenty obliczeniowe M x = -186,65 knm, M y = -13,44 knm moment skręcający M T = 1,28 knm bimoment maksymalny B = 0,39 knm 2 - naprężenia w pasie górnym (Z5-5) M x / W x,g + M y / W y,g + B ω g / I ω = 285, , ,95 = 509,93 MPa > f d= 205 MPa (248,7% ) (!!!) - naprężenia w pasie dolnym (Z5-6) M x / W x,d + M y / W y,d + B ω d / I ω = 285, , ,95 = 509,93 MPa > f d= 205 MPa (248,7% ) (!!!) Zginanie globalne i lokalne pasa dolnego przekrój z = 7,42 m (wciągnik MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 w położeniu 7,42 m) moment obliczeniowy M x = 63,38 knm siła skupiona przekazywana przez parę kół P = 132,91/2 = 66,45 kn - naprężenia w pasie dolnym (Z5-7) M x / W x,d + 1,4 P / t 2 f = 97, ,51 = 451,57 MPa > f d= 205 MPa (220,3% ) (!!!) Zginanie lokalne pasa dolnego na końcu belki siła skupiona przekazywana przez parę kół P = 132,91/2 = 66,45 kn - naprężenia w pasie dolnym 2 [1,4 P / t 2 f ] = 709,02 MPa > f d= 205 MPa (345,9% ) (!!!) Nośność na ścinanie przekrój z = 8,40 m (wciągnik MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 w położeniu 9,80 m) maksymalna siła poprzeczna V y,max = 133,73 kn (53) V y,max / V Ry = 0,347 < 1 przekrój z = 8,40 m (wciągnik MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 w położeniu 9,80 m) Siła obliczeniowa V x,max = 9,60 kn (53) V x,max / V Rx = 0,020 < 1 Nośność na zginanie ze ścinaniem V y,max = 133,14 kn < V o = 0,6 V Ry = 231,14 kn warunek niemiarodajny V x,max = -9,60 kn < V o = 0,6 V Rx = 288,93 kn warunek niemiarodajny Stan graniczny użytkowania Ugięcie pionowe: - ugięcie maksymalne przekrój z = 9,80 m (wciągnik MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 w położeniu 9,80 m) f ky,max = 12,38 mm - ugięcie graniczne f y,gr = 2 l o / 400 = 7,00 mm f ky,max = 12,38 mm > f y,gr= 7,00 mm (176,8% ) (!!!) Ugięcie poziome: - ugięcie maksymalne przekrój z = 9,80 m (wciągnik MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 w położeniu 9,80 m) f kx,max = 19,39 mm - ugięcie graniczne f x,gr = 2 l o / 600 = 4,67 mm f kx,max = 19,39 mm > f x,gr= 4,67 mm (415,4% ) (!!!) 25
26 Obliczenia belki B73P Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie): 132,91 9,60 68,0 kg/mb A B C D MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 8,0t y z 2,00 3,40 3,50 Charakterystyka wciągnika MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 (producent: PODEM) - udźwig: Q = 8,0 T - grupa natężenia pracy: A8 - masa własna: m = 530,0 kg - napęd elektryczny - dwie pary kół (jeden zestaw) Zasięg pracy od 0,00 m od lewego końca belki do 0,00 m od prawego końca belki Siły oddziaływania wciągnika wg PN-86/B-02005: - współczynnik obciążenia γ f = 1,20 - siła pionowa współczynnik dynamiczny β = 1,30 P V,k = (m+q) β = 110,76 kn, P V = P V,k γ f = 132,91 kn - siła pozioma prostopadła do toru: P Hp,k = 0,1 Q = 8,00 kn, P Hp = P Hp,k γ f = 9,60 kn - siła pozioma równoległa do toru, od wciągnika: H r,k = 0,12 (m+q) = 10,22 kn, H r = H r,k γ f = 12,27 kn Założenia obliczeniowe: - brak stężeń bocznych na długości przęseł belki; - średni współczynnik obciążenia dla obciążeń stałych γ f = 1,15 - współczynnik obciążenia dla ciężaru własnego belki γ f = 1,10 WYNIKI OBLICZEŃ STATYCZNYCH Momenty zginające M x [knm]: -47,00-50,17 A 133,39-22,77 57,31 14,99 B 138,07-24,68 76,17 C 137,38-6,03 95,37 D 133,92-8,63 Momenty zginające M y [knm]: -3,36-3,55 A 4,13 1,12 B 5,48 C 6,84 D 9,60-1,68 9,82-1,93 9,71-0,65 9,60-0,70 WYNIKI OBLICZEŃ WYTRZYMAŁOŚCIOWYCH WYMIAROWANIE WG PN-90/B y x x ,2 18,3 y
27 Przekrój : I 340 Stal: St3 A = 86,7 cm 2, A vy = 50,1 cm 2, A vx = 41,5 cm 2, t f = 18,3 mm, m = 68,0 kg/m J x = cm 4, J y = 674 cm 4 W x,g = 923 cm 3, W x,d = 923 cm 3, W y,g = 98,4 cm 3, W y,d = 98,4 cm 3 J ω = cm 6, J Τ = 97,4 cm 4, ω g = 110 cm 2, ω d = 110 cm 2 Nośności obliczeniowe przekroju: zginanie : dla M x klasa przekroju 1 (α p = 1,000) dla M y klasa przekroju 1 (α p = 1,000) ścinanie : dla V y klasa przekroju 1 V Ry = 493,20 kn dla V x klasa przekroju 1 V Rx = 596,19 kn rozciąganie : N Rt = 1777,35 kn skręcanie : B Rω = 3,24 knm 2 M Rx = 189,22 knm M Ry = 20,17 knm Belka Nośność na dwukierunkowe zginanie przekrój z = 7,37 m (wciągnik MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 w położeniu 7,37 m) współczynnik zwichrzenia ϕ L = 0,961 momenty maksymalne M x,max = 95,37 knm, M y,max = 6,84 knm siła osiowa N t = H r = 12,27 kn (54) N t / N Rt + M x,max / (ϕ L M Rx) + M y,max / M Ry = 0, , ,339 = 0,870 < 1 Dwukierunkowe zginanie z uwzględnieniem wpływu skręcania przekrój z = 7,37 m (wciągnik MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 w położeniu 7,37 m) momenty obliczeniowe M x = 95,37 knm, M y = 6,84 knm moment skręcający M T = 1,46 knm bimoment maksymalny B = 0,49 knm 2 - naprężenia w pasie górnym (Z5-5) M x / W x,g + M y / W y,g + B ω g / I ω = 103, , ,86 = 203,70 MPa < f d = 205 MPa (99,4%) - naprężenia w pasie dolnym (Z5-6) M x / W x,d + M y / W y,d + B ω d / I ω = 103, , ,86 = 203,70 MPa < f d = 205 MPa (99,4%) Zginanie globalne i lokalne pasa dolnego przekrój z = 7,37 m (wciągnik MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 w położeniu 7,37 m) moment obliczeniowy M x = 95,37 knm siła skupiona przekazywana przez parę kół P = 132,91/2 = 66,45 kn - naprężenia w pasie dolnym (Z5-7) M x / W x,d + 1,4 P / t 2 f = 103, ,81 = 381,14 MPa > f d= 205 MPa (185,9% ) (!!!) Zginanie lokalne pasa dolnego na końcu belki siła skupiona przekazywana przez parę kół P = 132,91/2 = 66,45 kn - naprężenia w pasie dolnym 2 [1,4 P / t 2 f ] = 555,63 MPa > f d= 205 MPa (271,0% ) (!!!) Nośność na ścinanie przekrój z = 5,40 m (wciągnik MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 w położeniu 5,39 m) maksymalna siła poprzeczna V y,max = 134,12 kn (53) V y,max / V Ry = 0,272 < 1 przekrój z = 5,39 m (wciągnik MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 w położeniu 5,39 m) Siła obliczeniowa V x,max = -9,59 kn (53) V x,max / V Rx = 0,016 < 1 Nośność na zginanie ze ścinaniem V y,max = 133,00 kn < V o = 0,6 V Ry = 295,92 kn warunek niemiarodajny V x,max = -9,54 kn < V o = 0,6 V Rx = 357,71 kn warunek niemiarodajny Stan graniczny użytkowania Ugięcie pionowe: - ugięcie maksymalne przekrój z = 7,28 m (wciągnik MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 w położeniu 7,28 m) f ky,max = 2,17 mm - ugięcie graniczne f y,gr = l o / 400 = 8,75 mm f ky,max = 2,17 mm < f y,gr = 8,75 mm (24,7%) Ugięcie poziome: - ugięcie maksymalne przekrój z = 7,28 m (wciągnik MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 w położeniu 7,28 m) f kx,max = 3,61 mm - ugięcie graniczne f x,gr = l o / 600 = 5,83 mm f kx,max = 3,61 mm < f x,gr = 5,83 mm (61,9%) 27
28 Obliczenia belki B83L Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie): 132,91 9,60 68,0 kg/mb 0 1 A B C D E MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 8,0t y z 0,30 1,50 1,50 1,60 2,30 0,90 Charakterystyka wciągnika MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 (producent: PODEM) - udźwig: Q = 8,0 T - grupa natężenia pracy: A8 - masa własna: m = 530,0 kg - napęd elektryczny - dwie pary kół (jeden zestaw) Zasięg pracy od 0,00 m od lewego końca belki do 0,00 m od prawego końca belki Siły oddziaływania wciągnika wg PN-86/B-02005: - współczynnik obciążenia γ f = 1,20 - siła pionowa współczynnik dynamiczny β = 1,30 P V,k = (m+q) β = 110,76 kn, P V = P V,k γ f = 132,91 kn - siła pozioma prostopadła do toru: P Hp,k = 0,1 Q = 8,00 kn, P Hp = P Hp,k γ f = 9,60 kn - siła pozioma równoległa do toru, od wciągnika: H r,k = 0,12 (m+q) = 10,22 kn, H r = H r,k γ f = 12,27 kn Założenia obliczeniowe: - brak stężeń bocznych na długości przęseł belki; - średni współczynnik obciążenia dla obciążeń stałych γ f = 1,15 - współczynnik obciążenia dla ciężaru własnego belki γ f = 1,10 WYNIKI OBLICZEŃ STATYCZNYCH Momenty zginające M x [knm]: -39, ,48 9,99 1 A 40,81 B 34,81 C 37,66 37,11 D E 60,74 167,27-9,92-20,65-19,62 134,93-41,36 134,12-36,70-37,03 142,22-96,52-119,92 Momenty zginające M y [knm]: -8,64-2,88-1,48-1,41-2,65 0 0,00 0,77 0,73 1 A 2,94 2,51 B C 2,72 2,70 D 4,37 E 12,03-0,77 9,66-3,08 9,62-2,72 10,16-7,08 202,68-4,34 14,53-0,42 WYNIKI OBLICZEŃ WYTRZYMAŁOŚCIOWYCH WYMIAROWANIE WG PN-90/B y x x ,2 18,3 y 137 Przekrój : I 340 Stal: St3 28
29 A = 86,7 cm 2, A vy = 50,1 cm 2, A vx = 41,5 cm 2, t f = 18,3 mm, m = 68,0 kg/m J x = cm 4, J y = 674 cm 4 W x,g = 923 cm 3, W x,d = 923 cm 3, W y,g = 98,4 cm 3, W y,d = 98,4 cm 3 J ω = cm 6, J Τ = 97,4 cm 4, ω g = 110 cm 2, ω d = 110 cm 2 Nośności obliczeniowe przekroju: zginanie : dla M x klasa przekroju 1 (α p = 1,000) dla M y klasa przekroju 1 (α p = 1,000) ścinanie : dla V y klasa przekroju 1 V Ry = 493,20 kn dla V x klasa przekroju 1 V Rx = 596,19 kn rozciąganie : N Rt = 1777,35 kn skręcanie : B Rω = 3,24 knm 2 M Rx = 189,22 knm M Ry = 20,17 knm Belka Nośność na dwukierunkowe zginanie przekrój z = 7,20 m (wciągnik MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 w położeniu 8,10 m) współczynnik zwichrzenia ϕ L = 0,990 momenty maksymalne M x,max = -119,92 knm, M y,max = -8,64 knm siła osiowa N t = H r = 12,27 kn (54) N t / N Rt + M x,max / (ϕ L M Rx) + M y,max / M Ry = 0, , ,428 = 1,075 > 1 (!!!) Dwukierunkowe zginanie z uwzględnieniem wpływu skręcania przekrój z = 7,20 m (wciągnik MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 w położeniu 8,10 m) momenty obliczeniowe M x = -119,92 knm, M y = -8,64 knm moment skręcający M T = 1,46 knm bimoment maksymalny B = 0,43 knm 2 - naprężenia w pasie górnym (Z5-5) M x / W x,g + M y / W y,g + B ω g / I ω = 129, , ,12 = 244,85 MPa > f d= 205 MPa (119,4% ) (!!!) - naprężenia w pasie dolnym (Z5-6) M x / W x,d + M y / W y,d + B ω d / I ω = 129, , ,12 = 244,85 MPa > f d= 205 MPa (119,4% ) (!!!) Zginanie globalne i lokalne pasa dolnego przekrój z = 6,22 m (wciągnik MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 w położeniu 6,22 m) moment obliczeniowy M x = 60,74 knm siła skupiona przekazywana przez parę kół P = 132,91/2 = 66,45 kn - naprężenia w pasie dolnym (Z5-7) M x / W x,d + 1,4 P / t 2 f = 65, ,81 = 343,62 MPa > f d= 205 MPa (167,6% ) (!!!) Zginanie lokalne pasa dolnego na końcu belki siła skupiona przekazywana przez parę kół P = 132,91/2 = 66,45 kn - naprężenia w pasie dolnym 2 [1,4 P / t 2 f ] = 555,63 MPa > f d= 205 MPa (271,0% ) (!!!) Nośność na ścinanie przekrój z = 7,20 m (wciągnik MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 w położeniu 8,02 m) maksymalna siła poprzeczna V y,max = 133,57 kn (53) V y,max / V Ry = 0,271 < 1 przekrój z = 7,20 m (wciągnik MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 w położeniu 7,94 m) Siła obliczeniowa V x,max = 9,60 kn (53) V x,max / V Rx = 0,016 < 1 Nośność na zginanie ze ścinaniem V y,max = 133,13 kn < V o = 0,6 V Ry = 295,92 kn warunek niemiarodajny V x,max = -9,60 kn < V o = 0,6 V Rx = 357,71 kn warunek niemiarodajny Stan graniczny użytkowania Ugięcie pionowe: - ugięcie maksymalne przekrój z = 8,10 m (wciągnik MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 w położeniu 8,10 m) f ky,max = 2,64 mm - ugięcie graniczne f y,gr = 2 l o / 400 = 4,50 mm f ky,max = 2,64 mm < f y,gr = 4,50 mm (58,7%) Ugięcie poziome: - ugięcie maksymalne przekrój z = 8,10 m (wciągnik MT520 H7 V1 4/1 MEK 20/5 w położeniu 8,10 m) f kx,max = 4,44 mm - ugięcie graniczne f x,gr = 2 l o / 600 = 3,00 mm f kx,max = 4,44 mm > f x,gr= 3,00 mm (148,0% ) (!!!) 29
30 WNIOSKI Z ANALIZY OBLICZEŃ STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWYCH: Stwierdza się, że wszystkie belki nie spełniają warunku stanu granicznego nośności ich ponowne obciążenie może w każdej chwili doprowadzić do awarii konstrukcji. Belki należy wymienić wraz z konstrukcją wsporczą. 6. Ocena stanu technicznego konstrukcji stropów +7.50, +8.50, m Stwierdza się, że konstrukcja stropów w poziomach +7,50, +8,50 oraz +10,50 pomiędzy osiami B-C-D w strefie bloków nr 1, 2, 3, 4, 7, 8 jest w dobrym stanie technicznym. Nie jest konieczne przeprowadzanie prac remontowych z uwagi na uszkodzenia stropów w części żelbetowej i stalowej. Stwierdza się, że konstrukcja stropu w strefie bloków 5 i 6 jest w licznych miejscach skorodowana i konieczne jest przeprowadzenie prac remontowych mających na celu usuniecie korozji elementów konstrukcji stropu. 7. Wnioski końcowe 1. Stwierdza się, że belki nie są dostosowane do przeniesienia ładunku o masie Q=8T. Belki wciągnikowe analizowano zgodnie z poniższym algorytmem. Rys. 3. Algorytm oceny belek Po analizie wizualnej opisanej w p zakwestionowano 16 belek, natomiast po przeanalizowaniu pomiarów geodezyjnych opisanych w p stwierdzono, że wszystkie belki są zwichrzone lub są niewłaściwie zamocowanie w pionie i nie nadają się do ponownej eksploatacji. 30
31 Stąd wykonywanie obliczeń statycznych w p.5.3. wykonano wyłącznie dla przykładowych pojedynczych belek w danym bloku. 2. Stwierdza się, że wszystkie belki wciągnikowe są w złym stanie technicznym na skutek uszkodzeń mechanicznych, zwichrzenia przekroju, usytuowania belki w pionie czy przekroczenia stanów granicznych nośności. Dla wszystkich obliczonych belek w p. 5.3 są przekroczone warunki normowe dotyczące: - nośności na dwukierunkowe zginanie, - dwukierunkowe zginanie z uwzględnieniem wpływu skręcania, - zginanie globalne i lokalne pasa dolnego, - zginanie lokalne pasa dolnego na końcu belki, W wielu przypadkach wartości przekroczone są dwukrotnie! W wielu obliczonych przypadkach przekroczone są również dopuszczalne ugięcia belek. Nieprzekroczone są wyłącznie nośności belek na ścinanie. Obliczenia potwierdzają zły stan techniczny belek i ich niedostosowanie do przeniesienia ładunków o masie Q=8t dla belek o przekroju INP300 i INP Stwierdza się, że ponowne obciążenie tak zdeformowanych belek może doprowadzić do awarii konstrukcji, a w konsekwencji zerwania ładunku; 4. Wiele belek jest uszkodzonych mechanicznie w belkach są wykonane otwory w półkach i w środniku belki, w części belek dokonano podcięć sięgających ¾ wysokości przekroju poprzecznego; uszkodzenia takie prowadzą do znacznego obniżenia nośności belki; 5. Wszystkie belki są silnie zwichrzone. Dla części belek wartość dopuszczalna zwichrzenia przekroczona jest kilkukrotnie. Belki takie nie nadają się do remontu. 6. Na duże skręcenie belek ma również wpływ układ oraz przekroje poprzeczne cięgien mocujących belki do stropu są to przekroje o małych momentach bezwładności, a uwzględniając ich sposób zamocowania nie stanowią one dostatecznego zabezpieczenia belek przed zwichrzeniem. Stąd w punktach podparcia powstają dodatkowe naprężenia wynikające z sił powodujących obrót belki jej zwichrzenie, w związku z tym stwierdza się konieczność wymiany całości konstrukcji wsporczych belek wciągnikowych. Stwierdza się, że wszystkie belki należy wymienić wraz z ich konstrukcjami wsporczymi. 7. W obrębie bloków 5 i 6 pomiędzy osiami B i C występują liczne ogniska korozji stalowej konstrukcji stropu oraz blach trapezowych w części płyt stropowych. 8. Zalecenia odnośnie prac remontowych 1. Z uwagi na specyfikę pracy belek belki pracują w parach (belka prawa i lewa dla danego młyna), a wciągniki podnoszą elementy młyna równocześnie, stąd zaleca się przewidzenie na etapie projektu, aby tory tych belek były do siebie równoległe począwszy od miejsca zaczepienia ładunku w obrębie młyna do miejsca złożenia ładunku na środek transportowy; brak równoległości prowadzi do powstawania dodatkowych sił w przekroju belki w trakcie transportu elementu, a co za tym idzie do powstawania dodatkowych naprężeń; brak prostoliniowości w kierunku pionowym i poziomym może mieć negatywny wpływ na konstrukcję belek, wciągnik jak również na bezpieczeństwo pracy przy remoncie elementów młyna wynikające z dodatkowych utrudnień we właściwym prowadzeniu ładunku. 2. Z uwagi na ograniczona przestrzeń pomiędzy najwyżej położonym elementem młyna, a skrajnią haka wciągnika zaleca się projektowanie wciągników w wersjach niskiej zabudowy (analogicznie jak wciągnik przyjęty do obliczeń w niniejszym opracowaniu) lub belek o przekrojach dwuteowych szerokostopowych np.: typu HEB, HEA. 31
32 3. Przyjęty do obliczeń wciągnik jest dobrany przykładowo na etapie projektu należy każdorazowo dobrać odpowiedni wciągnik. 4. Wszystkie belki wciągnikowe należy pomalować w kolorze żółtym i oznaczyć ich dopuszczalne obciążenie oraz numer zgodnie z istniejącą numeracją belek. 5. Zaleca się wykonanie niezbędnych prac antykorozyjnych w poziomie sufitu stropu w obrębie bloków 5 i 6 pomiędzy osiami B i C z uwagi na liczne ogniska korozji obejmujące stalowe belki oraz blachy trapezowe konstrukcji płyty stropowej. Zakres prac powinien uwzględniać: a. uszczelnienie bądź naprawę przepustów instalacyjnych; b. oczyszczenie skorodowanych elementów konstrukcji wraz z odtworzeniem antykorozyjnych powłok malarskich; 6. W trakcie remontu belek należy zwrócić szczególną uwagę na prace niebezpieczne pod względem pożarowym. 32
33 DOKUMENTACJA FOTOGRAFICZNA Widok korozji stropu w obrębie bloków 5 i 6 pomiędzy osiami B i C Widok korozji stropu w obrębie bloków 5 i 6 pomiędzy osiami B i C Widok korozji stropu w obrębie bloków 5 i 6 pomiędzy osiami B i C 33
34 Belki B11PL Belki B12PL Belki B14PL 34
35 Belki B15PL Belki B16PL Belki B21PL 35
36 Belki B22PL Belki B23PL Belki B24PL 36
37 Belki B25PL Belki B26PL Belki B31PL 37
38 Belki B33PL Belki B35PL Belki B36PL 38
39 Belki B41PL Belki B42PL Belki B43PL 39
40 Belki B44PL Belki B45PL Belki B46PL 40
41 Belki B51PL Belki B52PL Belki B53PL 41
42 Belki B54PL Belki B55PL Belki B56PL 42
43 Belki B61PL Belki B62PL Belki B63PL 43
44 Belki B72PL Belki B73PL Belki B74PL 44
45 Belki B75PL Belki B76PL Belki B81PL 45
46 Belki B82PL Belki B83PL Belki B84PL 46
47 Belki B85PL Belki B86PL 47
48 INWENTARYZACJA GEODEZYJNA BELEK WCIĄGNIKÓW 48
49 49
50 50
51 51
52 52
53 53
54 54
55 55
56 56
57 57
58 58
59 59
60 60
61 61
62 62
63 63
64 64
65 65
66 66
67 67
68 68
69 69
70 70
71 71
72 72
73 73
74 74
75 75
76 76
77 77
78 78
79 79
80 80
81 81
82 82
83 83
84 84
85 85
86 86
87 87
88 88
89 89
90 90
91 91
92 92
93 93
94 ZAŁĄCZNIKI 94
95 95
96 96
97 97
Obliczenia statyczne - dom kultury w Ozimku
1 Obliczenia statyczne - dom kultury w Ozimku Poz. 1. Wymiany w stropie przy szybie dźwigu w hollu. Obciąż. stropu. - warstwy posadzkowe 1,50 1,2 1,80 kn/m 2 - warstwa wyrównawcza 0,05 x 21,0 = 1,05 1,3
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJA
OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJ 1.0 Ocena stanu konstrukcji istniejącego budynku Istniejący budynek to obiekt dwukondygnacyjny, z poddaszem, częściowo podpiwniczony, konstrukcja ścian nośnych tradycyjna murowana.
Bardziej szczegółowoRaport wymiarowania stali do programu Rama3D/2D:
2. Element poprzeczny podestu: RK 60x40x3 Rozpiętość leff=1,0m Belka wolnopodparta 1- Obciążenie ciągłe g=3,5kn/mb; 2- Ciężar własny Numer strony: 2 Typ obciążenia: Suma grup: Ciężar własny, Stałe Rodzaj
Bardziej szczegółowoe = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65 m Dla B20 i stali St0S h = 15 cm h 0 = 12 cm 958 1,00 0,12 F a = 0,0029x100x12 = 3,48 cm 2
OBLICZENIA STATYCZNE POZ.1.1 ŚCIANA PODŁUŻNA BASENU. Projektuje się baseny żelbetowe z betonu B20 zbrojone stalą St0S. Grubość ściany 12 cm. Z = 0,5x10,00x1,96 2 x1,1 = 21,13 kn e = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65
Bardziej szczegółowoModuł. Profile stalowe
Moduł Profile stalowe 400-1 Spis treści 400. PROFILE STALOWE...3 400.1. WIADOMOŚCI OGÓLNE...3 400.1.1. Opis programu...3 400.1.2. Zakres programu...3 400.1. 3. Opis podstawowych funkcji programu...4 400.2.
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA SPRAWDZAJĄCE NOŚNOŚĆ KONSTRUKCJI ZADASZENIA WIAT POLETEK OSADOWYCH
OBLICZENIA SPRAWDZAJĄCE NOŚNOŚĆ LOKALIZACJA: PRZEDSIĘBIORSTWO WODOCIĄGÓW I KANALIZACJI SP. Z O.O. Ul. MŁYŃSKA 100, RUDA ŚLĄSKA PRZYGOTOWANA PRZEZ BUDOSERWIS Z.U.H. Sp. z o.o. Zakład Ekspertyz i Usług Gospodarczych
Bardziej szczegółowoN A T Y T U Ł O W AKONCEPCJAJHJKHH EKSPERTYZA TECHNICZNA NOŚNOŚCI KONSTRUKCJI DACHU
1. SST N A T Y T U Ł O W AKONCEPCJAJHJKHH EKSPERTYZA TECHNICZNA NOŚNOŚCI KONSTRUKCJI DACHU TEMAT: EKSPERTYZA Z ANALIZĄ WZMOCNIEŃ KONSTRUKCJI NAZWA I ADRES OBIEKTU BUDOWLANEGO: INWESTOR, ADRES: JEDNOSTKA
Bardziej szczegółowoSpis treści. Przedmowa... Podstawowe oznaczenia Charakterystyka ogólna dźwignic i torów jezdnych... 1
Przedmowa Podstawowe oznaczenia 1 Charakterystyka ogólna dźwignic i torów jezdnych 1 11 Uwagi ogólne 1 12 Charakterystyka ogólna dźwignic 1 121 Suwnice pomostowe 2 122 Wciągniki jednoszynowe 11 13 Klasyfikacja
Bardziej szczegółowoZadanie 1 Zadanie 2 tylko Zadanie 3
Zadanie 1 Obliczyć naprężenia oraz przemieszczenie pionowe pręta o polu przekroju A=8 cm 2. Siła działająca na pręt przenosi obciążenia w postaci siły skupionej o wartości P=200 kn. Długość pręta wynosi
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE
OLICZENI STTYCZNO - WYTRZYMŁOŚCIOWE 1. ZESTWIENIE OCIĄśEŃ N IEG SCHODOWY Zestawienie obciąŝeń [kn/m 2 ] Opis obciąŝenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. ObciąŜenie zmienne (wszelkiego rodzaju budynki mieszkalne,
Bardziej szczegółowoSPIS POZYCJI OBLICZEŃ STATYCZNYCH:
UDYNEK ILIOTEKI ŚLĄSKIEJ W KTOWICCH PLC EUROPY 1 PROJEKT DOSTOSOWNI DCHU DO ZWIĘKSZONYCH OCIĄŻEŃ ŚNIEGIEM str. 12/K SPIS POZYCJI OLICZEŃ STTYCZNYCH: POZ.1 DCH...13 POZ.1.1 ELK O ROZPIĘTOŚCI LŚW MX =4,9M...17
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
PROJEKT BUDOWLANY ZMIANY KONSTRUKCJI DACHU W RUDZICZCE PRZY UL. WOSZCZYCKIEJ 17 1 OBLICZENIA STATYCZNE Inwestor: Gmina Suszec ul. Lipowa 1 43-267 Suszec Budowa: Rudziczka, ul. Woszczycka 17 dz. nr 298/581
Bardziej szczegółowoZałącznik nr 3. Obliczenia konstrukcyjne
32 Załącznik nr 3 Obliczenia konstrukcyjne Poz. 1. Strop istniejący nad parterem (sprawdzenie nośności) Istniejący strop typu Kleina z płytą cięŝką. Wartość charakterystyczna obciąŝenia uŝytkowego w projektowanym
Bardziej szczegółowoEKSPERTYZA TECHNICZNA-KONSTRUKCYJNA stanu konstrukcji i elementów budynku
EKSPERTYZA TECHNICZNA-KONSTRUKCYJNA stanu konstrukcji i elementów budynku TEMAT MODERNIZACJA POMIESZCZENIA RTG INWESTOR JEDNOSTKA PROJEKTOWA SAMODZIELNY PUBLICZNY ZESPÓŁ OPIEKI ZDROWOTNEJ 32-100 PROSZOWICE,
Bardziej szczegółowoWytrzymałość drewna klasy C 20 f m,k, 20,0 MPa na zginanie f v,k, 2,2 MPa na ścinanie f c,k, 2,3 MPa na ściskanie
Obliczenia statyczno-wytrzymałościowe: Pomost z drewna sosnowego klasy C27 dla dyliny górnej i dolnej Poprzecznice z drewna klasy C35 lub stalowe Balustrada z drewna klasy C20 Grubość pokładu górnego g
Bardziej szczegółowoZbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi 6 co 400 mm na całej długości przęsła
Zginanie: (przekrój c-c) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)130.71 knm Zbrojenie potrzebne górne s1 = 4.90 cm 2. Przyjęto 3 16 o s = 6.03 cm 2 ( = 0.36%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = (-)130.71
Bardziej szczegółowo0,42 1, ,50 [21,0kN/m3 0,02m] 4. Warstwa cementowa grub. 7 cm
PROJEKT MONTŻU WNIEN SP Z PODESTEM N NTRESOLI WRZ Z TECHNOLOGIĄ UZDTNINI WODY W UDYNKU KRYTEGO SENU WODNIK 2000 W GRODZISKU MZOWIECKIM N DZIŁKCH NR 55/2, 58/2 (ORĘ 0057) Inwestor Ośrodek Sportu i Rekreacji
Bardziej szczegółowoPrzykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014)
Bardziej szczegółowoWęzeł nr 28 - Połączenie zakładkowe dwóch belek
Projekt nr 1 - Poz. 1.1 strona nr 1 z 12 Węzeł nr 28 - Połączenie zakładkowe dwóch belek Informacje o węźle Położenie: (x=-12.300m, y=1.300m) Dane projektowe elementów Dystans między belkami s: 20 mm Kategoria
Bardziej szczegółowoProjekt: Data: Pozycja: EJ 3,14² , = 43439,93 kn 2,667² = 2333,09 kn 5,134² EJ 3,14² ,0 3,14² ,7
Pręt nr 8 Wyniki wymiarowania stali wg P-90/B-0300 (Stal_3d v. 3.33) Zadanie: Hala stalowa.rm3 Przekrój: 1 - U 00 E Y Wymiary przekroju: h=00,0 s=76,0 g=5, t=9,1 r=9,5 ex=0,7 Charakterystyka geometryczna
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA KONSTRUKCYJNE
OLICZENI KONSTRUKCYJNE SLI GIMNSTYCZNEJ W JEMIELNIE 1. Płatew dachowa DNE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 16,0 cm Wysokość h = 20,0 cm Drewno: Drewno klejone z drewna litego iglastego,
Bardziej szczegółowoWidok ogólny podział na elementy skończone
MODEL OBLICZENIOWY KŁADKI Widok ogólny podział na elementy skończone Widok ogólny podział na elementy skończone 1 FAZA I odkształcenia od ciężaru własnego konstrukcji stalowej (odkształcenia powiększone
Bardziej szczegółowoZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA
III. KONSTRUKCJA ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA CZĘŚĆ OPISOWA DANE OGÓLNE... str. ZASTOSOWANE ROZWIĄZANIA TECHNICZNE... str. OBLICZENIA... str. EKSPERTYZA TECHNICZNA DOTYCZĄCA MOŻLIWOŚCI WYKONANIA PODESTU POD AGREGATY
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej
OBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej 1.0 DŹWIGAR DACHOWY Schemat statyczny: kratownica trójkątna symetryczna dwuprzęsłowa Rozpiętości obliczeniowe: L 1 = L 2 = 3,00 m Rozstaw dźwigarów: a =
Bardziej szczegółowoSzymon Skibicki, KATEDRA BUDOWNICTWA OGÓLNEGO
1 Obliczyć SGN (bez docisku) dla belki pokazanej na rysunku. Belka jest podparta w sposób ograniczający możliwość skręcania na podporze. Belki rozstawione są co 60cm. Obciążenia charakterystyczne belki
Bardziej szczegółowo1. Projekt techniczny żebra
1. Projekt techniczny żebra Żebro stropowe jako belka teowa stanowi bezpośrednie podparcie dla płyty. Jest to element słabo bądź średnio obciążony siłą równomiernie obciążoną składającą się z obciążenia
Bardziej szczegółowo1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU. Poziom odniesienia: 0,00 m.
1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU Poziom odniesienia: 0,00 m. 4 2 0-2 -4 0 2. Fundamenty Liczba fundamentów: 1 2.1. Fundament nr 1 Klasa fundamentu: ława, Typ konstrukcji: ściana, Położenie fundamentu względem
Bardziej szczegółowoOPINIA TECHNICZNA DOTYCZĄCA STANU TECHNICZNEGO BUDYNKU
OPINI TECHNICZN DOTYCZĄC STNU TECHNICZNEGO UDYNKU Temat: Projekt wykonania przejścia w ścianach przydalatycyjnych na poziomie parteru istniejącego budynku Urzędu Miasta Mysłowice znajdującego się przy
Bardziej szczegółowoPROJEKTOWANIE KONSTRUKCJI STALOWYCH WEDŁUG EUROKODÓW.
PROJEKTOWANIE KONSTRUKCJI STALOWYCH WEDŁUG EUROKODÓW. 1 Wiadomości wstępne 1.1 Zakres zastosowania stali do konstrukcji 1.2 Korzyści z zastosowania stali do konstrukcji 1.3 Podstawowe części i elementy
Bardziej szczegółowoSTRONA TYTUŁOWA. EAZet Paweł Wcisło Olkusz, Osiek 189 tel:
EAZet Paweł Wcisło 32-300 Olkusz, Osiek 189 tel: 602-121-477 e-mail: biuro@eazet.pl STRONA TYTUŁOWA Nr projektu: P-272.2, rew. 1 Inwestor: Obiekt: Temat: Faza opracowania: Tauron Dystrybucja S.A., Oddział
Bardziej szczegółowo- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET
- 1 - Kalkulator Elementów Żelbetowych 2.1 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET Użytkownik: Biuro Inżynierskie SPECBUD 2001-2010 SPECBUD Gliwice Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.4.1. Elementy żelbetowe
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJE METALOWE
KONSTRUKCJE METALOWE ĆWICZENIA 15 GODZ./SEMESTR PROWADZĄCY PRZEDMIOT: prof. Lucjan ŚLĘCZKA PROWADZĄCY ĆWICZENIA: dr inż. Wiesław KUBISZYN P39 ZAKRES TEMATYCZNY ĆWICZEŃ: KONSTRUOWANIE I PROJEKTOWANIE WYBRANYCH
Bardziej szczegółowoProjekt belki zespolonej
Pomoce dydaktyczne: - norma PN-EN 1994-1-1 Projektowanie zespolonych konstrukcji stalowo-betonowych. Reguły ogólne i reguły dla budynków. - norma PN-EN 199-1-1 Projektowanie konstrukcji z betonu. Reguły
Bardziej szczegółowoRys. 32. Widok perspektywiczny budynku z pokazaniem rozmieszczenia kratownic
ROZDZIAŁ VII KRATOW ICE STROPOWE VII.. Analiza obciążeń kratownic stropowych Rys. 32. Widok perspektywiczny budynku z pokazaniem rozmieszczenia kratownic Bezpośrednie obciążenie kratownic K5, K6, K7 stanowi
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE MOSTU NAD RZEKĄ ORLA 1. ZałoŜenia obliczeniowe
OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE MOSTU NAD RZEKĄ ORLA. ZałoŜenia obliczeniowe.. Własciwości fizyczne i mechaniczne materiałów R - wytrzymałość obliczeniowa elementów pracujących na rozciąganie i sciskanie
Bardziej szczegółowoPRZEKRÓJ Nr: 1 "I 280 HEB"
PRZEKRÓJ Nr: "I 80 HEB" CHARAKTERYSTYKA PRZEKROJU: ateriał: Stal St3 Gł.centr.osie bezwładn.[cm]: Xc= 4,0 Yc= 4,0 alfa= 0,0 omenty bezwładności [cm4]: Jx= 970,0 Jy= 6590,0 oment dewiacji [cm4]: Dxy= 0,0
Bardziej szczegółowoRys.1 a) Suwnica podwieszana, b) Wciągnik jednoszynowy 2)
Tory jezdne suwnic podwieszanych Suwnice podwieszane oraz wciągniki jednoszynowe są obok suwnic natorowych najbardziej popularnym środkiem transportu wewnątrz hal produkcyjnych. Przykład suwnicy podwieszanej
Bardziej szczegółowoObliczenia statyczne do projektu konstrukcji wiaty targowiska miejskiego w Olsztynku z budynkiem kubaturowym.
Obliczenia statyczne do projektu konstrukcji wiaty targowiska miejskiego w Olsztynku z budynkiem kubaturowym. Poz. 1.0 Dach wiaty Kąt nachylenia połaci α = 15 o Obciążenia: a/ stałe - pokrycie z płyt bitumicznych
Bardziej szczegółowo700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%:
Producent: Ryterna modul Typ: Moduł kontenerowy PB1 (długość: 6058 mm, szerokość: 2438 mm, wysokość: 2800 mm) Autor opracowania: inż. Radosław Noga (na podstawie opracowań producenta) 1. Stan graniczny
Bardziej szczegółowo9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe
9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe OBCIĄŻENIA: 55,00 55,00 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf=,0 Liniowe 0,0 55,00 55,00
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE
OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE 1. Obciążenia 1.1. Założenia Ze względu na brak pełnych danych dotyczących konstrukcji istniejącego obiektu, w tym stalowego podciągu, drewnianego stropu oraz więźby
Bardziej szczegółowo7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu. Wymiary:
7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu Wymiary: B=1,2m L=4,42m H=0,4m Stan graniczny I Stan graniczny II Obciążenie fundamentu odporem gruntu OBCIĄŻENIA: 221,02 221,02 221,02
Bardziej szczegółowoSprawdzenie nosności słupa w schematach A1 i A2 - uwzględnienie oddziaływania pasa dolnego dźwigara kratowego.
Sprawdzenie nosności słupa w schematach A i A - uwzględnienie oddziaływania pasa dolnego dźwigara kratowego. Sprawdzeniu podlega podwiązarowa część słupa - pręt nr. Siły wewnętrzne w słupie Kombinacje
Bardziej szczegółowo10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej.
10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej. OBCIĄŻENIA: 6,00 6,00 4,11 4,11 1 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa:
Bardziej szczegółowoEKSPERTYZA KONSTRUKCYJNO - BUDOWLANA
EKSPERTYZA KONSTRUKCYJNO - BUDOWLANA Nazwa i adres obiektu budowlanego: Budynek Przedsiębiorstwa Komunikacji Miejskiej Sp. z o. o. w Sosnowcu 41-219 Sosnowiec ul. Lenartowicza 73 Stadium i temat : EKSPERTYZA
Bardziej szczegółowo10.0. Schody górne, wspornikowe.
10.0. Schody górne, wspornikowe. OBCIĄŻENIA: Grupa: A "obc. stałe - pł. spocznik" Stałe γf= 1,0/0,90 Q k = 0,70 kn/m *1,5m=1,05 kn/m. Q o1 = 0,84 kn/m *1,5m=1,6 kn/m, γ f1 = 1,0, Q o = 0,63 kn/m *1,5m=0,95
Bardziej szczegółowoZestaw pytań z konstrukcji i mechaniki
Zestaw pytań z konstrukcji i mechaniki 1. Układ sił na przedstawionym rysunku a) jest w równowadze b) jest w równowadze jeśli jest to układ dowolny c) nie jest w równowadze d) na podstawie tego rysunku
Bardziej szczegółowoModuł. Płatew stalowa
Moduł Płatew stalowa 411-1 Spis treści 411. PŁATEW...3 411.1. WIADOMOŚCI OGÓLNE...3 411.1.1. Opis programu...3 411.1. 2. Zakres programu...3 411.2. WPROWADZENIE DANYCH...3 411.1.3. Zakładka Materiały i
Bardziej szczegółowoStropy TERIVA - Projektowanie i wykonywanie
Stropy TERIVA obciążone równomiernie sprawdza się przez porównanie obciążeń działających na strop z podanymi w tablicy 4. Jeżeli na strop działa inny układ obciążeń lub jeżeli strop pracuje w innym układzie
Bardziej szczegółowoPręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN :2004
Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN 1992-1-1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x800
Bardziej szczegółowoSzymon Skibicki, KATEDRA BUDOWNICTWA OGÓLNEGO
1 Obliczyć SGN (bez docisku) dla belki pokazanej na rysunku. Belka jest podparta w sposób ograniczający możliwość skręcania na podporze. Belki rozstawione są co 60cm. Obciążenia charakterystyczne belki
Bardziej szczegółowoZakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT. Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne
Zakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne PROJEKT WYBRANYCH ELEMENTÓW KONSTRUKCJI ŻELBETOWEJ BUDYNKU BIUROWEGO DESIGN FOR SELECTED
Bardziej szczegółowoObciążenia. Wartość Jednostka Mnożnik [m] oblicz. [kn/m] 1 ciężar [kn/m 2 ]
Projekt: pomnik Wałowa Strona 1 1. obciążenia -pomnik Obciążenia Zestaw 1 nr Rodzaj obciążenia 1 obciążenie wiatrem 2 ciężar pomnika 3 ciężąr cokołu fi 80 Wartość Jednostka Mnożnik [m] obciążenie charakter.
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJE METALOWE ĆWICZENIA POŁĄCZENIA ŚRUBOWE POŁĄCZENIA ŚRUBOWE ASORTYMENT ŁĄCZNIKÓW MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 1
ASORTYMENT ŁĄCZNIKÓW POŁĄCZENIA ŚRUBOWE MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 1 MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 2 MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 3 MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 4 POŁĄCZENIE ŚRUBOWE ZAKŁADKOWE /DOCZOŁOWE MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 5
Bardziej szczegółowoLista węzłów Nr węzła X [m] Y [m] 1 0.00 0.00 2 0.35 0.13 3 4.41 1.63 4 6.85 2.53 5 9.29 1.63 6 13.35 0.13 7 13.70 0.00 8 4.41-0.47 9 9.29-0.
7. Więźba dachowa nad istniejącym budynkiem szkoły. 7.1 Krokwie Geometria układu Lista węzłów Nr węzła X [m] Y [m] 1 0.00 0.00 2 0.35 0.13 3 4.41 1.63 4 6.85 2.53 5 9.29 1.63 6 13.35 0.13 7 13.70 0.00
Bardziej szczegółowoAutorska Pracownia Architektoniczna Kraków, ul. Zygmuntowska 33/12, tel
Autorska Pracownia Architektoniczna 31-314 Kraków, ul. Zygmuntowska 33/1, tel. 1 638 48 55 Adres inwestycji: Województwo małopolskie, Powiat wielicki, Obręb Wola Batorska [ Nr 0007 ] Działki nr: 1890/11,
Bardziej szczegółowoStr. 9. Ciężar 1m 2 rzutu dachu (połaci ) qkr qor gr = 0,31 / 0,76 = 0,41 * 1,20 = 0,49 kn/m 2
Str. 9 5. OBLICZENIA STATYCZNE Zastosowane schematy konstrukcyjne (statyczne), założenia przyjęte do obliczeń konstrukcji, w tym dotyczące obciążeń, oraz podstawowe wyniki tych obliczeń. Założenia przyjęte
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY. 1.2 Podstawa opracowania. Podstawą formalną niniejszego opracowania są normy :
OPIS TECHNICZNY 1.1 Przedmiot opracowania Przedmiotem opracowania jest projekt techniczny dachu kratowego hali produkcyjnej. 1.2 Podstawa opracowania Podstawą formalną niniejszego opracowania są normy
Bardziej szczegółowo1. Połączenia spawane
1. Połączenia spawane Przykład 1a. Sprawdzić nośność spawanego połączenia pachwinowego zakładając osiową pracę spoiny. Rysunek 1. Przykład zakładkowego połączenia pachwinowego Dane: geometria połączenia
Bardziej szczegółowoZagadnienia konstrukcyjne przy budowie
Ogrodzenie z klinkieru, cz. 2 Konstrukcja OGRODZENIA W części I podane zostały niezbędne wiadomości dotyczące projektowania i wykonywania ogrodzeń z klinkieru. Do omówienia pozostaje jeszcze bardzo istotna
Bardziej szczegółowoWytyczne dla projektantów
KONBET POZNAŃ SP. Z O. O. UL. ŚW. WINCENTEGO 11 61-003 POZNAŃ Wytyczne dla projektantów Sprężone belki nadprożowe SBN 120/120; SBN 72/120; SBN 72/180 Poznań 2013 Niniejsze opracowanie jest własnością firmy
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY DO PROJEKTU WYKONAWCZEGO PIMOT
ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA I. OPIS TECHNICZNY 1. DANE OGÓLNE...4 2. PODSTAWA OPRACOWANIA...4 2.1 ZLECENIE I PROJEKT BRANŻY ARCHITEKTONICZNEJ,...4 2.2 OBCIĄŻENIA ZEBRANO ZGODNIE Z:...4 2.3 ELEMENTY KONSTRUKCYJNE
Bardziej szczegółowoPrzykład obliczeniowy wyznaczenia imperfekcji globalnych, lokalnych i efektów II rzędu P3 1
Przykład obliczeniowy wyznaczenia imperfekcji globalnych, lokalnych i efektów II rzędu P3 Schemat analizowanej ramy Analizy wpływu imperfekcji globalnych oraz lokalnych, a także efektów drugiego rzędu
Bardziej szczegółowoWYMIANA ELEMENTÓW KONSTRUKCJI DREWNIANEJ STROPU
WYMIANA ELEMENTÓW KONSTRUKCJI DREWNIANEJ STROPU I II III IV V DANE OGÓLNE OPIS ELEMENTÓW ORZECZENIE O STANIE TECHNICZNYM OPIS ZAKRESU I SPOSOBU PROWADZENIA ROBÓT ZAŁĄCZNIKI ADRES INWESTYCJI: Plac O. Koźmińskiego
Bardziej szczegółowoPROJEKT BELKI PODSUWNICOWEJ I SŁUPA W STALOWEJ HALI PRZEMYSŁOWEJ CZĘŚĆ 1 BELKA PODSUWNICOWA
PROJEKT BELKI PODSUWNICOWEJ I SŁUPA W STALOWEJ HALI PRZEMYSŁOWEJ Pomoce dydaktyczne:. norma PN-EN 99-- Oddziaływania na konstrukcje. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia
Bardziej szczegółowoTasowanie norm suplement
Tasowanie norm suplement W związku z rozwiniętą dość intensywną dyskusją na temat, poruszony w moim artykule, łączenia w opracowaniach projektowych norm PN-B i PN-EN ( Inżynier Budownictwa nr 9/2016) pragnę
Bardziej szczegółowoPręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN :2004
Budynek wielorodzinny - Rama żelbetowa strona nr z 7 Pręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN 992--:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 4 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 2 (x=4.000m,
Bardziej szczegółowo1. Obliczenia sił wewnętrznych w słupach (obliczenia wykonane zostały uproszczoną metodą ognisk)
Zaprojektować słup ramy hali o wymiarach i obciążeniach jak na rysunku. DANE DO ZADANIA: Rodzaj stali S235 tablica 3.1 PN-EN 1993-1-1 Rozstaw podłużny słupów 7,5 [m] Obciążenia zmienne: Śnieg 0,8 [kn/m
Bardziej szczegółowoDr inż. Janusz Dębiński
Wytrzymałość materiałów ćwiczenia projektowe 5. Projekt numer 5 przykład 5.. Temat projektu Na rysunku 5.a przedstawiono belkę swobodnie podpartą wykorzystywaną w projekcie numer 5 z wytrzymałości materiałów.
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE USTROJU NOŚNEGO KŁADKI DLA PIESZYCH PRZEZ RZEKĘ NIEZDOBNĄ W SZCZECINKU
OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE USTROJU NOŚNEGO KŁADKI DLA PIESZYCH PRZEZ RZEKĘ NIEZDOBNĄ W SZCZECINKU Założenia do obliczeń: - przyjęto charakterystyczne obciążenia równomiernie rozłożone o wartości
Bardziej szczegółowoPOZ BRUK Sp. z o.o. S.K.A Rokietnica, Sobota, ul. Poznańska 43 INFORMATOR OBLICZENIOWY
62-090 Rokietnica, Sobota, ul. Poznańska 43 INFORMATOR OBLICZENIOWY SPIS TREŚCI Wprowadzenie... 1 Podstawa do obliczeń... 1 Założenia obliczeniowe... 1 Algorytm obliczeń... 2 1.Nośność żebra stropu na
Bardziej szczegółowo- 1 - Belka Żelbetowa 3.0 A B C 0,30 5,00 0,30 5,00 0,25 1,00
- - elka Żelbetowa 3.0 OLIZENI STTYZNO-WYTRZYMŁOŚIOWE ELKI ŻELETOWEJ Użytkownik: iuro Inżynierskie SPEUD 200-200 SPEUD Gliwice utor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.7.3. elka żelbetowa ciągła SZKI ELKI:
Bardziej szczegółowo1. Projekt techniczny Podciągu
1. Projekt techniczny Podciągu Podciąg jako belka teowa stanowi bezpośrednie podparcie dla żeber. Jest to główny element stropu najczęściej ślinie bądź średnio obciążony ciężarem własnym oraz reakcjami
Bardziej szczegółowoPROJEKT KONSTRUKCYJNO - BUDOWLANY
PROJEKT KONSTRUKCYJNO - BUDOWLANY Nazwa i adres obiektu budowlanego: Instalacja fotowoltaiczna na terenie SUW w Czarnej (powiat łańcucki). Działka nr 1948/2 Inwestor: Gmina Czarna z siedzibą w Czarnej
Bardziej szczegółowoSTANY GRANICZNE KONSTRUKCJI BUDOWLANYCH
STANY GRANICZNE KONSTRUKCJI BUDOWLANYCH Podstawa formalna (prawna) MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 1 Projektowanie konstrukcyjne obiektów budowlanych polega ogólnie na określeniu stanów granicznych, po przekroczeniu
Bardziej szczegółowoSpis treści. 1. Wstęp (Aleksander Kozłowski) Wprowadzenie Dokumentacja rysunkowa projektu konstrukcji stalowej 7
Konstrukcje stalowe : przykłady obliczeń według PN-EN 1993-1. Cz. 3, Hale i wiaty / pod redakcją Aleksandra Kozłowskiego ; [zespół autorski Marcin Górski, Aleksander Kozłowski, Wiesław Kubiszyn, Dariusz
Bardziej szczegółowoPaleZbrojenie 5.0. Instrukcja użytkowania
Instrukcja użytkowania ZAWARTOŚĆ INSTRUKCJI UŻYTKOWANIA: 1. WPROWADZENIE 3 2. TERMINOLOGIA 3 3. PRZEZNACZENIE PROGRAMU 3 4. WPROWADZENIE DANYCH ZAKŁADKA DANE 4 5. ZASADY WYMIAROWANIA PRZEKROJU PALA 8 5.1.
Bardziej szczegółowoProjektowanie konstrukcji stalowych według Eurokodów / Jan Bródka, Mirosław Broniewicz. [Rzeszów], cop Spis treści
Projektowanie konstrukcji stalowych według Eurokodów / Jan Bródka, Mirosław Broniewicz. [Rzeszów], cop. 2013 Spis treści Od Wydawcy 10 Przedmowa 11 Preambuła 13 Wykaz oznaczeń 15 1 Wiadomości wstępne 23
Bardziej szczegółowo- 1 - ANALIZA STATYCZNA BELKI
- 1 - elka v.3.0 NLIZ STTYZN ELKI Użytkownik: iuro Inżynierskie SPEU 2004-2010 SPEU Gliwice utor obliczeń: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł obliczeń: elka pochylona SHEMT ELKI 0,60 Parametry belki (prostokąt):
Bardziej szczegółowo- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - DREWNO
- 1 - Kalkulator Elementów Drewnianych v.2.2 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - DREWNO Użytkownik: Biuro Inżynierskie SPECBUD 2002-2010 SPECBUD Gliwice Autor: mg inż. Jan Kowalski Tytuł: Obliczenia elementów
Bardziej szczegółowoPręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264
Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x900 (Beton
Bardziej szczegółowoPrzedmiotem opracowania jest przebudowa holu wejściowego wraz z korytarzem parteru budynku Starostwa Powiatowego przy ul. Borsuczej 2 w Białymstoku.
Spis zawartości I. INFORMACJE OGÓLNE...3 1 Przedmiot opracowania...3 2 Podstawa merytoryczna opracowania...3 3 Zakres opracowania...3 4 Normy, normatywy i wykorzystane materiały...3 II. OPIS TECHNICZNY...4
Bardziej szczegółowoSchemat statyczny płyty: Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,x = 3,24 m Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,y = 5,34 m
5,34 OLICZENI STTYCZNE I WYMIROWNIE POZ.2.1. PŁYT Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. f k d Obc.obl. 1. TERKOT 0,24 1,35 -- 0,32 2. WYLEWK CEMENTOW 5CM 2,10 1,35 --
Bardziej szczegółowoPoziom I-II Bieg schodowy 6 SZKIC SCHODÓW GEOMETRIA SCHODÓW
Poziom I-II ieg schodowy SZKIC SCHODÓW 23 0 175 1,5 175 32 29,2 17,5 10x 17,5/29,2 1,5 GEOMETRI SCHODÓW 30 130 413 24 Wymiary schodów : Długość dolnego spocznika l s,d = 1,50 m Grubość płyty spocznika
Bardziej szczegółowoPROJEKT KONSTRUKCYJNO - BUDOWLANY
PROJEKT KONSTRUKCYJNO - BUDOWLANY Nazwa i adres obiektu budowlanego: Instalacja fotowoltaiczna na terenie SUW Krzemienica (gmina Czarna, powiat łańcucki). Działki nr 842/104, 842/22 Inwestor: Gmina Czarna
Bardziej szczegółowoBelka - słup (blacha czołowa) PN-90/B-03200
BeamRigidColumn v. 0.9.9.0 Belka - słup (blacha czołowa) PN-90/B-03200 Wytężenie: 0.918 Dane Słup HEA500 h c b fc t fc t wc R c 490.00[mm] 300.00[mm] 23.00[mm] 12.00[mm] 27.00[mm] A c J y0c J z0c y 0c
Bardziej szczegółowoRzut z góry na strop 1
Rzut z góry na strop 1 Przekrój A-03 Zestawienie obciążeń stałych oddziaływujących na płytę stropową Lp Nazwa Wymiary Cięzar jednostko wy Obciążenia charakterystyczn e stałe kn/m Współczyn n. bezpieczeń
Bardziej szczegółowomgr inż. Sławomir Żebracki MAP/0087/PWOK/07
PLASMA PROJECT s.c. Justyna Derwisz, Adam Kozak 31-871 Kraków, os. Dywizjonu 303 5/159 biuro@plasmaproject.com.pl Inwestycja: REMONT KŁADKI PIESZEJ PRZYWRÓCENIE FUNKCJI UŻYTKOWYCH Brzegi Górne NA DZIAŁCE
Bardziej szczegółowoPROJEKT STOPY FUNDAMENTOWEJ
TOK POSTĘPOWANIA PRZY PROJEKTOWANIU STOPY FUNDAMENTOWEJ OBCIĄŻONEJ MIMOŚRODOWO WEDŁUG WYTYCZNYCH PN-EN 1997-1 Eurokod 7 Przyjęte do obliczeń dane i założenia: V, H, M wartości charakterystyczne obciążeń
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE
OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE Poz. 1. ELEMENTY KONSTRUKCYJNE PARTERU. Poz. 1.1. KONSTRUKCJA WIĄZARA DACHOWEGO. strefa wiatrowa - III strefa śniegowa - III drewno C - 24 f m.0,d = 2,40 x 0,9 : 1,3
Bardziej szczegółowoZESPÓŁ BUDYNKÓW MIESZKLANYCH WIELORODZINNYCH E t a p I I i I I I b u d B i C
ZESPÓŁ BUDYNKÓW MIESZKLANYCH WIELORODZINNYCH E t a p I I i I I I b u d B i C W a r s z a w a u l. G r z y b o w s k a 8 5 OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE PODKONSTRUKCJI ELEWACYJNYCH OKŁADZIN WENTYLOWANYCH
Bardziej szczegółowoPręt nr 0 - Element żelbetowy wg PN-EN :2004
Budynek wielorodzinny - Rama żelbetowa strona nr 1 z 13 Pręt nr 0 - Element żelbetowy wg PN-EN 1992-1-1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 0 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 0 (x=-0.120m,
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJA PODSTAWOWE OBCIĄŻENIA SCHEMATY STATYCZNE I WYNIKI OBLICZEŃ = 1,50
KONSTRUKCJA PODSTAWOWE OBCIĄŻENIA SCHEMATY STATYCZNE I WYNIKI OBLICZEŃ Zebranie obciążeń: Śnieg: Obciążenie charakterystyczne śniegiem gruntu q k = 0,70 kn/m 2 przyjęto zgodnie ze zmianą do normy Az, jak
Bardziej szczegółowoOBJASNIENIA DO TABELI
DOPUSZCZALNE OBCIAZENIA BELEK SIN OBJASNIENIA DO TABELI W tablicy podano maksymalne dopuszczalne wartości sumy obciążeń charakterystycznych stałych I użytkowych, które może przenieść belka nie przekraczając
Bardziej szczegółowoProjekt mostu kratownicowego stalowego Jazda taboru - dołem Schemat
Projekt mostu kratownicowego stalowego Jazda taboru - dołem Schemat Rozpiętość teoretyczna Wysokość kratownicy Rozstaw podłużnic Rozstaw poprzecznic Długość poprzecznic Długość słupków Długość krzyżulców
Bardziej szczegółowoDane. Klasa f d R e R m St3S [MPa] [MPa] [MPa] Materiał
Dane Słup IPE300 h c b fc t fc t wc R c 300.00[mm] 150.00[mm] 10.70[mm] 7.10[mm] 15.00[mm] A c J y0c J z0c y 0c z 0c 53.81[cm 2 ] 8356.11[cm 4 ] 603.78[cm 4 ] 75.00[mm] 150.00[mm] St3S 215.00[MPa] 235.00[MPa]
Bardziej szczegółowoModuł. Belka stalowa
Moduł Belka stalowa 410-1 Spis treści 410. BELKA STALOWA...3 410.1. WIADOMOŚCI OGÓLNE...3 410.1.1. Opis programu...3 410.1.2. Zakres programu...3 410.1.3. O pis podstawowych funkcji programu...3 410.1.3.1.
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJE DREWNIANE I MUROWE
POLITECHNIKA BIAŁOSTOCKA WBiIŚ KATEDRA KONSTRUKCJI BUDOWLANYCH ZAJĘCIA 5 KONSTRUKCJE DREWNIANE I MUROWE Mgr inż. Julita Krassowska 1 CHARAKTERYSTYKI MATERIAŁOWE drewno lite sosnowe klasy C35: - f m,k =
Bardziej szczegółowoWytrzymałość Konstrukcji I - MEiL część II egzaminu. 1. Omówić wykresy rozciągania typowych materiałów. Podać charakterystyczne punkty wykresów.
Wytrzymałość Konstrukcji I - MEiL część II egzaminu 1. Omówić wykresy rozciągania typowych materiałów. Podać charakterystyczne punkty wykresów. 2. Omówić pojęcia sił wewnętrznych i zewnętrznych konstrukcji.
Bardziej szczegółowo