STRONA TYTUŁOWA. EAZet Paweł Wcisło Olkusz, Osiek 189 tel:

Transkrypt

1 EAZet Paweł Wcisło Olkusz, Osiek 189 tel: STRONA TYTUŁOWA Nr projektu: P-272.2, rew. 1 Inwestor: Obiekt: Temat: Faza opracowania: Tauron Dystrybucja S.A., Oddział w Będzinie ul. Małobądzka 141, Będzin Stacja energetyczna 110/20/15kV Pomłynie Modernizacja układów kompensacji prądów ziemnozwarciowych 20kV w GPZ Pomłynie. Misa olejowa dla stanowiska zespołu kompensacyjnego nr 1. Projekt wykonawczy konstrukcji Projekt wykonawczy misy olejowej Projektował: inż. Marek Czarnecki upr. budowlane SLK/2866/PWOK/09 Opracował: inż. Marek Czarnecki Olkusz, wrzesień 2018r

2 SPIS PROJEKTÓW L.p. Nr projektu Tytuł projektu P P Modernizacja układów kompensacji prądów ziemnozwarciowych 20kV w GPZ Pomłynie. Modernizacja układów kompensacji prądów ziemnozwarciowych 20kV w GPZ Pomłynie. Misa olejowa dla stanowiska zespołu kompensacyjnego nr 1. Projekt wykonawczy konstrukcji. 2 S t r o n a

3 SPIS TREŚCI STRONA TYTUŁOWA... 1 SPIS PROJEKTÓW... 2 SPIS TREŚCI... 3 STRONA KOORDYNACYJNA... 4 STRONA ZMIAN... 5 OPIS TECHNICZNY PODSTAWA OPRACOWANIA PRZEDMIOT OPRACOWANIA DEMONTAŻE FUNDAMENTOWA MISA OLEJOWA - STANOWISKO ZESPOŁU KOMPENSACJI ZIEMNOZWARCIOWEJ UKŁAD DOCELOWY KONSTRUKCJE POD APARATURĘ IZOLACJE ZABEZPIECZENIE ANTYKOROZYJNE PRÓBA SZCZELNOŚCI ZASTOSOWANE MATERIAŁY ZABEZPIECZENIE KONSTRUKCJI I FUNDAMENTÓW PRZED KOROZJĄ UZIEMIENIE KONSTRUKCJI ODPROWADZENIE WÓD OPADOWYCH Z MIS TRANSFORMATORÓW UZIEMIAJĄCYCH OBLICZENIA STATYCZNE ZESTAWIENIE OBCIĄŻEO OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE SZYNY S t r o n a

4 zmiany zmiany zmiany zmiany zmiany zmiany Projekt skoordynowano z pracownią STRONA KOORDYNACYJNA Symbol Pracownia Imię i nazwisko projektanta prowadzącego branżowego lub kierownika pracowni Podpis S t r o n a

5 STRONA ZMIAN 5 S t r o n a

6 ZAŁĄCZNIKI L.p. Wyszczególnienie Nr strony/ rysunku Ilość arkuszy Zmiany Kopia uprawnień projektanta - 2 Zaświadczenie o przynależności do OIIB S t r o n a

7 SPIS RYSUNKÓW L.p. Wyszczególnienie Nr strony/ rysunku Ilość arkuszy Zmiany 1 Misa olejowa dla stanowiska zespołu kompensacyjnego nr 1. Rysunek zestawczy. 2 Misa olejowa dla stanowiska zespołu kompensacyjnego nr 1. Konstrukcja stalowa. 3 Misa olejowa dla stanowiska zespołu kompensacyjnego nr 1. Zbrojenie misy olejowej P P P S t r o n a

8 OPIS TECHNICZNY 1 Podstawa opracowania Podstawą opracowania są następujące założenia: - inwentaryzacja stanu istniejącego, - wizja lokalna, - wzajemne uzgodnienia pomiędzy Zamawiającym a Wykonawcą, - istniejąca dokumentacja projektowa dla stacji, - umowa na wykonanie dokumentacji projektowej, - projekt wykonawczy z grudnia 2000r, Rozbudowa stacji 110/30/20/15kV Pomłynie. Stanowiska transformatorów uziemiających obwody pierwotne autorstwa PPH SELPOL S.A. z Łodzi. - standardy i wytyczne Użytkownika: 1) Wytyczne projektowe Tauron Dystrybucja S.A. Oddział w Będzinie, wytyczne pt. : Modernizacja układu kompensacji prądów ziemnozwarciowych 20kV w GPZ Pomłynie - przepisy: - Zarządzenie Ministra Infrastruktury z dnia 12 marca 2010 roku w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać budynki i ich usytuowanie (Dziennik Ustaw Nr 56 poz. 461), - Prawo budowlane z 7 lipca 1994, wraz z późniejszymi zmianami, aktualnymi w chwili wykonywania niniejszego opracowania. - Rozporządzenia Ministra Spraw Wewnętrznych i Administracji z dnia 21 kwietnia 2006 roku w sprawie ochrony przeciwpożarowej budynków, innych obiektów budowlanych i terenów (Dziennik Ustaw Nr 80 poz. 563). 2 Przedmiot opracowania Przedmiotem niniejszego opracowania jest projekt wykonawczy modernizacji układu kompensacji prądów ziemnozwarciowych 20kV nr 1 w GPZ Pomłynie. Modernizacja obejmuje obwody pierwotne wtórne stanowiska zespołu kompensacji nr1oraz obwody pierwotne i wtórne pola nr 9 w rozdzielni 20kV. Projekt swym zakresem obejmuje również stanowisko tymczasowe dla zespołu kompensacji ziemnozwarciowej nr 1. Zakres niniejszego tomu to projekt wykonawczy dla nowej, szczelnej misy olejowej dla stanowiska zespołu kompensacji nr 1 ujęto w opracowaniu P S t r o n a

9 3 Demontaże Zdemontowane przekładniki prądowe, dławik kompensacyjny i transformator uziemiający należy dostarczyć do wskazanego przez Region Dąbrowa Górnicza miejsca (na terenie SWS2) i przekazać je zamawiającemu. W zakresie konstrukcji należy istniejące elementu posadowienia urządzeń wykopać i zutylizować. Dla posadowienia nowoprojektowanej misy olejowej należy wykonać wykop przestrzenny w miejscu istniejącej płyty fundamentowej 4 Fundamentowa misa olejowa - Stanowisko zespołu kompensacji ziemnozwarciowej układ docelowy Należy wykonać fundamentową misę olejowa jako posadowienie urządzeń stanowiska zespołu uziemiającego. Projektowana misa została zaprojektowana dla przyjęcia 120% oleju z zabudowanych urządzeń. Stanowisko będzie się składać ze szczelnej misy pod transformator uziemiający i dławik uziemiający, spełniającej wymogi ochrony środowiska przed zanieczyszczeniami. Misę olejową transformatora uziemiającego rozwiązano jako żelbetową z betonu B37 W6 (C30/37 W6) zbrojoną stalą AIII. Misę olejową tworzą ściany, słupki pod szyny transformatora oraz płyta denna. Płytę denną o grubości 25cm, posadowioną 84cm p.p.t. na warstwie wyrównawczej wykonanej z chudego betonu grubości 15cm należy zbroić prętami ϕ8 dołem i górą w rozstawie 10 cm. Na dnie wanny należy ułożyć warstwę spadkową w kierunku wejścia rury żeliwnej służącej do odpływu wód opadowych i oleju, która doprowadzona zostanie do istniejącej studni chłonnej. W płycie dennej osadzić: - rurę dla odprowadzenia oleju i wód opadowych (rura powinna być zaopatrzona w kratę zatrzymującą większe zanieczyszczenia), - rury stalowe do wyprowadzenia kabli sterowniczych oraz bednarki uziemiającej (zgodnie z wytycznymi branżowymi). Ściany boczne wykonać jako żelbetowe ściany oporowe zbrojone prętami poziomymi ϕ 8 w rozstawie co 10cm w obu kierunkach ze stali klasy AIII. W ścianach misy należy osadzić kątowniki oparcia krat typu WEMA, oraz kotwy wklejane (pręty gwintowane M12 kl 8.8) ϕ12 do mocowania kątownika K3. Z dna misy wyprowadzone będą słupy, do których zamocowane będą szyny U1. Będą one zbrojone prętami pionowymi ϕ 12 oraz poziomymi ϕ 6 klasy AIII. Od góry misa jest zamknięta 30 cm warstwą luźno usypanym tłuczniem zgodnie z normą o granulacji 31,63 (40/60)mm. Tłuczeń ułożony będzie na kratkach pomostowych,,mostostal typu ciężkiego nieobramowanych. Ruszt kratowy opiera się na kątownikach L 80x80x6 mocowanych wzdłuż boków misy i żelbetowych słupów. Ruszt 9 S t r o n a

10 przenosi obciążenie użytkowe dla kraty jednoprzęsłowej min. p = 1,5 kn/m2. Pod kratą znajduje się przestrzeń do odbioru oleju z transformatora. Dno misy wyprofilowano (gładzią cementową) ze spadkiem min 2% w kierunku odpływu. Pracę należy prowadzić zgodnie z Warunkami technicznymi wykonania i odbioru robót budowlanych - montażowych wykluczając zmianę naturalnej struktury gruntów. Nie należy dopuścić do przemarznięcia lub zawilgocenia gruntów. Ostatnie 30 cm wykopu należy wybrać ręcznie bezpośrednio przed wykonaniem fundamentów i następnie ułożyć warstwę wyrównawczą z chudego betonu C8/10 gr. 15cm. Na warstwie tej wykonać warstwę Hydrostop - Mieszanka. Na tak przygotowanym podłożu wykonać fundament zespołu. Rozstaw szyn jezdnych dla transformatora i uziemiających jest różny 1070mm, Nośność fundamentów spełnia warunek wg Eurokodu 7, gdzie opór graniczny podłoża gruntowego jest większy niż składowa pionowej obciążenia czyli wartość obciążenia transformatora przy sumarycznym udziale obciążenia stałego i zmiennego. 5 Konstrukcje pod aparaturę Projektowane konstrukcje pod aparaturę zespołów uziemiających składają się z żelbetowych fundamentów oraz stalowych elementów; słupków, wsporników i poprzeczek. Konstrukcje należy ustawić według rysunku rozmieszczenia konstrukcji. Zestawienie zbiorcze konstrukcji znajdują się na rysunkach konstrukcyjnych. UWAGA: Zwraca się szczególną uwagę na staranne posadowienie i wypoziomowanie fundamentów i konstrukcji oraz staranne ubicie warstw ziemi wokół fundamentowej misy olejowej. 6 Izolacje Izolację misy olejowej wykonano jako przeciwwodną na bazie preparatu Hydrostop. Przestrzeń między chudym betonem, a dnem misy zasypano preparatem Hydrostop - Mieszanka. Misę wewnątrz oraz ściany od zewnątrz powleczono 2 x preparatem Hydrostop Mieszanka Profesjonalna. Dylatacje, przejścia rur należy uszczelnić preparatem Hydrostop Elastyczny. 7 Zabezpieczenie antykorozyjne Wszystkie nowe stalowe elementy (bez zabetonowanych) zespołów uziemiających zabezpieczono poprzez dwukrotne ocynkowanie. Grubość powłoki ocynku winna wynosić min 100 m. Powierzchnie należy pokryć warstwą farby ochronnej, przed malowaniem oczyścić do 2 czystości powierzchni. Zastosować należy farby zgodne z tabelą nr 6 "Listy 10 S t r o n a

11 kwalifikowanych systemów malarskich do zabezpieczeń antykorozyjnych konstrukcji stalowych w TAURON Dystrybucja S.A" 8 Próba szczelności Próby szczelności misy olejowej wraz z instalacją pomiędzy misą, a separatorem oleju należy dokonać przed zasypaniem ścian misy i przewodów gruntem oraz przed wykonaniem rusztu stalowego. 9 Zastosowane materiały Beton B37 W6 (C30/37 W6) Stal zbrojeniowa AIII Stal konstrukcyjna S235jR2 10 Zabezpieczenie konstrukcji i fundamentów przed korozją Elementy stalowe konstrukcji pod aparaturę należy zabezpieczyć przed korozją przez cynkowanie. Wszystkie śruby, nakrętki i podkładki używane do wykonywania połączeń powinny być cynkowane ogniowo. Wszystkie fundamenty należy pomalować Abizolem R+G dwukrotnie. 11 Uziemienie konstrukcji Należy wykonać przyłączenie do istniejącej siatki uziemiającej na stacji wszystkich konstrukcji zgodnie z opisem branży instalacyjnej. 12 Odprowadzenie wód opadowych z mis transformatorów uziemiających Z nowoprojektowanej misy transformatorów uziemiających wody opadowe i roztopowe zostaną odprowadzone do studni chłonnej. Istniejąca kanalizacja deszczowa wyposażone jest w separator oleju, który uniemożliwia przepływ zanieczyszczonych wód z mis do zbiornika. W celu podłączenia projektowanej misy transformatora uziemiającego do istniejącej kanalizacji należy zabudować i ułożyć ok. 5m kanalizacji z rury żeliwnej o średnicy Ø 150 mm. Posadowienie oraz głębokość ułożenia rur należy ustalić na etapie realizowania prac wykonawczych. Zaleca się przeprowadzenie ponownej inwentaryzacji geodezyjnej przed wykonaniem prac. Ze względu na wykonanie misy olejowej o identycznej powierzchni jak misa istniejąca, nie zmienia się układ wodny na stacji. Aktualne pozwolenie wodnoprawne nie należy zatem zmieniać. 11 S t r o n a

12 13 Obliczenia statyczne 13.1 Zestawienie obciążeń Na podstawie otrzymanych kart katalogowych urządzeń posadowionych na fundamentowej misie olejowej maksymalny ciężar urządzenia wynosi - transformator 4200kg+1050kg oleju razem przyjęto 5,25t - dławik 4100kg+950kg oleju razem przyjęto 5,05t W obliczeniach zastosowano obciążenie elementem jezdnym po szynach o całkowitej masie Q=5,6t. - wyznaczanie wartości oddziaływania na jedną szynę Charakterystyka wciągnika TRAFO Q=5.6 - udźwig: Q = 2.8 T Siły oddziaływania wg PN-86/B-02005: - współczynnik obciążenia f = siła pionowa współczynnik dynamiczny = 1.10 P V,k = (m+q) = kn, P V = P V,k f = kn - siła pozioma prostopadła do toru: P Hp,k = 0.1 Q = 2.80 kn, P Hp = P Hp,k f = 3.08 kn - siła pozioma równoległa do toru, od wciągnika: H r,k = 0.12 (m+q) = 3.42 kn, H r = H r,k f = 3.76 kn 13.2 Obliczenia statyczno wytrzymałościowe szyny SCHEMAT BELKI A B C D E F G H I J Parametry belki: - współczynnik obciążenia dla ciężaru własnego belki f = udział ciężaru własnego na kierunkach wg współczynników: - składowa pionowa = 100.0%, składowa pozioma = 0.0% OBCIĄŻENIA OBLICZENIOWE BELKI Przypadek P1: Przypadek 1 ( f = 1.15) Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie): 12 S t r o n a

13 A B 3.10 C D E go,y=0.17 kn/mb go,x=0.00 kn/mb F G H y x I J z Przypadek P2: Przypadek 2 ( f = 1.10) Schemat statyczny: A B C D 3.10 E F G H y x I J z Przypadek P3: Przypadek 3 ( f = 1.10) Schemat statyczny: 13 S t r o n a

14 A B C D E F 3.10 G H y x I J z Przypadek P4: Przypadek 4 ( f = 1.10) Schemat statyczny: A B C D E F G H 3.10 y x I J z Tablica opisu kombinacji użytkownika: nazwa kombinacji składniki kombinacji K1: Przypadek P1 K2: Przypadek P2 K3: Przypadek P3 K4: Przypadek P4 14 S t r o n a

15 WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Obwiednia sił wewnętrznych Momenty zginające M x i M y [knm]: y A x z B C D E F G H I J ZAŁOŻENIA OBLICZENIOWE DO WYMIAROWANIA Belka zginana dwukierunkowo Wykorzystanie rezerwy plastycznej przekroju: tak; Parametry analizy zwichrzenia: - obciążenie przyłożone na pasie górnym belki; - obciążenie działa w dół; - brak stężeń bocznych na długości przęseł belki; WYMIAROWANIE WG PN-90/B x y y x Przekrój: C 140 A vy = 12.0 cm 2, A vx = 9.80 cm 2, m = 16.0 kg/m J x = 62.7 cm 4, J y = 605 cm 4, J = 1880 cm 6, J = 6.01 cm 4, W x = 14.8 cm 3, W y = 86.4 cm 3, Stal: St3 Nośności obliczeniowe przekroju: - zginanie: dla M x klasa przekroju 1 M Rx = 3.18 knm dla M y klasa przekroju 1 M Ry = knm - ścinanie: dla V y klasa przekroju 1 V Ry = kn dla V x klasa przekroju 1 V Rx = kn Belka Nośność na zginanie Przekrój z = 0.43 m (K1: 1.0 P1) Współczynnik zwichrzenia L = Momenty maksymalne M x,max = 2.41 knm, M y,max = 0.21 knm 15 S t r o n a

16 (54) M x,max / M Rx + M y,max / ( L M Ry ) = = < 1 Nośność na ścinanie Przekrój z = 0.65 m (K1: 1.0 P1) Maksymalna siła poprzeczna V y,max = kn (53) V y,max / V Ry = < 1 Przekrój z = 0.43 m (K1: 1.0 P1) Maksymalna siła poprzeczna V x,max = kn (53) V x,max / V Rx = < 1 Nośność na zginanie ze ścinaniem Przekrój z = 0.65 m (K1: 1.0 P1) V y,max = (-)17.68 kn < V o = 0.3 V Ry = kn warunek niemiarodajny Przekrój z = 0.43 m (K1: 1.0 P1) V x,max = (-)1.56 kn < V o = 0.3 V Rx = kn warunek niemiarodajny Stan graniczny użytkowania Przekrój z = 2.38 m (K4: 1.0 P4) Ugięcia maksymalne f k,y,max = mm, f k,x,max = 0.00 mm Ugięcie graniczne f gr = l o / 350 = 1.29 mm f k,max = (f k,y,max 2 + f k,x,max 2 ) 0.5 = mm < f gr = 1.29 mm (15.2%) KONIEC OBLICZEŃ 16 S t r o n a