OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJA konst.ra - Biuro Projektów. Strona 1 Wprowadzenie i podstawy opracowania 1. 2 Opis budynku

Transkrypt

1 Powiat Tatrzański

2 Spis Treści Strona 1 Wprowadzenie i podstawy opracowania 1 2 Opis budynku Lokalizacja i opis inwestycji Warunki gruntowo-wodne 2 3 Założenia i przyjęte rozwiązania konstrukcyjne Założone obciążenia Materiały konstrukcyjne Opis rozwiązań konstrukcyjnych Stropy Ściany nośne, nadproża i wieńce Szyb windy Poddasze Konstrukcja więźby dachowej 5 4 Zagadnienia ochrony przeciwpożarowej 7 5 Warunki eksploatacji 8 6 Uwagi końcowe 9 7 Spis rysunków 10 8 Wyciąg z obliczeń statyczno-wytrzymałościowych Wzmocnienia więźby dachowej Wiązar typowy z uwzględnieniem wzmocnień Belki stalowe nowoprojektowanego stropu serwerowni 26

3 1 Wprowadzenie i podstawy opracowania Niniejszy opis jest integralną częścią składową projektu budowlanego Adaptacja pomieszczeń części hotelowej budynku biurowo-administracyjnego Starostwa powiatowego wraz z instalacjami wewnętrznymi (elektr., wod.-kan., c.o.) na działkach nr 102/11, 102/23, 102/24, 102/25, 102/26, 102/27, 102/40 w Zakopanem zlokalizowanego przy ulicy Chramcówki 15. Projekt konstrukcji został opracowany na podstawie inwentaryzacji budynku oraz projektu architektonicznego przygotowanego przez Pracownię Projektową F11 oraz dodatkowych uzgodnień międzybranżowych. Dodatkowo podstawą opracowania wymagań ochrony przeciwpożarowych były Warunki ochrony przeciwpożarowej otrzymane od Pracowni Projektowej F11. Projekt został poprzedzony wykonaniem ekspertyzy technicznej konstrukcji dotyczącej możliwości adaptacji części hotelowej budynku Starostwa Powiatowego wykonanej w listopadzie/grudniu 2011 na zlecenie Pracownię Projektową F11 działającego w imieniu inwestora. Do dyspozycji projektanta został udostępniony został archiwalny projekt branży konstrukcyjnej modernizacji budynku z marca 1979r wykonany w Wielobranżowej Pracowni Projektów Zakładu Remontowo - Budowlanego przy Wojewódzkim Szpitalu Zespolonym w Opolu autorstwa inż. R. Rogut i mgr inż. arch. T. Mądrzykowski. Obowiązujące rozporządzenia oraz normy powołane w niniejszej ekspertyzie: PN-90/B PN-82/B PN-82/B PN-EN 1990: 2004 /Ap1 PN-EN : 2005 PN-EN : 2005 PN-EN :2008 Projekty budowlane. Obliczenia statyczne. Obciążenia budowli. Obciążenia stałe. Obciążenia budowli. Obciążenia zmienne technologiczne. Podstawowe obciążenia technologiczne i montażowe. Eurokod 0. Podstawy projektowania konstrukcji Eurokod 1 Oddziaływania na konstrukcje. Część 1-1 Oddziaływania ogólne - Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach Eurokod 1 Oddziaływania na konstrukcje. Część 1-3 Oddziaływania ogólne - Obciążenie śniegiem Eurokod 1 Oddziaływania na konstrukcje. Część 1-4 Oddziaływania ogólne - Oddziaływania wiatru. PN-B-03264:2002 /Ap1 Konstrukcje betonowe. Obliczenia statyczne i projektowanie. PN-B-03002: 1999 /Ap1/Az1/Az2 Konstrukcje murowe niezbrojone. Projektowanie i obliczenia. PN-B-03150: 2000 /Az1/Az2 Konstrukcje drewniane. Obliczenia statyczne i projektowanie. PN-90/B PN-81/B Konstrukcje stalowe. Obliczenia statyczne i projektowanie. Grunty budowlane. Posadowienie bezpośrednie budowli. Obliczenia statyczne i projektowanie. Przedkładany projekt spełnia wszystkie wymagania prawa budowlanego odnośnie zawartości i szczegółowości projektu budowlanego, wymaganego na etapie uzyskiwania pozwolenia na budowę oraz został sporządzony z uwzględnieniem obowiązującego prawa budowlanego oraz aktualnych norm i przepisów. Strona 1 Listopad 2011

4 2 Opis budynku 2.1 Lokalizacja i opis inwestycji Obiekt objęty niniejszym opracowaniem zlokalizowany jest przy ul. Chramcówki 15 w Zakopanem. Budynek posiada część administracyjno-biurową wykorzystywaną przez Starostwo Powiatowe oraz część hotelową nieużytkowaną. Część hotelowa budynek jest obiektem 6-cio kondygnacyjnym o rzucie poziomym opartym na równoległoboku o wymiarach po zewnętrznym obrysie ścian ok. 46,0x17,7m. Wysokość budynku nie przekracza 24,15m licząc do przekrycia ostatniej kondygnacji. Budynek w ostatnich latach posiadał funkcję hotelową, a wcześniej pełnił funkcję uzdrowiska. W chwili wykonywania niniejszej dokumentacji był nieużytkowany. Od strony południowo-zachodniej, północno-zachodniej i północno-wschodniej połączony jest z 1-2 kondygnacyjnymi niezależnymi konstrukcyjnie budynkami: Starostwa Powiatowego, Teatrem im. St. Ignacego Witkiewicza oraz Wydziałem Geodezji i Kartografii. Bryła budynku posiada na elewacji południowo-wschodniej liczne balkony. W omawianym rejonie powierzchnia terenu osiąga rzędne w okolicy 810m n.p.m. o niewielkim spadku w kierunku południowym. Poddasze poza jednym wydzielonym pomieszczeniem jest nieużytkowe. Dach budynku wykonano jako dwuspadowy pokryty blachą o kącie nachylenia połaci ok. 40 stopni. Projekt przebudowy zakłada funkcję biuro-administracyjną budynku wraz z pomieszczeniami archiwum, generatora prądu na kondygnacji przyziemia oraz przystosowanie budynku do aktualnie obowiązujących norm i przepisów. 2.2 Warunki gruntowo-wodne Na podstawie analizy wyników analizy statycznej oraz przyjętych prostych warunków gruntowych projektowany obiekt zakwalifikowano do drugiej kategorii geotechnicznej zgodnie z Rozporządzeniem Ministra Spraw Wewnętrznych i Administracji z dn Adaptacja nie ma znaczącego wpływu na obciążenia istniejących fundamentów budynku. Dla nowoprojektowanego fundamentów przyjęto posadowienie na gruntach średniospoistych glinach piaszczystych w stanie plastycznym. Maksymalne obciążenie podłoża pod fundamentami nie przekracza 165kPa. Przyjęto również, że poziom wód gruntowych znajduje się poniżej głębokości posadowienia fundamentów. W przypadku stwierdzenia gorszych parametrów geologicznych podłoża gruntowego, projekt należy adoptować do istniejących warunków. Strona 2 Listopad 2011

5 3 Założenia i przyjęte rozwiązania konstrukcyjne 3.1 Założone obciążenia Ciężar własny konstrukcji Obciążenia ciężarem własnym konstrukcji zestawiono przyjmując ciężary objętościowe materiałów konstrukcyjnych jak niżej: ciężar objętościowy żelbetu ciężar objętościowy stali ciężar objętościowy drewna 25,0 kn/m³ 78,5 kn/m³ 5,5 kn/m³ Obciążenia stałe stropów na belkach drewnianych Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f Obc. obl. kn/m 2 1. Płyty wiórowe płasko prasowane grub. 2,5 cm [6,5kN/m3 0,025m] 0,16 1,10 0,18 2. Jodła, lipa, olcha, osika, sosna, świerk, topola o wilgotności 23% 0,21 1,20 0,25 grub. 3,5 cm [6,0kN/m3 0,035m] - deskowanie na legarach 3. Gruz ceglany z wapnem (polepa) grub. 20 cm [12,0kN/m3 0,20m] 2,40 1,30 3,12 4. Jodła, lipa, olcha, osika, sosna, świerk, topola o wilgotności 23% 0,21 1,20 0,25 grub. 3,5 cm [6,0kN/m3 0,035m] - deskowanie pod polepą 5. Jodła, lipa, olcha, osika, sosna, świerk, topola o wilgotności 23% grub. 3,5 cm [6,0kN/m3 0,035m] - podbitka od dołu stropu 0,21 1,30 0,27 Σ: 3,19 1,28 4, Obciążenia zmienne pomieszczeń biurowych Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f Obc. obl. kn/m 2 1. Obciążenie zmienne (wszelkie pokoje biurowe 2,00 1,40 2, Nowoprojektowane obciążenia stałe pokrycia dachu Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f Obc. obl. kn/m 2 1. Blacha stalowa, cynkowa lub miedziana o grubości 0,55 mm 0,35 1,30 0,45 [0,350kN/m2] 2. Wełna mineralna w matach typu L grub. 20 cm [1,0kN/m3 0,20m] 0,20 1,30 0,26 Σ: 0,55 1,30 0, Obciążenia dachu śniegiem Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f Obc. obl. kn/m 2 1. Obciążenie śniegiem połaci dachu dwupołaciowego wg PN-EN ,76 1,50 2, p (strefa 1, A=810 m n.p.m. -> sk = 4,270 kn/m2, nachylenie połaci 40,0 st. -> 0,8) [1,762kN/m2] 2. Obciążenie śniegiem połaci dachu dwupołaciowego wg PN-EN p (strefa 1, A=810 m n.p.m. -> sk = 4,270 kn/m2, nachylenie połaci 40,0 st. -> 0,4) [0,881kN/m2] 0,88 1,50 1, Obciążenia dachu wiatrem Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f Obc. obl. kn/m 2 1. Obciążenie wiatrem połaci nawietrznej dachu wg PN-B :1977/Az1/Z1-3 (strefa III, H=810 m n.p.m. -> qk = 0,47kN/m2, teren A, z=h=28,0 m, -> Ce=1,32, budowla zamknięta, wymiary budynku H=28,0 m, B=18,0 m, L=47,0 m, kąt nachylenia połaci dachowej alfa = 40,0 st. -> wsp. aerodyn. C=0,400, beta=1,80) 0,45 1,50 0,68 Strona 3 Listopad 2011

6 2. Obciążenie wiatrem połaci zawietrznej dachu wg PN-B :1977/Az1/Z1-3 (strefa III, H=810 m n.p.m. -> qk = 0,47kN/m2, teren A, z=h=28,0 m, -> Ce=1,32, budowla zamknięta, wymiary budynku H=28,0 m, B=18,0 m, L=47,0 m, kąt nachylenia połaci dachowej alfa = 40,0 st. -> wsp. aerodyn. C=-0,4, beta=1,80) -0,45 1,50-0, Materiały konstrukcyjne Konstrukcje żelbetowe Beton podkładowy: B15(C12/15) Beton konstrukcyjny B25(C20/25) Założono stal zbrojeniową klasy A-IIIN (RB500W) jako zbrojenie główne oraz A-I (St3SX) dla zbrojenia konstrukcyjnego i strzemion Konstrukcje stalowe Przyjęto stal St3S dla elementów konstrukcji stalowych jak i wzmocnień stropów, nadproży Konstrukcje murowe nośne Cegły ceramiczne, pustaki ceramiczne min. klasy 15MPa dla ścian nośnych, klasa zaprawy min. 5MPa Konstrukcje drewniane Elementy konstrukcji drewnianej klasy C Opis rozwiązań konstrukcyjnych Fundamentowanie Wykonania dodatkowych fundamentów wymagają ściany podpierające strop parteru wokół wyciętego otworu na platformę dźwigową oraz urządzenie agregatu prądotwórczego. Posadowienie przyjęto bezpośrednie w postaci ław fundamentowych pod ściany oraz fundament blokowy pod agregat. Pod fundamentami przyjęto warstwę betonu niekonstrukcyjnego B15 oraz izolację poziomą zgodnie z projektem architektonicznym. Konieczne jest usuniecie jakichkolwiek gruntów słabych (miękkoplastycznych) w wypadku występowania ich w dnie wykopu i wykonanie na tym miejscu zagęszczonej podsypki piaszczysto-żwirowej lub zastąpienie ich chudym betonem. Decyzja o wymianie gruntu w poziomie posadowienia podejmowana będzie przez uprawnionego geologa na podstawie obserwacji wizualnej i badań makroskopowych odsłoniętych warstw uzupełnionych o ewentualne dodatkowe badania in-situ w wypadku, gdy okaże się to konieczne. Roboty ziemne prowadzić ze szczególną starannością. Nie należy ponadto dopuścić do rozluźnienia gruntu rodzimego ostatnią warstwę gruntu rodzimego usunąć bezpośrednio przed wykonaniem wylewki z chudego betonu Stropy Jak wykazano w dołączonej do projektu ekspertyzie technicznej w pomieszczeniach pokoi istniejące stropy na kondygnacjach powyżej przyziemia wykonano w postaci rusztu belek drewnianych opartych na ścianach nośnych oraz podciągach z belek stalowych. Nad rusztem belek głównych wykonano warstwę polepy z gruzu ceglanego grubości ok. 20cm oraz podłogę na legarach drewnianych opartych na stropie głównym. Natomiast strop korytarzy odkryto jako żelbetowy monolityczny. Nad ostatnią użytkową kondygnacją (podłoga na poddaszu) istniejący strop wykonano z prefabrykowanych płyt WPS opartych na belkach stalowych w rozstawie co 1m. Strona 4 Listopad 2011

7 Ekspertyza potwierdza również, ze strop drewniany spełnia warunki nośności i użytkowalności dla nowoprojektowanej funkcji biurowej pomieszczeń. Nie dopuszcza się dodatkowych murowanych ścianek działowych na istniejących stropach bez dodatkowo zaprojektowanych wzmocnień. Dodatkowych wzmocnień wymaga podłoga pomieszczenia serwerowni, gdzie przewidziano obciążenie czterema szafami serwerowymi o wymiarach podstaw 1,0x0,8m i ciężarze max. 500kg każda. Z tego względu w miejscu usuniętej polepy i warstw wykończeniowych (ok. 25cm) projektuje się nowy niezależny strop oparty na belkach stalowych IPE180 w rozstawie co 80cm. Końce belek zamocować należy na ścianach nośnych budynku, a w środku rozpiętości zabezpieczyć przed zwichrzeniem tężnikiem drewnianym. Nowoprojektowane belki muszą być min. 2cm powyżej istniejącego stropu drewnianego, tak aby uginając się nie przekazywać obciążeń poniżej. Otwory na szachty instalacyjne w stropach drewnianych i stalowych należy wykonywać w taki sposób, aby pod żadnym pozorem nie przecinać belek stropowych. W przypadku braku takich możliwości należy zaprojektować odpowiednie wzmocnienia stropu Ściany nośne, nadproża i wieńce W istniejącej ścianie nośnej zaprojektowano nowe otwory przejściowe dla których należy wykonać nadproże z belek stalowych w postaci dwuteowników normalnych. Wykonanie nowego nadproża w istniejącej ścianie należy rozpocząć od podstemplowania stropów w okolicy ściany, w której planuję się wykonanie otworu. Kolejne prace należy podzielić na dwa etapy. W etapie pierwszym wykuwamy bruzdę z jednej strony ściany do połowy i montujemy belkę stalową z dwuteownika. Osadzoną belkę należy zaklinować i wypełnić zaprawą cementową przestrzeń pomiędzy górną półką belki stalowej, a murem. W kolejnym etapie wykuwamy bruzdę z drugiej strony ściany i montujemy pozostałą belkę stalową z dwuteownika, również zaklinowując ją i wypełniając zaprawą cementową przestrzeń pomiędzy górną półką belki stalowej, a murem. Profile stalowe należy połączyć ze sobą w czterech miejscach na dwóch końcach i równomiernie w środku sworzniami fi16 następnie przestrzeń pomiędzy nimi wypełnić zaprawą cementową. Dodatkowo należy pamiętać o wykonaniu poduszek betonowych min. 8cm w miejscu oparcia belek na murze w celu równomiernego rozłożenia obciążeń. Należy zapewnić szerokość oparcia belek stalowych na murze minimum 25cm. Pod tak przygotowanym nadprożem można wykonać otwór. Przebicia w ścianie murowanej większe niż 45cm należy zabezpieczyć nadprożem żelbetowym lub belkami stalowymi. Nie dopuszcza się otworowania elementów konstrukcyjnych budynku typu nadproża, belki, wieńce, słupy itp. Pomiędzy otworami należy zostawić minimum 20cm szerokości filarki z muru. Ściany nienośne - działowe oraz osłonowe należy wykonać w taki sposób, by nie były obciążone belkami i płytami stropowymi zaleca się stosowanie przekładek z miękkiego styropianu (FS10) grubości 2cm lub stosowanie systemów suchej zabudowy, np. płyty gipsowo-kartonowe na ruszcie Szyb windy Stan techniczny istniejącego szybu windowego jest zadowalający. Wybór dźwigu windowego należy dostosować do wymiarów oraz parametrów technicznych szybu Poddasze Kondygnacja poddasza nie zmienia swojej funkcji i pozostaje nieużytkowe poza istniejącym, wydzielonym, niewielkim pomieszczeniem w części środkowej nad klatką schodową. W celu przeprowadzenia prac wzmacniających tramy należy usunąć pomieszczenia oraz korytarze stojące nad tramami przewidziane do rozbiórki Konstrukcja więźby dachowej Projekt adaptacji budynku zakłada ocieplenie więźby dachu oraz wymianę pokrycia dachu na nowe również z płaskiej blachy na deskowaniu pełnym. Strona 5 Listopad 2011

8 Z uwagi na dociążenie dachu ociepleniem oraz dostosowanie konstrukcji do aktualnych norm obciążenia śniegiem i wiatrem należy wzmocnić belki tramów. Wzmocnienie tramów przewidziano w postaci dwóch ceowników C200 skręconych ze sobą śrubami po obu stronach belki drewnianej w rozstawie max. Co 100cm i zagęszczając w miejscu oparcia słupów. Dodatkowo zaprojektowano obejmy stalowe zabezpieczające słupy przed dalszym rozwarstwianiem oraz wzmocnienia słupów w miejscach gdzie zastrzały dochodzą poniżej węzła z kleszczami. Wzmocnienia należy wykonać przez powiększenie przekroju słupa po przeciwnej stronie słupa niż dochodzi zastrzał mocując obejmami stalowymi dodatkowy przekrój drewniany. Należy zwrócić szczególną uwagę na elementy drewniane, które podczas prac budowlanych mogą okazać się skorodowane biologicznie lub uszkodzone, a nie zauważono tego podczas wykonywania ekspertyzy. Elementy takie należy wymienić. Elementy konstrukcyjne drewniane więźby i belek stropowych zaimpregnować środkami zabezpieczającymi przed grzybami, pleśniami i owadami oraz przed ogniem poprzez dwukrotne smarowanie powierzchni drewnianych. Drewno po impregnacji należy chronić przed wymywaniem impregnatu przez wodę. Drewniane elementy zewnętrzne należy dodatkowo pomalować ogólnie dostępnymi środkami do stosowania na zewnątrz. Strona 6 Listopad 2011

9 4 Zagadnienia ochrony przeciwpożarowej 4.1 Wymagania odnośnie odporności ogniowej elementów konstrukcyjnych Wymagania odnośnie odporności ogniowej ustalono na podstawie dokumentów i przepisów: Rozporządzenie Ministra Infrastruktury z dnia 12 kwietnia 2002r. w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać budynki i ich usytuowanie Dziennik Ustaw Nr 75, pozycja 690. Rozporządzenie Ministra Spraw Wewnętrznych i Administracji z dnia 7 czerwca 2010r w sprawie ochrony przeciwpożarowej budynków, innych obiektów budowlanych i terenów. (Dz. U. Nr 109 poz. 719) Warunki Ochrony Przeciwpożarowej - przygotowane przez Pracownię Projektową F11 Budynek zakwalifikowano do strefy pożarowej kategorii ZL III. Obiekt powinien być wykonany w klasie co najmniej B odporności pożarowej. Wymagania odnośnie odporności ogniowej przegród o równoczesnym znaczeniu konstrukcyjnym przedstawiają się następująco: główna konstrukcja nośna R 120 stropy budynku REI 60 konstrukcja dachu R 30 przekrycie dachu RE 30 Przed przystąpieniem do realizacji kwalifikację klasy odporności pożarowej oraz odporności ogniowe poszczególnych elementów konstrukcji należy zweryfikować z wytycznymi projektu architektury oraz operatu przeciwpożarowego Przyjęte rozwiązania zabezpieczeń ogniowych konstrukcji żelbetowych Wymagana odporność ogniowa konstrukcji żelbetowych jest zapewniona przez odpowiednie wymiary przekrojów poszczególnych elementów oraz (co zostanie wprowadzone na etapie projektu wykonawczego) przez zastosowanie wymaganej odpowiednimi przepisami otuliny betonowej prętów zbrojeniowych Przyjęte rozwiązania zabezpieczeń ogniowych konstrukcji stalowych Wymagana odporność ogniowa konstrukcji stalowej zostanie zapewniona poprzez zastosowanie zatwierdzonych architektonicznych materiałów wykończeniowych lub zastosowanie certyfikowanych powłok pęczniejących (np. Flame Stal). W przypadku stosowania powłok malarskich, grubość powłoki powinna być obliczona dla wszystkich elementów w zależności od wymaganej odporności oraz masywności przekroju (proporcja obwodu przekroju do jego powierzchni), zgodnie z tabelami lub przepisami zawartymi w wytycznych producenta Przyjęte rozwiązania zabezpieczeń ogniowych konstrukcji murowanych W wypadku zastosowania, na etapie projektu wykonawczego, rdzeni żelbetowych w celu usztywnienia ścian, elementy pionowe i poziome rdzeni będą miały wymiary i grubość otuliny odpowiednio jak dla ścian, zapewniając osiągnięcie wymaganej odporności ogniowej Przyjęte rozwiązania zabezpieczeń ogniowych elementów drewnianych Wszystkie drewniane elementy dachu należy zabezpieczyć przez pomalowanie certyfikowanymi środkami ogniochronnym np. Fobos M4 lub Ogniochron do stopnia niezapalności. Ewentualnie zastosowane płyty wiórowe OSB będą zabezpieczone przez pomalowanie certyfikowanym środkiem ogniochronnym np. Uniepal Drew Aqua, także do stopnia niezapalności. Strona 7 Listopad 2011

10 5 Warunki eksploatacji 1. Powierzchnię dachu należy odśnieżać po przekroczeniu dopuszczalnej w PN-EN grubości pokrywy śnieżnej. 2. Należy dokonywać regularnych przeglądów budynków zgodnie z zaleceniami i regulacjami przepisów prawa budowlanego. 3. W widocznych miejscach należy umieścić informacje o wielkości dopuszczalnych obciążeń użytkowych posadzki i stropu (wartości charakterystyczne). 4. Obiekt użytkować zgodnie z jego przeznaczeniem, mając na uwadze przyjęte w projekcie zgodnie z PN-82/B dopuszczalne obciążenia użytkowe stropów. Strona 8 Listopad 2011

11 6 Uwagi końcowe 1. Przed przystąpieniem do robót kierownictwo budowy oraz Inspektor Nadzoru powinni dokładnie zaznajomić się z całością dokumentacji technicznej, zwracając uwagę na jej powiązanie z opracowaniami branżowymi. Wszelkie uwagi przedstawić Projektantowi przed rozpoczęciem robót. 2. Dodatkowo należy opracować (na podstawie niniejszego projektu oraz architektury) projekt technologii i organizacji robót budowlano-montażowych i zgodnie z nim prowadzić roboty budowlane. Powyższy opis techniczny i wytyczne dotyczące realizacji obejmują najważniejsze elementy budowlane i konstrukcyjne projektowanego obiektu. 3. W przypadku zaistnienia nowych, nieprzewidzianych wcześniej okoliczności mających wpływ na prowadzone prace budowlane, należy skontaktować się z autorami niniejszego opracowania. Odstępstwa od projektu lub zmiany w zakresie zastosowanych technologii należy uzgadniać z właściwymi projektantami. 4. Dokumentację rozpatrywać łącznie z architekturą. Wykonawca jest zobowiązany sprawdzić wszystkie wymiary przed rozpoczęciem prac budowlanych. Różnice w rysunkach i pomiarach oraz wszelkie rozbieżności i zmiany muszą być wyjaśnione z projektantem przed rozpoczęciem prac budowlanych. 5. Budowę należy realizować zgodnie z powyższym projektem. Wszelkie odstępstwa lub zmiany należy uzgadniać z autorem projektu. Projektant nie ponosi odpowiedzialności za wszelkie zmiany wynikające z późniejszego uszczegółowienia rozwiązań funkcjonalnych, wymogów stawianych przez technologię, architekturę, konstrukcję i instalacje oraz zmian wprowadzonych w okresie późniejszym niż data niniejszego opracowania. 6. W razie jakichkolwiek wątpliwości dotyczących niniejszego opracowania skontaktować się z projektantem. 7. Detale oraz elementy konstrukcji nieujętych w projekcie i nieistotnych dla celów Projektu Budowlanego należy opracować w następnych etapach projektowania. 8. Całość prac należy prowadzić pod nadzorem osoby uprawnionej z zachowaniem zasad sztuki budowlanej, zgodnie z Warunkami technicznymi wykonania i odbioru robót budowlano-montażowych z zachowaniem zasad BHP z zastosowaniem sprzętu i materiałów ochrony osobistej każdego pracownika. 9. Wszystkie materiały użyte do budowy powinny posiadać aktualne atesty PZH i ITB dopuszczające ich zastosowanie oraz certyfikaty bezpieczeństwa ze znakiem CE, a sprzęt i narzędzia powinny być sprawne i oznakowane znakami bezpieczeństwa. Koniec części opisowej - Kraków Rafał Grzywacz projektant główny Karol Kaczmarek projektant sprawdzający Strona 9 Listopad 2011

12 7 Spis rysunków K-01 ZMIANY KONSTRUKCYJNE - PRZYZIEMIE; K-02 ZMIANY KONSTRUKCYJNE - PARTER; K-03 ZMIANY KONSTRUKCYJNE - I PIĘTRO; K-04 ZMIANY KONSTRUKCYJNE - II PIĘTRO; K-05 ZMIANY KONSTRUKCYJNE - III PIĘTRO; K-06 ZMIANY KONSTRUKCYJNE - DACH; Strona 10 Listopad 2011

13 8 Wyciąg z obliczeń statyczno-wytrzymałościowych Obliczenia statyczno-wytrzymałościowe obejmowały podstawowe elementy nośne konstrukcji budynków. Do obliczeń statyczno-wytrzymałościowych wykorzystano programy: RM-win v10.17 firmy CAD-SIS Pakiet programów SPECBUD v9.0 Do przygotowania dokumentacji wykorzystano programy: Autodesk Revit Structure 2012 Microsoft Word 2010 Powyższe programy wykorzystano zgodnie z posiadana licencją. Poniżej przedstawiono wybrane pozycje obliczeniowe. 8.1 Wzmocnienia więźby dachowej Wiązar typowy z uwzględnieniem wzmocnień WĘZŁY: , ,448 0,297 0, ,600 1, ,016 0,432 1,200 3,280 0,250 1,460 0,070 1,780 1,850 1,460 0,250 3,280 1,200 V=7,240 H=16,080 Strona 11 Listopad 2011

14 PRĘTY: , , ,297 0, , ,250 0,070 0,250 1,200 3,280 1,460 1,780 1,850 1,460 3,280 1,200 1,877 1,016 0,432 V=7,240 H=16,080 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 01 - sztyw.-przegub; 10 - przegub-sztyw.; 11 - przegub-przegub 22 - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: ,200-1,016 1,572 1,000 8 B 160x ,280-2,777 4,298 1,000 8 B 160x ,710-1,448 2,241 1,000 8 B 160x ,850-1,567 2,424 1,000 8 B 160x ,000 1,448 1,448 1,000 7 B 180x ,000 1,877 1,877 1,000 7 B 180x ,000 0,603 0,603 1, B 280x ,000 0,297 0,297 1, B 280x ,000 1,448 1,448 1,000 7 B 180x ,280 0,000 3,280 1, U ,560 0,000 3,560 1, U ,780 0,000 1,780 1, U ,780 0,000 1,780 1, U ,280 0,000 3,280 1, U ,000-1,448 1,448 1,000 7 B 180x ,000-0,300 0,300 1, B 280x ,000-0,600 0,600 1, B 280x ,000-1,877 1,877 1,000 7 B 180x ,000-1,448 1,448 1,000 7 B 180x ,850 1,567 2,424 1,000 8 B 160x ,710 1,448 2,241 1,000 8 B 160x ,280 2,777 4,298 1,000 8 B 160x ,200 1,016 1,572 1,000 8 B 160x ,700 0,000 3,700 1,000 3 IIIa 16x ,000-7,240 7,240 1,000 7 B 180x ,280 0,000 3,280 1,000 3 IIIa 16x ,280 0,000 3,280 1,000 3 IIIa 16x ,250 0,000 0,250 1, B 280x ,620 0,000 6,620 1,000 3 IIIa 16x ,250 0,000 0,250 1, B 280x ,280 3,925 5,115 1,000 4 B 180x160 Strona 12 Listopad 2011

15 ,280-3,928 5,117 1,000 4 B 180x ,250 0,300 0,391 1, B 280x ,250-0,297 0,388 1, B 280x180 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: 1 64, ,0 2 St3S (X,Y,V,W) 3 232, ,5 71 Drewno C , ,0 71 Drewno C , ,0 71 Drewno C , ,0 71 Drewno C , ,0 71 Drewno C24 STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Moduł E: Napręż.gr.: AlfaT: [N/mm2] [N/mm2] [1/K] 2 St3S (X,Y,V, ,000 1,20E Drewno C ,000 5,00E-06 OBCIĄŻENIA: 20,662 1,760 1,760 1,760 0,880 0,880 9,000 0,880 0,550-0,480-0,480 4,6004,600 1,760 1,760 1,760 1,760 0,880 0,880 0,880 0,880 0, ,550 19,958-0,480-0,480 19,958 1,760 1, ,760 1,760 8,700 9,980 0,880 8,700 9,979 0,880 0,880-4,750 6,050 0, ,750 6,050 0,550 0,550-0,480-0,480-4, , ,760 1,760 0,880 0,880 0,550-0,480 0,550-0, ,760 1,760 0,880 0,880 0,550-0, , , OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "Pokrycie dachu + ociepleni" Stałe γf= 1,15 1 Liniowe 0,0 0,550 0,550 0,00 1,57 2 Liniowe 0,0 0,550 0,550 0,00 4,30 Strona 13 Listopad 2011

16 3 Liniowe 0,0 0,550 0,550 0,00 2,24 4 Liniowe 0,0 0,550 0,550 0,00 2,42 8 Skupione 0,0 8,700 0,30 16 Skupione 0,0 8,700 0,00 20 Liniowe 0,0 0,550 0,550 0,00 2,42 21 Liniowe 0,0 0,550 0,550 0,00 2,24 22 Liniowe 0,0 0,550 0,550 0,00 4,30 23 Liniowe 0,0 0,550 0,550 0,00 1,57 25 Skupione 0,0 9,000 0,00 Grupa: S "Śnieg I" Zmienne γf= 1,50 1 Liniowe-Y 0,0 0,880 0,880 0,00 1,57 2 Liniowe-Y 0,0 0,880 0,880 0,00 4,30 3 Liniowe-Y 0,0 0,880 0,880 0,00 2,24 4 Liniowe-Y 0,0 0,880 0,880 0,00 2,42 8 Skupione 0,0 9,979 0,30 16 Skupione 0,0 19,958 0,00 20 Liniowe-Y 0,0 1,760 1,760 0,00 2,42 21 Liniowe-Y 0,0 1,760 1,760 0,00 2,24 22 Liniowe-Y 0,0 1,760 1,760 0,00 4,30 23 Liniowe-Y 0,0 1,760 1,760 0,00 1,57 25 Skupione 0,0 20,662 0,00 Grupa: T "Śnieg II" Zmienne γf= 1,50 1 Liniowe-Y 0,0 1,760 1,760 0,00 1,57 2 Liniowe-Y 0,0 1,760 1,760 0,00 4,30 3 Liniowe-Y 0,0 1,760 1,760 0,00 2,24 4 Liniowe-Y 0,0 1,760 1,760 0,00 2,42 8 Skupione 0,0 19,958 0,30 16 Skupione 0,0 9,980 0,00 20 Liniowe-Y 0,0 0,880 0,880 0,00 2,42 21 Liniowe-Y 0,0 0,880 0,880 0,00 2,24 22 Liniowe-Y 0,0 0,880 0,880 0,00 4,30 23 Liniowe-Y 0,0 0,880 0,880 0,00 1,57 25 Skupione 0,0 20,662 0,00 Grupa: U "Snieg III" Zmienne γf= 1,50 1 Liniowe-Y 0,0 1,760 1,760 0,00 1,57 2 Liniowe-Y 0,0 1,760 1,760 0,00 4,30 3 Liniowe-Y 0,0 1,760 1,760 0,00 2,24 4 Liniowe-Y 0,0 1,760 1,760 0,00 2,42 8 Skupione 0,0 19,958 0,30 16 Skupione 0,0 19,958 0,00 20 Liniowe-Y 0,0 1,760 1,760 0,00 2,42 21 Liniowe-Y 0,0 1,760 1,760 0,00 2,24 22 Liniowe-Y 0,0 1,760 1,760 0,00 4,30 23 Liniowe-Y 0,0 1,760 1,760 0,00 1,57 25 Skupione 0,0 20,662 0,00 Grupa: V "Wiatr I" Zmienne γf= 1,50 1 Liniowe -40,3 0,480 0,480 0,00 1,57 2 Liniowe -40,3 0,480 0,480 0,00 4,30 3 Liniowe -40,3 0,480 0,480 0,00 2,24 4 Liniowe -40,3 0,480 0,480 0,00 2,42 8 Skupione 0,0 6,050 0,30 8 Skupione 90,0-4,500 0,30 16 Skupione 0,0-4,750 0,00 16 Skupione 90,0-4,500 0,00 20 Liniowe 40,3-0,480-0,480 0,00 2,42 21 Liniowe 40,3-0,480-0,480 0,00 2,24 22 Liniowe 40,3-0,480-0,480 0,00 4,30 23 Liniowe 40,3-0,480-0,480 0,00 1,57 25 Skupione -90,0 4,600 0,00 Strona 14 Listopad 2011

17 Grupa: W "Wiatr II" Zmienne γf= 1,50 1 Liniowe -40,3-0,480-0,480 0,00 1,57 2 Liniowe -40,3-0,480-0,480 0,00 4,30 3 Liniowe -40,3-0,480-0,480 0,00 2,24 4 Liniowe -40,3-0,480-0,480 0,00 2,42 8 Skupione 0,0-4,750 0,30 8 Skupione 90,0 4,500 0,30 16 Skupione 0,0 6,050 0,00 16 Skupione 90,0 4,500 0,00 20 Liniowe 40,3 0,480 0,480 0,00 2,42 21 Liniowe 40,3 0,480 0,480 0,00 2,24 22 Liniowe 40,3 0,480 0,480 0,00 4,30 23 Liniowe 40,3 0,480 0,480 0,00 1,57 25 Skupione 90,0 4,600 0,00 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu Kombinatoryka obciążeń ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψd: γf: Ciężar wł. 1,10 A -"Pokrycie dachu + ociepleni" Stałe 1,15 S -"Śnieg I" Zmienne 1 1,00 1,50 T -"Śnieg II" Zmienne 1 1,00 1,50 U -"Snieg III" Zmienne 1 1,00 1,50 V -"Wiatr I" Zmienne 2 0,90 1,50 W -"Wiatr II" Zmienne 2 0,90 1,50 RELACJE GRUP OBCIĄŻEŃ: Grupa obc.: Relacje: Ciężar wł. ZAWSZE A -"Pokrycie dachu + ociepleni" EWENTUALNIE S -"Śnieg I" EWENTUALNIE Nie występuje z: W T -"Śnieg II" U -"Snieg III" V -"Wiatr I" EWENTUALNIE Nie występuje z: V EWENTUALNIE EWENTUALNIE Nie występuje z: T W -"Wiatr II" EWENTUALNIE Nie występuje z: S Strona 15 Listopad 2011

18 KRYTERIA KOMBINACJI OBCIĄŻEŃ: Nr: Specyfikacja: 1 ZAWSZE : A EWENTUALNIE: S/T/U+V/W MOMENTY-OBWIEDNIE: -3,386-3,386 0,206 0, , ,884-3,569-3,466-0,384-1,964-4,023-2,952-1,245-0,585 0,002-2,872 2,847-0,249-2,131-1, ,374-9,177-1,814-1, ,926 0,811 0,658 0,570 2, ,232 0,790-0,520 0,781 0, ,360-0,907 5,822 1,465 1,479 0, , ,598 6,421-2,382-0,655-9,896-10,284-1, ,655-9,896-10,284-1, ,400-2,400 1,442 1, ,683-33,483 0,135 1,238 6, ,683 0,135-20,452 1,238 6, , ,214 1,763-2,214 1, ,386 0,206-3,386 0, ,957 18,415 24,591 TNĄCE-OBWIEDNIE: 5,867 0,176 0,262-0,191-4, , ,218-9, , ,298 0,239 1,261 0,550 3,964 3,905 1,084 5,766 4,581 4,581 0,526 2,096-0,544 2, ,398 30,616 8, ,736-40,736 30,616-1,109 8,437-5,188-0, ,833 0,421-7,877-5, ,935 2,586-0,739 2,527-0, ,460-8,812 8,833-0,218 0,421 0,218-1,460-8, ,153-20,212 16,890 16,832 8,833 0,421-1,460-8, ,060 0,591 0,199-0,170-1, ,996 3,806-1,030-3, ,833 0,421-1,460 0,176-8, ,176-0,093-4,615 4,320 0, ,306 18, , ,441 10,840 9,851 9,025 7,147-0,093-4,615 4,320 0, ,685-7,675-9,102-6,585-11,120-11,082-18,582-19, ,833-0,626 1,636-0,199-0, ,290 4,307-6,005-0,176-0, ,218 5,323-8,409 Strona 16 Listopad 2011

19 NORMALNE-OBWIEDNIE: 13,448 0,514 2,784 0,736-3,864-4,579-19,571-20, ,190-4,796 0,134-21,004-2, ,748 19,763-1,978-16,995-41,221-51, ,612 6,727-3,114-1,420-6, ,420-6,891-4,999-56,235-45, ,016-50, ,677-97,799 7,514 4,046 2,457 0,184-6,049-16,706-16,776 2,527-20,472-20,541-3, , ,454-65,524-0,542-0,612 11,712-1,851-3,570-15, ,352 31,240-27,209-11,960-14,441-8,157-8,157-23, ,260 19,043-14,272 31,100-27,349-31,445-28,883-14,227-28,813-64,984-31,445 18,903-14, ,100-27,349 18,903-14, , ,819-27,630 13,448 18,622 13,132 0,514 2,315-14,693 13,132 2,315-1,830 0,736 2, ,643-27,806 18,446-14, ,155-1,413-24,806-98, ,980 30,426-28,022 0,134 2,142 0,227 2,142 0,227 18,680 2,142 0,227-18,079 18,229 2,142 0,227-15,086-1,630-25, , ,619-2, ,619-2, ,542 SIŁY PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Pręt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciążeń: 1 0,000 0,206* -0,262 0,737 AW 0,000-3,386* 4,307 2,783 AUV 0,000-3,386 4,307* 2,783 AUV 0,000-1,784 2,269 2,784* AUW 1,572 0,000-0,000-0,000* AV 2 2,149 3,195* -0,119-19,352 AUV 4,298-3,386* -6,005-23,155 AUV 4,298-3,386-6,005* -23,155 AUV 0,000 0,502-0,427 0,184* AW 4,298-3,386-6,005-23,155* AUV 3 0,000 1,763* -0,053-20,490 AV 2,241-3,569* -5,188-54,260 AUV 2,241-3,569-5,188* -54,260 AUV 0,000-2,007 0,710-4,999* AW 2,241-3,569-5,188-54,260* AUV 4 1,364 2,644* 0,072-43,635 AUV 2,424-2,214* -2,662-30,965 AUW 0,000 0,000 3,806* -41,221 AUV 0,000 0,000-1,030-1,978* AW 2,424 1,180-2,833-45,513* AUV 5 0,000 0,000* 0,000-25,022 AUV 1,448 0,000* 0,000-24,806 AUV 0,000 0,000* 0,000-25,022 AUV 1,448 0,000* 0,000-24,806 AUV 0,000 0,000 0,000* -25,022 AUV 1,448 0,000 0,000* -24,806 AUV 1,448 0,000 0,000-1,413* AW Strona 17 Listopad 2011

20 0,000 0,000 0,000-25,022* AUV 6 0,000 6,256* -8,812-14,080 AUV 1,877-10,284* -8,812-13,799 AUV 0,000 6,256-8,812* -14,080 AUV 1,877-10,284-8,812* -13,799 AUV 1,877-1,502-1,460 18,903* AW 0,000 2,202-3,234-14,693* AV 7 0,000-1,502* -1,460 18,903 AW 0,603-15,598* -8,812-13,659 AUV 0,000-10,284-8,812* -13,799 AUV 0,603-15,598-8,812* -13,659 AUV 0,603-2,382-1,460 19,043* AW 0,000-3,868-3,234-14,412* AV 8 0,297 1,360* 29,532-53,660 AUW 0,000-9,177* 30,616-80,421 AUV 0,297-0,084 30,616* -80,352 AUV 0,000-9,177 30,616* -80,421 AUV 0,297 1,084 8,437-3,570* AW 0,000-9,177 30,616-80,421* AUV 9 1,448 6,256* 4,320-14,257 AUV 0,000 0,000* 0,855 18,229 AW 1,448 6,256 4,320* -14,257 AUV 0,000 0,000 4,320* -14,473 AUV 1,448 1,238 0,855 18,446* AW 0,000 0,000 1,521-15,086* AV 10 0,000 24,591* -6,585-2,178 AUV 0,000-20,452* 7,147-0,628 AW 3,280 0,000-8,409* -2,178 AUV 3,280 0,000-1,253-0,619* A 1,025 1,412 0,001-0,619* A 0,000-6,554 2,910-2,198* ATW 3,280 0,000 1,086-2,198* ATW 11 3,560 24,591* 7,888 2,142 AUV 3,560-20,452* -11,082 0,227 AW 3,560-20,452-11,082* 0,227 AW 0,000-7,015 9,868 2,142* AUV 3,560 24,591 7,888 2,142* AUV 3,560-20,452-11,082 0,227* AW 0,000 15,475-9,102 0,227* AW 12 0,000 33,957* -18,582 0,227 AW 0,000-33,483* 19,306 0,865 AV 1,780-0,000-19,572* 0,227 AW 0,000-27,997 16,224 2,142* AUV 1,780-0,000 15,234 2,142* AUV 1,780-0,000-19,572 0,227* AW 0,000 33,957-18,582 0,227* AW 13 1,780 18,415* 9,851 1,569 AUW 1,780-12,781* -7,675 0,865 AV 0,000 0,000 10,840* 1,569 AUW 1,780-7,015-4,436 2,142* AUV 0,000 0,000-3,446 2,142* AUV 0,000 0,000 9,189 0,227* AW 1,780 15,475 8,199 0,227* AW 14 3,280 33,957* 9,441 0,134 AW Strona 18 Listopad 2011

21 3,280-33,483* -11,120-1,222 AV 0,000-0,000 11,265* 0,134 AW 0,000-0,000 11,265 0,134* AW 3,280 33,957 9,441 0,134* AW 3,280-27,997-9,448-2,473* AUV 0,000 0,000-7,624-2,473* AUV 15 0,000 6,683* -4,615 25,888 AUV 1,448 0,000* -2,087 30,426 AV 0,000 6,683-4,615* 25,888 AUV 1,448 0,000-4,615* 25,671 AUV 0,000 3,021-2,087 30,643* AV 1,448 0,000-0,093-28,022* AW 16 0,000 2,847* -40,736-63,788 AUV 0,300-9,374* -40,736-63,858 AUV 0,000 2,847-40,736* -63,788 AUV 0,300-9,374-40,736* -63,858 AUV 0,000 2,435-21,872-16,706* AV 0,300-5,884-16,928-65,524* AUW 17 0,600-0,655* 0,421-27,349 AW 0,000-15,196* 8,833 26,485 AUV 0,600-9,896 8,833* 26,345 AUV 0,000-15,196 8,833* 26,485 AUV 0,000-6,428 3,815 31,240* AV 0,600-0,655 0,421-27,349* AW 18 1,877 6,683* 8,833 26,064 AUV 0,000-9,896* 8,833 26,345 AUV 1,877 6,683 8,833* 26,064 AUV 0,000-9,896 8,833* 26,345 AUV 0,000-4,139 3,815 31,100* AV 1,877 0,135 0,421-27,630* AW 19 0,000 0,000* 0,000-20,787 AUW 1,448 0,000* 0,000-21,004 AUW 0,000 0,000* 0,000-20,787 AUW 1,448 0,000* 0,000-21,004 AUW 0,000 0,000 0,000* -20,787 AUW 1,448 0,000 0,000* -21,004 AUW 0,000 0,000 0,000-4,579* AV 1,448 0,000 0,000-21,004* AUW 20 1,061 2,334* 0,156-18,625 AUW 0,000-2,400* 2,738-56,235 AUV 2,424-0,000-3,579* -16,211 AUW 2,424-0,000-2,138 9,748* AW 0,000-2,400 2,738-56,235* AUV 21 1,961 1,501* -0,032 6,595 AW 0,000-3,688* 2,191-64,984 AUV 0,000-3,472 4,898* -29,857 AUW 2,241 1,442-0,389 6,727* AW 0,000-3,688 2,191-64,984* AUV 22 2,149 2,898* -0,019-13,294 AUW 4,298-3,466* -5,904-9,490 AUW 4,298-3,466-5,904* -9,490 AUW 4,298-2,004-2,836-1,851* AW 0,000-1,784 3,323-19,571* AUV 23 1,572 0,206* 0,262 0,737 AV Strona 19 Listopad 2011

22 1,572-3,386* -4,307 2,783 AUW 1,572-3,386-4,307* 2,783 AUW 1,572-1,784-2,269 2,784* ASV 0,000 0,000 0,000-0,000* AUW 24 1,850 0,184* 0,000-6,891 AUW 0,000 0,000* 0,199-6,891 AUW 0,000 0,000 0,199* -6,891 AUW 0,000 0,000 0,199-1,420* AV 1,850 0,184 0,000-1,420* AV 0,000 0,000 0,199-6,891* AUW 1,850 0,184 0,000-6,891* AUW 25 0,000 0,000* 0,000 19,763 AV 7,240 0,000* 0,000 18,680 AV 0,000 0,000* 0,000 19,763 AV 7,240 0,000* 0,000 18,680 AV 0,000 0,000 0,000* 19,763 AV 7,240 0,000 0,000* 18,680 AV 0,000 0,000 0,000 19,763* AV 7,240 0,000 0,000-18,079* AUW 26 1,640 0,144* -0,000 13,448 AUV 0,000 0,000* 0,176 13,448 AUV 0,000 0,000 0,176* 13,448 AUV 0,000 0,000 0,176 13,448* AUV 1,640 0,144-0,000 13,448* AUV 0,000 0,000 0,176 0,514* AW 1,640 0,144-0,000 0,514* AW 27 1,640 0,144* 0,000 13,132 AUV 0,000 0,000* 0,176 13,132 AUV 0,000 0,000 0,176* 13,132 AUV 0,000 0,000 0,176 13,132* AUV 1,640 0,144 0,000 13,132* AUV 0,000 0,000 0,176 2,315* AW 1,640 0,144 0,000 2,315* AW 28 0,000 0,811* -4,063-14,441 AUW 0,250-1,964* -7,935 2,527 AUV 0,250-1,964-7,935* 2,527 AUV 0,250-1,377-3,999 7,514* AV 0,000-0,384-3,941 7,514* AV 0,250-0,212-4,121-14,441* AUW 0,000 0,811-4,063-14,441* AUW 29 6,620 2,232* 0,511-11,648 AV 0,000-4,023* 1,261-31,445 AUV 0,000-4,023 1,261* -31,445 AUV 6,620-2,952-1,109-8,157* AW 0,000 2,035-0,398-8,157* AW 0,000-4,023 1,261-31,445* AUV 6,620 1,969 0,550-31,445* AUV 30 0,000 0,790* -0,739-9,320 AV 0,000-1,245* 3,877-2,198 AUW 0,000-1,007 3,964* 0,037 ATW 0,000-1,138 2,243 4,046* AW 0,250-0,585 2,185 4,046* AW 0,000 0,490 1,193-14,227* AUV 0,250 0,781 1,135-14,227* AUV 31 2,558 0,279* -0, ,281 AUV Strona 20 Listopad 2011

23 0,000 0,000* 0, ,542 AUV 5,115-0,000* -0, ,020 AUV 0,000 0,000 0,218* -130,542 AUV 5,115-0,000-0,218* -130,020 AUV 5,115-0,000-0,218 11,712* AW 0,000 0,000 0, ,542* AUV 32 2,559 0,279* -0,000-98,061 AUW 0,000 0,000* 0,218-97,799 AUW 5,117-0,000* -0,218-98,322 AUW 0,000 0,000 0,218* -97,799 AUW 5,117-0,000-0,218* -98,322 AUW 0,000 0,000 0,218-23,458* AV 5,117-0,000-0,218-98,322* AUW 33 0,000 5,822* -20,153-28,883 AUV 0,391-2,131* -11,378-16,278 AV 0,391-2,059-20,212* -28,813 AUV 0,391 1,465 2,037 2,527* AW 0,000 5,822-20,153-28,883* AUV 34 0,388 6,421* 12,700-11,650 AUV 0,000-1,814* 7,177-10,422 AW 0,000-1,451 16,890* -20,472 AUW 0,000 1,442 2,586-0,542* AV 0,388 5,094 16,832-20,541* AUW NAPĘŻENIA-OBWIEDNIE: NAPRĘŻENIA - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Pręt: x[m]: SigmaG: SigmaD: Sigma: Kombinacja obciążeń: [MPa] Ro Strona 21 Listopad 2011

24 1 0,000 0,270* 6,487 AUV 0,000-0,015* -0,350 AW 0,000 0,018* 0,423 AW 0,000-0,259* -6,209 AUV 2 4,298 0,216* 5,190 AUV 2,149-0,290* -6,958 AUV 2,149 0,209* 5,023 AUV 4,298-0,313* -7,506 AUV 3 2,241 0,166* 3,979 AUV 0,420-0,211* -5,058 AUV 0,000 0,095* 2,282 AV 2,241-0,392* -9,405 AUV 4 2,424 0,150* 3,608 AW 1,364-0,297* -7,140 AUV 1,818 0,119* 2,845 AV 2,424-0,237* -5,699 AUW 5 1,448-0,002* -0,044 AW 0,000-0,032* -0,772 AUV 1,448-0,002* -0,044 AW 0,000-0,032* -0,772 AUV 6 1,877 0,423* 10,154 AUV 0,000-0,286* -6,871 AUV 0,000 0,251* 6,035 AUW 1,877-0,459* -11,006 AUV 7 0,603 0,265* 6,361 AUV 0,000 0,042* 1,014 AW 0,000-0,011* -0,264 AW 0,603-0,288* -6,903 AUV 8 0,000 0,096* 2,306 AUV 0,297-0,070* -1,687 ATW 0,297 0,016* 0,390 AW 0,000-0,229* -5,497 AUV 9 0,000 0,023* 0,563 AW 1,448-0,287* -6,876 AUV 1,448 0,251* 6,029 AUW 0,000-0,019* -0,466 AV 10 0,000 0,261* 53,442 AW 0,000-0,316* -64,712 AUV 0,000 0,312* 64,035 AUV 0,000-0,262* -53,637 AW 11 3,560 0,261* 53,575 AW 3,560-0,312* -64,041 AUV 3,560 0,316* 64,706 AUV 3,560-0,261* -53,504 AW 12 0,000 0,428* 87,787 AV 0,000-0,433* -88,856 AW 0,000 0,434* 88,927 AW 0,000-0,427* -87,518 AV 13 1,780 0,164* 33,592 AV 1,780-0,234* -47,963 AUW 1,780 0,236* 48,451 AUW Strona 22 Listopad 2011

25 1,780-0,163* -33,323 AV 14 3,280 0,427* 87,463 AV 3,280-0,434* -88,871 AW 3,280 0,434* 88,913 AW 3,280-0,428* -87,842 AV 15 1,448 0,039* 0,939 AV 0,000-0,253* -6,076 AUV 0,000 0,320* 7,675 AUV 1,448-0,036* -0,865 AW 16 0,300 0,113* 2,718 AUV 0,000-0,103* -2,476 AUV 0,000 0,029* 0,704 AV 0,300-0,219* -5,252 AUV 17 0,000 0,291* 6,986 AUV 0,600-0,011* -0,264 AW 0,600-0,034* -0,821 AW 0,000-0,247* -5,935 AUV 18 0,000 0,458* 10,994 AUV 1,877-0,253* -6,071 AUV 1,877 0,320* 7,680 AUV 0,000-0,390* -9,368 AUV 19 0,000-0,006* -0,141 AV 1,448-0,027* -0,648 AUW 0,000-0,006* -0,141 AV 1,448-0,027* -0,648 AUW 20 0,000 0,086* 2,053 AV 1,061-0,221* -5,308 AUW 0,758 0,159* 3,814 AW 0,000-0,305* -7,312 AUV 21 0,000 0,209* 5,017 AUW 1,821-0,126* -3,033 AUW 1,961 0,131* 3,143 AW 0,000-0,423* -10,164 AUV 22 4,298 0,251* 6,024 AUW 2,149-0,254* -6,098 AUW 2,149 0,199* 4,769 AUW 0,000-0,300* -7,203 AUW 23 1,572 0,270* 6,487 AUW 1,572-0,015* -0,350 AV 1,572 0,018* 0,423 AV 1,572-0,259* -6,209 AUW 24 0,000-0,003* -0,061 AV 1,850-0,025* -0,602 AUW 1,850 0,010* 0,245 AV 0,000-0,012* -0,296 AUW 25 0,000 0,025* 0,610 AV 7,240-0,023* -0,558 AUW 0,000 0,025* 0,610 AV 7,240-0,023* -0,558 AUW 26 3,280 0,024* 0,578 AUV Strona 23 Listopad 2011

26 1,640-0,009* -0,218 AW 1,640 0,034* 0,819 AUV 3,280 0,001* 0,022 AW 27 0,000 0,024* 0,565 AUV 1,640-0,006* -0,141 AW 1,640 0,034* 0,805 AUV 0,000 0,004* 0,100 AW 28 0,250 0,037* 0,885 AUV 0,000-0,026* -0,631 AUW 0,000 0,006* 0,152 ASV 0,250-0,033* -0,785 AUV 29 0,000 0,223* 5,346 AUV 6,620-0,193* -4,631 AUV 6,620 0,134* 3,215 AV 0,000-0,335* -8,051 AUV 30 0,000 0,024* 0,564 AW 0,250-0,026* -0,614 AUV 0,000 0,006* 0,151 AV 0,000-0,024* -0,573 AUW 31 5,115 0,017* 0,407 AW 2,558-0,202* -4,847 AUV 2,558 0,030* 0,721 AW 0,000-0,189* -4,533 AUV 32 0,000-0,034* -0,815 AV 2,559-0,155* -3,728 AUW 2,559-0,021* -0,500 AV 5,117-0,142* -3,414 AUW 33 0,391 0,024* 0,583 AV 0,000-0,127* -3,048 AUV 0,000 0,079* 1,902 AUV 0,391-0,060* -1,447 AUV 34 0,000 0,024* 0,564 AW 0,388-0,123* -2,961 AUV 0,388 0,104* 2,499 AUV 0,000-0,043* -1,023 AUW REAKCJE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Węzeł: H[kN]: V[kN]: R[kN]: M[kNm]: Kombinacja obciążeń: 6-15,858* 37,088 40,337 AV -65,005* 89, ,236 AUW -58, ,608* 117,407 AUV -22,727 23,112* 32,414 AW -58, , ,407* AUV 12 86,014* 111, ,053 AUV -7,477* 9,723 12,266 AW 86, ,792* 141,053 AUV -7,477 9,723* 12,266 AW 86, , ,053* AUV Strona 24 Listopad 2011

27 17 0,000* 29,705 29,705 AUW -0,000* -25,001 25,001 AV 0,000* 1,838 1,838 A 0,000 29,705* 29,705 AUW -0,000-25,001* 25,001 AV 0,000 29,705 29,705* AUW * = Wartości ekstremalne DEFORMACJE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Pręt: L/f: Kombinacja obciążeń: ,5 AUV 2 408,1 AUV ,5 AUW 4 683,3 AUV 5 4,0036E+18 AUW ,9 AUV ,4 AUV ,7 AUV ,6 AUV ,9 AUV ,3 AUV ,9 AW ,0 AUW ,9 AW ,6 AUV ,7 AUV ,4 AUV ,8 AUV 19 2,1236E+18 AV ,9 AUW ,9 AUV ,8 AUW ,5 AUW ,5 ASV 25 1,2505E+19 AV ,6 AV ,6 ASV ,9 AUV ,9 AUV ,2 AW ,0 AW ,9 AUV ,8 AUW ,1 AUV NOŚNOŚĆ PRĘTÓW: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Przekrój:Pręt: Warunek: Wykorzystanie: Kombinacja obc Łączniki 81,1% AUV 11 Łączniki 81,1% AUV 12 Łączniki 81,1% AW 13 Łączniki 81,1% AUW 14 Łączniki 81,1% AW Strona 25 Listopad 2011

28 8.1.2 Belki stalowe nowoprojektowanego stropu serwerowni SCHEMAT BELKI A B 4,85 Parametry belki: - współczynnik obciążenia dla ciężaru własnego belki γ f = 1,10 OBCIĄŻENIA OBLICZENIOWE BELKI Przypadek P1: obc.stałe (γ f = 1,10) Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie): 0,40 0,40 A go=0,20 kn/mb 4,85 B Przypadek P2: obc.zmienne przęsło A - B (γ f = 1,40) Schemat statyczny: 2,24 2,24 6,00 6,00 2,24 2,24 A 1,60 1,60 1,65 4,85 B WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Obwiednia sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]: A 1 2 B 9,93 1,46 14,45 9,87 1,46 Siły poprzeczne [kn]: 9,93 A 1 2 B -9,87 Strona 26 Listopad 2011

29 Ugięcia [mm]: A 1 2 9,30 B ZAŁOŻENIA OBLICZENIOWE DO WYMIAROWANIA Wykorzystanie rezerwy plastycznej przekroju: tak; Parametry analizy zwichrzenia: - obciążenie przyłożone na pasie górnym belki; - obciążenie działa w dół; - rozstaw stężeń bocznych l 1 = 2,50 m; WYMIAROWANIE WG PN-90/B y x x y Przekrój: IPE 180 A v = 9,54 cm 2, m = 18,8 kg/m J x = 1320 cm 4, J y = 101 cm 4, J ω = 7431 cm 6, J Τ = 4,79 cm 4, W x = 146 cm 3 Stal: St3 Nośności obliczeniowe przekroju: - zginanie: klasa przekroju 1 (α p = 1,070) M R = 33,58 knm - ścinanie: klasa przekroju 1 V R = 118,96 kn Nośność na zginanie Przekrój z = 2,42 m (K2: 1,0 P1+1,0 P2) Współczynnik zwichrzenia ϕ L = 0,764 Moment maksymalny M max = 14,45 knm (52) M max / (ϕ L M R) = 0,563 < 1 Nośność na ścinanie Przekrój z = 0,00 m (K2: 1,0 P1+1,0 P2) Maksymalna siła poprzeczna V max = 9,93 kn (53) V max / V R = 0,083 < 1 Nośność na zginanie ze ścinaniem V max = 9,93 kn < V o = 0,6 V R = 71,38 kn warunek niemiarodajny Stan graniczny użytkowania Przekrój z = 2,42 m (K2: 1,0 P1+1,0 P2) Ugięcie maksymalne f k,max = 9,30 mm Ugięcie graniczne f gr = l o / 250 = 19,40 mm f k,max = 9,30 mm < f gr = 19,40 mm (48,0%) Koniec części obliczeniowej - Kraków Rafał Grzywacz projektant główny Karol Kaczmarek projektant sprawdzający Strona 27 Listopad 2011

30

31

32

33

34

35