Prace Naukowe Instytutu Górnictwa Nr 87 Politechniki Wrocławskiej Nr 87 WYZNACZANIE CIŚNIENIA POWIETRZA W KOPALNIACH LGOM WPROWADZENIE
|
|
- Lech Barański
- 7 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 Prace Naukowe Instytutu Górnictwa Nr 87 Politechniki Wrocławskiej Nr 87 Studia i Materiały Nr 28 2 atmosfera kopalniana ciśnienie powietra kopalnianego Francisek ROSIEK * Marek SIKORA * Jacek URBAŃSKI * WYZNACZANIE CIŚNIENIA POWIETRZA W KOPALNIACH LGOM Preanaliowano dotychcas stosowane wory do wynacania ciśnienia statycnego powietra w kopalniach podiemnych. W oparciu o preprowadone pomiary ciśnień w kopalniach LGOM aproponowano prybliżony wór do wynacania ciśnienia powietra w podiemiach tych kopalń. WPROWADZENIE Znajomość wartości ciśnienia powietra w poscególnych punktach na dole kopalni jest koniecna dla wynacenia seregu parametrów opisujących powietre kopalniane, charakteryujących wyrobisko lub określających np. parametry pracy wentylatorów. Najważniejse tych parametrów to: gęstość powietra, dyssypacja energii, potencjał powietra i jego spadek, opór wyrobiska, spiętrenie całkowite wentylatora itp. Wartości ciśnień w poscególnych punktach kopalni wynaca się dotąd głównie pomiarów, pry cym wyrównuje się mierone ciśnienia powietra o miany ciśnienia na powierchni, w stosunku do pryjętego poiomu odniesienia. W efekcie otrymuje się pole ciśnień powietra w kopalni odpowiadające pryjętemu ciśnieniu odniesienia na rębie sybu wdechowego, uważanego a główny wlot powietra do kopalni. Pole ciśnień powietra wra polami temperatur mieronych termometrami suchym i mokrym, prędkościami powietra na wlotach i wylotach bocnic, parametrami geometrycnymi wyrobisk (długość, pole prekroju) ora wysokościami niwelacyjnymi węłów powalają sporądić model cyfrowy sieci, obejmujący wsystkie parametry opisujące prepływ powietra, opory bocnic ora spiętrenia wentylatorów.
2 94 Mając kolei aktualny model cyfrowy sieci wentylacyjnej można, korystając pola potencjału aerodynamicnego, wynacyć ciśnienia we wsystkich punktach sieci wentylacyjnej np. pry ałożeniu mian ciśnienia na powierchni. * Politechnika Wrocławska, Instytut Górnictwa, Wybreże Wyspiańskiego 27, 5-37 Wrocław Aktualiację modeli cyfrowych w kopalniach LGOM preprowada się najcęściej ra w roku. Zaistniałe w casie roku miany ropływu powietra lub struktury sieci radko bywają uwględniane na bieżąco w modelach cyfrowych tych sieci. Jeśli miany te nie są daleko idące, to do wynacenia wartości ciśnień powietra w więksości starych i nowych węłów sieci można wykorystać istniejące modele cyfrowe tych sieci. Jeśli jednak nie dysponujemy dokładnymi modelami cyfrowymi sieci wentylacyjnej, to dla określenia ciśnienia powietra w danym punkcie kopalni należy preprowadić stosowne pomiary lub astosować nane literatury ależności analitycne. Zależności te, oparte najcęściej na tw. worach barometrycnych powalają określić ciśnienie powietra atmosferycnego arówno na rębach sybów jak i na dole w kopalni. W artykule preprowadono analię analitycnych ależności służących do wynacenia ciśnienia powietra w kopalniach pry pracujących w nich wentylatorach głównych i weryfikowano je w oparciu o wartości ciśnień pomieronych w kopalniach LGOM. Z uwagi na brak możliwości jednocesnego wyłącenia wsystkich wentylatorów w sieciach wentylacyjnych kopalń LGOM nie analiowano rokładu ciśnień w tych kopalniach pry niecynnych wentylatorach głównych. ZALEŻNOŚCI OPISUJĄCE ZMIANY CIŚNIENIA POWIETRZA ATMOSFERYCZNEGO Powietre, które wpływa do kopalni jest powietrem atmosferycnym. Powietre to opisuje równanie statyki, które można predstawić w postaci [1] dp = gρ (1) d Całkując równanie statyki w granicach od wysokości niwelacyjnej =, na której ciśnienie jest równe p, do wysokości, gdie ciśnienie wynosi p, otrymamy p = p gρ d (2) gdie wysokość niwelacyjna rębu sybu wdechowego, m. Taka postać woru jest mało prydatna do wynacania ciśnienia, ponieważ gęstość ρ silnie ależy od wysokości, a funkcja ρ ( ) nie jest nana.
3 95 W najogólniejsym prypadku temperatura i gęstość powietra są łożonymi funkcjami wysokości i trudne jest predstawienie ich w postaci analitycnej. Dla uyskania worów barycnych całkuje się równanie (1) pryjmując pewne ałożenia uprascające. Jeśli pryjmie się ałożenie, że atmosfera jest jednorodna (o stałej gęstości - iochorycna) cyli ρ ( ) = ρ ( = ) równanie (1) pryjmie postać p ρ = p g (3) Jeśli ałożymy natomiast, że wprawdie gęstość powietra jest funkcją wysokości, ale jego temperatura nie mienia się w pionie T ( ) = T (atmosfera iotermicna), to całkując równanie statyki, po uprednim astąpieniu gęstości wyrażeniem uyskanym równania stanu, otrymamy 1 d ln p = ln p g (4) R T Wobec tego ( ) = exp g p p (5) RT Pry ałożeniu, że atmosfera jest uwarstwiona ientropowo można wyprowadić wór na miany jej ciśnienia w postaci χ p 5 = χ 1 g ρ 1 χ p 1 ( ) χ p (6) gdie χ wykładnik ientropy powietra wilgotnego [2], pry cym c pa + xc pp χ = (7) c + xc x c pa c pp c va c vp stopień awilżenia, kg/kg, va ciepło właściwe powietra suchego pry stałym ciśnieniu, J/(kgK), ciepło właściwe pary wodnej pry stałym ciśnieniu, J/(kgK), ciepło właściwe powietra suchego pry stałej objętości, J/(kgK), ciepło właściwe pary wodnej pry stałej objętości, J/(kgK). Równanie (1), pry ałożeniu uprascającym dotycącym mian temperatury powietra atmosferycnego wysokością, można predstawić również w postaci [1] vp ( ) g p = p exp (8) RT m
4 96 gdie T m średnia harmonicna temperatura powietra awartego w warstwie międy a, wyrażona ależnością T = d T W praktyce określa się cęsto T m, występujące we wore (8), jako średnią arytmetycną, ponieważ dla niebyt dużych mian głębokości ( ) temperatury te niewiele się różnią. Predstawione wory powalają mniejsą lub więksą dokładnością wynacać ciśnienie nieruchomego powietra atmosferycnego. Do celów niwelacji barometrycnej stosuje się jednak bardiej skomplikowany wór Laplace a, uwględniający dodatkowo wilgotność powietra ora ależność pryspiesenia iemskiego od serokości geograficnej i wysokości nad poiomem mora. Wynacone w oparciu o wory (3, 5, 6 i 8) wartości ciśnienia powietra dla różnych głębokości estawiono na rys. 1. ( ) Rys.1. Ciśnienie barometrycne powietra (9) ciśnienie statycne powietra, Pa w g (3) - iochora 13 w g (5) - ioterma 12 w g (8) 11 w g (6) - ientropa głębokość, m Rys. 1. Ciśnienie barometrycne powietra Fig. 1. Atmospheric pressure Dla wynacenia ciśnień powietra atmosferycnego predstawionych na rys. 1 pryjęto następujące dane:
5 97 wysokość niwelacyjna rębu sybu wdechowego, dla której H = m, wynosi = +179,5 m, gęstość powietra na rębie sybu wdechowego ρ = 1,2 kg/m 3, temperatura powietra na rębie sybu (średniorocna) [12] T = 282,25 C, średnia temperatura powietra w kopalni T m = 288,15 C. Z predstawionych na rys. 1 wartości ciśnień, wynaconych godnie e worami (3, 5, 6, 8), widać, że wra głębokością różnice międy nimi wrastają. Najmniejse wartości ciśnienia powietra na danej głębokości uyskuje się dla atmosfery jednorodnej, dla której pryjęto stałą gęstość powietra, natomiast najwiękse dla atmosfery iotermicnej, w której ałożono brak mian temperatury powietra głębokością. ZMIANY CIŚNIENIA POWIETRZA KOPALNIANEGO Powietre kopalniane na wysokości rębu sybu wdechowego ma ciśnienie odpowiadające wartości ciśnienia powietra atmosferycnego na tej wysokości, wynikającej e worów barometrycnych. Ciśnienie powietra w wyrobiskach górnicych na danej głębokości mienia się analogicnie jak miany ciśnienia powietra atmosferycnego na rębie sybu wdechowego co do wielkości i naku. Wartości ciśnień statycnych powietra w wyrobiskach górnicych odbiegają jednak od wartości wynacanych ależności barometrycnych. Wynika to faktu, że powietre kopalniane nie jest powietrem nieruchomym i miany jego temperatury i wilgotności głębokością mają inny rokład niż miany tych parametrów dla powietra atmosferycnego wysokością. Ponadto w wiąku prepływem powietra w wyrobiskach występują spadki ciśnienia spowodowane tarciem powietra o ścianki wyrobisk. Istotny wpływ na ciśnienie powietra w wyrobiskach kopalnianych wywiera również praca wentylatorów głównych. Zależnie od rodaju pracy (ssąca, tłocąca) wentylatorów ciśnienie powietra będie mniejse (ssąca) lub więkse (tłocąca) od ciśnienia nieruchomego powietra w tym samym punkcie kopalni. Odrębną sprawą są ponadto regulatory ropływu powietra instalowane wewnątr sieci wentylacyjnej, które dodatkowo utrudniają naleienie w miarę prostych ależności opisujących miany ciśnienia powietra w wyrobiskach kopalnianych. Dla wynacenia ciśnień powietra w wyrobiskach kopalnianych stosuje się sereg worów, które nie awse dają adawalające reultaty. Najważniejse nich to: 1. Zależność podana pre H. Cecotta [7] po sprowadeniu do układu SI H p = p ,322 1 i odpowiadający jej wór Medwedewa [3] p = p 12H (1) +
6 98 gdie: p ciśnienie powietra kopalnianego na głębokości H, Pa, H = głębokość kopalni, m. 2. Wory podane w pracy [6], w której wartości ciśnienia uależniono od pory roku, pry cym: dla lata p = p +,92 H 133,322 (11) dla imy p = p +,98 H 133,322 (12) 3. Zależność pracy [8] o postaci,65 H p = p 1 + (13) 288 i podobna ależność podana w pracy [1],65 H p = p 1 + (14) Zależność podana w pracy [5] o postaci g H log p = log p, 3443 (15) R m T m gdie R m stała gaowa powietra kopalnianego, J/(kgK) (pryjęto jak dla powietra suchego ( R m =287,4 J/(kgK)), T m średnia temperatura powietra, K; pryjęto T m = 288,15 K. 5. Zależność Heisse-Drehkopf a [11] H log p = log p + (16) ,6 t m +,637 ϕ p gdie t m średnia temperatura powietra, C; pryjęto t m = 15 C, ϕ m średnia wilgotność wględna powietra; pryjęto ϕ m =,7, p pn ciśnienie cąstkowe pary w stanie nasycenia, Pa; pryjęto dla t m = 15 C p pn = 174,5 Pa. 6. Zależność o postaci (według pracy [4]) 5,255 5,255 1 p = 2 p exp 2 g R m T m (17) 7. Wór dyssypacyjny [9] 2 ρ n λ f BLwm p = p + gρ n H (18) 8A m pn
7 99 gdie λ f licba oporu wyrobiska; pryjęto λ f =,14, B obwód wyrobiska, m; pryjęto B = 23,5 m, A pole prekroju poprecnego wyrobiska, m 2 ; pryjęto A = 44, m 2, w m prędkość średnia powietra, m/s. Wynacone w oparciu o powyżse wory wartości ciśnienia powietra w wyrobiskach kopalnianych na różnych głębokościach estawiono na rysunku 2. Z wykresu 2 widać, że ależności (1, 11, 13, 14, 16, 17 i 18) otrymuje się podobne wartości ciśnień powietra jak e worów barometrycnych (3, 5 i 8). Widimy więc, że ależności te są mało prydatne do wynacania ciśnienia powietra w wyrobiskach kopalń LGOM, ponieważ - uwagi na stosowany system wentylacji - ciśnienia te w asadie powinny być mniejse, niż wynika to e worów barometrycnych. Jedynie ależności (15 i 18) dają mniejse wartości ciśnień powietra. Dla określenia ich prydatności do wynacania ciśnień powietra w wyrobiskach kopalń LGOM koniecne jest preprowadenie weryfikacji, w oparciu o pomierone w tych kopalniach ciśnienia powietra. ciśnienie powietra, Pa w g (1) w g (14) w g (18) w g (16) w g (17) w g (15) w g (13) w g (11) - lato w g (12) - ima w g (3) - iochora w g (5) - ioterma w g (8) - ientropa głębokość, m Rys. 2. Ciśnienie powietra w kopalni wynacone w oparciu o wory (1 18) Fig. 2. Mine air pressure determined according to formulas 1 18 WYNIKI POMIARÓW CIŚNIEŃ W KOPALNIACH LGOM
8 1 Preprowadone dla wsystkich kopalń LGOM pomiary ciśnień powietra estawiono na rysunku nr 3. Wyniki tych pomiarów, wykonane w różnym casie, sprowadono do jednakowego ciśnienia panującego w casie pomiarów na rębie sybu wdechowego jednej kopalń LGOM. Ciśnienie to, na rębie sybu wdechowego o wysokości niwelacyjnej = 179,5 m, wynosi p = 745, Tr = 99324,4 Pa. Wyniki pomieronych ciśnień, w ilości 899, poddano obróbce statystycnej i wynacono równanie regresji w postaci Y = 1,75X pry współcynniku korelacji równym r =,97. Wobec tego prybliżony wór na wynacanie ciśnienia powietra w kopalniach LGOM będie miał postać: p = p + 1, 75H (19) Na rysunku 3, na którym pokaano wyniki pomiarów ora prebieg ależności podanych worami (1), (15), (18) i (19), widać, że wartości ciśnień wynacone w oparciu o wory (15) i (18) są nacnie mniejse niż wynika to ależności (19) i wobec tego nie mogą być używane do wynacania ciśnień powietra w kopalniach LGOM. Rys. 3. Ciśnienia powietra mierone w kopalniach LGOM ciśnienie powietra, Pa ciśnienie pow ietra 17 w g (1) 16 w g (15) w g (18) 15 w g (19) głębokość, m Rys. 3. Ciśnienia powietra mierone w kopalniach LGOM Fig. 3. Air pressure measured in the mines of Legnica-Głogów Copper Basin PODSUMOWANIE
9 11 Znanych literatury ależności do wynacania ciśnień powietra w kopalniach nie powinno się stosować dla kopalń LGOM. Dokładniejse wartości ciśnień można uyskać predstawionej w niniejsym artykule ależności, w której dla naleienia ciśnienia powietra w kopalni na danej głębokości koniecna jest najomość jedynie wartości ciśnienia powietra p na rębie sybu wdechowego. LITERATURA [1] MADANY A., Fiyka atmosfery Wybrane agadnienia, Oficyna Wydawnica Politechniki Warsawskiej, Warsawa [2] BYSTROŃ H., Potencjały aerodynamicne ora wynacanie ich pól w sieciach wentylacyjnych, podsieciach i rejonach. Archiwum Górnictwa, 1999, 44, 1. [3] MEDWEDEW B. I., Tepłowyje osnowy wentylacji sacht pri normalnych i awarijnych reżimach prowetriwanija. Id. Wisca skoła, Kijew-Donieck [4] BIAŁAS S., BRANNY M., ROSZCZYNIALSKI W., WACŁAWIK J., Algorytmy i programy wentylacji i klimatyacji kopalń. Wyd. Śląsk, Katowice [5] ABRAMOW F.A., BOJKO W.A., DOLINSKIJ W.A., Laboratornyj praktikum po rudnicnoj wentylacji, Id. Niedra, Moskwa [6] Praca biorowa pod red. Usakow K. Z., Sprawocnik po rudnicnoj wentylacji, Id. Niedra, Moskwa [7] Praca biorowa Poradnik Górnika, tom II/2, Wyd. Górnico-Hutnice, Katowice [8] CZAPLIŃSKI A., ZWOLAN S., Górnictwo, Materiały pomocnice do ćwiceń, Wyd. Polit. Lubelskiej, Lublin [9] ROSIEK F., SIKORA M., URBAŃSKI J., Zastosowanie metody Vossa do prognoowania temperatury powietra w wyrobiskach kopalń LGOM, Prace Naukowe Inst. Górnictwa Polit. Wrocławskiej, nr 51, Studia i Materiały nr 18, Wrocław [1] Praca biorowa, Ventilatoren-Fibel, Wyd. Turbo-Lufttechnik GmbH, Bad Hersfeld [11] PAPEŽ Z., Výpčet důlnich depresi pomoci redukovaného napěti par, Uhli 1968/2. [12] ROSIEK F., SIKORA M., URBAŃSKI J., GOGOLEWSKI J., Wpływ temperatury wlotowej powietra do sybów na temperaturę powietra w wyrobiskach górnicych kopalń LGOM, Prace Naukowe Inst. Górnictwa Polit. Wrocławskiej nr 81, Studia i Materiały nr 26, Wrocław DETERMINATION OF STATIC AIR PRESSURE IN THE MINES OF LEGNICA-GŁOGÓW COPPER BASIN Formulasused currently for determining ststic air pressure in underground mines have been analysed. Basing on air pressure measurements done in the mines of Legnica-Głogów copper Basin a new approximate formula for determination of air pressure underground these mines has been proposed. Recenent: dr hab. inż. Marian Kolarcyk, prof. Politechniki Śląskiej.
Transformator Φ M. uzwojenia; siła elektromotoryczna indukowana w i-tym zwoju: dφ. = z1, z2 liczba zwojów uzwojenia pierwotnego i wtórnego.
Transformator Φ r Φ M Φ r i i u u Φ i strumień magnetycny prenikający pre i-ty wój pierwsego uwojenia; siła elektromotorycna indukowana w i-tym woju: dφ ei, licba wojów uwojenia pierwotnego i wtórnego.
Bardziej szczegółowoORGANIZACJA I ZARZĄDZANIE
P O L I T E C H N I K A W A R S Z A W S K A WYDZIAŁ BUDOWNICTWA, MECHANIKI I PETROCHEMII INSTYTUT INŻYNIERII MECHANICZNEJ ORGANIZACJA I ZARZĄDZANIE Optymaliacja transportu wewnętrnego w akładie mechanicnym
Bardziej szczegółowoDWUCZĘŚCIOWE ŁOŻYSKO POROWATE
PROBLEMY NIEKONWENCJONALNYCH UKŁADÓW ŁOŻYSKOWYCH Łódź, 1 14 maja 1999 r. Karol Kremiński Politechnika Warsawska DWUCZĘŚCIOWE ŁOŻYSKO POROWATE SŁOWA KLUCZOWE: łożysko śligowe, tuleja porowata, prepuscalność
Bardziej szczegółowoAutomatyczna kompensacja mocy biernej z systemem monitorowania kopalnianej sieci 6 kv
dr inż MARIAN HYLA Politechnika Śląska w Gliwicach Automatycna kompensacja mocy biernej systemem monitorowania kopalnianej sieci 6 kv W artykule predstawiono koncepcję, realiację ora efekty diałania centralnego
Bardziej szczegółowoZASTOSOWANIE GRANICZNYCH ZAGADNIEŃ ODWROTNYCH DO OKREŚLANIA DOPUSZCZALNYCH STĘŻEŃ SUBSTANCJI CHEMICZNYCH NA POWIERZCHNI TERENU
Zastosowanie granicnych agadnień INFRASTRUKTURA I EKOLOGIA TERENÓW WIEJSKICH INFRASTRUCTURE AND ECOLOGY OF RURAL AREAS Nr 9/2008, POLSKA AKADEMIA NAUK, Oddiał w Krakowie, s. 217 226 Komisja Technicnej
Bardziej szczegółowoOptymalizacja (w matematyce) termin optymalizacja odnosi się do problemu znalezienia ekstremum (minimum lub maksimum) zadanej funkcji celu.
TEMATYKA: Optymaliacja nakładania wyników pomiarów Ćwicenia nr 6 DEFINICJE: Optymaliacja: metoda wynacania najlepsego (sukamy wartości ekstremalnej) rowiąania punktu widenia określonego kryterium (musimy
Bardziej szczegółowoĆwiczenie 10. Wyznaczanie współczynnika rozpraszania zwrotnego promieniowania beta.
Ćwicenie 1 Wynacanie współcynnika roprasania wrotnego promieniowania beta. Płytki roprasające Ustawienie licnika Geigera-Műllera w ołowianym domku Student winien wykaać się najomością następujących agadnień:
Bardziej szczegółowoPROGNOZA OSIADANIA BUDYNKU W ZWIĄZKU ZE ZMIANĄ SPOSOBU POSADOWIENIA THE PROGNOSIS OF BUILDING SETTLEMENT DUE TO CHANGES OF FOUNDATION
XXVI Konferencja awarie budowlane 213 Naukowo-Technicna ZYGMUNT MEYER, meyer@ut.edu.pl Zachodniopomorski Uniwersytet Technologicny w cecinie, Katedra Geotechniki MARIUZ KOWALÓW, m.kowalow@gco-consult.com
Bardziej szczegółowoJednostkowy opór aerodynamiczny lutniociągów zbudowanych z lutni elastycznych
dr inż. JÓZEF KNECHTEL Główny Instytut Górnictwa Jednostkowy opór aerodynamiczny lutniociągów zbudowanych z lutni elastycznych Wykonano badania, których celem było wyznaczenie wartości jednostkowego oporu
Bardziej szczegółowoKatedra Geotechniki i Budownictwa Drogowego. WYDZIAŁ NAUK TECHNICZNYCH Uniwersytet Warmińsko-Mazurski
Katedra Geotechniki i Budownictwa Drogowego WYDZIAŁ NAUK TECHNICZNYCH Uniwersytet Warmińsko-Maurski Mechanika Gruntów dr inż. Ireneus Dyka http://pracownicy.uwm.edu.pl/i.dyka e-mail: i.dyka@uwm.edu.pl
Bardziej szczegółowoPRZEKŁADNIE ZĘBATE CZOŁOWE ŚRUBOWE. WALCOWE (równoległe) STOŻKOWE (kątowe) ŚLIMAKOWE HIPERBOIDALNE. o zebach prostych. walcowe. o zębach.
CZOŁOWE OWE PRZEKŁADNIE STOŻKOWE PRZEKŁADNIE ZĘBATE CZOŁOWE ŚRUBOWE WALCOWE (równoległe) STOŻKOWE (kątowe) HIPERBOIDALNE ŚLIMAKOWE o ebach prostych o ębach prostych walcowe walcowe o ębach śrubowych o
Bardziej szczegółowoMIESZANY PROBLEM POCZĄTKOWO-BRZEGOWY W TEORII TERMOKONSOLIDACJI. ZAGADNIENIE POCZĄTKOWE
Górnictwo i Geoinżynieria ok 33 Zesyt 1 9 Jan Gasyński* MIESZANY POBLEM POCZĄKOWO-BZEGOWY W EOII EMOKONSOLIDACJI. ZAGADNIENIE POCZĄKOWE 1. Wstęp Analia stanów naprężenia i odkstałcenia w gruncie poostaje
Bardziej szczegółowoMES W ANALIZIE SPRĘŻYSTEJ UKŁADÓW PRĘTOWYCH
MES W ANALIZIE SPRĘŻYS UKŁADÓW PRĘOWYCH Prykłady obliceń Belki Lidia FEDOROWICZ Jan FEDOROWICZ Magdalena MROZEK Dawid MROZEK Gliwice 7r. 6-4 Lidia Fedorowic, Jan Fedorowic, Magdalena Mroek, Dawid Mroek
Bardziej szczegółowo2015-01-15. Edycja pierwsza 2014/1015. dla kierunku fizyka medyczna, I rok, studia magisterskie
05-0-5. Opis różnicę pomiędy błędem pierwsego rodaju a błędem drugiego rodaju Wyniki eksperymentu składamy w dwie hipotey statystycne: H0 versus H, tak, by H0 odrucić i pryjąć H. Jeśli decydujemy, że pryjmujemy
Bardziej szczegółowoTransformator jednofazowy (cd) Rys. 1 Stan jałowy transformatora. Wartość tego prądu zwykle jest mniejsza niż 5% prądu znamionowego:
Transformator jednofaowy (cd) W transformatore pracującym be obciążenia (stan jałowy) wartość prądu po stronie wtórna jest równy eru (Rys. 1). W takim prypadku pre uwojenie strony pierwotnej prepływa tylko
Bardziej szczegółowoĆwiczenie 13. Wyznaczanie ruchliwości i koncentracji nośników prądu w półprzewodnikach metodą efektu Halla. Cel ćwiczenia
Ćwicenie 13 Wynacanie ruchliwości i koncentracji nośników prądu w półprewodnikach metodą efektu alla Cel ćwicenia Celem ćwicenia jest aponanie się e jawiskiem alla, stałoprądowa metoda badania efektu alla,
Bardziej szczegółowoWYNIKI BADAŃ PARAMETRÓW AERODYNAMICZNYCH ELASTYCZNYCH LUTNIOCIĄGÓW O MAŁYCH ŚREDNICACH
PRACE NAUKOWE GIG GÓRNICTWO I ŚRODOWISKO RESEARCH REPORTS MINING AND ENVIRONMENT Kwartalnik Quarterly 1/2011 Józef Knechtel, Jiři Zajdlik WYNIKI BADAŃ PARAMETRÓW AERODYNAMICZNYCH ELASTYCZNYCH LUTNIOCIĄGÓW
Bardziej szczegółowoModelowanie i obliczenia techniczne. Modelowanie matematyczne Metody modelowania
Modelowanie i oblicenia technicne Modelowanie matematycne Metody modelowania Modelowanie matematycne procesów w systemach technicnych Model może ostać tworony dla całego system lb dla poscególnych elementów
Bardziej szczegółowoWYZNACZANIE WSPÓŁCZYNNIKÓW TERMICZNYCH DLA ODDZIAŁÓW EKSPLOATACYJNYCH W OPARCIU O POMIARY KOPALNIANE
Nr 113 Prace Naukowe Instytutu Górnictwa Politechniki Wrocławskiej Nr 113 Studia i Materiały Nr 31 2005 klimatyzacja kopalń prognoza temperatury powietrza Franciszek ROSIEK, Marek SIKORA *, Jacek URBAŃSKI
Bardziej szczegółowoFizyka 3.3 III. DIODA ZENERA. 1. Zasada pomiaru.
Fiyka 3.3 III. DIODA ZENERA Cel ćwicenia: Zaponanie się asadą diałania diody Zenera, wynacenie jej charakterystyki statycnej, napięcia wbudowanego ora napięcia Zenera. 1) Metoda punkt po punkcie 1. Zasada
Bardziej szczegółowoZginanie Proste Równomierne Belki
Zginanie Proste Równomierne Belki Prebieg wykładu : 1. Rokład naprężeń w prekroju belki. Warunki równowagi. Warunki geometrycne 4. Zwiąek fiycny 5. Wskaźnik wytrymałości prekroju na ginanie 6. Podsumowanie
Bardziej szczegółowoW takim modelu prawdopodobieństwo konfiguracji OR wynosi. 0, 21 lub , 79. 6
achunek prawdopodobieństwa MP6 Wydiał Elektroniki, rok akad. 8/9, sem. letni Wykładowca: dr hab.. Jurlewic Prykłady do listy : Prestreń probabilistycna. Prawdopodobieństwo klasycne. Prawdopodobieństwo
Bardziej szczegółowoUKŁADY TENSOMETRII REZYSTANCYJNEJ
Ćwicenie 8 UKŁADY TESOMETII EZYSTACYJEJ Cel ćwicenia Celem ćwicenia jest ponanie: podstawowych właściwości metrologicnych tensometrów, asad konstrukcji pretworników siły, ora budowy stałoprądowych i miennoprądowych
Bardziej szczegółowoBadanie transformatora jednofazowego
BADANIE TRANSFORMATORA JEDNOFAZOWEGO Cel ćwicenia Ponanie budowy i asady diałania ora metod badania i podstawowych charakterystyk transformatora jednofaowego. I. WIADOMOŚCI TEORETYCZNE Budowa i asada diałania
Bardziej szczegółowoBadanie wymiennika ciepła typu płaszczowo-rurowy
Badanie wymiennika ciepła typu płascowo-rurowy opracował Damian Joachimiak . Rodaje wymienników ciepła. Wymiennik ciepła (prenośnik ciepła) jest to urądenie, w którym ciepło prekaywane jest od jednego
Bardziej szczegółowoPORÓWNANIE PEŁZANIA DREWNA PRZED I PO PORAśENIU PRZEZ MIKROORGANIZMY
JAN KUBIK, j.kubik@po.opole.pl KAMIL PAWLIK, k.pawlik@po.opole.pl Politechnika Opolska PORÓWNANIE PEŁZANIA DREWNA PRZED I PO PORAśENIU PRZEZ MIKROORGANIZMY CREEP COMPARISON O WOOD BEORE AND ATER INECTION
Bardziej szczegółowo3. WSPÓŁCZYNNIK ŚCINANIA (KOREKCYJNY)
Cęść 1. WSPÓŁCZYNNIK ŚCINANIA (KOEKCYJNY) 1.. WSPÓŁCZYNNIK ŚCINANIA (KOEKCYJNY).1. Wstęp Współcynnik κ naywany współcynnikiem ścinania jest wielkością ewymiarową, ależną od kstałtu prekroju. Występuje
Bardziej szczegółowoNazwa przedmiotu: Techniki symulacji. Kod przedmiotu: EZ1C Numer ćwiczenia: Ocena wrażliwości i tolerancji układu
P o l i t e c h n i k a B i a ł o s t o c k a W y d i a ł E l e k t r y c n y Nawa predmiotu: Techniki symulacji Kierunek: elektrotechnika Kod predmiotu: EZ1C400 053 Numer ćwicenia: Temat ćwicenia: E47
Bardziej szczegółowoUniwersalne cechy temperatury śląskiej TŚ w normowaniu czasu pracy i bezpieczeństwa cieplnego górników w środowiskach pracy kopalń głębokich
dr hab. inż. JAN DRENDA prof. nadzw. w Pol. Śl. Politechnika Śląska Uniwersalne cechy temperatury śląskiej TŚ w normowaniu czasu pracy i bezpieczeństwa cieplnego górników w środowiskach pracy kopalń głębokich
Bardziej szczegółowoAnaliza transformatora
ĆWICZENIE 4 Analia transformatora. CEL ĆWICZENIA Celem ćwicenia jest ponanie bodowy, schematu astępcego ora ocena pracy transformatora.. PODSTAWY TEORETYCZNE. Budowa Podstawowym adaniem transformatora
Bardziej szczegółowoPRZEKŁADNIK PRĄDOWY BROOKSA I HOLTZA I Z MODYFIKACJĄ BAYAJIANA I SKAETSA
race Naukowe nstytutu Masyn, Napędów i omiarów Elektrycnych Nr 69 olitechniki rocławskiej Nr 69 tudia i Materiały Nr 33 03 Daniel DUA, disław NAOCK* pomiar prądu, pretwornik wielkości i wartości EKŁADNK
Bardziej szczegółowoSprawdzanie transformatora jednofazowego
Sprawdanie transformatora jednofaowego SPRAWDZANIE TRANSFORMATORA JEDNOFAZOWEGO Cel ćwicenia Ponanie budowy i asady diałania ora metod badania i podstawowych charakterystyk transformatora jednofaowego.
Bardziej szczegółowoTEMAT: Próba statyczna rozciągania metali. Obowiązująca norma: PN-EN 10002-1:2002(U) Zalecana norma: PN-91/H-04310 lub PN-EN10002-1+AC1
ĆWICZENIE NR 1 TEMAT: Próba statycna rociągania metali. Obowiąująca norma: PN-EN 10002-1:2002(U) Zalecana norma: PN-91/H-04310 lub PN-EN10002-1+AC1 Podać nacenie następujących symboli: d o -.....................................................................
Bardziej szczegółowoMETODY PROGNOZOWANIA WILGOTNOŚCI POWIETRZA W WYROBISKACH GÓRNICZYCH
wilgotność powietrza, prognoza warunków klimatycznych wentylacja kopalń Katarzyna WÓJTOWICZ* METODY PROGNOZOWANIA WILGOTNOŚCI POWIETRZA W WYROBISKACH GÓRNICZYCH W pracy przedstawiono wybrane metody prognozowania
Bardziej szczegółowoPlanowanie badań eksperymentalnych na doświadczalnym ustroju nośnym dźwignicy
Bi u l e t y n WAT Vo l. LXI, Nr 3, 01 Planowanie badań eksperymentalnych na doświadcalnym ustroju nośnym dźwignicy Marcin Jasiński Politechnika Wrocławska, Wydiał Mechanicny, Instytut Konstrukcji i Eksploatacji
Bardziej szczegółowoInformacje uzupełniające: Wyboczenie z płaszczyzny układu w ramach portalowych. Spis treści
S032a-PL-EU Informacje uupełniające: Wybocenie płascyny układu w ramach portalowych Ten dokument wyjaśnia ogólną metodę (predstawioną w 6.3.4 E1993-1-1 sprawdania nośności na wybocenie płascyny układu
Bardziej szczegółowoJakie nowe możliwości daje właścicielom i zarządcom budynków znowelizowana Ustawa termomodrnizacyjna
dr inż. Wiesław Sarosiek mgr inż. Beata Sadowska mgr inż. Adam Święcicki Katedra Podstaw Budownictwa i Fiyki Budowli Politechniki Białostockiej Narodowa Agencja Posanowania Energii S.A. Filia w Białymstoku
Bardziej szczegółowoROZMYTE MODELOWANIE CZASÓW WYKONANIA ROBÓT BUDOWLANYCH W WARUNKACH NIEPEWNOŚCI FUZZY MODELING OF CONSTRUCTION WORKS DURATION UNDER UNCERTAINTY
139 NBI IBDOV, JNUSZ KULEJEWSKI ROZMYTE MODELOWNIE CZSÓW WYKONNI ROBÓT BUDOWLNYCH W WRUNKCH NIEPEWNOŚCI FUZZY MODELING OF CONSTRUCTION WORKS DURTION UNDER UNCERTINTY Strescenie bstract Podcas realiacji
Bardziej szczegółowoWpływ charakterystyki zastępczej otoczenia rejonu wydobywczego na zagrożenie metanowe
Instytut Eksploatacji Złóż Wydział Górnictwa i Geologii Politechnika śląska Wpływ charakterystyki zastępczej otoczenia rejonu wydobywczego na zagrożenie metanowe Grzegorz Pach Zenon Różański Paweł Wrona
Bardziej szczegółowoZMIANA PARAMETRÓW TERMODYNAMICZNYCH POWIETRZA W PAROWNIKU CHŁODZIARKI GÓRNICZEJ Z CZYNNIKIEM R407C***
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 30 Zeszyt 1 2006 Krzysztof Filek*, Piotr Łuska**, Bernard Nowak* ZMIANA PARAMETRÓW TERMODYNAMICZNYCH POWIETRZA W PAROWNIKU CHŁODZIARKI GÓRNICZEJ Z CZYNNIKIEM R407C*** 1. Wstęp
Bardziej szczegółowoPOMIARY WILGOTNOŚCI POWIETRZA
Politechnika Lubelska i Napędów Lotniczych Instrukcja laboratoryjna POMIARY WILGOTNOŚCI POWIETRZA Pomiary wilgotności /. Pomiar wilgotności powietrza psychrometrem Augusta 1. 2. 3. Rys. 1. Psychrometr
Bardziej szczegółowoWPŁYW BLISKOŚCI ZIEMI NA CHARAKTERYSTYKI AERODYNAMICZNE SAMOLOTU
POLITECHNIKA RZESZOWSKA im. Ignacego Łukasiewica Wydiał Budowy Masyn i Lotnictwa Katedra Awioniki i Sterowania WPŁYW BLISKOŚCI ZIEMI NA CHARAKTERYSTYKI AERODYNAMICZNE SAMOLOTU Łukas WNUK Seminarium Dyplomowe
Bardziej szczegółowo3. Zapas stabilności układów regulacji 3.1. Wprowadzenie
3. Zapas stabilności układów regulacji 3.. Wprowadenie Dla scharakteryowania apasu stabilności roważymy stabilny układ regulacji o nanym schemacie blokowym: Ws () Gs () Ys () Hs () Rys. 3.. Schemat blokowy
Bardziej szczegółowoANALIZA ROZDZIAŁU SIŁ HAMOWANIA POJAZDU HYBRYDOWEGO Z NAPĘDEM NA KOŁA TYLNE W ASPEKCIE REKUPERACJI ENERGII
Zesyty Problemowe Masyny Elektrycne Nr 9/211 15 Marcin Fice, Rafał Setlak Politechnika Śląska, Gliwice ANALIZA ROZDZIAŁU SIŁ HAMOWANIA POJAZDU HYBRYDOWEGO Z NAPĘDEM NA KOŁA TYLNE W ASPEKCIE REKUPERACJI
Bardziej szczegółowoBadanie transformatora jednofazowego. (Instrukcja do ćwiczenia)
1 Badanie transformatora jednofaowego (Instrukcja do ćwicenia) Badanie transformatora jednofaowego. CEL ĆICZENI: Ponanie asady diałania, budowy i właściwości.transformatora jednofaowego. 1 IDOMOŚCI TEORETYCZNE
Bardziej szczegółowoTRANSFORMATORY. Transformator jednofazowy. Zasada działania. Dla. mamy. Czyli. U 1 = E 1, a U 2 = E 2. Ponieważ S. , mamy: gdzie: z 1 E 1 E 2 I 1
TRANSFORMATORY Transformator jednofaowy Zasada diałania E E Z od Rys Transformator jednofaowy Dla mamy Cyli e ω ( t) m sinωt cosωt ω π sin ωt + m m π E ω m f m 4, 44 f m E 4, 44 f E m 4, 44 f m E, a E
Bardziej szczegółowo2. ELEMENTY TEORII PRĘTÓW SILNIE ZAKRZYWIONYCH (Opracowano na podstawie [9, 11, 13, 34, 51])
P Litewka Efektywny eement skońcony o dżej krywiźnie ELEENTY TEOII PĘTÓW SILNIE ZKZYWIONYCH (Opracowano na podstawie [9,, 3, 34, 5]) Premiescenia i odkstałcenia osiowe Pre pręty sinie akrywione romie się
Bardziej szczegółowoMoże tak? Definicja robocza. Z. Postawa, Fizyka powierzchni i nanostruktury, Kraków Literatura FIZYKA POWIERZCHNI I NANOSTRUKTURY
FIZYKA POWIERZCNI I NANOSTRUKTURY Literatura dr hab. Zbigniew Postawa Zakład Fiyki Doświadcalnej pok. 16 (nie 016!!) Tel. 5626 e-mail: p@castor.if.uj.edu.pl Sala 328, poniediałek 12 15 Be egaminu Zalicenie
Bardziej szczegółowoDODATEK 6. Pole elektryczne nieskończenie długiego walca z równomiernie rozłożonym w nim ładunkiem objętościowym. Φ = = = = = π
DODATEK 6 Pole elektycne nieskońcenie długiego walca ównomienie ołożonym w nim ładunkiem objętościowym Nieskońcenie długi walec o pomieniu jest ównomienie naładowany ładunkiem objętościowym o stałej gęstości
Bardziej szczegółowoANALIZA WYTRZYMAŁOŚCIOWA STROPU BĘDĄCEGO W KONTAKCIE DWUPARAMETROWYM Z POKŁADEM PRZY EKSPLOATACJI NA ZAWAŁ
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 3 Zesyt 008 Marian Paluch*, Antoni Tajduś* ANALIZA WYTRZYMAŁOŚCIOWA STROPU BĘDĄCEGO W KONTAKCIE DWUPARAMETROWYM Z POKŁADEM PRZY EKSPLOATACJI NA ZAWAŁ. Wstęp Zajmować będiemy
Bardziej szczegółowo5. Badanie transformatora jednofazowego
5. Badanie transformatora jednofaowego Celem ćwicenia jest ponanie budowy i asady diałania transformatora jednofaowego, jego metod badania i podstawowych charakterystyk. 5.. Wiadomości ogólne 5... Budowa
Bardziej szczegółowoĆw. 5. Określenie współczynnika strat mocy i sprawności przekładni ślimakowej.
Laboratorium Podstaw Konstrukcji Masyn - - Ćw. 5. Określenie współcynnika strat mocy i sprawności prekładni ślimakowej.. Podstawowe wiadomości i pojęcia. Prekładnie ślimakowe są to prekładnie wichrowate,
Bardziej szczegółowoMetody dokładne w zastosowaniu do rozwiązywania łańcuchów Markowa
Metody dokładne w astosowaniu do rowiąywania łańcuchów Markowa Beata Bylina, Paweł Górny Zakład Informatyki, Instytut Matematyki, Uniwersytet Marii Curie-Skłodowskiej Plac Marii Curie-Skłodowskiej 5, 2-31
Bardziej szczegółowoSTEROWANIE ADAPTACYJNE RUCHEM ROBOTA PODWODNEGO W PŁ ASZCZYŹ NIE PIONOWEJ
ZESZYTY NAUKOWE AKADEMII MARYNARKI WOJENNEJ ROK XLVII NR 4 (167) 2006 Jery Garus Akademia Marynarki Wojennej STEROWANIE ADAPTACYJNE RUCHEM ROBOTA PODWODNEGO W PŁ ASZCZYŹ NIE PIONOWEJ STRESZCZENIE W artykule
Bardziej szczegółowoHAMOWANIE REKUPERACYJNE W MIEJSKIM POJEŹDZIE HYBRYDOWYM Z NAPĘDEM NA KOŁA TYLNE
ELEKTRYKA 213 Zesyt 1 (225) Rok LIX Marcin FICE Politechnika Śląska w Gliwicach HAMOWANIE REKUPERACYJNE W MIEJSKIM POJEŹDZIE HYBRYDOWYM Z NAPĘDEM NA KOŁA TYLNE Strescenie. W artykule predstawiono wyniki
Bardziej szczegółowoSZKOŁA GŁÓWNA SŁUŻBY POŻARNICZEJ KATEDRA TECHNIKI POŻARNICZEJ
SZKOŁA GŁÓWNA SŁUŻBY POŻARNICZEJ KATEDRA TECHNIKI POŻARNICZEJ ZAKŁAD ELEKTROENERGETYKI Ćwicenie: URZĄDZENIA PRZECIWWYBUCHOWE BADANIE TRANSFORMATORA JEDNOFAZOWEGO Opracował: kpt.dr inż. R.Chybowski Warsawa
Bardziej szczegółowoZastosowania Równania Bernoullego - zadania
Zadanie 1 Przez zwężkę o średnicy D = 0,2 m, d = 0,05 m przepływa woda o temperaturze t = 50 C. Obliczyć jakie ciśnienie musi panować w przekroju 1-1, aby w przekroju 2-2 nie wystąpiło zjawisko kawitacji,
Bardziej szczegółowoPara wodna najczęściej jest produkowana w warunkach stałego ciśnienia.
PARA WODNA 1. PRZEMIANY FAZOWE SUBSTANCJI JEDNORODNYCH Para wodna najczęściej jest produkowana w warunkach stałego ciśnienia. Przy niezmiennym ciśnieniu zmiana wody o stanie początkowym odpowiadającym
Bardziej szczegółowo>> ω z, (4.122) Przybliżona teoria żyroskopu
Prybliżona teoria żyroskopu Żyroskopem naywamy ciało materialne o postaci bryły obrotowej (wirnika), osadone na osi pokrywającej się osią geometrycną tego ciała wanej osią żyroskopową. ζ K θ ω η ω ζ y
Bardziej szczegółowoDODATKOWE OPORY RUCHU PRZENOŚNIKA ZGRZEBŁOWEGO RUROWEGO
3-010 T I B O L O G I A 9 Kaimier FUMANIK *, Piotr KASZA * DODATKOWE OPOY UCHU PZENOŚNIKA ZGZEBŁOWEGO UOWEGO ADDITIONAL ESISTANCES OF MOVEMENT OF A SCAPE PIPE CONVEYO Słowa klucowe: prenośniki grebłowe
Bardziej szczegółowoWstępna i szczegółowa ocena zagrożenia klimatycznego w kopalniach
NOWOCZESNE SYSTEMY WENTYLACJI, KLIMATYZACJI I UTRZYMANIA RUCHU W GÓRNICTWIE PODZIEMNYM IV Konferencja, 7-8 czerwca 2018r., Jastków k. Lublina Wstępna i szczegółowa ocena zagrożenia klimatycznego w kopalniach
Bardziej szczegółowoWybrane stany nieustalone transformatora:
Wybrane stany nieustalone transformatora: Założenia: - amplituda napięcia na aciskach pierwotnych ma wartość stałą nieależnie od jawisk achodących w transformatore - warcie występuje równoceśnie na wsystkich
Bardziej szczegółowoĆWICZENIE 5 BADANIE ZASILACZY UPS
ĆWICZENIE 5 BADANIE ZASILACZY UPS Cel ćwicenia: aponanie budową i asadą diałania podstawowych typów asilacy UPS ora pomiar wybranych ich parametrów i charakterystyk. 5.1. Podstawy teoretycne 5.1.1. Wstęp
Bardziej szczegółowo3. Zapas stabilności układów regulacji 3.1. Wprowadzenie
3. Zapas stabilności układów regulacji 3.. Wprowadenie Dla scharakteryowania apasu stabilności roważymy stabilny układ regulacji o nanym schemacie blokowym: Ws () Gs () Ys () Hs () Rys. 3.. Schemat blokowy
Bardziej szczegółowoSPRĘŻ WENTYLATORA stosunek ciśnienia statycznego bezwzględnego w płaszczyźnie
DEFINICJE OGÓLNE I WIELKOŚCI CHARAKTERYSTYCZNE WENTYLATORA WENTYLATOR maszyna wirnikowa, która otrzymuje energię mechaniczną za pomocą jednego wirnika lub kilku wirników zaopatrzonych w łopatki, użytkuje
Bardziej szczegółowoA = {dostęp do konta} = {{właściwe hasło,h 2, h 3 }} = 0, 0003. (10 4 )! 2!(10 4 3)! 3!(104 3)!
Wstęp do rachunku prawdopodobieństwa i statystyki matematycnej MAP037 wykład dr hab. A. Jurlewic WPPT Fiyka, Fiyka Technicna, I rok, II semestr Prykłady - Lista nr : Prestreń probabilistycna. Prawdopodobieństwo
Bardziej szczegółowoMODEL ZAWIESZENIA MAGNETOREOLOGICZNEGO Z ODZYSKIEM ENERGII
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE ISSN 896-77X 4, s. -, Gliwice MODEL ZAWIESZENIA MAGNETOREOLOGICZNEGO Z ODZYSKIEM ENERGII ŁUKASZ JASTRZĘBSKI, MARCIN WĘGRZYNOWSKI AGH Akademia Górnico-Hutnica, Katedra Automatyacji
Bardziej szczegółowoPROPAGACJA PIORUNOWEGO ZABURZENIA ELEKTROMAGNETYCZNEGO NAD ZIEMIĄ
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI RZESZOWSKIEJ 9, Elektrotechnika 34 RUTJEE,. 34 (/15, kwiecień-cerwiec 15, s. 187- Marius GAMRACKI 1 PROPAGACJA PIORUNOWEGO ZABURZENIA ELEKTROMAGNETYCZNEGO NAD ZIEMIĄ W pracy
Bardziej szczegółowoKarta (sylabus) modułu/przedmiotu
Karta (sylabus) modułu/predmiotu Budownictwo (Nawa kierunku studiów) Studia I Stopnia Predmiot: Ogrewnictwo Heating Engineering Rok: III Semestr: 6 MK_60 Rodaje ajęć i licba godin: Studia stacjonarne Studia
Bardziej szczegółowoWyznaczanie oporu właściwego i dyssypacji energii dla otworów wielkośrednicowych
5 CUPRUM Czasopismo Naukowo-Techniczne Górnictwa Rud nr 3 (84) 2017, s. 5-11 Wyznaczanie oporu właściwego i dyssypacji energii dla otworów wielkośrednicowych Franciszek Rosiek 1), Marek Sikora 1), Jacek
Bardziej szczegółowoInstalacje pompowe. Zadania do samodzielnego rozwiązania v = = dr inż. Michał Strzeszewski,
dr inż Michał Stresewski, 00-005 Instalacje pompowe Zadania do samodielnego rowiąania 1 Zadanie 1 Obli wymaganą wydajność pompy obiegowej pry następujących ałożeniach: oblieniowa moc cieplna instalacji
Bardziej szczegółowoLaboratorium InŜynierii i Aparatury Przemysłu SpoŜywczego
Laboratorium InŜynierii i Aparatury Przemysłu SpoŜywczego 1. Temat ćwiczenia :,,Wyznaczanie współczynnika przenikania ciepła 2. Cel ćwiczenia : Określenie globalnego współczynnika przenikania ciepła k
Bardziej szczegółowo1. Wnikanie ciepła podczas wrzenia pęcherzykowego na zewnętrznej powierzchni rur W (1.1)
nikanie_ciepla Wnikanie ciepła 1. Wnikanie ciepła podcas renia pęcherykoego na enętrnej poierchni rur Zależność Rohsenoa q 1/ g c pt W r (1.1) n C rr s m n = 1,0 dla ody n = 1,7 dla innych ciecy 3 Współcynnik
Bardziej szczegółowoCiśnienie definiujemy jako stosunek siły parcia działającej na jednostkę powierzchni do wielkości tej powierzchni.
Ciśnienie i gęstość płynów Autorzy: Zbigniew Kąkol, Bartek Wiendlocha Powszechnie przyjęty jest podział materii na ciała stałe i płyny. Pod pojęciem substancji, która może płynąć rozumiemy zarówno ciecze
Bardziej szczegółowoBP 11/ TECHNIKA BEZPIECZEÑSTWA. light sources for households, photometric. Na rynku jest obecnie dostêpnych wiele rodza-
Centralny Instytut Ochrony Pracy Pañstwowy Instytut Badawcy Politechnika Ponañska - - light sources for hoholds, photometric Na rynku jest obecnie dostêpnych wiele roda- - mniej energii elektrycnej i maj¹
Bardziej szczegółowoĆwiczenie 3: Wyznaczanie gęstości pozornej i porowatości złoża, przepływ gazu przez złoże suche, opory przepływu.
1. Część teoretyczna Przepływ jednofazowy przez złoże nieruchome i ruchome Przepływ płynu przez warstwę luźno usypanego złoża występuje w wielu aparatach, np. w kolumnie absorpcyjnej, rektyfikacyjnej,
Bardziej szczegółowoTWIERDZENIA O WZAJEMNOŚCIACH
1 Olga Kopac, Adam Łodygows, Wojcech Pawłows, Mchał Płotowa, Krystof Tymber Konsultacje nauowe: prof. dr hab. JERZY RAKOWSKI Ponań 2002/2003 MECHANIKA BUDOWI 7 ACH TWIERDZENIE BETTIEGO (o wajemnośc prac)
Bardziej szczegółowoPROFIL PRĘDKOŚCI W RURZE PROSTOLINIOWEJ
LABORATORIUM MECHANIKI PŁYNÓW Ćwiczenie N 7 PROFIL PRĘDKOŚCI W RURZE PROSTOLINIOWEJ . Cel ćwiczenia Doświadczalne i teoretyczne wyznaczenie profilu prędkości w rurze prostoosiowej 2. Podstawy teoretyczne:
Bardziej szczegółowoKlimatyzacja 1. dr inż. Maciej Mijakowski
dr inż. Maciej Mijakowski Politechnika Warszawska Wydział Inżynierii Środowiska Zakład Klimatyzacji i Ogrzewnictwa http://www.is.pw.edu.pl Termodynamika powietrza wilgotnego Schemat procesu projektowania
Bardziej szczegółowoĆWICZENIE NR 93. WŁASNOŚCI OŚRODKÓW DYSPERSYJNYCH Pomiar dyspersji materiałów za pomocą refraktometru Abbe go, typ RL1, prod. PZO
ĆWICZENIE NR 93 WŁSNOŚCI OŚRODKÓW DYSPERSYJNYCH Pomiar dyspersji materiałów a pomocą refraktometru bbe go, typ RL1, prod. PZO I. Zestaw pryrądów 1. Refraktometr bbe go 2. Oświetlac światła białego asilacem
Bardziej szczegółowoPOLITECHNIKA GDAŃSKA
POLTECHNKA GDAŃSKA WYDZAŁ ELEKTOTECHNK ATOMATYK KATEDA ENEGOELEKTONK MASZYN ELEKTYCZNYCH LABOATOM MASZYNY ELEKTYCZNE ĆWCZENE (T) TANSFOMATOY TANSFOMATO TÓJFAZOWY BADANE CHAAKTEYSTYK Materiały pomocnice
Bardziej szczegółowoNaprężenia w ośrodku gruntowym
Naprężenia w ośrodku gruntowym Naprężenia geostatycne (pierwotne, bytowe) Wpływ wody gruntowej na naprężenia pierwotne Naprężenia wywołane siłą skupioną rowiąanie oussinesq a Naprężenia pochodące od obciążenia
Bardziej szczegółowoWspółczynniki DOP i miary dokładności w obserwacjach satelitarnych. dr hab. inż. Paweł Zalewski Akademia Morska w Szczecinie
Współcynniki OP i miary dokładności w obserwacjac saeliarnyc dr ab inż Paweł Zalewski Akademia Morska w Scecinie Geomerycna ocena dokładności: - - Geomerycna ocena dokładności: - 3 - OP współcynniki geomerycnej
Bardziej szczegółowo1. Pojęcie równania różniczkowego jest to pewne równanie funkcyjne, które zapisać można w postaci ogólnej
1 Równania różnickowe pojęcie 1 Pojęcie równania różnickowego jest to pewne równanie funkcyjne, które apisać można w postaci ogólnej "! (1) lub w postaci normalnej #%$ & ' () (2) Rąd najwyżsej pochodnej
Bardziej szczegółowoEmpiryczny model osiadania gruntów sypkich
mpirycny model osiadania gruntów sypkich prof. dr hab. inż. Zygmunt Meyer, Zachodniopomorski Uniwersytet Technologicny w cecinie, Katedra Geotechniki, al. Piastów 5, 7-3 cecin dr hab. Marek Tarnawski,
Bardziej szczegółowoWPŁYW NACISKÓW POWIERZCHNIOWYCH I PRĘDKOŚCI POŚLIZGU NA REDUKCJĘ SIŁY TARCIA PRZY DRGANIACH NORMALNYCH
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE 07 nr 64, ISSN 896-77X WPŁYW NACISKÓW POWIERZCHNIOWYCH I PRĘDKOŚCI POŚLIZGU NA REDUKCJĘ SIŁY TARCIA PRZY DRGANIACH NORMALNYCH Marta Abrahamowic a, Marius Leus b Katedra Mechaniki
Bardziej szczegółowoZACHODNIOPOMORSKI UNIWERSYTET TECHNOLOGICZNY W SZCZECINIE
Szablon wyłącznie na użytek Katedry Techniki Cieplnej ZUT ZACHODNIOPOMORSKI UNIWERSYTET TECHNOLOGICZNY W SZCZECINIE K AT E D R A T E C H N I K I C I E P L N E J LABORATORIUM Z... SPRAWOZDANIE Ćw. nr :
Bardziej szczegółowoWymiana ciepła przez żebra
Katedra Silników Spalinowych i Pojadów TH ZKŁD TERMODYNMIKI Wymiana ciepła pre era - - Cel ćwicenia Celem ćwicenia jet adanie wpływu atoowania eer na intenywność wymiany ciepła. Badanie preprowada ię na
Bardziej szczegółowoROZKŁAD BŁĘDÓW PRZY PROJEKTOWANIU POŚREDNIEGO OŚWIETLENIA ELEKTRYCZNEGO ZA POMOCĄ OPRAW KWADRATOWYCH
Andrej PAWLAK Krystof ZAREMBA ROZKŁAD BŁĘDÓW PRZY PROJEKTOWANIU POŚREDNIEGO OŚWIETLENIA ELEKTRYCZNEGO ZA POMOCĄ OPRAW KWADRATOWYCH STRESZCZENIE W wielkoowierchniowych instalacjach oświetlenia ośredniego
Bardziej szczegółowoFunkcje pola we współrzędnych krzywoliniowych cd.
Funkcje pola we współrędnych krywoliniowych cd. Marius Adamski 1. spółrędne walcowe. Definicja. Jeżeli M jest rutem punktu P na płascynę xy, a r i ϕ są współrędnymi biegunowymi M, to mienne u = r, v =
Bardziej szczegółowoMODEL MUNDELLA-FLEMINGA
Danuta Miłasewic Uniwersytet Sceciński MODEL MUNDELLA-FLEMINGA 1. OPIS MODELU MUNDELLA-FLEMINGA Model ten, stworony na pocątku lat seśćdiesiątych XX wieku pre Roberta A. Mundella i Markusa Fleminga, opisuje
Bardziej szczegółowoAnaliza Parametrów Meteorologicznych
Analiza Parametrów Meteorologicznych Marcin Polkowski marcin@polkowski.eu 3 marca 2008 Spis treści 1 Wstęp 2 1.1 Stacja Meteorologiczna IGF UW...................................... 2 1.2 Psychrometr aspiracyjny
Bardziej szczegółowoWymagania dotyczące ciśnień w instalacjach Dz. U. z 2002 r. Nr 75, poz. 690, z późn. zm. PN-C-04753:2002 Bąkowski Konrad, Sieci i instalacje gazowe
Wymagania dotyczące ciśnień w instalacjach Dz. U. z 2002 r. Nr 75, poz. 690, z późn. zm. PN-C-04753:2002 Bąkowski Konrad, Sieci i instalacje gazowe 157. 1. W przewodach gazowych, doprowadzających gaz do
Bardziej szczegółowoZADANIA Z FUNKCJI ANALITYCZNYCH LICZBY ZESPOLONE
. Oblicyć: ZADANIA Z FUNKCJI ANALITYCZNYCH a) ( 7i) ( 9i); b) (5 i)( + i); c) 4+3i ; LICZBY ZESPOLONE d) 3i 3i ; e) pierwiastki kwadratowe 8 + i.. Narysować biór tych licb espolonych, które spełniają warunek:
Bardziej szczegółowoK raków 26 ma rca 2011 r.
K raków 26 ma rca 2011 r. Zadania do ćwiczeń z Podstaw Fizyki na dzień 1 kwietnia 2011 r. r. dla Grupy II Zadanie 1. 1 kg/s pary wo dne j o ciśnieniu 150 atm i temperaturze 342 0 C wpada do t urbiny z
Bardziej szczegółowoLABORATORIUM MECHANIKI PŁYNÓW
Ćwiczenie numer 2 Pomiar współczynnika oporu liniowego 1. Wprowadzenie Stanowisko służy do analizy zjawiska liniowych strat energii podczas przepływu laminarnego i turbulentnego przez rurociąg mosiężny
Bardziej szczegółowoKONCEPCJA AKTYWNEJ ELIMINACJI DRGAŃ W PROCESIE FREZOWANIA
KONCEPCJA AKTYWNEJ ELIMINACJI DRGAŃ W PROCESIE FREZOWANIA Andrej WEREMCZUK, Rafał RUSINEK, Jery WARMIŃSKI 3. WSTĘP Obróbka skrawaniem jest jedną najbardiej ropowsechnionych metod kstałtowania cęści masyn.
Bardziej szczegółowoMODEL ENERGETYCZNY PROCESU REGENERACJI MECHANICZNEJ SUCHEJ ZUŻYTYCH MAS FORMIERSKICH
24/20 Archives of Foundry, Year 2006, Volume 6, 20 Archiwum Odlewnictwa, Rok 2006, Rocnik 6, Nr 20 PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 MODEL ENERGETYCZNY PROCESU REGENERACJI MECHANICZNEJ SUCHEJ ZUŻYTYCH MAS
Bardziej szczegółowoP K. Położenie punktu na powierzchni kuli określamy w tym układzie poprzez podanie dwóch kątów (, ).
Materiał ddaktcne Geodeja geometrcna Marcin Ligas, Katedra Geomatki, Wdiał Geodeji Górnicej i Inżnierii Środowiska UKŁADY WSPÓŁZĘDNYCH NA KULI Pierwsm prbliżeniem kstałtu Ziemi (ocwiście po latach płaskich
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA SILNIKA TURBINOWEGO ODRZUTOWEGO (rzeczywistego) PRACA W WARUNKACH STATYCZNYCH. Opracował. Dr inż. Robert Jakubowski
OBLICZENIA SILNIKA TURBINOWEGO ODRZUTOWEGO (rzeczywistego) PRACA W WARUNKACH STATYCZNYCH DANE WEJŚCIOWE : Opracował Dr inż. Robert Jakubowski Parametry otoczenia p H, T H Spręż sprężarki, Temperatura gazów
Bardziej szczegółowo