- PDF Darmowe pobieranie

Transkrypt

1

2

3

4

5

6

7

8

9 OPIS DO PROJEKTU ZAGOSPODAROWANIA TERENU - DZIAŁKI 8 1. Inwestor: Zespół Szkolno Gimnazjalny nr 2 w Radomsku Radomsko ul. Piłsudskiego Adres inwestycji: Radomsko, ul. Piłsudskiego 22 działka nr ewidencyjny 49/2 obręb 25 Projekt zagospodarowania działki terenu opracowano na podstawie wizji lokalnej i zlecenia znak: ZSG /10 z dn. 9 listopada 2010 r. oraz w oparciu o uzgodnienia z Inwestorem. Projektowany remont pomieszczeń mieści się w budynku szkolnym od strony zachodniej i zlokalizowany jest na istniejącej działce wydzielonej geodezyjnie, oznaczonej w projekcie zagospodarowania terenu kolorem zielonym. 3. Istniejący stan działki. Działka w kształcie wielokąta, ogrodzona i oświetlona. Działka zabudowana budynkiem szkolnym wraz z zapleczem i salą gimnastyczną, przed terenem szkoły boisko szkolne oraz miejsca parkingowe. Wjazd na działkę istniejący z ulicy Piłsudskiego. 4. Na działce projektuje się przeprowadzenie prac remontowych części stropu poddasza w skrzydle zachodnim nad klasami lekcyjnymi 1/10 i 1/ Działka znajduje się w strefach : III-ej klimatycznej ; I-ej wiatrowej ; II-ej śniegowej ; II-ej gruntowej ; 6. Charakterystyka ekologiczna :

10 9 zaopatrzenie w wodę istniejące bez zmian, odpady i nieczystości pojemniki na odpady, bez zmian, zasilanie w energię elektryczną istniejące bez zmian, nieczystości płynne istniejące bez zmian, odprowadzenie wód opadowych powierzchniowo po terenie własnej działki, bez zmian ogrzewanie obiektu istniejące bez zmian. Projektowany obiekt nie wytwarza gazów, pyłów i płynów niebezpiecznych dla środowiska, nie emituje uciąŝliwych dźwięków nie wytwarza elektromagnetycznych zakłóceń. Realizacja prac remontowych w określonej wielkości i lokalizacji nie będzie stanowić zagroŝenia dla środowiska naturalnego oraz Ŝycia i zdrowia ludzkiego. Ewentualne uciąŝliwości powstałe w trakcie realizacji i eksploatacji inwestycji zamykają się w granicach nieruchomości. 7. Dane terenowo gruntowe : warunki gruntowe proste ; kategoria geotechniczna pierwsza ; grunt o nośności 0,20 MPa ; poziom posadowienia ław fundamentowych 150 cm poniŝej poziomu terenu projektowego ; poziom wody gruntowej znajduje się poniŝej posadowienia ław fundamentowych ; teren inwestycji i działka nie są wpisane do rejestru zabytków i nie podlegają ochronie na podstawie miejscowego planu zagospodarowania przestrzennego ; teren inwestycji i działka nie znajdują się w granicach wpływów eksploatacji górniczej 8. Metoda realizacji inwestycji : sposobem prac zleconych 9. Bilans terenu : powierzchnia przeznaczona do remontu 108,12 m 2

11 Uwagi końcowe : stosować materiały atestowane, posiadające znaki CE; roboty budowlane wykonać zgodnie ze sztuką budowlaną i Polskimi Normami; Opracował: mgr inŝ. Robert Drzazga nr upr. 7342/27/94 Radomsko, grudzień 2010 r.

12

13

14 OPIS TECHNICZNY 11 Dotyczący projektu budowlano - wykonawczego na przeprowadzenie prac remontowych części stropu poddasza w skrzydle zachodnim budynku szkoły połoŝonego na działce nr ewidencyjny 59/2 obręb 25 w miejscowości Radomsko ul. Piłsudskiego 22, powiat radomszczański, województwo łódzkie dla potrzeb: Zespół Szkolno Gimnazjalny nr 2 w Radomsku ul. Piłsudskiego Radomsko I. DANE TECHNICZNE POMIESZCZEŃ: 1. Strop nad klasą 1/10 i 1/11 o powierzchni 108,12 m 2 2. wysokość pomieszczeń klasa 1/10 i 1/11 3,35 m II. OPIS FUNKCJI I FORMY BUDYNKU Projektuje się wykonanie prac remontowych części stropu poddasza ( strop pomiędzy drugą kondygnacją a poddaszem ) w skrzydle zachodnim budynku szkoły. Wymiana stropu nad klasami 1/10 i 1/11. Zadanie obejmuje wykonanie wzmocnienia układu więźby dachowej elementami stalowymi w miejscu przewidzianym do wymiany stropu (bez rozbiórki dachu), rozbiórkę istniejącego stropu drewnianego i wykonanie nowego stropu Ŝelbetowego a takŝe wykonanie robot wykończeniowych ( tynkowanie, malowanie ścian) i wykonanie nowego oświetlenia klas 1/10 i 1/11. II. OPIS KOLEJNOŚCI WYKONYWANIA PRAC REMONTOWYCH 1. Zabezpieczyć folią podłogi w klasach 1/10 i 1/11 2. Wykonać podparcie stropu w obu klasach lekcyjnych do czasu zakończenia wykonywania wzmocnienia więźby dachowej. 3. Wyciąć w podwalinie belkę w miejscach podparcia konstrukcji dachu (przy ścianie zewnętrznej) 5 elementów na szerokość około 30 cm i wstawić podpory stalowe wykonane z dwóch ceowników 180

15 zespolonych środnikami i zakotwionych w murze ceglanym trzema kotwami rozpręŝnymi długości 15 cm i średnicy 12 mm, dodatkowo wykonać 5 podparć jak wyŝej w ścianie wewnętrznej. 4. Wykonać 5 konstrukcji wsporczych z 2 ceowników 180 rozsuniętych na szerokość 9,5 cm i stęŝonych śrubą ściągającą M 12 kl. 6.8 w rozstawie co 60 cm, podcięte słupki płatwi drewnianej oraz zastrzał drewniany zamocować na dwie śruby M 12 kl. 6.8 długości 130 mm, konstrukcję wsporczą zamocować na końcach do podparć za pomocą dwóch śrub M 12 x 45 mm W istniejącym dachu wykonanym z pełnego deskowania i pokryciu z papy wykonać 8 otworów technologicznych o wymiarach około 150 x 100 cm równomiernie rozłoŝonych na remontowanej powierzchni stropu 6. Ustawić rynnę drewnianą do transportu gruzu, oraz wygrodzić przed budynkiem teren zajęty pod prace remontowe. 7. Odciąć instalację elektryczną w klasach 1/10 i 1//11 oraz zdemontować oświetlenie i podparcie stropu. 8. Przystąpić do rozbiórki stropu drewnianego składającego się z następujących warstw: podłoga z cegieł pełnych ceramicznych 45 mm gładź 30 mm torf 50 mm deski 25 mm pustka powietrzna deski 19 mm tynk na trzcinie 25 mm konstrukcja nośna: legary drewniane o przekroju 190 x 250 mm w rozstawie około 1 m osadzone w gniazdach ściany zewnętrznej i wewnętrznej. 9. Uporządkować pomieszczenia w klasach 1/10 i 1/11 po rozbiórce stropu 10. Przystąpić do szalowania stropu i wykonania zbrojenia z prętów Ŝebrowanych o średnicy 10 mm zgodnie z rysunkiem w części konstrukcyjnej 11. Zalać przygotowane zbrojenie betonem B 20, grubość płyty stropowej min. 12 cm. Betonem zalać wszelkie gniazda powstałe po wyjęciu legarów drewnianych. 12. Wykonać izolację przeciwwilgociową stropu poprzez ułoŝenie warstwy folii oraz izolację cieplną z płyt styropianowych FS 20 grubości 15 cm. Na warstwie styropianu wykonać wylewkę cementową grubości min. 5 cm zbrojoną matami siatkowymi z drutu 4,5 mm o oczku 10 x 10 cm 13. Wszystkie elementy stalowe zabezpieczyć farbą antykorozyjną podkładową i wierzchniego krycia. 14. Zlikwidować otwory technologiczne poprzez ułoŝenie nowych desek i pokrycia z papy termozgrzewalnej podkładowej i wierzchniego krycia 15. Wykonać nową instalację oświetleniową klas 1/10 i 1/11 według rysunku A 2/E 16. Otynkować strop oraz powstałe ubytki w ścianach oraz wykonać gładzie gipsowe 12

16 17. Zagruntować i pomalować farbami emulsyjnymi dwukrotnie sufit i ściany w klasach 1/10 i 1/ Usunąć folie ochronne i posprzątać pomieszczenia 1/10 i 1/11 oraz zlikwidować rynnę do transportu gruzu 19. Wywiezienie gruzu z terenu rozbiórki, posprzątanie wygrodzonego terenu zajęty pod prace remontowe. 13 UWAGI KOŃCOWE! Wszelkiego rodzaju wątpliwości dotyczące wykonania budynku wg niniejszego projektu rozwiązać naleŝy przed rozpoczęciem budowy w ramach nadzoru autorskiego. Materiały budowlane oraz materiały prefabrykowane powinny posiadać wymagane atesty i odpowiadać wymogom obowiązujących norm. Roboty budowlane i rzemieślnicze naleŝy wykonywać zgodnie ze sztuką budowlaną oraz obowiązującymi normami i warunkami technicznymi wykonania i odbioru robót. Dopuszcza się zmiany materiałów /w zaleŝności od moŝliwości Inwestora/ po uprzednim uzyskaniu zgody kierownika budowy i projektanta oraz wpisaniu o powyŝszym w Dziennik Budowy. O rozpoczęciu robót naleŝy zawiadomić Urząd Nadzoru Budowlanego. Opracował: mgr inŝ. Robert Drzazga nr upr. 7342/27/94 mgr inŝ. Ryszard Paluch nr upr /157/84 Radomsko, grudzień 2010 r.

17 RYSUNKI TECHNICZNE - Inwentaryzacja

18

19

20

21

22

23 RYSUNKI TECHNICZNE Projekt

24

25

26

27

28

29 KONSTRUKCJA, OBLICZENIA, RYSUNKI

30 KONSTRUKCJA DANE OGÓLNE 1. Projekt konstrukcji stropów nad dwoma salami lekcyjnymi 1-10 i 1-11na II piętrze budynku ZSG nr 2 w Radomsku ul. Piłsudskiego Z uwagi na konstrukcję więźby dachowej wykonanie dodatkowej konstrukcji wsporczej słupów pośrednich płatwi z oparciem na ścianie zewnętrznej i wewnętrznej likwidacja istniejącego punktowego obciążenia stropów. DANE TECHNICZNE 1. Projektowane stropy monolityczne wylewane na mokro z betonu B-20 o grubości 12 cm i krzyżowo zbrojone stalą 34GS wg rysunku 2. Izolacja z foli 3. Izolacja stropu styropian FS 20 grubości 15 cm 4. Wylewka na styropianie cementowa grubości 5 cm zbrojona matami siatkowymi z druty 4,5 o oczkach 10x10 cm 5. Konstrukcja wsporcza z ceownika 180 skręcana szt.5 - podparcie na podporach z dwóch ceowników 180 zespolonych środnikami i kotwionych trzema kotwami rozprężnymi do ściany zewnętrznej i wewnętrznej budynku - belki główne z dwóch ceowników 180 rozsuniętych na 9,5 cm i stężonych śrubami ściągającymi M12 kl. 6.8 w rozstawie co 60 cm, - na końcach ceowniki 180 przykręcone do podparć śrubami M12 - na ceownikach głównych obejmujących podcięty słupek płatwi oraz zastrzał istniejącej konstrukcji dachu, elementy drewniane skręcone z konstrukcją stalowa śrubami M12 - szczegóły konstrukcji stalowej wg rysunków.

31 WYMIAROWANIE ELEMENTÓW KONSTRUKCJI PŁYTA STROPOWA 1-10 Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. 1. Obciążenie zmienne (poddasza z dostępem z 1,20 1,40 0,50 1,68 klatki schodowej) [1,2kN/m2] 2. Warstwa cementowa na siatce metalowej grub. 5 1,20 1, ,44 cm [24,0kN/m3 0,05m] 3. Styropian grub. 15 cm [0,45kN/m3 0,15m] 0,07 1, ,08 4. Płyta żelbetowa grub.12 cm 3,00 1, ,30 5. Warstwa cementowo-wapienna grub. 1,5 cm 0,29 1, ,35 [19,0kN/m3 0,015m] Σ: 5,76 1,19 6,85 Schemat statyczny płyty: qo = 6,85 9,32 y x 5,74 Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,x = 5,74 m Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,y = 9,32 m Wyniki obliczeń statycznych: Kierunek x: Moment przęsłowy obliczeniowy M Sdx = 8,21 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny M Skx = 6,90 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Skx,lt = 6,18 knm/m Momenty podporowy obliczeniowy M Sdx,p = 18,29 knm/m Moment podporowy charakterystyczny długotrwały M Skx,lt,p = 13,77 knm/m Maksymalne oddziaływanie podporowe Q ox,max = 19,67 kn/m Zastępcze oddziaływanie podporowe Q ox = 16,51 kn/m Kierunek y: Moment przęsłowy obliczeniowy M Sdy = 1,95 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny M Sky = 1,64 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sky,lt = 1,47 knm/m Maksymalne oddziaływanie podporowe Q oy,max = 19,67 kn/m Zastępcze oddziaływanie podporowe Q oy = 12,29 kn/m Dane materiałowe : Grubość płyty 12,0 cm

32 Klasa betonu B20 (C16/20) f cd = 10,67 MPa, f ctd = 0,87 MPa, E cm = 29,0 GPa Ciężar objętościowy betonu ρ = 25 kn/m 3 Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciążenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 3,37 Stal zbrojeniowa A-III (34GS) f yk = 410 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa Otulenie zbrojenia przęsłowego w kierunku x c nom,x = 20 mm Otulenie zbrojenia podporowego w kierunku x c`nom,x = 20 mm Otulenie zbrojenia przęsłowego w kierunku y c nom,y = 25 mm Założenia obliczeniowe : Sytuacja obliczeniowa: trwała Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = l eff/200 - jak dla stropów (tablica 8) Wymiarowanie wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona): Kierunek x: Przęsło: Zbrojenie potrzebne A s = 2,58 cm 2 /mb. Przyjęto φ10 co 25,0 cm o A s = 3,14 cm 2 /mb (ρ= 0,33% ) Szerokość rys prostopadłych: w kx = 0,205 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie: a x(m Skx,lt) = 32,26 mm Podpora: Zbrojenie potrzebne A s = 6,15 cm 2 /mb. Przyjęto φ10 co 12,5 cm o A sp = 6,28 cm 2 /mb (ρ= 0,66% ) Szerokość rys prostopadłych: w kx = 0,198 mm < w lim = 0,3 mm Kierunek y: Przęsło: Zbrojenie potrzebne A s = 1,17 cm 2 /mb. Przyjęto φ10 co 25,0 cm o A s = 3,14 cm 2 /mb (ρ= 0,35% ) Szerokość rys prostopadłych: w ky = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie: a y(m Sky,lt) = 13,21 mm Ugięcie całkowite płyty: Maksymalne ugięcie od M Sk,lt: a(m Sk,lt) = 22,74 mm < a lim = 28,70 mm

33 Szkic zbrojenia: Kierunek x: - krawędzie zamocowane Kierunek y: Nr 1 φ10 l = 5880 mm szt Nr 2 φ10 co 125 mm l = 2313 mm szt. 2x74 Nr 3 φ10 l = 9460 mm szt Nr 4 φ10 l = mm szt. 2x Schemat rozmieszczenia prętów (dołem i górą): 22x 250 8x Nr 4 7x Nr 3 8x Nr 4 8x Nr 4 8x Nr x x Nr x Nr 2 co y x Zestawienie stali zbrojeniowej Średnica Długość Liczba 34GS Nr [mm] [cm] [szt.] φ , , , ,68 Długość wg średnic [m] 843,3 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,617 Masa wg średnic [kg] 520,3 Masa wg gatunku stali [kg] 521,0 Razem [kg] 521

34 PŁYTA STROPOWA 1-11 Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. 1. Obciążenie zmienne (poddasza z dostępem z 1,20 1,40 0,50 1,68 klatki schodowej) [1,2kN/m2] 2. Warstwa cementowa na siatce metalowej grub. 5 1,20 1, ,44 cm [24,0kN/m3 0,05m] 3. Styropian grub. 15 cm [0,45kN/m3 0,15m] 0,07 1, ,08 4. Płyta żelbetowa grub.12 cm 3,00 1, ,30 5. Warstwa cementowo-wapienna grub. 1,5 cm 0,29 1, ,35 [19,0kN/m3 0,015m] Σ: 5,76 1,19 6,85 Schemat statyczny płyty: qo = 6,85 8,93 y x 5,74 Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,x = 5,74 m Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,y = 8,93 m Wyniki obliczeń statycznych: Kierunek x: Moment przęsłowy obliczeniowy M Sdx = 8,09 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny M Skx = 6,80 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Skx,lt = 6,09 knm/m Momenty podporowy obliczeniowy M Sdx,p = 18,19 knm/m Moment podporowy charakterystyczny długotrwały M Skx,lt,p = 13,70 knm/m Maksymalne oddziaływanie podporowe Q ox,max = 19,67 kn/m Zastępcze oddziaływanie podporowe Q ox = 16,26 kn/m Kierunek y: Moment przęsłowy obliczeniowy M Sdy = 2,10 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny M Sky = 1,77 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sky,lt = 1,58 knm/m Maksymalne oddziaływanie podporowe Q oy,max = 19,67 kn/m Zastępcze oddziaływanie podporowe Q oy = 12,29 kn/m Dane materiałowe : Grubość płyty 12,0 cm Klasa betonu B20 (C16/20) f cd = 10,67 MPa, f ctd = 0,87 MPa, E cm = 29,0 GPa Ciężar objętościowy betonu ρ = 25 kn/m 3 Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciążenia 28 dni

35 Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 3,37 Stal zbrojeniowa A-III (34GS) f yk = 410 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa Otulenie zbrojenia przęsłowego w kierunku x c nom,x = 20 mm Otulenie zbrojenia podporowego w kierunku x c`nom,x = 20 mm Otulenie zbrojenia przęsłowego w kierunku y c nom,y = 25 mm Założenia obliczeniowe : Sytuacja obliczeniowa: trwała Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = l eff/200 - jak dla stropów (tablica 8) Wymiarowanie wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona): Kierunek x: Przęsło: Zbrojenie potrzebne A s = 2,54 cm 2 /mb. Przyjęto φ10 co 25,0 cm o A s = 3,14 cm 2 /mb (ρ= 0,33% ) Szerokość rys prostopadłych: w kx = 0,200 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie: a x(m Skx,lt) = 31,57 mm Podpora: Zbrojenie potrzebne A s = 6,12 cm 2 /mb. Przyjęto φ10 co 12,5 cm o A sp = 6,28 cm 2 /mb (ρ= 0,66% ) Szerokość rys prostopadłych: w kx = 0,197 mm < w lim = 0,3 mm Kierunek y: Przęsło: Zbrojenie potrzebne A s = 1,17 cm 2 /mb. Przyjęto φ10 co 25,0 cm o A s = 3,14 cm 2 /mb (ρ= 0,35% ) Szerokość rys prostopadłych: w ky = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie: a y(m Sky,lt) = 13,07 mm Ugięcie całkowite płyty: Maksymalne ugięcie od M Sk,lt: a(m Sk,lt) = 22,32 mm < a lim = 28,70 mm

36 Szkic zbrojenia: Kierunek x: - krawędzie zamocowane Kierunek y: Nr 1 φ10 l = 5880 mm szt Nr 2 φ10 co 125 mm l = 2313 mm szt. 2x71 Nr 3 φ10 l = 9070 mm szt Nr 4 φ10 l = mm szt. 2x Schemat rozmieszczenia prętów (dołem i górą): 22x 250 8x Nr 4 7x Nr 3 8x Nr 4 8x Nr 4 8x Nr x x Nr x Nr 2 co y x Zestawienie stali zbrojeniowej Średnica Długość Liczba 34GS Nr [mm] [cm] [szt.] φ , , , ,44 Długość wg średnic [m] 814,6 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,617 Masa wg średnic [kg] 502,6 Masa wg gatunku stali [kg] 503,0 Razem [kg] 503

37 KONSTRUKCJA WSPORCZA SŁUPKA PŁATWI PRZEKROJE PRĘTÓW: 2 1 5,920 H=5,920 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 01 - sztyw.-przegub; 10 - przegub-sztyw.; 11 - przegub-przegub 22 - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: ,920 0,000 5,920 1, U OBCIĄśENIA: 25,6 1 OBCIĄśENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: D "" Zmienne γf= 1,00 1 Skupione 0,0 25,63 3, MOMENTY: 1 39,2

38 TNĄCE: 12,4 10,7 1-14,9-16,1 NORMALNE: 1 SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzędu ObciąŜenia obl.: CięŜar wł.+d Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: ,00 0,000-0,0 12,4 0,0 0,57 3,390 39,2* -14,9 0,0 0,57 3,390 39,2* 10,7 0,0 1,00 5,920 0,0-16,1 0, * = Wartości ekstremalne NAPRĘśENIA: 1 NAPRĘśENIA: T.I rzędu ObciąŜenia obl.: CięŜar wł.+d Pręt: x/l: x[m]: SigmaG: SigmaD: SigmaMax/Ro: [MPa]

39 Stal St3 1 0,00 0,000 0,0-0,0 0,000 0,57 3, ,7 130,7 0,608* 1,00 5,920 0,0 0,0 0, * = Wartości ekstremalne REAKCJE PODPOROWE: ,4 REAKCJE PODPOROWE: T.I rzędu ObciąŜenia obl.: CięŜar wł.+d Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]: ,0 12,4 12,4 2 0,0 16,1 16, konstrukcja wsporcza Przekrój: 2 U 180 X Y y 180,0 x 235,5 Wymiary przekroju: U 180 h=180,0 s=70,0 g=8,0 t=11,0 r=11,0 ex=19,2. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jxg=2738,1 Jyg=2700,0 A=56,00 ix=7,0 iy=6,9. Materiał: St3SX,St3SY,St3S,St3V,St3W. Wytrzymałość fd=215 MPa dla g=11,0. Siły przekrojowe: xa = 3,390; xb = 2,530. Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: D N = 0,0 kn,

40 M y = 39,2 knm, V x = -14,9 kn. Naprężenia w skrajnych włóknach: σ t = 130,7 MPa σ C = -130,7 MPa. Połączenie gałęzi: Przyjęto, że gałęzie połączone są przewiązkami o szerokości b = 100,0 mm i grubości g = 8,0 mm w odstępach l 1 = 600,0 mm, wykonanymi ze stali St3SX,St3SY,St3S,St3V,St3W. Smukłość gałęzi: λ ν = λ 1 = l 1 / i 1 = 600,0 / 20,2 = 29,70 λp = f Współczynniki redukcji nośności: / d = / 215 = 84,00 Współczynnik niestateczności dla ścianki przy ściskaniu wynosi ϕ p = 1,000. Współczynnik niestateczności gałęzi wynosi: λ = λ 1 / λ p = 29,70 / 84,00 = 0,354 ϕ 1 = 0,936. W związku z tym współczynniki redukcji nośności wynoszą: - dla zginana względem osi Y: ψ y = 1,000 Smukłość zastępcza pręta: - dla wyboczenia w płaszczyźnie prostopadłej do osi X λ = l wx / i x = 5920,0 / 69,9 = 84, λm = λ + λν m / 2 = 84, ,70 2 = 89,72 λm λm = ψo = 89,72 0,936 = 1,033 λp 84,00 Nośność przewiązek: xa = 0,000; xb = 5,920. Przewiązki prostopadłe do osi X: Q = 1,2 V = 1,2 0,0 = 0,0 kn Q 0,012 A f d = 0,012 56, = 14,4 kn Przyjęto Q = 14,4 kn V Q Q l1 = = n ( m 1) a 14,4 600,0 2 (2-1) 133,9 = 32,4 kn M Q l1 Q = = 14,4 0,6 = 2,2 knm m n 2 2 V R = 0,58 ϕ pv A v f d = 0,58 1,000 0,9 100,0 8, = 89,8 kn M R = W f d = 8,0 100,0 2 / = 2,9 knm V Q = 32,4 < 89,8 = V R M Q = 2,2 < 2,9 = M R Długości wyboczeniowe pręta: - przy wyboczeniu w płaszczyźnie układu przyjęto podatności węzłów ustalone wg załącznika 1 normy: χ 1 = 1,000 χ 2 = 1,000 węzły nieprzesuwne µ = 1,000 dla l o = 5,920 l w = 1,000 5,920 = 5,920 m

41 - przy wyboczeniu w płaszczyźnie prostopadłej do płaszczyzny układu: χ 1 = 1,000 χ 2 = 1,000 węzły nieprzesuwne µ = 1,000 dla l o = 5,920 l w = 1,000 5,920 = 5,920 m Siły krytyczne: N N x y π 2 EJ 3,14² ,1 = = 2 l 5,920² w π 2 EJ 3,14² ,0 = = 2 l 5,920² w 10-2 = 1580,7 kn 10-2 = 1558,7 kn Nośność przekroju na zginanie: xa = 3,390; xb = 2, względem osi Y M R = ψ W c f d = 1, , = 64,5 knm Współczynnik zwichrzenia dla λ L = 0,000 wynosi ϕ L = 1,000 Warunek nośności (54): M M y Ry = 39,2 64,5 = 0,608 < 1 Nośność przekroju na ścinanie: xa = 5,920; xb = 0, wzdłuż osi X V R = 0,58 ϕ pv A V f d = 0,58 1,000 28, = 359,1 kn Vo = 0,3 V R = 107,7 kn Warunek nośności dla ścinania wzdłuż osi X: V = 16,1 < 359,1 = V R Nośność przekroju zginanego, w którym działa siła poprzeczna: xa = 3,390; xb = 2, dla zginania względem osi Y: V x = 14,9 < 107,7 = V o M R,V = M R = 64,5 knm Warunek nośności (55): M M y Ry, V = 39,2 64,5 = 0,608 < 1 Nośność środnika pod obciążeniem skupionym: xa = 3,390; xb = 2,530. Przyjęto szerokość rozkładu obciążenia skupionego c = 0,0 mm.

42 Naprężenia ściskające w środniku wynoszą σ c = 98,7 MPa. Współczynnik redukcji nośności wynosi: η c = 1,25-0,5 σ c / f d = 1,25-0,5 98,7 / 215 = 1,000 Nośność środnika na siłę skupioną: P R,W = c o t w η c f d = 110,1 8,0 1, = 189,4 kn Warunek nośności środnika: P = 12,8 < 189,4 = P R,W Stan graniczny użytkowania: Ugięcia względem osi X wynoszą: a max = 20,7 mm a gr = l / 250 = 5920 / 250 = 23,7 mm a max = 20,7 < 23,7 = a gr PODPORA OBCIĄśENIA: 16,1 1 SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzędu ObciąŜenia obl.: CięŜar wł.+k Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: ,00 0,000 0,0 8,1 0,0 0,50 0,150 1,2* 8,0 0,0 1,00 0,300 0,0-8,1 0, * = Wartości ekstremalne NAPRĘśENIA: T.I rzędu ObciąŜenia obl.: CięŜar wł.+k Pręt: x/l: x[m]: SigmaG: SigmaD: SigmaMax/Ro: [MPa] Stal St3 1 0,00 0,000-0,0 0,0 0,000 0,50 0,150-4,0 4,0 0,019* 1,00 0,300 0,0 0,0 0,000

43 * = Wartości ekstremalne REAKCJE PODPOROWE: T.I rzędu ObciąŜenia obl.: CięŜar wł.+k Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]: ,0 8,1 8,1 2 0,0 8,1 8, podpora Przekrój: 2 U 180 x Y y 140,0 X 180,0 Wymiary przekroju: U 180 h=180,0 s=70,0 g=8,0 t=11,0 r=11,0 ex=19,2. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jxg=2700,0 Jyg=434,4 A=56,00 ix=6,9 iy=2,8. Materiał: St3SX,St3SY,St3S,St3V,St3W. Wytrzymałość fd=215 MPa dla g=11,0. Siły przekrojowe: xa = 0,150; xb = 0,150. Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: K M x = -1,2 knm, V y = 8,0 kn, N = 0,0 kn, Naprężenia w skrajnych włóknach: σ t = 4,0 MPa σ C = -4,0 MPa. Naprężenia: xa = 0,150; xb = 0,150. Naprężenia w skrajnych włóknach: σ t = 4,0 MPa σ C = -4,0 MPa. Naprężenia: - normalne: σ = 0,0 σ = 4,0 MPa ψ oc = 1,000 - ścinanie wzdłuż osi Y: Av = 28,8 cm 2 τ = 2,8 MPa ψ ov = 1,000 Warunki nośności: σ ec = σ / ψ oc + σ = 0,0 / 1, ,0 = 4,0 < 215 MPa τ ey = τ / ψ ov = 2,8 / 1,000 = 2,8 < 124,7 = MPa

44 σ 2 2 e e + 3 τ = 3, ,8 2 = 5,7 < 215 MPa Nośność przekroju na zginanie: xa = 0,150; xb = 0, względem osi X M R = ψ W c f d = 1, , = 64,5 knm Współczynnik zwichrzenia dla λ L = 0,000 wynosi ϕ L = 1,000 Warunek nośności (54): Mx M ϕl Rx = 1,2 1,000 64,5 = 0,019 < 1 Nośność przekroju na ścinanie: xa = 0,000; xb = 0, wzdłuż osi Y V R = 0,58 ϕ pv A V f d = 0,58 1,000 28, = 359,1 kn Vo = 0,3 V R = 107,7 kn Warunek nośności dla ścinania wzdłuż osi Y: V = 8,1 < 359,1 = V R Nośność przekroju zginanego, w którym działa siła poprzeczna: xa = 0,150; xb = 0, dla zginania względem osi X: V y = 8,0 < 107,7 = V o M R,V = M R = 64,5 knm Warunek nośności (55): M M x Rx, V = 1,2 64,5 = 0,019 < 1

45 SPRAWDZENIE PODPARCIA NA ISTNIEJACEJ SCIANIE DANE: Materiał: Elementy murowe: Cegła ceramiczna pełna kl element ceramiczny grupy 1 - znormalizowana wytrzymałość elementu na ściskanie f b = 7,5 MPa - kategoria wykonania elementu I Zaprawa murarska: zwykła klasy M1, przepisana f m = 1,0 MPa Wytrzymałość charakterystyczna muru na ściskanie f k = 1,84 MPa Geometria: Grubość ściany Szerokość ściany Wysokość ściany t = 50,0 cm b = 100,0 cm h = 325,0 cm Obciążenia: Obciążenie skupione N Sd = 16,10 kn Pole oddziaływania obciążenia skupionego a l x a t =30,0 cm x 14,0 cm Odległość obciążenia od lewej krawędzi ściany 15,0 cm Poziom obciążenia skupionego poniżej górnej powierzchni ściany 0,0 cm ZAŁOŻENIA OBLICZENIOWE: Sytuacja obliczeniowa: trwała Kategoria wykonania robót: B Częściowy współczynnik bezpieczeństwa dla muru γ m = 2,2 WYNIKI - ŚCIANA OBCIĄŻONA SIŁĄ SKUPIONĄ (wg PN-B-03002:2007): 15,0 16,10 leff=100,0 325,0 100,0 Warunek nośności: β = 1,273 A b = 0,04 m 2, f d = 0,84 MPa

46 N Sd = 16,10 kn < N Rd = β A b f d = 44,82 kn

47

48

49