KLATKA CHODOWA FUNDAMENTY...

Transkrypt

1

2

3 2.OPIS TECHNICZNY PODSTAWA FORMALNA I ZAKRES OPRACOWANIA, NAZWA INWESTORA AKTUALNE NORMY I PRZEPISY BUDOWLANE PRZEZNACZENIE BUDOWLI I WYMAGANIA TECHNOLOGICZNE OGÓLNA KONCEPCJA KONSTRUKCJI Z PODANIEM ZASADNICZYCH WYMIARÓW,ROZSTAWU DYLATACJI, PRZERW TECHNOLOGICZNYCH, MONTAśOWYCH ORAZ TECHNOLOGII REALIZACJI3 2.5 OPIS POSZCZEGÓLNYCH USTROJÓW I ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH WYKAZ NORM ORAZ WARTOŚCI PRZYJĘTYCH OBCIĄśEŃ BUDOWLI, RODZAJE I WIELKOŚCI OBCIĄśEŃ NIE OBJĘTYCH NORAMI TECHNOLOGIA REALIZACJI INWESTYCJI Z OPISEM UśYTYCH MATERIAŁÓW I TECHNOLOGII KRÓTKI OPIS WARUNKÓW GEOTECHNICZNYCH TERENU Z ODESŁANIEM DO MATERIAŁÓW ŹRÓDŁOWYCH CHARAKTERYSTYKA AGRESYWNOŚCI ŚRODOWISKA I OGÓLNE ZASADY ZABEZPIECZENIA KONSTRUKCJI PRZED KOROZJĄ OGÓLNE ZASADY MONTAśU Z ZAZNACZENIEM JEGO WPŁYWU NA STATECZNOŚĆ I NOŚNOŚĆ KONSTRUKCJI I ELEMENTÓW DODATKOWE INFORMACJE I ZAŁOśENIA MAJĄCE ZNACZENIE PRZY WYKONYWANIU OBLICZEŃ STATYCZNYCH... 6 PŁYTY STROPOWE PŁYTA P PŁYTA P PŁYTA P PŁYTA P PŁYTA P PŁYTA P BELKI BELKA B-0_2 I B-0_ BELKA B-0_ BELKA B-0_ BELKA B-0_ BELKA B-1_1 I B-1_ BELKA B-1_2 I B-1_ BELKA B-0_10 W OSI 1 POM. A E BELKA B-0_10 W OSI 1 POM. E J BELKA B-0_7 W OSI A BELKA B-0_8 W OSI 4 POM. A E BELKA B-0_8 W OSI 4 POM. E J SLUPY SŁUP SKRAJNY SŁUP ŚRODKOWY KLATKA CHODOWA FUNDAMENTY STOPA STOPA MURY OPOROWE MUR OPOROWY : MUREK MUR OPOROWY : MUREK Strona 1

4 OŚWIADCZENIE O SPORZĄDZENIU PROJEKTU BUDOWLANEGO, ZGODNIE Z OBOWIĄZUJĄCYMI PRZEPISAMI ORAZ ZASADAMI WIEDZY TECHNICZNEJ DOTYCZY: Obiekt budowlany: PROJEKTU PARKINGU Adres obiektu: TRZEBINIA dz. Nr 125/9 przy ul. MŁOSZOWSKIEJ BRANśA: KONSTRUKCJA PROJEKTANT - mgr inŝ. Roman Mucha UPR 412/88 Ja niŝej podpisany Roman Mucha Po zapoznaniu się z przepisami ustawy z dnia 7 lipca 1994r. Prawo budowlane (Dz. U. Z 2003r Nr 2007, poz. 2016, z późn. Zm.), zgodnie z art. 20ust.4 pkt 2 z tej ustawy oświadczam, Ŝe projekt budowlany sporządzony jest zgodnie z obowiązującymi przepisami i zasadami wiedzy technicznej.... SPRAWDZAJĄCY - mgr inŝ. Dariusz Krzyk UPR 410/2000 Ja niŝej podpisany Dariusz Krzyk Po zapoznaniu się z przepisami ustawy z dnia 7 lipca 1994r. Prawo budowlane (Dz. U. Z 2003r Nr 2007, poz. 2016, z późn. Zm.), zgodnie z art. 20ust.4 pkt 2 z tej ustawy oświadczam, Ŝe projekt budowlany sporządzony jest zgodnie z obowiązującymi przepisami i zasadami wiedzy technicznej.... Kraków, dnia

5 2.35 MUR OPOROWY : MUREK Spis rysunków: 1. Rzut fundamentów rys. nr K-1 2. Rzut stropu nad parterem rys. nr K-2 3. Rzut piętra rys. nr K-3 4. Zbrojenie stóp fundamentowych rys. nr K-4 5. Zbrojenie słupów rys. nr K-5 6. Zbrojenie belek B 0.7, B 0.8, B 0.9, B 0.10 rys. nr K-6 7. Zbrojenie belek B 0.2, B 0.3, B 0.4, B 0.6, B 1.1, B 1.2 rys. nr K-7 8. Zbrojenie fundamentów: - Ławy fundamentowe 40 x 50 cm - Ściągi fundamentowe 40 x 40 cm - Zbrojenie ścian Ŝelbetowych rys. nr K-8 9. Zbrojenie płyty P 0.2 rys. nr K Zbrojenie płyty P 1.1 rys. nr K Zbrojenie schodów rys. nr K Zbrojenie płyty P i P rys. nr K Zbrojenie płyty P 0.3 rys. nr K Zbrojenie płyty P 0.4 rys. nr K Zbrojenie murków oporowych rys. nr K Attyka AT-belka odbojowa rys. nr K-16-2-

6 2.OPIS TECHNICZNY 2.1 Podstawa formalna i zakres opracowania, nazwa inwestora - Zlecenie firmy Agencja projektowa A Nowy Sącz al. Piłsudskiego Aktualne normy i przepisy budowlane - Projekt budowlany architektury oraz wytyczne branŝowy instalacyjnych. - Opina geotechniczna dla projektowanej zabudowy wykonana przez Zakład Usług Geologicznych GEO-NOT mgr inŝ. Tadeusz Nowak w grudniu 2006 roku. - Zakres opracowania obejmuje projekt budowlany branŝy konstrukcyjnej budynku Socjalnego i Parkingu na działce nr ew. 125/9, przy ul. Miłoszowskiej w Trzebini Inwestorem projektowanego obiektu jest Urząd Miasta w Trzebini 2.3 Przeznaczenie budowli i wymagania technologiczne Projektowany obiekt to budynek parking samochodowy z budynkiem socjalny i klatką schodową połoŝony na działce nr ew. 125/9 w Trzebini przy ul. Miłoszowskiej. Inwestorem projektowanego obiektu jest Urząd Miasta w Trzebini. Projektowany budynek to obiekt parterowy za wyjątkiem klatki schodowej, nie podpiwniczony. 2.4 Ogólna koncepcja konstrukcji z podaniem zasadniczych wymiarów,rozstawu dylatacji, przerw technologicznych, montaŝowych oraz technologii realizacji Projektowany budynek rozwiązano w technologii tradycyjnej. budynek posadowiono na ławach i stopach fundamentowych Ŝelbetowych, ściany fundamentowe zaprojektowano jako betonowe z betonu B25. Ściany budynku socjalnego murowane z pustaków ceramicznych klasy minimum K15. Stropy zaprojektowano jako płytę monolityczną o grubości 25 i 15cm z betonu B25 zbrojoną stalą AIII N / RB500W/. Klatka schodowa, wieńce, belki oraz nadproŝa zaprojektowano jako wylewane na budowie betonu B25 zbrojonego stalą konstrukcyjną AIIIN / RB500W/. Pokrycie dachu wg proj. Architektonicznego. Płyta stropowa parkingu posiada dylatację w osi E. 2.5 Opis poszczególnych ustrojów i elementów konstrukcyjnych Fundamenty i ściany fundamentowe zaprojektowano jako monolityczne Ŝelbetowe z betonu, klasy B25, zbrojonego stalą klasy AIIIN -RB500W, oraz stalą pomocniczą AIIIN RB500W. Obiekt posadowiono bezpośrednich na ławach i stopach fundamentowych. Stopy fundamentowe połączono ściągami o wymiarach 40x40cm. Ściany konstrukcyjne parteru w budynku socjalnym zaprojektowano jako murowane z pustaków ceramicznych typu MAX lub WINERBERGER o grubości 29cm cm. Dla ścian murowanych zastosowano bloczki klasy minimum K15 na zaprawie M12. Ściana konstrukcyjna parkingu w osi J Ŝelbetowa o grubości 20 cm z betonu B25 zbrojona wg rysunków konstrukcyjnych. Pozostałe ściany w parkingu pomiędzy Strona 3

7 słupami równieŝ Ŝelbetowe gr. 20cm zbrojone wg rysunków konstrukcji. Uwaga!!!!!!!: W miejscach oparć elementów Ŝelbetowych bezpośrednio na ścianie z pustaków MAX, oraz płyty stropowej naleŝy wykonać warstwę podporową z co najmniej dwóch warstw cegły pełnej klasy K15. Przy słupach środkowych w płycie stropowej zastosowano wkładki na przebicie wg rysunku K-13 i K-14, oraz obliczeń na stronie 59 i 60. Słupy Ŝelbetowe o wymiarach 40x40cm mają zmienną wysokość z uwagi na 1% spadek płyty stropowej parkingu. Strop - zarówno w budynku jak i parkingu zaprojektowano jako monolityczny z betonu klasy B25, zbrojonego stalą klasy AIIIN-RB500W, oraz stalą pomocniczą A0 st0s. Strop nad parkingiem jest gr. 25cm a w budynku grubości 15 cm Klatka schodowa monolityczna oparta na belkach spocznikowych wykonana z betonu klasy B25, zbrojonego stalą klasy AIIIN-RB500W, oraz stalą pomocniczą A0-St0s. Belki, wieńce nadproŝa monolityczne wykonane z z betonu klasy B25, zbrojonego stalą klasy AIIIN-RB500W, oraz stalą pomocniczą A0-St0s. Wszystkie elementy Ŝelbetowe konstrukcyjne opierać na warstwie dociskowej wykonanej z co najmniej dwóch warstw cegły pełnej przy elementach murowanych. 2.6 Wykaz norm oraz wartości przyjętych obciąŝeń budowli, rodzaje i wielkości obciąŝeń nie objętych norami. Zestawienia obciąŝeń wykonano w oparciu o normy : PN-82/B ObciąŜenia budowli. Zasady ustalania wartości. PN-82/B ObciąŜenia budowli. ObciąŜenia stałe. PN-82/B ObciąŜenia budowli. ObciąŜenia zmienne technologiczne. Podstawowe obciąŝenia technologiczne i montaŝowe. PN-82/B ObciąŜenia budowli. ObciąŜenia zmienne technologiczne. ObciąŜenia pojazdami. PN-EN :2005 Eurokod 1.Oddziaływanie na konstrukcje ObciąŜenie śniegiem. PN-77/B ObciąŜenia w obliczeniach statycznych. ObciąŜenie wiatrem. PN-88/B ObciąŜenia budowli. ObciąŜenie gruntem. Obliczenia konstrukcji Ŝelbetowych i betonowych wykonano w oparciu o normy : PN-79/B Konstrukcje budynków ze ścianami monolitycznymi. PNB : Konstrukcje betonowe, Ŝelbetowe i spręŝone.obliczenia statyczne i projektowanie. Obliczenia konstrukcji murowych wykonano w oparciu o normy : PNB : Konstrukcje murowe niezbrojone. Obliczenia statyczne i projektowanie. Obliczenie fundamentów obiektu wykonano w oparciu o normy : PN-76/B Konstrukcje i podłoŝa budowli. Ogólne zasady obliczeń. PN-81/B Grunty budowlane. Posadowienie bezpośrednie budowli. Obliczenia i -4-

8 projektowanie. PN-83/B Fundamenty budowlane. Nośność pali fundamentowych. Obliczenia wykonano przy uŝyciu programów komputerowych ROBOBAT V6 wersja 19, oraz SPECBUD 2.7 Technologia realizacji inwestycji z opisem uŝytych materiałów i technologii Przedmiotowy obiekt projektuje się w następujących technologiach: - monolityczna Ŝelbetowa wykonana w deskowaniach systemowych lub tradycyjnych z betonu B25,stali konstrukcyjnej AIII-RB500W, stali pomocniczej St0s. - murowaną z pustaków ceramicznych typu UNI lub WINERBERGER klasy K15 na zaprawie cementowo-wapiennej M12 z elementami z cegły pełnej klasy K Krótki opis warunków geotechnicznych terenu z odesłaniem do materiałów źródłowych II Opinię geotechniczną przedmiotowego terenu opracował Zakład Usług Geologicznych "GEO-NOT" Kraków ul. Siewna 21a/53, Teren opracowania zlokalizowany jest w centralnej części Trzebini przy ul. Młoszowskiej. Pod względem morfologicznym jest to fragment doliny erozyjnej rozcinającej południowo wzniesienie WyŜyny Śląskiej. Powierzchnia opiniowanego terenu łagodnie opada w kierunku południowym, a jej rzędne wahają się od 319,03 320,68m npm. Deniwelacja terenu pod projektowanym obiektem sięga 1,60m. od strony wschodniej przedmiotowy teren ogranicza stroma skarpa nasypu drogowego ul. Miłoszowskiej. Podłoze opiniowanego terenu do głębokości 4,5m ppt budują czwartorzędowe osady rzeczne wykształcone w spągu jako Ŝwiry wapienne, których strop nawiercono na głębokości 2,2 3,8m ppt. Następnie przykrywa je warstwa piasków drobnych o miąszości 1,4 3,4m i gliny pylaste o miąszości 0,4 0,7m. W badanym podłoŝu wyodrębnione zostały cztery warstwy geotechniczne: Warstwa I to osady rzeczne w postaci glin pylastych z domieszką części organicznych, grubość warstwy wynosi0,4 0,7m i stopniu plastyczności I L =0,25 Warstwa II piaski drobne, z przewarstwieniami pyłem piaszczystym lub namułem gliniastym. Stopień zagęszczenia średni I D = 0,33 Warstwa III to utwory czwartorzędowe osady rzeczne w postaci namułów gliniastych z domieszkami części organicznych do 5%. Warstwa ta jest nieciągła o miąszości `0,3m i stopniu plastyczności I L = 0,40 Warstwa IV to Ŝwiry wapienne, nawodnione w stanie średnio zagęszczonym o I D =0,50. grubość warstwy min. 1,30m Woda gruntowa wystąpiła w warstwie piasków i Ŝwirów na głębokości 1,25 2,05m ppt. Z uwagi na bardzo niskie współczynniki wodoprzepuszczalności, jakimi charakteryzują się piaski budujące podłoŝe naleŝy się liczyć ze znacznymi wahaniami poziomu zwierciadła wody gruntowej, które w skali roku mogą sięgać 0,8 m ponad stan udokumentowany. W projekcie przyjęto posadowienie budynku w piaskach średnich tj warstwa geotechniczna POZIOM PORÓWNAWCZY BUDYNKU ±0,00 = 321,08 mnpm POZIOM FUNDAMENTÓW -2,88 m = 318,20 m nmpm -5-

9 2.9 Charakterystyka agresywności środowiska i ogólne zasady zabezpieczenia konstrukcji przed korozją Dla przedmiotowej inwestycji nie stwierdzono agresywności środowiska. Występująca woda gruntowa nie jest agresywna w stosunku do betonu Ogólne zasady montaŝu z zaznaczeniem jego wpływu na stateczność i nośność konstrukcji i elementów Projektowany budynek jest obiektem prostym konstrukcyjnie i nie wymaga określenia szczególnych zasad montaŝu, które mogłoby wpływać na stateczność i nośność konstrukcji i elementów Dodatkowe informacje i załoŝenia mające znaczenie przy wykonywaniu obliczeń statycznych Dla rozpiętości konstrukcji Ŝelbetowych powyŝej 600 cm naleŝy podczas szalowania przyjąć odwrotną strzałkę ugięci 15 mm -6-

10 OBLICZENIA STATYCZNE Autor obliczeń : mgr inŝ. Roman Mucha Sprawdził : mgr inŝ. Dariusz Krzyk..... POZIOM PORÓWNAWCZY BUDYNKU ±0,00 = 321,08 mnpm POZIOM FUNDAMENTÓW -2,88 m = 318,20 m nmpm -7-

11 Płyty stropowe 2.12 Płyta P-01.0 Zestawienie obciąŝeń rozłoŝonych [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciąŝenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. 1. Kwarcyt, marmur, porfir, serpentyn grub. 1 cm 0,27 1, ,35 [27,0kN/m3 0,01m] 2. Warstwa cementowa grub. 5 cm 1,05 1, ,37 [21,0kN/m3 0,05m] 3. Lepik, papa grub. 2 cm [11,0kN/m3 0,02m] 0,22 1, ,29 4. Płyta Ŝelbetowa grub.15 cm 3,75 1, ,13 5. Warstwa cementowo-wapienna grub. 1,5 cm 0,29 1, ,38 [19,0kN/m3 0,015m] 6. ObciąŜenie zmienne - dojścia do wejść i wyjść 3,00 1,30 0,60 3,90 Σ: 8,58 1,21 10,40 Schemat statyczny płyty: qo = 10,40 A leff = 1,85 B Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff = 1,85 m Wyniki obliczeń statycznych: Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 4,45 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny M Sk = 3,67 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 3,16 knm/m Reakcja obliczeniowa R A = R B = 9,62 kn/m Dane materiałowe : Grubość płyty 15,0 cm Klasa betonu B25 f cd = 13,33 MPa, f ctd = 1,00 MPa, E cm = 30,0 GPa Stal zbrojeniowa główna A-IIIN (RB500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Pręty rozdzielcze φ4,5 co max. 30,0cm, stal A-IIIN (RB500W) Otulenie zbrojenia przęsłowego c nom = 20 mm ZałoŜenia obliczeniowe : Sytuacja obliczeniowa: trwała Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = l eff /200 - jak dla stropów (tablica 8) Wymiarowanie wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona): Przęsło: Zbrojenie potrzebne A s = 1,62 cm 2 /mb. Przyjęto φ10 co 18,0 cm o A s = 4,36 cm 2 /mb (ρ= 0,35% ) Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 0,49 mm < a lim = 9,25 mm Szkic zbrojenia: φ4,5 co φ10 co 180 mm Nr1 φ10 co 540 l= Nr2 φ10 co 540 l= Nr3 φ10 co 540 l=

12 2.13 Płyta P-01.1 Zestawienie obciąŝeń rozłoŝonych [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciąŝenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. 1. Kwarcyt, marmur, porfir, serpentyn grub. 1 cm 0,27 1, ,35 [27,0kN/m3 0,01m] 2. Warstwa cementowa grub. 5 cm 1,05 1, ,37 [21,0kN/m3 0,05m] 3. Lepik, papa grub. 2 cm [11,0kN/m3 0,02m] 0,22 1, ,29 4. Płyta Ŝelbetowa grub.15 cm 3,75 1, ,13 5. Warstwa cementowo-wapienna grub. 1,5 cm 0,29 1, ,38 [19,0kN/m3 0,015m] 6. ObciąŜenie zmienne - dojścia do wejść i wyjść 3,00 1,30 0,60 3,90 Σ: 8,58 1,21 10,40 Schemat statyczny płyty: qo = 10,40 A leff = 4,25 B Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff = 4,25 m Wyniki obliczeń statycznych: Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 20,39 knm/m Moment podporowy obliczeniowy M Sd,p = 17,62 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny M Sk = 16,99 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 14,87 knm/m Reakcja obliczeniowa R A = R B = 22,11 kn/m Dane materiałowe : Grubość płyty 15,0 cm Klasa betonu B25 f cd = 13,33 MPa, f ctd = 1,00 MPa, E cm = 30,0 GPa Stal zbrojeniowa główna A-IIIN (RB500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Pręty rozdzielcze φ4,5 co max. 30,0cm, stal A-IIIN (RB500W) Otulenie zbrojenia przęsłowego c nom = 20 mm Otulenie zbrojenia podporowego c`nom = 20 mm ZałoŜenia obliczeniowe : Sytuacja obliczeniowa: trwała Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = l eff /200 - jak dla stropów (tablica 8) Wymiarowanie wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona): Przęsło: Zbrojenie potrzebne A s = 4,09 cm 2 /mb. Przyjęto φ10 co 10,0 cm o A s = 7,85 cm 2 /mb (ρ= 0,63% ) Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,115 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 19,87 mm < a lim = 21,25 mm Podpora: Zbrojenie potrzebne A s = 3,51 cm 2 /mb. Przyjęto φ10 co 20,0 cm o A s = 3,93 cm 2 /mb (ρ= 0,31% ) Szkic zbrojenia: -9-

13 φ10 co 100 mm φ4,5 co 300 Nr4 φ10 co 200 l= φ10 co 200 mm Nr1 φ10 co 300 l= Nr2 φ10 co 300 l= Nr3 φ10 co 300 l= Płyta P-1-1 Zestawienie obciąŝeń rozłoŝonych [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciąŝenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. 1. płytki betonowe 1,00 1, ,10 2. kruszywo 0,90 1, ,17 3. styrodur 15cm i geowłóknina 0,08 1, ,10 4. Lepik, papa grub. 2 cm [11,0kN/m3 0,02m] 0,22 1, ,29 5. wylewka cemantowa w spadku 3% 2,90 1, ,77 6. Płyta Ŝelbetowa grub.15 cm 3,75 1, ,13 7. tynk cem-wap 0,32 1, ,42 8. zmienne 0,50 1, ,70 Σ: 9,67 1,21 11,67 Schemat statyczny płyty: qo = 11,67 6,10 y x 4,50 Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,x = 4,50 m Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,y = 6,10 m Wyniki obliczeń statycznych: Kierunek x: Moment przęsłowy obliczeniowy M Sdx = 14,82 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny M Skx = 12,28 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Skx,lt = 12,28 knm/m Maksymalne oddziaływanie podporowe Q ox,max = 26,26 kn/m Zastępcze oddziaływanie podporowe Q ox = 20,43 kn/m Kierunek y: Moment przęsłowy obliczeniowy M Sdy = 8,06 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny M Sky = 6,68 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sky,lt = 6,68 knm/m Maksymalne oddziaływanie podporowe Q oy,max = 26,26 kn/m Zastępcze oddziaływanie podporowe Q oy = 16,41 kn/m Dane materiałowe : Grubość płyty 15,0 cm Klasa betonu B25 f cd = 13,33 MPa, f ctd = 1,00 MPa, E cm = 30,0 GPa Stal zbrojeniowa A-IIIN (RB500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa -10-

14 Otulenie zbrojenia przęsłowego w kierunku x Otulenie zbrojenia przęsłowego w kierunku y c nom,x = 20 mm c nom,y = 25 mm ZałoŜenia obliczeniowe : Sytuacja obliczeniowa: trwała Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = l eff /200 - jak dla stropów (tablica 8) Wymiarowanie wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona): Kierunek x: Przęsło: Zbrojenie potrzebne A s = 2,93 cm 2 /mb. Przyjęto φ10 co 15,0 cm o A s = 5,24 cm 2 /mb (ρ= 0,42% ) Szerokość rys prostopadłych: w kx = 0,163 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie: a x (M Skx,lt ) = 24,87 mm Kierunek y: Przęsło: Zbrojenie potrzebne A s = 1,64 cm 2 /mb. Przyjęto φ10 co 20,0 cm o A s = 3,93 cm 2 /mb (ρ= 0,33% ) Szerokość rys prostopadłych: w ky = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie: a y (M Sky,lt ) = 11,50 mm Ugięcie całkowite płyty: Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 18,18 mm < a lim = 22,50 mm Szkic zbrojenia: Kierunek x: Nr 1 φ10 l = 4910 mm szt Kierunek y: Nr 2 φ10 l = 8440 mm szt. 2x Nr 3 φ10 l = 6510 mm szt Zbrojenie naroŝy dołem: Nr 4 φ10 l = 9920 mm szt. 2x Nr 5 φ10 co 150 mm l = mm szt. 4x Schemat rozmieszczenia prętów (dołem i górą): 4x x 200 4x 250 8x Nr 4 7x Nr 3 8x Nr 4 8x Nr 4 8x Nr x 250 7x Nr 2 7x Nr 2 24x 150 5x x Nr 1 7x Nr x Nr y x

15 2.15 Płyta P-02 Zestawienie obciąŝeń rozłoŝonych [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciąŝenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. 1. płytki betonowe 1,00 1, ,10 2. kruszywo 0,90 1, ,17 3. styrodur 15cm i geowłóknina 0,08 1, ,10 4. Lepik, papa grub. 2 cm [11,0kN/m3 0,02m] 0,22 1, ,29 5. wylewka cemantowa w spadku 3% 2,90 1, ,77 6. Płyta Ŝelbetowa grub.15 cm 3,75 1, ,13 7. tynk cem-wap 0,32 1, ,42 8. zmienne 0,50 1, ,70 Σ: 9,67 1,21 11,67 Schemat statyczny płyty: qo = 11,67 6,10 y x 5,00 Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,x = 5,00 m Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,y = 6,10 m Wyniki obliczeń statycznych: Kierunek x: Moment przęsłowy obliczeniowy M Sdx = 12,74 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny M Skx = 10,56 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Skx,lt = 10,56 knm/m Momenty podporowy obliczeniowy M Sdx,p = 30,89 knm/m Moment podporowy charakterystyczny długotrwały M Skx,lt,p = 25,60 knm/m Maksymalne oddziaływanie podporowe Q ox,max = 29,18 kn/m Zastępcze oddziaływanie podporowe Q ox = 21,38 kn/m Kierunek y: Moment przęsłowy obliczeniowy M Sdy = 6,73 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny M Sky = 5,57 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sky,lt = 5,57 knm/m Maksymalne oddziaływanie podporowe Q oy,max = 29,18 kn/m Zastępcze oddziaływanie podporowe Q oy = 18,24 kn/m Dane materiałowe : Grubość płyty 15,0 cm Klasa betonu B25 f cd = 13,33 MPa, f ctd = 1,00 MPa, E cm = 30,0 GPa Stal zbrojeniowa A-IIIN (RB500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Otulenie zbrojenia przęsłowego w kierunku x c nom,x = 20 mm Otulenie zbrojenia podporowego w kierunku x c`nom,x = 20 mm Otulenie zbrojenia przęsłowego w kierunku y c nom,y = 25 mm ZałoŜenia obliczeniowe : Sytuacja obliczeniowa: trwała Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = l eff /200 - jak dla stropów (tablica 8) Wymiarowanie wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona): Kierunek x: Przęsło: Zbrojenie potrzebne A s = 2,51 cm 2 /mb. Przyjęto φ10 co 25,0 cm o A s = 3,14 cm 2 /mb (ρ= 0,25% ) -12-

16 Szerokość rys prostopadłych: w kx = 0,298 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie: a x (M Skx,lt ) = 27,93 mm Podpora: Zbrojenie potrzebne A s = 6,40 cm 2 /mb. Przyjęto φ10 co 12,0 cm o A sp = 6,54 cm 2 /mb (ρ= 0,52% ) Szerokość rys prostopadłych: w kx = 0,293 mm < w lim = 0,3 mm Kierunek y: Przęsło: Zbrojenie potrzebne A s = 1,56 cm 2 /mb. Przyjęto φ10 co 25,0 cm o A s = 3,14 cm 2 /mb (ρ= 0,26% ) Szerokość rys prostopadłych: w ky = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie: a y (M Sky,lt ) = 9,71 mm Ugięcie całkowite płyty: Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 18,82 mm < a lim = 25,00 mm Szkic zbrojenia: Kierunek x: Nr 1 φ10 l = 5410 mm szt krawędź zamocowana Kierunek y: Nr 2 φ10 l = 7475 mm szt. 2x Nr 3 φ10 co 120 mm l = 2037 mm szt Nr 4 φ10 l = 6510 mm szt Zbrojenie naroŝy dołem: Nr 5 φ10 l = mm szt. 2x Nr 6 φ10 co 250 mm l = mm szt. 2x Schemat rozmieszczenia prętów (dołem i górą): 20x 250 8x Nr 5 5x Nr 4 8x Nr 5 8x Nr 5 8x Nr x Nr 2 8x Nr 2 24x x Nr 1 8x Nr x Nr 2 51x Nr 3 co y x Płyta P Zbrojenie: Typ : Kierunek_X Kierunek zbrojenia głównego : 0-13-

17 Klasa zbrojenia głównego : A-IIIN; fyd = 434,78 MPa Średnice prętów dolnych d1 = 1,2 (cm) d2 = 1,2 (cm) górnych d1 = 1,2 (cm) d2 = 1,2 (cm) Otulina zbrojenia dolna c1 = 3,0 (cm) górna c2 = 3,0 (cm) 1.2. Beton Klasa : B25; fcd = 13,33 MPa cięŝar objętościowy : 2447,32 (kg/m3) Wiek betonu : 20 (lat) Współczynnik pełzania betonu : 2, Hipotezy Obliczenia wg normy : PN-B (2002) Metoda obliczeń powierzchni zbrojenia : Analityczna Dopuszczalna szerokość rozwarcia rys - górna warstwa : 0,20 (mm) - dolna warstwa : 0,20 (mm) Dopuszczalne ugięcie : 3,0 (cm) Wilgotność względna środowiska : 75 % Uwzględnienie w obliczeniach cięŝaru własnego płyty : tak Weryfikacja zarysowania : tak Weryfikacja ugięcia : tak Środowisko - górna warstwa : X0 - dolna warstwa : X0 Typ obliczeń : czyste zginanie 1.4. Geometria płyty Grubość 0,25 (m) Kontur: krawędź początek koniec długość x1 y1 x2 y2 (m) 1 0,00 16,50 0,00 11,30 5,20 2 0,00 11,30 0,00 5,20 6,10 3 0,00 5,20 0,00 0,00 5,20 4 0,00 0,00 7,50 0,00 7,50 5 7,50 0,00 15,00 0,00 7, ,00 0,00 22,50 0,00 7, ,50 0,00 30,00 0,00 7, ,00 0,00 30,00 5,20 5, ,00 5,20 30,00 11,30 6, ,00 11,30 30,00 16,50 5, ,00 16,50 22,50 16,50 7, ,50 16,50 15,00 16,50 7, ,00 16,50 7,50 16,50 7, ,50 16,50 0,00 16,50 7,50 Podparcie: nr Nazwa wymiary współrzędne krawędź (m) x y 1 punktowa 0,40 / 0,40 0,00 16,50 1 liniowa 0,40 / 7,50 3,75 16,50 1 liniowa 5,20 / 0,40 0,00 13,90 2 punktowa 0,40 / 0,40 7,50 16,50 2 liniowa 0,40 / 7,50 11,25 16,50 3 punktowa 0,40 / 0,40 15,00 16,50 3 liniowa 0,40 / 7,50 18,75 16,50-14-

18 4 punktowa 0,40 / 0,40 22,50 16,50 4 liniowa 0,40 / 7,50 26,25 16,50 5 punktowa 0,40 / 0,40 30,00 16,50 6 punktowa 0,40 / 0,40 0,00 11,30 6 liniowa 6,10 / 0,40 0,00 8,25 7 punktowa 0,40 / 0,40 7,50 11,30 8 punktowa 0,40 / 0,40 15,00 11,30 9 punktowa 0,40 / 0,40 22,50 11,30 10 punktowa 0,40 / 0,40 30,00 11,30 10 liniowa 5,20 / 0,40 30,00 13,90 11 punktowa 0,40 / 0,40 0,00 5,20 11 liniowa 5,20 / 0,40 0,00 2,60 12 punktowa 0,40 / 0,40 7,50 5,20 13 punktowa 0,40 / 0,40 15,00 5,20 14 punktowa 0,40 / 0,40 22,50 5,20 15 punktowa 0,40 / 0,40 30,00 5,20 15 liniowa 6,10 / 0,40 30,00 8,25 16 punktowa 0,40 / 0,40 0,00 0,00 16 liniowa 0,40 / 7,50 3,75 0,00 17 punktowa 0,40 / 0,40 7,50 0,00 17 liniowa 0,40 / 7,50 11,25 0,00 18 punktowa 0,40 / 0,40 15,00 0,00 18 liniowa 0,40 / 7,50 18,75 0,00 19 punktowa 0,40 / 0,40 22,50 0,00 19 liniowa 0,40 / 7,50 26,25 0,00 20 punktowa 0,40 / 0,40 30,00 0,00 20 liniowa 5,20 / 0,40 30,00 2,60 * - obecność głowicy 1.5. Wyniki obliczeniowe: Maksymalne momenty + zbrojenie na zginanie Ax(+) Ax(-) Ay(+) Ay(-) Zbrojenie rzeczywiste (cm2/m): 25,13 7,54 25,13 94,25 Zbrojenie teoretyczne zmodyfikowane (cm2/m): 15,40 7,15 15,61 5,90 Zbrojenie teoretyczne pierwotne (cm2/m): 15,40 7,15 15,61 5,90 Współrzędne (m): 30,00;5,71 26,25;5,50 22,95;5,01 22,44;8, Maksymalne momenty + zbrojenie na zginanie Ax(+) Ax(-) Ay(+) Ay(-) Oznaczenie: powierzchnia teoretyczna/powierzchnia rzeczywista Ax(+) (cm2/m) 15,40/25,13 3,77/12,57 13,50/25,13 3,77/25,13 Ax(-) (cm2/m) 3,77/7,54 7,15/7,54 3,77/7,54 3,77/7,54 Ay(+) (cm2/m) 11,33/12,57 3,77/12,57 15,61/25,13 3,77/125,66 Ay(-) (cm2/m) 3,77/7,54 3,77/7,54 3,77/7,54 5,90/94,25 SGU Mxx (kn*m/m) 28,62-3,98 59,90-24,71 Myy (kn*m/m) 60,21-29,80 48,49 17,27 Mxy (kn*m/m) 13,36 0,65-13,69 1,14 SGN Mxx (kn*m/m) 28,62-3,98 59,90-24,71 Myy (kn*m/m) 60,21-29,80 48,49 17,27 Mxy (kn*m/m) 13,36 0,65-13,69 1,14 Współrzędne (m) 30,00;5,71 26,25;5,50 22,95;5,01 22,44;8,43 Współrzędne* (m) 30,00;5,71;0,00 26,25;5,50;0,00 22,95;5,01;0,00-15-

19 22,44;8,43;0,00 * - Współrzędne w układzie globalnym konstrukcji Przebicie Nr podpory / Punkt PołoŜenie (m) Geometria: (m) x y a b d h S1 7,50 11,30 słup 0,40 0, S2 15,00 11,30 słup 0,40 0, S3 22,50 11,30 słup 0,40 0, S4 7,50 5,20 słup 0,40 0, S5 15,00 5,20 słup 0,40 0, S6 22,50 5,20 słup 0,40 0, Nr podpory / Punkt ObciąŜenia: (kn) Obwód krytyczny (m) Q Qdop up Qdop / Q S1 446,36 521,81 2,43 1,17 > 1 S2 436,01 521,81 2,43 1,20 > 1 S3 451,71 521,81 2,43 1,16 > 1 S4 446,26 521,81 2,43 1,17 > 1 S5 436,01 521,81 2,43 1,20 > 1 S6 451,75 521,81 2,43 1,16 > 1 2. ObciąŜenia: Ugięcie f = 1,9 (cm) <= fdop = 3,0 (cm) Zarysowanie górna warstwa a = 0,20 (mm) <= adop = 0,20 (mm) dolna warstwa a = 0,20 (mm) <= adop = 0,20 (mm) Przypadek Typ Lista Wartość 1 cięŝar własny 16 PZ Minus 2 (ES) jednorodne 16 PZ=-3,00(kN/m2) 3 (ES) jednorodne 16 PZ=-1,08(kN/m2) 4 (ES) pow. konturowe 16 PZ1=-7,00(kN/m2) P1(0, 16.5) P2(7.5, 16.5) P3(7.5, 11.3) P4(0, 11.3) 5 (ES) pow. konturowe 16 PZ1=-7,00(kN/m2) P1(7.5, 16.5) P2(15, 16.5) P3(15, 11.3) P4(7.5, 11.3) 6 (ES) pow. konturowe 16 PZ1=-7,00(kN/m2) P1(15, 16.5) P2(22.5, 16.5) P3(22.5, 11.3) P4(15, 11.3) 7 (ES) pow. konturowe 16 PZ1=-7,00(kN/m2) P1(22.5, 16.5) P2(30, 16.5) P3(30, 11.3) P4(22.5, 11.3) 8 (ES) pow. konturowe 16 PZ1=-7,00(kN/m2) P1(0, 11.3) P2(7.5, 11.3) P3(7.5, 5.2) P4(0, 5.2) 9 (ES) pow. konturowe 16 PZ1=-7,00(kN/m2) P1(7.5, 11.3) P2(15, 11.3) P3(15, 5.2) P4(7.5, 5.2) 10 (ES) pow. konturowe 16 PZ1=-7,00(kN/m2) P1(15, 11.3) P2(22.5, 11.3) P3(22.5, 5.2) P4(15, 5.2) 11 (ES) pow. konturowe 16 PZ1=-7,00(kN/m2) P1(22.5, 11.3) P2(30, 11.3) P3(30, 5.2) P4(22.5, 5.2) 12 (ES) pow. konturowe 16 PZ1=-7,00(kN/m2) P1(0, 5.2) P2(7.5, 5.2) P3(7.5, 0) P4(0, 0) 13 (ES) pow. konturowe 16 PZ1=-7,00(kN/m2) P1(7.5, 5.2) P2(15, 5.2) P3(15, 0) P4(7.5, 0) 14 (ES) pow. konturowe 16 PZ1=-7,00(kN/m2) P1(15, 5.2) P2(22.5, 5.2) P3(22.5, 0) P4(15, 0) 15 (ES) pow. konturowe 16 PZ1=-7,00(kN/m2) P1(22.5, 5.2) P2(30, 5.2) P3(30, 0) P4(22.5, 0) Kombinacja / Składowa Definicja -16-

20 3. Rezultaty szczegółowe rozkładu zbrojenia Lista rozwiązań: Zbrojenie prętami Nr rozwiązania Asortyment zbrojenia Całkowity cięŝar Średnica / CięŜar (kg) ,56 Wyniki dla rozwiązania nr 1 Strefy zbrojenia Zbrojenie dolne Nazwa współrzędne Przyjęte zbrojenie At Ar x1 y1 x2 y2 φ (mm) / (cm) (cm2/m) (cm2/m) 1/1- Ax Główne 0,00 0,00 30,00 16,50 12,0 / 15,0 7,15 < 7,54 1/2- Ay Prostopadłe 0,00 0,00 30,00 16,50 12,0 / 15,0 5,90 < 7,54 Zbrojenie górne Nazwa współrzędne Przyjęte zbrojenie At Ar x1 y1 x2 y2 φ (mm) / (cm) (cm2/m) (cm2/m) 1/1+ Ax Główne 0,00 3,78 0,50 12,72 16,0 / 8,0 15,37 < 25,13 1/2+ Ax Główne 6,00 3,78 8,50 12,72 16,0 / 8,0 13,58 < 25,13 1/3+ Ax Główne 8,50 9,89 9,00 10,36 16,0 / 8,0 13,09 < 25,13 1/4+ Ax Główne 14,00 3,78 16,50 12,72 16,0 / 8,0 13,19 < 25,13 1/5+ Ax Główne 21,50 3,78 24,00 12,72 16,0 / 8,0 14,03 < 25,13 1/6+ Ax Główne 29,00 3,78 30,00 6,61 16,0 / 8,0 15,40 < 25,13 1/7+ Ax Główne 29,50 9,89 30,00 12,72 16,0 / 8,0 13,08 < 25,13 1/8+ Ax Główne 0,00 0,00 30,00 16,50 16,0 / 16,0 11,66 < 12,57 1/9+ Ay Prostopadłe 6,50 4,25 8,50 6,14 16,0 / 8,0 15,31 < 25,13 1/10+ Ay Prostopadłe 6,50 10,36 8,50 12,25 16,0 / 8,0 15,32 < 25,13 1/11+ Ay Prostopadłe 14,00 4,25 16,00 6,14 16,0 / 8,0 14,93 < 25,13 1/12+ Ay Prostopadłe 14,00 10,36 16,00 12,25 16,0 / 8,0 14,90 < 25,13 1/13+ Ay Prostopadłe 21,50 4,25 23,50 6,14 16,0 / 8,0 15,61 < 25,13 1/14+ Ay Prostopadłe 21,50 10,36 23,50 12,25 16,0 / 8,0 15,59 < 25,13 1/15+ Ay Prostopadłe 0,00 0,00 30,00 16,50 16,0 / 16,0 11,33 < 12, Płyta P Zbrojenie: Typ : płyta cz-ii Kierunek zbrojenia głównego : 0 Klasa zbrojenia głównego : A-IIIN; fyd = 434,78 MPa Średnice prętów dolnych d1 = 1,2 (cm) d2 = 1,2 (cm) -17-

21 Otulina zbrojenia górnych d1 = 1,2 (cm) dolna c1 = 3,0 (cm) górna c2 = 3,0 (cm) d2 = 1,2 (cm) 1.2. Beton Klasa : B25; fcd = 13,33 MPa cięŝar objętościowy : 2447,32 (kg/m3) Wiek betonu : 20 (lat) Współczynnik pełzania betonu : 2, Hipotezy Obliczenia wg normy : PN-B (2002) Metoda obliczeń powierzchni zbrojenia : Analityczna Dopuszczalna szerokość rozwarcia rys - górna warstwa : 0,20 (mm) - dolna warstwa : 0,20 (mm) Dopuszczalne ugięcie : 3,0 (cm) Wilgotność względna środowiska : 75 % Uwzględnienie w obliczeniach cięŝaru własnego płyty : tak Weryfikacja zarysowania : tak Weryfikacja ugięcia : tak Środowisko - górna warstwa : X0 - dolna warstwa : X0 Typ obliczeń : czyste zginanie 1.4. Geometria płyty Grubość 0,25 (m) Kontur: krawędź początek koniec długość x1 y1 x2 y2 (m) 1 0,00 16,10 0,00 11,10 5,00 2 0,00 11,10 0,00 5,00 6,10 3 0,00 5,00 0,00 0,00 5,00 4 0,00 0,00 7,50 0,00 7,50 5 7,50 0,00 15,00 0,00 7, ,00 0,00 22,50 0,00 7, ,50 0,00 30,00 0,00 7, ,00 0,00 37,50 0,00 7, ,50 0,00 37,50 5,00 5, ,50 5,00 37,50 11,10 6, ,50 11,10 37,50 16,10 5, ,50 16,10 30,00 16,10 7, ,00 16,10 22,50 16,10 7, ,50 16,10 15,00 16,10 7, ,00 16,10 7,50 16,10 7, ,50 16,10 0,00 16,10 7,50 Podparcie: nr Nazwa wymiary współrzędne krawędź (m) x y 1 punktowa 0,40 / 0,40 0,00 16,10 1 liniowa 0,40 / 7,50 3,75 16,10 1 liniowa 5,00 / 0,40 0,00 13,60 2 punktowa 0,40 / 0,40 7,50 16,10 2 liniowa 0,40 / 7,50 11,25 16,10 3 punktowa 0,40 / 0,40 15,00 16,10 3 liniowa 0,40 / 7,50 18,75 16,10-18-

22 4 punktowa 0,40 / 0,40 22,50 16,10 4 liniowa 0,40 / 7,50 26,25 16,10 5 punktowa 0,40 / 0,40 30,00 16,10 5 liniowa 0,40 / 7,50 33,75 16,10 6 punktowa 0,40 / 0,40 37,50 16,10 7 punktowa 0,40 / 0,40 0,00 0,00 7 liniowa 0,40 / 7,50 3,75 0,00 8 punktowa 0,40 / 0,40 7,50 0,00 8 liniowa 0,40 / 7,50 11,25 0,00 9 punktowa 0,40 / 0,40 15,00 0,00 9 liniowa 0,40 / 7,50 18,75 0,00 10 punktowa 0,40 / 0,40 22,50 0,00 10 liniowa 0,40 / 7,50 26,25 0,00 11 punktowa 0,40 / 0,40 30,00 0,00 11 liniowa 0,40 / 7,50 33,75 0,00 12 punktowa 0,40 / 0,40 37,50 0,00 12 liniowa 5,00 / 0,40 37,50 2,50 13 punktowa 0,40 / 0,40 37,50 5,00 13 liniowa 6,10 / 0,40 37,50 8,05 14 punktowa 0,40 / 0,40 37,50 11,10 14 liniowa 5,00 / 0,40 37,50 13,60 15 punktowa 0,40 / 0,40 0,00 11,10 15 liniowa 6,10 / 0,40 0,00 8,05 16 punktowa 0,40 / 0,40 0,00 5,00 16 liniowa 5,00 / 0,40 0,00 2,50 17 punktowa 0,40 / 0,40 7,50 11,10 18 punktowa 0,40 / 0,40 15,00 11,10 19 punktowa 0,40 / 0,40 22,50 11,10 20 punktowa 0,40 / 0,40 30,00 11,10 21 punktowa 0,40 / 0,40 30,00 5,00 22 punktowa 0,40 / 0,40 22,50 5,00 23 punktowa 0,40 / 0,40 15,00 5,00 24 punktowa 0,40 / 0,40 7,50 5,00 * - obecność głowicy 1.5. Wyniki obliczeniowe: Maksymalne momenty + zbrojenie na zginanie Ax(+) Ax(-) Ay(+) Ay(-) Zbrojenie rzeczywiste (cm2/m): 22,34 8,73 18,33 3,77 Zbrojenie teoretyczne zmodyfikowane (cm2/m): 14,46 6,96 15,59 3,77 Zbrojenie teoretyczne pierwotne (cm2/m): 14,46 6,96 15,59 3,77 Współrzędne (m): 7,19;10,92 36,89;4,62 30,00;10,74 37,50;10, Maksymalne momenty + zbrojenie na zginanie Ax(+) Ax(-) Ay(+) Ay(-) Oznaczenie: powierzchnia teoretyczna/powierzchnia rzeczywista Ax(+) (cm2/m) 14,46/22,34 11,00^/11,17 12,77/22,34 11,00^/11,17 Ax(-) (cm2/m) 3,77/3,93 6,96/8,73 3,77/3,93 3,77/7,85 Ay(+) (cm2/m) 14,53/21,99 10,50^/11,00 15,59/18,33 10,50^/11,00 Ay(-) (cm2/m) 3,77/3,77 3,77/3,77 3,77/3,77 3,77/3,77 ^ - Powierzchnia zwiększona z uwagi na przebicie SGU Mxx (kn*m/m) 63,55 9,96 46,68 19,27 Myy (kn*m/m) 59,88 19,37 71,49 59,83 Mxy (kn*m/m) 5,66 5,91 0,79-9,97-19-

23 SGN Mxx (kn*m/m) 63,55 9,96 46,68 19,27 Myy (kn*m/m) 59,88 19,37 71,49 59,83 Mxy (kn*m/m) 5,66 5,91 0,79-9,97 Współrzędne (m) 7,19;10,92 36,89;4,62 30,00;10,74 37,50;10,80 Współrzędne* (m) 7,19;10,92;0,00 36,89;4,62;0,00 30,00;10,74;0,00 37,50;10,80;0,00 * - Współrzędne w układzie globalnym konstrukcji Przebicie Nr podpory / Punkt PołoŜenie (m) Geometria: (m) x y a b d h S1 7,50 11,10 słup 0,40 0, S2 15,00 11,10 słup 0,40 0, S3 22,50 11,10 słup 0,40 0, S4 30,00 11,10 słup 0,40 0, S5 30,00 5,00 słup 0,40 0, S6 22,50 5,00 słup 0,40 0, S7 15,00 5,00 słup 0,40 0, S8 7,50 5,00 słup 0,40 0, Nr podpory / Punkt ObciąŜenia: (kn) Obwód krytyczny (m) Q Qdop up Qdop / Q S1 310,14 521,81 2,43 1,68 > 1 S2 300,01 521,81 2,43 1,74 > 1 S3 300,55 521,81 2,43 1,74 > 1 S4 306,32 521,81 2,43 1,70 > 1 S5 306,50 521,81 2,43 1,70 > 1 S6 300,75 521,81 2,43 1,74 > 1 S7 300,08 521,81 2,43 1,74 > 1 S8 310,18 521,81 2,43 1,68 > 1 2. ObciąŜenia: Ugięcie f = 1,6 (cm) <= fdop = 3,0 (cm) Zarysowanie górna warstwa a = 0,20 (mm) <= adop = 0,20 (mm) dolna warstwa a = 0,00 (mm) <= adop = 0,20 (mm) Przypadek Typ Lista Wartość 1 cięŝar własny 18 PZ Minus 2 (ES) jednorodne 18 PZ=-3,00(kN/m2) 3 (ES) pow. konturowe 18 PZ1=-7,00(kN/m2) P1(0, 16.1) P2(37.5, 16.1) P3(37.5, 11.1) P4(0, 11.1) P5(0, 16) 4 (ES) pow. konturowe 18 PZ1=-7,00(kN/m2) P1(0, 11.1) P2(37.5, 11.1) P3(37.5, 5) P4(0, 5) 5 (ES) pow. konturowe 18 PZ1=-7,00(kN/m2) P1(0, 5) P2(37.5, 5) P3(37.5, 0) P4(0, 0) 6 (ES) pow. konturowe 18 PZ1=-7,00(kN/m2) P1(0, 16.1) P2(7.5, 16.1) P3(7.5, 11.1) P4(0, 11.1) 7 (ES) pow. konturowe 18 PZ1=-7,00(kN/m2) P1(15, 16.1) P2(22.5, 16.1) P3(22.5, 11.1) P4(15, 11.1) P5(15, 16) 8 (ES) pow. konturowe 18 PZ1=-7,00(kN/m2) P1(7.5, 5) P2(22.5, 5) P3(22.5, 0) P4(7.5, 0) 9 (ES) pow. konturowe 18 PZ1=-7,00(kN/m2) P1(30, 5) P2(37.5, 5) P3(37.5, 0) P4(30, 0) 10 (ES) pow. konturowe 18 PZ1=-7,00(kN/m2) P1(30, 16.1) P2(37.5, 16.1) P3(37.5, 11.1) P4(30, 11.1) 11 (ES) jednorodne 18 PZ=-7,00(kN/m2) -20-

24 Kombinacja / Składowa Definicja 3. Rezultaty szczegółowe rozkładu zbrojenia Lista rozwiązań: Zbrojenie prętami Nr rozwiązania Asortyment zbrojenia Całkowity cięŝar Średnica / CięŜar (kg) , , , , , , , , , ,56 Wyniki dla rozwiązania nr 1 Strefy zbrojenia Zbrojenie dolne Nazwa współrzędne Przyjęte zbrojenie At Ar x1 y1 x2 y2 φ (mm) / (cm) (cm2/m) (cm2/m) 1/1- Ax Główne 36,14 13,96 37,50 11,10 10,0 / 10,0 6,96 < 7,85 1/2- Ax Główne 36,14 5,00 37,50 2,14 10,0 / 10,0 6,96 < 7,85 1/3- Ax Główne 0,00 16,10 37,50 0,00 10,0 / 20,0 3,77 < 3,93 1/4- Ay Prostopadłe 0,00 16,10 37,50 0,00 12,0 / 30,0 3,77 < 3,77 Zbrojenie górne Nazwa współrzędne Przyjęte zbrojenie At Ar x1 y1 x2 y2 φ (mm) / (cm) (cm2/m) (cm2/m) 1/1+ Ax Główne 6,14 11,81 16,36 10,34 16,0 / 9,0 14,46 < 22,34 1/2+ Ax Główne 21,14 11,81 31,36 10,34 16,0 / 9,0 14,06 < 22,34 1/3+ Ax Główne 6,14 5,76 16,36 4,29 16,0 / 9,0 13,88 < 22,34 1/4+ Ax Główne 21,14 5,76 31,36 4,29 16,0 / 9,0 13,70 < 22,34 1/5+ Ax Główne 0,00 16,10 37,50 0,00 16,0 / 18,0 11,00 < 11,17 1/6+ Ay Prostopadłe 6,14 12,53 8,86 3,57 14,0 / 7,0 14,57 < 21,99 1/7+ Ay Prostopadłe 13,64 12,53 16,36 3,57 14,0 / 7,0 15,13 < 21,99 1/8+ Ay Prostopadłe 21,14 12,53 23,86 3,57 14,0 / 7,0 13,95 < 21,99 1/9+ Ay Prostopadłe 28,64 12,53 31,36 3,57 14,0 / 7,0 15,59 < 21,99 1/10+ Ay Prostopadłe 0,00 11,81 1,36 10,34 14,0 / 7,0 11,14 < 21,99 1/11+ Ay Prostopadłe 0,00 16,10 37,50 0,00 14,0 / 14,0 10,96 < 11,00-21-

25 Belki 2.18 Belka B-0_2 i B-0_4 2.1 Charakterystyki materiałów: Beton : B25 fcd = 13,33 (MPa) cięŝar objętościowy = 2447,32 (kg/m3) Zbrojenie podłuŝne : A-IIIN typ RB 500 W fyd = 420,00 (MPa) Zbrojenie poprzeczne : A-0 typ St0S fyd = 190,00 (MPa) 2.2 Geometria: Przęsło Pozycja Pl L Pp (m) (m) (m) P1 Przęsło 0,30 1,70 0,30 Rozpiętość obliczeniowa: L o = 2,00 (m) Przekrój od 0,00 do 1,70 (m) 30,0 x 30,0 (cm) Bez lewej płyty Bez prawej płyty Przęsło Pozycja Pl L Pp (m) (m) (m) P2 Przęsło 0,30 4,10 0,30 Rozpiętość obliczeniowa: L o = 4,40 (m) Przekrój od 0,00 do 4,10 (m) 30,0 x 30,0 (cm) Bez lewej płyty Bez prawej płyty 2.3 Opcje obliczeniowe: Obliczenia wg normy : PN-B (2002) Belka prefabrykowana : nie Otulina zbrojenia : dolna c = 2,4 (cm) : boczna c1 = 2,4 (cm) : górna c2 = 2,4 (cm) 2.4 ObciąŜenia: Ciągłe: Typ Natura Poz. Przęsło γf X0 Pz0 X1 Pz1 X2 Pz2 X3 Qd/Q (m) (kn/m) (m) (kn/m) (m) (kn/m) (m) cięŝar własny stałe - 2;1 1, ,00 jednorodne stałe góra 1-2 1,10-10, ,00 γf- współczynnik obciąŝenia 2.5 Wyniki obliczeniowe: Reakcje Podpora V1 Przypadek Fx Fz Mx My (kn) (kn) (kn*m) (kn*m) - 1,09-0,00 Obwiednia max: - 1,20-0,00 Obwiednia min: - 0,98-0,00-22-

26 Podpora V2 Przypadek Fx Fz Mx My (kn) (kn) (kn*m) (kn*m) - 55,01-0,00 Obwiednia max: - 60,51-0,00 Obwiednia min: - 49,51-0,00 Podpora V3 Przypadek Fx Fz Mx My (kn) (kn) (kn*m) (kn*m) - 21,72-0,00 Obwiednia max: - 23,89-0,00 Obwiednia min: - 19,55-0, Oddziaływania w SGN Przęsło Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) P1 0,00-13,71-0,23-20,71-0,86-23,54 P2 21,34 0,00-19,54 5,69 32,95-21, Oddziaływania w SGU Przęsło Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) P1 0,00-10,38-0,02-18,83-0,73-21,40 P2 19,40 0,00-17,77 2,86 29,96-19, Teoretyczna powierzchnia zbrojenia Przęsło Przęsłowe (cm2) Podpora lewa (cm2) Podpora prawa (cm2) dolne górne dolne górne dolne górne P1 0,00 0,00 0,00 1,00 0,00 2,01 P2 2,07 0,00 0,00 1,89 1,00 0, Ugięcie i zarysowanie ao,k+d ao,d a,d a a,lim afp afu - ugięcie początkowe od obciąŝenia całkowitego - ugięcie początkowe od obciąŝenia długotrwałego - ugięcie długotrwałe od obciąŝenia długotrwałego - ugięcie całkowite - ugięcie dopuszczalne - szerokość rozwarcia rysy prostopadłej do osi elementu - szerokość rozwarcia rysy ukośnej Przęsło ao,k+d ao,d a,d a a,lim afp afu (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (mm) (mm) P1 0,0 0,0 0,0 0,0=(L0/6907) -1,0 0,07 0,13 P2 0,6 0,6 0,8 0,8=(L0/531) 2,2 0,07 0, Zbrojenie: P1 : Przęsło od 0,30 do 2,00 (m) Zbrojenie podłuŝne: podporowe (RB 500 W) 4 φ12,0 l = 6,71 od 0,04 do 6,54 Zbrojenie poprzeczne: główne (St0S) strzemiona 10 φ6,0 l = 1,08 e = 1*0,05 + 4*0,18 + 1*0,16 + 4*0,18 (m) P2 : Przęsło od 2,30 do 6,40 (m) Zbrojenie podłuŝne: dolne (RB 500 W) 4 φ12,0 l = 6,61 od 0,13 do 6,66 Zbrojenie poprzeczne: -23-

27 główne (St0S) strzemiona 24 φ6,0 l = 1,08 e = 1*0, *0,18 + 1*0, *0,18 (m) 2.19 Belka B-0_3 2.1 Charakterystyki materiałów: Beton : B25 fcd = 13,33 (MPa) cięŝar objętościowy = 2447,32 (kg/m3) Zbrojenie podłuŝne : A-IIIN typ RB 500 W fyd = 420,00 (MPa) Zbrojenie poprzeczne : A-0 typ St0S fyd = 190,00 (MPa) 2.2 Geometria: Przęsło Pozycja Pl L Pp (m) (m) (m) P1 Przęsło 0,30 1,70 0,30 Rozpiętość obliczeniowa: L o = 2,00 (m) Przekrój od 0,00 do 1,70 (m) 30,0 x 30,0 (cm) Bez lewej płyty Bez prawej płyty 2.3 Opcje obliczeniowe: Obliczenia wg normy : PN-B (2002) Belka prefabrykowana : nie Otulina zbrojenia : dolna c = 2,4 (cm) : boczna c1 = 2,4 (cm) : górna c2 = 2,4 (cm) 2.4 ObciąŜenia: Ciągłe: Typ Natura Poz. Przęsło γf X0 Pz0 X1 Pz1 X2 Pz2 X3 Qd/Q (m) (kn/m) (m) (kn/m) (m) (kn/m) (m) cięŝar własny stałe - 1 1, ,00 jednorodne stałe góra 1 1,10-15, ,00 γf- współczynnik obciąŝenia 2.5 Wyniki obliczeniowe: Reakcje Podpora V1 Przypadek Fx Fz Mx My (kn) (kn) (kn*m) (kn*m) - 17,16-0,00 Obwiednia max: - 18,88-0,00 Obwiednia min: - 15,44-0,00 Podpora V2 Przypadek Fx Fz Mx My (kn) (kn) (kn*m) (kn*m) - 17,16-0,00 Obwiednia max: - 18,88-0,00 Obwiednia min: - 15,44-0,00-24-

28 2.5.2 Oddziaływania w SGN Przęsło Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) P1 9,44 0,00 4,34 4,34 16,04-16, Oddziaływania w SGU Przęsło Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) P1 8,58 0,00 2,32 2,32 14,59-14, Teoretyczna powierzchnia zbrojenia Przęsło Przęsłowe (cm2) Podpora lewa (cm2) Podpora prawa (cm2) dolne górne dolne górne dolne górne P1 1,00 0,00 1,00 0,00 1,00 0, Ugięcie i zarysowanie ao,k+d ao,d a,d a a,lim afp afu - ugięcie początkowe od obciąŝenia całkowitego - ugięcie początkowe od obciąŝenia długotrwałego - ugięcie długotrwałe od obciąŝenia długotrwałego - ugięcie całkowite - ugięcie dopuszczalne - szerokość rozwarcia rysy prostopadłej do osi elementu - szerokość rozwarcia rysy ukośnej Przęsło ao,k+d ao,d a,d a a,lim afp afu (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (mm) (mm) P1 0,0 0,0 0,0 0,0=(L0/5658) 1,0 0,00 0, Zbrojenie: P1 : Przęsło od 0,30 do 2,00 (m) Zbrojenie podłuŝne: dolne (RB 500 W) 4 φ12,0 l = 2,38 od 0,04 do 2,26 montaŝowe (górne) (RB 500 W) 2 φ12,0 l = 2,25 od 0,02 do 2,28 Zbrojenie poprzeczne: główne (St0S) strzemiona 10 φ6,0 l = 1,08 e = 1*0,05 + 4*0,18 + 1*0,16 + 4*0,18 (m) 2.20 Belka B-0_5 2.1 Charakterystyki materiałów: Beton : B25 fcd = 13,33 (MPa) cięŝar objętościowy = 2447,32 (kg/m3) Zbrojenie podłuŝne : A-IIIN typ RB 500 W fyd = 420,00 (MPa) Zbrojenie poprzeczne : A-0 typ St0S fyd = 190,00 (MPa) 2.2 Geometria: Przęsło Pozycja Pl L Pp (m) (m) (m) P1 Przęsło 0,30 1,70 0,30 Rozpiętość obliczeniowa: L o = 2,00 (m) Przekrój od 0,00 do 1,70 (m) -25-

29 30,0 x 30,0 (cm) Bez lewej płyty Bez prawej płyty Przęsło Pozycja Pl L Pp (m) (m) (m) P2 Przęsło 0,30 2,80 0,30 Rozpiętość obliczeniowa: L o = 3,10 (m) Przekrój od 0,00 do 2,80 (m) 30,0 x 30,0 (cm) Bez lewej płyty Bez prawej płyty 2.3 Opcje obliczeniowe: Obliczenia wg normy : PN-B (2002) Belka prefabrykowana : nie Otulina zbrojenia : dolna c = 2,4 (cm) : boczna c1 = 2,4 (cm) : górna c2 = 2,4 (cm) 2.4 ObciąŜenia: Ciągłe: Typ Natura Poz. Przęsło γf X0 Pz0 X1 Pz1 X2 Pz2 X3 Qd/Q (m) (kn/m) (m) (kn/m) (m) (kn/m) (m) cięŝar własny stałe - 1 1, ,00 jednorodne stałe góra 1-2 1,10-15, ,00 jednorodne stałe góra 1 1,10-23, ,00 rozłoŝone stałe góra 2 1,10 0,00 23,00 1, ,00 γf- współczynnik obciąŝenia 2.5 Wyniki obliczeniowe: Reakcje Podpora V1 Przypadek Fx Fz Mx My (kn) (kn) (kn*m) (kn*m) - 9,21-0,00-20,75-0, ,52-0,00 Obwiednia max: - 27,98-0,00 Obwiednia min: - 22,89-0,00 Podpora V2 Przypadek Fx Fz Mx My (kn) (kn) (kn*m) (kn*m) - 56,83-0,00-26,71-0,00-33,59-0,00 Obwiednia max: - 128,84-0,00 Obwiednia min: - 105,42-0,00 Podpora V3 Przypadek Fx Fz Mx My (kn) (kn) (kn*m) (kn*m) - 21,47-0, ,45-0,00-5,43-0,00 Obwiednia max: - 27,99-0,00 Obwiednia min: - 22,90-0,00-26-

30 2.5.2 Oddziaływania w SGN Przęsło Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) P1 8,84-8,77 5,77-23,99 21,36-53,74 P2 20,71 0,00-23,14 6,81 61,85-25, Oddziaływania w SGU Przęsło Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) P1 8,03-3,74 3,21-21,81 19,41-48,86 P2 18,83 0,00-21,04 3,42 56,22-22, Teoretyczna powierzchnia zbrojenia Przęsło Przęsłowe (cm2) Podpora lewa (cm2) Podpora prawa (cm2) dolne górne dolne górne dolne górne P1 1,00 0,00 1,00 0,00 0,00 2,34 P2 2,01 0,00 0,00 2,25 1,00 0, Ugięcie i zarysowanie ao,k+d ao,d a,d a a,lim afp afu - ugięcie początkowe od obciąŝenia całkowitego - ugięcie początkowe od obciąŝenia długotrwałego - ugięcie długotrwałe od obciąŝenia długotrwałego - ugięcie całkowite - ugięcie dopuszczalne - szerokość rozwarcia rysy prostopadłej do osi elementu - szerokość rozwarcia rysy ukośnej Przęsło ao,k+d ao,d a,d a a,lim afp afu (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (mm) (mm) P1 0,0 0,0 0,0 0,0=(L0/15232) 1,0 0,08 0,02 P2 0,3 0,3 0,4 0,4=(L0/731) 1,5 0,08 0, Zbrojenie: P1 : Przęsło od 0,30 do 2,00 (m) Zbrojenie podłuŝne: podporowe (RB 500 W) 4 φ12,0 l = 5,20 od 0,04 do 5,24 Zbrojenie poprzeczne: główne (St0S) strzemiona 24 φ8,0 l = 0,93 e = 1*0,05 + 4*0,18 + 1*0,12 + 2*0,18 + 4*0,10 (m) P2 : Przęsło od 2,30 do 5,10 (m) Zbrojenie podłuŝne: dolne (RB 500 W) 4 φ12,0 l = 5,48 od 0,04 do 5,36 Zbrojenie poprzeczne: główne (St0S) strzemiona 38 φ8,0 l = 0,93 e = 1*0,05 + 6*0,10 + 4*0,18 + 1*0,12 + 7*0,18 (m) 2.21 Belka B-0_6 2.1 Charakterystyki materiałów: -27-

31 Beton : B25 fcd = 13,33 (MPa) cięŝar objętościowy = 2447,32 (kg/m3) Zbrojenie podłuŝne : A-IIIN typ RB 500 W fyd = 420,00 (MPa) Zbrojenie poprzeczne : A-0 typ St0S fyd = 190,00 (MPa) 2.2 Geometria: Przęsło Pozycja Pl L Pp (m) (m) (m) P1 Przęsło 0,30 1,70 0,30 Rozpiętość obliczeniowa: L o = 2,00 (m) Przekrój od 0,00 do 1,70 (m) 30,0 x 30,0 (cm) Bez lewej płyty Bez prawej płyty 2.3 Opcje obliczeniowe: Obliczenia wg normy : PN-B (2002) Belka prefabrykowana : nie Otulina zbrojenia : dolna c = 2,4 (cm) : boczna c1 = 2,4 (cm) : górna c2 = 2,4 (cm) 2.4 ObciąŜenia: Ciągłe: Typ Natura Poz. Przęsło γf X0 Pz0 X1 Pz1 X2 Pz2 X3 Qd/Q (m) (kn/m) (m) (kn/m) (m) (kn/m) (m) cięŝar własny stałe - 1 1, ,00 jednorodne stałe góra 1 1,10-23, ,00 γf- współczynnik obciąŝenia 2.5 Wyniki obliczeniowe: Reakcje Podpora V1 Przypadek Fx Fz Mx My (kn) (kn) (kn*m) (kn*m) - 2,16-0,00-23,00-0,00 Obwiednia max: - 27,68-0,00 Obwiednia min: - 22,64-0,00 Podpora V2 Przypadek Fx Fz Mx My (kn) (kn) (kn*m) (kn*m) - 2,16-0,00-23,00-0,00 Obwiednia max: - 27,68-0,00 Obwiednia min: - 22,64-0, Oddziaływania w SGN Przęsło Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) P1 13,84 0,00 6,37 6,37 23,52-23, Oddziaływania w SGU -28-

32 Przęsło Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) P1 12,58 0,00 3,40 3,40 21,39-21, Teoretyczna powierzchnia zbrojenia Przęsło Przęsłowe (cm2) Podpora lewa (cm2) Podpora prawa (cm2) dolne górne dolne górne dolne górne P1 1,32 0,00 1,00 0,00 1,00 0, Ugięcie i zarysowanie ao,k+d ao,d a,d a a,lim afp afu - ugięcie początkowe od obciąŝenia całkowitego - ugięcie początkowe od obciąŝenia długotrwałego - ugięcie długotrwałe od obciąŝenia długotrwałego - ugięcie całkowite - ugięcie dopuszczalne - szerokość rozwarcia rysy prostopadłej do osi elementu - szerokość rozwarcia rysy ukośnej Przęsło ao,k+d ao,d a,d a a,lim afp afu (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (mm) (mm) P1 0,1 0,1 0,1 0,1=(L0/1620) 1,0 0,05 0, Zbrojenie: P1 : Przęsło od 0,30 do 2,00 (m) Zbrojenie podłuŝne: dolne (RB 500 W) 4 φ12,0 l = 2,38 od 0,04 do 2,26 montaŝowe (górne) (RB 500 W) 2 φ12,0 l = 2,25 od 0,02 do 2,28 Zbrojenie poprzeczne: główne (St0S) strzemiona 10 φ6,0 l = 1,08 e = 1*0,05 + 4*0,18 + 1*0,16 + 4*0,18 (m) 2.22 Belka B-1_1 i B-1_3 2.1 Charakterystyki materiałów: Beton : B25 fcd = 13,33 (MPa) cięŝar objętościowy = 2447,32 (kg/m3) Zbrojenie podłuŝne : A-IIIN typ RB 500 W fyd = 420,00 (MPa) Zbrojenie poprzeczne : A-0 typ St0S fyd = 190,00 (MPa) 2.2 Geometria: Przęsło Pozycja Pl L Pp (m) (m) (m) P1 Przęsło 0,30 1,70 0,30 Rozpiętość obliczeniowa: L o = 2,00 (m) Przekrój od 0,00 do 1,70 (m) 30,0 x 30,0 (cm) Bez lewej płyty Bez prawej płyty Przęsło Pozycja Pl L Pp (m) (m) (m) P2 Przęsło 0,30 4,10 0,30 Rozpiętość obliczeniowa: L o = 4,40 (m) Przekrój od 0,00 do 4,10 (m) 30,0 x 30,0 (cm) -29-

33 Bez lewej płyty Bez prawej płyty 2.3 Opcje obliczeniowe: Obliczenia wg normy : PN-B (2002) Belka prefabrykowana : nie Otulina zbrojenia : dolna c = 2,4 (cm) : boczna c1 = 2,4 (cm) : górna c2 = 2,4 (cm) 2.4 ObciąŜenia: Ciągłe: Typ Natura Poz. Przęsło γf X0 Pz0 X1 Pz1 X2 Pz2 X3 Qd/Q (m) (kn/m) (m) (kn/m) (m) (kn/m) (m) cięŝar własny stałe - 2;1 1, ,00 jednorodne stałe góra 1-2 1,10-22, ,00 γf- współczynnik obciąŝenia 2.5 Wyniki obliczeniowe: Reakcje Podpora V1 Przypadek Fx Fz Mx My (kn) (kn) (kn*m) (kn*m) - 2,22-0,00 Obwiednia max: - 2,44-0,00 Obwiednia min: - 2,00-0,00 Podpora V2 Przypadek Fx Fz Mx My (kn) (kn) (kn*m) (kn*m) - 111,55-0,00 Obwiednia max: - 122,71-0,00 Obwiednia min: - 100,40-0,00 Podpora V3 Przypadek Fx Fz Mx My (kn) (kn) (kn*m) (kn*m) - 44,05-0,00 Obwiednia max: - 48,46-0,00 Obwiednia min: - 39,65-0, Oddziaływania w SGN Przęsło Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) P1 0,00-27,81-0,46-42,00-1,74-47,74 P2 43,27 0,00-39,63 11,54 66,83-44, Oddziaływania w SGU Przęsło Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) P1 0,00-21,06-0,04-38,19-1,48-43,40 P2 39,34 0,00-36,03 5,79 60,75-40, Teoretyczna powierzchnia zbrojenia Przęsło Przęsłowe (cm2) Podpora lewa (cm2) Podpora prawa (cm2) -30-

34 dolne górne dolne górne dolne górne P1 0,00 0,00 0,00 1,00 0,00 4,28 P2 4,89 0,00 0,00 4,01 1,10 0, Ugięcie i zarysowanie ao,k+d ao,d a,d a a,lim afp afu - ugięcie początkowe od obciąŝenia całkowitego - ugięcie początkowe od obciąŝenia długotrwałego - ugięcie długotrwałe od obciąŝenia długotrwałego - ugięcie całkowite - ugięcie dopuszczalne - szerokość rozwarcia rysy prostopadłej do osi elementu - szerokość rozwarcia rysy ukośnej Przęsło ao,k+d ao,d a,d a a,lim afp afu (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (mm) (mm) P1 0,0 0,0 0,0-0,1=(L0/3335) -1,0 0,16 0,06 P2 1,3 1,3 1,6 1,6=(L0/279) 2,2 0,15 0, Zbrojenie: P1 : Przęsło od 0,30 do 2,00 (m) Zbrojenie podłuŝne: podporowe (RB 500 W) 4 φ12,0 l = 6,71 od 0,04 do 6,54 Zbrojenie poprzeczne: główne (St0S) strzemiona 20 φ8,0 l = 0,93 e = 1*0,05 + 4*0,18 + 1*0,16 + 4*0,18 (m) P2 : Przęsło od 2,30 do 6,40 (m) Zbrojenie podłuŝne: dolne (RB 500 W) 4 φ12,0 l = 6,44 od 0,13 do 6,57 2 φ12,0 l = 1,44 od 4,03 do 5,47 Zbrojenie poprzeczne: główne (St0S) strzemiona 64 φ8,0 l = 0,93 e = 1*0, *0,10 + 1*0,18 + 1*0, *0,18 (m) 2.23 Belka B-1_2 i B-1_4 2.1 Charakterystyki materiałów: Beton : B25 fcd = 13,33 (MPa) cięŝar objętościowy = 2447,32 (kg/m3) Zbrojenie podłuŝne : A-IIIN typ RB 500 W fyd = 420,00 (MPa) Zbrojenie poprzeczne : A-0 typ St0S fyd = 190,00 (MPa) 2.2 Geometria: Przęsło Pozycja Pl L Pp (m) (m) (m) P1 Przęsło 0,30 1,70 0,30 Rozpiętość obliczeniowa: L o = 2,00 (m) Przekrój od 0,00 do 1,70 (m) 30,0 x 30,0 (cm) Bez lewej płyty Bez prawej płyty -31-

35 2.3 Opcje obliczeniowe: Obliczenia wg normy : PN-B (2002) Belka prefabrykowana : nie Otulina zbrojenia : dolna c = 2,4 (cm) : boczna c1 = 2,4 (cm) : górna c2 = 2,4 (cm) 2.4 ObciąŜenia: Ciągłe: Typ Natura Poz. Przęsło γf X0 Pz0 X1 Pz1 X2 Pz2 X3 Qd/Q (m) (kn/m) (m) (kn/m) (m) (kn/m) (m) cięŝar własny stałe - 1 1, ,00 jednorodne stałe góra 1 1,10-22, ,00 γf- współczynnik obciąŝenia 2.5 Wyniki obliczeniowe: Reakcje Podpora V1 Przypadek Fx Fz Mx My (kn) (kn) (kn*m) (kn*m) - 24,66-0,00 Obwiednia max: - 27,13-0,00 Obwiednia min: - 22,19-0,00 Podpora V2 Przypadek Fx Fz Mx My (kn) (kn) (kn*m) (kn*m) - 24,66-0,00 Obwiednia max: - 27,13-0,00 Obwiednia min: - 22,19-0, Oddziaływania w SGN Przęsło Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) P1 13,56 0,00 6,24 6,24 23,06-23, Oddziaływania w SGU Przęsło Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) P1 12,33 0,00 3,33 3,33 20,96-20, Teoretyczna powierzchnia zbrojenia Przęsło Przęsłowe (cm2) Podpora lewa (cm2) Podpora prawa (cm2) dolne górne dolne górne dolne górne P1 1,29 0,00 1,00 0,00 1,00 0, Ugięcie i zarysowanie ao,k+d ao,d a,d a a,lim afp afu - ugięcie początkowe od obciąŝenia całkowitego - ugięcie początkowe od obciąŝenia długotrwałego - ugięcie długotrwałe od obciąŝenia długotrwałego - ugięcie całkowite - ugięcie dopuszczalne - szerokość rozwarcia rysy prostopadłej do osi elementu - szerokość rozwarcia rysy ukośnej -32-

36 Przęsło ao,k+d ao,d a,d a a,lim afp afu (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (mm) (mm) P1 0,1 0,1 0,1 0,1=(L0/1668) 1,0 0,05 0, Zbrojenie: P1 : Przęsło od 0,30 do 2,00 (m) Zbrojenie podłuŝne: dolne (RB 500 W) 4 φ12,0 l = 2,38 od 0,04 do 2,26 montaŝowe (górne) (RB 500 W) 2 φ12,0 l = 2,25 od 0,02 do 2,28 Zbrojenie poprzeczne: główne (St0S) strzemiona 10 φ6,0 l = 1,08 e = 1*0,05 + 4*0,18 + 1*0,16 + 4*0,18 (m) 2.24 Belka B-0_10 w osi 1 pom. A E 2.1 Charakterystyki materiałów: Beton : B25 fcd = 13,33 (MPa) cięŝar objętościowy = 2447,32 (kg/m3) Zbrojenie podłuŝne : A-IIIN typ RB 500 W fyd = 420,00 (MPa) Zbrojenie poprzeczne : A-IIIN typ RB 500 W fyd = 420,00 (MPa) 2.2 Geometria: Przęsło Pozycja Pl L Pp (m) (m) (m) P1_14 Przęsło 0,40 7,10 0,40 Rozpiętość obliczeniowa: L o = 7,50 (m) Przekrój od 0,00 do 7,10 (m) 40,0 x 60,0 (cm) Bez lewej płyty Bez prawej płyty Przęsło Pozycja Pl L Pp (m) (m) (m) P2_14 Przęsło 0,40 7,10 0,40 Rozpiętość obliczeniowa: L o = 7,50 (m) Przekrój od 0,00 do 7,10 (m) 40,0 x 60,0 (cm) Bez lewej płyty Bez prawej płyty Przęsło Pozycja Pl L Pp (m) (m) (m) P3_14 Przęsło 0,40 7,10 0,40 Rozpiętość obliczeniowa: L o = 7,50 (m) Przekrój od 0,00 do 7,10 (m) 40,0 x 60,0 (cm) Bez lewej płyty Bez prawej płyty Przęsło Pozycja Pl L Pp (m) (m) (m) P4_14 Przęsło 0,40 7,10 0,40 Rozpiętość obliczeniowa: L o = 7,50 (m) Przekrój od 0,00 do 7,10 (m) 40,0 x 60,0 (cm) Bez lewej płyty Bez prawej płyty -33-

37 2.3 Opcje obliczeniowe: Obliczenia wg normy : PN-B (2002) Belka prefabrykowana : nie Otulina zbrojenia : dolna c = 2,4 (cm) : boczna c1 = 2,4 (cm) : górna c2 = 2,4 (cm) 2.4 Wyniki obliczeniowe: Zwiększono ilość zbrojenia podłuŝnego z uwagi na rysy prostopadłe Oddziaływania w SGN Przęsło Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) P1_14 99,39-2,89-170,83-177,12 141,24-165,59 P2_14 96,25-2,88-171,42-171,46 164,37-160,46 P3_14 96,51-2,97-173,37-171,61 168,13-164,67 P4_14 102,41-3,39-180,76-184,53 167,06-162, Oddziaływania w SGU Przęsło Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) P1_14 84,12 0,00-144,88-149,70 120,19-140,00 P2_14 81,17 0,00-144,48-144,54 138,82-135,45 P3_14 81,38 0,00-146,13-144,60 142,02-139,03 P4_14 86,66 0,00-152,74-156,41 141,22-138, Teoretyczna powierzchnia zbrojenia Przęsło Przęsłowe (cm2) Podpora lewa (cm2) Podpora prawa (cm2) dolne górne dolne górne dolne górne P1_14 5,72 0,00 0,00 18,15 0,00 11,31 P2_14 5,42 0,00 0,00 10,86 0,00 11,14 P3_14 5,44 0,00 0,00 11,28 0,00 10,87 P4_14 5,98 0,00 0,00 11,57 0,00 23, Ugięcie i zarysowanie ao,k+d ao,d a,d a a,lim afp afu - ugięcie początkowe od obciąŝenia całkowitego - ugięcie początkowe od obciąŝenia długotrwałego - ugięcie długotrwałe od obciąŝenia długotrwałego - ugięcie całkowite - ugięcie dopuszczalne - szerokość rozwarcia rysy prostopadłej do osi elementu - szerokość rozwarcia rysy ukośnej Przęsło ao,k+d ao,d a,d a a,lim afp afu (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (mm) (mm) P1_14 0,7 0,7 0,8 0,8=(L0/885) 3,0 0,12 0,12 P2_14 0,6 0,6 0,8 0,8=(L0/929) 3,0 0,07 0,10 P3_14 0,6 0,6 0,8 0,8=(L0/925) 3,0 0,07 0,10 P4_14 0,7 0,7 0,9 0,9=(L0/846) 3,0 0,13 0, Zbrojenie: P1_14 : Przęsło od 0,40 do 7,50 (m) Zbrojenie podłuŝne: dolne (RB 500 W) 6 φ12,0 l = 9,36 od 0,23 do 9,59 podporowe (RB 500 W) 6 φ16,0 l = 12,08 od 0,05 do 11,81 6 φ16,0 l = 12,10 od 0,10 do 11,81 Zbrojenie poprzeczne: główne (RB 500 W) -34-

38 strzemiona 68 φ6,0 l = 1,63 e = 1*0, *0,15 + 4*0,40 + 2*0,37 + 4*0, *0,12 (m) P2_14 : Przęsło od 7,90 do 15,00 (m) Zbrojenie podłuŝne: dolne (RB 500 W) 6 φ12,0 l = 6,42 od 9,05 do 15,47 Zbrojenie poprzeczne: główne (RB 500 W) strzemiona 74 φ6,0 l = 1,63 e = 1*0, *0,12 + 4*0,40 + 2*0,34 + 4*0, *0,12 (m) P3_14 : Przęsło od 15,40 do 22,50 (m) Zbrojenie podłuŝne: dolne (RB 500 W) 6 φ12,0 l = 6,42 od 14,93 do 21,35 podporowe (RB 500 W) 12 φ16,0 l = 8,22 od 11,09 do 19,31 Zbrojenie poprzeczne: główne (RB 500 W) strzemiona 74 φ6,0 l = 1,63 e = 1*0, *0,12 + 4*0,40 + 2*0,34 + 4*0, *0,12 (m) P4_14 : Przęsło od 22,90 do 30,00 (m) Zbrojenie podłuŝne: dolne (RB 500 W) 6 φ12,0 l = 9,36 od 20,81 do 30,17 podporowe (RB 500 W) 6 φ16,0 l = 12,08 od 18,59 do 30,35 6 φ16,0 l = 12,10 od 18,59 do 30,30 Zbrojenie poprzeczne: główne (RB 500 W) strzemiona 74 φ6,0 l = 1,63 e = 1*0, *0,12 + 4*0,40 + 2*0,34 + 4*0, *0,12 (m) 2.25 Belka B-0_10 w osi 1 pom. E J 2.1 Charakterystyki materiałów: Beton : B20 fcd = 11,50 (MPa) cięŝar objętościowy = 2447,32 (kg/m3) Zbrojenie podłuŝne : A-IIIN typ RB 500 W fyd = 420,00 (MPa) Zbrojenie poprzeczne : A-0 typ St0S fyd = 190,00 (MPa) 2.2 Geometria: Przęsło Pozycja Pl L Pp (m) (m) (m) P1_14 Przęsło 0,40 7,10 0,40 Rozpiętość obliczeniowa: L o = 7,50 (m) Przekrój od 0,00 do 7,10 (m) 40,0 x 60,0 (cm) Bez lewej płyty Bez prawej płyty Przęsło Pozycja Pl L Pp (m) (m) (m) P2_14 Przęsło 0,40 7,10 0,40 Rozpiętość obliczeniowa: L o = 7,50 (m) -35-

39 Przekrój od 0,00 do 7,10 (m) 40,0 x 60,0 (cm) Bez lewej płyty Bez prawej płyty Przęsło Pozycja Pl L Pp (m) (m) (m) P3_14 Przęsło 0,40 7,10 0,40 Rozpiętość obliczeniowa: L o = 7,50 (m) Przekrój od 0,00 do 7,10 (m) 40,0 x 60,0 (cm) Bez lewej płyty Bez prawej płyty Przęsło Pozycja Pl L Pp (m) (m) (m) P4_14 Przęsło 0,40 7,10 0,40 Rozpiętość obliczeniowa: L o = 7,50 (m) Przekrój od 0,00 do 7,10 (m) 40,0 x 60,0 (cm) Bez lewej płyty Bez prawej płyty Przęsło Pozycja Pl L Pp (m) (m) (m) P5_14 Przęsło 0,40 7,10 0,40 Rozpiętość obliczeniowa: L o = 7,50 (m) Przekrój od 0,00 do 7,10 (m) 40,0 x 60,0 (cm) Bez lewej płyty Bez prawej płyty 2.3 Opcje obliczeniowe: Obliczenia wg normy : PN-B (2002) Belka prefabrykowana : nie Otulina zbrojenia : dolna c = 2,4 (cm) : boczna c1 = 2,4 (cm) : górna c2 = 2,4 (cm) 2.4 Wyniki obliczeniowe: Zwiększono ilość zbrojenia podłuŝnego z uwagi na rysy prostopadłe Oddziaływania w SGN Przęsło Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) P1_14 94,22-3,19-173,15-169,05 156,41-159,85 P2_14 83,65-2,47-148,92-149,91 148,08-143,81 P3_14 89,56-2,30-162,36-161,91 160,21-154,51 P4_14 83,92-2,37-150,60-149,86 151,30-149,16 P5_14 92,11-2,82-166,01-161,20 158,19-136, Oddziaływania w SGU Przęsło Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) P1_14 80,01 0,00-147,20-143,17 133,24-135,21 P2_14 71,11 0,00-126,44-127,31 125,60-122,07 P3_14 75,73 0,00-137,05-136,66 135,30-130,38 P4_14 71,33 0,00-127,91-127,26 128,37-126,54 P5_14 78,21 0,00-140,58-137,06 133,80-116,57-36-

40 2.4.3 Teoretyczna powierzchnia zbrojenia Przęsło Przęsłowe (cm2) Podpora lewa (cm2) Podpora prawa (cm2) dolne górne dolne górne dolne górne P1_14 4,17 0,00 0,00 16,06 0,00 8,53 P2_14 3,69 0,00 0,00 6,74 0,00 6,79 P3_14 3,96 0,00 0,00 8,20 0,00 8,20 P4_14 3,70 0,00 0,00 6,83 0,00 6,79 P5_14 4,08 0,00 0,00 8,36 0,00 13, Ugięcie i zarysowanie ao,k+d ao,d a,d a a,lim afp afu - ugięcie początkowe od obciąŝenia całkowitego - ugięcie początkowe od obciąŝenia długotrwałego - ugięcie długotrwałe od obciąŝenia długotrwałego - ugięcie całkowite - ugięcie dopuszczalne - szerokość rozwarcia rysy prostopadłej do osi elementu - szerokość rozwarcia rysy ukośnej Przęsło ao,k+d ao,d a,d a a,lim afp afu (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (mm) (mm) P1_14 1,0 1,0 1,2 1,2=(L0/622) 3,0 0,25 0,07 P2_14 0,7 0,7 1,0 1,0=(L0/742) 3,0 0,15 0,06 P3_14 0,8 0,8 1,1 1,1=(L0/675) 3,0 0,17 0,06 P4_14 0,7 0,7 1,0 1,0=(L0/739) 3,0 0,15 0,06 P5_14 0,9 0,9 1,2 1,2=(L0/646) 3,0 0,23 0, Zbrojenie: P1_14 : Przęsło od 0,40 do 7,50 (m) Zbrojenie podłuŝne: dolne (RB 500 W) 4 φ12,0 l = 6,16 od 0,21 do 6,38 podporowe (RB 500 W) 4 φ16,0 l = 12,17 od 0,05 do 11,85 4 φ16,0 l = 12,19 od 0,10 do 11,85 Zbrojenie poprzeczne: główne (St0S) strzemiona 82 φ8,0 l = 1,66 e = 1*0, *0,12 + 8*0,20 + 2*0,34 + 4*0, *0,12 (m) P2_14 : Przęsło od 7,90 do 15,00 (m) Zbrojenie podłuŝne: dolne (RB 500 W) 4 φ12,0 l = 8,09 od 5,79 do 13,88 Zbrojenie poprzeczne: główne (St0S) strzemiona 74 φ8,0 l = 1,66 e = 1*0, *0,12 + 4*0,40 + 2*0,34 + 4*0, *0,12 (m) P3_14 : Przęsło od 15,40 do 22,50 (m) Zbrojenie podłuŝne: dolne (RB 500 W) 4 φ12,0 l = 11,33 od 13,29 do 24,62 podporowe (RB 500 W) 8 φ16,0 l = 8,29 od 11,06 do 19,35 Zbrojenie poprzeczne: główne (St0S) strzemiona 78 φ8,0 l = 1,66 e = 1*0, *0,10 + 4*0,40 + 2*0,37 + 4*0, *0,12 (m) P4_14 : Przęsło od 22,90 do 30,00 (m) -37-

41 Zbrojenie podłuŝne: dolne (RB 500 W) 4 φ12,0 l = 8,09 od 24,03 do 32,11 podporowe (RB 500 W) 8 φ16,0 l = 8,29 od 18,56 do 26,85 Zbrojenie poprzeczne: główne (St0S) strzemiona 74 φ8,0 l = 1,66 e = 1*0, *0,12 + 4*0,40 + 2*0,34 + 4*0, *0,12 (m) P5_14 : Przęsło od 30,40 do 37,50 (m) Zbrojenie podłuŝne: dolne (RB 500 W) 4 φ12,0 l = 6,16 od 31,52 do 37,69 podporowe (RB 500 W) 4 φ16,0 l = 12,17 od 26,05 do 37,85 4 φ16,0 l = 12,19 od 26,05 do 37,80 Zbrojenie poprzeczne: główne (St0S) strzemiona 74 φ8,0 l = 1,66 e = 1*0, *0,12 + 4*0,40 + 2*0,34 + 4*0, *0,12 (m) 2.26 Belka B-0_7 w osi A 2.1 Charakterystyki materiałów: Beton : B25 fcd = 13,33 (MPa) cięŝar objętościowy = 2447,32 (kg/m3) Zbrojenie podłuŝne : A-IIIN typ RB 500 W fyd = 420,00 (MPa) Zbrojenie poprzeczne : A-IIIN typ RB 500 W fyd = 420,00 (MPa) 2.2 Geometria: Przęsło Pozycja Pl L Pp (m) (m) (m) P5_11 Przęsło 0,40 4,80 0,40 Rozpiętość obliczeniowa: L o = 5,20 (m) Przekrój od 0,00 do 4,80 (m) 40,0 x 60,0 (cm) Bez lewej płyty Bez prawej płyty Przęsło Pozycja Pl L Pp (m) (m) (m) P6_12 Przęsło 0,40 5,70 0,40 Rozpiętość obliczeniowa: L o = 6,10 (m) Przekrój od 0,00 do 5,70 (m) 40,0 x 60,0 (cm) Bez lewej płyty Bez prawej płyty Przęsło Pozycja Pl L Pp (m) (m) (m) P7_11 Przęsło 0,40 4,80 0,40 Rozpiętość obliczeniowa: L o = 5,20 (m) Przekrój od 0,00 do 4,80 (m) 40,0 x 60,0 (cm) Bez lewej płyty Bez prawej płyty -38-

42 2.3 Opcje obliczeniowe: Obliczenia wg normy : PN-B (2002) Belka prefabrykowana : nie Otulina zbrojenia : dolna c = 2,4 (cm) : boczna c1 = 2,4 (cm) : górna c2 = 2,4 (cm) 2.4 Wyniki obliczeniowe: Zwiększono ilość zbrojenia poprzecznego z uwagi na rysy ukośne Zwiększono ilość zbrojenia podłuŝnego z uwagi na rysy prostopadłe Oddziaływania w SGN Przęsło Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) P5_11 48,43-2,87-74,97-84,31 84,92-125,50 P6_12 74,84-1,55-133,38-133,04 174,26-165,26 P7_11 48,24-2,80-84,32-74,74 133,78-84, Oddziaływania w SGU Przęsło Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) P5_11 41,07 0,00-63,63-71,51 72,20-106,44 P6_12 63,39 0,00-112,99-112,69 147,57-140,00 P7_11 40,90 0,00-71,53-63,42 113,40-72, Teoretyczna powierzchnia zbrojenia Przęsło Przęsłowe (cm2) Podpora lewa (cm2) Podpora prawa (cm2) dolne górne dolne górne dolne górne P5_11 2,89 0,00 0,00 3,28 0,00 3,70 P6_12 3,28 0,00 0,00 9,79 0,00 9,76 P7_11 2,89 0,00 0,00 3,70 0,00 3, Ugięcie i zarysowanie ao,k+d ao,d a,d a a,lim afp afu - ugięcie początkowe od obciąŝenia całkowitego - ugięcie początkowe od obciąŝenia długotrwałego - ugięcie długotrwałe od obciąŝenia długotrwałego - ugięcie całkowite - ugięcie dopuszczalne - szerokość rozwarcia rysy prostopadłej do osi elementu - szerokość rozwarcia rysy ukośnej Przęsło ao,k+d ao,d a,d a a,lim afp afu (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (mm) (mm) P5_11 0,0 0,0 0,1 0,1=(L0/8277) 2,6 0,11 0,16 P6_12 0,2 0,2 0,4 0,4=(L0/1358) 3,0 0,16 0,11 P7_11 0,0 0,0 0,1 0,1=(L0/8322) 2,6 0,11 0, Zbrojenie: P5_11 : Przęsło od 0,40 do 5,20 (m) Zbrojenie podłuŝne: dolne (RB 500 W) 5 φ12,0 l = 4,28 od 0,23 do 4,51 podporowe (RB 500 W) 5 φ16,0 l = 9,08 od 0,05 do 8,81 Zbrojenie poprzeczne: główne (RB 500 W) strzemiona 36 φ6,0 l = 1,73-39-

43 e = 1*0,05 + 4*0,30 + 2*0,40 + 2*0,21 + 3*0,40 + 6*0,18 (m) P6_12 : Przęsło od 5,60 do 11,30 (m) Zbrojenie podłuŝne: dolne (RB 500 W) 5 φ12,0 l = 8,96 od 3,97 do 12,93 Zbrojenie poprzeczne: główne (RB 500 W) strzemiona 58 φ6,0 l = 1,73 e = 1*0, *0,12 + 8*0, *0,12 (m) P7_11 : Przęsło od 11,70 do 16,50 (m) Zbrojenie podłuŝne: dolne (RB 500 W) 5 φ12,0 l = 4,28 od 12,39 do 16,67 podporowe (RB 500 W) 5 φ16,0 l = 9,08 od 8,09 do 16,85 Zbrojenie poprzeczne: główne (RB 500 W) strzemiona 38 φ6,0 l = 1,73 e = 1*0,05 + 7*0,15 + 3*0,40 + 2*0,23 + 2*0,40 + 4*0,30 (m) 2.27 Belka B-0_8 w osi 4 pom. A E 2.1 Charakterystyki materiałów: Beton : B25 fcd = 13,33 (MPa) cięŝar objętościowy = 2447,32 (kg/m3) Zbrojenie podłuŝne : A-IIIN typ RB 500 W fyd = 420,00 (MPa) Zbrojenie poprzeczne : A-IIIN typ RB 500 W fyd = 420,00 (MPa) 2.2 Geometria: Przęsło Pozycja Pl L Pp (m) (m) (m) P8_14 Przęsło 0,40 7,10 0,40 Rozpiętość obliczeniowa: L o = 7,50 (m) Przekrój od 0,00 do 7,10 (m) 40,0 x 60,0 (cm) Bez lewej płyty Bez prawej płyty Przęsło Pozycja Pl L Pp (m) (m) (m) P9_14 Przęsło 0,40 7,10 0,40 Rozpiętość obliczeniowa: L o = 7,50 (m) Przekrój od 0,00 do 7,10 (m) 40,0 x 60,0 (cm) Bez lewej płyty Bez prawej płyty Przęsło Pozycja Pl L Pp (m) (m) (m) P10_14 Przęsło 0,40 7,10 0,40 Rozpiętość obliczeniowa: L o = 7,50 (m) Przekrój od 0,00 do 7,10 (m) 40,0 x 60,0 (cm) Bez lewej płyty -40-

44 Bez prawej płyty Przęsło Pozycja Pl L Pp (m) (m) (m) P11_14 Przęsło 0,40 7,10 0,40 Rozpiętość obliczeniowa: L o = 7,50 (m) Przekrój od 0,00 do 7,10 (m) 40,0 x 60,0 (cm) Bez lewej płyty Bez prawej płyty 2.3 Opcje obliczeniowe: Obliczenia wg normy : PN-B (2002) Belka prefabrykowana : nie Otulina zbrojenia : dolna c = 2,4 (cm) : boczna c1 = 2,4 (cm) : górna c2 = 2,4 (cm) 2.4 Wyniki obliczeniowe: Zwiększono ilość zbrojenia podłuŝnego z uwagi na rysy prostopadłe Oddziaływania w SGN Przęsło Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) P8_14 99,49-3,00-170,79-177,65 141,14-170,72 P9_14 96,53-2,90-171,63-172,42 159,70-165,75 P10_14 96,48-2,70-172,84-170,77 161,93-158,52 P11_14 97,23-3,28-168,42-177,30 161,59-157, Oddziaływania w SGU Przęsło Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) P8_14 84,20 0,00-144,83-150,12 120,10-144,41 P9_14 81,37 0,00-144,62-145,27 134,76-139,95 P10_14 81,31 0,00-145,58-143,84 136,57-133,70 P11_14 82,65 0,00-143,29-150,83 137,57-134, Teoretyczna powierzchnia zbrojenia Przęsło Przęsłowe (cm2) Podpora lewa (cm2) Podpora prawa (cm2) dolne górne dolne górne dolne górne P8_14 5,89 0,00 0,00 20,41 0,00 13,19 P9_14 5,59 0,00 0,00 12,61 0,00 13,00 P10_14 5,58 0,00 0,00 13,04 0,00 12,53 P11_14 5,72 0,00 0,00 12,48 0,00 22, Ugięcie i zarysowanie ao,k+d ao,d a,d a a,lim afp afu - ugięcie początkowe od obciąŝenia całkowitego - ugięcie początkowe od obciąŝenia długotrwałego - ugięcie długotrwałe od obciąŝenia długotrwałego - ugięcie całkowite - ugięcie dopuszczalne - szerokość rozwarcia rysy prostopadłej do osi elementu - szerokość rozwarcia rysy ukośnej Przęsło ao,k+d ao,d a,d a a,lim afp afu (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (mm) (mm) P8_14 0,7 0,7 0,8 0,8=(L0/884) 3,0 0,12 0,12 P9_14 0,6 0,6 0,8 0,8=(L0/925) 3,0 0,07 0,10 P10_14 0,6 0,6 0,8 0,8=(L0/926) 3,0 0,07 0,14-41-

45 P11_14 0,6 0,6 0,8 0,8=(L0/903) 3,0 0,12 0, Zbrojenie: P8_14 : Przęsło od 0,40 do 7,50 (m) Zbrojenie podłuŝne: dolne (RB 500 W) 6 φ12,0 l = 9,36 od 0,23 do 9,59 podporowe (RB 500 W) 6 φ16,0 l = 12,08 od 0,05 do 11,81 6 φ16,0 l = 12,10 od 0,10 do 11,81 Zbrojenie poprzeczne: główne (RB 500 W) strzemiona 68 φ6,0 l = 1,63 e = 1*0, *0,15 + 4*0,40 + 2*0,37 + 4*0, *0,12 (m) P9_14 : Przęsło od 7,90 do 15,00 (m) Zbrojenie podłuŝne: dolne (RB 500 W) 6 φ12,0 l = 6,42 od 9,05 do 15,47 Zbrojenie poprzeczne: główne (RB 500 W) strzemiona 74 φ6,0 l = 1,63 e = 1*0, *0,12 + 4*0,40 + 2*0,34 + 4*0, *0,12 (m) P10_14 : Przęsło od 15,40 do 22,50 (m) Zbrojenie podłuŝne: dolne (RB 500 W) 6 φ12,0 l = 6,42 od 14,93 do 21,35 podporowe (RB 500 W) 12 φ16,0 l = 8,22 od 11,09 do 19,31 Zbrojenie poprzeczne: główne (RB 500 W) strzemiona 68 φ6,0 l = 1,63 e = 1*0, *0,12 + 4*0,40 + 2*0,37 + 4*0, *0,15 (m) P11_14 : Przęsło od 22,90 do 30,00 (m) Zbrojenie podłuŝne: dolne (RB 500 W) 6 φ12,0 l = 9,36 od 20,81 do 30,17 podporowe (RB 500 W) 6 φ16,0 l = 12,08 od 18,59 do 30,35 6 φ16,0 l = 12,10 od 18,59 do 30,30 Zbrojenie poprzeczne: główne (RB 500 W) strzemiona 68 φ6,0 l = 1,63 e = 1*0, *0,12 + 4*0,40 + 2*0,37 + 4*0, *0,15 (m) 2.28 Belka B-0_8 w osi 4 pom. E J 2.1 Charakterystyki materiałów: Beton : B25 fcd = 13,33 (MPa) cięŝar objętościowy = 2447,32 (kg/m3) Zbrojenie podłuŝne : A-IIIN typ RB 500 W fyd = 420,00 (MPa) Zbrojenie poprzeczne : A-0 typ St0S fyd = 190,00 (MPa) 2.2 Geometria: Przęsło Pozycja Pl L Pp (m) (m) (m) -42-

46 P6_14 Przęsło 0,40 7,10 0,40 Rozpiętość obliczeniowa: L o = 7,50 (m) Przekrój od 0,00 do 7,10 (m) 40,0 x 60,0 (cm) Bez lewej płyty Bez prawej płyty Przęsło Pozycja Pl L Pp (m) (m) (m) P7_14 Przęsło 0,40 7,10 0,40 Rozpiętość obliczeniowa: L o = 7,50 (m) Przekrój od 0,00 do 7,10 (m) 40,0 x 60,0 (cm) Bez lewej płyty Bez prawej płyty Przęsło Pozycja Pl L Pp (m) (m) (m) P8_14 Przęsło 0,40 7,10 0,40 Rozpiętość obliczeniowa: L o = 7,50 (m) Przekrój od 0,00 do 7,10 (m) 40,0 x 60,0 (cm) Bez lewej płyty Bez prawej płyty Przęsło Pozycja Pl L Pp (m) (m) (m) P9_14 Przęsło 0,40 7,10 0,40 Rozpiętość obliczeniowa: L o = 7,50 (m) Przekrój od 0,00 do 7,10 (m) 40,0 x 60,0 (cm) Bez lewej płyty Bez prawej płyty Przęsło Pozycja Pl L Pp (m) (m) (m) P10_14 Przęsło 0,40 7,10 0,40 Rozpiętość obliczeniowa: L o = 7,50 (m) Przekrój od 0,00 do 7,10 (m) 40,0 x 60,0 (cm) Bez lewej płyty Bez prawej płyty 2.3 Opcje obliczeniowe: Obliczenia wg normy : PN-B (2002) Belka prefabrykowana : nie Otulina zbrojenia : dolna c = 2,4 (cm) : boczna c1 = 2,4 (cm) : górna c2 = 2,4 (cm) 2.4 Wyniki obliczeniowe: Zwiększono ilość zbrojenia podłuŝnego z uwagi na rysy prostopadłe Oddziaływania w SGN Przęsło Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) P6_14 93,51-3,27-172,06-162,26 155,64-152,32 P7_14 86,12-2,44-156,21-153,22 154,59-145,95 P8_14 86,90-2,34-154,58-158,55 153,67-157,49-43-

47 P9_14 84,05-2,41-150,41-150,00 144,16-149,29 P10_14 92,11-2,79-165,84-161,16 158,09-136, Oddziaływania w SGU Przęsło Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) P6_14 79,50 0,00-146,38-137,96 132,67-129,40 P7_14 73,01 0,00-132,08-129,87 130,69-123,74 P8_14 73,68 0,00-131,04-134,10 130,24-133,19 P9_14 71,45 0,00-127,74-127,38 122,37-126,65 P10_14 78,21 0,00-140,44-137,03 133,72-116, Teoretyczna powierzchnia zbrojenia Przęsło Przęsłowe (cm2) Podpora lewa (cm2) Podpora prawa (cm2) dolne górne dolne górne dolne górne P6_14 4,12 0,00 0,00 14,14 0,00 8,20 P7_14 3,79 0,00 0,00 7,03 0,00 6,89 P8_14 3,82 0,00 0,00 6,96 0,00 7,14 P9_14 3,69 0,00 0,00 6,76 0,00 6,74 P10_14 4,06 0,00 0,00 8,27 0,00 12, Ugięcie i zarysowanie ao,k+d ao,d a,d a a,lim afp afu - ugięcie początkowe od obciąŝenia całkowitego - ugięcie początkowe od obciąŝenia długotrwałego - ugięcie długotrwałe od obciąŝenia długotrwałego - ugięcie całkowite - ugięcie dopuszczalne - szerokość rozwarcia rysy prostopadłej do osi elementu - szerokość rozwarcia rysy ukośnej Przęsło ao,k+d ao,d a,d a a,lim afp afu (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (mm) (mm) P6_14 0,8 0,8 1,1 1,1=(L0/660) 3,0 0,22 0,06 P7_14 0,7 0,7 1,0 1,0=(L0/750) 3,0 0,15 0,05 P8_14 0,7 0,7 1,0 1,0=(L0/740) 3,0 0,15 0,06 P9_14 0,6 0,6 1,0 1,0=(L0/778) 3,0 0,14 0,05 P10_14 0,8 0,8 1,1 1,1=(L0/676) 3,0 0,21 0, Zbrojenie: P6_14 : Przęsło od 0,40 do 7,50 (m) Zbrojenie podłuŝne: dolne (RB 500 W) 4 φ12,0 l = 6,12 od 0,23 do 6,35 podporowe (RB 500 W) 4 φ16,0 l = 12,08 od 0,05 do 11,81 4 φ16,0 l = 12,10 od 0,10 do 11,81 Zbrojenie poprzeczne: główne (St0S) strzemiona 74 φ8,0 l = 1,66 e = 1*0, *0,12 + 4*0,40 + 2*0,34 + 4*0, *0,12 (m) P7_14 : Przęsło od 7,90 do 15,00 (m) Zbrojenie podłuŝne: dolne (RB 500 W) 4 φ12,0 l = 8,04 od 5,81 do 13,85 Zbrojenie poprzeczne: główne (St0S) strzemiona 74 φ8,0 l = 1,66 e = 1*0, *0,12 + 4*0,40 + 2*0,34 + 4*0, *0,12 (m) P8_14 : Przęsło od 15,40 do 22,50 (m) Zbrojenie podłuŝne: -44-

48 dolne (RB 500 W) 4 φ12,0 l = 11,28 od 13,31 do 24,59 podporowe (RB 500 W) 8 φ16,0 l = 8,22 od 11,09 do 19,31 Zbrojenie poprzeczne: główne (St0S) strzemiona 74 φ8,0 l = 1,66 e = 1*0, *0,12 + 4*0,40 + 2*0,34 + 4*0, *0,12 (m) P9_14 : Przęsło od 22,90 do 30,00 (m) Zbrojenie podłuŝne: dolne (RB 500 W) 4 φ12,0 l = 8,04 od 24,05 do 32,09 podporowe (RB 500 W) 8 φ16,0 l = 8,22 od 18,59 do 26,81 Zbrojenie poprzeczne: główne (St0S) strzemiona 74 φ8,0 l = 1,66 e = 1*0, *0,12 + 4*0,40 + 2*0,34 + 4*0, *0,12 (m) P10_14 : Przęsło od 30,40 do 37,50 (m) Zbrojenie podłuŝne: dolne (RB 500 W) 4 φ12,0 l = 6,12 od 31,55 do 37,67 podporowe (RB 500 W) 4 φ16,0 l = 12,08 od 26,09 do 37,85 4 φ16,0 l = 12,10 od 26,09 do 37,80 Zbrojenie poprzeczne: główne (St0S) strzemiona 74 φ8,0 l = 1,66 e = 1*0, *0,12 + 4*0,40 + 2*0,34 + 4*0, *0,12 (m) słupy 2.29 Słup skrajny 2.1 Charakterystyki materiałów: Beton : B25 fcd = 13,33 (MPa) cięŝar objętościowy = 2447,32 (kg/m3) Zbrojenie podłuŝne : A-IIIN typ RB 500 fyd = 420,00 (MPa) Zbrojenie poprzeczne : A-0 typ St0S fyd = 190,00 (MPa) 2.2 Geometria: Prostokąt 40,0 x 40,0 (cm) Wysokość: = 4,00 (m) Grubość płyty = 0,25 (m) Wysokość belki = 0,60 (m) Otulina zbrojenia = 5,0 (cm) Ac = 1600,00 (cm2) Icy = ,3 (cm4) Icz = ,3 (cm4) -45-

49 2.3 Opcje obliczeniowe: Obliczenia wg normy : PN-B (2002) Słup prefabrykowany : nie Uwzględnienie smukłości : tak Metoda obliczeń : uproszczona Konstrukcja o węzłach nieprzesuwnych 2.4 ObciąŜenia: Przypadek Natura Grupa γ f N d /N N Myg Myd My Mzg Mzd Mz (kn) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) G1 stałe 1 1,10 1,00 500,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 γ f - współczynnik obciąŝenia 2.5 Wyniki obliczeniowe: Analiza smukłości Kierunek Y: Kierunek Z: Konstrukcja nieprzesuwna Konstrukcja nieprzesuwna l col (m) l o (m) λ Kierunek Y: 4,00 4,00 34,64 Słup smukły. Kierunek Z: 4,00 4,00 34,64 Słup smukły Analiza SGN Kombinacja wymiarująca: 1.10G1 Siły przekrojowe: N = 550,00 (kn) My = 0,00 (kn*m) Mz = 0,00 (kn*m) Siły wymiarujące: N Sd = 550,00 (kn) M Sd y = 8,13 (kn*m) M Sd z = 8,13 (kn*m) Mimośród niezamierzony: e az = 1,3 (cm) e ay = 1,3 (cm) e ay = max((l col /600), h y /30, 1.0cm) e az = max((l col /600), h z /30, 1.0cm) h y = 0,40 (m) h z = 0,40 (m) Mimośród konstrukcyjny: e ez = 0,0 (cm) e ey = 0,0 (cm) e e = M/N Mimośród początkowy: e oz = 1,3 (cm) e oy = 1,3 (cm) e o = e e + e a Współczynnik zwiększający η y = 1,11 η z = 1,11 η =1 / (1 - N Sd /N crit ) Siła krytyczna N crity = 5622,67 (kn) N critz = 5622,67 (kn) N crit = (9 / l o 2 ) *[( E cm * I c )/ (2 * klt) *( 0.11/ (0.1 + e o /h) + 0.1) + E s * I s ] e o /h y = 0,27 e o /h z = 0,27 e o /h > max(0.5, * l o /h * f cd ) E cm = 29890,98 (MPa) k lt = 2,00 E s = ,00 (MPa) I sy = 1809,6 (cm4) -46- I sz = 1809,6 (cm4)

50 Mimośród obliczeniowy: e totz = 1,5 e toty = 1,5 e tot = η * e o Nośność (ez * b)/ (ey * h) = 1,00 mn = 1,00 N Rdz = 2205,14 (kn*m) N Rdy = 2205,14 (kn*m) N Rdo = 2460,73 (kn) mn*n Sd = 550,00 (kn) N Rd = 1 / ((1 / N Rdz ) +(1 / N Rdy ) - (1 / N Rdo )) = 1997,64 (kn) Zbrojenie - wyliczona powierzchnia: As = 2,21 (cm2) Przekrój zbrojony prętami φ16,0 (mm) Całkowita liczba prętów w przekroju = 4 Liczba prętów na boku b = 2 Liczba prętów na boku h = 2 rzeczywista powierzchnia Asr = 8,04 (cm2) Stopień wykorzystania przekroju (As/Asr) = 27,53 % Stopień zbrojenia: µ = 0,50 % µ = Asr/Ac 2.6 Zbrojenie: Pręty główne (RB 500): 4 φ16,0 l = 3,95 (m) Zbrojenie poprzeczne (St0S): strzemiona: 19 φ6,0 l = 1,36 (m) szpilki 2.30 Słup środkowy 2.1 Charakterystyki materiałów: Beton : B25 fcd = 13,33 (MPa) cięŝar objętościowy = 2447,32 (kg/m3) Zbrojenie podłuŝne : A-IIIN typ RB 500 fyd = 420,00 (MPa) Zbrojenie poprzeczne : A-0 typ St0S fyd = 190,00 (MPa) 2.2 Geometria: Prostokąt 40,0 x 40,0 (cm) Wysokość: = 4,00 (m) Grubość płyty = 0,25 (m) Wysokość belki = 0,25 (m) Otulina zbrojenia = 5,0 (cm) Ac = 1600,00 (cm2) Icy = ,3 (cm4) Icz = ,3 (cm4) 2.3 Opcje obliczeniowe: Obliczenia wg normy : PN-B (2002) -47-

51 Słup prefabrykowany : nie Uwzględnienie smukłości : tak Metoda obliczeń : uproszczona Konstrukcja o węzłach nieprzesuwnych 2.4 ObciąŜenia: Przypadek Natura Grupa γ f N d /N N Myg Myd My Mzg Mzd Mz (kn) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) G1 stałe 1 1,10 1, ,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 γ f - współczynnik obciąŝenia 2.5 Wyniki obliczeniowe: Analiza smukłości Kierunek Y: Kierunek Z: Konstrukcja nieprzesuwna Konstrukcja nieprzesuwna l col (m) l o (m) λ Kierunek Y: 4,00 4,00 34,64 Słup smukły. Kierunek Z: 4,00 4,00 34,64 Słup smukły Analiza SGN Kombinacja wymiarująca: 1.10G1 Siły przekrojowe: N = 1100,00 (kn) My = 0,00 (kn*m) Mz = 0,00 (kn*m) Siły wymiarujące: N Sd = 1100,00 (kn) M Sd y = 18,23 (kn*m) M Sd z = 18,23 (kn*m) Mimośród niezamierzony: e az = 1,3 (cm) e ay = 1,3 (cm) e ay = max((l col /600), h y /30, 1.0cm) e az = max((l col /600), h z /30, 1.0cm) h y = 0,40 (m) h z = 0,40 (m) Mimośród konstrukcyjny: e ez = 0,0 (cm) e ey = 0,0 (cm) e e = M/N Mimośród początkowy: e oz = 1,3 (cm) e oy = 1,3 (cm) e o = e e + e a Współczynnik zwiększający η y = 1,24 η z = 1,24 η =1 / (1 - N Sd /N crit ) Siła krytyczna N crity = 5622,67 (kn) N critz = 5622,67 (kn) N crit = (9 / l o 2 ) *[( E cm * I c )/ (2 * klt) *( 0.11/ (0.1 + e o /h) + 0.1) + E s * I s ] e o /h y = 0,27 e o /h z = 0,27 e o /h > max(0.5, * l o /h * f cd ) E cm = 29890,98 (MPa) k lt = 2,00 E s = ,00 (MPa) I sy = 1809,6 (cm4) -48- I sz = 1809,6 (cm4) Mimośród obliczeniowy: e totz = 1,7 e toty = 1,7 e tot = η * e o Nośność (ez * b)/ (ey * h) = 1,00 mn = 1,00

52 N Rdz = 2205,24 (kn*m) N Rdy = 2205,24 (kn*m) N Rdo = 2460,73 (kn) mn*n Sd = 1100,00 (kn) N Rd = 1 / ((1 / N Rdz ) +(1 / N Rdy ) - (1 / N Rdo )) = 1997,82 (kn) Zbrojenie - wyliczona powierzchnia: As = 4,43 (cm2) Przekrój zbrojony prętami φ16,0 (mm) Całkowita liczba prętów w przekroju = 4 Liczba prętów na boku b = 2 Liczba prętów na boku h = 2 rzeczywista powierzchnia Asr = 8,04 (cm2) Stopień wykorzystania przekroju (As/Asr) = 55,06 % Stopień zbrojenia: µ = 0,50 % µ = Asr/Ac 2.6 Zbrojenie: Pręty główne (RB 500): 4 φ16,0 l = 3,95 (m) Zbrojenie poprzeczne (St0S): strzemiona: 19 φ6,0 l = 1,36 (m) szpilki klatka chodowa DANE: ,90 9x 16,1/30, , Wymiary schodów : Długość dolnego spocznika l s,d = 1,70 m Długość biegu l n = 2,40 m Poziom dolnego spocznika H d = 1,45 m Poziom górnego spocznika H g = 2,90 m Liczba stopni w biegu n = 9 szt. Grubość płyty t = 10,0 cm Długość górnego spocznika l s,g = 1,50 m Oparcia : (szerokość / wysokość) Wieniec ściany podpierającej spocznik dolny Belka dolna podpierająca bieg schodowy Belka górna podpierająca bieg schodowy Wieniec ściany podpierającej spocznik górny b = 30,0 cm, h = 20,0 cm b = 30,0 cm, h = 30,0 cm b = 30,0 cm, h = 30,0 cm b = 30,0 cm, h = 20,0 cm Zestawienie obciąŝeń [kn/m 2 ] Opis obciąŝenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. ObciąŜenie zmienne (dojścia do wejść i wyjść audytoriów, auli, sal (konferencyjnych, zebrań, sal rekreacyjnych w szkołach itp.)) 4,00 1,30 0,35 5,20-49-

53 ObciąŜenia stałe na spoczniku: Lp. Opis obciąŝenia Obc.char. γ f 1. Okładzina górna spocznika (Granit, sjenit) grub.2 cm 0,56 1,20 0,67 2. Płyta Ŝelbetowa spocznika grub.10 cm 2,50 1,10 2,75 3. Okładzina dolna spocznika (Warstwa cementowo-wapienna) 0,28 1,20 0,34 grub.1,5 cm Σ: 3,35 1,13 3,76 Obc.obl. ObciąŜenia stałe na biegu schodowym: Lp. Opis obciąŝenia Obc.char. γ f 1. Okładzina górna biegu (Granit, sjenit) grub.2 cm 0,86 1,20 1,03 0,38 (1+16,1/30,0) 2. Płyta Ŝelbetowa biegu grub.10 cm + schody 16,1/30 4,85 1,10 5,34 3. Okładzina dolna biegu (Warstwa cementowo-wapienna) grub.1,5 0,32 1,20 0,39 cm Σ: 6,04 1,12 6,76 Obc.obl. Dane materiałowe : Klasa betonu B25 f cd = 13,33 MPa, f ctd = 1,00 MPa, E cm = 30,0 GPa Stal zbrojeniowa A-IIIN (RB500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Średnica prętów φ = 12 mm Otulina zbrojenia c nom = 20 mm ZałoŜenia obliczeniowe : Sytuacja obliczeniowa: trwała Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (tablica 8) WYNIKI: Przyjęty schemat statyczny: go,s = 3,76 kn/m 2 po = 5,20 kn/m 2 go,s = 3,76 kn/m 2 go,b = 6,76 kn/m 2 C D 1,45 A B 1,60 2,70 1,41 Wyniki obliczeń statycznych: Przęsło A-B: maksymalny moment obliczeniowy M Sd = 1,29 knm/mb Podpora B: moment podporowy obliczeniowy M Sd,p = 6,18 knm/mb Przęsło B-C: maksymalny moment obliczeniowy M Sd = 5,30 knm/mb Podpora C: moment podporowy obliczeniowy M Sd,p = 6,17 knm/mb Przęsło C-D: maksymalny moment obliczeniowy M Sd = 0,82 knm/mb Reakcja obliczeniowa R Sd,A,max = 4,80 kn/mb, R Sd,A,min = -0,42 kn/mb Reakcja obliczeniowa R Sd,B,max = 26,97 kn/mb, R Sd,B,min = 13,34 kn/mb Reakcja obliczeniowa R Sd,C,max = 27,60 kn/mb, R Sd,C,min = 14,07 kn/mb Reakcja obliczeniowa R Sd,D,max = 3,84 kn/mb, R Sd,D,min = -1,33 kn/mb Wymiarowanie wg PN-B-03264:2002 : Przęsło A-B- wymiarowanie Zginanie: (przekrój 1-1) 2-50-

54 Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 1,29 knm/mb Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A s = 0,96 cm 2 /mb. Przyjęto φ12 co 12,0 cm o A s = 9,42 cm 2 /mb (ρ= 1,27% ) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 1,29 knm/mb < M Rd = 23,42 knm/mb Ścinanie: Siła poprzeczna obliczeniowa V Sd = 9,69 kn/mb Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 9,69 kn/mb < V Rd1 = 64,59 kn/mb SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 0,80 knm/mb Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = (-)0,55 mm < a lim = 8,00 mm Podpora B- wymiarowanie Zginanie: (przekrój 2-2) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)6,18 knm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A s = 1,61 cm 2 /mb. Przyjęto górą φ12 co 12,0 cm o A s = 9,42 cm 2 /mb Warunek nośności na zginanie: M Sd = 6,18 knm/mb < M Rd = 43,21 knm/mb SGU: Moment podporowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = (-)3,84 knm/mb Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,023 mm < w lim = 0,3 mm Przęsło B-C- wymiarowanie Zginanie: (przekrój 3-3) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 5,30 knm/mb Zbrojenie potrzebne A s = 1,77 cm 2 /mb. Przyjęto φ12 co 12,0 cm o A s = 9,42 cm 2 /mb (ρ= 1,27% ) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 5,30 knm/mb < M Rd = 23,42 knm/mb Ścinanie: Siła poprzeczna obliczeniowa V Sd = 14,65 kn/mb Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 14,65 kn/mb < V Rd1 = 64,59 kn/mb SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 3,29 knm/mb Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 2,94 mm < a lim = 13,50 mm Podpora C- wymiarowanie Zginanie: (przekrój 4-4) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)6,17 knm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A s = 1,61 cm 2 /mb. Przyjęto górą φ12 co 12,0 cm o A s = 9,42 cm 2 /mb Warunek nośności na zginanie: M Sd = 6,17 knm/mb < M Rd = 43,21 knm/mb SGU: Moment podporowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = (-)3,84 knm/mb Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,023 mm < w lim = 0,3 mm Przęsło C-D- wymiarowanie Zginanie: (przekrój 5-5) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 0,82 knm/mb Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A s = 0,96 cm 2 /mb. Przyjęto φ12 co 12,0 cm o A s = 9,42 cm 2 /mb (ρ= 1,27% ) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 0,82 knm/mb < M Rd = 23,42 knm/mb Ścinanie: Siła poprzeczna obliczeniowa V Sd = 9,37 kn/mb Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 9,37 kn/mb < V Rd1 = 64,59 kn/mb SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 0,51 knm/mb Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = (-)0,50 mm < a lim = 7,06 mm Szkic zbrojenia: -51-

55 + 1,45 φ12 co 12,0 cm (Nr 6) φ12 co 12,0 cm (Nr 1) 10 φ12 co 12,0 cm (Nr 4) 10 9x 16,1/30,0 φ12 co 12,0 cm (Nr 5) 23 Nr2 φ12 co 120 l= φ12 co 12,0 cm (Nr 3) Nr1 φ12 co 120 l= ,90 Nr3 φ12 co 120 l= Nr4 φ12 co 120 l= Nr5 φ12 co 120 l= Nr6 φ12 co 120 l= Fundamenty 2.31 stopa ZałoŜenia: MATERIAŁ: BETON: STAL: klasa B25, cięŝar objętościowy = 24,0 (kn/m3) klasa A-III-N, f yd = 420,00 (MPa) OPCJE: Obliczenia wg normy: betonowej: PN-B (2002) gruntowej: PN-81/B Oznaczenie parametrów geotechnicznych metodą: B współczynnik m = 0,81 - do obliczeń nośności współczynnik m = 0,72 - do obliczeń poślizgu współczynnik m = 0,72 - do obliczeń obrotu Wymiarowanie fundamentu na: Nośność - obliczeniowy opór podłoŝa qf = 280 (kpa) Osiadanie - S dop = 7,00 (cm) - czas realizacji budynku: tb > 12 miesięcy - współczynnik odpręŝenia: λ = 1,00 Obrót Poślizg Przebicie / ścinanie Graniczne połoŝenie wypadkowej obciąŝeń: - długotrwałych w rdzeniu I - całkowitych w rdzeniu II 2. Geometria -52-

56 A = 1,60 (m) B = 1,60 (m) h = 0,40 (m) h1 = 0,30 (m) ex = 0,00 (m) ey = 0,00 (m) a = 0,40 (m) b = 0,40 (m) objętość betonu fundamentu: V = 1,072 (m3) otulina zbrojenia: c = 0,05 (m) poziom posadowienia: D = 1,6 (m) minimalny poziom posadowienia: Dmin = 1,2 (m) poziom wody gruntowej Dw = 1,8 (m) 3. Grunt Charakterystyczne parametry gruntu: Warstwa Nazwa Poziom IL / ID Symbol Typ wilgotności [m] konsolidacji 1 Piasek drobny 0,0 0, mokre 2 świr rzeczny -3,0 0, mało wilgotne Pozostałe parametry gruntu: Warstwa Nazwa MiąŜszość Spójność Kąt tarcia CięŜar obj. Mo M [m] [kpa] [deg] [kn/m3] [kpa] [kpa] 1 Piasek drobny 3,0 0,0 29,6 18, , ,4 2 świr rzeczny --- 0,0 38,5 17, , ,2 4. ObciąŜenia OBLICZENIOWE Lp. Nazwa N Mx My Fx Fy Nd/Nc [kn] [kn*m] [kn*m] [kn] [kn] 1 L1 500,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,00 współczynnik zamiany obciąŝeń obliczeniowych na charakterystyczne = 1,20 5. Wyniki obliczeniowe WARUNEK NOŚNOŚCI Rodzaj podłoŝa pod fundamentem: jednorodne Kombinacja wymiarująca: L1 (długotrwała) N=500,00kN Wyniki obliczeń na poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy cięŝar fundamentu i nadległego gruntu: Gr = 77,14 (kn) -53-

57 ObciąŜenie wymiarujące: Nr = 577,14kN Mx = 0,00kN*m My = -4,10kN*m Obliczeniowy opór podłoŝa: qf = 227 (kpa) Średnie napręŝenie pod stopą: q0 = 225 (kpa) Współczynnik bezpieczeństwa: qf * m / q0 = 1,01 OSIADANIE Rodzaj podłoŝa pod fundamentem: warstwowe Kombinacja wymiarująca: L1 N=416,67kN Charakterystyczna wartość cięŝaru fundamentu i nadległego gruntu: 70,13 (kn) ObciąŜenie charakterystyczne, jednostkowe od obciąŝeń całkowitych: q = 190 (kpa) MiąŜszość podłoŝa gruntowego aktywnie osiadającego: z = 3,0 (m) NapręŜenie na poziomie z: - dodatkowe: σzd = 22 (kpa) - wywołane cięŝarem gruntu: σzγ = 84 (kpa) Osiadanie: - pierwotne: s' = 0,33 (cm) - wtórne: s'' = 0,05 (cm) - CAŁKOWITE: S = 0,38 (cm) < Sdop = 7,00 (cm) OBRÓT Kombinacja wymiarująca: L1 (długotrwała) N=500,00kN Obliczeniowy cięŝar fundamentu i nadległego gruntu: Gr = 63,12 (kn) ObciąŜenie wymiarujące: Nr = 563,12kN Mx = 0,00kN*m My = -3,36kN*m Moment zapobiegający obrotowi fundamentu: - Mx(stab) = 450,49 (kn*m) - My(stab) = 447,14 (kn*m) Współczynnik bezpieczeństwa: M(stab) * m / M = +INF POŚLIZG Kombinacja wymiarująca: L1 (długotrwała) N=500,00kN Obliczeniowy cięŝar fundamentu i nadległego gruntu: Gr = 63,12 (kn) ObciąŜenie wymiarujące: Nr = 563,12kN Mx = 0,00kN*m My = -3,36kN*m Zastępcze wymiary fundamentu: A_ = 1,59 (m) B_ = 1,60 (m) Współczynnik tarcia: - fundament grunt: µ = 0,40 Współczynnik redukcji spójności gruntu = 0,20 Wartość siły poślizgu: F = 0,00 (kn) Wartość siły zapobiegającej poślizgowi fundamentu: - w poziomie posadowienia: F(stab) = 224,46 (kn) Współczynnik bezpieczeństwa: F(stab) * m / F = +INF PRZEBICIE Kombinacja wymiarująca: L1 (długotrwała) N=500,00kN ObciąŜenie wymiarujące: Nr = 563,12kN Mx = 0,00kN*m My = -3,36kN*m Uśredniony obwód krytyczny: up = 2,96 (m) Współczynnik bezpieczeństwa: N / Nr = 3,81-54-

58 WYMIAROWANIE ZBROJENIA WzdłuŜ boku A: Kombinacja wymiarująca: L1 (długotrwała) N=500,00kN ObciąŜenie wymiarujące: Nr = 577,14kN Mx = 0,00kN*m My = -4,10kN*m WzdłuŜ boku B: Kombinacja wymiarująca: L1 (długotrwała) N=500,00kN ObciąŜenie wymiarujące: Nr = 577,14kN Mx = 0,00kN*m My = -4,10kN*m Powierzchnia zbrojenia [cm2/m]: 2.32 stopa ZałoŜenia: wzdłuŝ boku A wzdłuŝ boku B - minimalna: Ax = 4,67 Ay = 4,67 - wyliczona: Ax = 1,93 Ay = 1,89 - przyjęta: Ax = 4,71 φ 12 co 24 (cm) Ay = 4,71 φ 12 co 24 (cm) MATERIAŁ: BETON: STAL: klasa B25, cięŝar objętościowy = 24,0 (kn/m3) klasa A-III-N, f yd = 420,00 (MPa) OPCJE: Obliczenia wg normy: betonowej: PN-B (2002) gruntowej: PN-81/B Oznaczenie parametrów geotechnicznych metodą: B współczynnik m = 0,81 - do obliczeń nośności współczynnik m = 0,72 - do obliczeń poślizgu współczynnik m = 0,72 - do obliczeń obrotu Wymiarowanie fundamentu na: Nośność - obliczeniowy opór podłoŝa qf = 280 (kpa) Osiadanie - S dop = 7,00 (cm) - czas realizacji budynku: tb > 12 miesięcy - współczynnik odpręŝenia: λ = 1,00 Obrót Poślizg Przebicie / ścinanie Graniczne połoŝenie wypadkowej obciąŝeń: - długotrwałych w rdzeniu I - całkowitych w rdzeniu II 2. Geometria A = 2,30 (m) B = 2,30 (m) h = 0,40 (m) a = 0,40 (m) b = 0,40 (m) -55-

59 h1 = 0,30 (m) ex = 0,00 (m) ey = 0,00 (m) objętość betonu fundamentu: V = 2,164 (m3) otulina zbrojenia: c = 0,05 (m) poziom posadowienia: D = 1,6 (m) minimalny poziom posadowienia: Dmin = 1,2 (m) poziom wody gruntowej Dw = 1,8 (m) 3. Grunt Charakterystyczne parametry gruntu: Warstwa Nazwa Poziom IL / ID Symbol Typ wilgotności [m] konsolidacji 1 Piasek drobny 0,0 0, mokre 2 świr rzeczny -3,0 0, mało wilgotne Pozostałe parametry gruntu: Warstwa Nazwa MiąŜszość Spójność Kąt tarcia CięŜar obj. Mo M [m] [kpa] [deg] [kn/m3] [kpa] [kpa] 1 Piasek drobny 3,0 0,0 29,6 18, , ,4 2 świr rzeczny --- 0,0 38,5 17, , ,2 4. ObciąŜenia OBLICZENIOWE Lp. Nazwa N Mx My Fx Fy Nd/Nc [kn] [kn*m] [kn*m] [kn] [kn] 1 L1 1000,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,00 współczynnik zamiany obciąŝeń obliczeniowych na charakterystyczne = 1,20 5. Wyniki obliczeniowe WARUNEK NOŚNOŚCI Rodzaj podłoŝa pod fundamentem: jednorodne Kombinacja wymiarująca: L1 (długotrwała) N=1000,00kN Wyniki obliczeń na poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy cięŝar fundamentu i nadległego gruntu: Gr = 161,53 (kn) ObciąŜenie wymiarujące: Nr = 1161,53kN Mx = 0,00kN*m My = -12,31kN*m Obliczeniowy opór podłoŝa: qf = 227 (kpa) Średnie napręŝenie pod stopą: q0 = 220 (kpa) Współczynnik bezpieczeństwa: qf * m / q0 = 1,03 OSIADANIE Rodzaj podłoŝa pod fundamentem: warstwowe Kombinacja wymiarująca: L1-56-

60 N=833,33kN Charakterystyczna wartość cięŝaru fundamentu i nadległego gruntu: 146,84 (kn) ObciąŜenie charakterystyczne, jednostkowe od obciąŝeń całkowitych: q = 185 (kpa) MiąŜszość podłoŝa gruntowego aktywnie osiadającego: z = 4,3 (m) NapręŜenie na poziomie z: - dodatkowe: σzd = 22 (kpa) - wywołane cięŝarem gruntu: σzγ = 106 (kpa) Osiadanie: - pierwotne: s' = 0,40 (cm) - wtórne: s'' = 0,06 (cm) - CAŁKOWITE: S = 0,46 (cm) < Sdop = 7,00 (cm) OBRÓT Kombinacja wymiarująca: L1 (długotrwała) N=1000,00kN Obliczeniowy cięŝar fundamentu i nadległego gruntu: Gr = 132,16 (kn) ObciąŜenie wymiarujące: Nr = 1132,16kN Mx = 0,00kN*m My = -10,08kN*m Moment zapobiegający obrotowi fundamentu: - Mx(stab) = 1301,98 (kn*m) - My(stab) = 1291,90 (kn*m) Współczynnik bezpieczeństwa: M(stab) * m / M = +INF POŚLIZG Kombinacja wymiarująca: L1 (długotrwała) N=1000,00kN Obliczeniowy cięŝar fundamentu i nadległego gruntu: Gr = 132,16 (kn) ObciąŜenie wymiarujące: Nr = 1132,16kN Mx = 0,00kN*m My = -10,08kN*m Zastępcze wymiary fundamentu: A_ = 2,28 (m) B_ = 2,30 (m) Współczynnik tarcia: - fundament grunt: µ = 0,40 Współczynnik redukcji spójności gruntu = 0,20 Wartość siły poślizgu: F = 0,00 (kn) Wartość siły zapobiegającej poślizgowi fundamentu: - w poziomie posadowienia: F(stab) = 451,27 (kn) Współczynnik bezpieczeństwa: F(stab) * m / F = +INF PRZEBICIE Kombinacja wymiarująca: L1 (długotrwała) N=1000,00kN ObciąŜenie wymiarujące: Nr = 1132,16kN Mx = 0,00kN*m My = -10,08kN*m Uśredniony obwód krytyczny: up = 2,96 (m) Współczynnik bezpieczeństwa: N / Nr = 1,33 WYMIAROWANIE ZBROJENIA WzdłuŜ boku A: Kombinacja wymiarująca: L1 (długotrwała) N=1000,00kN ObciąŜenie wymiarujące: Nr = 1161,53kN Mx = 0,00kN*m My = -12,31kN*m WzdłuŜ boku B: Kombinacja wymiarująca: L1 (długotrwała) N=1000,00kN ObciąŜenie wymiarujące: Nr = 1161,53kN Mx = 0,00kN*m My = -12,31kN*m -57-

61 Powierzchnia zbrojenia [cm2/m]: Mury Oporowe wzdłuŝ boku A wzdłuŝ boku B - minimalna: Ax = 4,67 Ay = 4,67 - wyliczona: Ax = 4,61 Ay = 4,50 - przyjęta: Ax = 4,71 φ 12 co 24 (cm) Ay = 4,71 φ 12 co 24 (cm) 2.33 Mur oporowy : murek Parametry obliczeniowe: MATERIAŁ: BETON: klasa B 25, fck = 20,00 (MN/m2), cięŝar objętościowy = 24,00 (kn/m3) STAL: klasa A - III, fyk = 410,00 (MN/m2) OPCJE: Obliczenia wg normy: betonowej: PN-B-03264(2002) gruntowej: PN-83/B Otulina: c1 = 30,0 (mm), c2 = 50,0 (mm) Agresywność środowiska: X0 2. Geometria: 3. Grunt: Oznaczenie parametrów geotechnicznych metodą: B Naziom Głębokość gruntu za ścianą Ho = 180,00 (cm) Uwarstwienie pierwotne: Poziom MiąŜszość Spójność Kąt tarcia CięŜar obj. Lp. Nazwa gruntu [cm] [cm] [kn/m2] [Deg] [kn/m3] 1. Glina 0,00-26,34 15,47 20,50-58-

62 Grunty za ścianą: Lp. Nazwa gruntu Poziom MiąŜszość Spójność Kąt tarcia CięŜar obj. [cm] [cm] [kn/m2] [Deg] [kn/m3] 1 Piasek drobny 80,00 80,00 0,00 29,94 19,00 2 świr rzeczny 180,00 100,00 0,00 38,17 17,50 Grunty przed ścianą: Poziom MiąŜszość Spójność Kąt tarcia CięŜar obj. Lp. Nazwa gruntu [cm] [cm] [kn/m2] [Deg] [kn/m3] 1 Ił piaszczysty 120,00 120,00 42,59 9,00 19,50 4. ObciąŜenia -59-

63 Zestawienie obciąŝeń 1 równomiernie rozłoŝone a1 stała x1 = 0,00 (m) x2 = 4,00 (m) P = 7,00 (kn/m2) 6. Wyniki obliczeń Ŝelbetowych Momenty Zbrojenie PołoŜenie Powierzchnia teoretyczna [cm2/m] Pręty Rozstaw [cm] Powierzchnia rzeczywista [cm2/m] ściana z prawej 3,68 10,0 co 19,00 4,13 ściana z prawej (h/3) 3,68 12,0 co 30,00 3,77 ściana z prawej (h/2) 3,68 12,0 co 30,00 3,77 stopa lewa (-) 3,68 10,0 co 19,00 4,13 stopa prawa (+) 3,68 12,0 co 24,00 4,71-60-

64 stopa lewa (+) 0,00 12,0 co 24,00 4, Mur oporowy : murek Parametry obliczeniowe: MATERIAŁ: BETON: klasa B 25, fck = 20,00 (MN/m2), cięŝar objętościowy = 24,00 (kn/m3) STAL: klasa A - III, fyk = 410,00 (MN/m2) OPCJE: Obliczenia wg normy: betonowej: PN-B-03264(2002) gruntowej: PN-83/B Otulina: c1 = 30,0 (mm), c2 = 50,0 (mm) Agresywność środowiska: X0 2. Geometria: 3. Grunt: Oznaczenie parametrów geotechnicznych metodą: B Naziom Głębokość gruntu za ścianą Ho = 250,00 (cm) Uwarstwienie pierwotne: Poziom MiąŜszość Spójność Kąt tarcia CięŜar obj. Lp. Nazwa gruntu [cm] [cm] [kn/m2] [Deg] [kn/m3] 1. Glina 0,00-26,34 15,47 20,50-61-

65 Grunty za ścianą: Lp. Nazwa gruntu Poziom MiąŜszość Spójność Kąt tarcia CięŜar obj. [cm] [cm] [kn/m2] [Deg] [kn/m3] 1 Piasek drobny 150,00 150,00 0,00 29,94 19,00 2 świr rzeczny 250,00 100,00 0,00 38,17 17,50 Grunty przed ścianą: Poziom MiąŜszość Spójność Kąt tarcia CięŜar obj. Lp. Nazwa gruntu [cm] [cm] [kn/m2] [Deg] [kn/m3] 1 Ił piaszczysty 120,00 120,00 42,59 9,00 19,50 4. ObciąŜenia -62-

66 Zestawienie obciąŝeń 1 równomiernie rozłoŝone a1 stała x1 = 0,00 (m) x2 = 4,00 (m) P = 7,00 (kn/m2) 6. Wyniki obliczeń Ŝelbetowych Momenty Zbrojenie PołoŜenie Powierzchnia teoretyczna [cm2/m] Pręty Rozstaw [cm] Powierzchnia rzeczywista [cm2/m] ściana z prawej 3,68 10,0 co 19,00 4,13 ściana z prawej (h/3) 3,68 12,0 co 30,00 3,77 ściana z prawej (h/2) 3,68 12,0 co 30,00 3,77 stopa lewa (-) 3,68 10,0 co 19,00 4,13 stopa prawa (+) 3,68 10,0 co 19,00 4,13-63-

67 stopa lewa (+) 0,00 10,0 co 19,00 4, Mur oporowy : murek Parametry obliczeniowe: MATERIAŁ: BETON: klasa B 25, fck = 20,00 (MN/m2), cięŝar objętościowy = 24,00 (kn/m3) STAL: klasa A - III, fyk = 410,00 (MN/m2) OPCJE: Obliczenia wg normy: betonowej: PN-B-03264(2002) gruntowej: PN-83/B Otulina: c1 = 30,0 (mm), c2 = 50,0 (mm) Agresywność środowiska: X0 2. Geometria: 3. Grunt: Oznaczenie parametrów geotechnicznych metodą: B Naziom Głębokość gruntu za ścianą Ho = 320,00 (cm) Uwarstwienie pierwotne: Poziom MiąŜszość Spójność Kąt tarcia CięŜar obj. Lp. Nazwa gruntu [cm] [cm] [kn/m2] [Deg] [kn/m3] 1. Glina 0,00-26,34 15,47 20,50-64-

68 Grunty za ścianą: Lp. Nazwa gruntu Poziom MiąŜszość Spójność Kąt tarcia CięŜar obj. [cm] [cm] [kn/m2] [Deg] [kn/m3] 1 Piasek drobny 220,00 220,00 0,00 29,94 19,00 2 świr rzeczny 320,00 100,00 0,00 38,17 17,50 Grunty przed ścianą: Poziom MiąŜszość Spójność Kąt tarcia CięŜar obj. Lp. Nazwa gruntu [cm] [cm] [kn/m2] [Deg] [kn/m3] 1 Ił piaszczysty 120,00 120,00 42,59 9,00 19,50 4. ObciąŜenia Zestawienie obciąŝeń -65-