P.R.B ANBUD tel:

Transkrypt

1 Spis treści 1. DOKUMENTY FORMALNO PRAWNE DANE OGÓLNE ZLECENIODAWCA PODSTAWA OPRACOWANIA PRZEDMIOT, CEL I ZAKRES DOKUMENTACJI PROJEKTOWEJ ORZECZENIE TECHNICZNE DOKUMENTACJA ZDJĘCIOWA BUDYNEK KRÓTKI OPIS BUDYNKU ANALIZA CIEPLNO-WILGOTNOŚCIOWA BUDYNKU ANALIZA STATECZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWA DACHU ANALIZA STATECZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWA STROPU WPŁYW DRGAŃ NA BUDYNEK INFORMACJE OGÓLNE ANALIZA KONSTRUKCJI MUROWYCH KOROZJA BIOLOGICZNA ELEMENTÓW DREWNIANYCH WNIOSKI ZALECENIA METODY ZWALCANIA KSYLOFAGÓW IMPREGNACJA ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH ANALIZA OPŁACALNOŚCI REMONTU ZAŁĄCZNIKI: Sprawdzenie stanu technicznego i wartości użytkowej całego obiektu (tabela stopnia zużycia obiektu) Rysunki 1

2 1. DOKUMENTY FORMALNO PRAWNE Kserokopia zaświadczenia o członkostwie w Małopolskiej Okręgowej Izbie Inżynierów Budownictwa. 2

3 3

4 1.2. Kserokopia uprawnień budowlanych. P.R.B ANBUD 4

5 5

6 6

7 1.3. Kserokopia kursu mykologicznego. P.R.B ANBUD 7

8 1.4. Kserokopia uprawnień Rzeczoznawcy budowlanego. 8

9 2. DANE OGÓLNE ZLECENIODAWCA. Administracja Zasobów Komunalnych Łódź-Górna ul. Lubelska 9/ Łódź PODSTAWA OPRACOWANIA. Podstawa opracowania obejmuje: Umowa nr 395/2015. Dokumentację fotograficzną sporządzoną przez autorów niniejszej dokumentacji podczas wizji lokalnych Inwentaryzacja architektoniczna lokali sporządzona przez autora niniejszej dokumentacji podczas wizji lokalnych, które miały miejsce w dniach r do r. Normy budowlane, instrukcje i aprobaty ITB, w tym m.in.: PN-82/B Obciążenia budowli. Obciążenia stałe. PN-82/B Obciążenia budowli. Obciążenia zmienne technologiczne. Podstawowe obciążenia technologiczne i montażowe. PN-EN 1990:2004. Eurokod. Podstawy projektowania konstrukcji. PN-EN 1990:2004/AC Eurokod. Podstawy projektowania konstrukcji. PN-EN 1990:2004/NA Eurokod. Podstawy projektowania konstrukcji. PN-EN : Eurokod 1: Oddziaływania na konstrukcje. Część 1-1: Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. PN-EN : Eurokod 1: Oddziaływania na konstrukcje. Część 1-3: Oddziaływania ogólne. Obciążenie śniegiem. PN-EN : Eurokod 1: Oddziaływania na konstrukcje. Część 1-4: Oddziaływania ogólne. Oddziaływania wiatru. PN-EN : Eurokod 5: Projektowanie konstrukcji drewnianych. Część 1-1: Postanowienia ogólne. Reguły ogólne i reguły dotyczące budynków. PN-EN : Eurokod 6: Projektowanie konstrukcji murowych. Część 1-1: Postanowienia ogólne. Reguły ogólne dla zbrojonych i niezbrojonych konstrukcji murowych. Instrukcja ITB 403/2004. Warunki techniczne wykonania i odbioru robót budowlanych. Część A. Roboty ziemne i konstrukcyjne. Obliczenia, rysunki oraz kosztorys wykonano za pomocą programów: AxisVM 12 R3 firmy InterCAD kft (nr licencji 5042) Rysunki za pomocą Allplan firmy Nemetschek (nr licencji: 2738) Kosztorys za pomocą Norma Pro (nr licencji: 34260) 9

10 Literatura techniczna związana z tematem orzeczenia: S.Pyrak,W.Włodarczyk Posadowienie budowli, konstrukcje murowe i drewniane J.Kotwica Konstrukcje drewniane w budownictwie tradycyjnym J.Hoła,P.Pietraszek,K.Schabowicz Obliczanie konstrukcji budynków wznoszonych tradycyjnie L.Rudziński Konstrukcje drewniane naprawy, wzmocnienia L.Rudziński konstrukcje murowe remonty i wzmocnienia E.Masłowski, D.Spiżewska- Wzmocnienie konstrukcji budowlanych Obowiązujące przepisy budowlane w tym m.in. Prawo budowlane ustawa z dnia 7 lipca 1994r. (Dz. U. Nr 89, poz. 414), tekst jednolity Dz.U. 2013r. Nr 1256 poz Rozporządzenie Ministra Infrastruktury w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać budynki i ich usytuowanie z dnai 12 kwietnia 2002r. ( Dz.U.Nr 75,poz 690), tekst jednolity Dz.U.2013r poz PRZEDMIOT, CEL I ZAKRES DOKUMENTACJI PROJEKTOWEJ. Przedmiotem niniejszego opracowania jest: Sporządzenie orzeczenia o stanie technicznym budynku wraz z analizą opłacalności wykonania remontów i projektem technicznym niezbędnych zabezpieczeń z kosztorysem inwestorskim w budynku przy ul. Kilińskiego 238 w Łodzi. 10

11 3. ORZECZENIE TECHNICZNE. P.R.B ANBUD 3.1. DOKUMENTACJA ZDJĘCIOWA BUDYNEK. Fot. 01. Widok ogólny budynku. Fot. 02. Widok ogólny dachu Fot. 03. Widok ogólny budynku. Fot. 04. Uszkodzenie gzymsu przy ścianie szczytowej. 11

12 Fot. 05. Uszkodzenia wyprawy tynkarskiej na elewacji budynku. Fot. 06. Widok pokrycia dachowego. Fot. 07. Obróbki blacharskie budynku- rynny. Fot. 08. Więźba dachowa krokiew widoczna korozja biologiczna. Fot. 09. Więźba dachowa płatew widoczne deformacje. Fot. 10. Widoczne ugięcia belek stropowych. 12

13 Fot. 11. Odkrywki stropów. Fot. 12. Wnętrze stropu. Fot. 13. Uszkodzenie sufitu w rejonie stropodachu. Fot. 14. Zarysowanie ścian w obszarach występowania kominów. Fot. 15. Zarysowania na połączeniu biegów schodowych Fot. 16. Zarysowania w rejonie oparcia belki stropowej. 13

14 3.2. KRÓTKI OPIS BUDYNKU. P.R.B ANBUD Przedmiotowe budynki mieszkalny zlokalizowany jest przy ul. Kilińskiego 238 w Łodzi. Budynek jest czterokondygnacyjny (włącznie z poddaszem) nie posiada podpiwniczenia. Od strony wschodniej do budynku przylega budynek mieszkalny. Budynek został wybudowany w roku Budynek posiada powierzchnię użytkową ok. 313m 2, natomiast kubatura budynku wynosi ok. 2323m 3 Poniżej przedstawiono opis poszczególnych elementów budynku wraz z występującymi problemami: Pokrycie dachu stanowi papa asfaltowa na deskowaniu. Pokrycie miejscowo naprawiane papą termozgrzewalną. Ogólny stan pokrycia słaby. Kominy wyprawione zaprawą tynkarską wapienną. Nie posiadają czapek kominowych. Brak czapek kominowych powoduje uszkodzenie górnej strefy komina. Obróbkę blacharską komina wykonano z blachy ocynkowanej. Sprawdzenie przewodów kominowych należy powierzyć uprawnionemu kominiarzowi. Obróbki blacharskie jak również orynnowanie budynku oraz rury spustowe wykonane z blachy ocynkowanej. Ogólnie stan słaby. Więźba dachowa (wykonana jako dach pulpitowy) nosi ślady dość znacznego zużycia spowodowanego częstym zamakaniem, co manifestuje się występowaniem korozji biologicznej w postaci grzyba Corticium laeve (szczególnie aktywny przy dużej wilgoci - przy jej braku szybko obumiera). Elementy więźby dachowej zdeformowane. Ponadto więźba miejscowo porażona przez Spuszczela pospolitego (Hylotrupes bajulus), o czym świadczy występowanie mączki drzewnej jak również wielkość otworów wylotowych. Więźba dachowa nie została zaimpregnowana. Stropy wykonane jako drewniane ze ślepym pułapem. Poniżej wykonano analizę stateczno- wytrzymałościową stropu. Fundamenty wykonane jako ceglane, nie posiadają hydroizolacji. Zaprawa fundamentów średnio skrystalizowana. Elewacja budynku wyprawiona wyprawą wapienną. Na przedmiotowej elewacji występują liczne zarysowania po całej wysokości elewacji. Uwidocznione zwłaszcza w rejonie nadproży przedmiotowego budynku. Gzyms znajdujący się w okolicach rynny częściowo uszkodzony po lewej stronie przedmiotowego budynku. Ściany wykonane z cegły pełnej. Ściany pocieniają się wraz ze zwiększeniem wysokości budynku. Na parterze ich grubość wynosi ok 65 cm, natomiast na poddaszu wynosi 25cm. Wyniki analiz termiczno-wilgotnościowych ściany zewnętrznej przedstawiono w dokumentacji. Tynki wewnętrzne w przypadku mieszkań według informacji lokatorów oraz po wykonaniu wizji lokalnej (w mieszkaniach, w których udostępniono wejście) wyprawa tynkarska oraz powłoka malarska noszą ślady przeprowadzanych remontów. Klatka schodowa stan słaby. Zniszczenia klatki schodowej zwiększają się po wysokości budynku. Najgorszy stan zarówno wyprawy tynkarskiej, jak również powłoki malarskiej znajduje się w okolicach poddasza. Sufit znajdujący się bezpośrednio pod pokryciem na ostatniej kondygnacji klatki schodowej 14

15 uszkodzony w wyniku działania wód opadowych oraz nieszczelności pokrycia dachowego. Schody betonowe (prefabrykowane) na belkach stalowych. Schody osadzone wspornikowo w murze klatki schodowej. Spoczniki biegów schodowych wykonane jako odcinkowe na belkach stalowych. Bieg schodowy na ostatniej kondygnacji drewniany wykonany w formie schodów policzkowych. Okna w większości wymienione i zostały wykonane z PCV. Stolarka drzwiowa w dużej mierze wykonana indywidualnie. Instalacje - budynek jest wyposażony zarówno w instalację elektryczna jak również wod-kan, nie posiada instalacji c.o. jak również instalacji gazowej. Mieszkania remontowane indywidualnie (10 mieszkań) 3.3. ANALIZA CIEPLNO-WILGOTNOŚCIOWA BUDYNKU. Przewidywane warunki wewnętrzne w pomieszczeniu Zmienne warunki wewnętrzne odpowiadające przyjętej klasie wilgotnościowej: KLASA 3 Mieszkania z małą liczbą mieszkańców Nr Miesiąc i [ o C] i [-] 1 Grudzień Budowa przegrody Nr Nazwa warstwy d R S d [m] [W/mK] [-] [m 2 K/W] [m] Strona zewnętrzna R se Tynk wapienny Mur z cegły ceramicznej pełnej Tynk wapienny Strona wewnętrzna R si Rodzaj i usytuowanie przegrody w pomieszczeniu Ściana zewnętrzna, Część przegrody usytuowanej w górnej strefie pomieszczenia (naroża pod stropem, ściany zasłonięte zasłoną) R si = 0.25 Wartość minimalnego czynnika f Rsi Nr Miesiąc f Rsi,min 1 Grudzień

16 Miesiącem krytycznym jest: Grudzień P.R.B ANBUD Wartość współczynnika temperatury dla krytycznego miesiąca:f Rsi,max = Efektywna wartość współczynnik temperatury f Rsi na powierzchni wewnętrznej przegrody Całkowity opór cieplny przegrody R c = 0.876W/(m 2 K) Współczynnik przenikania przegrody (bez uwzględnienia dodatków na mostki U k ) U c = 1.141W/(m 2 K) Wartość współczynnika temperaturowego przegrody f Rsi = Sprawdzenie wartości czynnika obliczeniowego f Rsi Wartość współczynnika temperaturowego przegrody f Rsi = Wartość współczynnika temperatury dla krytycznego miesiąca f Rsi,max = f Rsi f Rsi,max Warunek niespełniony. Przegrodę zaprojektowano nieprawidłowo pod kątem uniknięcia rozwoju pleśni!!! Przegroda prawidłowo pod kątem kondensacji pary wodnej. Szczegółowe wyniki rozkładu temperatur i ciśnienia pary wodnej w przegrodzie dla poszczególnych miesięcy Miesiąc: Grudzień Przegroda Powierzchnie stykowe Nr Warstwa n P n,sat P n g c [ o C] [Pa] [Pa] [kg/m 2 ] Strona zewnętrzna e=0,7 o C, e=90%, Tynk wapienny Mur z cegły ceramicznej pełnej Tynk wapienny Strona wewnętrzna i=20,0 o C, i=64%, Wykres rozkładu ciśnień w przegrodzie dla miesiąca: Grudzień 16

17 Wykres rozkładu temperatury dla miesiąca: Grudzień 3.4. ANALIZA STATECZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWA DACHU. Przedmiotowa więźba dachowa składa się z następujących elementów: - krokiew 7x14 cm - płatew 12x12 cm - słupek 12x12cm - miecz 12x12 cm, 8x16 cm - średni rozstaw krokwi 85 cm - pochylenie więźby dachowej Ponieważ drewno zostało miejscowo porażone do obliczeń przyjęto drewno klasy C16 wg PN-EN 338. Zestawienie obciążeń (wartości charakterystyczne): Ciężar własny pokrycia g k =0,40 kn/m 2 Obciążenie śniegiem s k =0,72 kn/m 2 Obciążenie wiatrem w k = 0,03 kn/m 2 17

18 -0,33-0,05-0,49-0,13 0,15 0,55 0,08 0,29-1,11-0,31 0,48-0,81-0,22 1,72 P.R.B ANBUD 1. Krokiew Przemieszczenia węzłowe [Liniowy, Obwiednia (Wszystkie SGU)] K min. max. Przypadek ey [mm] ez [mm] er [mm] fx [rad] fr [rad] 1 ey min 1,00*Stałe dachu , , max 1,00*Stałe dachu + 1,00*Śnieg + 0,60*Wiatr 1,975-10,177 10,367-0, , ez min 1,00*Stałe dachu + 1,00*Śnieg + 0,60*Wiatr 1,975-10,177 10,367-0, , max 1,00*Stałe dachu , , er min 1,00*Stałe dachu , , max 1,00*Stałe dachu + 1,00*Śnieg + 0,60*Wiatr 1,975-10,177 10,367-0, , fx min 1,00*Stałe dachu + 1,00*Śnieg + 0,60*Wiatr , , max 1,00*Stałe dachu + 1,00*Śnieg + 0,60*Wiatr 1,167-6,003 6,116 0, , fr min 1,00*Stałe dachu 0,747-3,850 3,922-0, , max 1,00*Stałe dachu + 1,00*Śnieg + 0,60*Wiatr , ,01160 Analiza liniowa Norma Eurokod-PL Przypadek : Obwiednia Min,Max Obwiednia : SGN (a, b) E (P) : 8,87E-11 E (W) : 8,87E-11 E (Eq) : 5,30E-14 Komp. : My [knm] Z Y Analiza liniowa Norma Eurokod-PL Przypadek : Obwiednia Min,Max Obwiednia : SGN (a, b) E (P) : 8,87E-11 E (W) : 8,87E-11 E (Eq) : 5,30E-14 Komp. : Nx [kn] [I], Liniowy, Obwiednia (SGN (a, b)), My, Wykres, Widok z boku Z Y [I], Liniowy, Obwiednia (SGN (a, b)), Nx, Wykres, Widok z boku 18

19 -1,72-0,48-2,59-0,72 0,76 2,74 0,41 1,47 P.R.B ANBUD Analiza liniowa Norma Eurokod-PL Przypadek : Obwiednia Min,Max Obwiednia : SGN (a, b) E (P) : 8,87E-11 E (W) : 8,87E-11 E (Eq) : 5,30E-14 Komp. : Vz [kn] Z Y [I], Liniowy, Obwiednia (SGN (a, b)), Vz, Wykres, Widok z boku Siły wewn. prętów [Liniowy, Obwiednia (SGN (a, b))] Pr. K min. max. Przypadek Poł. [m] Węzeł Nx [kn] Vz [kn] My [knm] 2 1 Nx min 1,15*Stałe dachu + 1,50*Śnieg 0 (3) -0,49-2,54 1, max 1,15*Stałe dachu + 1,50*Śnieg + 0,90*Wiatr 3,350 (3) 0,55 2,74 1, Vz min 1,15*Stałe dachu + 1,50*Śnieg + 0,90*Wiatr 0 (3) -0,49-2,59 1, max 1,15*Stałe dachu + 1,50*Śnieg + 0,90*Wiatr 3,350 (3) 0,55 2,74 1, My min 1,15*Stałe dachu + 1,50*Śnieg + 0,90*Wiatr 1,292 0,03 0-1, max 1,15*Stałe dachu + 1,50*Śnieg + 0,90*Wiatr 3,350 (3) 0,55 2,74 1, max 1,15*Stałe dachu + 1,50*Śnieg + 0,90*Wiatr 0 (3) -0,49-2,59 1,72 Przemieszczenia węzłowe [Liniowy, Obwiednia (SGU Quasi-stała)] K min. max. Przypadek ey [mm] ez [mm] er [mm] fx [rad] fr [rad] 1 ey min 1,00*Stałe dachu , , max 1,00*Stałe dachu 0,747-3,850 3,922-0, , ez min 1,00*Stałe dachu 0,747-3,850 3,922-0, , max 1,00*Stałe dachu , , er min 1,00*Stałe dachu , , max 1,00*Stałe dachu 0,747-3,850 3,922-0, , fx min 1,00*Stałe dachu , , max 1,00*Stałe dachu 0,441-2,271 2,314 0, , fr min 1,00*Stałe dachu 0,747-3,850 3,922-0, , max 1,00*Stałe dachu , ,00439 Podsumowanie wymiarowania konstr. drewnianej (Eurokod-PL) [Liniowy, Obwiednia (SGN (a, b))] Element Typ Materiał Profil Max. Położ. Sprawdzenie Max. Nx konstr. [m] [kn] 2 (1 3) (Pręt) C16 Krokiew 7x14 3,350 N-M 0,745 0,52 2,69 tak 3,350 N-M-wyboczenie 0,745 0,52 2,69 3,350 N-M-zwichrzenie 0,731 0,52 2,69 3,350 Vy-Vz-Tx 0,312 0,52 2,69 0 My-Vz 0-0,33-1,68 Element konstr. My [knm] Ky Kz K LT Obciążenie położ. LambdaRely LambdaRelz LambdaRelm 2 (1 3) 1,68 1,000 1,000 0,900 Górny 1,480 2,961 0,598 tak 1,68 1,68 1,68 0 Vz [kn] 19

20 -11,38-11,38-3,24-3,24-11,34-11,34-3,20-3,80-1,08-3,80-1,08-3,20 1,20 4,23 1,20 4,23-0,01-4,12-0,01-1,52-0,43-0,90-0,26-1,16-0,50-0,14-0,23-0,06 0,22 0,80 1,44 5,10 P.R.B ANBUD Element konstr. kcy kcz kcrit kmod Przypadek 2 (1 3) 0,388 0,107 1,000 0,800 1,15*Stałe dachu + 1,50*Śnieg tak 1,15*Stałe dachu + 1,50*Śnieg 1,15*Stałe dachu + 1,50*Śnieg 1,15*Stałe dachu + 1,50*Śnieg 1,15*Stałe dachu + 1,50*Śnieg 2. Płatew środkowa. Siły wewn. prętów [Liniowy, Obwiednia (SGN (a, b))] Pr. K min. max. Przypadek Poł. [m] Węzeł Nx [kn] Vz [kn] My [knm] 3 2 Nx min 1,15*Stałe dachu + 1,50*Śnieg + 0,90*Wiatr 0 (5) -19, max 1,15*Stałe dachu + 1,50*Śnieg + 0,90*Wiatr 0 (1) 4,23-4, max 1,15*Stałe dachu + 1,50*Śnieg + 0,90*Wiatr 0 (10) 4,23-6,35 0, Vz min 1,15*Stałe dachu + 1,50*Śnieg + 0,90*Wiatr 0 (2) -3,80-9,32 5, max 1,15*Stałe dachu + 1,50*Śnieg + 0,90*Wiatr 2,600 (2) -3,80 9,59 5, My min 1,15*Stałe dachu + 1,50*Śnieg + 0,90*Wiatr 1,150-3,80-1,36-4, max 1,15*Stałe dachu + 1,50*Śnieg + 0,90*Wiatr 2,600 (2) -3,80 9,59 5, max 1,15*Stałe dachu + 1,50*Śnieg + 0,90*Wiatr 0 (2) -3,80-9,32 5,10 Analiza liniowa Norma Eurokod-PL Przypadek : Obwiednia Min,Max Obwiednia : SGN (a, b) E (P) : 1,90E-8 E (W) : 1,90E-8 E (Eq) : 5,33E-10 Komp. : My [knm] -3,80-1,08 1,08 3,80 Z X Analiza liniowa Norma Eurokod-PL Przypadek : Obwiednia Min,Max Obwiednia : SGN (a, b) E (P) : 1,90E-8 E (W) : 1,90E-8 E (Eq) : 5,33E-10 Komp. : Nx [kn] [I], Liniowy, Obwiednia (SGN (a, b)), My, Wykres, Widok z przodu -4,34-1,23-18,91-5,34-4,57-1,28-4,39-1,27-12,46-3,58-4,62-1,32-12,69-3,63-12,52-3,63-19,02-5,43-12,75-3,68 Z X 20

21 -0,03-0,02 0,02 0,03-9,32-6,86-6,35-4,34-1,23-1,92-2,62-1,77-0,03-0,02 0,02 0,03 0,32 1,14 2,71 0,47 1,65 1,28 4,57 9,59 Analiza liniowa Norma Eurokod-PL Przypadek : Obwiednia Min,Max Obwiednia : SGN (a, b) E (P) : 1,90E-8 E (W) : 1,90E-8 E (Eq) : 5,33E-10 Komp. : Vz [kn] P.R.B ANBUD [I], Liniowy, Obwiednia (SGN (a, b)), Nx, Wykres, Widok z przodu 4,23-1,20 1,20-4,23-3,80-1,08 1,08 3,80 Z X [I], Liniowy, Obwiednia (SGN (a, b)), Vz, Wykres, Widok z przodu Przemieszczenia węzłowe [Liniowy, Obwiednia (SGU Quasi-stała)] K min. max. Przypadek ex [mm] ez [mm] er [mm] fy [rad] fr [rad] 1 ey min 1,00*Stałe dachu 11,636-0,074 11,636 0, , max 1,00*Stałe dachu 11,636-0,074 11,636 0, , ez min 1,00*Stałe dachu 11,638-14,350 18,476-0, , max 1,00*Stałe dachu 11,593 1,475 11,686 0, , er min 1,00*Stałe dachu , , max 1,00*Stałe dachu 11,638-14,350 18,476-0, , fx min 1,00*Stałe dachu 11,636-0,074 11,636 0, , max 1,00*Stałe dachu 11,636-0,074 11,636 0, , fr min 1,00*Stałe dachu 11,638-14,350 18,476-0, , max 1,00*Stałe dachu 11,636-0,074 11,636 0, ,01291 Przemieszczenia węzłowe [Liniowy, Obwiednia (Wszystkie SGU)] K min. max. Przypadek ex [mm] ez [mm] er [mm] fy [rad] fr [rad] 23 ex min 1,00*Stałe dachu + 1,00*Śnieg + 0,60*Wiatr -0,118-0,048 0,127 0, , max 1,00*Stałe dachu + 1,00*Śnieg + 0,60*Wiatr 30,303-25,682 39,722 0, , max 1,00*Stałe dachu + 1,00*Śnieg + 0,60*Wiatr 30,281-14,107 33,406 0, , max 1,00*Stałe dachu + 1,00*Śnieg + 0,60*Wiatr 30,284-34,166 45,656 0, , max 1,00*Stałe dachu + 1,00*Śnieg + 0,60*Wiatr 30,297-0,170 30,298 0, , ey min 1,00*Stałe dachu 11,636-0,074 11,636 0, , max 1,00*Stałe dachu 11,636-0,074 11,636 0, , ez min 1,00*Stałe dachu + 1,00*Śnieg + 0,60*Wiatr 30,265-37,263 48,005-0, , max 1,00*Stałe dachu + 1,00*Śnieg + 0,60*Wiatr 30,148 3,873 30,396 0, , er min 1,00*Stałe dachu , , max 1,00*Stałe dachu + 1,00*Śnieg + 0,60*Wiatr 30,265-37,263 48,005-0, , fx min 1,00*Stałe dachu 11,636-0,074 11,636 0, , max 1,00*Stałe dachu 11,636-0,074 11,636 0, , fy min 1,00*Stałe dachu + 1,00*Śnieg + 0,60*Wiatr 30,208-11,283 32,247-0, , max 1,00*Stałe dachu + 1,00*Śnieg + 0,60*Wiatr 30,259-0,188 30,260 0, , fz min 1,00*Stałe dachu 11,636-0,074 11,636 0, , max 1,00*Stałe dachu 11,636-0,074 11,636 0, , fr min 1,00*Stałe dachu 11,638-14,350 18,476-0, , max 1,00*Stałe dachu + 1,00*Śnieg + 0,60*Wiatr 30,259-0,188 30,260 0, ,03348 Podsumowanie wymiarowania konstr. drewnianej (Eurokod-PL) [Liniowy, Obwiednia (SGN (a, b))] Element Typ Materiał Profil Max. Położ. Sprawdzenie Max. Nx konstr. [m] [kn] 1 (6 9) (Pręt) C16 Słupek 12x12 1,000 N-M 1,265-12,44 3,73 NIE 1,000 N-M-wyboczenie 1,345-12,44 3,73 1,000 N-M-zwichrzenie 1,258-12,44 3,73 Vz [kn] 21

22 Element konstr. Typ Materiał Profil Max. Położ. [m] Sprawdzenie Max. Nx [kn] Vz [kn] 0 Vy-Vz-Tx 0,294-12,50 3,73 0 My-Vz 0-12,50 3,73 2 (9 3) (Pręt) C16 Słupek 12x12 0 N-M 1,259-4,53-4,14 NIE 0 N-M-wyboczenie 1,289-4,53-4,14 0 N-M-zwichrzenie 1,258-4,53-4,14 0 Vy-Vz-Tx 0,327-4,53-4,14 0 My-Vz 0-4,53-4,14 4 (2 10) (Pręt) C16 Płatew 12x12 0 N-M 1,687-3,73-9,14 NIE 0 N-M-wyboczenie 1,722-3,73-9,14 0 N-M-zwichrzenie 1,687-3,73-9,14 0 Vy-Vz-Tx 0,721-3,73-9,14 0 My-Vz 0-3,73-9,14 5 (10 9) (Pręt) C16 Miecz 8x16 0,636 N-M 0,009-11,14 0 tak 0,679 N-M-wyboczenie 0,120-11,14 0 1,273 N-M-zwichrzenie 0,119-11,16 0,02 0 Vy-Vz-Tx 0,003-11,11-0,02 0 My-Vz 0-11,11-0,02 6 (4 7) (Pręt) C16 Słupek 12x12 1,000 N-M 1,265-12,22-3,73 NIE 1,000 N-M-wyboczenie 1,344-12,22-3,73 1,000 N-M-zwichrzenie 1,258-12,22-3,73 0 Vy-Vz-Tx 0,294-12,28-3,73 0 My-Vz 0-12,28-3,73 Element konstr. My [knm] Ky Kz K LT Obciążenie położ. LambdaRely LambdaRelz LambdaRelm 4 (2 10) 5,00 1,000 1,000 0,960 Górny 0,980 0,980 0,256 NIE 5,00 5,00 5,00 5,00 5 (10 9) -0,01 1,000 1,000 0,960 Górny 0,492 0,984 0,383 tak -0, (4 7) -3,73 1,000 1,000 0,960 Górny 0,516 0,516 0,195 NIE -3,73-3, Element konstr. kcy kcz kcrit kmod Przypadek 4 (2 10) 0,704 0,704 1,000 0,800 1,15*Stałe dachu + 1,50*Śnieg NIE 1,15*Stałe dachu + 1,50*Śnieg 1,15*Stałe dachu + 1,50*Śnieg 1,15*Stałe dachu + 1,50*Śnieg 1,15*Stałe dachu + 1,50*Śnieg 5 (10 9) 0,952 0,701 1,000 0,800 1,15*Stałe dachu + 1,50*Śnieg tak 1,15*Stałe dachu + 1,50*Śnieg 1,15*Stałe dachu + 1,50*Śnieg 1,15*Stałe dachu + 1,50*Śnieg 1,15*Stałe dachu + 1,50*Śnieg 6 (4 7) 0,946 0,946 1,000 0,800 1,15*Stałe dachu + 1,50*Śnieg NIE 1,15*Stałe dachu + 1,50*Śnieg 1,15*Stałe dachu + 1,50*Śnieg 1,15*Stałe dachu + 1,50*Śnieg 1,15*Stałe dachu + 1,50*Śnieg 22

23 -18,00-6,15 P.R.B ANBUD 3.5. ANALIZA STATECZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWA STROPU. Ponieważ nie było możliwości wykonania odkrywek w lokalach mieszkaniowych przeanalizowano strop poddasza. Strop składa się z następujących warstw: - deska podłogowa 2,5 cm - polepa ok 5 cm - deska ślepego pułapu 2,5 cm - belka stropowa 14x28 cm - deskowanie sufitu 2,5 cm - tynk na trzcinie ok 2 cm - rozstaw belek stropowych 85 do 90 cm - długość obliczeniowa stropu 670 cm Zestawienie obciążeń (wartości charakterystyczne): Ciężar własny stropu g k =1,11 kn/m 2 Obciążenie zmienne q k =1,50 kn/m 2 Siły wewn. prętów [Liniowy, Obwiednia (SGN (a, b))] Pr. K min. max. Przypadek Poł. [m] Węzeł Vz [kn] My [knm] 1 1 Vz min 1,15*Stałe stropu + 1,50*Zmienne stropu 0 (1) -10, max 1,15*Stałe stropu + 1,50*Zmienne stropu 6,700 (2) 10, My min 1,15*Stałe stropu + 1,50*Zmienne stropu 3,350 (9) 0-18, max 1,00*Stałe stropu + 1,50*Zmienne stropu 0 (1) -10,20 0 Analiza liniowa Norma Eurokod-PL Przypadek : Obwiednia Min,Max Obwiednia : SGN (a, b) E (P) : 8,73E-13 E (W) : 8,73E-13 E (Eq) : 8,08E-13 Komp. : My [knm] Z Y [I], Liniowy, Obwiednia (SGN (a, b)), My, Wykres, Widok z boku 23

24 -10,75-3,67 3,67 10,75 P.R.B ANBUD Analiza liniowa Norma Eurokod-PL Przypadek : Obwiednia Min,Max Obwiednia : SGN (a, b) E (P) : 8,73E-13 E (W) : 8,73E-13 E (Eq) : 8,08E-13 Komp. : Vz [kn] Z Y [I], Liniowy, Obwiednia (SGN (a, b)), Vz, Wykres, Widok z boku Przemieszczenia węzłowe [Liniowy, Obwiednia (Wszystkie SGU)] K min. max. Przypadek ez [mm] er [mm] fx [rad] fr [rad] 9 ez min 1,00*Stałe stropu + 1,00*Zmienne stropu -49,097 49, max 1,00*Stałe stropu 0 0-0, , er min 1,00*Stałe stropu 0 0-0, , max 1,00*Stałe stropu + 1,00*Zmienne stropu -49,097 49, fx min 1,00*Stałe stropu + 1,00*Zmienne stropu 0 0-0, , max 1,00*Stałe stropu + 1,00*Zmienne stropu 0 0 0, , fr min 1,00*Stałe stropu -22,460 22, max 1,00*Stałe stropu + 1,00*Zmienne stropu 0 0-0, , max 1,00*Stałe stropu + 1,00*Zmienne stropu 0 0 0, ,02345 Przemieszczenia węzłowe [Liniowy, Obwiednia (SGU Quasi-stała)] K min. max. Przypadek ez [mm] er [mm] fx [rad] fr [rad] 9 ez min 1,00*Stałe stropu + 0,30*Zmienne stropu -30,451 30, max 1,00*Stałe stropu 0 0-0, , er min 1,00*Stałe stropu 0 0-0, , max 1,00*Stałe stropu + 0,30*Zmienne stropu -30,451 30, fx min 1,00*Stałe stropu + 0,30*Zmienne stropu 0 0-0, , max 1,00*Stałe stropu + 0,30*Zmienne stropu 0 0 0, , fr min 1,00*Stałe stropu -22,460 22, max 1,00*Stałe stropu + 0,30*Zmienne stropu 0 0-0, , max 1,00*Stałe stropu + 0,30*Zmienne stropu 0 0 0, ,01454 Podsumowanie wymiarowania konstr. drewnianej (Eurokod-PL) [Liniowy, Obwiednia (SGN (a, b))] Element Typ Materiał Profil Max. Położ. Sprawdzenie Max. Vz [kn] konstr. [m] 1 (1 2) (Pręt) C18 Belka stropowa 14x28 3,350 N-M 0,888 0 tak 3,350 N-M-wyboczenie 0, ,350 N-M-zwichrzenie 0, Vy-Vz-Tx 0,293-10,75 0 My-Vz 0-10,75 Element konstr. My [knm] Ky Kz K LT Obciążenie położ. LambdaRely LambdaRelz LambdaRelm 1 (1 2) -18,00 1,000 1,000 0,900 Górny 1,445 2,890 0,602 tak -18,00-18,

25 Element konstr. kcy kcz kcrit kmod Przypadek 1 (1 2) 0,404 0,112 1,000 0,800 1,15*Stałe stropu + 1,50*Zmienne stropu tak 1,15*Stałe stropu + 1,50*Zmienne stropu 1,15*Stałe stropu + 1,50*Zmienne stropu 1,15*Stałe stropu + 1,50*Zmienne stropu 1,15*Stałe stropu + 1,50*Zmienne stropu 3.6. WPŁYW DRGAŃ NA BUDYNEK INFORMACJE OGÓLNE. Budynek znajduje się dodatkowo w bliskim sąsiedztwie ul. Kilińskiego, czyli ulicy charakteryzującej się znacznym ruchem samochodów jak również pojazdów szynowych. Przedmiotowy budynek wykonano z cegły pełnej na zaprawie wapiennej z stropami drewnianymi. Tego typu konstrukcja przy dłuższym działaniu wstrząsów może spowodować spękanie ścian np. zwłaszcza w okolicach nadproży - jak również odrywanie się ścian szczytowych od ścian podłużnych. Naprężenia w budynku spowodowane drganiami drogowymi są bardzo małe, jednak biorąc pod uwagę częstotliwość tych drgań i natężenie ruchu na drogach wpłynie na wystąpienie zjawiska zmęczeniowego materiałów konstrukcyjnych. Wpływ ten można w sposób pośredni można uwzględnić przez redukcję trwałości użytkowej budynku. Redukcja trwałości użytkowej budynku % Liczba pojazdów wzbudzających drgania w ciągu doby 0 Poniżej , Powyżej 7440 W powyższym budynku można stwierdzić występowanie powyższych problemów związanych z drganiami parasejsmicznymi. W ciągu doby przejeżdża ponad 60 tramwajów a odległość torowisk od budynku wynosi ok. 10m. W związku z powyższym należy przyjąć następujące parametry: zaprawa murarska wapienna klasy M0,5, cegła pełna klasy 10 MPa ANALIZA KONSTRUKCJI MUROWYCH. Parametry mechaniczne cegły i zaprawy. Element murowy: - cegła ceramiczna pełna- klasa 10 (f b =10MPa) wg PN-EN 772. Znormalizowana wytrzymałość na ściskanie elementu murowego: Zaprawa murarska wapienna słabo skrystalizowana. Klasa zaprawy: M 1: M 0,5: Wytrzymałość muru na ściskanie. Częściowy współczynnik bezpieczeństwa muru dla stanów granicznych nośności ustalono przy założeniu: - klasy wykonania robót "B", - elementy murowe kategorii "II" i dowolnej zaprawy: 25

26 Wytrzymałość muru na ściskanie wg PN-EN :2010 bez uwzględnienia spoiny podłużnej w murze (dotyczy zapraw marki większej bądź równej M1): Współczynnik K - jak dla ściany zaliczanych do grupy 1: Współczynnik redukcyjny z uwagi na długotrwałe działanie obciążenia, własności materiałów, stan techniczny: Wytrzymałość charakterystyczna muru na ściskanie: Wytrzymałość obliczeniowa muru na ściskanie: Wytrzymałość muru na ściskanie wg formuły L.J. Oniszczyka opisujących wytrzymałość na ściskanie murów ceglanych wykonanych na zaprawie wapiennej: Dla klasy zaprawy M 1: Wytrzymałość średnia muru na ściskanie: Wytrzymałość charakterystyczna muru na ściskanie: Wytrzymałość obliczeniowa muru na ściskanie: Dla klasy zaprawy M 0,5: Wytrzymałość średnia muru na ściskanie: Wytrzymałość charakterystyczna muru na ściskanie: Wytrzymałość obliczeniowa muru na ściskanie: Kombinacja obciążeń wg PN-EN 1990 (wz 6.10a, 6.10b) N 1,Ed = max { 248,84 kn (6.10a); 211,71 kn (6.10b)} N m,ed = max { 278,38 kn (6.10a); 236,81 kn (6.10b)} N 2,Ed = max { 307,91 kn (6.10a); 261,92 kn (6.10b)} 26

27 Przekrój pod stropem Przekrój nad stropem Określenie wartości mimośrodu początkowego (niezamierzony) mimośród od obciążenia poziomego (np. wiatru) Obliczenie nośności pod stropem: przyjeto: Obliczenie nośności nad stropem: przyjeto: Obliczenie nośności w środku wysokości: 27

28 3.8. KOROZJA BIOLOGICZNA ELEMENTÓW DREWNIANYCH. Elementy drewniane (więźba dachowa, strop) w przedmiotowym budynku zostały miejscowo porażone zarówno przez grzyby jak również przez szkodniki techniczne. W przypadku grzybów z przeprowadzonych oględzin makroskopowych wynika, że mamy tutaj najprawdopodobniej do czynienia z Powłoczniakiem gładkim (Corticium Leave). Grzyb ten pod względem szkodliwości zaliczany jest do IV grupy czyli mało szkodliwy, powodujący słaby, powierzchniowy rozkład drewna, rozwijaja się przy dużej wilgotności, a w przypadku jej braku szybko obumierają. Ponieważ pokrycie dachowe ma liczne przecieki więc jego występowanie obejmuje praktycznie cały obszar przedmiotowej więźby dachowej. Porażenie spowodowane szkodnikami technicznymi (ksylofagami) z rodziny kózkowatych. W naszym przypadku sądząc po wielkości otworów wylotowych jak również obecnością mączki drzewnej mamy do czynienia z Spuszczelem pospolitym (Hylotrupes bajulus). Uszkodzenia występujące na przedmiotowej więźbie są miejscowe i dotyczą zarówno płatwi, krokwi jak również słupów czy nawet deskowania podłogi. Taki sposób degradacji elementów jest trudny do ocenienia, ponieważ bez wycięcia konkretnego elementu i praktycznie zniszczenia go trudno określić dokładnie stopień porażenia. Istotną informacją jest długość życia jednego pokolenia zawierającego się w przedziale od 2 do 18 lat (J.Ważny, J.Karyś Ochrona budynków przed korozja biologiczną ponieważ wraz z wiekiem budynku liczba żerowisk maleje przyjmuje się, że w przedziale wiekowym drewna od 75 do 100 lat żerowiska zanikają). Żerowanie w/w szkodnika wpływa na obniżenie nośności poszczególnych elementów drewnianych znajdujących się w rejonie jego oddziaływania. 4. WNIOSKI. Podstawowe wnioski dla budynku. Ogólny stan zarówno pokrycia dachowego jak również obróbek blacharskich oceniono jak zły. Pokrycie dachowe wykonane z papy asfaltowej z licznymi miejscami świadczącymi o nieszczelności pokrycia. Obróbki ogniomurów jak również kominów wykonane z papy. Przedmiotowe pokrycie dodatkowo zniszczone zostało przez powbijane anteny do odbioru TV. Rynny wykonane z blachy ocynkowanej. Aktualnie rynny miejscowo zanieczyszczone, co wpływa na ich drożność jak również na stan techniczny. Rynna miejscowo naprawiana prawdopodobnie preparatami opartymi na bitumie. Rura spustowa miejscowo skorodowana, wprowadzona w kanalizację. Przy studzience kanalizacyjnej miejscowo zapadnięty grunt. Kominy ceglane wyprawione wyprawą tynkarską. Miejscowo tynki uległy korozji. Na przedmiotowych kominach brak czapek kominowych. Aktualne przekroje krokwi pod warunkiem nie porażenia przez korozje biologiczna zapewniają jej wystarczająca nośność. Natomiast płatew środkowa w wyniku braku dodatkowych podparć (miecze) i w wyniku działania wszystkich obciążeń występuje przekroczenie stanów ULS jak również SLS. W słupach podobnie jak w płatwi w wyniku działania max kombinacji obciążeń następuje przekroczenie stanów ULS. Ponadto więźba dachowa nie została zabezpieczona na wypadek działania korozji biologicznej, co zaskutkowało jej wystąpieniem. Belki stropowe wytężone w około 90 %. Belki stopu poddasza nie są obciążone więźbą dachową. W lokalach mieszkaniowych stropy z trwałymi ugięciami. Ugięcia te zlokalizowane są przede wszystkim na ciągach komunikacyjnych (korytarze, 28

29 pomieszczenia mieszkalne w miejscach intensywnego ruchu). Ponadto stropy charakteryzują się wyczuwalnymi drganiami parasejsmicznymi pochodzącymi od ruchu zarówno kołowego, jak również szynowego zlokalizowanego przy ul. Kilińskiego. Ponadto w deskach podłogi zlokalizowano występowanie mączki drzewnej, co może świadczyć o występowaniu Spuszczela pospolitego (Hylotrupes bajulus). Ogólny stan elewacji określono jako dostateczny z nielicznymi miejscami odpadnięcia tynku. Na elewacji w strefie przy opasce a zwłaszcza przy rurze spustowej widoczne liczne siedliska glonów (Alage). Poprzez wydzielanie kwasów powodują powierzchniową korozje materiałów. Budynek nie został poddany termomodernizacji. Współczynnik przenikania ciepła wynosi U=1,141(W/m 2 K) i jest wartością zdecydowanie większą niż wartość w aktualnych WT. Ponadto brak ogrzewania klatki schodowej wpływa niekorzystnie na stan m.in. wyprawy tynkarskiej jak również powłok malarskich. Po przeprowadzeniu analizy wytrzymałościowej konstrukcji murowych stwierdzono ich wystarczającą nośność. Nadmienić należy, że elementy murowe poddane są obciążeniom pochodzących od ruchu pojazdów. Pomimo że obciążenia te nie generują wielkich sił to decydującym czynnikiem jest ich częstotliwość występowania. Świadczyć o tym mogą zarysowania oraz ich sposób umiejscawiania typowy dla zarysowań spowodowanych działaniem sił dynamicznych. Nadmienić należy, że tego rodzaju obciążenie znacznie redukuje nośność elementów murowych. Ściany dodatkowo są zarysowane w miejscu oparcia belek (zjawisko widoczne szczególnie na klatce schodowej w miejscu oparcia belek stropu odcinkowego) jak również w miejscach przebiegu kominów. Mieszkania w przedmiotowym budynku remontowane indywidualnie, tak więc ich stan zależy od indywidualnego utrzymania. Mieszkania, w których umożliwiono wykonanie wizji lokalnej znajdują się w stanie poprawnym. Ze względu na wykończenie pomieszczeń mieszkalnych nie wyrażono zgód na wykonywanie odkrywek. Ponadto uwagi zawarte w orzeczeniu z roku 2005 odnośnie wykonywanych łazienek oraz WC pozostają nadal aktualne (zwłaszcza w odniesieniu do wentylacji). Ławy fundamentowe wykonane z cegły pełnej na zaprawie wapiennej. Aktualnie budynek posiada opaskę betonową. Jednakże nadal nie posiada skutecznej hydroizolacji. Stan ogólny określono jako słaby. Schody wspornikowe zarysowane na połączniu poszczególnych stopni. Rozwiązanie utwierdzenia stopni w murze nie gwarantuje pełnego utwierdzenia, w związku z tym w wyniku małych obrotów na podporze następuje zarysowanie na połączniu. Stopnie miejscowo wytarte jak również uszkodzone mechanicznie. Schody drewniane z belkami policzkowymi wykonano na ostatniej kondygnacji. Nadproża nad wejściem wykonane z dwuteowników I-140. Ich nośność jest wystarczająca, natomiast belki nie zostały zabezpieczone przed korozja. Brak zabezpieczenia powoduje występowanie korozji na elementach stalowych. Ponieważ łazienki jak również WC zostały wykonywane indywidualnie przez lokatorów należy przyjąć że przejścia wodno-kanalizacyjne mogły nie zostać zaizolowane w sposób prawidłowy. Ponadto nie uzyskano informacji czy podczas wykonywania np. posadzek z płytek ceramicznych w lokalach mieszkaniowych zostały odpowiednio zweryfikowane obciążenia wynikłe z zastosowania w/w technologii (ciężar płytek, ewentualnej wylewki wyrównującej). 29

30 5. ZALECENIA. Po dokonaniu wizji lokalnych zaleca się, co następuje: Ze względu na stan więźby dachowej należy po większych opadach śniegu wykonywać przegląd dachu a zwłaszcza kontrolować grubość pokrywy śnieżnej. Należy unikać zalegania większej grubości warstwy śnieżnej niż 10cm (ciężar śniegu wynosi od 1kN/m 2 do 4kN/m 2 ). W przypadku stwierdzenia zalegania większej pokrywy śnieżnej należy ją usunąć. Ponieważ więźba dachowa nosi ślady porażenia korozją biologiczną nie tylko w postaci grzybów pleśniowych ale również szkodników technicznych (ksylofagów) należy rozważyć remont kapitalny więźby dachowej. W wersji minimalnej należy wzmocnić zarówno krokwie jak również płatwie. Do wzmocnienia użyć deski gr 25mm i skręcić śrubami M10 w rozstawie co 500mm. Wzmocnienie wykonać obustronnie. Do wzmocnienia słupów użyć bale gr. 50mm obustronnie i skręcić śrubami M10 w rozstawie co 400mm. Do wykonania użyć drewno klasy min. C24 (wg PN-EN 338). Na ostatniej kondygnacji wykonać skucie wyprawy tynkarskiej na syficie wraz z ewentualną wymianą skorodowanego deskowania W przypadku pokrycia dachowego wykonać w wersji minimalnej miejscowe naprawy z papy termozgrzewalnej w celu zapobiegania dalszym przeciekom wód opadowych z dachu do wnętrza obiektu. Wszystkie prace wykonać z użyciem papy termozgrzewalnej nawierzchniowej PYE 250 s52. Wykonać obróbki z papy termozgrzewalnej wszystkich kominów wraz z listwa dociskową. Ułożyć jedną warstwę papy w koszu. Wszystkie prace wykonać z użyciem papy termozgrzewalnej nawierzchniowej PYE 250 s52. Wykonać na elewacji skucie luźnych tynków a następnie w miejscu odkucia wykonać nową wyprawę tynkarską. W przypadku gzymsu należy wykonać zszycie za pomocą systemu Helifix. Sprawdzić a w razie potrzeby dodatkowo umocować poręcze znajdujące się na klatce schodowej. W odniesieniu do stropów zabrania się gromadzenia w jednym miejscu nadmiernego obciążenia. Należy unikać obciążenia zmiennego większego niż 2 kn/m 2. Belki stropowe wzmocnić obustronnie deskami gr 32mm i skręcić śrubami M12 w rozstawie co 500mm. Do wykonania użyć drewno klasy min. C24 (wg PN-EN 338) Na parterze w mieszkaniu, w którym nie ma skutecznej izolacji poziomej należy wykonać izolację poziomą wraz z nową wylewką betonową. Wykonać impregnację elementów drewnianych za pomocą Fobos M4. Wzmocnienia wykonać zgodnie z załączonymi rysunkami. Zarysowanie występujące przy belce spocznika oczyścić a następnie uzupełnić zarysowanie za pomocą np. Atlas monter T5. Całość wykończyć wyprawą tynkarską cementowo-wapienną na siatce cięto-ciągnionej. Elementy stalowe oczyścić oraz zabezpieczyć antykorozyjnie. Drewno, które zostanie użyte do wbudowania należy zabezpieczyć przed porażeniem korozją biologiczną. Minimalna grubość nasycenia drewna wynosi od 4 do 8 mm. Drewno przed wbudowaniem (zaimpregnowane) powinno mieć wilgotność nie większą niż 12%. Drewno wbudowywane musi posiadać certyfikat CE. Kontrole więźby dachowej w okresie zimowym prowadzić regularnie (uzależnioną od opadów śniegu). W przypadku podjęcia przez właściciela budynku decyzji o jego remoncie (pomimo nie dużej różnicy pomiędzy remontem a budową nowego budynku) należy w zależności od posiadanych środków wykonać następujące prace remontowe w celu dalszej wieloletniej eksplantacji budynku (przez remont należy rozumieć wymianę elementów konstrukcyjnych). 30

31 W przypadku nie podjęcia decyzji o remoncie (prace przedstawione poniżej) należy wykonać ponowną opinię techniczną za 3 lata ze szczególnym uwzględnieniem konstrukcji dachu oraz stropów. Poniżej przedstawiono kolejność wykonania prac w przypadku podjęcia remontu kapitalnego budynku. 1. Remont więźby dachowej wraz z pokryciem oraz obróbkami. 2. Remont kominów ponad dachem wraz z wykonaniem czepek kominowych 3. Remont stropów z możliwością ich wymiany np. na stropy WPS. 4. Wykonanie nowych ścian działowych po ewentualnej wymianie stropów. 5. Wymianę konstrukcji biegów schodowych na spełniającą wymagania ppoż 6. Remont stolarki okiennej jak również drzwiowej 7. Wykonanie hydroizolacji budynku 8. Wykonanie termomodernizacji budynku 9. Remont instalacji elektrycznej jak również wod-kan Na powyższe prace wykonać niezbędne projekty. 6. METODY ZWALCANIA KSYLOFAGÓW. W przypadku drewna już wbudowanego metody dezynsekcji możemy podzielić na: Metody chemiczne (najczęściej stosowane w Polsce) z użyciem odpowiednich impregnatów lub gazów Metody fizyczne za pomocą gorącego powietrza (hot-air) Metody biologiczne Do metod chemicznych zaliczamy zwalczanie szkodników drewna w obiektach (w elementach budynków, całych budynków) z użyciem np. dezynsekcji gazowej, fumigacja. Chemiczna dezynsekcja może być stosowana jednak tylko przez specjalistyczne firmy, posiadające odpowiednie uprawnienia i przy zachowaniu szczególnych środków ostrożności. Czynności przygotowawcze (uszczelnianie obiektu) oraz preparaty używane podczas takiego zabiegu wymagają dużej wiedzy, doświadczenia i nakładu pracy. Impregnaty stosowane do dezynsekcji muszą charakteryzować się przede wszystkim głębokim wnikaniem w drewno. W celu zwiększenia wnikania impregnatów stosuje się nawiercanie otworów lub wykorzystuje się otwory wylotowe chrząszczy. Zwiększenie wilgoci drewna zwłaszcza ponad pkt nasycenia sprawia że użycie preparatów do dezynsekcji staje się całkowicie nieskuteczne. Do metod fizycznych zalicza się m.in. metoda gorącego powietrza (hot-air) polegająca na ogrzewaniu elementów drewnianych poprzez podgrzewanie atmosfery, w której się znajdują (utrzymanie wewnątrz przekroju drewna temperatury 56 stopni Celsjusza przez 30 min parametry zapewniające 100% śmiertelność dla ksylofagów). W 2008 roku zostało we Włoszech wyprodukowane mobilne urządzenie SAURUS, służące do bezinwazyjnego (ekologicznego) zwalczania szkodników za pomocą promieniowania elektromagnetycznego czyli mikrofal. Metody biologiczne praktycznie nie istnieją, ponieważ szkodniki ukrywają się w środku drewnianych elementów, które dostarczają im pokarmu i są dla nich kryjówką. Jedynym naturalnym zagrożeniem są dzięcioły, na których pomoc możemy liczyć tylko w lesie. Niejednokrotnie dla uzyskania 100% skuteczności w zwalczaniu ksylofagów konieczne jest integrowanie metod fizycznych i chemicznych. Nowo wbudowane elementy należy szczególnie zabezpieczyć przed porażeniem przez ksylofagi. Ponieważ niewłaściwie zabezpieczony element może od razu stać się miejscem żerowania szkodników technicznych. 31

32 7. IMPREGNACJA ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH. Impregnacja elementów drewnianych. FOBOS M-4 ma postać granulatu proszkowego barwy białożółtej, będącego mieszaniną soli nieorganicznych z niewielkim dodatkiem soli organicznych - potęgującym działanie biochronne. Wykazuje poczwórne działanie ochronne dla drewna i materiałów drewnopochodnych: przed ogniem, grzybami domowymi, grzybami pleśniowymi oraz owadami technicznymi szkodnikami drewna. Nadaje elementom drewnianym cechy niezapalności oraz nierozprzestrzeniania ognia. Jednocześnie nie obniża wytrzymałości drewna, nie powoduje korozji stali. Jest skuteczny zarówno przy impregnacji wgłębnej, jak i powierzchniowej. Preparat stosuje się w postaci roztworu wodnego. Zawartość substancji biologicznie czynnych w przeliczeniu na 1 kg preparatu: boraks ~37 g, chlorek benzylo-c12-18-alkilodwumetylo amoniowy ~20 g, 3-jodo-2-propinylo- Nbutylokarbaminian ~1,7 g. ZASTOSOWANIE FOBOS M-4 jest przeznaczony do impregnacji drewnianych elementów budowlanych znajdujących się wewnątrz budynków. Na zewnątrz może być stosowany bez kontaktu z gruntem, w warunkach ochrony zaimpregnowanych powierzchni przed oddziaływaniem wody i opadów atmosferycznych powodujących jego wymywanie. FOBOS M-4 może być użyty w budynkach, a także pomieszczeniach przeznaczonych do magazynowania żywności i obiektach przemysłu spożywczego, jednak zabezpieczone elementy nie mogą się stykać bezpośrednio ze środkami spożywczymi. PRZYGOTOWANIE ROZTWORU I DREWNA FOBOS M-4 należy stosować jako 30 procentowy roztwór wodny. W celu przygotowania 30- procentowego roztworu należy stosować proporcję: 1kg FOBOSU M-4 na 2,3 litra wody. Preparat należy stopniowo wsypywać do wody (najkorzystniej o temperaturze ok. 50 stopni Celsjusza) mieszając, aż do jego całkowitego rozpuszczenia. Tak przygotowany roztwór nadaje się do bezpośredniego użytku. Do impregnacji wgłębnej stosuje się roztwór o stężeniu kilku procent stężenie należy dostosować do rodzaju i wilgotności drewna. Kontrolę procesu nasycania i ilości wchłoniętego roztworu należy przeprowadzać dla każdej partii zabezpieczanego materiału metodą wagową (ważyć drewno przed i po impregnacji). Drewno przeznaczone do impregnacji powinno być zdrowe, czyste, nie pokryte farbą lub lakierem. Powierzchnie malowane należy oczyścić z farby. Jeżeli drewno uprzednio było impregnowane środkiem hydrofobizującym (utrudniającym wchłanianie wody), np. pokostem, wówczas impregnacja FOBOSEM M-4 może być mało skuteczna. Barwienie drewna podczas impregnacji ułatwia rozpoznanie drewna zaimpregnowanego. W tym celu umieszczono wewnątrz opakowania dwie saszetki z barwnikiem w różnych kolorach (do wyboru), z których jeden należy rozpuścić w roztworze roboczym (nie dotyczy wiaderek 1 kg FOBOSU M-4). Nie należy stosować innego barwnika niż dołączony przez producenta. Pod wpływem warunków atmosferycznych barwa zaimpregnowanego drewna jaśnieje, co nie ma wpływu na jego jakość. Przed impregnacją drewno powinno być doprowadzone do stanu powietrzno-suchego. Po wykonaniu impregnacji należy je ponownie przesuszyć w przewiewnym, zadaszonym miejscu, poukładać w sztaple na przekładkach do stanu powietrzno-suchego drewna. Efekt zabezpieczenia drewna uzyskuje się po wykonaniu impregnacji. 32

33 WYKONANIE IMPREGNACJI Roztwór nanosić na powierzchnię drewna za pomocą pędzla, wałka lub dyszy rozpyłowej. Zabieg należy powtarzać kilkakrotnie, aż do naniesienia wymaganej ilości preparatu. Między kolejnymi nanoszeniami należy zachować kilkugodzinne przerwy, aby nastąpiło dobre wchłonięcie impregnatu. Smarowanie i natryskiwanie są jedynymi metodami umożliwiającymi impregnację drewna już wbudowanego. W przypadku drewna, które jeszcze nie zostało wbudowane, bardziej poleca się metody zanurzeniowe kąpiel zimna i kąpiel gorącozimna, choć smarowanie i natryskiwania także mogą być stosowane. 8. ANALIZA OPŁACALNOŚCI REMONTU. Do sprawdzenia opłacalności remontu budynku zastosowano wzór pochodzący z metody badania efektywności remontów i modernizacji budynków mieszkalnych autorstwa S.Chojeckiego (metoda ta została opracowana na przełomie lat 60 i 70-tych ubiegłego wieku). R=J-J x E tr gdzie: R szacunkowy koszt potrzebnych nakładów na remont w relacji 1m 2 p.u. J średni koszt budowy 1m 2 p.u. nowego budynku tr pozostały okres użytkowania budynku po remoncie E tr czynnik dyskontujący Budynek nr 1. J = 4500zł./m2 Średni koszt budowy nowego budynku w roku ,54% Procent zużycia budynku według tablicy zużycia budynku tr = 30 lat Okres użytkowania po remoncie E tr = 0,1 Czynnik dyskontujący Rachunek opłacalności: R=J-J x E tr 4500x0,6354 < x 0,1 2859,30 < 4050,00 Analiza: Nakłady pieniężne poniesione na wykonanie remontu budynku są niższe od kosztów budowy nowego budynku. Remont budynku nadal jest opłacalny. Wnioski: Stopień zużycia technicznego budynku według aktualnego stanu technicznego Sz f =63,54% Opłacalność remontu: należy rozważyć remont budynku. 33