8.OBLICZENIA STATYCZNE

Save this PDF as:
 WORD  PNG  TXT  JPG

Wielkość: px
Rozpocząć pokaz od strony:

Download "8.OBLICZENIA STATYCZNE"

Transkrypt

1 8.OLICZENI STTYCZNE. Dach ZESTWIENI OCIĄŻEŃ Pokrycie, lachodachówka Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f Obc. obl. kn/m 2. lachodachówka o grubości 0,55 mm [0,350kN/m2] 0,35,30 0,45 2. Łaty 5,5 cm x 5,0 cm co 40cm 0,03,30 0,04 [5,5kN/m3 0,05m 0,05cm/0,4m] 3. Kontrłaty 5,0 cm x 2,5 cm co 90 cm 0,0,30 0,0 [5,5kN/m3 0,05m 0,0m/0,9m] 4. Folia paroprzepuszczalna 0,02,20 0,02 Σ: 0,4,30 0,53 Pokrycie, lacha płaska Obc. obl. Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f kn/m 2. lacha stalowa, cynkowa lub miedziana o grubości 0,55 mm 0,35,30 0,45 [0,350kN/m2] 2. Deskowanie grub. 2,5 cm [5,5kN/m3 0,0m] 0,4,30 0,8 3. Kontrłaty 5,0 cm x 2,5 cm co 90 cm 0,0,30 0,0 [5,5kN/m3 0,05m 0,0m/0,9m] 4. Folia paroprzepuszczalna 0,02,20 0,02 Σ: 0,52,30 0,67 Ocieplenie Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f Obc. obl. kn/m 2. Wełna mineralna w płytach miękkich grub. 6 cm 0,0,30 0,3 [0,6kN/m3 0,6m] 2. Łaty 5 cm x 4,0 cm co 40 cm [5,5kN/m3 0,05m 0,04m/0,40m] 0,03,30 0,04 3. Wełna mineralna w płytach miękkich grub. 4 cm 0,02,30 0,03 [0,6kN/m3 0,04m] 4. Folia paroizolacyjna 0,02,20 0,02 5. Płyty gipsowo kartonowe, cm 0,2,20 0,4 Σ: 0,29, 0,36 33

2 .. Dach (wiązar ) DNE Szkic układu poprzecznego 622,3 45,0 2 6,0 2 73,0 06, ,0 4 06,5 880,0 Szkic układu podłużnego - płatwi pośredniej 270,0 C D 365,0 90,0 365,0 Geometria ustroju: Kąt nachylenia połaci dachowej α = 45,0 o Rozpiętość wiązara l = 8,80 m Rozstaw podpór w świetle murłat l s = 6,39 m Rozstaw osiowy płatwi l gx =,73 m Rozstaw krokwi a = 0,90 m Usztywnienia boczne krokwi - brak Płatew pośrednia złożona z trzech odcinków: - odcinek - o rozpiętości l = 3,65 m lewy koniec odcinka oparty na murze prawy koniec odcinka oparty na murze - odcinek - C o rozpiętości l =,90 m lewy koniec odcinka oparty na murze prawy koniec odcinka oparty na murze - odcinek C - D o rozpiętości l = 3,65 m lewy koniec odcinka oparty na murze prawy koniec odcinka oparty na murze Rozstaw podparć poziomych murłaty l mo = 2,00 m Dane materiałowe: - krokiew 8/6cm (zacios 3 cm) z drewna C24 - płatew 6/22 cm z drewna C24 - murłata 4/4 cm z drewna C24 34

3 Obciążenia (wartości charakterystyczne i obliczeniowe): - pokrycie dachu : g k = 0,40 kn/m 2, g o = 0,533 kn/m 2 - uwzględniono ciężar własny wiązara - obciążenie śniegiem (wg PN-80/-0200/z/Z-: połać bardziej obciążona, strefa 3, =447 m n.p.m., nachylenie połaci 45,0 st.): - na połaci lewej s kl =,249 kn/m 2, s ol =,874 kn/m 2 - na połaci prawej s kp = 0,833 kn/m 2, s op =,249 kn/m 2 - obciążenie śniegiem traktuje się jako obciążenie średniotrwałe - obciążenie wiatrem (wg PN--020:977/z:2009/Z-3: strefa III, teren, wys. budynku z =2,2 m): - na połaci nawietrznej p kl = 0,23 kn/m 2, p ol = 0,346 kn/m 2 - na stronie zawietrznej p kp = -0,94 kn/m 2, p op = -0,29 kn/m 2 - ocieplenie dolnego odcinka krokwi g kk = 0,290 kn/m 2, g ok = 0,362 kn/m 2 - dodatkowe obciążenie stałe płatwi q kp = 0,502 kn/m, q op = 0,602 kn/m Założenia obliczeniowe: - klasa użytkowania konstrukcji: 2 - w obliczeniach statycznych krokwi uwzględniono wpływ podatności płatwi WYNIKI WYMIROWNIE wg PN--0350:2000 drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 f m,k = 24 MPa, f t,0,k = 4 MPa, f c,0,k = 2 MPa, f v,k = 2,5 MPa, E 0,mean = GPa, ρ k = 350 kg/m 3 Krokiew 8/6 cm (zacios na podporach 3 cm) Smukłość λ y = 73,5 < 50 λ z = 47,0 < 50 Maksymalne siły i naprężenia w przęśle decyduje kombinacja: K0 stałe-max (podatność)+śnieg (podatność)+0,90 wiatr (podatność) M y =,95 knm, N = 3,49 kn f m,y,d = 4,77 MPa, f c,0,d = 2,92 MPa σ m,y,d = 5,72 MPa, σ c,0,d = 0,27 MPa k c,y = 0,534, k c,z = 0,50 σ c,0,d/(k c,y f c,0,d) + σ m,y,d/f m,y,d = 0,427 < σ c,0,d/(k c,z f c,0,d) + σ m,y,d/f m,y,d = 0,528 < Maksymalne siły i naprężenia na podporze (murłacie) decyduje kombinacja: K3 stałe-max+śnieg+0,90 wiatr M y = -,94 knm, N = 5,5 kn f m,y,d = 4,77 MPa, f c,0,d = 2,92 MPa σ m,y,d = 8,59 MPa, σ c,0,d = 0,53 MPa (σ c,0,d/f c,0,d) 2 + σ m,y,d/f m,y,d = 0,583 < Maksymalne ugięcie krokwi (pomiędzy płatwią a kalenicą) decyduje kombinacja: K9 stałe-max (podatność)+śnieg (podatność) u fin = 5,82 mm < u net,fin = l / 200 = 223/ 200 = 6,2 mm (95,2%) Maksymalne ugięcie wspornika krokwi decyduje kombinacja: K9 stałe-max (podatność)+śnieg (podatność) u fin = 3,76 mm < u net,fin = 2 l / 200 = 2 605/ 200 = 6,05 mm (23,4%) Płatew 6/22 cm Smukłość λ y = 4,2 < 50 λ z = 9,5 < 50 Obciążenia obliczeniowe q z,max = 7,53 kn/m q y,max = 0,56 kn/m Maksymalne siły i naprężenia w płatwi (odcinek - ) decyduje kombinacja: K3 stałe-max+śnieg+0,90 wiatr-parcie M y = 2,53 knm, M z = 0,85 knm f m,y,d = 4,77 MPa, f m,z,d = 4,77 MPa σ m,y,d = 9,7 MPa, σ m,z,d = 0,90 MPa σ m,y,d/f m,y,d + k m σ m,z,d/f m,z,d = 0,700 < k m σ m,y,d/f m,y,d + σ m,z,d/f m,z,d = 0,52 < Maksymalne ugięcie (odcinek - ) decyduje kombinacja: K2 stałe-max+śnieg u fin =,00 mm < u net,fin = l / 200 = 8, mm (60,2%) Murłata 4/4 cm Część murłaty leżąca na ścianie Obciążenia obliczeniowe q z,max = 7,38 kn/m q y,max =,52 kn/m Maksymalne siły i naprężenia decyduje kombinacja: K4 stałe-max+wiatr M z = 0,65 knm f m,z,d = 6,62 MPa σ m,z,d =,42 MPa σ m,z,d/f m,z,d = 0,086 < 35

4 .2. Dach (wiązar 2) Krokiew 45 DNE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 8,0 cm Wysokość h = 6,0 cm Zacios na podporach t k = 3,0 cm Drewno: drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 f m,k = 24 MPa, f t,0,k = 4 MPa, f c,0,k = 2 MPa, f v,k = 2,5 MPa, E 0,mean = GPa, ρ k = 350 kg/m 3 Klasa użytkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Kąt nachylenia połaci dachowej α = 45,0 o Rozstaw krokwi a = 0,90 m Długość rzutu poziomego wspornika l w,x = 0,60 m Długość rzutu poziomego odcinka środkowego l d,x = 0,86 m Długość rzutu poziomego odcinka górnego l g,x = 0,00 m Obciążenia dachu: - obciążenie stałe g k = 0,40 kn/m 2 połaci dachowej; γ f =,30 - uwzględniono ciężar własny krokwi - obciążenie śniegiem S k =,249 kn/m 2 rzutu połaci dachowej, γ f =,50 - obciążenie parciem wiatru (wg PN--020:977/z/Z-3: połać nawietrzna, strefa III, H=447 m n.p.m., teren, z=h=2,2 m, budowla zamknięta, wymiary budynku H=2,2 m, =7, m, L=0,2 m, nachylenie połaci 45,0 st., beta=,80): p k = 0,23 kn/m 2 połaci dachowej, γ f =,50 - obciążenie ssaniem wiatru (wg PN--020:977/z/Z-3: połać zawietrzna, strefa III, H=447 m n.p.m., teren, z=h=2,2 m, budowla zamknięta, wymiary budynku H=2,2 m, =7, m, L=0,2 m, nachylenie połaci 45,0 st., beta=,80): p k = -0,94 kn/m 2 połaci dachowej, γ f =,50 - obciążenie ociepleniem g kk = 0,290 kn/m 2 połaci dachowej na całej krokwi; γ f =, WYNIKI: M [knm] R [kn] -0,63,22 45,0 0,09 0,85 0,39-0,32 3,97 0,3 0,7 0,06 0,07-0,06 0,60 0,86 Zginanie decyduje kombinacja (obc.stałe max.+ocieplenie+śnieg+wiatr) Moment obliczeniowy: M podp = -0,63 knm Warunek nośności - podpora: σ m,y,d = 2,8 MPa, f m,y,d = 4,77 MPa σ m,y,d/f m,y,d = 0,90 < Ugięcie (wspornik): u fin = 0,79 mm < u net,fin = 2,0 l / 200 = 8,49 mm (9,3%) Ugięcie (odcinek środkowy): u fin = (-) 0,06 mm < u net,fin = l / 200 = 6,08 mm (,0%) Krokiew 5 DNE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 8,0 cm Wysokość h = 6,0 cm Zacios na podporach t k = 3,0 cm Drewno: drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 f m,k = 24 MPa, f t,0,k = 4 MPa, f c,0,k = 2 MPa, f v,k = 2,5 MPa, E 0,mean = GPa, ρ k = 350 kg/m 3 Klasa użytkowania konstrukcji: klasa 2 36

5 Geometria: Kąt nachylenia połaci dachowej α = 5,0 o Rozstaw krokwi a = 0,90 m Długość rzutu poziomego wspornika l w,x = 0,60 m Długość rzutu poziomego odcinka środkowego l d,x = 2,4 m Długość rzutu poziomego odcinka górnego l g,x = 0,00 m Obciążenia dachu: - obciążenie stałe g k = 0,40 kn/m 2 połaci dachowej; γ f =,30 - uwzględniono ciężar własny krokwi - obciążenie śniegiem (wg PN-80/-0200/z/Z-: dach jednospadowy, strefa 3, =447 m n.p.m., nachylenie połaci 5,0 st.): S k =,666 kn/m 2 rzutu połaci dachowej, γ f =,50 - obciążenie parciem wiatru (wg PN--020:977/z/Z-2: połać nawietrzna wariant II strefa III, H=447 m n.p.m., teren, z=h=2,2 m, budowla zamknięta, wymiary budynku H=2,2 m, =7, m, L=0,2 m, nachylenie połaci 5,0 st., beta=,80): p k = 0,049 kn/m 2 połaci dachowej, γ f =,50 - obciążenie ssaniem wiatru (wg PN--020:977/z/Z-2: dolna połać nawietrzna, wariant I, strefa III, H=447 m n.p.m., teren, z=h=2,2 m, budowla zamknięta, wymiary budynku H=2,2 m, =7, m, L=0,2 m, nachylenie połaci 5,0 st., beta=,80): p k = -0,437 kn/m 2 połaci dachowej, γ f =,50 - obciążenie ociepleniem g kk = 0,290 kn/m 2 połaci dachowej na całej krokwi; γ f =, WYNIKI: M [knm] R [kn] 2,50 0,02-0,8 0,62-0,58 5,0 3,6-0,24 0,03-0,30 6,0-0,40 2,04 0,60 2,4 Zginanie decyduje kombinacja (obc.stałe max.+ocieplenie+śnieg+wiatr) Momenty obliczeniowe: M przęsł = 2,04 knm; M podp = -0,58 knm Warunek nośności - przęsło: σ m,y,d = 5,99 MPa, f m,y,d = 4,77 MPa σ m,y,d/f m,y,d = 0,405 < Warunek nośności - podpora: σ m,y,d = 2,56 MPa, f m,y,d = 4,77 MPa σ m,y,d/f m,y,d = 0,73 < Ugięcie (wspornik): u fin = (-) 2,59 mm < u net,fin = 2,0 l / 200 = 6,2 mm (4,8%) Ugięcie (odcinek środkowy): u fin = 4,48 mm < u net,fin = l / 200 = 2,48 mm (35,9%) Murłata DNE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 6,0 cm Wysokość h = 22,0 cm Drewno: drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 f m,k = 24 MPa, f t,0,k = 4 MPa, f c,0,k = 2 MPa, f v,k = 2,5 MPa, E 0,mean = GPa, ρ k = 350 kg/m 3 Klasa użytkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Płatew podparta tylko słupami Rozstaw słupów l =,90 m Obciążenia płatwi: - obciążenie stałe [(0,40 (0,60+0,5 2,4)/cos 5,0 o )+(0,290 0,60/cos 5,0 o )] G k = 0,946 kn/m; γ f =,29 - uwzględniono dodatkowo ciężar własny płatwi - obciążenie śniegiem [,666 (0,5 2,4)] S k = 2,008 kn/m; γ f =,50 37

6 - obciążenie wiatrem - wariant I (pionowe) [(0,049 (0,5 2,4)/cos 5,0 o ) cos 5,0 o ] W k,z = 0,059 kn/m; γ f =,50 - obciążenie wiatrem - wariant I (poziome) [(0,049 (0,5 2,4)/cos 5,0 o ) sin 5,0 o ] W k,y = 0,06 kn/m; γ f =,50 - obciążenie wiatrem - wariant II (pionowe) [(-0,437 (0,5 2,4)/cos 5,0 o ) cos 5,0 o ] W k,z = -0,527 kn/m; γ f =,50 - obciążenie wiatrem - wariant II (poziome) [(-0,437 (0,5 2,4)/cos 5,0 o ) sin 5,0 o ] W k,y = -0,4 kn/m; γ f =,50 WYNIKI: Zginanie decyduje kombinacja (obc.stałe max.+śnieg+wiatr-wariant I) Momenty obliczeniowe M y,max = 2,0 knm; M z,max = 0,0 knm Warunek nośności: σ m,y,d =,55 MPa, f m,y,d = 4,77 MPa σ m,z,d = 0,0 MPa, f m,z,d = 4,77 MPa k m = 0,7 k m σ m,y,d/f m,y,d + σ m,z,d/f m,z,d = 0,074 < σ m,y,d/f m,y,d + k m σ m,z,d/f m,z,d = 0,06 < Ugięcie: decyduje kombinacja (obc.stałe+śnieg) u fin,z = 0,6 mm; u fin,y = 0,00 mm u fin = (u 2 fin,z + u 2 fin,y ) 0,5 =0,6 mm < u net,fin = 9,50 mm (6,4%).3. Płatew SCHEMT ELKI C D 3,65,90 3,65 Parametry belki: - współczynnik obciążenia dla ciężaru własnego belki γ f =,0 OCIĄŻENI OLICZENIOWE ELKI Przypadek P: Przypadek (γ f =,5, klasa trwania - stałe) Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie): 7,53 7,53 9,9 9,9 7,53 7,53 go=0,3 kn/mb C D 3,65,90 3,65 WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Przypadek P: Przypadek Momenty zginające [knm]: -9,4-9,4 2,37 2 C 9,98 27,87 27,87 9,98 2,37 D 38

7 Siły poprzeczne [kn]: 2,37 8,86 9,02 2 C D -8,86-2,37-9,02 ZŁOŻENI OLICZENIOWE DO WYMIROWNI Klasa użytkowania konstrukcji - 2 Parametry analizy zwichrzenia: - belka zabezpieczona przed zwichrzeniem Ugięcie graniczne u net,fin = l o / 200 WYNIKI OLICZEŃ WYTRZYMŁOŚCIOWYCH WYMIROWNIE WG PN--0350:2000 z y y z Przekrój prostokątny 6 / 22 cm W y = 29 cm 3, J y = 497 cm 4, m = 2,3 kg/m drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 f m,k = 24 MPa, f t,0,k = 4 MPa, f c,0,k = 2 MPa, f v,k = 2,5 MPa, E 0,mean = GPa, ρ k = 350 kg/m 3 elka Zginanie Przekrój x = 7,58 m Moment maksymalny M max = 9,98 knm σ m,y,d = 7,73 MPa, f m,y,d =,08 MPa Warunek nośności: σ m,y,d / f m,y,d = 0,70 < Warunek stateczności: k crit =,000 σ m,y,d = 7,73 MPa < k crit f m,y,d =,08 MPa (69,8%) Ścinanie Przekrój x = 3,65 m Maksymalna siła poprzeczna V max = -9,02 kn τ d = 0,8 MPa < f v,d =,5 MPa (70,2%) Docisk na podporze Reakcja podporowa R = 27,87 kn (wymiarowanie na docisk pominięto) Stan graniczny użytkowalności Przekrój x =,69 m Ugięcie maksymalne u fin = u M + u T =3,05 mm Ugięcie graniczne u net,fin = l o / 200 = 8, mm u fin = 3,05 mm < u net,fin = 8, mm (7,5%).4. elki żelbetowe pod płatwiami SCHEMT RMY 2 3 0,50,86 3,6,86 6,88 OCIĄŻENI: (wartości obliczeniowe) Przypadek P: Przypadek (γ f =,20) 0,50 27,87 27,87,86 3,6,86 6,88 39

8 WYNIKI: Przypadek P: Przypadek Wykres momentów zginających: 67,87 92,7 67,87 0,50 39,76 Wykres sił tnących:,86 3,6,86 6,88 38,39 32,09 33,23-33,23-32,09 39,76 0,50-38,39,86 3,6,86 6,88 DNE: Wymiary przekroju: Typ przekroju: prostokątny Szerokość przekroju b w = 30,0 cm Wysokość przekroju h = 40,0 cm Parametry betonu: Klasa betonu: 20 (C6/20) f cd = 9,07 MPa, f ctd = 0,74 MPa, E cm = 29,0 GPa Maksymalny rozmiar kruszywa d g = 6 mm Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciążenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 3,8 Otulenie: Otulenie nominalne zbrojenia c nom = 20 mm Zbrojenie główne: Klasa stali: -III (34GS) f yk = 40 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa Średnica prętów dolnych φ d = 6 mm Strzemiona: Średnica φ s = 6 mm elka (przekrój przęsłowy): Moment obliczeniowy M sd = 67,87 knm Moment charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 56,56 knm Rozpiętość efektywna belki l eff = 6,88 m Współczynnik ugięcia α k = (5/48) x 0,97 ZŁOŻENI OLICZENIOWE: Sytuacja obliczeniowa: trwała - element konstrukcyjny o wyjątkowym znaczeniu Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYNIKI PRZĘSŁO - ZGINNIE (wg PN :2002): x

9 Zginanie (metoda uproszczona): Zbrojenie potrzebne s = 5,9 cm 2. Przyjęto 4φ6 o s = 8,04 cm 2 (ρ = 0,73%) (decyduje warunek granicznego ugięcia) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 67,87 knm < M Rd = 88,46 knm (76,7%) Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,88 mm < w lim = 0,3 mm (62,7%) Ugięcie od M Sk,lt: a(m Sk,lt) = 27,87 mm < a lim = 30,00 mm (92,9%) WYNIKI PODPOR - ZGINNIE (wg PN :2002): 34 2 x Zginanie (metoda uproszczona): Zbrojenie potrzebne górne s = 5,9 cm 2. Przyjęto 3φ6 o s = 6,03 cm 2 (ρ = 0,55%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 67,87 knm < M Rd = 69,08 knm (98,3%) Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,288 mm < w lim = 0,3 mm (95,9%) WYNIKI - ŚCINNIE (wg PN :2002): VRd = 52,6 kn VSd = 38,39 kn 38,39 4φ6 co 270 Ścinanie: Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 270 mm na całej długości belki Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 38,39 kn < V Rd = 52,6 kn (73,6%) Szerokość rys ukośnych: w k = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm (0,0%) 4

10 .5. Dach 2 (wiazar ) DNE Szkic układu poprzecznego 78,4 45, , ,0 06, ,0 4 06,5 05,0 Szkic układu podłużnego - płatwi pośredniej 270,0 C D 365,0 90,0 365,0 Geometria ustroju: Kąt nachylenia połaci dachowej α = 45,0 o Rozpiętość wiązara l =,05 m Rozstaw podpór w świetle murłat l s = 8,64 m Rozstaw osiowy płatwi l gx = 3,98 m Rozstaw krokwi a = 0,90 m Usztywnienia boczne krokwi - brak Płatew pośrednia złożona z trzech odcinków: - odcinek - o rozpiętości l = 3,65 m lewy koniec odcinka oparty na murze prawy koniec odcinka oparty na murze - odcinek - C o rozpiętości l =,90 m lewy koniec odcinka oparty na murze prawy koniec odcinka oparty na murze - odcinek C - D o rozpiętości l = 3,65 m lewy koniec odcinka oparty na murze prawy koniec odcinka oparty na murze Rozstaw podparć poziomych murłaty l mo = 2,00 m Dane materiałowe: - krokiew 8/6cm (zacios 3 cm) z drewna C24 - płatew 6/22 cm z drewna C24 - murłata 4/4 cm z drewna C24 42

11 Obciążenia (wartości charakterystyczne i obliczeniowe): - pokrycie dachu : g k = 0,40 kn/m 2, g o = 0,533 kn/m 2 - uwzględniono ciężar własny wiązara - obciążenie śniegiem (wg PN-80/-0200/z/Z-: połać bardziej obciążona, strefa 3, =447 m n.p.m., nachylenie połaci 45,0 st.): - na połaci lewej s kl =,249 kn/m 2, s ol =,874 kn/m 2 - na połaci prawej s kp = 0,833 kn/m 2, s op =,249 kn/m 2 - obciążenie śniegiem traktuje się jako obciążenie średniotrwałe - obciążenie wiatrem (wg PN--020:977/z:2009/Z-3: strefa III, teren, wys. budynku z =2,2 m): - na połaci nawietrznej p kl = 0,23 kn/m 2, p ol = 0,346 kn/m 2 - na stronie zawietrznej p kp = -0,94 kn/m 2, p op = -0,29 kn/m 2 - ocieplenie dolnego odcinka krokwi g kk = 0,290 kn/m 2, g ok = 0,362 kn/m 2 - dodatkowe obciążenie stałe płatwi q kp = 0,502 kn/m, q op = 0,602 kn/m Założenia obliczeniowe: - klasa użytkowania konstrukcji: 2 - w obliczeniach statycznych krokwi uwzględniono wpływ podatności płatwi WYNIKI WYMIROWNIE wg PN--0350:2000 drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 f m,k = 24 MPa, f t,0,k = 4 MPa, f c,0,k = 2 MPa, f v,k = 2,5 MPa, E 0,mean = GPa, ρ k = 350 kg/m 3 Krokiew 8/6 cm (zacios na podporach 3 cm) Smukłość λ y = 73,5 < 50 λ z = 47,0 < 50 Maksymalne siły i naprężenia w przęśle decyduje kombinacja: K0 stałe-max (podatność)+śnieg (podatność)+0,90 wiatr (podatność) M y =,39 knm, N = 6,8 kn f m,y,d = 4,77 MPa, f c,0,d = 2,92 MPa σ m,y,d = 4,08 MPa, σ c,0,d = 0,48 MPa k c,y = 0,534, k c,z = 0,50 σ c,0,d/(k c,y f c,0,d) + σ m,y,d/f m,y,d = 0,346 < σ c,0,d/(k c,z f c,0,d) + σ m,y,d/f m,y,d = 0,526 < Maksymalne siły i naprężenia na podporze (murłacie) decyduje kombinacja: K3 stałe-max+śnieg+0,90 wiatr M y = -,94 knm, N = 8,30 kn f m,y,d = 4,77 MPa, f c,0,d = 2,92 MPa σ m,y,d = 8,59 MPa, σ c,0,d = 0,80 MPa (σ c,0,d/f c,0,d) 2 + σ m,y,d/f m,y,d = 0,586 < Maksymalne ugięcie krokwi (pomiędzy płatwią a kalenicą) decyduje kombinacja: K9 stałe-max (podatność)+śnieg (podatność) u fin = 8,6 mm < u net,fin = l / 200 = 284/ 200 = 4,07 mm (6,2%) Maksymalne ugięcie wspornika krokwi decyduje kombinacja: K2 stałe-max+śnieg u fin = 3,53 mm < u net,fin = 2 l / 200 = 2 605/ 200 = 6,05 mm (22,0%) Płatew 6/22 cm Smukłość λ y = 4,2 < 50 λ z = 9,5 < 50 Obciążenia obliczeniowe q z,max = 0,76 kn/m q y,max = 0,76 kn/m Maksymalne siły i naprężenia w płatwi (odcinek - ) decyduje kombinacja: K3 stałe-max+śnieg+0,90 wiatr-parcie M y = 7,92 knm, M z =,4 knm f m,y,d = 4,77 MPa, f m,z,d = 4,77 MPa σ m,y,d = 3,88 MPa, σ m,z,d =,2 MPa σ m,y,d/f m,y,d + k m σ m,z,d/f m,z,d = 0,997 < k m σ m,y,d/f m,y,d + σ m,z,d/f m,z,d = 0,740 < Maksymalne ugięcie (odcinek - ) decyduje kombinacja: K2 stałe-max+śnieg u fin = 5,33 mm < u net,fin = l / 200 = 8, mm (84,0%) Murłata 4/4 cm Część murłaty leżąca na ścianie Obciążenia obliczeniowe q z,max = 7,38 kn/m q y,max =,9 kn/m Maksymalne siły i naprężenia decyduje kombinacja: K4 stałe-max+wiatr M z = 0,82 knm f m,z,d = 6,62 MPa σ m,z,d =,79 MPa σ m,z,d/f m,z,d = 0,08 < 43

12 .6. Dach 2 (wiązar 2) Krokiew 45 DNE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 8,0 cm Wysokość h = 6,0 cm Zacios na podporach t k = 3,0 cm Drewno: drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 f m,k = 24 MPa, f t,0,k = 4 MPa, f c,0,k = 2 MPa, f v,k = 2,5 MPa, E 0,mean = GPa, ρ k = 350 kg/m 3 Klasa użytkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Kąt nachylenia połaci dachowej α = 45,0 o Rozstaw krokwi a = 0,90 m Długość rzutu poziomego wspornika l w,x = 0,60 m Długość rzutu poziomego odcinka środkowego l d,x =,99 m Długość rzutu poziomego odcinka górnego l g,x = 0,00 m Obciążenia dachu: - obciążenie stałe g k = 0,40 kn/m 2 połaci dachowej; γ f =,30 - uwzględniono ciężar własny krokwi - obciążenie śniegiem S k =,249 kn/m 2 rzutu połaci dachowej, γ f =,50 - obciążenie parciem wiatru (wg PN--020:977/z/Z-3: połać nawietrzna, strefa III, H=447 m n.p.m., teren, z=h=2,2 m, budowla zamknięta, wymiary budynku H=2,2 m, =7, m, L=0,2 m, nachylenie połaci 45,0 st., beta=,80): p k = 0,23 kn/m 2 połaci dachowej, γ f =,50 - obciążenie ssaniem wiatru (wg PN--020:977/z/Z-3: połać zawietrzna, strefa III, H=447 m n.p.m., teren, z=h=2,2 m, budowla zamknięta, wymiary budynku H=2,2 m, =7, m, L=0,2 m, nachylenie połaci 45,0 st., beta=,80): p k = -0,94 kn/m 2 połaci dachowej, γ f =,50 - obciążenie ociepleniem g kk = 0,290 kn/m 2 połaci dachowej na całej krokwi; γ f =, WYNIKI: M [knm] R [kn] 0,28-0,24 2,8 45,0-0,63 0,85 0,52-0,44,44 5,39 0,42 2,90 0,23 0,60,99 Zginanie decyduje kombinacja (obc.stałe max.+ocieplenie+śnieg+wiatr) Momenty obliczeniowe: M przęsł =,44 knm; M podp = -0,63 knm Warunek nośności - przęsło: σ m,y,d = 4,2 MPa, f m,y,d = 4,77 MPa σ m,y,d/f m,y,d = 0,285 < Warunek nośności - podpora: σ m,y,d = 2,8 MPa, f m,y,d = 4,77 MPa σ m,y,d/f m,y,d = 0,90 < Ugięcie (odcinek środkowy): u fin = 3,50 mm < u net,fin = l / 200 = 4,07 mm (24,9%) Krokiew 5 DNE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 8,0 cm Wysokość h = 6,0 cm Zacios na podporach t k = 3,0 cm 44

13 Drewno: drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 f m,k = 24 MPa, f t,0,k = 4 MPa, f c,0,k = 2 MPa, f v,k = 2,5 MPa, E 0,mean = GPa, ρ k = 350 kg/m 3 Klasa użytkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Kąt nachylenia połaci dachowej α = 5,0 o Rozstaw krokwi a = 0,90 m Długość rzutu poziomego wspornika l w,x = 0,60 m Długość rzutu poziomego odcinka środkowego l d,x = 2,4 m Długość rzutu poziomego odcinka górnego l g,x = 0,00 m Obciążenia dachu: - obciążenie stałe g k = 0,40 kn/m 2 połaci dachowej; γ f =,30 - uwzględniono ciężar własny krokwi - obciążenie śniegiem (wg PN-80/-0200/z/Z-: dach jednospadowy, strefa 3, =447 m n.p.m., nachylenie połaci 5,0 st.): S k =,666 kn/m 2 rzutu połaci dachowej, γ f =,50 - obciążenie parciem wiatru (wg PN--020:977/z/Z-2: połać nawietrzna wariant II strefa III, H=447 m n.p.m., teren, z=h=2,2 m, budowla zamknięta, wymiary budynku H=2,2 m, =7, m, L=0,2 m, nachylenie połaci 5,0 st., beta=,80): p k = 0,049 kn/m 2 połaci dachowej, γ f =,50 - obciążenie ssaniem wiatru (wg PN--020:977/z/Z-2: dolna połać nawietrzna, wariant I, strefa III, H=447 m n.p.m., teren, z=h=2,2 m, budowla zamknięta, wymiary budynku H=2,2 m, =7, m, L=0,2 m, nachylenie połaci 5,0 st., beta=,80): p k = -0,437 kn/m 2 połaci dachowej, γ f =,50 - obciążenie ociepleniem g kk = 0,290 kn/m 2 połaci dachowej na całej krokwi; γ f =, WYNIKI: M [knm] R [kn] 2,50 0,02-0,8 0,62-0,58 5,0 3,6-0,24 0,03-0,30 6,0-0,40 2,04 0,60 2,4 Zginanie decyduje kombinacja (obc.stałe max.+ocieplenie+śnieg+wiatr) Momenty obliczeniowe: M przęsł = 2,04 knm; M podp = -0,58 knm Warunek nośności - przęsło: σ m,y,d = 5,99 MPa, f m,y,d = 4,77 MPa σ m,y,d/f m,y,d = 0,405 < Warunek nośności - podpora: σ m,y,d = 2,56 MPa, f m,y,d = 4,77 MPa σ m,y,d/f m,y,d = 0,73 < Ugięcie (wspornik): u fin = (-) 2,59 mm < u net,fin = 2,0 l / 200 = 6,2 mm (4,8%) Ugięcie (odcinek środkowy): u fin = 4,48 mm < u net,fin = l / 200 = 2,48 mm (35,9%) Murłata DNE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 6,0 cm Wysokość h = 22,0 cm Drewno: drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 f m,k = 24 MPa, f t,0,k = 4 MPa, f c,0,k = 2 MPa, f v,k = 2,5 MPa, E 0,mean = GPa, ρ k = 350 kg/m 3 Klasa użytkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Płatew podparta tylko słupami Rozstaw słupów l =,90 m Obciążenia płatwi: - obciążenie stałe [(0,40 (0,60+0,5 2,4)/cos 5,0 o )+(0,290 0,60/cos 5,0 o )] G k = 0,946 kn/m; γ f =,29 45

14 - uwzględniono dodatkowo ciężar własny płatwi - obciążenie śniegiem [,666 (0,5 2,4)] S k = 2,008 kn/m; γ f =,50 - obciążenie wiatrem - wariant I (pionowe) [(0,049 (0,5 2,4)/cos 5,0 o ) cos 5,0 o ] W k,z = 0,059 kn/m; γ f =,50 - obciążenie wiatrem - wariant I (poziome) [(0,049 (0,5 2,4)/cos 5,0 o ) sin 5,0 o ] W k,y = 0,06 kn/m; γ f =,50 - obciążenie wiatrem - wariant II (pionowe) [(-0,437 (0,5 2,4)/cos 5,0 o ) cos 5,0 o ] W k,z = -0,527 kn/m; γ f =,50 - obciążenie wiatrem - wariant II (poziome) [(-0,437 (0,5 2,4)/cos 5,0 o ) sin 5,0 o ] W k,y = -0,4 kn/m; γ f =,50 WYNIKI: Zginanie decyduje kombinacja (obc.stałe max.+śnieg+wiatr-wariant I) Momenty obliczeniowe M y,max = 2,0 knm; M z,max = 0,0 knm Warunek nośności: σ m,y,d =,55 MPa, f m,y,d = 4,77 MPa σ m,z,d = 0,0 MPa, f m,z,d = 4,77 MPa k m = 0,7 k m σ m,y,d/f m,y,d + σ m,z,d/f m,z,d = 0,074 < σ m,y,d/f m,y,d + k m σ m,z,d/f m,z,d = 0,06 < Ugięcie: decyduje kombinacja (obc.stałe+śnieg) u fin,z = 0,6 mm; u fin,y = 0,00 mm u fin = (u 2 fin,z + u 2 fin,y ) 0,5 =0,6 mm < u net,fin = 9,50 mm (6,4%).7. Płatew SCHEMT ELKI C D 3,65,90 3,65 Parametry belki: - współczynnik obciążenia dla ciężaru własnego belki γ f =,0 OCIĄŻENI OLICZENIOWE ELKI Przypadek P: Przypadek (γ f =,5, klasa trwania - stałe) Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie): 0,76 0,76 3,09 3,09 0,76 0,76 go=0,4 kn/mb C D 3,65,90 3,65 WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Przypadek P: Przypadek Momenty zginające [knm]: -3,36-3,36 7,58 2 C 4,7 39,57 39,57 4,7 7,58 D Siły poprzeczne [kn]: 7,58 2,57 26,99 2 C D -2,57-7,58-26,99 ZŁOŻENI OLICZENIOWE DO WYMIROWNI Klasa użytkowania konstrukcji - 2 Parametry analizy zwichrzenia: - belka zabezpieczona przed zwichrzeniem Ugięcie graniczne u net,fin = l o /

15 WYNIKI OLICZEŃ WYTRZYMŁOŚCIOWYCH WYMIROWNIE WG PN--0350:2000 z y y z Przekrój prostokątny 6 / 22 cm W y = 29 cm 3, J y = 497 cm 4, m = 3,0 kg/m drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C27 f m,k = 27 MPa, f t,0,k = 6 MPa, f c,0,k = 22 MPa, f v,k = 2,8 MPa, E 0,mean =,5 GPa, ρ k = 370 kg/m 3 elka Zginanie Przekrój x =,62 m Moment maksymalny M max = 4,7 knm σ m,y,d = 0,98 MPa, f m,y,d = 2,46 MPa Warunek nośności: σ m,y,d / f m,y,d = 0,88 < Warunek stateczności: k crit =,000 σ m,y,d = 0,98 MPa < k crit f m,y,d = 2,46 MPa (88,%) Ścinanie Przekrój x = 3,65 m Maksymalna siła poprzeczna V max = -26,99 kn τ d =,5 MPa < f v,d =,29 MPa (89,0%) Docisk na podporze Reakcja podporowa R = 39,57 kn (wymiarowanie na docisk pominięto) Stan graniczny użytkowalności Przekrój x = 7,5 m Ugięcie maksymalne u fin = u M + u T =7,76 mm Ugięcie graniczne u net,fin = l o / 200 = 8, mm u fin = 7,76 mm < u net,fin = 8, mm (97,3%).8. elki żelbetowe pod płatwiami SCHEMT RMY 2 0,50,86 5,02 6,88 OCIĄŻENI: (wartości obliczeniowe) Przypadek P: Przypadek (γ f =,20) 39,57 0,50 39,57,86 5,02 6,88 WYNIKI: Przypadek P: Przypadek Wykres momentów zginających: 49,53 68,70 52,5 0,50 26,63,86 5,02 6,88 47

16 Wykres sił tnących:,72 26,63,72-52,5 0,50,86 5,02 6,88 DNE: Wymiary przekroju: Typ przekroju: prostokątny Szerokość przekroju b w = 30,0 cm Wysokość przekroju h = 40,0 cm Parametry betonu: Klasa betonu: 20 (C6/20) f cd = 9,07 MPa, f ctd = 0,74 MPa, E cm = 29,0 GPa Maksymalny rozmiar kruszywa d g = 6 mm Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciążenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 3,8 Otulenie: Otulenie nominalne zbrojenia c nom = 20 mm Zbrojenie główne: Klasa stali: -III (34GS) f yk = 40 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa Średnica prętów dolnych φ d = 6 mm Strzemiona: Średnica φ s = 6 mm elka (przekrój przęsłowy): Moment obliczeniowy M sd = 68,23 knm Moment charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 56,86 knm Rozpiętość efektywna belki l eff = 6,88 m Współczynnik ugięcia α k = (5/48) x 0,97 ZŁOŻENI OLICZENIOWE: Sytuacja obliczeniowa: trwała - element konstrukcyjny o wyjątkowym znaczeniu Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYNIKI PRZĘSŁO - ZGINNIE (wg PN :2002): x Zginanie (metoda uproszczona): Zbrojenie potrzebne s = 5,95 cm 2. Przyjęto 4φ6 o s = 8,04 cm 2 (ρ = 0,73%) (decyduje warunek granicznego ugięcia) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 68,23 knm < M Rd = 88,46 knm (77,%) Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,89 mm < w lim = 0,3 mm (63,%) Ugięcie od M Sk,lt: a(m Sk,lt) = 28,02 mm < a lim = 30,00 mm (93,4%) 48

17 WYNIKI PODPOR - ZGINNIE (wg PN :2002): 34 2 x Zginanie (metoda uproszczona): Zbrojenie potrzebne górne s = 5,95 cm 2. Przyjęto 3φ6 o s = 6,03 cm 2 (ρ = 0,55%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 68,23 knm < M Rd = 69,08 knm (98,8%) Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,289 mm < w lim = 0,3 mm (96,5%) WYNIKI - ŚCINNIE (wg PN :2002): VRd = 49,60 kn VSd = 32,33 kn -7,24 3φ6 co 270 Ścinanie: Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 270 mm na całej długości belki Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 32,33 kn < V Rd = 49,60 kn (65,2%) Szerokość rys ukośnych: w k = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm (0,0%).9. Dach nad przedsionkiem DNE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 8,0 cm Wysokość h = 6,0 cm Zacios na podporach t k = 3,0 cm Drewno: drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 f m,k = 24 MPa, f t,0,k = 4 MPa, f c,0,k = 2 MPa, f v,k = 2,5 MPa, E 0,mean = GPa, ρ k = 350 kg/m 3 Klasa użytkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Kąt nachylenia połaci dachowej α = 5,0 o Rozstaw krokwi a = 0,90 m 49

18 Długość rzutu poziomego wspornika l w,x =,5 m Długość rzutu poziomego odcinka środkowego l d,x = 3,0 m Długość rzutu poziomego odcinka górnego l g,x = 0,00 m Obciążenia dachu: - obciążenie stałe g k = 0,520 kn/m 2 połaci dachowej; γ f =,30 - uwzględniono ciężar własny krokwi - obciążenie śniegiem (wg PN-80/-0200/z/Z-: dach jednospadowy, strefa 3, =447 m n.p.m., nachylenie połaci 5,0 st.): S k =,666 kn/m 2 rzutu połaci dachowej, γ f =,50 - obciążenie ssaniem wiatru (wg PN--020:977/z/Z-2, dolna połać nawietrzna strefa III, H=447 m n.p.m., teren, z=h=3,4 m, budowla zamknięta, wymiary budynku H=3,4 m, =3,8 m, L=3,0 m, nachylenie połaci 5,0 st., beta=,80): p k = -0,358 kn/m 2 połaci dachowej, γ f =,50 - obciążenie ociepleniem g kk = 0,290 kn/m 2 połaci dachowej na całej krokwi bez wspornika; γ f =, WYNIKI: M [knm] R [kn] -,92 3,,5 5,0 0,00 0,06 0,00 0,2 4,39-0,04 8,97-0,08 2,98,5 3,0 Zginanie decyduje kombinacja (obc.stałe max.+ocieplenie+śnieg) Momenty obliczeniowe: M przęsł = 2,98 knm; M podp = -,92 knm Warunek nośności - przęsło: σ m,y,d = 8,73 MPa, f m,y,d = 4,77 MPa σ m,y,d/f m,y,d = 0,59 < Warunek nośności - podpora: σ m,y,d = 8,52 MPa, f m,y,d = 4,77 MPa σ m,y,d/f m,y,d = 0,577 < Ugięcie (odcinek środkowy): u fin = 9,93 mm < u net,fin = l / 200 = 5,56 mm (63,8%).0. Stropodach (węzeł sanitarny) Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f Obc.obl.. Maksymalne obciążenie śniegiem połaci dachu z przegrodą 2,00,50 3,00 lub attyką wg PN-80/-0200/z/Z-5 (strefa 3, =447 m n.p.m., obiekt niższy niż otaczający teren albo otoczony wysokimi drzewami lub obiektami wyższymi -> Qk = 2,082 kn/m2, h = 0,5 m -> C2=0,8) [,999kN/m2] 2. Żwir płukany 20 mm - 60 mm [7,0kN/m3 0,0m],70,20 2,04 3. Papa termozgrzewalna 0,0,20 0,2 4. Styrobeton cm 0,50,30 0,65 5. Styropian grub. 0 cm [0,45kN/m3 0,0m] 0,05,30 0,07 6. Płyta żelbetowa grub.2 cm 3,00,0 3,30 7. Styropian grub. 5 cm [0,45kN/m3 0,5m] 0,07,30 0,09 Σ: 7,42, 9,27 Schemat statyczny płyty: qo = 9,27 leff = 3,66 Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff = 3,66 m 50

19 Wyniki obliczeń statycznych: Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 2,9 knm/m Moment podporowy obliczeniowy M Sd,p = 7,76 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny M Sk = 9,96 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 7,72 knm/m Reakcja obliczeniowa R = R = 6,96 kn/m Dane materiałowe : Grubość płyty 2,0 cm Klasa betonu 20 (C6/20) f cd = 0,67 MPa, f ctd = 0,87 MPa, E cm = 29,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -III (34GS) f yk = 40 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa Pręty rozdzielcze φ6 co max. 30,0 cm, stal -0 (St0S-b) Otulenie zbrojenia przęsłowego c nom = 20 mm Otulenie zbrojenia podporowego c`nom = 20 mm Wymiarowanie wg PN :2002 (metoda uproszczona): Przęsło: Zbrojenie potrzebne s = 3,93 cm 2 /mb. Przyjęto φ0 co 2,5 cm o s = 6,28 cm 2 /mb (ρ = 0,66%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 2,9 knm/mb < M Rd = 8,62 knm/mb (65,4%) Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,097 mm < w lim = 0,3 mm (32,3%) Maksymalne ugięcie od M Sk,lt: a(m Sk,lt) = 6,58 mm < a lim = 8,30 mm (90,6%) Podpora: Zbrojenie potrzebne s = 2,44 cm 2 /mb. Przyjęto φ0 co,0 cm o s = 3,4 cm 2 /mb (ρ = 0,33%) Warunek nośności na zginanie: M Sd,p = 7,76 knm/mb < M Rd,p = 9,88 knm/mb (78,5%) Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 6,96 kn/mb < V Rd = 57,78 kn/mb (29,3%) Szkic zbrojenia: Nr3 φ0 co l=46 27 Nr2 φ0 co l= φ0 co cm φ6 co 30 φ0 co cm 2 φ0 co 2,5 cm 354 Nr φ0 co 2,5 l= Stropodach (zaplecze pomieszczenie gospodarcze) Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f Obc.obl.. Maksymalne obciążenie śniegiem połaci dachu z przegrodą 2,00,50 3,00 lub attyką wg PN-80/-0200/z/Z-5 (strefa 3, =447 m n.p.m., obiekt niższy niż otaczający teren albo otoczony wysokimi drzewami lub obiektami wyższymi -> Qk = 2,082 kn/m2, h = 0,5 m -> C2=0,8) [,999kN/m2] 2. Żwir płukany 20 mm - 60 mm [7,0kN/m3 0,0m],70,20 2,04 3. Papa termozgrzewalna 0,0,20 0,2 4. Styrobeton cm 0,50,30 0,65 5. Styropian grub. 0 cm [0,45kN/m3 0,0m] 0,05,30 0,07 6. Płyta żelbetowa grub.0 cm 2,50,0 2,75 7. Styropian grub. 5 cm [0,45kN/m3 0,5m] 0,07,30 0,09 Σ: 6,92,26 8,72 Schemat statyczny płyty: qo = 8,72 leff = 2,75 Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff = 2,75 m Wyniki obliczeń statycznych: Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 6,36 knm/m Moment podporowy obliczeniowy M Sd,p = 4,2 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny M Sk = 5,5 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 3,89 knm/m Reakcja obliczeniowa R = R =,98 kn/m 5

20 Dane materiałowe : Grubość płyty 0,0 cm Klasa betonu 20 (C6/20) f cd = 0,67 MPa, f ctd = 0,87 MPa, E cm = 29,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -III (34GS) f yk = 40 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa Pręty rozdzielcze φ6 co max. 30,0 cm, stal -0 (St0S-b) Otulenie zbrojenia przęsłowego c nom = 20 mm Otulenie zbrojenia podporowego c`nom = 20 mm Wymiarowanie wg PN :2002 (metoda uproszczona): Przęsło: Zbrojenie potrzebne s = 2,57 cm 2 /mb. Przyjęto φ0 co 2,0 cm o s = 6,54 cm 2 /mb (ρ = 0,87%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 6,36 knm/mb < M Rd = 4,72 knm/mb (43,2%) Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,044 mm < w lim = 0,3 mm (4,7%) Maksymalne ugięcie od M Sk,lt: a(m Sk,lt) = 7,44 mm < a lim = 3,75 mm (54,%) Podpora: Zbrojenie potrzebne s =,63 cm 2 /mb. Przyjęto φ0 co 24,0 cm o s = 3,27 cm 2 /mb (ρ = 0,44%) Warunek nośności na zginanie: M Sd,p = 4,2 knm/mb < M Rd,p = 7,98 knm/mb (5,7%) Warunek nośności na ścinanie: V Sd =,98 kn/mb < V Rd = 47,69 kn/mb (,%) Szkic zbrojenia: Nr3 φ0 co 24 l=9 0 Nr2 φ0 co 24 l=9 0 φ0 co 24 cm φ6 co 30 φ0 co 24 cm φ0 co 2 cm 265 Nr φ0 co 2 l= Ściany - Ściany zewnętrzne z pustaków ceramicznych grub. cm na zaprawie cementowo wapiennej ocieplone warstwą styropianu grub. 5cm. - Ściany wewnętrzne z pustaków ceramicznych grub. cm i 2cm na zaprawie cementowo wapiennej. 2.. Wieńce żelbetowe Przyjęto konstrukcyjnie wieńce żelbetowe o wymiarach x cm i x 27cm, zbrojone 4 prętami Ø 2, stal -III (34GS). Strzemiona Ø 6 co cm Rdzenie żelbetowe w ściankach W ściankach kolankowych poddasza wykonać rdzenie żelbetowe o przekroju 0, x 0, m. w rozstawie co,0m.,9 kn/m. x,0 m =,9 kn OCIĄŻENI N ELCE Zestawienie sił skupionych [kn]: Lp. Opis obciążenia F k x [m] γ f k d F d. Dach,9,00,00 --,9 Schemat statyczny belki,72,72,9,3 52

21 DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: (C20/) f cd = 3,33 MPa, f ctd =,00 MPa, E cm = 30,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -III (34GS) f yk = 40 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -I (St3SX-b) f yk = 240 MPa, f yd = 20 MPa, f tk = 30 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Obwiednia sił wewnętrznych WYMIROWNIE wg PN :2002 : Przyjęte wymiary przekroju: b w =,0 cm, h =,0 cm otulina zbrojenia c nom = 20 mm Podpora : Zginanie: (przekrój a-a) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)3,23 knm Zbrojenie potrzebne górne (war. konstrukcyjny) s = 0,76 cm 2. Przyjęto 2φ2 o s = 2,26 cm 2 (ρ = 0,42%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = (-)3,23 knm < M Rd = 6,32 knm (9,8%) Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = 3,63 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 60 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 3,63 kn < V Rd = 36,0 kn (0,%) Moment podporowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = (-)3,4 knm Szerokość rys prostopadłych: zarysowanie nie występuje (0,0%) Maksymalne ugięcie od M Sk,lt: a(m Sk,lt) = 0,45 mm < a lim = /50 = 7,50 mm (5,9%) Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 3,47 kn Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje (0,0%) SZKIC ZROJENI: 2φ2 6 x 6 = Nr2 2φ2 l=2 2 Nr 2φ2 l= Nr 5 2 Nr 2 2 Nr3 7φ6 l=93 53

22 Ścianki kolankowe poddasza zwieńczone wieńcem żelbetowym o wymiarach x cm, zbrojone 4 prętami Ø 2, stal -III (34GS). Strzemiona Ø 6 co cm. UWG: w wieńcach osadzić śruby M6, kotwiące murłaty Rdzenie żelbetowe w ściankach kolankowych (/cm) OCIĄŻENI N ELCE Zestawienie sił skupionych [kn]: Lp. Opis obciążenia F k x [m] γ f k d F d. Dach 0,02 2,75, ,02 Schemat statyczny belki,72,72 0,02 2,88 DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: (C20/) f cd = 3,33 MPa, f ctd =,00 MPa, E cm = 30,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -III (34GS) f yk = 40 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -I (St3SX-b) f yk = 240 MPa, f yd = 20 MPa, f tk = 30 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYMIROWNIE wg PN :2002 : Przyjęte wymiary przekroju: b w =,0 cm, h =,0 cm otulina zbrojenia c nom = 20 mm Podpora : Zginanie: (przekrój a-a) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)7,5 knm Zbrojenie potrzebne górne s = 0,96 cm 2. Przyjęto 2φ2 o s = 2,26 cm 2 (ρ = 0,42%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = (-)7,5 knm < M Rd = 6,32 knm (43,8%) Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = 4,74 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 60 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 4,74 kn < V Rd = 36,0 kn (3,2%) Moment podporowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = (-)6,50 knm Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,23 mm < w lim = 0,3 mm (40,8%) Maksymalne ugięcie od M Sk,lt: a(m Sk,lt) = 8,95 mm < a lim = 2875/50 = 9,7 mm (46,7%) Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 4,3 kn Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje (0,0%) SZKIC ZROJENI: 2φ2 7 x 6 = Nr2 2φ2 l= Nr 2φ2 l=

23 - Nr Nr Nr3 8φ6 l= Rdzenie żelbetowe w ściankach poddasza (/40cm) OCIĄŻENI N ELCE Zestawienie sił skupionych [kn]: Lp. Opis obciążenia F k x [m] γ f F d. Dach 0,02 2,75,00 0,02 Schemat statyczny belki 2,75 2,75 0,02 2,88 DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: (C20/) f cd = 3,33 MPa, f ctd =,00 MPa, E cm = 30,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -III (34GS) f yk = 40 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -I (St3SX-b) f yk = 240 MPa, f yd = 20 MPa, f tk = 30 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYMIROWNIE wg PN :2002 : Przyjęte wymiary przekroju: b w = 40,0 cm, h =,0 cm otulina zbrojenia c nom = 20 mm Podpora : Zginanie: (przekrój a-a) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-),42 knm Zbrojenie potrzebne górne s =,53 cm 2. Przyjęto 2φ2 o s = 2,26 cm 2 (ρ = 0,26%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = (-),42 knm < M Rd = 6,67 knm (68,5%) Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = 7,58 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 60 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 7,58 kn < V Rd = 54,99 kn (3,8%) Moment podporowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = (-)0,39 knm Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,268 mm < w lim = 0,3 mm (89,3%) Maksymalne ugięcie od M Sk,lt: a(m Sk,lt) =,82 mm < a lim = 2875/50 = 9,7 mm (6,7%) Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 6,90 kn Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje (0,0%) 55

24 SZKIC ZROJENI: 2φ2 7 x 6 = Nr2 2φ2 l= Nr 2φ2 l= Nr 5 2 Nr Nr3 8φ6 l= Nadproża Nadproże okienne (rozp. 200cm) OCIĄŻENI N ELCE Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f Obc.obl.. Wience,93,00,93 2. Ściana zewnetrzna 4,32,00 4,32 3. Stropy 29,99,00 29,99 4. Ciężar własny belki [0,m 0,m,0kN/m3],56,0,72 Σ: 37,80,00 37,96 Zasięg [m] Schemat statyczny belki 37,96 37,96 2, DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: 20 (C6/20) f cd = 0,67 MPa, f ctd = 0,87 MPa, E cm = 29,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -III (34GS) f yk = 40 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -I (St3SX-b) f yk = 240 MPa, f yd = 20 MPa, f tk = 30 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYMIROWNIE wg PN :2002 : Przyjęte wymiary przekroju: b w =,0 cm, h =,0 cm otulina zbrojenia c nom = 20 mm 56

25 Przęsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 24,02 knm Zbrojenie potrzebne s = 3,52 cm 2. Przyjęto 4φ2 o s = 4,52 cm 2 (ρ = 0,83%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 24,02 knm < M Rd = 29,82 knm (80,6%) Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = 29,68 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 60 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 29,68 kn < V Rd = 35,00 kn (84,8%) Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 23,92 knm Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,249 mm < w lim = 0,3 mm (83,%) Maksymalne ugięcie od M Sk,lt: a(m Sk,lt) = 6,98 mm < a lim = 20/200 =, mm (62,0%) Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 37,80 kn Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje (0,0%) SZKIC ZROJENI: 2φ2 4φ2 3 x 5 = Nr 6φ2 l= Nr 5 2 Nr 2 Nr2 4φ6 l= Nadproże okienne (rozp. 50cm) OCIĄŻENI N ELCE Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f Obc.obl.. Wience,93,00,93 2. Ściana zewnetrzna 4,32,00 4,32 3. Stropy 9,73,00 9,73 4. Ciężar własny belki [0,m 0,m,0kN/m3],56,0,72 Σ: 7,54,0 7,70 Zasięg [m] Schemat statyczny belki 7,70 7,70,75 DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: 20 (C6/20) f cd = 0,67 MPa, f ctd = 0,87 MPa, E cm = 29,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -III (34GS) f yk = 40 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -I (St3SX-b) f yk = 240 MPa, f yd = 20 MPa, f tk = 30 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) 57

26 WYMIROWNIE wg PN :2002 : Przyjęte wymiary przekroju: b w =,0 cm, h =,0 cm otulina zbrojenia c nom = 20 mm Przęsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 6,77 knm Zbrojenie potrzebne s = 0,9 cm 2. Przyjęto 2φ2 o s = 2,26 cm 2 (ρ = 0,42%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 6,77 knm < M Rd = 6,08 knm (42,%) Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = (-)9,4 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 60 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: V Sd = (-)9,4 kn < V Rd = 3,2 kn (30,2%) Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 6,7 knm Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,5 mm < w lim = 0,3 mm (50,4%) Maksymalne ugięcie od M Sk,lt: a(m Sk,lt) =,60 mm < a lim = 750/200 = 8,75 mm (8,3%) Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 3,6 kn Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje (0,0%) SZKIC ZROJENI: 2φ2 2φ2 9 x 6 = Nr 4φ2 l=96 96 Nr 5 2 Nr 2 Nr2 0φ6 l= Nadproże okienne (rozp. 90cm) OCIĄŻENI N ELCE Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f Obc.obl.. Wience,93,00,93 2. Ściana zewnetrzna 9,07,00 9,07 3. Stropy 6,85,00 6,85 4. Ciężar własny belki [0,m 0,m,0kN/m3],56,0,72 Σ: 29,4,0 29,57 Zasięg [m] Schemat statyczny belki 29,57 29,57,5 58

27 DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: 20 (C6/20) f cd = 0,67 MPa, f ctd = 0,87 MPa, E cm = 29,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -III (34GS) f yk = 40 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -I (St3SX-b) f yk = 240 MPa, f yd = 20 MPa, f tk = 30 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYMIROWNIE wg PN :2002 : Przyjęte wymiary przekroju: b w =,0 cm, h =,0 cm otulina zbrojenia c nom = 20 mm Przęsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 4,89 knm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) s = 0,7 cm 2. Przyjęto 2φ2 o s = 2,26 cm 2 (ρ = 0,42%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 4,89 knm < M Rd = 6,08 knm (30,4%) Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = 6,86 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 60 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 6,86 kn < V Rd = 3,2 kn (22,0%) Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 4,86 knm Szerokość rys prostopadłych: zarysowanie nie występuje (0,0%) Maksymalne ugięcie od M Sk,lt: a(m Sk,lt) = 0,27 mm < a lim = 50/200 = 5,75 mm (4,6%) Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 3,23 kn Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje (0,0%) SZKIC ZROJENI: 2φ2 2φ2 6 x 5 = Nr 4φ2 l=36-36 Nr 5 2 Nr 2 Nr2 7φ6 l=93 59

28 Nadproże drzwiowe (rozp. 50cm) OCIĄŻENI N ELCE Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f Obc.obl.. Wience 5,79,00 5,79 2. Ściana zewnetrzna 63,44,00 63,44 3. Stropy 9,46,00 9,46 4. Ciężar własny belki [0,m 0,m,0kN/m3],56,0,72 Σ: 90,,00 90,4 Zasięg [m] Schemat statyczny belki 90,4 90,4,75 DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: 20 (C6/20) f cd = 0,67 MPa, f ctd = 0,87 MPa, E cm = 29,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -III (34GS) f yk = 40 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -I (St3SX-b) f yk = 240 MPa, f yd = 20 MPa, f tk = 30 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYMIROWNIE wg PN :2002 : Przyjęte wymiary przekroju: b w =,0 cm, h =,0 cm otulina zbrojenia c nom = 20 mm Przęsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 34,6 knm Zbrojenie potrzebne s = 5,42 cm 2. Przyjęto 5φ2 o s = 5,65 cm 2 (ρ =,04%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 34,6 knm < M Rd = 35,80 knm (96,7%) Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = 48,0 kn Zbrojenie strzemionami dwuciętymi φ6 co 60 mm na odcinku 42,0 cm przy podporach oraz co 60 mm w środku rozpiętości przęsła (decyduje warunek granicznej szerokości rys ukośnych) Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 48,0 kn < V Rd3 = 77,66 kn (6,9%) Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 34,55 knm Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,265 mm < w lim = 0,3 mm (88,5%) Maksymalne ugięcie od M Sk,lt: a(m Sk,lt) = 5,38 mm < a lim = 750/200 = 8,75 mm (6,4%) Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 67,69 kn Szerokość rys ukośnych: w k = 0,27 mm < w lim = 0,3 mm (90,4%) SZKIC ZROJENI: 2φ2 5φ2 7 x 6 = 42 4 x 6 = 64 7 x 6 = Nr 7φ2 l=

29 - Nr 5 2 Nr 2 Nr2 9φ6 l= Nadproże drzwiowe (rozp. 0cm) OCIĄŻENI N ELCE Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f Obc.obl.. Wience,93,00,93 2. Ściana wewnetrzna 3,56,00 3,56 3. Stropy 29,99,00 29,99 4. Ciężar własny belki [0,m 0,m,0kN/m3],56,0,72 Σ: 37,04,00 37,20 Zasięg [m] Schemat statyczny belki 37,20 37,20,35 DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: 20 (C6/20) f cd = 0,67 MPa, f ctd = 0,87 MPa, E cm = 29,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -III (34GS) f yk = 40 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -I (St3SX-b) f yk = 240 MPa, f yd = 20 MPa, f tk = 30 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYMIROWNIE wg PN :2002 : Przyjęte wymiary przekroju: b w =,0 cm, h =,0 cm otulina zbrojenia c nom = 20 mm Przęsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 8,47 knm Zbrojenie potrzebne s =,5 cm 2. Przyjęto 2φ2 o s = 2,26 cm 2 (ρ = 0,42%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 8,47 knm < M Rd = 6,08 knm (52,7%) Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = 2,35 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 60 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 2,35 kn < V Rd = 3,2 kn (39,6%) Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 8,44 knm Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,26 mm < w lim = 0,3 mm (72,0%) Maksymalne ugięcie od M Sk,lt: a(m Sk,lt) =,27 mm < a lim = 350/200 = 6,75 mm (8,8%) Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 20,37 kn Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje (0,0%) 6

30 SZKIC ZROJENI: 2φ2 2φ2 7 x 5,5 = 09 0 Nr 4φ2 l=56-56 Nr 5 2 Nr 2 Nr2 8φ6 l= Nadproże drzwiowe (rozp. 00cm) OCIĄŻENI N ELCE Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f Obc.obl.. Wience 5,79,00 5,79 2. Ściana zewnetrzna 44,5,00 44,5 3. Ciężar własny belki [0,m 0,m,0kN/m3],56,0,72 Σ: 5,50,00 5,66 Zasięg [m] Schemat statyczny belki 5,66 5,66, DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: 20 (C6/20) f cd = 0,67 MPa, f ctd = 0,87 MPa, E cm = 29,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -III (34GS) f yk = 40 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -I (St3SX-b) f yk = 240 MPa, f yd = 20 MPa, f tk = 30 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYMIROWNIE wg PN :2002 : Przyjęte wymiary przekroju: b w =,0 cm, h =,0 cm otulina zbrojenia c nom = 20 mm Przęsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 0,09 knm Zbrojenie potrzebne s =,38 cm 2. Przyjęto 2φ2 o s = 2,26 cm 2 (ρ = 0,42%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 0,09 knm < M Rd = 6,08 knm (62,7%) 62

Poziom I-II Bieg schodowy 6 SZKIC SCHODÓW GEOMETRIA SCHODÓW

Poziom I-II Bieg schodowy 6 SZKIC SCHODÓW GEOMETRIA SCHODÓW Poziom I-II ieg schodowy SZKIC SCHODÓW 23 0 175 1,5 175 32 29,2 17,5 10x 17,5/29,2 1,5 GEOMETRI SCHODÓW 30 130 413 24 Wymiary schodów : Długość dolnego spocznika l s,d = 1,50 m Grubość płyty spocznika

Bardziej szczegółowo

Tablica 1. Zestawienie obciążeń dla remizy strażackiej w Rawałowicach więźba dachowa

Tablica 1. Zestawienie obciążeń dla remizy strażackiej w Rawałowicach więźba dachowa strona 1 Tablica 1. Zestawienie obciążeń dla remizy strażackiej w Rawałowicach więźba dachowa Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 1. Blachodachówka o grubości 0,55 mm γ f k d Obc. obl. kn/m 2 0,35 1,30

Bardziej szczegółowo

Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi 6 co 400 mm na całej długości przęsła

Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi 6 co 400 mm na całej długości przęsła Zginanie: (przekrój c-c) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)130.71 knm Zbrojenie potrzebne górne s1 = 4.90 cm 2. Przyjęto 3 16 o s = 6.03 cm 2 ( = 0.36%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = (-)130.71

Bardziej szczegółowo

- 1 - OBLICZENIA WIĄZARA PŁATWIOWO-KLESZCZOWEGO. Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.1.2 Wiązar płatwiowo-kleszczowy DANE

- 1 - OBLICZENIA WIĄZARA PŁATWIOWO-KLESZCZOWEGO. Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.1.2 Wiązar płatwiowo-kleszczowy DANE - 1 - Wiązar Płatwiowy-Kleszczowy 5.2 OLICZENIA WIĄZARA PŁATWIOWO-KLESZCZOWEGO Użytkownik: iuro Inżynierskie SPECUD 1995-2010 SPECUD Gliwice Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.1.2 Wiązar płatwiowo-kleszczowy

Bardziej szczegółowo

Schemat statyczny płyty: Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,x = 3,24 m Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,y = 5,34 m

Schemat statyczny płyty: Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,x = 3,24 m Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,y = 5,34 m 5,34 OLICZENI STTYCZNE I WYMIROWNIE POZ.2.1. PŁYT Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. f k d Obc.obl. 1. TERKOT 0,24 1,35 -- 0,32 2. WYLEWK CEMENTOW 5CM 2,10 1,35 --

Bardziej szczegółowo

Obciążenia (wartości charakterystyczne): - pokrycie dachu (wg PN-82/B-02001: ): Garaż 8/K Obliczenia statyczne. garaż Dach, DANE: Szkic wiązara

Obciążenia (wartości charakterystyczne): - pokrycie dachu (wg PN-82/B-02001: ): Garaż 8/K Obliczenia statyczne. garaż Dach, DANE: Szkic wiązara Garaż 8/K Obliczenia statyczne. garaż Dach, DNE: Szkic wiązara 571,8 396,1 42,0 781,7 10,0 20 51,0 14 690,0 14 51,0 820,0 Geometria ustroju: Kąt nachylenia połaci dachowej α = 42,0 o Rozpiętość wiązara

Bardziej szczegółowo

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - DREWNO

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - DREWNO - 1 - Kalkulator Elementów Drewnianych v.2.2 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - DREWNO Użytkownik: Biuro Inżynierskie SPECBUD 2002-2010 SPECBUD Gliwice Autor: mg inż. Jan Kowalski Tytuł: Obliczenia elementów

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE

OBLICZENIA STATYCZNE PROJEKT BUDOWLANY ZMIANY KONSTRUKCJI DACHU W RUDZICZCE PRZY UL. WOSZCZYCKIEJ 17 1 OBLICZENIA STATYCZNE Inwestor: Gmina Suszec ul. Lipowa 1 43-267 Suszec Budowa: Rudziczka, ul. Woszczycka 17 dz. nr 298/581

Bardziej szczegółowo

- 1 - Belka Żelbetowa 3.0 A B C 0,30 5,00 0,30 5,00 0,25 1,00

- 1 - Belka Żelbetowa 3.0 A B C 0,30 5,00 0,30 5,00 0,25 1,00 - - elka Żelbetowa 3.0 OLIZENI STTYZNO-WYTRZYMŁOŚIOWE ELKI ŻELETOWEJ Użytkownik: iuro Inżynierskie SPEUD 200-200 SPEUD Gliwice utor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.7.3. elka żelbetowa ciągła SZKI ELKI:

Bardziej szczegółowo

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET - 1 - Kalkulator Elementów Żelbetowych 2.1 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET Użytkownik: Biuro Inżynierskie SPECBUD 2001-2010 SPECBUD Gliwice Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.4.1. Elementy żelbetowe

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA KONSTRUKCYJNE

OBLICZENIA KONSTRUKCYJNE OLICZENI KONSTRUKCYJNE SLI GIMNSTYCZNEJ W JEMIELNIE 1. Płatew dachowa DNE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 16,0 cm Wysokość h = 20,0 cm Drewno: Drewno klejone z drewna litego iglastego,

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY ISTNIEJ

OBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY ISTNIEJ 9 OLICZENI STTYCZNE DO PROJEKTU UDOWLNEGO PRZEUDOWY ISTNIEJĄCEJ OCZYSZCZLNI ŚCIEKÓW N OCZYSZCZLNĘ MECHNICZNO IOLOGICZNĄ W TECHNOLOGII SR ORZ KNLIZCJI SNITRNEJ Z POMPOWNIĄ ŚCIEKÓW W MIEJSCOWOŚCI SMOKLĘSKI,

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE

OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE 1112 Z1 1 OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE SPIS TREŚCI 1. Nowe elementy konstrukcyjne... 2 2. Zestawienie obciążeń... 2 2.1. Obciążenia stałe stan istniejący i projektowany... 2 2.2. Obciążenia

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY I ROZBUDOWY TOLAET PRZY ZESPOLE SZKÓŁ OGÓLNOSZTAŁCĄCYCH NR 2 W BYDGOSZCZY

OBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY I ROZBUDOWY TOLAET PRZY ZESPOLE SZKÓŁ OGÓLNOSZTAŁCĄCYCH NR 2 W BYDGOSZCZY OLICZENI STTYCZNE DO PROJEKTU UDOWLNEGO PRZEUDOWY I ROZUDOWY TOLET PRZY ZESPOLE SZKÓŁ OGÓLNOSZTŁCĄCYCH NR 2 W YDGOSZCZY KROKIEW Tablica 1. Obciążenia stałe Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f Obc. obl.

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE

OBLICZENIA STATYCZNE OLICZENI STTYCZNE Obciążenie śniegiem wg PN-80/-02010/z1 / Z1-5 S [kn/m 2 ] h=1,0 l=5,0 l=5,0 1,080 2,700 2,700 1,080 Maksymalne obciążenie dachu: - Dach z przegrodą lub z attyką, h = 1,0 m - Obciążenie

Bardziej szczegółowo

Obciążenia konstrukcji dachu Tablica 1. Pokrycie dachu Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f k d Obc. obl. kn/m 2 1. Blachodachówka 0,10 1,20 -- 0,12 2. Łaty i kontrłaty [0,100kN/m2] 0,10 1,10 -- 0,11

Bardziej szczegółowo

- 1 - Belka Żelbetowa 4.0

- 1 - Belka Żelbetowa 4.0 - 1 - elka Żelbetowa 4.0 OLIZENI STTYZNO-WYTRZYMŁOŚIOWE ELKI ŻELETOWEJ Użytkownik: iuro Inżynierskie SPEU utor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: elki żelbetowe stropu 2001-2014 SPEU Gliwice Podciąg - oś i

Bardziej szczegółowo

DANE. Szkic układu poprzecznego. Szkic układu podłużnego - płatwi pośredniej

DANE. Szkic układu poprzecznego. Szkic układu podłużnego - płatwi pośredniej Leśniczówka 9/k Obliczenia statyczne. leśniczówka 1.Dach. DNE Szkic układu poprzecznego 712,8 270,0 45,0 19 436,0 19 455,0 46,0 14 888,0 14 46,0 1008,0 Szkic układu podłużnego - płatwi pośredniej 270,0

Bardziej szczegółowo

KARTA TYTUŁOWA. Obiekt: ROZBUDOWA BUDYNKU PRZEDSZKOLA POGWIZDÓW ul. Kościelna 21 dz. 177/1, 155/3

KARTA TYTUŁOWA. Obiekt: ROZBUDOWA BUDYNKU PRZEDSZKOLA POGWIZDÓW ul. Kościelna 21 dz. 177/1, 155/3 Cn 400 KRT TYTUŁOW Obiekt: ROZUDOW UDYNKU PRZEDSZKOL POGWIZDÓW ul. Kościelna 2 dz. 77/, 55/3 Treść: PROJEKT UDOWLNY ROZUDOW UDYNKU PRZEDSZKOL ranża: KONSTRUKCJ Inwestor: Gmina Hażlach 43-49 HŻŁCH ul. Główna

Bardziej szczegółowo

mgr inŝ.. Antoni Sienicki 1/21 Poz. 1.1 Deskowanie Poz. 1.2 Krokiew Obliczenia statyczno wytrzymałościowe

mgr inŝ.. Antoni Sienicki 1/21 Poz. 1.1 Deskowanie Poz. 1.2 Krokiew Obliczenia statyczno wytrzymałościowe 1/21 Poz. 1.1 Deskowanie Przyjęto deskowanie połaci dachu z płyt OSB gr. 22 lub 18 mm. Płyty mocować do krokwi za pomocą wkrętów do drewna. Poz. 1.2 Krokiew DANE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny

Bardziej szczegółowo

Kraków ul. Czarnowiejska Dz. nr 19/18, 19/26 obr.12 Krowodrza. Akademia Górniczo-Hutnicza im. St.Staszica w Krakowie Kraków, al.

Kraków ul. Czarnowiejska Dz. nr 19/18, 19/26 obr.12 Krowodrza. Akademia Górniczo-Hutnicza im. St.Staszica w Krakowie Kraków, al. NIP 679-102-48-90 PeKaO S.. II o/ Kraków 53 1240 1444 1111 0000 0935 8663 Obiekt: PWILON -0 GH dres: Kraków ul. Czarnowiejska Dz. nr 19/18, 19/26 obr.12 Krowodrza Inwestor: kademia Górniczo-Hutnicza im.

Bardziej szczegółowo

PROJEKT BUDOWLANY KONSTRUKCJI PARTEROWEGO DOMU JEDNORODZINNEGO Z GARAŻEM W ORZESZU PRZY UL. WIOSNY LUDÓW DZ. NR 597/10

PROJEKT BUDOWLANY KONSTRUKCJI PARTEROWEGO DOMU JEDNORODZINNEGO Z GARAŻEM W ORZESZU PRZY UL. WIOSNY LUDÓW DZ. NR 597/10 KONSTRUKCJE BUDOWLNE I INŻYNIERSKIE STTYK.PL www.statyk.pl, NIP: 635-183-01-96, REG: 242840669, KRS: 0000409301 Konto: PKO BP 04 1020 2313 0000 3602 0401 4452 PROJ NR: 130102 B/O PROJEKT BUDOWLNY KONSTRUKCJI

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE do projektu termomodernizacji budynku przedszkola wraz z wymianą źródła ciepła

OBLICZENIA STATYCZNE do projektu termomodernizacji budynku przedszkola wraz z wymianą źródła ciepła OBLICZENI STTYCZNE do projektu termomodernizacji budynku przedszkola wraz z wymianą źródła ciepła Normy budowlane i literatura : 01. PN-82/B-02001 ObciąŜenia budowli. ObciąŜenia stałe. 02. PN-82/B-02003

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE

OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE OLICZENI STTYCZNO - WYTRZYMŁOŚCIOWE 1. ZESTWIENIE OCIĄśEŃ N IEG SCHODOWY Zestawienie obciąŝeń [kn/m 2 ] Opis obciąŝenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. ObciąŜenie zmienne (wszelkiego rodzaju budynki mieszkalne,

Bardziej szczegółowo

1,26 1,30 -- 1,64 [21,0kN/m3 0,06m] 3. Folia PE gr.0,3mm [0,010kN/m2] 0,01 1,30 -- 0,01 4. Strop Rector 4,59 1,10 -- 5,05 Σ: 6,49 1,16 -- 7,52

1,26 1,30 -- 1,64 [21,0kN/m3 0,06m] 3. Folia PE gr.0,3mm [0,010kN/m2] 0,01 1,30 -- 0,01 4. Strop Rector 4,59 1,10 -- 5,05 Σ: 6,49 1,16 -- 7,52 ZESTWIENIE OCIĄŻEŃ Tablica 1. Obciążenia stałe. Strop Rector 1. Lastriko bezspoinowe o grubości 20 mm 0,44 1,30 -- 0,57 [0,440kN/m2] 2. Jastrych cementowy grub. 6 cm 1,26 1,30 -- 1,64 [21,0kN/m3 0,06m]

Bardziej szczegółowo

Obliczenia bosmanatu. Schemat statyczny (ci ar belki uwzgl dniony automatycznie): Momenty zginaj ce [knm]:

Obliczenia bosmanatu. Schemat statyczny (ci ar belki uwzgl dniony automatycznie): Momenty zginaj ce [knm]: Obliczenia bosmanatu 1. Zebranie obci strop drewniany Tablica 1. k Obc. obl. Lp Opis obci enia Obc. char. kn/m 2 f d kn/m 2 1. Obci enie zmienne (wszelkie pokoje biurowe, 2,00 1,40 0,50 2,80 gabinety lekarskie,

Bardziej szczegółowo

PROJEKT BUDOWLANY ROZBUDOWY BUDYNKU ZESPOŁU SZKOLNO-PRZEDSZKOLNEGO W SZEMUDZIE PRZY UL. SZKOLNEJ 4

PROJEKT BUDOWLANY ROZBUDOWY BUDYNKU ZESPOŁU SZKOLNO-PRZEDSZKOLNEGO W SZEMUDZIE PRZY UL. SZKOLNEJ 4 II KONSTRUKCJA Część opisowa 1 Opis techniczny 2 Podstawowe wyniki obliczeń statycznych Część rysunkowa K1 RZUT FUNDAMENTÓW K2 SCHEMAT KONSTRUKCYJNY STROPU NAD PARTEREM K3 SCHEMAT KONSTRUKCYJNY STROPU

Bardziej szczegółowo

O B L I C Z E N I A S T A T Y C Z N E

O B L I C Z E N I A S T A T Y C Z N E OBLICZENIA STATYCZNE 1 O B L I C Z E N I A S T A T Y C Z N E 1.0 Obciążenia 1.1 Obciążenie śniegiem strefa IV α=40; Q k =1,6 kn/m 2 γ f kn/m 2 - strona zawietrzna: Q k x 0,8 x [(60-α)/30]= 0,853 1,500

Bardziej szczegółowo

Rys. 29. Schemat obliczeniowy płyty biegowej i spoczników

Rys. 29. Schemat obliczeniowy płyty biegowej i spoczników Przykład obliczeniowy schodów wg EC-2 a) Zebranie obciąŝeń Szczegóły geometryczne i konstrukcyjne przedstawiono poniŝej: Rys. 28. Wymiary klatki schodowej w rzucie poziomym 100 224 20 14 9x 17,4/28,0 157

Bardziej szczegółowo

0,42 1, ,50 [21,0kN/m3 0,02m] 4. Warstwa cementowa grub. 7 cm

0,42 1, ,50 [21,0kN/m3 0,02m] 4. Warstwa cementowa grub. 7 cm PROJEKT MONTŻU WNIEN SP Z PODESTEM N NTRESOLI WRZ Z TECHNOLOGIĄ UZDTNINI WODY W UDYNKU KRYTEGO SENU WODNIK 2000 W GRODZISKU MZOWIECKIM N DZIŁKCH NR 55/2, 58/2 (ORĘ 0057) Inwestor Ośrodek Sportu i Rekreacji

Bardziej szczegółowo

Nr Projektu: AH/15/009

Nr Projektu: AH/15/009 iuro: Szeroka 34; 15-760 iałystok Nr Projektu: H/15/009 OLICZENI STTYCZNE STRON OLICZENI STTYCZNE PRZEUDOW UDYNKU N DZIENNY DOM OPIEKI SENIOR - WIGOR, ul. ZUŁEK 1, 06-100 PUŁTUSK, gm. PUŁTUSK, DZIŁK nr

Bardziej szczegółowo

- 1 - Wiązar Jętkowy ,2 89,2 89,2 89,2 356,8 12,5 373,9 186,1 12,5 740,0

- 1 - Wiązar Jętkowy ,2 89,2 89,2 89,2 356,8 12,5 373,9 186,1 12,5 740,0 - 1 - Wiązar Jętkowy 5.2 OLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE WIĄZR JĘTKOWEGO Użytkownik: iuro Inżynierskie SPECUD 1995-2010 SPECUD Gliwice utor: inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.1.3 Dach - Wiązar jętkowy DNE:

Bardziej szczegółowo

P. B. część konstrukcyjna

P. B. część konstrukcyjna P.. część konstrukcyjna O L I C Z E N I S T T Y C Z N E TEMT : PROJEKT PRZEUDOWY ISTNIEJĄCYCH OIEKTÓW N CELE SPOŁECZNO-KULTURLNE W ŻNICY LOKLIZCJ: ŻNIC, 34-350 GMIN WĘGIERSK GÓRK, DZIŁKI NR 838/2 ; 838/3,

Bardziej szczegółowo

1. Ciężar własny stropu Rector 4,00 1,10 -- 4,40 Σ: 4,00 1,10 -- 4,40. 5,00 1,10 -- 5,50 25,0x0,20 Σ: 5,00 1,10 -- 5,50

1. Ciężar własny stropu Rector 4,00 1,10 -- 4,40 Σ: 4,00 1,10 -- 4,40. 5,00 1,10 -- 5,50 25,0x0,20 Σ: 5,00 1,10 -- 5,50 Spis treści 1. Wstęp 2. Zestawienie obciążeń 3. Obliczenia płyty stropodachu 4. Obliczenia stropu na poz. + 7,99 m 5. Obliczenia stropu na poz. + 4,25 m 6. Obliczenia stropu na poz. +/- 0,00 m 7. Obliczenia

Bardziej szczegółowo

PROJEKT BUDOWLANY ZAMIENNY

PROJEKT BUDOWLANY ZAMIENNY PROJEKT BUDOWLANY ZAMIENNY DO PROJEKTU BUDOWLANEGO CENTRUM REHABILITACJI PSOUU MIKOŁÓW (w zakresie zmiany konstrukcji więźby dachowej) Sporządzony na zlecenie: POLSKIE STOWARZYSZENIE NA RZECZ OSÓB Z UPOŚLEDZENIEM

Bardziej szczegółowo

Załącznik Nr:.. KROKWIE POŁACI STROMEJ-poz.1 ;

Załącznik Nr:.. KROKWIE POŁACI STROMEJ-poz.1 ; Załącnik Nr:.. KROKWIE POŁACI STROMEJ-po.1 ; I. Element 1-krokiew frontowa-połaci stromej krycie blachą na deskowaniu: Krokiew _prekrój nominalny-14/15 cm KROKIEW UKOSNA -prekrój nie skorodowany Serokość

Bardziej szczegółowo

OPIS TECHNICZNY DO PROJEKTU KONSTRUKCJI. 1 Przedmiot opracowania:

OPIS TECHNICZNY DO PROJEKTU KONSTRUKCJI. 1 Przedmiot opracowania: OPIS TECHNICZNY DO PROJEKTU KONSTRUKCJI 1 Przedmiot opracowania: Przedmiotem opracowania jest projekt konstrukcji budynku Transgranicznego Centrum Turystyki i Wymiany Młodzieży zlokalizowanego w Zarzeczu

Bardziej szczegółowo

4. Projekt konstrukcyjny budowlano - wykonawczy. Zawartość opracowania:

4. Projekt konstrukcyjny budowlano - wykonawczy. Zawartość opracowania: 1 4. Projekt konstrukcyjny budowlano - wykonawczy. Zawartość opracowania: 1. Opis techniczny konstrukcyjny z częścią obliczeniową. 1.1. Podstawa opracowania. 1.2. Warunki gruntowo - wodne. 1.3. Opis ogólny.

Bardziej szczegółowo

1. OBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH ELEWACJI STALOWEJ.

1. OBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH ELEWACJI STALOWEJ. 1. OBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH ELEWACJI STALOWEJ. Zestawienie obciążeń. Kąt nachylenia połaci dachowych: Obciążenie śniegie. - dla połaci o kącie nachylenia 0 stopni Lokalizacja

Bardziej szczegółowo

Dokument w wersji cyfrowej

Dokument w wersji cyfrowej STDIUM : RNŻ : LOKLIZCJ : PROJEKT UDOWLNY ZMINY KONSTRUCJI DCHU Z DPTCJĄ PODDSZ UDYNKU PRZEDSZKOL NR 9 PRZY UL.PONITOWSKIEGO 12 W ŻYWCU Projekt budowlany Konstrukcja 34-300 Żywiec ul. Poniatowskiego 12,

Bardziej szczegółowo

do projektu budowlanego przebudowy stropodach na dach woelospadowy stromy na budynku Środowiskowego Domu Samopomocy w Rakszawie.

do projektu budowlanego przebudowy stropodach na dach woelospadowy stromy na budynku Środowiskowego Domu Samopomocy w Rakszawie. OPIS TECHNICZNY do projektu budowlanego przebudowy stropodach na dach woelospadowy stromy na budynku Środowiskowego Domu Samopomocy w Rakszawie. 1. Podstawa opracowania : - zlecenie Inwestora na opracowanie

Bardziej szczegółowo

Obliczenia statyczne Przebudowa Poradni Hepatologicznej Chorzów ul. Zjednoczenia 10.

Obliczenia statyczne Przebudowa Poradni Hepatologicznej Chorzów ul. Zjednoczenia 10. 1 Obliczenia statyczne Przebudowa Poradni Hepatologicznej Chorzów ul. Zjednoczenia 10. Obliczenia wykonano w oparciu o obliczenia statyczne sprawdzające wykonane dla ekspertyzy technicznej opracowanej

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE ROZBUDOWA O GABINETY REHABILITACYJNE ORAZ PRZEBUDOWA POMIESZCZEŃ W PARTERZE BUDYNKU NZOZ W ŁAPANOWIE

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE ROZBUDOWA O GABINETY REHABILITACYJNE ORAZ PRZEBUDOWA POMIESZCZEŃ W PARTERZE BUDYNKU NZOZ W ŁAPANOWIE OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE ROZBUDOWA O GABINETY REHABILITACYJNE ORAZ PRZEBUDOWA POMIESZCZEŃ W PARTERZE BUDYNKU NZOZ W ŁAPANOWIE 1. ZESTAWIENIE NORM PN -82/B - 02000 PN -82/B - 02001 PN -82/B

Bardziej szczegółowo

Q r POZ.9. ŁAWY FUNDAMENTOWE

Q r POZ.9. ŁAWY FUNDAMENTOWE - str. 28 - POZ.9. ŁAWY FUNDAMENTOWE Na podstawie dokumentacji geotechnicznej, opracowanej przez Przedsiębiorstwo Opoka Usługi Geologiczne, opracowanie marzec 2012r, stwierdzono następującą budowę podłoża

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE

OBLICZENIA STATYCZNE OBLICZENIA STATYCZNE Spis treści: I. opis konstrukcji II. podstawowe wyniki obliczeń konstrukcji Założenia obciążeń 1. Więźba dachowa poz. 1.1-1.5 2. Stropy kondygnacji parteru poz. 2.1-2.7 3. Nadproża

Bardziej szczegółowo

I. OPIS TECHNICZNY - KONSTRUKCJE

I. OPIS TECHNICZNY - KONSTRUKCJE I. OPIS TECHNICZNY - KONSTRUKCJE 1. Przedmiot opracowania Przedmiotem opracowania obliczeń statycznych jest konstrukcja fragmentu Zespołu Szkół w Ligocie objętego przebudową i adaptacją strychu na sale

Bardziej szczegółowo

PROJEKT BUDOWLANO- WYKONAWCZY DOCIEPLENIA I KOLORYSTYKI BUDYNKU WIELORODZINNEGO DOBUDOWA KOTŁOWNI

PROJEKT BUDOWLANO- WYKONAWCZY DOCIEPLENIA I KOLORYSTYKI BUDYNKU WIELORODZINNEGO DOBUDOWA KOTŁOWNI FIRMA INśYNIERSKA ZG-TENSOR 43-512 Janowice, ul. Janowicka 96 tel. 0600995514, fax: (0..32) 2141745 e-mail: zg-tensor@o2.pl Inwestycja: PROJEKT BUDOWLANO- WYKONAWCZY DOCIEPLENIA I KOLORYSTYKI BUDYNKU WIELORODZINNEGO

Bardziej szczegółowo

- 1 - OBLICZENIA FUNDAMENTÓW BEZPOŚREDNICH

- 1 - OBLICZENIA FUNDAMENTÓW BEZPOŚREDNICH - 1 - Fundamenty ezpośrednie - F1 v.4.1 OLICZENI FUNDMENTÓW EZPOŚREDNICH Użytkownik: MG gnieszka Mazur 1994-2010 SPECUD Gliwice utor: mgr inż. Zbigniew Klinicki Tytuł: Fundament 1 DNE: H = 0,30 1 2 0,16

Bardziej szczegółowo

Lista węzłów Nr węzła X [m] Y [m] 1 0.00 0.00 2 0.35 0.13 3 4.41 1.63 4 6.85 2.53 5 9.29 1.63 6 13.35 0.13 7 13.70 0.00 8 4.41-0.47 9 9.29-0.

Lista węzłów Nr węzła X [m] Y [m] 1 0.00 0.00 2 0.35 0.13 3 4.41 1.63 4 6.85 2.53 5 9.29 1.63 6 13.35 0.13 7 13.70 0.00 8 4.41-0.47 9 9.29-0. 7. Więźba dachowa nad istniejącym budynkiem szkoły. 7.1 Krokwie Geometria układu Lista węzłów Nr węzła X [m] Y [m] 1 0.00 0.00 2 0.35 0.13 3 4.41 1.63 4 6.85 2.53 5 9.29 1.63 6 13.35 0.13 7 13.70 0.00

Bardziej szczegółowo

PROJEKT NADBUDOWY BUDYNKU MIESZKALNEGO JEDNORODZINNEGO

PROJEKT NADBUDOWY BUDYNKU MIESZKALNEGO JEDNORODZINNEGO Inwestor: INSTYTUT ZOOTECHNIKI 31-047 KRKÓW, UL. SREGO 2 Lokalizacja: DZ. NR 472/17 W LICCH GMIN ZIERZÓW Temat: PROJEKT NDUDOWY UDYNKU MIESZKLNEGO JEDNORODZINNEGO rana: K O N S T R U K C J Projektował:

Bardziej szczegółowo

PROJEKT BUDOWLANO-WYKONAWCZY

PROJEKT BUDOWLANO-WYKONAWCZY PROJEKT BUDOWLANO-WYKONAWCZY Remontu więźby dachowej w budynku mieszkalnym w Warszawie przy ul. Długiej 24, segment A i B Część: Konstrukcje Budowlane Spis zawartości : 1. Dane ogólne 1.1. Podstawa opracowania

Bardziej szczegółowo

PROJEKT KONSTRUKCYJNY CZĘŚĆ OPISOWA

PROJEKT KONSTRUKCYJNY CZĘŚĆ OPISOWA PROJEKT KONSTRUKCYJNY CZĘŚĆ OPISOWA 1.LOKALIZACJA OBIEKTU: 48-210 Biała, ul. Kościuszki, dz. nr 1299,1300 2.PODSTAWA OPRACOWANIA: -Projekt architektoniczny -Wytyczne inwestora -PN-82/B-02001 Obciążenia

Bardziej szczegółowo

Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-03150

Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-03150 Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-0350 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (204) Drewno parametry (wspólne) Dane wejściowe

Bardziej szczegółowo

Załącznik nr 3. Obliczenia konstrukcyjne

Załącznik nr 3. Obliczenia konstrukcyjne 32 Załącznik nr 3 Obliczenia konstrukcyjne Poz. 1. Strop istniejący nad parterem (sprawdzenie nośności) Istniejący strop typu Kleina z płytą cięŝką. Wartość charakterystyczna obciąŝenia uŝytkowego w projektowanym

Bardziej szczegółowo

OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJA

OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJA OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJA UKŁAD KONSTRUKCYJNY Układ konstrukcyjny mieszany, podstawowymi elementami konstrukcyjnymi są betonowe ławy fundamentowe, belki, wieńce. Ściany planowanej rozbudowy parteru i

Bardziej szczegółowo

Opis techniczny konstrukcji i obliczenia statyczne Do budynku toalety publicznej SPIS TREŚCI

Opis techniczny konstrukcji i obliczenia statyczne Do budynku toalety publicznej SPIS TREŚCI Opis techniczny konstrukcji i obliczenia statyczne Do budynku toalety publicznej SPIS TREŚCI 1 PRZEDMIOT OPRACOWANIA I LOKALIZACJA. 1 2 PODSTAWY OPRACOWANIA. 1 3 MATERIAŁY PODSTAWOWE 2 4 PROJEKTY ZWIĄZANE.

Bardziej szczegółowo

mr1 Klasa betonu Klasa stali Otulina [cm] 4.00 Średnica prętów zbrojeniowych ściany φ 1 [mm] 12.0 Średnica prętów zbrojeniowych podstawy φ 2

mr1 Klasa betonu Klasa stali Otulina [cm] 4.00 Średnica prętów zbrojeniowych ściany φ 1 [mm] 12.0 Średnica prętów zbrojeniowych podstawy φ 2 4. mur oporowy Geometria mr1 Wysokość ściany H [m] 2.50 Szerokość ściany B [m] 2.00 Długość ściany L [m] 10.00 Grubość górna ściany B 5 [m] 0.20 Grubość dolna ściany B 2 [m] 0.24 Minimalna głębokość posadowienia

Bardziej szczegółowo

- 1 - OBLICZENIA SCHODÓW ELBETOWYCH

- 1 - OBLICZENIA SCHODÓW ELBETOWYCH - 1 - Schody P ytowe v..0 OLIZENI SHODÓW ELETOWYH ytkownik: iuro In ynierskie SPEUD 005-0 SPEUD Gliwice utor: mg in. Jan Kowalski Tytu : Poz..3 Schody ieg schodowy 1 SZKI SHODÓW 1 180 0 8x 17,5/5,7 5,7

Bardziej szczegółowo

OPIS TECHNICZNY DO OBLICZEŃ STATYCZNYCH

OPIS TECHNICZNY DO OBLICZEŃ STATYCZNYCH OPIS TECHNICZNY DO OLICZEŃ STTYCZNYCH 1. PODSTW opracowania: - Zlecenie Inwestora. - Opinia geologiczna. - Projekt budowlany RCHITEKTUR. - Projekty budowlane branżowe. 2. PRZEDMIOT opracowania: Przedmiotem

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE

OBLICZENIA STATYCZNE OBLICZENIA STATYCZNE do projektu budowlano wykonawczego przebudowy i modernizacji istniejącego budynku filii biblioteki w Barcicach dz. nr 303/ obr. Barcice Materiały konstrukcyjne: - beton C20/25 (dawne

Bardziej szczegółowo

PROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY

PROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY PROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY ZMIANA SPOSOBU UśYTKOWANIA CZĘŚCI ISTNIEJACEGO BUDYNKU USŁUGOWO-MIESZKALNEGO Z POMIESZCEŃ APTEKI NA GMINNĄ BIBLIOTEKĘ PUBLICZNĄ WRAZ Z PRZEBUDOWĄ SCHODÓW ZEWNĘTRZNYCH DO

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE

OBLICZENIA STATYCZNE OBLICZENIA STATYCZNE. ZałoŜenia do obliczeń Wiatr Strefa I, Śnieg strefa II Kategoria Geotechniczna obiektu Na podstawie Rozporządzenia Ministra Spraw Wewnętrznych i Administracji w sprawie ustalania geotechnicznych

Bardziej szczegółowo

ADAPTACJA BUDYNKU GARAŻOWEGO NA POTRZEBY SCHRONISKA DLA BEZDOMNYCH ZWIERZĄT W SOSNOWCU PRZY UL. BACZYŃSKIEGO 11A

ADAPTACJA BUDYNKU GARAŻOWEGO NA POTRZEBY SCHRONISKA DLA BEZDOMNYCH ZWIERZĄT W SOSNOWCU PRZY UL. BACZYŃSKIEGO 11A ADAPTACJA BUDYNKU GARAŻOWEGO NA POTRZEBY SCHRONISKA DLA BEZDOMNYCH ZWIERZĄT W SOSNOWCU PRZY UL. BACZYŃSKIEGO 11A CZĘŚĆ KONSTRUKCYJNA Ekspertyza stanu technicznego budynku garażowego pod kątem jego remontu

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE remont dachu ul. Kędzierzyńska 21

OBLICZENIA STATYCZNE remont dachu ul. Kędzierzyńska 21 OBLICZENIA STATYCZNE remont dachu ul. Kędzierzyńska 21 SPRAWDZENIE ISTNIEJĄCEJ KONSTRUKCJI DLA MIN. ISTNIEJĄCYCH PRZEKROJÓW I MAX. ROZSTAWÓW KROKWI DANE: Geometria ustroju: Szkic układu poprzecznego 693,6

Bardziej szczegółowo

SPIS TREŚCI: Część opisowa

SPIS TREŚCI: Część opisowa SPIS TREŚCI: Część opisowa 1. Przedmiot i zakres opracowania. 2. Podstawa opracowania 3. Posadowienie obiektu. 4. Opis konstrukcji. 5. Materiały. 6. Zabezpieczenie konstrukcji. 7. Wytyczne realizacji i

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE

OBLICZENIA STATYCZNE OBLICZENIA STATYCZNE Robudowa istniejącego budynku świetlicy wiejskiej Inwestor: Gmina Skoki Adres: Kusewo diałka 130/5 i 128 Po.1.1.Dach krokiew. DANE: Wymiary prekroju: prekrój prostokątny Serokość b

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE DACHU

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE DACHU OBLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE DCHU Drewno sosnowe klasy C f cok :=.0MPa f k :=.0MPa k od := 0.9 γ :=.3 f cok k od f k k od f cod := γ f cod =.5 MPa f := γ f = 6.6 MPa f zd := f E 0.05 := 700MPa E

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE 1. Obciążenia 1.1. Założenia Ze względu na brak pełnych danych dotyczących konstrukcji istniejącego obiektu, w tym stalowego podciągu, drewnianego stropu oraz więźby

Bardziej szczegółowo

obróbki blacharskie, rynny, rury spustowe - blacha ocynkowana lub tytan-cynk gr. min. 0,6 mm, w kolorze naturalnym (jasnoszarym);

obróbki blacharskie, rynny, rury spustowe - blacha ocynkowana lub tytan-cynk gr. min. 0,6 mm, w kolorze naturalnym (jasnoszarym); 6.2. Zestawienie zewnętrznych materiałów i kolorystyki budynku pokrycie dachu - papa termozgrzewalna, kolor szary; obróbki blacharskie, rynny, rury spustowe - blacha ocynkowana lub tytan-cynk gr. min.

Bardziej szczegółowo

Projektuje się płytę żelbetową wylewaną na mokro, krzyżowo-zbrojoną. Parametry techniczne:

Projektuje się płytę żelbetową wylewaną na mokro, krzyżowo-zbrojoną. Parametry techniczne: - str.10 - POZ.2. STROP NAD KLATKĄ SCHODOWĄ Projektuje się płytę żelbetową wylewaną na mokro, krzyżowo-zbrojoną. Parametry techniczne: 1/ Grubość płyty h = 15cm 2/ Grubość otulenia zbrojenia a = 2cm 3/

Bardziej szczegółowo

PROJEKT BUDOWLANO WYKONAWCZY NADBUDOWY WRAZ Z PRZEBUDOWĄ BUDYNKU OSP W BABIENICY, Babienica, ul. Główna 31, działka nr 1364/166

PROJEKT BUDOWLANO WYKONAWCZY NADBUDOWY WRAZ Z PRZEBUDOWĄ BUDYNKU OSP W BABIENICY, Babienica, ul. Główna 31, działka nr 1364/166 SPIS TREŚCI 1 OPIS TECHNICZNY... 2 1.1 WRUNKI GRUNTOWE... 2 1.2 GEOTECHNICZNE WRUNKI POSDOWIENI OIEKTU... 2 1.3 WYTYCZNE POSDOWIENI... 3 1.4 FUNDMENTY... 3 1.5 ŚCINY... 3 1.6 NDPROŻ... 3 1.7 ELKI PODCIĄGI...

Bardziej szczegółowo

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET Użtkownik: Biuro Inżnierskie SPECBUD Autor: mgr inż. Jan Kowalski Ttuł: Poz.4.1. Element żelbetowe Przkład 1 - Obliczenia przkładowe programu KEŻ Belka - zginanie - 1 - Kalkulator Elementów Żelbetowch

Bardziej szczegółowo

Założenia obliczeniowe i obciążenia

Założenia obliczeniowe i obciążenia 1 Spis treści Założenia obliczeniowe i obciążenia... 3 Model konstrukcji... 4 Płyta trybun... 5 Belki trybun... 7 Szkielet żelbetowy... 8 Fundamenty... 12 Schody... 14 Stropy i stropodachy żelbetowe...

Bardziej szczegółowo

Projekt z konstrukcji żelbetowych.

Projekt z konstrukcji żelbetowych. ŁUKASZ URYCH 1 Projekt z konstrukcji żelbetowych. Wymiary elwmentów: Element h b Strop h f := 0.1m Żebro h z := 0.4m b z := 0.m Podciąg h p := 0.55m b p := 0.3m Rozplanowanie: Element Rozpiętość Żebro

Bardziej szczegółowo

Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-EN-1995

Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-EN-1995 Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-EN-995 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (204) Drewno parametry (wspólne) Dane wejściowe

Bardziej szczegółowo

PROJEKT BUDOWLANY. PB budynku mieszkalnego jednorodzinnego. Temat:

PROJEKT BUDOWLANY. PB budynku mieszkalnego jednorodzinnego. Temat: PROJEKT BUDOWLANY Temat: PB budynku mieszkalnego jednorodzinnego Obiekt: Zagroda leśna obejmująca: budynek mieszkalny jednorodzinny, budynek garażowo-gospodarczy wraz z infrastrukturą w m. Różańsko, Gm.

Bardziej szczegółowo

2.4 Podcig B1 +;+# +# '!" +,'---9.(!,'-< =(& 2.5 Słupy wewntrzne i zewntrzne S1 i S2

2.4 Podcig B1 +;+# +# '! +,'---9.(!,'-< =(& 2.5 Słupy wewntrzne i zewntrzne S1 i S2 I. OPIS TECHNICZNY I OLICZENI ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH 1. Przedmiot opracowania 2. Rozwizania konstrukcyjno-materiałowe 2.1 Płyta fundamentowa P!" #$ %& # ' (" # (" ) *+ +,'---. (/!" 0!" 1 $ + 2" 0!&

Bardziej szczegółowo

- 1 - OBLICZENIA SCHODÓW ŻELBETOWYCH

- 1 - OBLICZENIA SCHODÓW ŻELBETOWYCH - 1 - Użytkownik: iuro Inżynierskie SPECUD Schody Płytowe v.3.0 OLICZENI SCHODÓW ŻELETOWYCH 2005-2014 SPECUD Gliwice utor: mg inż. Jan Kowalski Tytuł: Obliczenia schodów ieg schodowy 1 [obliczenia i szkic

Bardziej szczegółowo

Projekt belki zespolonej

Projekt belki zespolonej Pomoce dydaktyczne: - norma PN-EN 1994-1-1 Projektowanie zespolonych konstrukcji stalowo-betonowych. Reguły ogólne i reguły dla budynków. - norma PN-EN 199-1-1 Projektowanie konstrukcji z betonu. Reguły

Bardziej szczegółowo

Remont dachu, zmiana sposobu użytkowania części poddasza na pomieszczenie gospodarcze, budowa klatki schodowej

Remont dachu, zmiana sposobu użytkowania części poddasza na pomieszczenie gospodarcze, budowa klatki schodowej 1/26 Obliczenia statyczne 1. Strop żelbetowy Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. f kd Obc.obl. 1. Warstwa cementowa grub. 2 cm 0,42 1,30 -- 0,55 [21,0kN/m3 0,02m]

Bardziej szczegółowo

CZĘŚĆ G Obliczenia konstrukcyjne. 1. Zestawienie obciąŝeń na 1 m 2 - stropodach ISTNIEJĄCY. Obciążenia stałe. Obciążenia zmienne. g o.

CZĘŚĆ G Obliczenia konstrukcyjne. 1. Zestawienie obciąŝeń na 1 m 2 - stropodach ISTNIEJĄCY. Obciążenia stałe. Obciążenia zmienne. g o. CZĘŚĆ G Obliczenia konstrukcyjne 1. Zestawienie obciąŝeń na 1 m 2 - stropodach ISTNIEJĄCY L. p. Wyszczególnienie g k γ f g o Obciążenia stałe 1. 2 x papa asfaltowa 0,1200 1,3 0,1400 2. Ocieplenie żużla

Bardziej szczegółowo

Budowa Domu Jednorodzinnego w Nielubi, gm. Żukowice PRO EKO DOM. Powiat Głogowski Ul. Sikorskiego Głogów

Budowa Domu Jednorodzinnego w Nielubi, gm. Żukowice PRO EKO DOM. Powiat Głogowski Ul. Sikorskiego Głogów PRO EKO DOM PROJEKT BUDOWLANY Temat opracowania: Adres inwestycji: Inwestor: Autor: Budowa domu jednorodzinnego, garażu, utwardzonego dojazdu z miejscami postojowymi, tarasów zewnętrznych, utwardzonego

Bardziej szczegółowo

PRZEBUDOWA I ROZBUDOWA BUDYNKU ZAKŁADU OPIEKI ZDROWOTNEJ W SKOŁYSZYNIE BRANŻA KONSTRUKCJA

PRZEBUDOWA I ROZBUDOWA BUDYNKU ZAKŁADU OPIEKI ZDROWOTNEJ W SKOŁYSZYNIE BRANŻA KONSTRUKCJA P R O J E K T B U D O W L A N Y PRZEBUDOWA I ROZBUDOWA BUDYNKU ZAKŁADU OPIEKI ZDROWOTNEJ W SKOŁYSZYNIE BRANŻA KONSTRUKCJA nazwa inwestycji: adres inwestycji: PRZEBUDOWA I ROZBUDOWA BUDYNKU ZAKŁADU OPIEKI

Bardziej szczegółowo

MGM PARTNER Sp. z o.o.

MGM PARTNER Sp. z o.o. MGM PARTNER Sp. z o.o. 25-415 Kielce ul. Górna 19a/7 PARTNER Sp. z o.o. tel/fax 041 361 03 24 biuro@mgmpartner.pl PROJEKT Temat: ODBUDOWA I PRZEBUDOWA WRAZ ZE ZMIANĄ SPOSOBU UŻYTKOWANIA PODDASZA, BUDYNKU

Bardziej szczegółowo

Z a w a r t o ś ć o p r a c o w a n i a :

Z a w a r t o ś ć o p r a c o w a n i a : CZERWIEC 2013R Z a w a r t o ś ć o p r a c o w a n i a : Opis techniczny Przedmiot i podstawa opracowania Stan projektowany Opinia możliwości realizacji inwestycji w świetle stanu technicznego obiektu

Bardziej szczegółowo

1. Projekt techniczny Podciągu

1. Projekt techniczny Podciągu 1. Projekt techniczny Podciągu Podciąg jako belka teowa stanowi bezpośrednie podparcie dla żeber. Jest to główny element stropu najczęściej ślinie bądź średnio obciążony ciężarem własnym oraz reakcjami

Bardziej szczegółowo

SPIS POZYCJI OBLICZEŃ STATYCZNYCH:

SPIS POZYCJI OBLICZEŃ STATYCZNYCH: UDYNEK ILIOTEKI ŚLĄSKIEJ W KTOWICCH PLC EUROPY 1 PROJEKT DOSTOSOWNI DCHU DO ZWIĘKSZONYCH OCIĄŻEŃ ŚNIEGIEM str. 12/K SPIS POZYCJI OLICZEŃ STTYCZNYCH: POZ.1 DCH...13 POZ.1.1 ELK O ROZPIĘTOŚCI LŚW MX =4,9M...17

Bardziej szczegółowo

Schemat statyczny - patrz rysunek obok:

Schemat statyczny - patrz rysunek obok: - str.20 - POZ. 6. NDPROŻ Poz. 6.1. Nadproże o rozpiętości 2.62m 1/ Ciężar nadproża 25 30cm 0.25 0.30 24 = 1.8kN/m 1.1 2.0kN/m 2/ Ciężar ściany na nadprożu 0.25 1.3 18 = 5.8kN/m 1.1 6.4kN/m 3/ Ciężar tynku

Bardziej szczegółowo

PROJEKT WYKONAWCZY INSTALACJI FOTOWOLTAICZNEJ O MOCY 10,05 kwp DLA BUDYNKU PRZEDSZKOLA SAMORZĄDOWEGO W SKALE

PROJEKT WYKONAWCZY INSTALACJI FOTOWOLTAICZNEJ O MOCY 10,05 kwp DLA BUDYNKU PRZEDSZKOLA SAMORZĄDOWEGO W SKALE OPINIA KONSTRUKCYJNO-BUDOWLANA DOTYCZĄCA MOŻLIWOŚCI USTAWIENIA PANELI FOTOWOLTAICZNYCH NA STROPODACHU BUDYNKU WRAZ Z PROPOZYCJĄ Temat/obiekt: KONSTRUCJI WSPORCZEJ POD PANELE PV PROJEKT WYKONAWCZY INSTALACJI

Bardziej szczegółowo

7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu. Wymiary:

7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu. Wymiary: 7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu Wymiary: B=1,2m L=4,42m H=0,4m Stan graniczny I Stan graniczny II Obciążenie fundamentu odporem gruntu OBCIĄŻENIA: 221,02 221,02 221,02

Bardziej szczegółowo

Pręt nr 3 - Element drewniany wg EN 1995:2010

Pręt nr 3 - Element drewniany wg EN 1995:2010 Pręt nr 3 - Element drewniany wg EN 1995:2010 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 3 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 3 (x4.000m, y2.000m); 4 (x2.000m, y1.000m) Profil: Pr 50x170 (C 30) Wyniki

Bardziej szczegółowo

KONSTRUKCJE DREWNIANE I MUROWE

KONSTRUKCJE DREWNIANE I MUROWE POLITECHNIKA BIAŁOSTOCKA WBiIŚ KATEDRA KONSTRUKCJI BUDOWLANYCH ZAJĘCIA 5 KONSTRUKCJE DREWNIANE I MUROWE Mgr inż. Julita Krassowska 1 CHARAKTERYSTYKI MATERIAŁOWE drewno lite sosnowe klasy C35: - f m,k =

Bardziej szczegółowo

Zakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT. Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne

Zakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT. Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne Zakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne PROJEKT WYBRANYCH ELEMENTÓW KONSTRUKCJI ŻELBETOWEJ BUDYNKU BIUROWEGO DESIGN FOR SELECTED

Bardziej szczegółowo

1. Obliczenia sił wewnętrznych w słupach (obliczenia wykonane zostały uproszczoną metodą ognisk)

1. Obliczenia sił wewnętrznych w słupach (obliczenia wykonane zostały uproszczoną metodą ognisk) Zaprojektować słup ramy hali o wymiarach i obciążeniach jak na rysunku. DANE DO ZADANIA: Rodzaj stali S235 tablica 3.1 PN-EN 1993-1-1 Rozstaw podłużny słupów 7,5 [m] Obciążenia zmienne: Śnieg 0,8 [kn/m

Bardziej szczegółowo

Obliczenia statyczne Przebudowa obiektów MOSIR w Jaśle

Obliczenia statyczne Przebudowa obiektów MOSIR w Jaśle Obliczenia statczne 1. Zbiornik przelewow : 1.1 Strop zbiornika : Przjęto strop żelbetow w postaci płt żelbetowej czteropolowej o grubości 18 cm. - płta p1 : Zestawienie obciążeń rozłożonch [kn/m 2 ]:

Bardziej szczegółowo

9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe

9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe 9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe OBCIĄŻENIA: 55,00 55,00 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf=,0 Liniowe 0,0 55,00 55,00

Bardziej szczegółowo

ZAŁĄCZNIK NR 1 OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE

ZAŁĄCZNIK NR 1 OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE ZAŁĄCZNIK NR 1 OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA: 1. Zestawienie obciążeń... 4 1.1. Obciążenia Stałe... 4 1.2. Obciążenia Zmienne - Klimatyczne... 4 2. Pawilon... 6 2.1. Płyta

Bardziej szczegółowo

Wymiarowanie jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-03150

Wymiarowanie jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-03150 Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Wymiarowanie jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-03150 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014) Wstęp Normy konstrukcji drewnianych PN-B-03150-0?:1981.

Bardziej szczegółowo

Obliczenia statyczne - dom kultury w Ozimku

Obliczenia statyczne - dom kultury w Ozimku 1 Obliczenia statyczne - dom kultury w Ozimku Poz. 1. Wymiany w stropie przy szybie dźwigu w hollu. Obciąż. stropu. - warstwy posadzkowe 1,50 1,2 1,80 kn/m 2 - warstwa wyrównawcza 0,05 x 21,0 = 1,05 1,3

Bardziej szczegółowo

PROJEKT KONSTRUKCYJNO BUDOWLANY ZAMIENNY W ramach przystosowania projektu typowego do warunków miejscowych

PROJEKT KONSTRUKCYJNO BUDOWLANY ZAMIENNY W ramach przystosowania projektu typowego do warunków miejscowych PROJEKT KONSTRUKCYJNO UDOWLNY ZMIENNY W ramach przystosowania projektu typowego do warunków miejscowych Obiekt: Element: Inwestor: WIELOFUNKCYJNY PLC PULICZNY W MIEJSCOWOŚCI TYMOW. FUNDMENTY LTNY TURYSTYCZNEJ

Bardziej szczegółowo