8.OBLICZENIA STATYCZNE

Transkrypt

1 8.OLICZENI STTYCZNE. Dach ZESTWIENI OCIĄŻEŃ Pokrycie, lachodachówka Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f Obc. obl. kn/m 2. lachodachówka o grubości 0,55 mm [0,350kN/m2] 0,35,30 0,45 2. Łaty 5,5 cm x 5,0 cm co 40cm 0,03,30 0,04 [5,5kN/m3 0,05m 0,05cm/0,4m] 3. Kontrłaty 5,0 cm x 2,5 cm co 90 cm 0,0,30 0,0 [5,5kN/m3 0,05m 0,0m/0,9m] 4. Folia paroprzepuszczalna 0,02,20 0,02 Σ: 0,4,30 0,53 Pokrycie, lacha płaska Obc. obl. Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f kn/m 2. lacha stalowa, cynkowa lub miedziana o grubości 0,55 mm 0,35,30 0,45 [0,350kN/m2] 2. Deskowanie grub. 2,5 cm [5,5kN/m3 0,0m] 0,4,30 0,8 3. Kontrłaty 5,0 cm x 2,5 cm co 90 cm 0,0,30 0,0 [5,5kN/m3 0,05m 0,0m/0,9m] 4. Folia paroprzepuszczalna 0,02,20 0,02 Σ: 0,52,30 0,67 Ocieplenie Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f Obc. obl. kn/m 2. Wełna mineralna w płytach miękkich grub. 6 cm 0,0,30 0,3 [0,6kN/m3 0,6m] 2. Łaty 5 cm x 4,0 cm co 40 cm [5,5kN/m3 0,05m 0,04m/0,40m] 0,03,30 0,04 3. Wełna mineralna w płytach miękkich grub. 4 cm 0,02,30 0,03 [0,6kN/m3 0,04m] 4. Folia paroizolacyjna 0,02,20 0,02 5. Płyty gipsowo kartonowe, cm 0,2,20 0,4 Σ: 0,29, 0,36 33

2 .. Dach (wiązar ) DNE Szkic układu poprzecznego 622,3 45,0 2 6,0 2 73,0 06, ,0 4 06,5 880,0 Szkic układu podłużnego - płatwi pośredniej 270,0 C D 365,0 90,0 365,0 Geometria ustroju: Kąt nachylenia połaci dachowej α = 45,0 o Rozpiętość wiązara l = 8,80 m Rozstaw podpór w świetle murłat l s = 6,39 m Rozstaw osiowy płatwi l gx =,73 m Rozstaw krokwi a = 0,90 m Usztywnienia boczne krokwi - brak Płatew pośrednia złożona z trzech odcinków: - odcinek - o rozpiętości l = 3,65 m lewy koniec odcinka oparty na murze prawy koniec odcinka oparty na murze - odcinek - C o rozpiętości l =,90 m lewy koniec odcinka oparty na murze prawy koniec odcinka oparty na murze - odcinek C - D o rozpiętości l = 3,65 m lewy koniec odcinka oparty na murze prawy koniec odcinka oparty na murze Rozstaw podparć poziomych murłaty l mo = 2,00 m Dane materiałowe: - krokiew 8/6cm (zacios 3 cm) z drewna C24 - płatew 6/22 cm z drewna C24 - murłata 4/4 cm z drewna C24 34

3 Obciążenia (wartości charakterystyczne i obliczeniowe): - pokrycie dachu : g k = 0,40 kn/m 2, g o = 0,533 kn/m 2 - uwzględniono ciężar własny wiązara - obciążenie śniegiem (wg PN-80/-0200/z/Z-: połać bardziej obciążona, strefa 3, =447 m n.p.m., nachylenie połaci 45,0 st.): - na połaci lewej s kl =,249 kn/m 2, s ol =,874 kn/m 2 - na połaci prawej s kp = 0,833 kn/m 2, s op =,249 kn/m 2 - obciążenie śniegiem traktuje się jako obciążenie średniotrwałe - obciążenie wiatrem (wg PN--020:977/z:2009/Z-3: strefa III, teren, wys. budynku z =2,2 m): - na połaci nawietrznej p kl = 0,23 kn/m 2, p ol = 0,346 kn/m 2 - na stronie zawietrznej p kp = -0,94 kn/m 2, p op = -0,29 kn/m 2 - ocieplenie dolnego odcinka krokwi g kk = 0,290 kn/m 2, g ok = 0,362 kn/m 2 - dodatkowe obciążenie stałe płatwi q kp = 0,502 kn/m, q op = 0,602 kn/m Założenia obliczeniowe: - klasa użytkowania konstrukcji: 2 - w obliczeniach statycznych krokwi uwzględniono wpływ podatności płatwi WYNIKI WYMIROWNIE wg PN--0350:2000 drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 f m,k = 24 MPa, f t,0,k = 4 MPa, f c,0,k = 2 MPa, f v,k = 2,5 MPa, E 0,mean = GPa, ρ k = 350 kg/m 3 Krokiew 8/6 cm (zacios na podporach 3 cm) Smukłość λ y = 73,5 < 50 λ z = 47,0 < 50 Maksymalne siły i naprężenia w przęśle decyduje kombinacja: K0 stałe-max (podatność)+śnieg (podatność)+0,90 wiatr (podatność) M y =,95 knm, N = 3,49 kn f m,y,d = 4,77 MPa, f c,0,d = 2,92 MPa σ m,y,d = 5,72 MPa, σ c,0,d = 0,27 MPa k c,y = 0,534, k c,z = 0,50 σ c,0,d/(k c,y f c,0,d) + σ m,y,d/f m,y,d = 0,427 < σ c,0,d/(k c,z f c,0,d) + σ m,y,d/f m,y,d = 0,528 < Maksymalne siły i naprężenia na podporze (murłacie) decyduje kombinacja: K3 stałe-max+śnieg+0,90 wiatr M y = -,94 knm, N = 5,5 kn f m,y,d = 4,77 MPa, f c,0,d = 2,92 MPa σ m,y,d = 8,59 MPa, σ c,0,d = 0,53 MPa (σ c,0,d/f c,0,d) 2 + σ m,y,d/f m,y,d = 0,583 < Maksymalne ugięcie krokwi (pomiędzy płatwią a kalenicą) decyduje kombinacja: K9 stałe-max (podatność)+śnieg (podatność) u fin = 5,82 mm < u net,fin = l / 200 = 223/ 200 = 6,2 mm (95,2%) Maksymalne ugięcie wspornika krokwi decyduje kombinacja: K9 stałe-max (podatność)+śnieg (podatność) u fin = 3,76 mm < u net,fin = 2 l / 200 = 2 605/ 200 = 6,05 mm (23,4%) Płatew 6/22 cm Smukłość λ y = 4,2 < 50 λ z = 9,5 < 50 Obciążenia obliczeniowe q z,max = 7,53 kn/m q y,max = 0,56 kn/m Maksymalne siły i naprężenia w płatwi (odcinek - ) decyduje kombinacja: K3 stałe-max+śnieg+0,90 wiatr-parcie M y = 2,53 knm, M z = 0,85 knm f m,y,d = 4,77 MPa, f m,z,d = 4,77 MPa σ m,y,d = 9,7 MPa, σ m,z,d = 0,90 MPa σ m,y,d/f m,y,d + k m σ m,z,d/f m,z,d = 0,700 < k m σ m,y,d/f m,y,d + σ m,z,d/f m,z,d = 0,52 < Maksymalne ugięcie (odcinek - ) decyduje kombinacja: K2 stałe-max+śnieg u fin =,00 mm < u net,fin = l / 200 = 8, mm (60,2%) Murłata 4/4 cm Część murłaty leżąca na ścianie Obciążenia obliczeniowe q z,max = 7,38 kn/m q y,max =,52 kn/m Maksymalne siły i naprężenia decyduje kombinacja: K4 stałe-max+wiatr M z = 0,65 knm f m,z,d = 6,62 MPa σ m,z,d =,42 MPa σ m,z,d/f m,z,d = 0,086 < 35

4 .2. Dach (wiązar 2) Krokiew 45 DNE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 8,0 cm Wysokość h = 6,0 cm Zacios na podporach t k = 3,0 cm Drewno: drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 f m,k = 24 MPa, f t,0,k = 4 MPa, f c,0,k = 2 MPa, f v,k = 2,5 MPa, E 0,mean = GPa, ρ k = 350 kg/m 3 Klasa użytkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Kąt nachylenia połaci dachowej α = 45,0 o Rozstaw krokwi a = 0,90 m Długość rzutu poziomego wspornika l w,x = 0,60 m Długość rzutu poziomego odcinka środkowego l d,x = 0,86 m Długość rzutu poziomego odcinka górnego l g,x = 0,00 m Obciążenia dachu: - obciążenie stałe g k = 0,40 kn/m 2 połaci dachowej; γ f =,30 - uwzględniono ciężar własny krokwi - obciążenie śniegiem S k =,249 kn/m 2 rzutu połaci dachowej, γ f =,50 - obciążenie parciem wiatru (wg PN--020:977/z/Z-3: połać nawietrzna, strefa III, H=447 m n.p.m., teren, z=h=2,2 m, budowla zamknięta, wymiary budynku H=2,2 m, =7, m, L=0,2 m, nachylenie połaci 45,0 st., beta=,80): p k = 0,23 kn/m 2 połaci dachowej, γ f =,50 - obciążenie ssaniem wiatru (wg PN--020:977/z/Z-3: połać zawietrzna, strefa III, H=447 m n.p.m., teren, z=h=2,2 m, budowla zamknięta, wymiary budynku H=2,2 m, =7, m, L=0,2 m, nachylenie połaci 45,0 st., beta=,80): p k = -0,94 kn/m 2 połaci dachowej, γ f =,50 - obciążenie ociepleniem g kk = 0,290 kn/m 2 połaci dachowej na całej krokwi; γ f =, WYNIKI: M [knm] R [kn] -0,63,22 45,0 0,09 0,85 0,39-0,32 3,97 0,3 0,7 0,06 0,07-0,06 0,60 0,86 Zginanie decyduje kombinacja (obc.stałe max.+ocieplenie+śnieg+wiatr) Moment obliczeniowy: M podp = -0,63 knm Warunek nośności - podpora: σ m,y,d = 2,8 MPa, f m,y,d = 4,77 MPa σ m,y,d/f m,y,d = 0,90 < Ugięcie (wspornik): u fin = 0,79 mm < u net,fin = 2,0 l / 200 = 8,49 mm (9,3%) Ugięcie (odcinek środkowy): u fin = (-) 0,06 mm < u net,fin = l / 200 = 6,08 mm (,0%) Krokiew 5 DNE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 8,0 cm Wysokość h = 6,0 cm Zacios na podporach t k = 3,0 cm Drewno: drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 f m,k = 24 MPa, f t,0,k = 4 MPa, f c,0,k = 2 MPa, f v,k = 2,5 MPa, E 0,mean = GPa, ρ k = 350 kg/m 3 Klasa użytkowania konstrukcji: klasa 2 36

5 Geometria: Kąt nachylenia połaci dachowej α = 5,0 o Rozstaw krokwi a = 0,90 m Długość rzutu poziomego wspornika l w,x = 0,60 m Długość rzutu poziomego odcinka środkowego l d,x = 2,4 m Długość rzutu poziomego odcinka górnego l g,x = 0,00 m Obciążenia dachu: - obciążenie stałe g k = 0,40 kn/m 2 połaci dachowej; γ f =,30 - uwzględniono ciężar własny krokwi - obciążenie śniegiem (wg PN-80/-0200/z/Z-: dach jednospadowy, strefa 3, =447 m n.p.m., nachylenie połaci 5,0 st.): S k =,666 kn/m 2 rzutu połaci dachowej, γ f =,50 - obciążenie parciem wiatru (wg PN--020:977/z/Z-2: połać nawietrzna wariant II strefa III, H=447 m n.p.m., teren, z=h=2,2 m, budowla zamknięta, wymiary budynku H=2,2 m, =7, m, L=0,2 m, nachylenie połaci 5,0 st., beta=,80): p k = 0,049 kn/m 2 połaci dachowej, γ f =,50 - obciążenie ssaniem wiatru (wg PN--020:977/z/Z-2: dolna połać nawietrzna, wariant I, strefa III, H=447 m n.p.m., teren, z=h=2,2 m, budowla zamknięta, wymiary budynku H=2,2 m, =7, m, L=0,2 m, nachylenie połaci 5,0 st., beta=,80): p k = -0,437 kn/m 2 połaci dachowej, γ f =,50 - obciążenie ociepleniem g kk = 0,290 kn/m 2 połaci dachowej na całej krokwi; γ f =, WYNIKI: M [knm] R [kn] 2,50 0,02-0,8 0,62-0,58 5,0 3,6-0,24 0,03-0,30 6,0-0,40 2,04 0,60 2,4 Zginanie decyduje kombinacja (obc.stałe max.+ocieplenie+śnieg+wiatr) Momenty obliczeniowe: M przęsł = 2,04 knm; M podp = -0,58 knm Warunek nośności - przęsło: σ m,y,d = 5,99 MPa, f m,y,d = 4,77 MPa σ m,y,d/f m,y,d = 0,405 < Warunek nośności - podpora: σ m,y,d = 2,56 MPa, f m,y,d = 4,77 MPa σ m,y,d/f m,y,d = 0,73 < Ugięcie (wspornik): u fin = (-) 2,59 mm < u net,fin = 2,0 l / 200 = 6,2 mm (4,8%) Ugięcie (odcinek środkowy): u fin = 4,48 mm < u net,fin = l / 200 = 2,48 mm (35,9%) Murłata DNE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 6,0 cm Wysokość h = 22,0 cm Drewno: drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 f m,k = 24 MPa, f t,0,k = 4 MPa, f c,0,k = 2 MPa, f v,k = 2,5 MPa, E 0,mean = GPa, ρ k = 350 kg/m 3 Klasa użytkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Płatew podparta tylko słupami Rozstaw słupów l =,90 m Obciążenia płatwi: - obciążenie stałe [(0,40 (0,60+0,5 2,4)/cos 5,0 o )+(0,290 0,60/cos 5,0 o )] G k = 0,946 kn/m; γ f =,29 - uwzględniono dodatkowo ciężar własny płatwi - obciążenie śniegiem [,666 (0,5 2,4)] S k = 2,008 kn/m; γ f =,50 37

6 - obciążenie wiatrem - wariant I (pionowe) [(0,049 (0,5 2,4)/cos 5,0 o ) cos 5,0 o ] W k,z = 0,059 kn/m; γ f =,50 - obciążenie wiatrem - wariant I (poziome) [(0,049 (0,5 2,4)/cos 5,0 o ) sin 5,0 o ] W k,y = 0,06 kn/m; γ f =,50 - obciążenie wiatrem - wariant II (pionowe) [(-0,437 (0,5 2,4)/cos 5,0 o ) cos 5,0 o ] W k,z = -0,527 kn/m; γ f =,50 - obciążenie wiatrem - wariant II (poziome) [(-0,437 (0,5 2,4)/cos 5,0 o ) sin 5,0 o ] W k,y = -0,4 kn/m; γ f =,50 WYNIKI: Zginanie decyduje kombinacja (obc.stałe max.+śnieg+wiatr-wariant I) Momenty obliczeniowe M y,max = 2,0 knm; M z,max = 0,0 knm Warunek nośności: σ m,y,d =,55 MPa, f m,y,d = 4,77 MPa σ m,z,d = 0,0 MPa, f m,z,d = 4,77 MPa k m = 0,7 k m σ m,y,d/f m,y,d + σ m,z,d/f m,z,d = 0,074 < σ m,y,d/f m,y,d + k m σ m,z,d/f m,z,d = 0,06 < Ugięcie: decyduje kombinacja (obc.stałe+śnieg) u fin,z = 0,6 mm; u fin,y = 0,00 mm u fin = (u 2 fin,z + u 2 fin,y ) 0,5 =0,6 mm < u net,fin = 9,50 mm (6,4%).3. Płatew SCHEMT ELKI C D 3,65,90 3,65 Parametry belki: - współczynnik obciążenia dla ciężaru własnego belki γ f =,0 OCIĄŻENI OLICZENIOWE ELKI Przypadek P: Przypadek (γ f =,5, klasa trwania - stałe) Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie): 7,53 7,53 9,9 9,9 7,53 7,53 go=0,3 kn/mb C D 3,65,90 3,65 WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Przypadek P: Przypadek Momenty zginające [knm]: -9,4-9,4 2,37 2 C 9,98 27,87 27,87 9,98 2,37 D 38

7 Siły poprzeczne [kn]: 2,37 8,86 9,02 2 C D -8,86-2,37-9,02 ZŁOŻENI OLICZENIOWE DO WYMIROWNI Klasa użytkowania konstrukcji - 2 Parametry analizy zwichrzenia: - belka zabezpieczona przed zwichrzeniem Ugięcie graniczne u net,fin = l o / 200 WYNIKI OLICZEŃ WYTRZYMŁOŚCIOWYCH WYMIROWNIE WG PN--0350:2000 z y y z Przekrój prostokątny 6 / 22 cm W y = 29 cm 3, J y = 497 cm 4, m = 2,3 kg/m drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 f m,k = 24 MPa, f t,0,k = 4 MPa, f c,0,k = 2 MPa, f v,k = 2,5 MPa, E 0,mean = GPa, ρ k = 350 kg/m 3 elka Zginanie Przekrój x = 7,58 m Moment maksymalny M max = 9,98 knm σ m,y,d = 7,73 MPa, f m,y,d =,08 MPa Warunek nośności: σ m,y,d / f m,y,d = 0,70 < Warunek stateczności: k crit =,000 σ m,y,d = 7,73 MPa < k crit f m,y,d =,08 MPa (69,8%) Ścinanie Przekrój x = 3,65 m Maksymalna siła poprzeczna V max = -9,02 kn τ d = 0,8 MPa < f v,d =,5 MPa (70,2%) Docisk na podporze Reakcja podporowa R = 27,87 kn (wymiarowanie na docisk pominięto) Stan graniczny użytkowalności Przekrój x =,69 m Ugięcie maksymalne u fin = u M + u T =3,05 mm Ugięcie graniczne u net,fin = l o / 200 = 8, mm u fin = 3,05 mm < u net,fin = 8, mm (7,5%).4. elki żelbetowe pod płatwiami SCHEMT RMY 2 3 0,50,86 3,6,86 6,88 OCIĄŻENI: (wartości obliczeniowe) Przypadek P: Przypadek (γ f =,20) 0,50 27,87 27,87,86 3,6,86 6,88 39

8 WYNIKI: Przypadek P: Przypadek Wykres momentów zginających: 67,87 92,7 67,87 0,50 39,76 Wykres sił tnących:,86 3,6,86 6,88 38,39 32,09 33,23-33,23-32,09 39,76 0,50-38,39,86 3,6,86 6,88 DNE: Wymiary przekroju: Typ przekroju: prostokątny Szerokość przekroju b w = 30,0 cm Wysokość przekroju h = 40,0 cm Parametry betonu: Klasa betonu: 20 (C6/20) f cd = 9,07 MPa, f ctd = 0,74 MPa, E cm = 29,0 GPa Maksymalny rozmiar kruszywa d g = 6 mm Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciążenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 3,8 Otulenie: Otulenie nominalne zbrojenia c nom = 20 mm Zbrojenie główne: Klasa stali: -III (34GS) f yk = 40 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa Średnica prętów dolnych φ d = 6 mm Strzemiona: Średnica φ s = 6 mm elka (przekrój przęsłowy): Moment obliczeniowy M sd = 67,87 knm Moment charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 56,56 knm Rozpiętość efektywna belki l eff = 6,88 m Współczynnik ugięcia α k = (5/48) x 0,97 ZŁOŻENI OLICZENIOWE: Sytuacja obliczeniowa: trwała - element konstrukcyjny o wyjątkowym znaczeniu Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYNIKI PRZĘSŁO - ZGINNIE (wg PN :2002): x

9 Zginanie (metoda uproszczona): Zbrojenie potrzebne s = 5,9 cm 2. Przyjęto 4φ6 o s = 8,04 cm 2 (ρ = 0,73%) (decyduje warunek granicznego ugięcia) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 67,87 knm < M Rd = 88,46 knm (76,7%) Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,88 mm < w lim = 0,3 mm (62,7%) Ugięcie od M Sk,lt: a(m Sk,lt) = 27,87 mm < a lim = 30,00 mm (92,9%) WYNIKI PODPOR - ZGINNIE (wg PN :2002): 34 2 x Zginanie (metoda uproszczona): Zbrojenie potrzebne górne s = 5,9 cm 2. Przyjęto 3φ6 o s = 6,03 cm 2 (ρ = 0,55%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 67,87 knm < M Rd = 69,08 knm (98,3%) Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,288 mm < w lim = 0,3 mm (95,9%) WYNIKI - ŚCINNIE (wg PN :2002): VRd = 52,6 kn VSd = 38,39 kn 38,39 4φ6 co 270 Ścinanie: Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 270 mm na całej długości belki Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 38,39 kn < V Rd = 52,6 kn (73,6%) Szerokość rys ukośnych: w k = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm (0,0%) 4

10 .5. Dach 2 (wiazar ) DNE Szkic układu poprzecznego 78,4 45, , ,0 06, ,0 4 06,5 05,0 Szkic układu podłużnego - płatwi pośredniej 270,0 C D 365,0 90,0 365,0 Geometria ustroju: Kąt nachylenia połaci dachowej α = 45,0 o Rozpiętość wiązara l =,05 m Rozstaw podpór w świetle murłat l s = 8,64 m Rozstaw osiowy płatwi l gx = 3,98 m Rozstaw krokwi a = 0,90 m Usztywnienia boczne krokwi - brak Płatew pośrednia złożona z trzech odcinków: - odcinek - o rozpiętości l = 3,65 m lewy koniec odcinka oparty na murze prawy koniec odcinka oparty na murze - odcinek - C o rozpiętości l =,90 m lewy koniec odcinka oparty na murze prawy koniec odcinka oparty na murze - odcinek C - D o rozpiętości l = 3,65 m lewy koniec odcinka oparty na murze prawy koniec odcinka oparty na murze Rozstaw podparć poziomych murłaty l mo = 2,00 m Dane materiałowe: - krokiew 8/6cm (zacios 3 cm) z drewna C24 - płatew 6/22 cm z drewna C24 - murłata 4/4 cm z drewna C24 42

11 Obciążenia (wartości charakterystyczne i obliczeniowe): - pokrycie dachu : g k = 0,40 kn/m 2, g o = 0,533 kn/m 2 - uwzględniono ciężar własny wiązara - obciążenie śniegiem (wg PN-80/-0200/z/Z-: połać bardziej obciążona, strefa 3, =447 m n.p.m., nachylenie połaci 45,0 st.): - na połaci lewej s kl =,249 kn/m 2, s ol =,874 kn/m 2 - na połaci prawej s kp = 0,833 kn/m 2, s op =,249 kn/m 2 - obciążenie śniegiem traktuje się jako obciążenie średniotrwałe - obciążenie wiatrem (wg PN--020:977/z:2009/Z-3: strefa III, teren, wys. budynku z =2,2 m): - na połaci nawietrznej p kl = 0,23 kn/m 2, p ol = 0,346 kn/m 2 - na stronie zawietrznej p kp = -0,94 kn/m 2, p op = -0,29 kn/m 2 - ocieplenie dolnego odcinka krokwi g kk = 0,290 kn/m 2, g ok = 0,362 kn/m 2 - dodatkowe obciążenie stałe płatwi q kp = 0,502 kn/m, q op = 0,602 kn/m Założenia obliczeniowe: - klasa użytkowania konstrukcji: 2 - w obliczeniach statycznych krokwi uwzględniono wpływ podatności płatwi WYNIKI WYMIROWNIE wg PN--0350:2000 drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 f m,k = 24 MPa, f t,0,k = 4 MPa, f c,0,k = 2 MPa, f v,k = 2,5 MPa, E 0,mean = GPa, ρ k = 350 kg/m 3 Krokiew 8/6 cm (zacios na podporach 3 cm) Smukłość λ y = 73,5 < 50 λ z = 47,0 < 50 Maksymalne siły i naprężenia w przęśle decyduje kombinacja: K0 stałe-max (podatność)+śnieg (podatność)+0,90 wiatr (podatność) M y =,39 knm, N = 6,8 kn f m,y,d = 4,77 MPa, f c,0,d = 2,92 MPa σ m,y,d = 4,08 MPa, σ c,0,d = 0,48 MPa k c,y = 0,534, k c,z = 0,50 σ c,0,d/(k c,y f c,0,d) + σ m,y,d/f m,y,d = 0,346 < σ c,0,d/(k c,z f c,0,d) + σ m,y,d/f m,y,d = 0,526 < Maksymalne siły i naprężenia na podporze (murłacie) decyduje kombinacja: K3 stałe-max+śnieg+0,90 wiatr M y = -,94 knm, N = 8,30 kn f m,y,d = 4,77 MPa, f c,0,d = 2,92 MPa σ m,y,d = 8,59 MPa, σ c,0,d = 0,80 MPa (σ c,0,d/f c,0,d) 2 + σ m,y,d/f m,y,d = 0,586 < Maksymalne ugięcie krokwi (pomiędzy płatwią a kalenicą) decyduje kombinacja: K9 stałe-max (podatność)+śnieg (podatność) u fin = 8,6 mm < u net,fin = l / 200 = 284/ 200 = 4,07 mm (6,2%) Maksymalne ugięcie wspornika krokwi decyduje kombinacja: K2 stałe-max+śnieg u fin = 3,53 mm < u net,fin = 2 l / 200 = 2 605/ 200 = 6,05 mm (22,0%) Płatew 6/22 cm Smukłość λ y = 4,2 < 50 λ z = 9,5 < 50 Obciążenia obliczeniowe q z,max = 0,76 kn/m q y,max = 0,76 kn/m Maksymalne siły i naprężenia w płatwi (odcinek - ) decyduje kombinacja: K3 stałe-max+śnieg+0,90 wiatr-parcie M y = 7,92 knm, M z =,4 knm f m,y,d = 4,77 MPa, f m,z,d = 4,77 MPa σ m,y,d = 3,88 MPa, σ m,z,d =,2 MPa σ m,y,d/f m,y,d + k m σ m,z,d/f m,z,d = 0,997 < k m σ m,y,d/f m,y,d + σ m,z,d/f m,z,d = 0,740 < Maksymalne ugięcie (odcinek - ) decyduje kombinacja: K2 stałe-max+śnieg u fin = 5,33 mm < u net,fin = l / 200 = 8, mm (84,0%) Murłata 4/4 cm Część murłaty leżąca na ścianie Obciążenia obliczeniowe q z,max = 7,38 kn/m q y,max =,9 kn/m Maksymalne siły i naprężenia decyduje kombinacja: K4 stałe-max+wiatr M z = 0,82 knm f m,z,d = 6,62 MPa σ m,z,d =,79 MPa σ m,z,d/f m,z,d = 0,08 < 43

12 .6. Dach 2 (wiązar 2) Krokiew 45 DNE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 8,0 cm Wysokość h = 6,0 cm Zacios na podporach t k = 3,0 cm Drewno: drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 f m,k = 24 MPa, f t,0,k = 4 MPa, f c,0,k = 2 MPa, f v,k = 2,5 MPa, E 0,mean = GPa, ρ k = 350 kg/m 3 Klasa użytkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Kąt nachylenia połaci dachowej α = 45,0 o Rozstaw krokwi a = 0,90 m Długość rzutu poziomego wspornika l w,x = 0,60 m Długość rzutu poziomego odcinka środkowego l d,x =,99 m Długość rzutu poziomego odcinka górnego l g,x = 0,00 m Obciążenia dachu: - obciążenie stałe g k = 0,40 kn/m 2 połaci dachowej; γ f =,30 - uwzględniono ciężar własny krokwi - obciążenie śniegiem S k =,249 kn/m 2 rzutu połaci dachowej, γ f =,50 - obciążenie parciem wiatru (wg PN--020:977/z/Z-3: połać nawietrzna, strefa III, H=447 m n.p.m., teren, z=h=2,2 m, budowla zamknięta, wymiary budynku H=2,2 m, =7, m, L=0,2 m, nachylenie połaci 45,0 st., beta=,80): p k = 0,23 kn/m 2 połaci dachowej, γ f =,50 - obciążenie ssaniem wiatru (wg PN--020:977/z/Z-3: połać zawietrzna, strefa III, H=447 m n.p.m., teren, z=h=2,2 m, budowla zamknięta, wymiary budynku H=2,2 m, =7, m, L=0,2 m, nachylenie połaci 45,0 st., beta=,80): p k = -0,94 kn/m 2 połaci dachowej, γ f =,50 - obciążenie ociepleniem g kk = 0,290 kn/m 2 połaci dachowej na całej krokwi; γ f =, WYNIKI: M [knm] R [kn] 0,28-0,24 2,8 45,0-0,63 0,85 0,52-0,44,44 5,39 0,42 2,90 0,23 0,60,99 Zginanie decyduje kombinacja (obc.stałe max.+ocieplenie+śnieg+wiatr) Momenty obliczeniowe: M przęsł =,44 knm; M podp = -0,63 knm Warunek nośności - przęsło: σ m,y,d = 4,2 MPa, f m,y,d = 4,77 MPa σ m,y,d/f m,y,d = 0,285 < Warunek nośności - podpora: σ m,y,d = 2,8 MPa, f m,y,d = 4,77 MPa σ m,y,d/f m,y,d = 0,90 < Ugięcie (odcinek środkowy): u fin = 3,50 mm < u net,fin = l / 200 = 4,07 mm (24,9%) Krokiew 5 DNE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 8,0 cm Wysokość h = 6,0 cm Zacios na podporach t k = 3,0 cm 44

13 Drewno: drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 f m,k = 24 MPa, f t,0,k = 4 MPa, f c,0,k = 2 MPa, f v,k = 2,5 MPa, E 0,mean = GPa, ρ k = 350 kg/m 3 Klasa użytkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Kąt nachylenia połaci dachowej α = 5,0 o Rozstaw krokwi a = 0,90 m Długość rzutu poziomego wspornika l w,x = 0,60 m Długość rzutu poziomego odcinka środkowego l d,x = 2,4 m Długość rzutu poziomego odcinka górnego l g,x = 0,00 m Obciążenia dachu: - obciążenie stałe g k = 0,40 kn/m 2 połaci dachowej; γ f =,30 - uwzględniono ciężar własny krokwi - obciążenie śniegiem (wg PN-80/-0200/z/Z-: dach jednospadowy, strefa 3, =447 m n.p.m., nachylenie połaci 5,0 st.): S k =,666 kn/m 2 rzutu połaci dachowej, γ f =,50 - obciążenie parciem wiatru (wg PN--020:977/z/Z-2: połać nawietrzna wariant II strefa III, H=447 m n.p.m., teren, z=h=2,2 m, budowla zamknięta, wymiary budynku H=2,2 m, =7, m, L=0,2 m, nachylenie połaci 5,0 st., beta=,80): p k = 0,049 kn/m 2 połaci dachowej, γ f =,50 - obciążenie ssaniem wiatru (wg PN--020:977/z/Z-2: dolna połać nawietrzna, wariant I, strefa III, H=447 m n.p.m., teren, z=h=2,2 m, budowla zamknięta, wymiary budynku H=2,2 m, =7, m, L=0,2 m, nachylenie połaci 5,0 st., beta=,80): p k = -0,437 kn/m 2 połaci dachowej, γ f =,50 - obciążenie ociepleniem g kk = 0,290 kn/m 2 połaci dachowej na całej krokwi; γ f =, WYNIKI: M [knm] R [kn] 2,50 0,02-0,8 0,62-0,58 5,0 3,6-0,24 0,03-0,30 6,0-0,40 2,04 0,60 2,4 Zginanie decyduje kombinacja (obc.stałe max.+ocieplenie+śnieg+wiatr) Momenty obliczeniowe: M przęsł = 2,04 knm; M podp = -0,58 knm Warunek nośności - przęsło: σ m,y,d = 5,99 MPa, f m,y,d = 4,77 MPa σ m,y,d/f m,y,d = 0,405 < Warunek nośności - podpora: σ m,y,d = 2,56 MPa, f m,y,d = 4,77 MPa σ m,y,d/f m,y,d = 0,73 < Ugięcie (wspornik): u fin = (-) 2,59 mm < u net,fin = 2,0 l / 200 = 6,2 mm (4,8%) Ugięcie (odcinek środkowy): u fin = 4,48 mm < u net,fin = l / 200 = 2,48 mm (35,9%) Murłata DNE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 6,0 cm Wysokość h = 22,0 cm Drewno: drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 f m,k = 24 MPa, f t,0,k = 4 MPa, f c,0,k = 2 MPa, f v,k = 2,5 MPa, E 0,mean = GPa, ρ k = 350 kg/m 3 Klasa użytkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Płatew podparta tylko słupami Rozstaw słupów l =,90 m Obciążenia płatwi: - obciążenie stałe [(0,40 (0,60+0,5 2,4)/cos 5,0 o )+(0,290 0,60/cos 5,0 o )] G k = 0,946 kn/m; γ f =,29 45

14 - uwzględniono dodatkowo ciężar własny płatwi - obciążenie śniegiem [,666 (0,5 2,4)] S k = 2,008 kn/m; γ f =,50 - obciążenie wiatrem - wariant I (pionowe) [(0,049 (0,5 2,4)/cos 5,0 o ) cos 5,0 o ] W k,z = 0,059 kn/m; γ f =,50 - obciążenie wiatrem - wariant I (poziome) [(0,049 (0,5 2,4)/cos 5,0 o ) sin 5,0 o ] W k,y = 0,06 kn/m; γ f =,50 - obciążenie wiatrem - wariant II (pionowe) [(-0,437 (0,5 2,4)/cos 5,0 o ) cos 5,0 o ] W k,z = -0,527 kn/m; γ f =,50 - obciążenie wiatrem - wariant II (poziome) [(-0,437 (0,5 2,4)/cos 5,0 o ) sin 5,0 o ] W k,y = -0,4 kn/m; γ f =,50 WYNIKI: Zginanie decyduje kombinacja (obc.stałe max.+śnieg+wiatr-wariant I) Momenty obliczeniowe M y,max = 2,0 knm; M z,max = 0,0 knm Warunek nośności: σ m,y,d =,55 MPa, f m,y,d = 4,77 MPa σ m,z,d = 0,0 MPa, f m,z,d = 4,77 MPa k m = 0,7 k m σ m,y,d/f m,y,d + σ m,z,d/f m,z,d = 0,074 < σ m,y,d/f m,y,d + k m σ m,z,d/f m,z,d = 0,06 < Ugięcie: decyduje kombinacja (obc.stałe+śnieg) u fin,z = 0,6 mm; u fin,y = 0,00 mm u fin = (u 2 fin,z + u 2 fin,y ) 0,5 =0,6 mm < u net,fin = 9,50 mm (6,4%).7. Płatew SCHEMT ELKI C D 3,65,90 3,65 Parametry belki: - współczynnik obciążenia dla ciężaru własnego belki γ f =,0 OCIĄŻENI OLICZENIOWE ELKI Przypadek P: Przypadek (γ f =,5, klasa trwania - stałe) Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie): 0,76 0,76 3,09 3,09 0,76 0,76 go=0,4 kn/mb C D 3,65,90 3,65 WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Przypadek P: Przypadek Momenty zginające [knm]: -3,36-3,36 7,58 2 C 4,7 39,57 39,57 4,7 7,58 D Siły poprzeczne [kn]: 7,58 2,57 26,99 2 C D -2,57-7,58-26,99 ZŁOŻENI OLICZENIOWE DO WYMIROWNI Klasa użytkowania konstrukcji - 2 Parametry analizy zwichrzenia: - belka zabezpieczona przed zwichrzeniem Ugięcie graniczne u net,fin = l o /

15 WYNIKI OLICZEŃ WYTRZYMŁOŚCIOWYCH WYMIROWNIE WG PN--0350:2000 z y y z Przekrój prostokątny 6 / 22 cm W y = 29 cm 3, J y = 497 cm 4, m = 3,0 kg/m drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C27 f m,k = 27 MPa, f t,0,k = 6 MPa, f c,0,k = 22 MPa, f v,k = 2,8 MPa, E 0,mean =,5 GPa, ρ k = 370 kg/m 3 elka Zginanie Przekrój x =,62 m Moment maksymalny M max = 4,7 knm σ m,y,d = 0,98 MPa, f m,y,d = 2,46 MPa Warunek nośności: σ m,y,d / f m,y,d = 0,88 < Warunek stateczności: k crit =,000 σ m,y,d = 0,98 MPa < k crit f m,y,d = 2,46 MPa (88,%) Ścinanie Przekrój x = 3,65 m Maksymalna siła poprzeczna V max = -26,99 kn τ d =,5 MPa < f v,d =,29 MPa (89,0%) Docisk na podporze Reakcja podporowa R = 39,57 kn (wymiarowanie na docisk pominięto) Stan graniczny użytkowalności Przekrój x = 7,5 m Ugięcie maksymalne u fin = u M + u T =7,76 mm Ugięcie graniczne u net,fin = l o / 200 = 8, mm u fin = 7,76 mm < u net,fin = 8, mm (97,3%).8. elki żelbetowe pod płatwiami SCHEMT RMY 2 0,50,86 5,02 6,88 OCIĄŻENI: (wartości obliczeniowe) Przypadek P: Przypadek (γ f =,20) 39,57 0,50 39,57,86 5,02 6,88 WYNIKI: Przypadek P: Przypadek Wykres momentów zginających: 49,53 68,70 52,5 0,50 26,63,86 5,02 6,88 47

16 Wykres sił tnących:,72 26,63,72-52,5 0,50,86 5,02 6,88 DNE: Wymiary przekroju: Typ przekroju: prostokątny Szerokość przekroju b w = 30,0 cm Wysokość przekroju h = 40,0 cm Parametry betonu: Klasa betonu: 20 (C6/20) f cd = 9,07 MPa, f ctd = 0,74 MPa, E cm = 29,0 GPa Maksymalny rozmiar kruszywa d g = 6 mm Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciążenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 3,8 Otulenie: Otulenie nominalne zbrojenia c nom = 20 mm Zbrojenie główne: Klasa stali: -III (34GS) f yk = 40 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa Średnica prętów dolnych φ d = 6 mm Strzemiona: Średnica φ s = 6 mm elka (przekrój przęsłowy): Moment obliczeniowy M sd = 68,23 knm Moment charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 56,86 knm Rozpiętość efektywna belki l eff = 6,88 m Współczynnik ugięcia α k = (5/48) x 0,97 ZŁOŻENI OLICZENIOWE: Sytuacja obliczeniowa: trwała - element konstrukcyjny o wyjątkowym znaczeniu Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYNIKI PRZĘSŁO - ZGINNIE (wg PN :2002): x Zginanie (metoda uproszczona): Zbrojenie potrzebne s = 5,95 cm 2. Przyjęto 4φ6 o s = 8,04 cm 2 (ρ = 0,73%) (decyduje warunek granicznego ugięcia) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 68,23 knm < M Rd = 88,46 knm (77,%) Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,89 mm < w lim = 0,3 mm (63,%) Ugięcie od M Sk,lt: a(m Sk,lt) = 28,02 mm < a lim = 30,00 mm (93,4%) 48

17 WYNIKI PODPOR - ZGINNIE (wg PN :2002): 34 2 x Zginanie (metoda uproszczona): Zbrojenie potrzebne górne s = 5,95 cm 2. Przyjęto 3φ6 o s = 6,03 cm 2 (ρ = 0,55%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 68,23 knm < M Rd = 69,08 knm (98,8%) Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,289 mm < w lim = 0,3 mm (96,5%) WYNIKI - ŚCINNIE (wg PN :2002): VRd = 49,60 kn VSd = 32,33 kn -7,24 3φ6 co 270 Ścinanie: Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 270 mm na całej długości belki Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 32,33 kn < V Rd = 49,60 kn (65,2%) Szerokość rys ukośnych: w k = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm (0,0%).9. Dach nad przedsionkiem DNE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 8,0 cm Wysokość h = 6,0 cm Zacios na podporach t k = 3,0 cm Drewno: drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 f m,k = 24 MPa, f t,0,k = 4 MPa, f c,0,k = 2 MPa, f v,k = 2,5 MPa, E 0,mean = GPa, ρ k = 350 kg/m 3 Klasa użytkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Kąt nachylenia połaci dachowej α = 5,0 o Rozstaw krokwi a = 0,90 m 49

18 Długość rzutu poziomego wspornika l w,x =,5 m Długość rzutu poziomego odcinka środkowego l d,x = 3,0 m Długość rzutu poziomego odcinka górnego l g,x = 0,00 m Obciążenia dachu: - obciążenie stałe g k = 0,520 kn/m 2 połaci dachowej; γ f =,30 - uwzględniono ciężar własny krokwi - obciążenie śniegiem (wg PN-80/-0200/z/Z-: dach jednospadowy, strefa 3, =447 m n.p.m., nachylenie połaci 5,0 st.): S k =,666 kn/m 2 rzutu połaci dachowej, γ f =,50 - obciążenie ssaniem wiatru (wg PN--020:977/z/Z-2, dolna połać nawietrzna strefa III, H=447 m n.p.m., teren, z=h=3,4 m, budowla zamknięta, wymiary budynku H=3,4 m, =3,8 m, L=3,0 m, nachylenie połaci 5,0 st., beta=,80): p k = -0,358 kn/m 2 połaci dachowej, γ f =,50 - obciążenie ociepleniem g kk = 0,290 kn/m 2 połaci dachowej na całej krokwi bez wspornika; γ f =, WYNIKI: M [knm] R [kn] -,92 3,,5 5,0 0,00 0,06 0,00 0,2 4,39-0,04 8,97-0,08 2,98,5 3,0 Zginanie decyduje kombinacja (obc.stałe max.+ocieplenie+śnieg) Momenty obliczeniowe: M przęsł = 2,98 knm; M podp = -,92 knm Warunek nośności - przęsło: σ m,y,d = 8,73 MPa, f m,y,d = 4,77 MPa σ m,y,d/f m,y,d = 0,59 < Warunek nośności - podpora: σ m,y,d = 8,52 MPa, f m,y,d = 4,77 MPa σ m,y,d/f m,y,d = 0,577 < Ugięcie (odcinek środkowy): u fin = 9,93 mm < u net,fin = l / 200 = 5,56 mm (63,8%).0. Stropodach (węzeł sanitarny) Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f Obc.obl.. Maksymalne obciążenie śniegiem połaci dachu z przegrodą 2,00,50 3,00 lub attyką wg PN-80/-0200/z/Z-5 (strefa 3, =447 m n.p.m., obiekt niższy niż otaczający teren albo otoczony wysokimi drzewami lub obiektami wyższymi -> Qk = 2,082 kn/m2, h = 0,5 m -> C2=0,8) [,999kN/m2] 2. Żwir płukany 20 mm - 60 mm [7,0kN/m3 0,0m],70,20 2,04 3. Papa termozgrzewalna 0,0,20 0,2 4. Styrobeton cm 0,50,30 0,65 5. Styropian grub. 0 cm [0,45kN/m3 0,0m] 0,05,30 0,07 6. Płyta żelbetowa grub.2 cm 3,00,0 3,30 7. Styropian grub. 5 cm [0,45kN/m3 0,5m] 0,07,30 0,09 Σ: 7,42, 9,27 Schemat statyczny płyty: qo = 9,27 leff = 3,66 Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff = 3,66 m 50

19 Wyniki obliczeń statycznych: Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 2,9 knm/m Moment podporowy obliczeniowy M Sd,p = 7,76 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny M Sk = 9,96 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 7,72 knm/m Reakcja obliczeniowa R = R = 6,96 kn/m Dane materiałowe : Grubość płyty 2,0 cm Klasa betonu 20 (C6/20) f cd = 0,67 MPa, f ctd = 0,87 MPa, E cm = 29,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -III (34GS) f yk = 40 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa Pręty rozdzielcze φ6 co max. 30,0 cm, stal -0 (St0S-b) Otulenie zbrojenia przęsłowego c nom = 20 mm Otulenie zbrojenia podporowego c`nom = 20 mm Wymiarowanie wg PN :2002 (metoda uproszczona): Przęsło: Zbrojenie potrzebne s = 3,93 cm 2 /mb. Przyjęto φ0 co 2,5 cm o s = 6,28 cm 2 /mb (ρ = 0,66%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 2,9 knm/mb < M Rd = 8,62 knm/mb (65,4%) Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,097 mm < w lim = 0,3 mm (32,3%) Maksymalne ugięcie od M Sk,lt: a(m Sk,lt) = 6,58 mm < a lim = 8,30 mm (90,6%) Podpora: Zbrojenie potrzebne s = 2,44 cm 2 /mb. Przyjęto φ0 co,0 cm o s = 3,4 cm 2 /mb (ρ = 0,33%) Warunek nośności na zginanie: M Sd,p = 7,76 knm/mb < M Rd,p = 9,88 knm/mb (78,5%) Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 6,96 kn/mb < V Rd = 57,78 kn/mb (29,3%) Szkic zbrojenia: Nr3 φ0 co l=46 27 Nr2 φ0 co l= φ0 co cm φ6 co 30 φ0 co cm 2 φ0 co 2,5 cm 354 Nr φ0 co 2,5 l= Stropodach (zaplecze pomieszczenie gospodarcze) Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f Obc.obl.. Maksymalne obciążenie śniegiem połaci dachu z przegrodą 2,00,50 3,00 lub attyką wg PN-80/-0200/z/Z-5 (strefa 3, =447 m n.p.m., obiekt niższy niż otaczający teren albo otoczony wysokimi drzewami lub obiektami wyższymi -> Qk = 2,082 kn/m2, h = 0,5 m -> C2=0,8) [,999kN/m2] 2. Żwir płukany 20 mm - 60 mm [7,0kN/m3 0,0m],70,20 2,04 3. Papa termozgrzewalna 0,0,20 0,2 4. Styrobeton cm 0,50,30 0,65 5. Styropian grub. 0 cm [0,45kN/m3 0,0m] 0,05,30 0,07 6. Płyta żelbetowa grub.0 cm 2,50,0 2,75 7. Styropian grub. 5 cm [0,45kN/m3 0,5m] 0,07,30 0,09 Σ: 6,92,26 8,72 Schemat statyczny płyty: qo = 8,72 leff = 2,75 Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff = 2,75 m Wyniki obliczeń statycznych: Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 6,36 knm/m Moment podporowy obliczeniowy M Sd,p = 4,2 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny M Sk = 5,5 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 3,89 knm/m Reakcja obliczeniowa R = R =,98 kn/m 5

20 Dane materiałowe : Grubość płyty 0,0 cm Klasa betonu 20 (C6/20) f cd = 0,67 MPa, f ctd = 0,87 MPa, E cm = 29,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -III (34GS) f yk = 40 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa Pręty rozdzielcze φ6 co max. 30,0 cm, stal -0 (St0S-b) Otulenie zbrojenia przęsłowego c nom = 20 mm Otulenie zbrojenia podporowego c`nom = 20 mm Wymiarowanie wg PN :2002 (metoda uproszczona): Przęsło: Zbrojenie potrzebne s = 2,57 cm 2 /mb. Przyjęto φ0 co 2,0 cm o s = 6,54 cm 2 /mb (ρ = 0,87%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 6,36 knm/mb < M Rd = 4,72 knm/mb (43,2%) Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,044 mm < w lim = 0,3 mm (4,7%) Maksymalne ugięcie od M Sk,lt: a(m Sk,lt) = 7,44 mm < a lim = 3,75 mm (54,%) Podpora: Zbrojenie potrzebne s =,63 cm 2 /mb. Przyjęto φ0 co 24,0 cm o s = 3,27 cm 2 /mb (ρ = 0,44%) Warunek nośności na zginanie: M Sd,p = 4,2 knm/mb < M Rd,p = 7,98 knm/mb (5,7%) Warunek nośności na ścinanie: V Sd =,98 kn/mb < V Rd = 47,69 kn/mb (,%) Szkic zbrojenia: Nr3 φ0 co 24 l=9 0 Nr2 φ0 co 24 l=9 0 φ0 co 24 cm φ6 co 30 φ0 co 24 cm φ0 co 2 cm 265 Nr φ0 co 2 l= Ściany - Ściany zewnętrzne z pustaków ceramicznych grub. cm na zaprawie cementowo wapiennej ocieplone warstwą styropianu grub. 5cm. - Ściany wewnętrzne z pustaków ceramicznych grub. cm i 2cm na zaprawie cementowo wapiennej. 2.. Wieńce żelbetowe Przyjęto konstrukcyjnie wieńce żelbetowe o wymiarach x cm i x 27cm, zbrojone 4 prętami Ø 2, stal -III (34GS). Strzemiona Ø 6 co cm Rdzenie żelbetowe w ściankach W ściankach kolankowych poddasza wykonać rdzenie żelbetowe o przekroju 0, x 0, m. w rozstawie co,0m.,9 kn/m. x,0 m =,9 kn OCIĄŻENI N ELCE Zestawienie sił skupionych [kn]: Lp. Opis obciążenia F k x [m] γ f k d F d. Dach,9,00,00 --,9 Schemat statyczny belki,72,72,9,3 52

21 DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: (C20/) f cd = 3,33 MPa, f ctd =,00 MPa, E cm = 30,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -III (34GS) f yk = 40 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -I (St3SX-b) f yk = 240 MPa, f yd = 20 MPa, f tk = 30 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Obwiednia sił wewnętrznych WYMIROWNIE wg PN :2002 : Przyjęte wymiary przekroju: b w =,0 cm, h =,0 cm otulina zbrojenia c nom = 20 mm Podpora : Zginanie: (przekrój a-a) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)3,23 knm Zbrojenie potrzebne górne (war. konstrukcyjny) s = 0,76 cm 2. Przyjęto 2φ2 o s = 2,26 cm 2 (ρ = 0,42%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = (-)3,23 knm < M Rd = 6,32 knm (9,8%) Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = 3,63 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 60 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 3,63 kn < V Rd = 36,0 kn (0,%) Moment podporowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = (-)3,4 knm Szerokość rys prostopadłych: zarysowanie nie występuje (0,0%) Maksymalne ugięcie od M Sk,lt: a(m Sk,lt) = 0,45 mm < a lim = /50 = 7,50 mm (5,9%) Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 3,47 kn Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje (0,0%) SZKIC ZROJENI: 2φ2 6 x 6 = Nr2 2φ2 l=2 2 Nr 2φ2 l= Nr 5 2 Nr 2 2 Nr3 7φ6 l=93 53

22 Ścianki kolankowe poddasza zwieńczone wieńcem żelbetowym o wymiarach x cm, zbrojone 4 prętami Ø 2, stal -III (34GS). Strzemiona Ø 6 co cm. UWG: w wieńcach osadzić śruby M6, kotwiące murłaty Rdzenie żelbetowe w ściankach kolankowych (/cm) OCIĄŻENI N ELCE Zestawienie sił skupionych [kn]: Lp. Opis obciążenia F k x [m] γ f k d F d. Dach 0,02 2,75, ,02 Schemat statyczny belki,72,72 0,02 2,88 DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: (C20/) f cd = 3,33 MPa, f ctd =,00 MPa, E cm = 30,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -III (34GS) f yk = 40 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -I (St3SX-b) f yk = 240 MPa, f yd = 20 MPa, f tk = 30 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYMIROWNIE wg PN :2002 : Przyjęte wymiary przekroju: b w =,0 cm, h =,0 cm otulina zbrojenia c nom = 20 mm Podpora : Zginanie: (przekrój a-a) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)7,5 knm Zbrojenie potrzebne górne s = 0,96 cm 2. Przyjęto 2φ2 o s = 2,26 cm 2 (ρ = 0,42%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = (-)7,5 knm < M Rd = 6,32 knm (43,8%) Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = 4,74 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 60 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 4,74 kn < V Rd = 36,0 kn (3,2%) Moment podporowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = (-)6,50 knm Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,23 mm < w lim = 0,3 mm (40,8%) Maksymalne ugięcie od M Sk,lt: a(m Sk,lt) = 8,95 mm < a lim = 2875/50 = 9,7 mm (46,7%) Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 4,3 kn Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje (0,0%) SZKIC ZROJENI: 2φ2 7 x 6 = Nr2 2φ2 l= Nr 2φ2 l=

23 - Nr Nr Nr3 8φ6 l= Rdzenie żelbetowe w ściankach poddasza (/40cm) OCIĄŻENI N ELCE Zestawienie sił skupionych [kn]: Lp. Opis obciążenia F k x [m] γ f F d. Dach 0,02 2,75,00 0,02 Schemat statyczny belki 2,75 2,75 0,02 2,88 DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: (C20/) f cd = 3,33 MPa, f ctd =,00 MPa, E cm = 30,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -III (34GS) f yk = 40 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -I (St3SX-b) f yk = 240 MPa, f yd = 20 MPa, f tk = 30 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYMIROWNIE wg PN :2002 : Przyjęte wymiary przekroju: b w = 40,0 cm, h =,0 cm otulina zbrojenia c nom = 20 mm Podpora : Zginanie: (przekrój a-a) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-),42 knm Zbrojenie potrzebne górne s =,53 cm 2. Przyjęto 2φ2 o s = 2,26 cm 2 (ρ = 0,26%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = (-),42 knm < M Rd = 6,67 knm (68,5%) Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = 7,58 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 60 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 7,58 kn < V Rd = 54,99 kn (3,8%) Moment podporowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = (-)0,39 knm Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,268 mm < w lim = 0,3 mm (89,3%) Maksymalne ugięcie od M Sk,lt: a(m Sk,lt) =,82 mm < a lim = 2875/50 = 9,7 mm (6,7%) Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 6,90 kn Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje (0,0%) 55

24 SZKIC ZROJENI: 2φ2 7 x 6 = Nr2 2φ2 l= Nr 2φ2 l= Nr 5 2 Nr Nr3 8φ6 l= Nadproża Nadproże okienne (rozp. 200cm) OCIĄŻENI N ELCE Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f Obc.obl.. Wience,93,00,93 2. Ściana zewnetrzna 4,32,00 4,32 3. Stropy 29,99,00 29,99 4. Ciężar własny belki [0,m 0,m,0kN/m3],56,0,72 Σ: 37,80,00 37,96 Zasięg [m] Schemat statyczny belki 37,96 37,96 2, DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: 20 (C6/20) f cd = 0,67 MPa, f ctd = 0,87 MPa, E cm = 29,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -III (34GS) f yk = 40 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -I (St3SX-b) f yk = 240 MPa, f yd = 20 MPa, f tk = 30 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYMIROWNIE wg PN :2002 : Przyjęte wymiary przekroju: b w =,0 cm, h =,0 cm otulina zbrojenia c nom = 20 mm 56

25 Przęsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 24,02 knm Zbrojenie potrzebne s = 3,52 cm 2. Przyjęto 4φ2 o s = 4,52 cm 2 (ρ = 0,83%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 24,02 knm < M Rd = 29,82 knm (80,6%) Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = 29,68 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 60 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 29,68 kn < V Rd = 35,00 kn (84,8%) Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 23,92 knm Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,249 mm < w lim = 0,3 mm (83,%) Maksymalne ugięcie od M Sk,lt: a(m Sk,lt) = 6,98 mm < a lim = 20/200 =, mm (62,0%) Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 37,80 kn Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje (0,0%) SZKIC ZROJENI: 2φ2 4φ2 3 x 5 = Nr 6φ2 l= Nr 5 2 Nr 2 Nr2 4φ6 l= Nadproże okienne (rozp. 50cm) OCIĄŻENI N ELCE Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f Obc.obl.. Wience,93,00,93 2. Ściana zewnetrzna 4,32,00 4,32 3. Stropy 9,73,00 9,73 4. Ciężar własny belki [0,m 0,m,0kN/m3],56,0,72 Σ: 7,54,0 7,70 Zasięg [m] Schemat statyczny belki 7,70 7,70,75 DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: 20 (C6/20) f cd = 0,67 MPa, f ctd = 0,87 MPa, E cm = 29,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -III (34GS) f yk = 40 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -I (St3SX-b) f yk = 240 MPa, f yd = 20 MPa, f tk = 30 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) 57

26 WYMIROWNIE wg PN :2002 : Przyjęte wymiary przekroju: b w =,0 cm, h =,0 cm otulina zbrojenia c nom = 20 mm Przęsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 6,77 knm Zbrojenie potrzebne s = 0,9 cm 2. Przyjęto 2φ2 o s = 2,26 cm 2 (ρ = 0,42%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 6,77 knm < M Rd = 6,08 knm (42,%) Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = (-)9,4 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 60 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: V Sd = (-)9,4 kn < V Rd = 3,2 kn (30,2%) Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 6,7 knm Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,5 mm < w lim = 0,3 mm (50,4%) Maksymalne ugięcie od M Sk,lt: a(m Sk,lt) =,60 mm < a lim = 750/200 = 8,75 mm (8,3%) Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 3,6 kn Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje (0,0%) SZKIC ZROJENI: 2φ2 2φ2 9 x 6 = Nr 4φ2 l=96 96 Nr 5 2 Nr 2 Nr2 0φ6 l= Nadproże okienne (rozp. 90cm) OCIĄŻENI N ELCE Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f Obc.obl.. Wience,93,00,93 2. Ściana zewnetrzna 9,07,00 9,07 3. Stropy 6,85,00 6,85 4. Ciężar własny belki [0,m 0,m,0kN/m3],56,0,72 Σ: 29,4,0 29,57 Zasięg [m] Schemat statyczny belki 29,57 29,57,5 58

27 DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: 20 (C6/20) f cd = 0,67 MPa, f ctd = 0,87 MPa, E cm = 29,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -III (34GS) f yk = 40 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -I (St3SX-b) f yk = 240 MPa, f yd = 20 MPa, f tk = 30 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYMIROWNIE wg PN :2002 : Przyjęte wymiary przekroju: b w =,0 cm, h =,0 cm otulina zbrojenia c nom = 20 mm Przęsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 4,89 knm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) s = 0,7 cm 2. Przyjęto 2φ2 o s = 2,26 cm 2 (ρ = 0,42%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 4,89 knm < M Rd = 6,08 knm (30,4%) Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = 6,86 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 60 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 6,86 kn < V Rd = 3,2 kn (22,0%) Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 4,86 knm Szerokość rys prostopadłych: zarysowanie nie występuje (0,0%) Maksymalne ugięcie od M Sk,lt: a(m Sk,lt) = 0,27 mm < a lim = 50/200 = 5,75 mm (4,6%) Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 3,23 kn Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje (0,0%) SZKIC ZROJENI: 2φ2 2φ2 6 x 5 = Nr 4φ2 l=36-36 Nr 5 2 Nr 2 Nr2 7φ6 l=93 59

28 Nadproże drzwiowe (rozp. 50cm) OCIĄŻENI N ELCE Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f Obc.obl.. Wience 5,79,00 5,79 2. Ściana zewnetrzna 63,44,00 63,44 3. Stropy 9,46,00 9,46 4. Ciężar własny belki [0,m 0,m,0kN/m3],56,0,72 Σ: 90,,00 90,4 Zasięg [m] Schemat statyczny belki 90,4 90,4,75 DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: 20 (C6/20) f cd = 0,67 MPa, f ctd = 0,87 MPa, E cm = 29,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -III (34GS) f yk = 40 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -I (St3SX-b) f yk = 240 MPa, f yd = 20 MPa, f tk = 30 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYMIROWNIE wg PN :2002 : Przyjęte wymiary przekroju: b w =,0 cm, h =,0 cm otulina zbrojenia c nom = 20 mm Przęsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 34,6 knm Zbrojenie potrzebne s = 5,42 cm 2. Przyjęto 5φ2 o s = 5,65 cm 2 (ρ =,04%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 34,6 knm < M Rd = 35,80 knm (96,7%) Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = 48,0 kn Zbrojenie strzemionami dwuciętymi φ6 co 60 mm na odcinku 42,0 cm przy podporach oraz co 60 mm w środku rozpiętości przęsła (decyduje warunek granicznej szerokości rys ukośnych) Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 48,0 kn < V Rd3 = 77,66 kn (6,9%) Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 34,55 knm Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,265 mm < w lim = 0,3 mm (88,5%) Maksymalne ugięcie od M Sk,lt: a(m Sk,lt) = 5,38 mm < a lim = 750/200 = 8,75 mm (6,4%) Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 67,69 kn Szerokość rys ukośnych: w k = 0,27 mm < w lim = 0,3 mm (90,4%) SZKIC ZROJENI: 2φ2 5φ2 7 x 6 = 42 4 x 6 = 64 7 x 6 = Nr 7φ2 l=

29 - Nr 5 2 Nr 2 Nr2 9φ6 l= Nadproże drzwiowe (rozp. 0cm) OCIĄŻENI N ELCE Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f Obc.obl.. Wience,93,00,93 2. Ściana wewnetrzna 3,56,00 3,56 3. Stropy 29,99,00 29,99 4. Ciężar własny belki [0,m 0,m,0kN/m3],56,0,72 Σ: 37,04,00 37,20 Zasięg [m] Schemat statyczny belki 37,20 37,20,35 DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: 20 (C6/20) f cd = 0,67 MPa, f ctd = 0,87 MPa, E cm = 29,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -III (34GS) f yk = 40 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -I (St3SX-b) f yk = 240 MPa, f yd = 20 MPa, f tk = 30 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYMIROWNIE wg PN :2002 : Przyjęte wymiary przekroju: b w =,0 cm, h =,0 cm otulina zbrojenia c nom = 20 mm Przęsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 8,47 knm Zbrojenie potrzebne s =,5 cm 2. Przyjęto 2φ2 o s = 2,26 cm 2 (ρ = 0,42%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 8,47 knm < M Rd = 6,08 knm (52,7%) Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = 2,35 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 60 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 2,35 kn < V Rd = 3,2 kn (39,6%) Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 8,44 knm Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,26 mm < w lim = 0,3 mm (72,0%) Maksymalne ugięcie od M Sk,lt: a(m Sk,lt) =,27 mm < a lim = 350/200 = 6,75 mm (8,8%) Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 20,37 kn Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje (0,0%) 6

30 SZKIC ZROJENI: 2φ2 2φ2 7 x 5,5 = 09 0 Nr 4φ2 l=56-56 Nr 5 2 Nr 2 Nr2 8φ6 l= Nadproże drzwiowe (rozp. 00cm) OCIĄŻENI N ELCE Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f Obc.obl.. Wience 5,79,00 5,79 2. Ściana zewnetrzna 44,5,00 44,5 3. Ciężar własny belki [0,m 0,m,0kN/m3],56,0,72 Σ: 5,50,00 5,66 Zasięg [m] Schemat statyczny belki 5,66 5,66, DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: 20 (C6/20) f cd = 0,67 MPa, f ctd = 0,87 MPa, E cm = 29,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -III (34GS) f yk = 40 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -I (St3SX-b) f yk = 240 MPa, f yd = 20 MPa, f tk = 30 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYMIROWNIE wg PN :2002 : Przyjęte wymiary przekroju: b w =,0 cm, h =,0 cm otulina zbrojenia c nom = 20 mm Przęsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 0,09 knm Zbrojenie potrzebne s =,38 cm 2. Przyjęto 2φ2 o s = 2,26 cm 2 (ρ = 0,42%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 0,09 knm < M Rd = 6,08 knm (62,7%) 62