Remont dachu, zmiana sposobu użytkowania części poddasza na pomieszczenie gospodarcze, budowa klatki schodowej

Transkrypt

1 1/26 Obliczenia statyczne 1. Strop żelbetowy Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. f kd Obc.obl. 1. Warstwa cementowa grub. 2 cm 0,42 1, ,55 [21,0kN/m3 0,02m] 2. Płyta żelbetowa grub.10 cm 2,50 1, ,75 3. Obciążenie zmienne (wszelkie pokoje biurowe, 2,00 1,40 0,50 2,80 gabinety lekarskie, naukowe, sale lekcyjne szkolne, szatnie i łaźnie zakładów przemysłowych, pływalnie oraz poddasza użytkowane jako magazyny lub kondygnacje techniczne.) [2,0kN/m2] 4. Obciążenie zastępcze od ścianek działowych (o 0,75 1, ,90 ciężarze razem z wyprawą od 0,5 kn/m2 od 1,5 kn/m2) [0,750kN/m2] : 5,67 1,23 7,00 Schemat statyczny płyty: qo = 7,00 leff = 1,60 Rozpiętość obliczeniowa płyty leff = 1,60 m Wyniki obliczeń statycznych: Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 1,79 knm/m Moment podporowy obliczeniowy MSd,p = 1,12 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny MSk = 1,48 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 1,26 knm/m Reakcja obliczeniowa R = R = 5,60 kn/m Dane materiałowe : Grubość płyty 10,0 cm Klasa betonu 25 (C20/25) fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -IIIN (R500W) fyk = 500 MPa, fyd = 420 MPa, ftk = 550 MPa Otulenie zbrojenia przęsłowego cnom = 20 mm Otulenie zbrojenia podporowego c`nom = 20 mm Założenia obliczeniowe : Sytuacja obliczeniowa: trwała Graniczna szerokość rys wlim = 0,3 mm Graniczne ugięcie alim = leff/200 - jak dla stropów (tablica 8) Wymiarowanie wg PN :2002 (metoda uproszczona): Przęsło: Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) s = 0,99 cm 2 /mb. Przyjęto 8 co 12,0 cm o s = 4,19

2 3,00 3,00 4,38 4,38 2/26 cm 2 /mb ( = 0,55%) Warunek nośności na zginanie: MSd = 1,79 knm/mb < MRd = 12,21 knm/mb (14,6%) Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,000 mm < wlim = 0,3 mm (0,0%) Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(msk,lt) = 0,46 mm < alim = 8,00 mm (5,7%) Podpora: Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) s = 0,99 cm 2 /mb. Przyjęto 8 co 25,0 cm o s = 2,01 cm 2 /mb ( = 0,26%) Warunek nośności na zginanie: MSd,p = 1,12 knm/mb < MRd,p = 6,15 knm/mb (18,2%) Warunek nośności na ścinanie: VSd = 5,60 kn/mb < VRd1 = 53,11 kn/mb (10,5%) 2. elki stalowe 2.1. elka o rozpiętości L=8,70m SCHEMT ELKI 8,90 Parametry belki: - współczynnik obciążenia dla ciężaru własnego belki f = 1,10 OCIĄŻENI CHRKTERYSTYCZNE ELKI Przypadek P1: Przypadek 1 ( f = 1,30) Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie): gk=0,59 kn/mb 8,90 Przypadek P2: Zmienne-dlugotrwałe ( f = 1,40) Schemat statyczny: 8,90 Przypadek P3: zmienne ( f = 1,20) Schemat statyczny:

3 53,32 28,23 53,32 28,23 1,33 1,33 3/26 8,90 WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Obwiednia sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]: 118,63 Siły poprzeczne [kn]: 53,32-53,32 ZŁOŻENI OLICZENIOWE DO WYMIROWNI Wykorzystanie rezerwy plastycznej przekroju: tak; Parametry analizy zwichrzenia: - obciążenie przyłożone na pasie górnym belki; - obciążenie działa w dół; - ciągłe stężenie pasa górnego, pas dolny swobodny; WYMIROWNIE WG PN-90/ y x x y Przekrój: HE 240 v = 17,3 cm 2, m = 60,3 kg/m Stal: Jx = 7760 cm 4, Jy = 2770 cm 4, J = cm 6, J = 41,7 cm 4, Wx = 675 cm 3 St3 Nośności obliczeniowe przekroju: - zginanie: klasa przekroju 1 ( p = 1,051) MR = 152,54 knm

4 4,38 4,38 4/26 - ścinanie: klasa przekroju 1 VR = 215,11 kn Nośność na zginanie Przekrój z = 4,45 m (K4: 1,0 P1+1,0 P2+0,90 P3) Współczynnik zwichrzenia L = 1,000 Moment maksymalny Mmax = 118,63 knm (52) Mmax / ( L MR) = 0,778 < 1 Nośność na ścinanie Przekrój z = 0,00 m (K4: 1,0 P1+1,0 P2+0,90 P3) Maksymalna siła poprzeczna Vmax = 53,32 kn (53) Vmax / VR = 0,248 < 1 Nośność na zginanie ze ścinaniem Vmax = 53,32 kn < Vo = 0,6 VR = 129,06 kn warunek niemiarodajny Stan graniczny użytkowania Przekrój z = 4,45 m (K2: 1,0 P1+1,0 P2) Ugięcie maksymalne fk,max = 40,94 mm Ugięcie graniczne fgr = lo / 200 = 44,50 mm fk,max = 40,94 mm < fgr = 44,50 mm (92,0%) 2.2. elka o rozpiętości L=8,40m SCHEMT ELKI 5,67 Parametry belki: - współczynnik obciążenia dla ciężaru własnego belki f = 1,10 OCIĄŻENI CHRKTERYSTYCZNE ELKI Przypadek P1: Przypadek 1 ( f = 1,30) Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie): gk=0,35 kn/mb 5,67 Przypadek P2: Zmienne-dlugotrwałe ( f = 1,40) Schemat statyczny:

5 33,21 17,23 33,21 17,23 1,33 1,33 3,00 3,00 5/26 5,67 Przypadek P3: zmienne ( f = 1,20) Schemat statyczny: 5,67 WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Obwiednia sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]: 47,07 Siły poprzeczne [kn]: 33,21-33,21 ZŁOŻENI OLICZENIOWE DO WYMIROWNI Wykorzystanie rezerwy plastycznej przekroju: tak; Parametry analizy zwichrzenia: - obciążenie przyłożone na pasie górnym belki; - obciążenie działa w dół; - ciągłe stężenie pasa górnego, pas dolny swobodny; WYMIROWNIE WG PN-90/-03200

6 6/26 y x x y Przekrój: HE 180 v = 10,3 cm 2, m = 35,5 kg/m Stal: Jx = 2510 cm 4, Jy = 925 cm 4, J = cm 6, J = 14,9 cm 4, Wx = 294 cm 3 St3 Nośności obliczeniowe przekroju: - zginanie: klasa przekroju 1 ( p = 1,051) MR = 66,44 knm - ścinanie: klasa przekroju 1 VR = 127,94 kn Nośność na zginanie Przekrój z = 2,83 m (K4: 1,0 P1+1,0 P2+0,90 P3) Współczynnik zwichrzenia L = 1,000 Moment maksymalny Mmax = 47,07 knm (52) Mmax / ( L MR) = 0,709 < 1 Nośność na ścinanie Przekrój z = 0,00 m (K4: 1,0 P1+1,0 P2+0,90 P3) Maksymalna siła poprzeczna Vmax = 33,21 kn (53) Vmax / VR = 0,260 < 1 Nośność na zginanie ze ścinaniem Vmax = 33,21 kn < Vo = 0,6 VR = 76,77 kn warunek niemiarodajny Stan graniczny użytkowania Przekrój z = 2,83 m (K2: 1,0 P1+1,0 P2) Ugięcie maksymalne fk,max = 20,21 mm Ugięcie graniczne fgr = lo / 200 = 28,35 mm fk,max = 20,21 mm < fgr = 28,35 mm (71,3%) 2.3. elka o rozpiętości L=5,00m SCHEMT ELKI 5,00 Parametry belki: - współczynnik obciążenia dla ciężaru własnego belki f = 1,10 OCIĄŻENI CHRKTERYSTYCZNE ELKI Przypadek P1: Przypadek 1 ( f = 1,30) Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie):

7 29,15 15,06 29,15 15,06 1,33 1,33 3,00 3,00 4,38 4,38 7/26 gk=0,30 kn/mb 5,00 Przypadek P2: Zmienne-dlugotrwałe ( f = 1,40) Schemat statyczny: 5,00 Przypadek P3: zmienne ( f = 1,20) Schemat statyczny: 5,00 WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Obwiednia sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]: 36,43 Siły poprzeczne [kn]: 29,15-29,15 ZŁOŻENI OLICZENIOWE DO WYMIROWNI

8 8/26 Wykorzystanie rezerwy plastycznej przekroju: tak; Parametry analizy zwichrzenia: - obciążenie przyłożone na pasie górnym belki; - obciążenie działa w dół; - ciągłe stężenie pasa górnego, pas dolny swobodny; WYMIROWNIE WG PN-90/ y x x y Przekrój: HE 160 v = 9,12 cm 2, m = 30,4 kg/m Stal: Jx = 1670 cm 4, Jy = 616 cm 4, J = cm 6, J = 12,3 cm 4, Wx = 220 cm 3 St3 Nośności obliczeniowe przekroju: - zginanie: klasa przekroju 1 ( p = 1,059) MR = 50,09 knm - ścinanie: klasa przekroju 1 VR = 113,73 kn Nośność na zginanie Przekrój z = 2,50 m (K4: 1,0 P1+1,0 P2+0,90 P3) Współczynnik zwichrzenia L = 1,000 Moment maksymalny Mmax = 36,43 knm (52) Mmax / ( L MR) = 0,727 < 1 Nośność na ścinanie Przekrój z = 5,00 m (K4: 1,0 P1+1,0 P2+0,90 P3) Maksymalna siła poprzeczna Vmax = -29,15 kn (53) Vmax / VR = 0,256 < 1 Nośność na zginanie ze ścinaniem Vmax = (-)29,15 kn < Vo = 0,6 VR = 68,24 kn warunek niemiarodajny Stan graniczny użytkowania Przekrój z = 2,50 m (K2: 1,0 P1+1,0 P2) Ugięcie maksymalne fk,max = 18,25 mm Ugięcie graniczne fgr = lo / 200 = 25,00 mm fk,max = 18,25 mm < fgr = 25,00 mm (73,0%) 2.4. elka o rozpiętości L=6,40m SCHEMT ELKI C 2,40 4,00 Parametry belki: - współczynnik obciążenia dla ciężaru własnego belki f = 1,10

9 48,64 24,90 6,54 3,35 18,70 9,57 1,33 1,33 3,00 3,00 4,38 4,38 9/26 OCIĄŻENI CHRKTERYSTYCZNE ELKI Przypadek P1: Przypadek 1 ( f = 1,30) Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie): gk=0,20 kn/mb C 2,40 4,00 Przypadek P2: Zmienne-dlugotrwałe ( f = 1,40) Schemat statyczny: C 2,40 4,00 Przypadek P3: zmienne ( f = 1,20) Schemat statyczny: C 2,40 4,00 WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Obwiednia sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]: -17,55 1,85 C 15,15 Siły poprzeczne [kn]:

10 10/26 27,48 6,54 C -21,17-18,70 ZŁOŻENI OLICZENIOWE DO WYMIROWNI Wykorzystanie rezerwy plastycznej przekroju: tak; Parametry analizy zwichrzenia: - obciążenie przyłożone na pasie górnym belki; - obciążenie działa w dół; - ciągłe stężenie pasa górnego, pas dolny swobodny; WYMIROWNIE WG PN-90/ y x x y Przekrój: HE 120 v = 5,70 cm 2, m = 19,9 kg/m Stal: Jx = 606 cm 4, Jy = 231 cm 4, J = 6472 cm 6, J = 6,02 cm 4, Wx = 106 cm 3 St3 Nośności obliczeniowe przekroju: - zginanie: klasa przekroju 1 ( p = 1,063) MR = 24,23 knm - ścinanie: klasa przekroju 1 VR = 71,08 kn elka Nośność na zginanie Przekrój z = 2,40 m (K4: 1,0 P1+1,0 P2+0,90 P3) Współczynnik zwichrzenia L = 0,954 Moment maksymalny Mmax = -17,55 knm (52) Mmax / ( L MR) = 0,759 < 1 Nośność na ścinanie Przekrój z = 2,40 m (K4: 1,0 P1+1,0 P2+0,90 P3) Maksymalna siła poprzeczna Vmax = 27,48 kn (53) Vmax / VR = 0,387 < 1 Nośność na zginanie ze ścinaniem Vmax = (-)21,17 kn < Vo = 0,6 VR = 42,65 kn warunek niemiarodajny Stan graniczny użytkowania Przekrój z = 4,60 m (K2: 1,0 P1+1,0 P2) Ugięcie maksymalne fk,max = 11,21 mm Ugięcie graniczne fgr = lo / 200 = 20,00 mm fk,max = 11,21 mm < fgr = 20,00 mm (56,1%)

11 57,51 46,84 26,00 24,00 26,00 26,00 11/ elka przy schodach SCHEMT ELKI 4,25 Parametry belki: - współczynnik obciążenia dla ciężaru własnego belki f = 1,10 OCIĄŻENI OLICZENIOWE ELKI Przypadek P1: Przypadek 1 ( f = 1,35) Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie): go=0,55 kn/mb 4,25 WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Przypadek P1: Przypadek 1 Momenty zginające [knm]: ,44 ZŁOŻENI OLICZENIOWE DO WYMIROWNI Wykorzystanie rezerwy plastycznej przekroju: tak; Parametry analizy zwichrzenia: - obciążenie przyłożone na pasie górnym belki; - obciążenie działa w dół; - brak stężeń bocznych na długości przęseł belki; WYMIROWNIE WG PN-90/ y x x y Przekrój: HE 180 v = 15,3 cm 2, m = 51,2 kg/m

12 32,75 32,75 57,31 12/26 Stal: J x = 3830 cm 4, J y = 1360 cm 4, J = cm 6, J = 42,3 cm 4, W x = 426 cm 3 St3 Nośności obliczeniowe przekroju: - zginanie: klasa przekroju 1 ( p = 1,066) M R = 97,61 knm - ścinanie: klasa przekroju 1 V R = 190,79 kn Nośność na zginanie Przekrój z = 1,99 m Współczynnik zwichrzenia L = 0,921 Moment maksymalny M max = 65,44 knm (52) M max / ( L M R ) = 0,728 < 1 Nośność na ścinanie Przekrój z = 0,00 m Maksymalna siła poprzeczna V max = 57,51 kn (53) V max / V R = 0,301 < 1 Nośność na zginanie ze ścinaniem V max = 57,51 kn < V o = 0,6 V R = 114,47 kn warunek niemiarodajny Stan graniczny użytkowania Przekrój z = 2,08 m Ugięcie maksymalne f k,max = 10,83 mm Ugięcie graniczne f gr = l o / 350 = 12,14 mm f k,max = 10,83 mm < f gr = 12,14 mm (89,2%) 2.6. elka pod oparcie schodów SCHEMT ELKI 4,95 Parametry belki: - współczynnik obciążenia dla ciężaru własnego belki f = 1,10 OCIĄŻENI OLICZENIOWE ELKI Przypadek P1: Przypadek 1 ( f = 1,30) Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie): go=0,77 kn/mb 4,95

13 92,09 55,82 13/26 WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Przypadek P1: Przypadek 1 Momenty zginające [knm]: 1 126,35 ZŁOŻENI OLICZENIOWE DO WYMIROWNI Wykorzystanie rezerwy plastycznej przekroju: tak; Parametry analizy zwichrzenia: - obciążenie przyłożone na pasie górnym belki; - obciążenie działa w dół; - brak stężeń bocznych na długości przęseł belki; WYMIROWNIE WG PN-90/ y x x y Przekrój: HE 220 v = 20,9 cm 2, m = 71,5 kg/m J x = 8090 cm 4, J y = 2840 cm 4, J = cm 6, J = 76,8 cm 4, W x = 736 cm 3 Stal: St3 Nośności obliczeniowe przekroju: - zginanie: klasa przekroju 1 ( p = 1,063) M R = 168,13 knm - ścinanie: klasa przekroju 1 V R = 260,62 kn Nośność na zginanie Przekrój z = 2,65 m Współczynnik zwichrzenia L = 0,917 Moment maksymalny M max = 126,35 knm (52) M max / ( L M R ) = 0,819 < 1 Nośność na ścinanie Przekrój z = 0,00 m Maksymalna siła poprzeczna V max = 92,09 kn (53) V max / V R = 0,353 < 1 Nośność na zginanie ze ścinaniem V max = 92,09 kn < V o = 0,6 V R = 156,37 kn warunek niemiarodajny Stan graniczny użytkowania Przekrój z = 2,43 m Ugięcie maksymalne f k,max = 13,61 mm Ugięcie graniczne f gr = l o / 350 = 14,14 mm f k,max = 13,61 mm < f gr = 14,14 mm (96,3%) 3. Schody żelbetowe

14 , /26 ieg schodowy 1 SZKIC SCHODÓW x 17/ GEOMETRI SCHODÓW Wymiary schodów : Długość biegu ln = 3,00 m Różnica poziomów spoczników h = 1,86 m Liczba stopni w biegu n = 11 szt. Grubość płyty t = 18,0 cm Długość górnego spocznika ls,g = 1,50 m Wymiary poprzeczne: Szerokość biegu 1,20 m - Schody dwubiegowe Dusza schodów 0,0 cm Oparcia : (szerokość / wysokość) Podwalina podpierająca bieg schodowy b = 20,0 cm, h= 30,0 cm Wieniec ściany podpierającej spocznik górny b = 20,0 cm, h = 20,0 cm Oparcie belek: Długość podpory lewej tl = 20,0 cm Długość podpory prawej tp = 20,0 cm DNE MTERIŁOWE Klasa betonu 20 (C16/20) fcd = 10,67 MPa, fctd = 0,87 MPa, Ecm = 29,0 GPa Stal zbrojeniowa -IIIN (R500W) fyk = 500 MPa, fyd = 420 MPa, ftk = 550 MPa Średnica prętów = 12 mm Otulina zbrojenia cnom = 20 mm ZESTWIENIE OCIĄŻEŃ Obciążenia zmienne [kn/m 2 ]: Opis obciążenia Obc.char. f kd Obc.obl. Obciążenie zmienne (biura, szkoły, zakłady naukowe, 4,00 1,30 0,35 5,20

15 1,82 15/26 banki, przychodnie lekarskie) [4,0kN/m2] Obciążenia stałe na biegu schodowym [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. f Obc.obl. 1. Okładzina górna biegu grub.2 cm 0,38 (1+17,0/30,0) 0,66 1,20 0,79 2. Płyta żelbetowa biegu grub.18 cm + schody 17/30 7,29 1,10 8,02 3. Okładzina dolna biegu grub.1,5 cm 0,33 1,20 0,39 : 8,27 1,11 9,20 Obciążenia stałe na spoczniku [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. f Obc.obl. 1. Okładzina górna spocznika grub.2 cm 0,42 1,20 0,50 2. Płyta żelbetowa spocznika grub.12 cm 3,00 1,10 3,30 3. Okładzina dolna spocznika grub.1,5 cm 0,28 1,20 0,34 : 3,71 1,12 4,15 Przyjęty schemat statyczny: go,b = 9,20 kn/m 2 po = 5,20 kn/m 2 go,s = 3,59 kn/m 2 4,45 ZŁOŻENI OLICZENIOWE: Sytuacja obliczeniowa: trwała Graniczna szerokość rys wlim = 0,3 mm Graniczne ugięcie alim = jak dla belek i płyt (tablica 8) WYNIKI: Wyniki obliczeń statycznych: Przęsło -: maksymalny moment obliczeniowy Reakcja obliczeniowa RSd, = 31,42 kn/mb Reakcja obliczeniowa RSd, = 28,34 kn/mb MSd = 34,29 knm/mb Obwiednia momentów zginających:

16 31,42 1,82 28,34 16/26 27,07 34,29 Sprawdzenie wg PN :2002 : a 3,18 1,27 a Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 34,29 knm/mb Zbrojenie potrzebne s = 5,72 cm 2 /mb. Przyjęto 12 co 10,0 cm o s = 11,31 cm 2 /mb ( = 0,73%) (rozstaw prętów przyjęty przez użytkownika) Warunek nośności na zginanie: MSd = 34,29 knm/mb < MRd = 62,57 knm/mb (54,8%) Ścinanie: Siła poprzeczna obliczeniowa VSd = 30,13 kn/mb Warunek nośności na ścinanie: VSd = 30,13 kn/mb < VRd1 = 107,78 kn/mb (28,0%) SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 23,03 knm/mb Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,106 mm < wlim = 0,3 mm (35,2%) Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(msk,lt) = 19,09 mm < alim = 22,25 mm (85,8%) ieg schodowy 2 SZKIC SCHODÓW

17 20 186, / x 17/ GEOMETRI SCHODÓW Wymiary schodów : Długość dolnego spocznika ls,d = 1,50 m Długość biegu ln = 3,00 m Różnica poziomów spoczników h = 1,86 m Liczba stopni w biegu n = 11 szt. Grubość płyty t = 18,0 cm Wymiary poprzeczne: Szerokość biegu 1,20 m - Schody dwubiegowe Dusza schodów 0,0 cm Oparcia : (szerokość / wysokość) Wieniec ściany podpierającej spocznik dolny b = 20,0 cm, h = 20,0 cm Wieniec ściany podpierającej górny bieg schodowy b = 20,0 cm, h = 18,0 cm Oparcie belek: Długość podpory lewej tl = 20,0 cm Długość podpory prawej tp = 20,0 cm DNE MTERIŁOWE Klasa betonu 20 (C16/20) fcd = 10,67 MPa, fctd = 0,87 MPa, Ecm = 29,0 GPa Stal zbrojeniowa -IIIN (R500W) fyk = 500 MPa, fyd = 420 MPa, ftk = 550 MPa Średnica prętów = 12 mm Otulina zbrojenia cnom = 20 mm ZESTWIENIE OCIĄŻEŃ Obciążenia zmienne [kn/m 2 ]: Opis obciążenia Obc.char. f kd Obc.obl. Obciążenie zmienne (biura, szkoły, zakłady naukowe, banki, przychodnie lekarskie) [4,0kN/m2] 4,00 1,30 0,35 5,20 Obciążenia stałe na spoczniku [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. f Obc.obl. 1. Okładzina górna spocznika grub.2 cm 0,42 1,20 0,50

18 1,73 18/26 2. Płyta żelbetowa spocznika grub.18 cm 4,50 1,10 4,95 3. Okładzina dolna spocznika grub.1,5 cm 0,28 1,20 0,34 : 5,21 1,11 5,80 Obciążenia stałe na biegu schodowym [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. f Obc.obl. 1. Okładzina górna biegu grub.2 cm 0,38 (1+17,0/30,0) 0,66 1,20 0,79 2. Płyta żelbetowa biegu grub.18 cm + schody 17/30 7,29 1,10 8,02 3. Okładzina dolna biegu grub.1,5 cm 0,33 1,20 0,39 : 8,27 1,11 9,20 Przyjęty schemat statyczny: po = 5,20 kn/m 2 go,s = 5,79 kn/m 2 go,b = 9,20 kn/m 2 4,68 ZŁOŻENI OLICZENIOWE: Sytuacja obliczeniowa: trwała Graniczna szerokość rys wlim = 0,3 mm Graniczne ugięcie alim = jak dla belek i płyt (tablica 8) WYNIKI: Wyniki obliczeń statycznych: Przęsło -: maksymalny moment obliczeniowy Reakcja obliczeniowa RSd, = 29,15 kn/mb Reakcja obliczeniowa RSd, = 32,75 kn/mb MSd = 37,24 knm/mb Obwiednia momentów zginających:

19 29,15 1,73 32,75 19/26 37,24 32,72 Sprawdzenie wg PN :2002 : 3,07 1,61 a a Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 37,24 knm/mb Zbrojenie potrzebne s = 6,26 cm 2 /mb. Przyjęto 12 co 10,0 cm o s = 11,31 cm 2 /mb ( = 0,73%) (rozstaw prętów przyjęty przez użytkownika) Warunek nośności na zginanie: MSd = 37,24 knm/mb < MRd = 62,57 knm/mb (59,5%) Ścinanie: Siła poprzeczna obliczeniowa VSd = 31,45 kn/mb Warunek nośności na ścinanie: VSd = 31,45 kn/mb < VRd1 = 107,78 kn/mb (29,2%) SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 25,02 knm/mb Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,117 mm < wlim = 0,3 mm (38,9%) Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(msk,lt) = 23,06 mm < alim = 23,40 mm (98,5%)

20 300,0 300,0 20/26 4. Sprawdzenie istniejących elementów 4.1. Elementy więźby dachowej DNE Szkic układu poprzecznego 636,4 45, , ,0 17, , ,5 900,0 Szkic układu podłużnego - płatwi pośredniej 115,0 115,0 510,0 Geometria ustroju: Kąt nachylenia połaci dachowej = 45,0 o Rozpiętość wiązara l = 9,00 m

21 21/26 Rozstaw podpór w świetle murłat ls = 8,35 m Rozstaw osiowy płatwi lgx = 2,90 m Rozstaw krokwi a = 0,90 m Odległość między usztywnieniami bocznymi krokwi = 0,30 m Płatew pośrednia o długości osiowej między słupami l = 5,10 m - lewy koniec płatwi oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczami aml = 1,15 m - prawy koniec płatwi oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczami amp = 1,15 m Wysokość całkowita słupów pod płatew pośrednią hs = 3,00 m Rozstaw podparć poziomych murłaty lmo = 2,50 m Wysięg wspornika murłaty lmw = 1,00 m Dane materiałowe: - krokiew 12/14cm (zacios 3 cm) z drewna C30 - płatew 15/18 cm z drewna C30 - słup 16/16 cm z drewna C30 - murłata 15/18 cm z drewna C30 Obciążenia (wartości charakterystyczne i obliczeniowe): - pokrycie dachu : gk = 0,850 kn/m 2, go = 1,020 kn/m 2 - uwzględniono ciężar własny wiązara - obciążenie śniegiem (wg PN-80/-02010/z1/Z1-1: połać bardziej obciążona, strefa 3, =350 m n.p.m., nachylenie połaci 45,0 st.): - na połaci lewej skl = 0,900 kn/m 2, sol = 1,350 kn/m 2 - na połaci prawej skp = 0,600 kn/m 2, sop = 0,900 kn/m 2 - obciążenie śniegiem traktuje się jako obciążenie średniotrwałe - obciążenie wiatrem (wg PN :1977/z1:2009/Z1-3: strefa III, teren, wys. budynku z =8,5 m): - na połaci nawietrznej pkl = 0,189 kn/m 2, pol = 0,284 kn/m 2 - na stronie zawietrznej pkp = -0,159 kn/m 2, pop = -0,239 kn/m 2 - ocieplenie dolnego odcinka krokwi gkk = 0,150 kn/m 2, gok = 0,180 kn/m 2 Założenia obliczeniowe: - klasa użytkowania konstrukcji: 2 - dach w obiekcie starym, remontowanym (zwiększenie ugięć granicznych o 50%) - w obliczeniach statycznych krokwi nie uwzględniono wpływu podatności płatwi - współczynniki długości wyboczeniowej słupa: w płaszczyźnie ustroju podłużnego ustalony automatycznie w płaszczyźnie wiązara y = 1,00 WYNIKI Obwiednia momentów zginających w układzie poprzecznym:

22 17,57 47,64 17,57 47,64 3,00 22/26 M [knm] 0,06-2,38-2,38 2,10 2,10-0,10-0,10 Obwiednia momentów w układzie podłużnym - płatwi pośredniej: Mz [knm] My [knm] Ry,Rz [kn] Rx [kn] 1,96 1,54 3,38 1,54 9,15 5,10 WYMIROWNIE wg PN :2000 drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C30 fm,k = 30 MPa, ft,0,k = 18 MPa, fc,0,k = 23 MPa, fv,k = 3 MPa, E0,mean = 12 GPa, k = 380 kg/m 3 Krokiew 12/14 cm (zacios na podporach 3 cm) Smukłość y = 98,0 < 150 z = 8,7 < 150 Maksymalne siły i naprężenia w przęśle decyduje kombinacja: K3 stałe-max+śnieg+0,90 wiatr My = 2,10 knm, N = 6,02 kn fm,y,d = 13,85 MPa, fc,0,d = 10,62 MPa m,y,d = 5,36 MPa, c,0,d = 0,36 MPa kc,y = 0,318

23 23/26 c,0,d/(kc,y fc,0,d) + m,y,d/fm,y,d = 0,493 < 1 ( c,0,d/fc,0,d) 2 + m,y,d/fm,y,d = 0,272 < 1 Maksymalne siły i naprężenia na podporze (płatwi) decyduje kombinacja: K3 stałe-max+śnieg+0,90 wiatr My = -2,38 knm, N = 2,90 kn fm,y,d = 13,85 MPa, fc,0,d = 10,62 MPa m,y,d = 9,84 MPa, c,0,d = 0,22 MPa ( c,0,d/fc,0,d) 2 + m,y,d/fm,y,d = 0,711 < 1 Maksymalne ugięcie krokwi (pomiędzy murłatą a płatwią) decyduje kombinacja: K2 stałe-max+śnieg ufin = 9,25 mm < unet,fin = 1,5 l / 200 = 1,5 3960/ 200 = 29,70 mm (31,2%) Maksymalne ugięcie wspornika krokwi decyduje kombinacja: K2 stałe-max+śnieg ufin = 2,81 mm < unet,fin = 1,5 2 l / 200 = 1, / 200 = 5,30 mm (52,9%) Płatew 15/18 cm Smukłość y = 17,3 < 150 z = 20,8 < 150 Obciążenia obliczeniowe qz,max = 9,34 kn/m qy,max = 0,60 kn/m Maksymalne siły i naprężenia w płatwi decyduje kombinacja: K3 stałe-max+śnieg+0,90 wiatr-parcie My = 9,15 knm, Mz = 1,76 knm fm,y,d = 13,85 MPa, fm,z,d = 13,85 MPa m,y,d = 11,30 MPa, m,z,d = 2,61 MPa m,y,d/fm,y,d + km m,z,d/fm,z,d = 0,948 < 1 km m,y,d/fm,y,d + m,z,d/fm,z,d = 0,760 < 1 Maksymalne ugięcie decyduje kombinacja: K2 stałe-max+śnieg ufin = 9,26 mm < unet,fin = 1,5 l / 200 = 21,00 mm (44,1%) Słup 16/16 cm Smukłość (słup ) y = 97,5 < 150 z = 65,0 < 150 Maksymalne siły i naprężenia (słup ) decyduje kombinacja: K3 stałe-max+śnieg+0,90 wiatr-parcie My = 0,00 knm, N = 47,64 kn fc,0,d = 10,62 MPa m,y,d = 0,00 MPa, c,0,d = 1,86 MPa kc,y = 0,321, kc,z = 0,639 c,0,d/(kc,y fc,0,d) + m,y,d/fm,y,d = 0,546 < 1 c,0,d/(kc,z fc,0,d) + m,y,d/fm,y,d = 0,274 < 1 Murłata 15/18 cm Część murłaty leżąca na ścianie Obciążenia obliczeniowe qz,max = 5,40 kn/m qy,max = 1,28 kn/m

24 24/26 Maksymalne siły i naprężenia decyduje kombinacja: K4 stałe-max+wiatr Mz = 0,85 knm fm,z,d = 20,77 MPa m,z,d = 1,27 MPa m,z,d/fm,z,d = 0,061 < 1 5. Strop kermana Najbardziej wytężone przęsło. Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. f kd Obc.obl. 1. Styropian grub. 23 cm [0,45kN/m3 0,23m] 0,10 1, ,13 2. Strop kermana 20 cm + nadbeton 3 cm 2,98 1, ,28 : 3,08 1,11 3,41 Schemat statyczny stropu qo = 3,41 leff = 8,30 Rozpiętość obliczeniowa stropu leff = 8,30 m Wyniki obliczeń statycznych: Dla 1 mb stropu: Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 29,38 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny MSk = 26,56 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 26,56 knm/m Reakcja obliczeniowa R = R = 14,16 kn/m Dla 1 żebra: Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 9,11 knm Moment przęsłowy charakterystyczny MSk = 8,23 knm Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 8,23 knm Reakcja obliczeniowa R = R = 4,39 kn Założenia obliczeniowe : Sytuacja obliczeniowa: trwała Graniczna szerokość rys wlim = 0,3 mm Graniczne ugięcie alim = leff/250 - jak dla stropów (tablica 8) Wymiarowanie wg PN :2002 : Przęsło: Zginanie: (metoda uproszczona) Zbrojenie potrzebne s = 1,81 cm 2. Przyjęto 1 18 co 31 cm o s = 2,54 cm 2 ( = 1,31%) Warunek nośności na zginanie: MSd = 9,11 knm < MRd = 12,46 knm (73,1%) Ścinanie: Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami 6 co max. 130 mm na całej długości stropu Warunek nośności na ścinanie: VSd = 4,39 kn < VRd1 = 8,75 kn (50,1%)

25 25/26 6. Fundamenty DNE: Opis fundamentu : Typ: ława prostokątna Wymiary: = 0,55 m H = 0,40 m s = 0,50 m e = 0,00 m Posadowienie fundamentu: D = 1,25 m Dmin = 1,25 m brak wody gruntowej w zasypce Opis podłoża: z [m] -1,25 0,00 z Gliny 2,50 N r nazwa gruntu h [m] nawodn iona o (n) [t/m 3 ] f,min f,max u (r) [ o ] cu (r) [kpa] M0 [kpa] M [kpa] 1 Gliny 2,50 nie 2,15 0,90 1,10 15,77 27, Naprężenie dopuszczalne dla podłoża dop [kpa] = 205,0 kpa Kombinacje obciążeń obliczeniowych: N typ obc. N [kn/m] T [kn/m] M [knm/m] e [kpa] e [kpa/m] r 1 całkowite 100,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Materiały : Zasypka: ciężar objętościowy: 20,00 kn/m 3 współczynniki obciążenia: f,min = 0,90; f,max = 1,20 Założenia obliczeniowe : Współczynniki korekcyjne oporu granicznego podłoża: - dla nośności pionowej m = 0,81 - dla stateczności fundamentu na przesunięcie m = 0,72 - dla stateczności na obrót m = 0,72 Współczynnik tarcia gruntu o podstawę fundamentu: f = 0,50 Współczynniki redukcji spójności:

26 26/26 - przy sprawdzaniu przesunięcia: 0,50 - przy korekcie nachylenia wypadkowej obciążenia: 1,00 Czas trwania robót: powyżej 1 roku ( =1,00) Stosunek wartości obc. obliczeniowych N do wartości obc. charakterystycznych Nk N/Nk = 1,20 WYNIKI-SPRWDZENIE: WRUNKI STNÓW GRNICZNYCH PODŁOŻ - wg PN-81/ Nośność pionowa podłoża: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoża QfN = 227,3 kn Nr = 106,8 kn < m QfN = 184,1 kn (58,0%) Nośność (stateczność) podłoża z uwagi na przesunięcie poziome: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoża QfT = 37,2 kn Tr = 0,0 kn < m QfT = 26,8 kn (0,0%) Obciążenie jednostkowe podłoża: Decyduje: kombinacja nr 1 Naprężenie maksymalne max = 194,2 kpa max = 194,2 kpa < dop = 205,0 kpa (94,7%) Stateczność fundamentu na obrót: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje moment wywracający Mo,2 = 0,00 knm/mb, moment utrzymujący Mu,2 = 29,02 knm/mb Mo = 0,00 knm/mb < m Mu = 20,9 knm/mb (0,0%) Osiadanie: Decyduje: kombinacja nr 1 Osiadanie pierwotne s'= 0,34 cm, wtórne s''= 0,05 cm, całkowite s = 0,39 cm s = 0,39 cm < sdop = 7,00 cm (5,6%) za obliczenia: