O B L I C Z E N I A S T A T Y C Z N E
|
|
- Szczepan Jóźwiak
- 7 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 OBLICZENIA STATYCZNE 1 O B L I C Z E N I A S T A T Y C Z N E 1.0 Obciążenia 1.1 Obciążenie śniegiem strefa IV α=40; Q k =1,6 kn/m 2 γ f kn/m 2 - strona zawietrzna: Q k x 0,8 x [(60-α)/30]= 0,853 1,500 1,280 - strona nawietrzna: Q k x 1,2 x [(60-α)/30]= 1,280 1,500 1, Obciążenie wiatrem strefa I q k =0,30 kn/m 2 γ f kn/m 2 - parcie wiatru: q k x 1,0 x (0,015 x α -0,2) x 1,8= 0,216 1,500 0,324 - ssanie wiatru: q k x 1,0 x (-0,4) x 1,8= -0,216 1,500-0, Pokrycie dachu kn/m 2 γ f kn/m 2 - dachówka ceramiczna 0,900 1,200 1,080 - łaty 5x5cm: (6,00kN/m3 x 0,05m x 0,05m) / 0,30m= 0,050 1,100 0,055 - kontrłaty 5x2,5cm: 6,00kN/m3 x 0,05m x 0,025m / 0,80m= 0,009 1,100 0,010 - papa na deskowaniu 0,300 1,200 0,360 - wełna mineralna gr. 30cm: 1,20kN/m3 x 0,30m= 0,000 1,200 0,000 - łaty 4x5cm: (6,00kN/m3 x 0,04m x 0,05m) / 0,50m= 0,024 1,100 0,026 - folia 0,003 1,200 0,004-2x płyta g-k gr. 12,5mm: 12,0kN/m3 x 2 x 0,0125m= 0,300 1,200 0,360 1,586 1,195 1, Strop poddasza kn/m 2 γ f kn/m 2 - wełna mineralna gr. 30cm: 1,20kN/m3 x 0,30m= 0,360 1,200 0,432-2x płyta g-k gr. 12,5mm: 12,0kN/m3 x 2 x 0,0125m= 0,300 1,200 0,360 0,660 1,200 0, Strop międzykondygnacyjny kn/m 2 γ f kn/m 2 - płytki ceramiczne: 21,00kN/m3 x 0,01m= 0,210 1,200 0,252 - zaprawa cementowa (klej): 21,00kN/m3 x 0,01m= 0,210 1,300 0,273 - szlichta betonowa gr. 5cm: 24,00kN/m3 x 0,05m= 1,200 1,300 1,560 - folia PE 0,003 1,200 0,004 - styropian gr. 5cm: 0,45kN/m3 x 0,05m= 0,023 1,200 0,027 - tynk cem.-wap. Gr. 1,5cm: 19,00kN/m3 x 0,015m= 0,285 1,300 0,371 1,931 1,288 2,486 - obciążenie zastępcze od ścianek działowych 0,750 1,300 0,975 - obciążenie użytkowe 1,500 1,400 2,100 2,250 1,367 3, Ściana zewnętrzna nadziemia kn/m 2 γ f kn/m 2 - tynk cem.-wap. gr. 1,5cm: 19,00kN/m3 x 0,015m= 0,285 1,300 0,371 - bloczek silikatowy pełny gr. 24cm: 19,00kN/m3 x 0,24m= 4,560 1,100 5,016 - izolacja termiczna gr. 8cm: 1,00kN/m3 x 0,08m= 0,080 1,200 0,096 - mur z cegły pełnej gr. 12cm: 18,00kN/m3 x 0,12m= 2,160 1,100 2,376 - tynk cem.-wap. gr. 1,5cm: 19,00kN/m3 x 0,015m= 0,285 1,300 0,371 7,370 1,117 8, Ściana zewnętrzna podziemia kn/m 2 γ f kn/m 2
2 OBLICZENIA STATYCZNE 2 - tynk cem.-wap. gr. 1,5cm: 19,00kN/m3 x 0,015m= 0,285 1,300 0,371 - bloczki betonowe gr. 25cm: 24,0kN/m3 x 0,25m= 6,000 1,100 6,600 - izolacja termiczna gr. 8cm: 1,00kN/m3 x 0,08m= 0,080 1,200 0,096 - mur z cegły pełnej gr. 12cm: 18,00kN/m3 x 0,12m= 2,160 1,100 2,376 - tynk cem.-wap. gr. 1,5cm: 19,00kN/m3 x 0,015m= 0,285 1,300 0,371 8,810 1,114 9, Ściana wewnętrzna nadziemia kn/m 2 γ f kn/m 2 - tynk cem.-wap. gr. 1,5cm: 19,00kN/m3 x 0,015m= 0,285 1,300 0,371 - bloczek silikatowy pełny gr. 24cm: 19,00kN/m3 x 0,24m= 4,560 1,100 5,016 - tynk cem.-wap. gr. 1,5cm: 19,00kN/m3 x 0,015m= 0,285 1,300 0,371 5,130 1,123 5, Ściana wewnętrzna podziemia kn/m 2 γ f kn/m 2 - tynk cem.-wap. gr. 1,5cm: 19,00kN/m3 x 0,015m= 0,285 1,300 0,371 - bloczki betonowe gr. 25cm: 24,0kN/m3 x 0,25m= 6,000 1,100 6,600 - tynk cem.-wap. gr. 1,5cm: 19,00kN/m3 x 0,015m= 0,285 1,300 0,371 6,570 1,118 7, Więźba dachowa 2.1 Dach główny dwuspadowy Zaprojektowano dach główny budynku o konstrukcji krokwiowo-jętkowej wykonany z drewna iglastego klasy C30 o kącie nachylenia α=40. Do obliczeń przyjęto maksymalny rozstaw krokwi a=0,90m. DANE Szkic wiązara 568,8 40,0 82,3 82,3 82,3 247,0 291,3 174, , , ,5 845,0 Geometria ustroju: Kąt nachylenia połaci dachowej α = 40,0 o Rozpiętość wiązara l = 8,45 m Rozstaw podpór w świetle l s = 6,06 m Poziom jętki h = 1,74 m Rozstaw krokwi a = 0,90 m Usztywnienia boczne krokwi - na całej długości elementu
3 OBLICZENIA STATYCZNE 3 Usztywnienia boczne jętki - na całej długości elementu Przesuwność jętki - tak Rozstaw podparć murłaty l mo = 1,20 m Wysięg wspornika murłaty l mw = 0,60 m Obciążenia (wartości charakterystyczne i obliczeniowe): - pokrycie dachu : g k = 1,59 kn/m 2, g o = 1,90 kn/m 2 - obciążenie śniegiem : - na stronie nawietrznej s kl = 1,28 kn/m 2, s ol = 1,92 kn/m 2 - na stronie zawietrznej s kp = 0,85 kn/m 2, s op = 1,28 kn/m 2 - obciążenie wiatrem : - na stronie nawietrznej p kl = 0,22 kn/m 2, p ol = 0,28 kn/m 2 - na stronie zawietrznej p kp = -0,22 kn/m 2, p op = -0,28 kn/m 2 - obciążenie jętki q jk = 0,66 kn/m 2, q jo = 0,79 kn/m 2 - ocieplenie dolnego odcinka krokwi g kk = 0,36 kn/m 2, g ok = 0,43 kn/m 2 - obciążenie jętki robotnikiem F jk = 1,0 kn, F jo = 1,2 kn Dane materiałowe: - krokiew 5/17 cm (zaciosy: murłata - 3 cm, jętka - brak) z drewna C30 - jętka 2x 4/15 cm z drewna C30 z przewiązkami co 83 cm, - murłata 12/12 cm z drewna C30 Założenia obliczeniowe: - klasa użytkowania konstrukcji: 2 - obciążenie śniegiem traktuje się jako obciążenie średniotrwałe WYNIKI Obwiednia momentów: -1,57-1,57 0,81-2,38-2,38 1,26 1,25 1,25 A B Ekstremalne reakcje podporowe V max = 19,26 kn V min = 6,63 kn H max = 12,19 kn H min = 4,50 kn Wymiarowanie wg PN-B-03150: 2000 drewno z gatunków iglastych, klasy C30 f m,y,d = 18,46 MPa, f m,z,d = 18,46 MPa, f c,0,d = 14,15 MPa Krokiew 5/17 cm (zaciosy: murłata - 3 cm, jętka - brak) z drewna C30 Smukłość λ y = 67,8 < 150 λ z = 0,0 < 150 Maksymalne siły i naprężenia w przęśle M = 1,25 knm N = 14,11 kn σ m,y,d = 5,18 MPa σ c,0,d = 1,66 MPa k c,y = 0,600 σ c,0,d /(k c,y f c,0,d ) + σ m,y,d /f m,y,d = 0,476 < 1 (σ c,0,d /f c,0,d ) 2 + σ m,y,d /f m,y,d = 0,210 < 1
4 OBLICZENIA STATYCZNE 4 Maksymalne siły i naprężenia na podporze - murłacie M = -2,38 knm N = 20,35 kn σ m,y,d = 14,54 MPa σ c,0,d = 2,91 MPa (σ c,0,d /f c,0,d ) 2 + σ m,y,d /f m,y,d = 0,830 < 1 Maksymalne siły i naprężenia na podporze - jętce M = -1,57 knm N = 11,97 kn σ m,y,d = 6,52 MPa σ c,0,d = 1,41 MPa k c,y = 0,600 σ c,0,d /(k c,y f c,0,d ) + σ m,y,d /f m,y,d = 0,519 < 1 (σ c,0,d /f c,0,d ) 2 + σ m,y,d /f m,y,d = 0,257 < 1 Jętka 2x 4/15 cm z przewiązkami co 83 cm; drewno C30 Smukłość λ y = 57,0 < 150 λ z = 60,0 < 175 Maksymalne siły i naprężenia M = 1,26 knm N = 9,47 kn σ m,y,d = 4,19 MPa σ c,0,d = 0,79 MPa k c,y = 0,752, k c,z = 0,709 σ c,0,d /(k c,y f c,0,d ) + σ m,y,d /f m,y,d = 0,301 < 1 σ c,0,d /(k c,z f c,0,d ) + σ m,y,d /f m,y,d = 0,305 < 1 Murłata 12/12 cm z drewna C30 Obciążenia obliczeniowe q z = 21,40 kn/m q y = 13,55 kn/m Maksymalne siły i naprężenia M z = 2,09 knm σ m,z,d = 7,255 MPa σ m,z,d /f m,z,d = 0,393 < 1 Część wspornikowa murłaty Obciążenia obliczeniowe q z = 19,33 kn/m q y = 11,64 kn/m Maksymalne siły i naprężenia M y = 3,48 knm M z = 2,10 knm σ m,y,d = 12,08 MPa σ m,z,d = 7,27 MPa σ m,y,d /f m,y,d + k m σ m,z,d /f m,z,d = 0,930 < 1 k m σ m,y,d /f m,y,d + σ m,z,d /f m,z,d = 0,852 < 1 Ostatecznie przyjęto krokwie o przekroju 5x17cm, jętkę podwójną o przekroju 2x 4x15cm, murłaty 12x12cm. Wszystkie elementy drewniane wykonać z drewna iglastego klasy C30. Połączenia elementów drewnianych wykonać na typowe złącza ciesielskie (śruby stalowe). 2.2 Krokiew koszowa typ I DANE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 10,0 cm Wysokość h = 17,0 cm Zacios na podporach t k = 3,0 cm Drewno: Drewno z gatunków iglastych, klasy C30 Klasa użytkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Kąt nachylenia połaci dachowych α = 40,0 0 Długość rzutu poziomego wspornika l w,x = 0,84 m Długość rzutu poziomego odcinka środkowego l d,x = 0,81 m Długość rzutu poziomego odcinka górnego l g,x = 2,19 m Obciążenia dachu:
5 OBLICZENIA STATYCZNE 5 - obciążenie stałe g k = 1,586 kn/m 2 połaci dachowej, γ f = 1,20 - uwzględniono ciężar własny krokwi - obciążenie śniegiem S k = 1,280 kn/m 2 rzutu połaci dachowej, γ f = 1,50 - obciążenie parciem wiatru p k = 0,216 kn/m 2 połaci dachowej, γ f = 1,30 - obciążenie ssaniem wiatru p k = -0,216 kn/m 2 połaci dachowej, γ f = 1,30 - obciążenie ociepleniem g kk = 0,360 kn/m 2 połaci dachowej na całej krokwi bez wspornika; γ f = 1,20 WYNIKI: -3,70 3,60 0,04-0,04-1,35 1,38 1,33 0,16 30,7-0,16-0,51 0,01 1,08 0,22-0,01 12,16 4,06 1,19 1,15 3,10 3,05 3,05 1,05 0,84 0,81 2,19 Moment obliczeniowy - kombinacja (obc.stałe max.+ocieplenie+śnieg) M podp = -3,55 knm Warunek nośności - podpora: σ m,y,d /f m,y,d = 0,589 < 1 Warunek użytkowalności (odcinek górny): u fin = 9,08 mm < u net,fin = l / 200 = 18,01 mm Przyjęto krokwie koszowe o przekroju 10x17cm wykonane z drewna iglastego klasy C Krokiew koszowa typ II DANE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 10,0 cm Wysokość h = 17,0 cm Zacios na podporach t k = 3,0 cm Drewno: Drewno z gatunków iglastych, klasy C30 Klasa użytkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Kąt nachylenia połaci dachowych α = 40,0 0 Długość rzutu poziomego wspornika l w,x = 0,85 m Długość rzutu poziomego odcinka środkowego l d,x = 2,00 m Długość rzutu poziomego odcinka górnego l g,x = 1,00 m Obciążenia dachu: - obciążenie stałe g k = 1,586 kn/m 2 połaci dachowej, γ f = 1,20 - uwzględniono ciężar własny krokwi - obciążenie śniegiem S k = 1,280 kn/m 2 rzutu połaci dachowej, γ f = 1,50 - obciążenie parciem wiatru p k = 0,216 kn/m 2 połaci dachowej, γ f = 1,30 - obciążenie ssaniem wiatru p k = -0,216 kn/m 2 połaci dachowej, γ f = 1,30 - obciążenie ociepleniem g kk = 0,360 kn/m 2 połaci dachowej na całej krokwi bez wspornika; γ f = 1,20 WYNIKI:
6 OBLICZENIA STATYCZNE 6-1,30 1,64-1,39 1,40 0,12-0,12 3,29 30,7 6,19 2,13 0,08-0,08 8,74 3,07 2,48 1,20 2,83 1,41 0,85 2,00 1,00 Momenty obliczeniowe - kombinacja (obc.stałe max.+ocieplenie+śnieg) M przęsł = 2,39 knm; M podp = -1,33 knm Warunek nośności - przęsło: σ m,y,d /f m,y,d = 0,268 < 1 Warunek nośności - podpora: σ m,y,d /f m,y,d = 0,221 < 1 Warunek użytkowalności (dolny wspornik): u fin = (-) 5,70 mm < u net,fin = 2,0 l / 200 = 13,98 mm Warunek użytkowalności (odcinek środkowy): u fin = 6,04 mm < u net,fin = l / 200 = 16,44 mm Przyjęto krokwie koszowe o przekroju 10x17cm wykonane z drewna iglastego klasy C Rdzenie ścianki kolankowej Projektuje się rdzenie monolityczne, żelbetowe wykonane z betonu C16/20 (B20) i zbrojone podłużnie stalą A- III (34GS) oraz poprzecznie stalą A-0 (St0S). Jako schemat statyczny przyjęto wspornik obciążony siłą poziomą przekazywaną z więźby dachowej. OBCIĄŻENIA NA RDZEŃ: Maksymalna reakcja pozioma z więźby dachowej/max rozstaw krokwi (poz. 2.1) p k = 10,158 kn/0,90 m=11,287 kn/m γf=1,200 p 0 = 13,544 kn/m Przyjęto rozstaw rdzeni a= 1,80 m P k = 13,544 x 1,80=24,380 kn γf=1,200 p 0 = 29,256 kn Ciężar własny elementów konstrukcji uwzględniono automatycznie w programie obliczeniowym. Cechy przekroju: ,00 Siły przekrojowe: 24,00 Wymiary przekroju [cm]: h=24,0, b=24,0, Cechy materiałowe dla sytuacji stałej lub przejściowej BETON: B20 f ck = 16,0 MPa, f cd =α f ck /γ c =0,85 16,0/1,50=9,1 MPa Cechy geometryczne przekroju betonowego: A c =576 cm 2, J cx =27648 cm 4, J cy =27648 cm 4 STAL: A-III (34GS) f yk =410 MPa, γ s =1,15, f yd =350 MPa ξ lim =0,0035/(0,0035+f yd /E s )=0,0035/(0, /200000)=0,667, Zbrojenie główne: A s1 +A s2 =6,79 cm 2, ρ=100 (A s1 +A s2 )/A c =100 6,79/576=1,18 %, J sx =600 cm 4, J sy =422 cm 4,
7 OBLICZENIA STATYCZNE 7 zadanie: nowe, pręt nr 1, przekrój: x a =0,00 m, x b =0,95 m Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: A Momenty zginające: M x = 27,793 knm, M y = 0,000 knm, Siły poprzeczne: V y = 29,256 kn, V x = 0,000 kn, Siła osiowa: N = -1,445 kn = N Sd, Uwzględnienie smukłości pręta: - w płaszczyźnie ustroju: e ey = M x /N = (27,793)/(-1,445)=-19,234 m, M Sdx = η x (e ay + e ey ) N = 1,000 (-0,010-19,234) (-1,445) = 27,809 knm,. Zbrojenie wymagane: (zadanie nowe, pręt nr 1, przekrój: x a =0,00 m, x b =0,95 m) Obliczenia wykonano: - przy założeniu maksymalnego wykorzystania nośności strefy ściskanej betonu (ξ lim =0,667). Wielkości obliczeniowe: N Sd =-1,445 kn, a1 h zc d Fc Fs1 F c +F s1 =-158,065+(156,621)=-1,444 kn (N Sd =-1,445 kn) M c +M s1 =13,086+(14,722)=27,809 knm (M Sd =27,809 knm) M Sd = (M Sdx 2 + M Sdy 2 ) = (27, ,000 2 ) =27,809 knm f cd =9,1 MPa, f yd =350 MPa =f td, Zbrojenie rozciągane (ε s1 =4,87 ): A s1 =4,47 cm 2 (4 12 = 4,52 cm 2 ), Dodatkowe zbrojenie ściskane nie jest obliczeniowo wymagane. A s =A s1 +A s2 =4,47 cm 2, ρ=100 A s /A c = 100 4,47/576=0,78 % Wielkości geometryczne [cm]: h=24,0, d=21,4, x=8,9 (ξ=0,418), a 1 =2,6, a c =3,7, z c =17,7, A cc =215 cm 2, ε c =-3,50, ε s1 =4,87, Wielkości statyczne [kn, knm]: F c = -158,065, F s1 = 156,621, M c = 13,086, M s1 = 14,722, Warunki równowagi wewnętrznej: Rozstaw strzemion: Strefa nr 1 Początek i koniec strefy: x a = 0,0 x b = 95,0 cm Maksymalny rozstawy strzemion: s max = 0,75 d = 0, = 160 s max 400 mm przyjęto s max = 160 mm. Przyjęto strzemiona 2-cięte, prostopadłe do osi pręta o rozstawie 10,0 cm, dla których stopień zbrojenia na ścinanie wynosi: ρ w = A sw /(s b w sin α) = 0,57 / (10,0 24,0 1,000) = 0,00236 ρ w = 0,00236 > 0,00078 = ρ w min Ścinanie Zarysowanie Położenie przekroju: Siły przekrojowe: Wymiary przekroju: 24,00 24,0 x = 0,000 m M Sd = -23,161 knm N Sd = -1,313 kn e = 1764,6 cm V Sd = 24,380 kn b w = 24,0 cm d = h - a 1 = 24,0-2,6 = 21,4 cm A c = 576 cm 2 W c = 2304 cm 3 M i n i m a l n e z b r o j e n i e : Wymagane pole zbrojenia rozciąganego dla zginania, przy naprężeniach wywołanych przyczynami zewnętrznymi, wynosi: A s = k c k f ct,eff A ct / σ s,lim = = 0,4 1,0 1,9 288 / 280 = 0,78 cm 2 A s1 = 4,52 > 0,78 = A s Z a r y s o w a n i e :
8 OBLICZENIA STATYCZNE 8 M cr = f ctm W c = 1, = 4,378 knm N cr = f e / W c ctm 1/ A c 1,9 = 1764,6/2304,00-1/576, = -0,249 kn N Sd = 1,313 > 0,249 = N cr Przekrój zarysowany. S z e r o k ość rozw a r c i a r y s y p r o s t o p a d ł e j d o o s i p ręta: Przyjęto k 2 = 0,5. ρ r = A s / A ct,eff = 4,52 / 118 = 0,03847 s rm = ,25 k 1 k 2 φ / ρ r = ,25 0,8 0,50 12/0,03847 = 81,20 ε sm = σ s / E s [1 - β 1 β 2 (σsr / σs) 2 ] = = 276,547/ [1-1,0 0,5 (-0,249/1,313) 2 ] = 0,00136 w k = β s rm ε sm = 1,7 81,20 0,00136 = 0,19 mm w k = 0,19 < 0,3 = w lim S z e r o k ość rozw a r c i a r y s y u k ośnej: Rysy ukośne nie występują. Ugięcia Ugięcia wyznaczono dla charakterystycznych obciążeń długotrwałych. Współczynniki pełzania dla obciążeń długotrwałych przyjęto równy φ(t,t o ) = 2,80. E c,eff = E cm 1+ φ(t, t o ) = = 7632 MPa 1 + 2,80 Moment rysujący: M cr = f ctm W c = 1, = 4,378 knm Całkowity moment zginający M Sd = -23,161 kn powoduje zarysowanie przekroju. S z t y w n ość dla długotrw a ł e g o d z i a ł a n i a o b c iążeń długotrw a ł y c h : Sztywność na zginanie wyznaczona dla momentu M Sd = -23,161 knm. Wielkości geometryczne przekroju: x I = 12,7 cm I I = cm 4 x II = 9,3 cm I II = cm 4 B = 1 β β 1 2 (M cr E c,eff / M I Sd II 2 ) (1 I II = 1-1,0 0,5 (4,378/23,161)² ( /42950) 10-5 = 2033 knm 2 / I I Ugięcie w punkcie o współrzędnej x = 0,950 m, wyznaczone poprzez całkowanie funkcji krzywizny osi pręta (1/ρ) z uwzględnieniem zmiany sztywności wzdłuż osi elementu, wynosi: a = a,d = 3,4 mm a = 3,4 < 4,8 = a lim ) Ostatecznie przyjęto rdzenie ścianki kolankowej jako żelbetowe monolityczne o przekroju 24x24 cm wykonane z betonu C16/20 (B20) zbrojone podłużnie prętami 6#12 (4#12 po stronie rozciąganej) oraz poprzecznie strzemionami φ6 co 10 cm ze stali A-0 (St0S). Maksymalny rozstaw rdzeni a=1,80m. 4.0 Nadproża poddasza Przyjęto nadproża prefabrykowane w postaci belek L19 odmiany Nn. Długość belki dopasować do wymiaru otworu zachowując minimalne oparcie belki na ścianie równe: Typ belki Długość [mm] Ciężar montażowy Min. głębokość oparcia = Moment obliczeniowy przenoszony przez zbrojenie dolne [knm] Moment obliczeniowy przenoszony przez zbrojenie górne [knm] Siła poprzeczna obliczeniowa przenoszona przez jedną belkę [kn] Nn/ ,42kN 10 cm 3,25 1,7 14,21 Nn/ ,52kN 10 cm 5,3 1,7 14,21 Nn/ ,63kN 12 cm 6,37 1,7 17,74
9 OBLICZENIA STATYCZNE 9 Nn/ ,73kN 12 cm 7,57 1,7 17,74 Nn/ ,84kN 12 cm 7,57 1,7 17,74 Nn/ ,94kN 14 cm 8,68 1,7 17,74 Nn/ kN 14 cm 9,65 2,95 17,69 Nn/ ,09kN 14 cm 10,7 4,46 17,69 Nn/ ,19kN 14 cm 10,77 6,16 21, Strop nad parterem Projektuje się strop w postaci płyty monolitycznej, żelbetowej wykonanej z betonu C16/20 (B20) gr. 16 cm zbrojoną prętami głównymi #10 ze stali A-III (34GS) oraz prętami rozdzielczymi φ6 ze stali A-0 (St0S). 5.1 Płyta stropowa nad pomieszczeniem nr 0/3 Płyta będzie obciążona obciążeniem z poz Ciężar własny płyty uwzględniono automatycznie w programie obliczeniowym. Jako schemat statyczny przyjęto płytę dwukierunkowo zbrojoną. Schemat statyczny płyty: qo = 9,96 6,10 y x 5,92 Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,x = 5,92 m Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,y = 6,10 m Wyniki obliczeń statycznych: Kierunek x: Moment przęsłowy obliczeniowy M Sdx = 13,51 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny M Skx = 11,09 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Skx,lt = 9,57 knm/m Maksymalne oddziaływanie podporowe Q ox,max = 29,50 kn/m Zastępcze oddziaływanie podporowe Q ox = 18,98 kn/m Kierunek y: Moment przęsłowy obliczeniowy M Sdy = 12,73 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny M Sky = 10,45 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sky,lt = 9,01 knm/m Maksymalne oddziaływanie podporowe Q oy,max = 29,50 kn/m Zastępcze oddziaływanie podporowe Q oy = 18,43 kn/m Dane materiałowe : Grubość płyty 16,0 cm Klasa betonu B20 (C16/C20) f cd = 10,67 MPa, f ctd = 0,87 MPa, E cm = 29,0 GPa Stal zbrojeniowa A-III (34GS) f yk = 410 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa Otulenie zbrojenia przęsłowego w kierunku x c nom,x = 20 mm Otulenie zbrojenia przęsłowego w kierunku y c nom,y = 20 mm Wymiarowanie wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona): Kierunek x: Przęsło:
10 OBLICZENIA STATYCZNE 10 Zbrojenie potrzebne A s = 2,97 cm 2 /mb. Przyjęto φ10 co 18,5 cm o A s = 4,25 cm 2 /mb (ρ= 0,31% ) Szerokość rys prostopadłych: w kx = 0,143 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie: a x (M Skx,lt ) = 29,85 mm Kierunek y: Przęsło: Zbrojenie potrzebne A s = 2,79 cm 2 /mb. Przyjęto φ10 co 18,5 cm o A s = 4,25 cm 2 /mb (ρ= 0,31% ) Szerokość rys prostopadłych: w ky = 0,125 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie: a y (M Sky,lt ) = 28,68 mm Ugięcie całkowite płyty: Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 29,26 mm < a lim = 29,60 mm Ostatecznie przyjęto płytę stropową żelbetową monolityczną gr. 16 cm wykonaną z betonu C16/20 (B20) dwukierunkowo zbrojoną prętami #10 co 18,5 cm ze stali A-III (34GS) w obu kierunkach. 5.2 Płyta stropowa nad pomieszczeniami nr 0/4-0/11 Płyta będzie obciążona obciążeniem z poz Ciężar własny płyty uwzględniono automatycznie w programie obliczeniowym. Jako schemat statyczny przyjęto płytę dwukierunkowo zbrojoną. Schemat statyczny płyty: qo = 9,96 5,10 y x 5,92 Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,x = 5,92 m Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,y = 5,10 m Wyniki obliczeń statycznych: Kierunek x: Moment przęsłowy obliczeniowy M Sdx = 9,32 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny M Skx = 7,65 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Skx,lt = 6,60 knm/m Maksymalne oddziaływanie podporowe Q ox,max = 25,41 kn/m Zastępcze oddziaływanie podporowe Q ox = 15,88 kn/m Kierunek y: Moment przęsłowy obliczeniowy M Sdy = 12,56 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny M Sky = 10,31 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sky,lt = 8,89 knm/m Maksymalne oddziaływanie podporowe Q oy,max = 25,41 kn/m Zastępcze oddziaływanie podporowe Q oy = 18,01 kn/m Dane materiałowe : Grubość płyty 16,0 cm Klasa betonu B20 (C16/C20) f cd = 10,67 MPa, f ctd = 0,87 MPa, E cm = 29,0 GPa Stal zbrojeniowa A-III (34GS) f yk = 410 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa Otulenie zbrojenia przęsłowego w kierunku x c nom,x = 20 mm Otulenie zbrojenia przęsłowego w kierunku y c nom,y = 20 mm Wymiarowanie wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona): Kierunek x:
11 OBLICZENIA STATYCZNE 11 Przęsło: Zbrojenie potrzebne A s = 2,02 cm 2 /mb. Przyjęto φ10 co 25,0 cm o A s = 3,14 cm 2 /mb (ρ= 0,23% ) Szerokość rys prostopadłych: w kx = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie: a x (M Skx,lt ) = 9,54 mm Kierunek y: Przęsło: Zbrojenie potrzebne A s = 2,75 cm 2 /mb. Przyjęto φ10 co 25,0 cm o A s = 3,14 cm 2 /mb (ρ= 0,23% ) Szerokość rys prostopadłych: w ky = 0,204 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie: a y (M Sky,lt ) = 23,71 mm Ugięcie całkowite płyty: Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 16,62 mm < a lim = 25,50 mm Ostatecznie przyjęto płytę stropową żelbetową monolityczną gr. 16 cm wykonaną z betonu C16/20 (B20) dwukierunkowo zbrojoną prętami #10 co 25 cm ze stali A-III (34GS) w obu kierunkach. 5.3 Płyta stropowa nad pomieszczeniem nr 0/1 Płyta będzie obciążona obciążeniem z poz Ciężar własny płyty uwzględniono automatycznie w programie obliczeniowym. Jako schemat statyczny przyjęto płytę dwukierunkowo zbrojoną. Schemat statyczny płyty: qo = 9,96 3,39 y x 5,32 Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,x = 5,32 m Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,y = 3,39 m Wyniki obliczeń statycznych: Kierunek x: Moment przęsłowy obliczeniowy M Sdx = 3,54 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny M Skx = 2,91 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Skx,lt = 2,51 knm/m Maksymalne oddziaływanie podporowe Q ox,max = 16,89 kn/m Zastępcze oddziaływanie podporowe Q ox = 10,56 kn/m Kierunek y: Moment przęsłowy obliczeniowy M Sdy = 8,72 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny M Sky = 7,16 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sky,lt = 6,17 knm/m Maksymalne oddziaływanie podporowe Q oy,max = 16,89 kn/m Zastępcze oddziaływanie podporowe Q oy = 14,01 kn/m Dane materiałowe : Grubość płyty 16,0 cm Klasa betonu B20 (C16/C20) f cd = 10,67 MPa, f ctd = 0,87 MPa, E cm = 29,0 GPa Stal zbrojeniowa A-III (34GS) f yk = 410 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa Otulenie zbrojenia przęsłowego w kierunku x c nom,x = 20 mm Otulenie zbrojenia przęsłowego w kierunku y c nom,y = 20 mm Wymiarowanie wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona): Kierunek x: Przęsło:
12 OBLICZENIA STATYCZNE 12 Zbrojenie potrzebne A s = 1,76 cm 2 /mb. Przyjęto φ10 co 25,0 cm o A s = 3,14 cm 2 /mb (ρ= 0,23% ) Szerokość rys prostopadłych: w kx = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie: a x (M Skx,lt ) = 2,92 mm Kierunek y: Przęsło: Zbrojenie potrzebne A s = 1,89 cm 2 /mb. Przyjęto φ10 co 25,0 cm o A s = 3,14 cm 2 /mb (ρ= 0,23% ) Szerokość rys prostopadłych: w ky = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie: a y (M Sky,lt ) = 2,92 mm Ugięcie całkowite płyty: Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 2,92 mm < a lim = 16,95 mm Ostatecznie przyjęto płytę stropową żelbetową monolityczną gr. 16 cm wykonaną z betonu C16/20 (B20) dwukierunkowo zbrojoną prętami #10 co 25 cm ze stali A-III (34GS) w obu kierunkach. 5.4 Płyta stropowa nad pomieszczeniem nr 0/2, 0/12 0/17 Płyta będzie obciążona obciążeniem z poz Pasmo obciążeń a= 1,0m. Ciężar własny płyty uwzględniono automatycznie w programie obliczeniowym. Schemat statyczny płyty: qo = 9,96 A leff = 3,52 B Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff = 3,52 m Wyniki obliczeń statycznych: Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 12,56 knm/m Moment podporowy obliczeniowy M Sd,p = 7,72 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny M Sk = 10,51 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 9,35 knm/m Reakcja obliczeniowa R A = R B = 17,54 kn/m Dane materiałowe : Grubość płyty 16,0 cm Klasa betonu B20 (C16/C20) f cd = 10,67 MPa, f ctd = 0,87 MPa, E cm = 29,0 GPa Stal zbrojeniowa główna A-III (34GS) f yk = 410 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa Pręty rozdzielcze φ4,5 co max. 30,0 cm, stal A-0 (St0S-b) Otulenie zbrojenia przęsłowego c nom = 20 mm Otulenie zbrojenia podporowego c`nom = 20 mm Wymiarowanie wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona): Przęsło: Zbrojenie potrzebne A s = 2,75 cm 2 /mb. Przyjęto φ10 co 15,0 cm o A s = 5,24 cm 2 /mb (ρ= 0,39% ) Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,096 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 7,84 mm < a lim = 17,60 mm Podpora: Zbrojenie potrzebne A s = 1,76 cm 2 /mb. Przyjęto φ10 co 15,0 cm o A s = 5,24 cm 2 /mb (ρ= 0,39% ) Ostatecznie przyjęto płytę stropową żelbetową monolityczną gr. 16 cm wykonaną z betonu C16/20 (B20) zbrojoną prętami głównymi #10 w rozstawie co 15 cm ze stali A-III (34GS) i prętami rozdzielczymi φ6 co 30 cm ze stali A-0 (St0S).
13 OBLICZENIA STATYCZNE Podciągi i nadproża parteru 6.1 Podciąg stalowy o rozpiętości 5,16m w świetle Przyjęto podciąg stalowy o profilu walcowanym wykonany ze stali St3S. Przedmiotowy podciąg obciążony będzie reakcjami ze słupów podpierających płatwie drewniane oraz obciążeniem ze stropu. Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie): 21,41 21,41 4,13 4,13 A Momenty zginające [knm]: 1 2 1,71 2,00 1,71 5,42 B A B 64,28 - brak stężeń bocznych na długości belki; - obciążenie przyłożone na pasie górnym belki; 88,57 64,28 Wymiarowanie wg PN-90/B y x x y Przekrój : HE 220 B stal: St3 W x = 736 cm 3, J x = 8090 cm 4, A v = 20,9 cm 2, m = 71,5 kg/m zginanie : klasa przekroju 1 (α p = 1,063) M R = 168,13 knm ścinanie : klasa przekroju 1 V R = 260,62 kn Nośność na zginanie Współczynnik zwichrzenia ϕ L = 0,898 Moment maksymalny M max = 88,57 knm M max / ϕ L M R = 0,587 < 1 Nośność na ścinanie Maksymalna siła poprzeczna V max = 64,28 kn V max / V R = 0,247 < 1 Nośność na zginanie ze ścinaniem V max = 64,28 kn < V o = 0,6 V R = 156,37 kn warunek niemiarodajny Stan graniczny użytkowania (γ f =1,22) Ugięcie graniczne f gr = l o / 350 = 15,49 mm Ugięcie maksymalne f max = 13,49 mm f max = 13,49 mm < f gr = 15,49 mm Ostatecznie przyjęto podciąg wykonany z profilu walcowanego HEB 220 ze stali St3S. 6.2 Pozostałe nadproża nad otworami okiennymi i drzwiowymi Nadproża monolityczne
14 OBLICZENIA STATYCZNE 14 Przyjęto konstrukcyjnie nadproża monolityczne żelbetowe o przekroju poprzecznym 24x24 cm wykonane z betonu C16/20 (B20) zbrojone podłużnie 4#12 dołem oraz 2#12 górą ze stali A-III (34GS) i poprzecznie strzemionami φ6 co 15 cm ze stali A-0 (St0S-b) Nadproża prefabrykowane Przyjęto nadproża prefabrykowane w postaci belek L19 odmiany Nn. Długość belki dopasować do wymiaru otworu zachowując minimalne oparcie belki na ścianie wg poz Słupy parteru 7.1 Słupy żelbetowe parteru Przyjęto konstrukcyjnie słup żelbetowy monolityczny o przekroju 24x24cm wykonany z betonu C16/20 (B20) zbrojony prętami głównymi 4#12 ze stali A-III (34GS) oraz strzemionami dwuciętymi φ6 co 18cm ze stali A-0 (St0S). 8.0 Wieńce żelbetowe Przyjęto konstrukcyjnie wieńce monolityczne, żelbetowe 24x20cm wykonane z betonu C16/20 (B20) zbrojone podłużnie prętami 4#12 ze stali A-III (34GS) i poprzecznie strzemionami dwuciętymi φ6 w rozstawie co 25 cm ze stali A-0 (St0S). Szczegóły wg rys. konstrukcyjnych. 9.0 Fundamenty Projektuje się posadowienie bezpośrednie na ławach fundamentowych o wysokości 30 cm wykonanych z betonu C16/20 (B20) zbrojonych podłużnie prętami 4#12 ze stali A-III (34GS) i strzemionami dwuciętymi φ6 co 25 cm ze stali A-0 (St0S). Pręty podłużne na stykach i załamaniach łączyć na pełny zakład to jest min. 50 cm, łącząc w jednym miejscu maksymalnie 2 pręty. Pod fundamentami zastosować podkład z chudego betonu C8/10 (B10) o grubości 10 cm. Warunki gruntowe przyjęto na podstawie dokumentacji geotechnicznej opracowanej przez mgr inż. Ryszarda Bzowskiego. W miejscu lokalizacji projektowanego budynku pod warstwą humusu stwierdzono występowanie gruntów niespoistych w postaci piasków drobnych, piaski drobne zaglinione w stanie średnio zagęszczonym o I D =0,40 oraz piaski gliniaste w stanie plastycznym o I L =0,30. Wodę gruntową nawiercono na głębokości -1,50m ppt. Dalsze obliczenia wykonano dla gruntów niespoistych piaski drobne o I D =0,40. Poziom posadowienia przyjęto na rzędnej: 1,00m ppt. Opis podłoża: z [m] -1,00 z Piaski drobne 0,00 0,50 Piaski drobne 3,00 Nr nazwa gruntu h [m] nawodnion a ρ (n) o [t/m 3 ] γ f,min γ f,max φ (r) u [ o ] c (r) u [kpa] 1 Piaski drobne 0,50 nie 1,65 0,90 1,10 26,90 0,00 2 Piaski drobne 2,50 tak 0,65 0,90 1,10 26,90 0,00
15 OBLICZENIA STATYCZNE 15 Poz. 9.1 Ława pod ścianą zewnętrzną Na przedmiotową ławę będą działać następujące obciążenia kn/m γ f kn/m - Obciążenie z dachu poz ,050 1,200 19,260 - murłata 12x12cm 6,00kN/m 3 x 0,12m x 0,12m= 0,086 1,100 0,095 - wieniec żelbetowy 24x20cm 25,00kN/m 3 x 0,24m x 0,20m= 1,200 1,100 1,320 - ściana kolankowa poz ,370kN/m 2 x 0,75m= 5,528 1,117 6,174 - wieniec żelbetowy 24x20cm 1,200 1,100 1,320 - maksymalna reakcja ze stropu 25,278 1,218 30,780 - ściana parteru poz ,370kN/m 2 x 3,25m= 23,953 1,117 26,755 - wieniec żelbetowy 24x20cm 1,200 1,100 1,320 - ściana podziemia poz ,810kN/m 2 x 0,70m= 6,167 1,114 6,870 80,661 1,165 93,894 Ciężar własny ławy i obciążenie gruntem uwzględniono automatycznie w programie obliczeniowym. DANE: Opis fundamentu : Typ: ława prostokątna Wymiary: B = 0,70 m H = 0,30 m B s = 0,24 m e B = 0,05 m Posadowienie fundamentu: D = 1,00 m D min = 1,00 m brak wody gruntowej w zasypce Materiały : Zasypka: ciężar objętościowy: 20,00 kn/m 3 współczynniki obciążenia: γ f,min = 0,90; γ f,max = 1,20 Beton: klasa betonu: B20 (C16/C20) f cd = 10,67 MPa, f ctd = 0,87 MPa, E cm = 29,0 GPa ciężar objętościowy: 24,00 kn/m 3 współczynniki obciążenia: γ f,min = 0,90; γ f,max = 1,10 Zbrojenie: klasa stali: A-III (34GS) otulina zbrojenia c nom = 50 mm WARUNKI STANÓW GRANICZNYCH PODŁOŻA - wg PN-81/B Nośność pionowa podłoża: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoża Q fn = 165,8 kn N r = 107,2 kn < m Q fn = 134,3 kn (79,80% ) OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE FUNDAMENTU - wg PN-B-03264: 2002 Wymiarowanie zbrojenia: Decyduje: kombinacja nr 1 Zbrojenie potrzebne (zbrojenie minimalne) A s = 0,96 cm 2 /mb
16 OBLICZENIA STATYCZNE 16 Ostatecznie przyjęto ławę o szerokości 70cm i wysokości 30cm wykonaną z betonu C16/20 (B20) zbrojoną podłużnie prętami 4#12 ze stali A-III (34GS) oraz poprzecznie strzemionami φ6 w rozstawie co 25 cm wykonanymi ze stali A-0 (St0S). Poz. 9.2 Ławy wewnętrzne Na przedmiotową ławę będą działać następujące obciążenia kn/m γ f kn/m - Reakcja ze słupa drewnianego 10,133 1,200 12,160 - wieniec żelbetowy 24x20cm 25,00kN/m 3 x 0,24m x 0,20m= 1,200 1,100 1,320 - maksymalna reakcja ze stropu 46,547 1,218 56,679 - ściana parteru poz ,370kN/m 2 x 3,25m= 23,953 1,117 26,755 - wieniec żelbetowy 24x20cm 1,200 1,100 1,320 - ściana podziemia poz ,810kN/m 2 x 0,70m= 6,167 1,114 6,870 89,200 1, ,104 Ciężar własny ławy i obciążenie gruntem uwzględniono automatycznie w programie obliczeniowym. DANE: Opis fundamentu : Typ: ława prostokątna Wymiary: B = 0,70 m H = 0,30 m B s = 0,24 m e B = 0,00 m Posadowienie fundamentu: D = 1,00 m D min = 1,00 m brak wody gruntowej w zasypce zateriały : Zasypka: ciężar objętościowy: 20,00 kn/m 3 współczynniki obciążenia: γ f,min = 0,90; γ f,max = 1,20 Beton: klasa betonu: B20 (C16/C20) f cd = 10,67 MPa, f ctd = 0,87 MPa, E cm = 29,0 GPa ciężar objętościowy: 24,00 kn/m 3 współczynniki obciążenia: γ f,min = 0,90; γ f,max = 1,10 Zbrojenie: klasa stali: A-III (34GS) otulina zbrojenia c nom = 50 mm WARUNKI STANÓW GRANICZNYCH PODŁOŻA - wg PN-81/B Nośność pionowa podłoża: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoża Q fn = 191,6 kn N r = 118,4 kn < m Q fn = 155,2 kn (76,27% ) OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE FUNDAMENTU - wg PN-B-03264: 2002 Wymiarowanie zbrojenia: Decyduje: kombinacja nr 1 Zbrojenie potrzebne (zbrojenie minimalne) A s = 0,78 cm 2 /mb Ostatecznie przyjęto ławę o szerokości 70cm i wysokości 30cm wykonaną z betonu C16/20 (B20)
17 OBLICZENIA STATYCZNE 17 zbrojoną podłużnie prętami 4#12 ze stali A-III (34GS) oraz poprzecznie strzemionami φ6 w rozstawie co 25 cm wykonanymi ze stali A-0 (St0S). Poz. 9.3 Stopa pod słup poz. 7.1 Przyjęto konstrukcyjnie stopę o wymiarach 70x70cm i wysokości 30cm wykonaną z betonu C16/20 (B20) zbrojoną siatką 4#12 co 20cm ze stali A-III (34GS). Projektował: mgr inż. ANDRZEJ KOZŁOWSKI upr. bud. nr WAM/0005/POOK/03 Opracował: mgr inż. GRZEGORZ WILCZEK Sprawdził: mgr inż. JACEK KĘDZIERSKI upr. bud. Nr WAM/0003/POOK/05
9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe
9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe OBCIĄŻENIA: 55,00 55,00 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf=,0 Liniowe 0,0 55,00 55,00
Bardziej szczegółowoTablica 1. Zestawienie obciążeń dla remizy strażackiej w Rawałowicach więźba dachowa
strona 1 Tablica 1. Zestawienie obciążeń dla remizy strażackiej w Rawałowicach więźba dachowa Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 1. Blachodachówka o grubości 0,55 mm γ f k d Obc. obl. kn/m 2 0,35 1,30
Bardziej szczegółowo7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu. Wymiary:
7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu Wymiary: B=1,2m L=4,42m H=0,4m Stan graniczny I Stan graniczny II Obciążenie fundamentu odporem gruntu OBCIĄŻENIA: 221,02 221,02 221,02
Bardziej szczegółowoSchemat statyczny płyty: Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,x = 3,24 m Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,y = 5,34 m
5,34 OLICZENI STTYCZNE I WYMIROWNIE POZ.2.1. PŁYT Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. f k d Obc.obl. 1. TERKOT 0,24 1,35 -- 0,32 2. WYLEWK CEMENTOW 5CM 2,10 1,35 --
Bardziej szczegółowo10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej.
10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej. OBCIĄŻENIA: 6,00 6,00 4,11 4,11 1 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa:
Bardziej szczegółowo10.0. Schody górne, wspornikowe.
10.0. Schody górne, wspornikowe. OBCIĄŻENIA: Grupa: A "obc. stałe - pł. spocznik" Stałe γf= 1,0/0,90 Q k = 0,70 kn/m *1,5m=1,05 kn/m. Q o1 = 0,84 kn/m *1,5m=1,6 kn/m, γ f1 = 1,0, Q o = 0,63 kn/m *1,5m=0,95
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY ISTNIEJ
9 OLICZENI STTYCZNE DO PROJEKTU UDOWLNEGO PRZEUDOWY ISTNIEJĄCEJ OCZYSZCZLNI ŚCIEKÓW N OCZYSZCZLNĘ MECHNICZNO IOLOGICZNĄ W TECHNOLOGII SR ORZ KNLIZCJI SNITRNEJ Z POMPOWNIĄ ŚCIEKÓW W MIEJSCOWOŚCI SMOKLĘSKI,
Bardziej szczegółowoObciążenia (wartości charakterystyczne): - pokrycie dachu (wg PN-82/B-02001: ): Garaż 8/K Obliczenia statyczne. garaż Dach, DANE: Szkic wiązara
Garaż 8/K Obliczenia statyczne. garaż Dach, DNE: Szkic wiązara 571,8 396,1 42,0 781,7 10,0 20 51,0 14 690,0 14 51,0 820,0 Geometria ustroju: Kąt nachylenia połaci dachowej α = 42,0 o Rozpiętość wiązara
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
PROJEKT BUDOWLANY ZMIANY KONSTRUKCJI DACHU W RUDZICZCE PRZY UL. WOSZCZYCKIEJ 17 1 OBLICZENIA STATYCZNE Inwestor: Gmina Suszec ul. Lipowa 1 43-267 Suszec Budowa: Rudziczka, ul. Woszczycka 17 dz. nr 298/581
Bardziej szczegółowo- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - DREWNO
- 1 - Kalkulator Elementów Drewnianych v.2.2 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - DREWNO Użytkownik: Biuro Inżynierskie SPECBUD 2002-2010 SPECBUD Gliwice Autor: mg inż. Jan Kowalski Tytuł: Obliczenia elementów
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA KONSTRUKCYJNE
OLICZENI KONSTRUKCYJNE SLI GIMNSTYCZNEJ W JEMIELNIE 1. Płatew dachowa DNE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 16,0 cm Wysokość h = 20,0 cm Drewno: Drewno klejone z drewna litego iglastego,
Bardziej szczegółowoObciążenia konstrukcji dachu Tablica 1. Pokrycie dachu Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f k d Obc. obl. kn/m 2 1. Blachodachówka 0,10 1,20 -- 0,12 2. Łaty i kontrłaty [0,100kN/m2] 0,10 1,10 -- 0,11
Bardziej szczegółowoPoziom I-II Bieg schodowy 6 SZKIC SCHODÓW GEOMETRIA SCHODÓW
Poziom I-II ieg schodowy SZKIC SCHODÓW 23 0 175 1,5 175 32 29,2 17,5 10x 17,5/29,2 1,5 GEOMETRI SCHODÓW 30 130 413 24 Wymiary schodów : Długość dolnego spocznika l s,d = 1,50 m Grubość płyty spocznika
Bardziej szczegółowo8.OBLICZENIA STATYCZNE
8.OLICZENI STTYCZNE. Dach ZESTWIENI OCIĄŻEŃ Pokrycie, lachodachówka Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f Obc. obl. kn/m 2. lachodachówka o grubości 0,55 mm [0,350kN/m2] 0,35,30 0,45 2. Łaty 5,5 cm
Bardziej szczegółowo- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET
- 1 - Kalkulator Elementów Żelbetowych 2.1 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET Użytkownik: Biuro Inżynierskie SPECBUD 2001-2010 SPECBUD Gliwice Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.4.1. Elementy żelbetowe
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE OBIEKT: ROZBUDOWA PSP W KOZŁOWIE ADRES OBIEKTU: KOZŁÓW DZ. NR 648 INWESTOR: GMINA JASTRZĘBIA
OBLICZENIA STATYCZNE OBIEKT: ROZBUDOWA PSP W KOZŁOWIE ADRES OBIEKTU: KOZŁÓW DZ. NR 648 INWESTOR: GMINA JASTRZĘBIA PROJEKTANT ; MGR INŻ. JÓZEF GARCZYŃSKI... UPR. NR GP-III-8386/33/87 SPRAWDZIŁ ; MGR INŻ.
Bardziej szczegółowomgr inŝ.. Antoni Sienicki 1/21 Poz. 1.1 Deskowanie Poz. 1.2 Krokiew Obliczenia statyczno wytrzymałościowe
1/21 Poz. 1.1 Deskowanie Przyjęto deskowanie połaci dachu z płyt OSB gr. 22 lub 18 mm. Płyty mocować do krokwi za pomocą wkrętów do drewna. Poz. 1.2 Krokiew DANE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny
Bardziej szczegółowoZbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi 6 co 400 mm na całej długości przęsła
Zginanie: (przekrój c-c) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)130.71 knm Zbrojenie potrzebne górne s1 = 4.90 cm 2. Przyjęto 3 16 o s = 6.03 cm 2 ( = 0.36%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = (-)130.71
Bardziej szczegółowo- 1 - Belka Żelbetowa 3.0 A B C 0,30 5,00 0,30 5,00 0,25 1,00
- - elka Żelbetowa 3.0 OLIZENI STTYZNO-WYTRZYMŁOŚIOWE ELKI ŻELETOWEJ Użytkownik: iuro Inżynierskie SPEUD 200-200 SPEUD Gliwice utor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.7.3. elka żelbetowa ciągła SZKI ELKI:
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJA
OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJA UKŁAD KONSTRUKCYJNY Układ konstrukcyjny mieszany, podstawowymi elementami konstrukcyjnymi są betonowe ławy fundamentowe, belki, wieńce. Ściany planowanej rozbudowy parteru i
Bardziej szczegółowoDANE. Szkic układu poprzecznego. Szkic układu podłużnego - płatwi pośredniej
Leśniczówka 9/k Obliczenia statyczne. leśniczówka 1.Dach. DNE Szkic układu poprzecznego 712,8 270,0 45,0 19 436,0 19 455,0 46,0 14 888,0 14 46,0 1008,0 Szkic układu podłużnego - płatwi pośredniej 270,0
Bardziej szczegółowoPROJEKT BUDOWLANO- WYKONAWCZY DOCIEPLENIA I KOLORYSTYKI BUDYNKU WIELORODZINNEGO DOBUDOWA KOTŁOWNI
FIRMA INśYNIERSKA ZG-TENSOR 43-512 Janowice, ul. Janowicka 96 tel. 0600995514, fax: (0..32) 2141745 e-mail: zg-tensor@o2.pl Inwestycja: PROJEKT BUDOWLANO- WYKONAWCZY DOCIEPLENIA I KOLORYSTYKI BUDYNKU WIELORODZINNEGO
Bardziej szczegółowoul. KRASZEWSKIEGO 4, MYSŁOWICE, tel , tel. kom NIP , REGON: Gmina Miasto Mysłowice
DL USŁUGI W BUDOWNICTWIE ŁUKASZ DROBIEC P R O J E K T O W A N I E, E K S P E R T Y Z Y, O P I N I E, N A D Z O R Y ul. KRASZEWSKIEGO 4, 41-400 MYSŁOWICE, tel. 32 318 18 65, tel. kom. 505 807 349 NIP 222-042-69-14,
Bardziej szczegółowoPROJEKT REMONTU POCHYLNI ZEWNĘTRZNEJ PRZY POWIATOWYM CENTRUM ZDROWIA W OTWOCKU
BOB - Biuro Obsługi Budowy Marek Frelek ul. Powstańców Warszawy 14, 05-420 Józefów NIP 532-000-59-29 tel. 602 614 793, e-mail: marek.frelek@vp.pl PROJEKT REMONTU POCHYLNI ZEWNĘTRZNEJ PRZY POWIATOWYM CENTRUM
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE
OLICZENI STTYCZNO - WYTRZYMŁOŚCIOWE 1. ZESTWIENIE OCIĄśEŃ N IEG SCHODOWY Zestawienie obciąŝeń [kn/m 2 ] Opis obciąŝenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. ObciąŜenie zmienne (wszelkiego rodzaju budynki mieszkalne,
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
OLICZENI STTYCZNE Obciążenie śniegiem wg PN-80/-02010/z1 / Z1-5 S [kn/m 2 ] h=1,0 l=5,0 l=5,0 1,080 2,700 2,700 1,080 Maksymalne obciążenie dachu: - Dach z przegrodą lub z attyką, h = 1,0 m - Obciążenie
Bardziej szczegółowo- 1 - OBLICZENIA WIĄZARA PŁATWIOWO-KLESZCZOWEGO. Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.1.2 Wiązar płatwiowo-kleszczowy DANE
- 1 - Wiązar Płatwiowy-Kleszczowy 5.2 OLICZENIA WIĄZARA PŁATWIOWO-KLESZCZOWEGO Użytkownik: iuro Inżynierskie SPECUD 1995-2010 SPECUD Gliwice Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.1.2 Wiązar płatwiowo-kleszczowy
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE
1112 Z1 1 OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE SPIS TREŚCI 1. Nowe elementy konstrukcyjne... 2 2. Zestawienie obciążeń... 2 2.1. Obciążenia stałe stan istniejący i projektowany... 2 2.2. Obciążenia
Bardziej szczegółowoDomek letniskowy lub całoroczny 5x4m.plus zadaszona weranda
Domek letniskowy lub całoroczny 5x4m.plus zadaszona weranda Mały domek GW-1 to zgrabny, ciepły domek całoroczny w technologii szkieletowej o wymiarach 5,5m x 5m plus zadaszony taras 1,5m x 5m. Domek GW-1
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE ROZBUDOWA O GABINETY REHABILITACYJNE ORAZ PRZEBUDOWA POMIESZCZEŃ W PARTERZE BUDYNKU NZOZ W ŁAPANOWIE
OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE ROZBUDOWA O GABINETY REHABILITACYJNE ORAZ PRZEBUDOWA POMIESZCZEŃ W PARTERZE BUDYNKU NZOZ W ŁAPANOWIE 1. ZESTAWIENIE NORM PN -82/B - 02000 PN -82/B - 02001 PN -82/B
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY ZAKRES PROJEKTU PRZEDMIOT OPRACOWANIA PODSTAWA OPRACOWANIA ZAŁOŻENIA OBLICZENIOWE DANE MATERIAŁOWE
Spis treści OPIS TECHNICZNY... 3 ZAKRES PROJEKTU... 3 PRZEDMIOT OPRACOWANIA... 3 PODSTAWA OPRACOWANIA... 3 ZAŁOŻENIA OBLICZENIOWE... 3 DANE MATERIAŁOWE... 3 ELEMENTY KONSTRUKCYJNE... 4 SPIS RYSUNKÓW...
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJA PODSTAWOWE OBCIĄŻENIA SCHEMATY STATYCZNE I WYNIKI OBLICZEŃ = 1,50
KONSTRUKCJA PODSTAWOWE OBCIĄŻENIA SCHEMATY STATYCZNE I WYNIKI OBLICZEŃ Zebranie obciążeń: Śnieg: Obciążenie charakterystyczne śniegiem gruntu q k = 0,70 kn/m 2 przyjęto zgodnie ze zmianą do normy Az, jak
Bardziej szczegółowo1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU. Poziom odniesienia: 0,00 m.
1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU Poziom odniesienia: 0,00 m. 4 2 0-2 -4 0 2. Fundamenty Liczba fundamentów: 1 2.1. Fundament nr 1 Klasa fundamentu: ława, Typ konstrukcji: ściana, Położenie fundamentu względem
Bardziej szczegółowoSprawdzenie stanów granicznych użytkowalności.
MARCIN BRAŚ SGU Sprawzenie stanów granicznych użytkowalności. Wymiary belki: szerokość przekroju poprzecznego: b w := 35cm wysokość przekroju poprzecznego: h:= 70cm rozpiętość obliczeniowa przęsła: :=
Bardziej szczegółowo- 1 - Belka Żelbetowa 4.0
- 1 - elka Żelbetowa 4.0 OLIZENI STTYZNO-WYTRZYMŁOŚIOWE ELKI ŻELETOWEJ Użytkownik: iuro Inżynierskie SPEU utor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: elki żelbetowe stropu 2001-2014 SPEU Gliwice Podciąg - oś i
Bardziej szczegółowo1. Ciężar własny stropu Rector 4,00 1,10 -- 4,40 Σ: 4,00 1,10 -- 4,40. 5,00 1,10 -- 5,50 25,0x0,20 Σ: 5,00 1,10 -- 5,50
Spis treści 1. Wstęp 2. Zestawienie obciążeń 3. Obliczenia płyty stropodachu 4. Obliczenia stropu na poz. + 7,99 m 5. Obliczenia stropu na poz. + 4,25 m 6. Obliczenia stropu na poz. +/- 0,00 m 7. Obliczenia
Bardziej szczegółowoI. OPIS TECHNICZNY - KONSTRUKCJE
I. OPIS TECHNICZNY - KONSTRUKCJE 1. Przedmiot opracowania Przedmiotem opracowania obliczeń statycznych jest konstrukcja budynku szkoły podstawowej objętego rozbudową, zlokalizowanego w ronowie przy ul.
Bardziej szczegółowoZałącznik nr 3. Obliczenia konstrukcyjne
32 Załącznik nr 3 Obliczenia konstrukcyjne Poz. 1. Strop istniejący nad parterem (sprawdzenie nośności) Istniejący strop typu Kleina z płytą cięŝką. Wartość charakterystyczna obciąŝenia uŝytkowego w projektowanym
Bardziej szczegółowoObliczenia statyczne do projektu konstrukcji wiaty targowiska miejskiego w Olsztynku z budynkiem kubaturowym.
Obliczenia statyczne do projektu konstrukcji wiaty targowiska miejskiego w Olsztynku z budynkiem kubaturowym. Poz. 1.0 Dach wiaty Kąt nachylenia połaci α = 15 o Obciążenia: a/ stałe - pokrycie z płyt bitumicznych
Bardziej szczegółowomr1 Klasa betonu Klasa stali Otulina [cm] 4.00 Średnica prętów zbrojeniowych ściany φ 1 [mm] 12.0 Średnica prętów zbrojeniowych podstawy φ 2
4. mur oporowy Geometria mr1 Wysokość ściany H [m] 2.50 Szerokość ściany B [m] 2.00 Długość ściany L [m] 10.00 Grubość górna ściany B 5 [m] 0.20 Grubość dolna ściany B 2 [m] 0.24 Minimalna głębokość posadowienia
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
OBLICZENIA STATYCZNE Spis treści: I. opis konstrukcji II. podstawowe wyniki obliczeń konstrukcji Założenia obciążeń 1. Więźba dachowa poz. 1.1-1.5 2. Stropy kondygnacji parteru poz. 2.1-2.7 3. Nadproża
Bardziej szczegółowoPręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264
Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x900 (Beton
Bardziej szczegółowoProjektuje się płytę żelbetową wylewaną na mokro, krzyżowo-zbrojoną. Parametry techniczne:
- str.10 - POZ.2. STROP NAD KLATKĄ SCHODOWĄ Projektuje się płytę żelbetową wylewaną na mokro, krzyżowo-zbrojoną. Parametry techniczne: 1/ Grubość płyty h = 15cm 2/ Grubość otulenia zbrojenia a = 2cm 3/
Bardziej szczegółowoKraków ul. Czarnowiejska Dz. nr 19/18, 19/26 obr.12 Krowodrza. Akademia Górniczo-Hutnicza im. St.Staszica w Krakowie Kraków, al.
NIP 679-102-48-90 PeKaO S.. II o/ Kraków 53 1240 1444 1111 0000 0935 8663 Obiekt: PWILON -0 GH dres: Kraków ul. Czarnowiejska Dz. nr 19/18, 19/26 obr.12 Krowodrza Inwestor: kademia Górniczo-Hutnicza im.
Bardziej szczegółowoPRZEBUDOWA I ROZBUDOWA BUDYNKU ZAKŁADU OPIEKI ZDROWOTNEJ W SKOŁYSZYNIE BRANŻA KONSTRUKCJA
P R O J E K T B U D O W L A N Y PRZEBUDOWA I ROZBUDOWA BUDYNKU ZAKŁADU OPIEKI ZDROWOTNEJ W SKOŁYSZYNIE BRANŻA KONSTRUKCJA nazwa inwestycji: adres inwestycji: PRZEBUDOWA I ROZBUDOWA BUDYNKU ZAKŁADU OPIEKI
Bardziej szczegółowo0,42 1, ,50 [21,0kN/m3 0,02m] 4. Warstwa cementowa grub. 7 cm
PROJEKT MONTŻU WNIEN SP Z PODESTEM N NTRESOLI WRZ Z TECHNOLOGIĄ UZDTNINI WODY W UDYNKU KRYTEGO SENU WODNIK 2000 W GRODZISKU MZOWIECKIM N DZIŁKCH NR 55/2, 58/2 (ORĘ 0057) Inwestor Ośrodek Sportu i Rekreacji
Bardziej szczegółowoSPIS TREŚCI: Część opisowa
SPIS TREŚCI: Część opisowa 1. Przedmiot i zakres opracowania. 2. Podstawa opracowania 3. Posadowienie obiektu. 4. Opis konstrukcji. 5. Materiały. 6. Zabezpieczenie konstrukcji. 7. Wytyczne realizacji i
Bardziej szczegółowoQ r POZ.9. ŁAWY FUNDAMENTOWE
- str. 28 - POZ.9. ŁAWY FUNDAMENTOWE Na podstawie dokumentacji geotechnicznej, opracowanej przez Przedsiębiorstwo Opoka Usługi Geologiczne, opracowanie marzec 2012r, stwierdzono następującą budowę podłoża
Bardziej szczegółowoPROJEKT BUDOWLANY ROZBUDOWY BUDYNKU ZESPOŁU SZKOLNO-PRZEDSZKOLNEGO W SZEMUDZIE PRZY UL. SZKOLNEJ 4
II KONSTRUKCJA Część opisowa 1 Opis techniczny 2 Podstawowe wyniki obliczeń statycznych Część rysunkowa K1 RZUT FUNDAMENTÓW K2 SCHEMAT KONSTRUKCYJNY STROPU NAD PARTEREM K3 SCHEMAT KONSTRUKCYJNY STROPU
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE
OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE 1. Obciążenia 1.1. Założenia Ze względu na brak pełnych danych dotyczących konstrukcji istniejącego obiektu, w tym stalowego podciągu, drewnianego stropu oraz więźby
Bardziej szczegółowoStr. 9. Ciężar 1m 2 rzutu dachu (połaci ) qkr qor gr = 0,31 / 0,76 = 0,41 * 1,20 = 0,49 kn/m 2
Str. 9 5. OBLICZENIA STATYCZNE Zastosowane schematy konstrukcyjne (statyczne), założenia przyjęte do obliczeń konstrukcji, w tym dotyczące obciążeń, oraz podstawowe wyniki tych obliczeń. Założenia przyjęte
Bardziej szczegółowoParametry geotechniczne gruntów ustalono na podstawie Metody B Piasek średni Stopień zagęszczenia gruntu niespoistego: I D = 0,7.
.11 Fundamenty.11.1 Określenie parametrów geotechnicznych podłoża Rys.93. Schemat obliczeniowy dla ławy Parametry geotechniczne gruntów ustalono na podstawie Metody B Piasek średni Stopień zagęszczenia
Bardziej szczegółowoPręt nr 0 - Element żelbetowy wg PN-EN :2004
Budynek wielorodzinny - Rama żelbetowa strona nr 1 z 13 Pręt nr 0 - Element żelbetowy wg PN-EN 1992-1-1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 0 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 0 (x=-0.120m,
Bardziej szczegółowoPręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN :2004
Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN 1992-1-1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x800
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
OBLICZENIA STATYCZNE. ZałoŜenia do obliczeń Wiatr Strefa I, Śnieg strefa II Kategoria Geotechniczna obiektu Na podstawie Rozporządzenia Ministra Spraw Wewnętrznych i Administracji w sprawie ustalania geotechnicznych
Bardziej szczegółowoPręt nr 0 - Płyta żelbetowa jednokierunkowo zbrojona wg PN-EN :2004
Pręt nr 0 - Płyta żelbetowa jednokierunkowo zbrojona wg PN-EN 1992-1- 1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 0 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 0 (x0.000m, y0.000m); 1 (x6.000m, y0.000m)
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY. 1. Dane ogólne Podstawa opracowania.
OPIS TECHNICZNY 1. Dane ogólne. 1.1. Podstawa opracowania. - projekt architektury - wytyczne materiałowe - normy budowlane, a w szczególności: PN-82/B-02000. Obciążenia budowli. Zasady ustalania wartości.
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI I OBLICZENIA.
OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI I OBLICZENIA. Założenia przyjęte do wykonania projektu konstrukcji: - III kategoria terenu górniczego, drgania powierzchni mieszczą się w I stopniu intensywności, deformacje
Bardziej szczegółowoWyciąg z obliczeń elementów konstrukcji budynku
Wyciąg z obliczeń elementów konstrukcji budynku Tablica. 1 Dach g k Obc. obl. Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f d kn/m 2 1. Blacha fałdowa stalowa o wysokości fałdy 55 (T- 0,09 1,10 -- 0,10 55) gr.
Bardziej szczegółowo1. Zebranie obciążeń. Strop nad parterem
Wyciąg z obliczeń 1. Zebranie obciążeń Stropodach Obciążenie Y qk Y f qo 2x papa termozgrzewalna 0,15 kn/m2 0,15 1,2 0,18 Szlichta cementowa 5cm 21 kn/m3 21*0,05 1,05 1,3 1,365 Folia PE 0,002kN/m2 0,002
Bardziej szczegółowoObliczenia statyczne Przebudowa Poradni Hepatologicznej Chorzów ul. Zjednoczenia 10.
1 Obliczenia statyczne Przebudowa Poradni Hepatologicznej Chorzów ul. Zjednoczenia 10. Obliczenia wykonano w oparciu o obliczenia statyczne sprawdzające wykonane dla ekspertyzy technicznej opracowanej
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY I ROZBUDOWY TOLAET PRZY ZESPOLE SZKÓŁ OGÓLNOSZTAŁCĄCYCH NR 2 W BYDGOSZCZY
OLICZENI STTYCZNE DO PROJEKTU UDOWLNEGO PRZEUDOWY I ROZUDOWY TOLET PRZY ZESPOLE SZKÓŁ OGÓLNOSZTŁCĄCYCH NR 2 W YDGOSZCZY KROKIEW Tablica 1. Obciążenia stałe Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f Obc. obl.
Bardziej szczegółowoSchemat statyczny - patrz rysunek obok:
- str.20 - POZ. 6. NDPROŻ Poz. 6.1. Nadproże o rozpiętości 2.62m 1/ Ciężar nadproża 25 30cm 0.25 0.30 24 = 1.8kN/m 1.1 2.0kN/m 2/ Ciężar ściany na nadprożu 0.25 1.3 18 = 5.8kN/m 1.1 6.4kN/m 3/ Ciężar tynku
Bardziej szczegółowoPROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY
PROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY ZMIANA SPOSOBU UśYTKOWANIA CZĘŚCI ISTNIEJACEGO BUDYNKU USŁUGOWO-MIESZKALNEGO Z POMIESZCEŃ APTEKI NA GMINNĄ BIBLIOTEKĘ PUBLICZNĄ WRAZ Z PRZEBUDOWĄ SCHODÓW ZEWNĘTRZNYCH DO
Bardziej szczegółowoWyniki wymiarowania elementu żelbetowego wg PN-B-03264:2002
Wyniki ymiaroania elementu żelbetoego g PN-B-0364:00 RM_Zelb v. 6.3 Cechy przekroju: zadanie Żelbet, pręt nr, przekrój: x a=,5 m, x b=3,75 m Wymiary przekroju [cm]: h=78,8, b =35,0, b e=00,0, h =0,0, skosy:
Bardziej szczegółowoKARTA TYTUŁOWA. Obiekt: ROZBUDOWA BUDYNKU PRZEDSZKOLA POGWIZDÓW ul. Kościelna 21 dz. 177/1, 155/3
Cn 400 KRT TYTUŁOW Obiekt: ROZUDOW UDYNKU PRZEDSZKOL POGWIZDÓW ul. Kościelna 2 dz. 77/, 55/3 Treść: PROJEKT UDOWLNY ROZUDOW UDYNKU PRZEDSZKOL ranża: KONSTRUKCJ Inwestor: Gmina Hażlach 43-49 HŻŁCH ul. Główna
Bardziej szczegółowo- 1 - Wiązar Jętkowy ,2 89,2 89,2 89,2 356,8 12,5 373,9 186,1 12,5 740,0
- 1 - Wiązar Jętkowy 5.2 OLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE WIĄZR JĘTKOWEGO Użytkownik: iuro Inżynierskie SPECUD 1995-2010 SPECUD Gliwice utor: inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.1.3 Dach - Wiązar jętkowy DNE:
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE DACHU
OBLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE DCHU Drewno sosnowe klasy C f cok :=.0MPa f k :=.0MPa k od := 0.9 γ :=.3 f cok k od f k k od f cod := γ f cod =.5 MPa f := γ f = 6.6 MPa f zd := f E 0.05 := 700MPa E
Bardziej szczegółowoPROJEKT BUDOWLANO-WYKONAWCZY
PRZEBUDOWA, ROZBUDOWA I ZMIANA SPOSOBU UŻYTKOWANIA BUDYNKU REMIZY OSP W LIPIE DLA POTRZEB CENTRUM KULTURALNO-REKREACYJNEGO NA DZ. NR EW. 287 I 286 POŁOŻONEJ W MIEJSCOWOŚCI LIPA, GM. GŁOWACZÓW. PROJEKT
Bardziej szczegółowoPROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY
PROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY Stadium: Obiekt: Adres: Temat: Branża: Inwestor: Projekt budowlano - wykonawczy Budynek domu pogrzebowego Rakoniewice ul. Zamkowa, dz. nr 149/1, 150/2 ark 3 obr. Rakoniewice
Bardziej szczegółowoSPIS ZAWARTOŚCI. 1. Opis techniczny konstrukcji str Obliczenia konstrukcyjne(fragmenty) str Rysunki konstrukcyjne str.
SPIS ZAWARTOŚCI 1. konstrukcji str.1-5 2. Obliczenia konstrukcyjne(fragmenty) str.6-20 3. Rysunki konstrukcyjne str.21-22 OPIS TECHNICZNY 1. PODSTAWA OPRACOWANIA. 1.1. Projekt architektoniczny 1.2. Uzgodnienia
Bardziej szczegółowoPROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWLANY
ROZBUDOWA BUDYNKU REMIZY STRAŻACKIEJ Z INFRASTRUKTURĄ TECHNICZNĄ Adres: dz. nr geod. 284/2, Kłonówek, gm. Gózd Inwestor: Ochotnicza Straż Pożarna w Kłonówku, Kłonówek, gm. Gózd PROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWLANY
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
I. Zebranie obciążeń 1. Obciążenia stałe Do obliczeń przyjęto wartości według normy PN-EN 1991-1-1:2004 1.1. Dach część górna ELEMENT CHARAKTERYSTYCZNE γ OBLICZENIOWE Płyta warstwowa 10cm 0,10 1,2 0,12
Bardziej szczegółowodo projektu budowlanego przebudowy stropodach na dach woelospadowy stromy na budynku Środowiskowego Domu Samopomocy w Rakszawie.
OPIS TECHNICZNY do projektu budowlanego przebudowy stropodach na dach woelospadowy stromy na budynku Środowiskowego Domu Samopomocy w Rakszawie. 1. Podstawa opracowania : - zlecenie Inwestora na opracowanie
Bardziej szczegółowoZałącznik nr 2. Obliczenia konstrukcyjne
1 Załącznik nr 2 Obliczenia konstrukcyjne Poz. 1. Obliczenie obciążeń zewnętrznych zmiennych 2 1. Obciążenie wiatrem Rodzaj: wiatr. Typ: zmienne. 1.1. Dach jednospadowy Charakterystyczne ciśnienie prędkości
Bardziej szczegółowoLp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f
0,10 0,30 L = 0,50 0,10 H=0,40 OBLICZENIA 6 OBLICZENIA DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY SCHODÓW ZEWNĘTRZNYCH, DRZWI WEJŚCIOWYCH SZT. 2 I ZADASZENIA WEJŚCIA GŁÓWNEGO DO BUDYNKU NR 3 JW. 5338 przy ul.
Bardziej szczegółowoPręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN :2004
Budynek wielorodzinny - Rama żelbetowa strona nr z 7 Pręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN 992--:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 4 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 2 (x=4.000m,
Bardziej szczegółowoBUDOWA SIEDZIBY PLACÓWKI TERENOWEJ W STASZOWIE PRZY UL. MICKIEWICZA PROJEKT WYKONAWCZY - KONSTRUKCJA SPIS TREŚCI
SPIS TREŚCI I./ OPIS TECHNICZNY II./ WYKAZY STALI III./ RYSUNKI 1K.RZUT FUNDAMENTÓW SKALA 1 : 50 2K.RZUT KONSTRUKCYJNY PARTERU SKALA 1 : 100 3K.RZUT KONSTRUKCYJNY I PIĘTRA SKALA 1 : 100 4K.RZUT KONSTRUKCYJNY
Bardziej szczegółowoe = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65 m Dla B20 i stali St0S h = 15 cm h 0 = 12 cm 958 1,00 0,12 F a = 0,0029x100x12 = 3,48 cm 2
OBLICZENIA STATYCZNE POZ.1.1 ŚCIANA PODŁUŻNA BASENU. Projektuje się baseny żelbetowe z betonu B20 zbrojone stalą St0S. Grubość ściany 12 cm. Z = 0,5x10,00x1,96 2 x1,1 = 21,13 kn e = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE do projektu termomodernizacji budynku przedszkola wraz z wymianą źródła ciepła
OBLICZENI STTYCZNE do projektu termomodernizacji budynku przedszkola wraz z wymianą źródła ciepła Normy budowlane i literatura : 01. PN-82/B-02001 ObciąŜenia budowli. ObciąŜenia stałe. 02. PN-82/B-02003
Bardziej szczegółowoZałożenia obliczeniowe i obciążenia
1 Spis treści Założenia obliczeniowe i obciążenia... 3 Model konstrukcji... 4 Płyta trybun... 5 Belki trybun... 7 Szkielet żelbetowy... 8 Fundamenty... 12 Schody... 14 Stropy i stropodachy żelbetowe...
Bardziej szczegółowoZakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT. Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne
Zakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne PROJEKT WYBRANYCH ELEMENTÓW KONSTRUKCJI ŻELBETOWEJ BUDYNKU BIUROWEGO DESIGN FOR SELECTED
Bardziej szczegółowoObliczenia bosmanatu. Schemat statyczny (ci ar belki uwzgl dniony automatycznie): Momenty zginaj ce [knm]:
Obliczenia bosmanatu 1. Zebranie obci strop drewniany Tablica 1. k Obc. obl. Lp Opis obci enia Obc. char. kn/m 2 f d kn/m 2 1. Obci enie zmienne (wszelkie pokoje biurowe, 2,00 1,40 0,50 2,80 gabinety lekarskie,
Bardziej szczegółowo2.4 Podcig B1 +;+# +# '!" +,'---9.(!,'-< =(& 2.5 Słupy wewntrzne i zewntrzne S1 i S2
I. OPIS TECHNICZNY I OLICZENI ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH 1. Przedmiot opracowania 2. Rozwizania konstrukcyjno-materiałowe 2.1 Płyta fundamentowa P!" #$ %& # ' (" # (" ) *+ +,'---. (/!" 0!" 1 $ + 2" 0!&
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej
OBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej 1.0 DŹWIGAR DACHOWY Schemat statyczny: kratownica trójkątna symetryczna dwuprzęsłowa Rozpiętości obliczeniowe: L 1 = L 2 = 3,00 m Rozstaw dźwigarów: a =
Bardziej szczegółowoOpis techniczny konstrukcji i obliczenia statyczne Do budynku toalety publicznej SPIS TREŚCI
Opis techniczny konstrukcji i obliczenia statyczne Do budynku toalety publicznej SPIS TREŚCI 1 PRZEDMIOT OPRACOWANIA I LOKALIZACJA. 1 2 PODSTAWY OPRACOWANIA. 1 3 MATERIAŁY PODSTAWOWE 2 4 PROJEKTY ZWIĄZANE.
Bardziej szczegółowoProjektant: ul. Św. Wincentego 114 / U11 03-291 Warszawa tel./fax 22 301-84-41 kom. 504-318-925 wojciechowski@grw.com.pl www.grw.com.
Projektant: ul. Św. Wincentego 114 / U11 03-291 Warszawa tel./fax 22 301-84-41 kom. 504-318-925 wojciechowski@grw.com.pl www.grw.com.pl Nazwa Projektu: DOBUDOWA WINDY WEWNĘTRZNEJ DO PRZEWOZU OSÓB NIEPEŁNOSPRAWNYCH
Bardziej szczegółowoOpracowanie: Emilia Inczewska 1
Dla żelbetowej belki wykonanej z betonu klasy C20/25 ( αcc=1,0), o schemacie statycznym i obciążeniu jak na rysunku poniżej: należy wykonać: 1. Wykres momentów- z pominięciem ciężaru własnego belki- dla
Bardziej szczegółowoPROJEKT BUDOWLANY KONSTRUKCJA BUDOWA PODZIEMNEJ KOMORY TECHNOLOGICZNEJ NIEZBĘDNEJ DO PRACY FONTANN W PARKU W ŚWIERKLAŃCU UL.
SK Konstrukcje Sylwia Kasperska Biuro Projektów ul. Królowej Jadwigi 27/39, 33-300 Nowy Sącz tel: +48 606 200 405 biuro@skkonstrukcje.pl www.skkonstrukcje.pl PROJEKT BUDOWLANY KONSTRUKCJA TEMAT: BUDOWA
Bardziej szczegółowoP. B. część konstrukcyjna
P.. część konstrukcyjna O L I C Z E N I S T T Y C Z N E TEMT : PROJEKT PRZEUDOWY ISTNIEJĄCYCH OIEKTÓW N CELE SPOŁECZNO-KULTURLNE W ŻNICY LOKLIZCJ: ŻNIC, 34-350 GMIN WĘGIERSK GÓRK, DZIŁKI NR 838/2 ; 838/3,
Bardziej szczegółowoPROJEKT BUDOWLANO-WYKONAWCZY
PROJEKT BUDOWLANO-WYKONAWCZY Remontu więźby dachowej w budynku mieszkalnym w Warszawie przy ul. Długiej 24, segment A i B Część: Konstrukcje Budowlane Spis zawartości : 1. Dane ogólne 1.1. Podstawa opracowania
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
OBLICZENIA STATYCZNE Robudowa istniejącego budynku świetlicy wiejskiej Inwestor: Gmina Skoki Adres: Kusewo diałka 130/5 i 128 Po.1.1.Dach krokiew. DANE: Wymiary prekroju: prekrój prostokątny Serokość b
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
OBLICZENIA STATYCZNE do projektu budowlano wykonawczego przebudowy i modernizacji istniejącego budynku filii biblioteki w Barcicach dz. nr 303/ obr. Barcice Materiały konstrukcyjne: - beton C20/25 (dawne
Bardziej szczegółowoZestawić siły wewnętrzne kombinacji SGN dla wszystkich kombinacji w tabeli:
4. Wymiarowanie ramy w osiach A-B 4.1. Wstępne wymiarowanie rygla i słupa. Wstępne przyjęcie wymiarów. 4.2. Wymiarowanie zbrojenia w ryglu w osiach A-B. - wyznaczenie otuliny zbrojenia - wysokość użyteczna
Bardziej szczegółowoPROJEKT KONSTRUKCJI PRZEBUDOWA GMINNEGO TARGOWISKA W SKRWILNIE WITACZ SKRWILNO, GM. SKRWILNO DZ. NR 245/20
PROJEKT KONSTRUKCJI PRZEBUDOWA GMINNEGO TARGOWISKA W SKRWILNIE WITACZ SKRWILNO, GM. SKRWILNO DZ. NR 245/20 INWESTOR: GMINA SKRWILNO SKRWILNO 87-510 ADRES: DZIAŁKA NR 245/20 SKRWILNO GM. SKRWILNO PROJEKTOWAŁ:
Bardziej szczegółowoRzut z góry na strop 1
Rzut z góry na strop 1 Przekrój A-03 Zestawienie obciążeń stałych oddziaływujących na płytę stropową Lp Nazwa Wymiary Cięzar jednostko wy Obciążenia charakterystyczn e stałe kn/m Współczyn n. bezpieczeń
Bardziej szczegółowoObciążenia. Wartość Jednostka Mnożnik [m] oblicz. [kn/m] 1 ciężar [kn/m 2 ]
Projekt: pomnik Wałowa Strona 1 1. obciążenia -pomnik Obciążenia Zestaw 1 nr Rodzaj obciążenia 1 obciążenie wiatrem 2 ciężar pomnika 3 ciężąr cokołu fi 80 Wartość Jednostka Mnożnik [m] obciążenie charakter.
Bardziej szczegółowoObliczenia statyczne - dom kultury w Ozimku
1 Obliczenia statyczne - dom kultury w Ozimku Poz. 1. Wymiany w stropie przy szybie dźwigu w hollu. Obciąż. stropu. - warstwy posadzkowe 1,50 1,2 1,80 kn/m 2 - warstwa wyrównawcza 0,05 x 21,0 = 1,05 1,3
Bardziej szczegółowoZaprojektować zbrojenie na zginanie w płycie żelbetowej jednokierunkowo zginanej, stropu płytowo- żebrowego, pokazanego na rysunku.
Zaprojektować zbrojenie na zginanie w płycie żelbetowej jednokierunkowo zginanej, stropu płytowo- żebrowego, pokazanego na rysunku. Założyć układ warstw stropowych: beton: C0/5 lastric o 3cm warstwa wyrównawcza
Bardziej szczegółowoTEMAT: PROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWLANO- WYKONAWCZY ROZBUDOWY URZĘDU O ŁĄCZNIK Z POMIESZCZENIAMI BIUROWYMI
TEMAT: PROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWLANO- WYKONAWCZY ROZBUDOWY URZĘDU O ŁĄCZNIK Z POMIESZCZENIAMI BIUROWYMI RODZAJ OPRACOWANIA: PROJEKT WYKONAWCZO BUDOWLANY KONSTRUKCJI ADRES: ul. Wojska Polskiego 10
Bardziej szczegółowo