O B L I C Z E N I A S T A T Y C Z N E

Save this PDF as:
 WORD  PNG  TXT  JPG

Wielkość: px
Rozpocząć pokaz od strony:

Download "O B L I C Z E N I A S T A T Y C Z N E"

Transkrypt

1 OBLICZENIA STATYCZNE 1 O B L I C Z E N I A S T A T Y C Z N E 1.0 Obciążenia 1.1 Obciążenie śniegiem strefa IV α=40; Q k =1,6 kn/m 2 γ f kn/m 2 - strona zawietrzna: Q k x 0,8 x [(60-α)/30]= 0,853 1,500 1,280 - strona nawietrzna: Q k x 1,2 x [(60-α)/30]= 1,280 1,500 1, Obciążenie wiatrem strefa I q k =0,30 kn/m 2 γ f kn/m 2 - parcie wiatru: q k x 1,0 x (0,015 x α -0,2) x 1,8= 0,216 1,500 0,324 - ssanie wiatru: q k x 1,0 x (-0,4) x 1,8= -0,216 1,500-0, Pokrycie dachu kn/m 2 γ f kn/m 2 - dachówka ceramiczna 0,900 1,200 1,080 - łaty 5x5cm: (6,00kN/m3 x 0,05m x 0,05m) / 0,30m= 0,050 1,100 0,055 - kontrłaty 5x2,5cm: 6,00kN/m3 x 0,05m x 0,025m / 0,80m= 0,009 1,100 0,010 - papa na deskowaniu 0,300 1,200 0,360 - wełna mineralna gr. 30cm: 1,20kN/m3 x 0,30m= 0,000 1,200 0,000 - łaty 4x5cm: (6,00kN/m3 x 0,04m x 0,05m) / 0,50m= 0,024 1,100 0,026 - folia 0,003 1,200 0,004-2x płyta g-k gr. 12,5mm: 12,0kN/m3 x 2 x 0,0125m= 0,300 1,200 0,360 1,586 1,195 1, Strop poddasza kn/m 2 γ f kn/m 2 - wełna mineralna gr. 30cm: 1,20kN/m3 x 0,30m= 0,360 1,200 0,432-2x płyta g-k gr. 12,5mm: 12,0kN/m3 x 2 x 0,0125m= 0,300 1,200 0,360 0,660 1,200 0, Strop międzykondygnacyjny kn/m 2 γ f kn/m 2 - płytki ceramiczne: 21,00kN/m3 x 0,01m= 0,210 1,200 0,252 - zaprawa cementowa (klej): 21,00kN/m3 x 0,01m= 0,210 1,300 0,273 - szlichta betonowa gr. 5cm: 24,00kN/m3 x 0,05m= 1,200 1,300 1,560 - folia PE 0,003 1,200 0,004 - styropian gr. 5cm: 0,45kN/m3 x 0,05m= 0,023 1,200 0,027 - tynk cem.-wap. Gr. 1,5cm: 19,00kN/m3 x 0,015m= 0,285 1,300 0,371 1,931 1,288 2,486 - obciążenie zastępcze od ścianek działowych 0,750 1,300 0,975 - obciążenie użytkowe 1,500 1,400 2,100 2,250 1,367 3, Ściana zewnętrzna nadziemia kn/m 2 γ f kn/m 2 - tynk cem.-wap. gr. 1,5cm: 19,00kN/m3 x 0,015m= 0,285 1,300 0,371 - bloczek silikatowy pełny gr. 24cm: 19,00kN/m3 x 0,24m= 4,560 1,100 5,016 - izolacja termiczna gr. 8cm: 1,00kN/m3 x 0,08m= 0,080 1,200 0,096 - mur z cegły pełnej gr. 12cm: 18,00kN/m3 x 0,12m= 2,160 1,100 2,376 - tynk cem.-wap. gr. 1,5cm: 19,00kN/m3 x 0,015m= 0,285 1,300 0,371 7,370 1,117 8, Ściana zewnętrzna podziemia kn/m 2 γ f kn/m 2

2 OBLICZENIA STATYCZNE 2 - tynk cem.-wap. gr. 1,5cm: 19,00kN/m3 x 0,015m= 0,285 1,300 0,371 - bloczki betonowe gr. 25cm: 24,0kN/m3 x 0,25m= 6,000 1,100 6,600 - izolacja termiczna gr. 8cm: 1,00kN/m3 x 0,08m= 0,080 1,200 0,096 - mur z cegły pełnej gr. 12cm: 18,00kN/m3 x 0,12m= 2,160 1,100 2,376 - tynk cem.-wap. gr. 1,5cm: 19,00kN/m3 x 0,015m= 0,285 1,300 0,371 8,810 1,114 9, Ściana wewnętrzna nadziemia kn/m 2 γ f kn/m 2 - tynk cem.-wap. gr. 1,5cm: 19,00kN/m3 x 0,015m= 0,285 1,300 0,371 - bloczek silikatowy pełny gr. 24cm: 19,00kN/m3 x 0,24m= 4,560 1,100 5,016 - tynk cem.-wap. gr. 1,5cm: 19,00kN/m3 x 0,015m= 0,285 1,300 0,371 5,130 1,123 5, Ściana wewnętrzna podziemia kn/m 2 γ f kn/m 2 - tynk cem.-wap. gr. 1,5cm: 19,00kN/m3 x 0,015m= 0,285 1,300 0,371 - bloczki betonowe gr. 25cm: 24,0kN/m3 x 0,25m= 6,000 1,100 6,600 - tynk cem.-wap. gr. 1,5cm: 19,00kN/m3 x 0,015m= 0,285 1,300 0,371 6,570 1,118 7, Więźba dachowa 2.1 Dach główny dwuspadowy Zaprojektowano dach główny budynku o konstrukcji krokwiowo-jętkowej wykonany z drewna iglastego klasy C30 o kącie nachylenia α=40. Do obliczeń przyjęto maksymalny rozstaw krokwi a=0,90m. DANE Szkic wiązara 568,8 40,0 82,3 82,3 82,3 247,0 291,3 174, , , ,5 845,0 Geometria ustroju: Kąt nachylenia połaci dachowej α = 40,0 o Rozpiętość wiązara l = 8,45 m Rozstaw podpór w świetle l s = 6,06 m Poziom jętki h = 1,74 m Rozstaw krokwi a = 0,90 m Usztywnienia boczne krokwi - na całej długości elementu

3 OBLICZENIA STATYCZNE 3 Usztywnienia boczne jętki - na całej długości elementu Przesuwność jętki - tak Rozstaw podparć murłaty l mo = 1,20 m Wysięg wspornika murłaty l mw = 0,60 m Obciążenia (wartości charakterystyczne i obliczeniowe): - pokrycie dachu : g k = 1,59 kn/m 2, g o = 1,90 kn/m 2 - obciążenie śniegiem : - na stronie nawietrznej s kl = 1,28 kn/m 2, s ol = 1,92 kn/m 2 - na stronie zawietrznej s kp = 0,85 kn/m 2, s op = 1,28 kn/m 2 - obciążenie wiatrem : - na stronie nawietrznej p kl = 0,22 kn/m 2, p ol = 0,28 kn/m 2 - na stronie zawietrznej p kp = -0,22 kn/m 2, p op = -0,28 kn/m 2 - obciążenie jętki q jk = 0,66 kn/m 2, q jo = 0,79 kn/m 2 - ocieplenie dolnego odcinka krokwi g kk = 0,36 kn/m 2, g ok = 0,43 kn/m 2 - obciążenie jętki robotnikiem F jk = 1,0 kn, F jo = 1,2 kn Dane materiałowe: - krokiew 5/17 cm (zaciosy: murłata - 3 cm, jętka - brak) z drewna C30 - jętka 2x 4/15 cm z drewna C30 z przewiązkami co 83 cm, - murłata 12/12 cm z drewna C30 Założenia obliczeniowe: - klasa użytkowania konstrukcji: 2 - obciążenie śniegiem traktuje się jako obciążenie średniotrwałe WYNIKI Obwiednia momentów: -1,57-1,57 0,81-2,38-2,38 1,26 1,25 1,25 A B Ekstremalne reakcje podporowe V max = 19,26 kn V min = 6,63 kn H max = 12,19 kn H min = 4,50 kn Wymiarowanie wg PN-B-03150: 2000 drewno z gatunków iglastych, klasy C30 f m,y,d = 18,46 MPa, f m,z,d = 18,46 MPa, f c,0,d = 14,15 MPa Krokiew 5/17 cm (zaciosy: murłata - 3 cm, jętka - brak) z drewna C30 Smukłość λ y = 67,8 < 150 λ z = 0,0 < 150 Maksymalne siły i naprężenia w przęśle M = 1,25 knm N = 14,11 kn σ m,y,d = 5,18 MPa σ c,0,d = 1,66 MPa k c,y = 0,600 σ c,0,d /(k c,y f c,0,d ) + σ m,y,d /f m,y,d = 0,476 < 1 (σ c,0,d /f c,0,d ) 2 + σ m,y,d /f m,y,d = 0,210 < 1

4 OBLICZENIA STATYCZNE 4 Maksymalne siły i naprężenia na podporze - murłacie M = -2,38 knm N = 20,35 kn σ m,y,d = 14,54 MPa σ c,0,d = 2,91 MPa (σ c,0,d /f c,0,d ) 2 + σ m,y,d /f m,y,d = 0,830 < 1 Maksymalne siły i naprężenia na podporze - jętce M = -1,57 knm N = 11,97 kn σ m,y,d = 6,52 MPa σ c,0,d = 1,41 MPa k c,y = 0,600 σ c,0,d /(k c,y f c,0,d ) + σ m,y,d /f m,y,d = 0,519 < 1 (σ c,0,d /f c,0,d ) 2 + σ m,y,d /f m,y,d = 0,257 < 1 Jętka 2x 4/15 cm z przewiązkami co 83 cm; drewno C30 Smukłość λ y = 57,0 < 150 λ z = 60,0 < 175 Maksymalne siły i naprężenia M = 1,26 knm N = 9,47 kn σ m,y,d = 4,19 MPa σ c,0,d = 0,79 MPa k c,y = 0,752, k c,z = 0,709 σ c,0,d /(k c,y f c,0,d ) + σ m,y,d /f m,y,d = 0,301 < 1 σ c,0,d /(k c,z f c,0,d ) + σ m,y,d /f m,y,d = 0,305 < 1 Murłata 12/12 cm z drewna C30 Obciążenia obliczeniowe q z = 21,40 kn/m q y = 13,55 kn/m Maksymalne siły i naprężenia M z = 2,09 knm σ m,z,d = 7,255 MPa σ m,z,d /f m,z,d = 0,393 < 1 Część wspornikowa murłaty Obciążenia obliczeniowe q z = 19,33 kn/m q y = 11,64 kn/m Maksymalne siły i naprężenia M y = 3,48 knm M z = 2,10 knm σ m,y,d = 12,08 MPa σ m,z,d = 7,27 MPa σ m,y,d /f m,y,d + k m σ m,z,d /f m,z,d = 0,930 < 1 k m σ m,y,d /f m,y,d + σ m,z,d /f m,z,d = 0,852 < 1 Ostatecznie przyjęto krokwie o przekroju 5x17cm, jętkę podwójną o przekroju 2x 4x15cm, murłaty 12x12cm. Wszystkie elementy drewniane wykonać z drewna iglastego klasy C30. Połączenia elementów drewnianych wykonać na typowe złącza ciesielskie (śruby stalowe). 2.2 Krokiew koszowa typ I DANE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 10,0 cm Wysokość h = 17,0 cm Zacios na podporach t k = 3,0 cm Drewno: Drewno z gatunków iglastych, klasy C30 Klasa użytkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Kąt nachylenia połaci dachowych α = 40,0 0 Długość rzutu poziomego wspornika l w,x = 0,84 m Długość rzutu poziomego odcinka środkowego l d,x = 0,81 m Długość rzutu poziomego odcinka górnego l g,x = 2,19 m Obciążenia dachu:

5 OBLICZENIA STATYCZNE 5 - obciążenie stałe g k = 1,586 kn/m 2 połaci dachowej, γ f = 1,20 - uwzględniono ciężar własny krokwi - obciążenie śniegiem S k = 1,280 kn/m 2 rzutu połaci dachowej, γ f = 1,50 - obciążenie parciem wiatru p k = 0,216 kn/m 2 połaci dachowej, γ f = 1,30 - obciążenie ssaniem wiatru p k = -0,216 kn/m 2 połaci dachowej, γ f = 1,30 - obciążenie ociepleniem g kk = 0,360 kn/m 2 połaci dachowej na całej krokwi bez wspornika; γ f = 1,20 WYNIKI: -3,70 3,60 0,04-0,04-1,35 1,38 1,33 0,16 30,7-0,16-0,51 0,01 1,08 0,22-0,01 12,16 4,06 1,19 1,15 3,10 3,05 3,05 1,05 0,84 0,81 2,19 Moment obliczeniowy - kombinacja (obc.stałe max.+ocieplenie+śnieg) M podp = -3,55 knm Warunek nośności - podpora: σ m,y,d /f m,y,d = 0,589 < 1 Warunek użytkowalności (odcinek górny): u fin = 9,08 mm < u net,fin = l / 200 = 18,01 mm Przyjęto krokwie koszowe o przekroju 10x17cm wykonane z drewna iglastego klasy C Krokiew koszowa typ II DANE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 10,0 cm Wysokość h = 17,0 cm Zacios na podporach t k = 3,0 cm Drewno: Drewno z gatunków iglastych, klasy C30 Klasa użytkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Kąt nachylenia połaci dachowych α = 40,0 0 Długość rzutu poziomego wspornika l w,x = 0,85 m Długość rzutu poziomego odcinka środkowego l d,x = 2,00 m Długość rzutu poziomego odcinka górnego l g,x = 1,00 m Obciążenia dachu: - obciążenie stałe g k = 1,586 kn/m 2 połaci dachowej, γ f = 1,20 - uwzględniono ciężar własny krokwi - obciążenie śniegiem S k = 1,280 kn/m 2 rzutu połaci dachowej, γ f = 1,50 - obciążenie parciem wiatru p k = 0,216 kn/m 2 połaci dachowej, γ f = 1,30 - obciążenie ssaniem wiatru p k = -0,216 kn/m 2 połaci dachowej, γ f = 1,30 - obciążenie ociepleniem g kk = 0,360 kn/m 2 połaci dachowej na całej krokwi bez wspornika; γ f = 1,20 WYNIKI:

6 OBLICZENIA STATYCZNE 6-1,30 1,64-1,39 1,40 0,12-0,12 3,29 30,7 6,19 2,13 0,08-0,08 8,74 3,07 2,48 1,20 2,83 1,41 0,85 2,00 1,00 Momenty obliczeniowe - kombinacja (obc.stałe max.+ocieplenie+śnieg) M przęsł = 2,39 knm; M podp = -1,33 knm Warunek nośności - przęsło: σ m,y,d /f m,y,d = 0,268 < 1 Warunek nośności - podpora: σ m,y,d /f m,y,d = 0,221 < 1 Warunek użytkowalności (dolny wspornik): u fin = (-) 5,70 mm < u net,fin = 2,0 l / 200 = 13,98 mm Warunek użytkowalności (odcinek środkowy): u fin = 6,04 mm < u net,fin = l / 200 = 16,44 mm Przyjęto krokwie koszowe o przekroju 10x17cm wykonane z drewna iglastego klasy C Rdzenie ścianki kolankowej Projektuje się rdzenie monolityczne, żelbetowe wykonane z betonu C16/20 (B20) i zbrojone podłużnie stalą A- III (34GS) oraz poprzecznie stalą A-0 (St0S). Jako schemat statyczny przyjęto wspornik obciążony siłą poziomą przekazywaną z więźby dachowej. OBCIĄŻENIA NA RDZEŃ: Maksymalna reakcja pozioma z więźby dachowej/max rozstaw krokwi (poz. 2.1) p k = 10,158 kn/0,90 m=11,287 kn/m γf=1,200 p 0 = 13,544 kn/m Przyjęto rozstaw rdzeni a= 1,80 m P k = 13,544 x 1,80=24,380 kn γf=1,200 p 0 = 29,256 kn Ciężar własny elementów konstrukcji uwzględniono automatycznie w programie obliczeniowym. Cechy przekroju: ,00 Siły przekrojowe: 24,00 Wymiary przekroju [cm]: h=24,0, b=24,0, Cechy materiałowe dla sytuacji stałej lub przejściowej BETON: B20 f ck = 16,0 MPa, f cd =α f ck /γ c =0,85 16,0/1,50=9,1 MPa Cechy geometryczne przekroju betonowego: A c =576 cm 2, J cx =27648 cm 4, J cy =27648 cm 4 STAL: A-III (34GS) f yk =410 MPa, γ s =1,15, f yd =350 MPa ξ lim =0,0035/(0,0035+f yd /E s )=0,0035/(0, /200000)=0,667, Zbrojenie główne: A s1 +A s2 =6,79 cm 2, ρ=100 (A s1 +A s2 )/A c =100 6,79/576=1,18 %, J sx =600 cm 4, J sy =422 cm 4,

7 OBLICZENIA STATYCZNE 7 zadanie: nowe, pręt nr 1, przekrój: x a =0,00 m, x b =0,95 m Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: A Momenty zginające: M x = 27,793 knm, M y = 0,000 knm, Siły poprzeczne: V y = 29,256 kn, V x = 0,000 kn, Siła osiowa: N = -1,445 kn = N Sd, Uwzględnienie smukłości pręta: - w płaszczyźnie ustroju: e ey = M x /N = (27,793)/(-1,445)=-19,234 m, M Sdx = η x (e ay + e ey ) N = 1,000 (-0,010-19,234) (-1,445) = 27,809 knm,. Zbrojenie wymagane: (zadanie nowe, pręt nr 1, przekrój: x a =0,00 m, x b =0,95 m) Obliczenia wykonano: - przy założeniu maksymalnego wykorzystania nośności strefy ściskanej betonu (ξ lim =0,667). Wielkości obliczeniowe: N Sd =-1,445 kn, a1 h zc d Fc Fs1 F c +F s1 =-158,065+(156,621)=-1,444 kn (N Sd =-1,445 kn) M c +M s1 =13,086+(14,722)=27,809 knm (M Sd =27,809 knm) M Sd = (M Sdx 2 + M Sdy 2 ) = (27, ,000 2 ) =27,809 knm f cd =9,1 MPa, f yd =350 MPa =f td, Zbrojenie rozciągane (ε s1 =4,87 ): A s1 =4,47 cm 2 (4 12 = 4,52 cm 2 ), Dodatkowe zbrojenie ściskane nie jest obliczeniowo wymagane. A s =A s1 +A s2 =4,47 cm 2, ρ=100 A s /A c = 100 4,47/576=0,78 % Wielkości geometryczne [cm]: h=24,0, d=21,4, x=8,9 (ξ=0,418), a 1 =2,6, a c =3,7, z c =17,7, A cc =215 cm 2, ε c =-3,50, ε s1 =4,87, Wielkości statyczne [kn, knm]: F c = -158,065, F s1 = 156,621, M c = 13,086, M s1 = 14,722, Warunki równowagi wewnętrznej: Rozstaw strzemion: Strefa nr 1 Początek i koniec strefy: x a = 0,0 x b = 95,0 cm Maksymalny rozstawy strzemion: s max = 0,75 d = 0, = 160 s max 400 mm przyjęto s max = 160 mm. Przyjęto strzemiona 2-cięte, prostopadłe do osi pręta o rozstawie 10,0 cm, dla których stopień zbrojenia na ścinanie wynosi: ρ w = A sw /(s b w sin α) = 0,57 / (10,0 24,0 1,000) = 0,00236 ρ w = 0,00236 > 0,00078 = ρ w min Ścinanie Zarysowanie Położenie przekroju: Siły przekrojowe: Wymiary przekroju: 24,00 24,0 x = 0,000 m M Sd = -23,161 knm N Sd = -1,313 kn e = 1764,6 cm V Sd = 24,380 kn b w = 24,0 cm d = h - a 1 = 24,0-2,6 = 21,4 cm A c = 576 cm 2 W c = 2304 cm 3 M i n i m a l n e z b r o j e n i e : Wymagane pole zbrojenia rozciąganego dla zginania, przy naprężeniach wywołanych przyczynami zewnętrznymi, wynosi: A s = k c k f ct,eff A ct / σ s,lim = = 0,4 1,0 1,9 288 / 280 = 0,78 cm 2 A s1 = 4,52 > 0,78 = A s Z a r y s o w a n i e :

8 OBLICZENIA STATYCZNE 8 M cr = f ctm W c = 1, = 4,378 knm N cr = f e / W c ctm 1/ A c 1,9 = 1764,6/2304,00-1/576, = -0,249 kn N Sd = 1,313 > 0,249 = N cr Przekrój zarysowany. S z e r o k ość rozw a r c i a r y s y p r o s t o p a d ł e j d o o s i p ręta: Przyjęto k 2 = 0,5. ρ r = A s / A ct,eff = 4,52 / 118 = 0,03847 s rm = ,25 k 1 k 2 φ / ρ r = ,25 0,8 0,50 12/0,03847 = 81,20 ε sm = σ s / E s [1 - β 1 β 2 (σsr / σs) 2 ] = = 276,547/ [1-1,0 0,5 (-0,249/1,313) 2 ] = 0,00136 w k = β s rm ε sm = 1,7 81,20 0,00136 = 0,19 mm w k = 0,19 < 0,3 = w lim S z e r o k ość rozw a r c i a r y s y u k ośnej: Rysy ukośne nie występują. Ugięcia Ugięcia wyznaczono dla charakterystycznych obciążeń długotrwałych. Współczynniki pełzania dla obciążeń długotrwałych przyjęto równy φ(t,t o ) = 2,80. E c,eff = E cm 1+ φ(t, t o ) = = 7632 MPa 1 + 2,80 Moment rysujący: M cr = f ctm W c = 1, = 4,378 knm Całkowity moment zginający M Sd = -23,161 kn powoduje zarysowanie przekroju. S z t y w n ość dla długotrw a ł e g o d z i a ł a n i a o b c iążeń długotrw a ł y c h : Sztywność na zginanie wyznaczona dla momentu M Sd = -23,161 knm. Wielkości geometryczne przekroju: x I = 12,7 cm I I = cm 4 x II = 9,3 cm I II = cm 4 B = 1 β β 1 2 (M cr E c,eff / M I Sd II 2 ) (1 I II = 1-1,0 0,5 (4,378/23,161)² ( /42950) 10-5 = 2033 knm 2 / I I Ugięcie w punkcie o współrzędnej x = 0,950 m, wyznaczone poprzez całkowanie funkcji krzywizny osi pręta (1/ρ) z uwzględnieniem zmiany sztywności wzdłuż osi elementu, wynosi: a = a,d = 3,4 mm a = 3,4 < 4,8 = a lim ) Ostatecznie przyjęto rdzenie ścianki kolankowej jako żelbetowe monolityczne o przekroju 24x24 cm wykonane z betonu C16/20 (B20) zbrojone podłużnie prętami 6#12 (4#12 po stronie rozciąganej) oraz poprzecznie strzemionami φ6 co 10 cm ze stali A-0 (St0S). Maksymalny rozstaw rdzeni a=1,80m. 4.0 Nadproża poddasza Przyjęto nadproża prefabrykowane w postaci belek L19 odmiany Nn. Długość belki dopasować do wymiaru otworu zachowując minimalne oparcie belki na ścianie równe: Typ belki Długość [mm] Ciężar montażowy Min. głębokość oparcia = Moment obliczeniowy przenoszony przez zbrojenie dolne [knm] Moment obliczeniowy przenoszony przez zbrojenie górne [knm] Siła poprzeczna obliczeniowa przenoszona przez jedną belkę [kn] Nn/ ,42kN 10 cm 3,25 1,7 14,21 Nn/ ,52kN 10 cm 5,3 1,7 14,21 Nn/ ,63kN 12 cm 6,37 1,7 17,74

9 OBLICZENIA STATYCZNE 9 Nn/ ,73kN 12 cm 7,57 1,7 17,74 Nn/ ,84kN 12 cm 7,57 1,7 17,74 Nn/ ,94kN 14 cm 8,68 1,7 17,74 Nn/ kN 14 cm 9,65 2,95 17,69 Nn/ ,09kN 14 cm 10,7 4,46 17,69 Nn/ ,19kN 14 cm 10,77 6,16 21, Strop nad parterem Projektuje się strop w postaci płyty monolitycznej, żelbetowej wykonanej z betonu C16/20 (B20) gr. 16 cm zbrojoną prętami głównymi #10 ze stali A-III (34GS) oraz prętami rozdzielczymi φ6 ze stali A-0 (St0S). 5.1 Płyta stropowa nad pomieszczeniem nr 0/3 Płyta będzie obciążona obciążeniem z poz Ciężar własny płyty uwzględniono automatycznie w programie obliczeniowym. Jako schemat statyczny przyjęto płytę dwukierunkowo zbrojoną. Schemat statyczny płyty: qo = 9,96 6,10 y x 5,92 Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,x = 5,92 m Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,y = 6,10 m Wyniki obliczeń statycznych: Kierunek x: Moment przęsłowy obliczeniowy M Sdx = 13,51 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny M Skx = 11,09 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Skx,lt = 9,57 knm/m Maksymalne oddziaływanie podporowe Q ox,max = 29,50 kn/m Zastępcze oddziaływanie podporowe Q ox = 18,98 kn/m Kierunek y: Moment przęsłowy obliczeniowy M Sdy = 12,73 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny M Sky = 10,45 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sky,lt = 9,01 knm/m Maksymalne oddziaływanie podporowe Q oy,max = 29,50 kn/m Zastępcze oddziaływanie podporowe Q oy = 18,43 kn/m Dane materiałowe : Grubość płyty 16,0 cm Klasa betonu B20 (C16/C20) f cd = 10,67 MPa, f ctd = 0,87 MPa, E cm = 29,0 GPa Stal zbrojeniowa A-III (34GS) f yk = 410 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa Otulenie zbrojenia przęsłowego w kierunku x c nom,x = 20 mm Otulenie zbrojenia przęsłowego w kierunku y c nom,y = 20 mm Wymiarowanie wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona): Kierunek x: Przęsło:

10 OBLICZENIA STATYCZNE 10 Zbrojenie potrzebne A s = 2,97 cm 2 /mb. Przyjęto φ10 co 18,5 cm o A s = 4,25 cm 2 /mb (ρ= 0,31% ) Szerokość rys prostopadłych: w kx = 0,143 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie: a x (M Skx,lt ) = 29,85 mm Kierunek y: Przęsło: Zbrojenie potrzebne A s = 2,79 cm 2 /mb. Przyjęto φ10 co 18,5 cm o A s = 4,25 cm 2 /mb (ρ= 0,31% ) Szerokość rys prostopadłych: w ky = 0,125 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie: a y (M Sky,lt ) = 28,68 mm Ugięcie całkowite płyty: Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 29,26 mm < a lim = 29,60 mm Ostatecznie przyjęto płytę stropową żelbetową monolityczną gr. 16 cm wykonaną z betonu C16/20 (B20) dwukierunkowo zbrojoną prętami #10 co 18,5 cm ze stali A-III (34GS) w obu kierunkach. 5.2 Płyta stropowa nad pomieszczeniami nr 0/4-0/11 Płyta będzie obciążona obciążeniem z poz Ciężar własny płyty uwzględniono automatycznie w programie obliczeniowym. Jako schemat statyczny przyjęto płytę dwukierunkowo zbrojoną. Schemat statyczny płyty: qo = 9,96 5,10 y x 5,92 Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,x = 5,92 m Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,y = 5,10 m Wyniki obliczeń statycznych: Kierunek x: Moment przęsłowy obliczeniowy M Sdx = 9,32 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny M Skx = 7,65 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Skx,lt = 6,60 knm/m Maksymalne oddziaływanie podporowe Q ox,max = 25,41 kn/m Zastępcze oddziaływanie podporowe Q ox = 15,88 kn/m Kierunek y: Moment przęsłowy obliczeniowy M Sdy = 12,56 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny M Sky = 10,31 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sky,lt = 8,89 knm/m Maksymalne oddziaływanie podporowe Q oy,max = 25,41 kn/m Zastępcze oddziaływanie podporowe Q oy = 18,01 kn/m Dane materiałowe : Grubość płyty 16,0 cm Klasa betonu B20 (C16/C20) f cd = 10,67 MPa, f ctd = 0,87 MPa, E cm = 29,0 GPa Stal zbrojeniowa A-III (34GS) f yk = 410 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa Otulenie zbrojenia przęsłowego w kierunku x c nom,x = 20 mm Otulenie zbrojenia przęsłowego w kierunku y c nom,y = 20 mm Wymiarowanie wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona): Kierunek x:

11 OBLICZENIA STATYCZNE 11 Przęsło: Zbrojenie potrzebne A s = 2,02 cm 2 /mb. Przyjęto φ10 co 25,0 cm o A s = 3,14 cm 2 /mb (ρ= 0,23% ) Szerokość rys prostopadłych: w kx = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie: a x (M Skx,lt ) = 9,54 mm Kierunek y: Przęsło: Zbrojenie potrzebne A s = 2,75 cm 2 /mb. Przyjęto φ10 co 25,0 cm o A s = 3,14 cm 2 /mb (ρ= 0,23% ) Szerokość rys prostopadłych: w ky = 0,204 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie: a y (M Sky,lt ) = 23,71 mm Ugięcie całkowite płyty: Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 16,62 mm < a lim = 25,50 mm Ostatecznie przyjęto płytę stropową żelbetową monolityczną gr. 16 cm wykonaną z betonu C16/20 (B20) dwukierunkowo zbrojoną prętami #10 co 25 cm ze stali A-III (34GS) w obu kierunkach. 5.3 Płyta stropowa nad pomieszczeniem nr 0/1 Płyta będzie obciążona obciążeniem z poz Ciężar własny płyty uwzględniono automatycznie w programie obliczeniowym. Jako schemat statyczny przyjęto płytę dwukierunkowo zbrojoną. Schemat statyczny płyty: qo = 9,96 3,39 y x 5,32 Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,x = 5,32 m Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,y = 3,39 m Wyniki obliczeń statycznych: Kierunek x: Moment przęsłowy obliczeniowy M Sdx = 3,54 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny M Skx = 2,91 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Skx,lt = 2,51 knm/m Maksymalne oddziaływanie podporowe Q ox,max = 16,89 kn/m Zastępcze oddziaływanie podporowe Q ox = 10,56 kn/m Kierunek y: Moment przęsłowy obliczeniowy M Sdy = 8,72 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny M Sky = 7,16 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sky,lt = 6,17 knm/m Maksymalne oddziaływanie podporowe Q oy,max = 16,89 kn/m Zastępcze oddziaływanie podporowe Q oy = 14,01 kn/m Dane materiałowe : Grubość płyty 16,0 cm Klasa betonu B20 (C16/C20) f cd = 10,67 MPa, f ctd = 0,87 MPa, E cm = 29,0 GPa Stal zbrojeniowa A-III (34GS) f yk = 410 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa Otulenie zbrojenia przęsłowego w kierunku x c nom,x = 20 mm Otulenie zbrojenia przęsłowego w kierunku y c nom,y = 20 mm Wymiarowanie wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona): Kierunek x: Przęsło:

12 OBLICZENIA STATYCZNE 12 Zbrojenie potrzebne A s = 1,76 cm 2 /mb. Przyjęto φ10 co 25,0 cm o A s = 3,14 cm 2 /mb (ρ= 0,23% ) Szerokość rys prostopadłych: w kx = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie: a x (M Skx,lt ) = 2,92 mm Kierunek y: Przęsło: Zbrojenie potrzebne A s = 1,89 cm 2 /mb. Przyjęto φ10 co 25,0 cm o A s = 3,14 cm 2 /mb (ρ= 0,23% ) Szerokość rys prostopadłych: w ky = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie: a y (M Sky,lt ) = 2,92 mm Ugięcie całkowite płyty: Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 2,92 mm < a lim = 16,95 mm Ostatecznie przyjęto płytę stropową żelbetową monolityczną gr. 16 cm wykonaną z betonu C16/20 (B20) dwukierunkowo zbrojoną prętami #10 co 25 cm ze stali A-III (34GS) w obu kierunkach. 5.4 Płyta stropowa nad pomieszczeniem nr 0/2, 0/12 0/17 Płyta będzie obciążona obciążeniem z poz Pasmo obciążeń a= 1,0m. Ciężar własny płyty uwzględniono automatycznie w programie obliczeniowym. Schemat statyczny płyty: qo = 9,96 A leff = 3,52 B Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff = 3,52 m Wyniki obliczeń statycznych: Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 12,56 knm/m Moment podporowy obliczeniowy M Sd,p = 7,72 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny M Sk = 10,51 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 9,35 knm/m Reakcja obliczeniowa R A = R B = 17,54 kn/m Dane materiałowe : Grubość płyty 16,0 cm Klasa betonu B20 (C16/C20) f cd = 10,67 MPa, f ctd = 0,87 MPa, E cm = 29,0 GPa Stal zbrojeniowa główna A-III (34GS) f yk = 410 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa Pręty rozdzielcze φ4,5 co max. 30,0 cm, stal A-0 (St0S-b) Otulenie zbrojenia przęsłowego c nom = 20 mm Otulenie zbrojenia podporowego c`nom = 20 mm Wymiarowanie wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona): Przęsło: Zbrojenie potrzebne A s = 2,75 cm 2 /mb. Przyjęto φ10 co 15,0 cm o A s = 5,24 cm 2 /mb (ρ= 0,39% ) Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,096 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 7,84 mm < a lim = 17,60 mm Podpora: Zbrojenie potrzebne A s = 1,76 cm 2 /mb. Przyjęto φ10 co 15,0 cm o A s = 5,24 cm 2 /mb (ρ= 0,39% ) Ostatecznie przyjęto płytę stropową żelbetową monolityczną gr. 16 cm wykonaną z betonu C16/20 (B20) zbrojoną prętami głównymi #10 w rozstawie co 15 cm ze stali A-III (34GS) i prętami rozdzielczymi φ6 co 30 cm ze stali A-0 (St0S).

13 OBLICZENIA STATYCZNE Podciągi i nadproża parteru 6.1 Podciąg stalowy o rozpiętości 5,16m w świetle Przyjęto podciąg stalowy o profilu walcowanym wykonany ze stali St3S. Przedmiotowy podciąg obciążony będzie reakcjami ze słupów podpierających płatwie drewniane oraz obciążeniem ze stropu. Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie): 21,41 21,41 4,13 4,13 A Momenty zginające [knm]: 1 2 1,71 2,00 1,71 5,42 B A B 64,28 - brak stężeń bocznych na długości belki; - obciążenie przyłożone na pasie górnym belki; 88,57 64,28 Wymiarowanie wg PN-90/B y x x y Przekrój : HE 220 B stal: St3 W x = 736 cm 3, J x = 8090 cm 4, A v = 20,9 cm 2, m = 71,5 kg/m zginanie : klasa przekroju 1 (α p = 1,063) M R = 168,13 knm ścinanie : klasa przekroju 1 V R = 260,62 kn Nośność na zginanie Współczynnik zwichrzenia ϕ L = 0,898 Moment maksymalny M max = 88,57 knm M max / ϕ L M R = 0,587 < 1 Nośność na ścinanie Maksymalna siła poprzeczna V max = 64,28 kn V max / V R = 0,247 < 1 Nośność na zginanie ze ścinaniem V max = 64,28 kn < V o = 0,6 V R = 156,37 kn warunek niemiarodajny Stan graniczny użytkowania (γ f =1,22) Ugięcie graniczne f gr = l o / 350 = 15,49 mm Ugięcie maksymalne f max = 13,49 mm f max = 13,49 mm < f gr = 15,49 mm Ostatecznie przyjęto podciąg wykonany z profilu walcowanego HEB 220 ze stali St3S. 6.2 Pozostałe nadproża nad otworami okiennymi i drzwiowymi Nadproża monolityczne

14 OBLICZENIA STATYCZNE 14 Przyjęto konstrukcyjnie nadproża monolityczne żelbetowe o przekroju poprzecznym 24x24 cm wykonane z betonu C16/20 (B20) zbrojone podłużnie 4#12 dołem oraz 2#12 górą ze stali A-III (34GS) i poprzecznie strzemionami φ6 co 15 cm ze stali A-0 (St0S-b) Nadproża prefabrykowane Przyjęto nadproża prefabrykowane w postaci belek L19 odmiany Nn. Długość belki dopasować do wymiaru otworu zachowując minimalne oparcie belki na ścianie wg poz Słupy parteru 7.1 Słupy żelbetowe parteru Przyjęto konstrukcyjnie słup żelbetowy monolityczny o przekroju 24x24cm wykonany z betonu C16/20 (B20) zbrojony prętami głównymi 4#12 ze stali A-III (34GS) oraz strzemionami dwuciętymi φ6 co 18cm ze stali A-0 (St0S). 8.0 Wieńce żelbetowe Przyjęto konstrukcyjnie wieńce monolityczne, żelbetowe 24x20cm wykonane z betonu C16/20 (B20) zbrojone podłużnie prętami 4#12 ze stali A-III (34GS) i poprzecznie strzemionami dwuciętymi φ6 w rozstawie co 25 cm ze stali A-0 (St0S). Szczegóły wg rys. konstrukcyjnych. 9.0 Fundamenty Projektuje się posadowienie bezpośrednie na ławach fundamentowych o wysokości 30 cm wykonanych z betonu C16/20 (B20) zbrojonych podłużnie prętami 4#12 ze stali A-III (34GS) i strzemionami dwuciętymi φ6 co 25 cm ze stali A-0 (St0S). Pręty podłużne na stykach i załamaniach łączyć na pełny zakład to jest min. 50 cm, łącząc w jednym miejscu maksymalnie 2 pręty. Pod fundamentami zastosować podkład z chudego betonu C8/10 (B10) o grubości 10 cm. Warunki gruntowe przyjęto na podstawie dokumentacji geotechnicznej opracowanej przez mgr inż. Ryszarda Bzowskiego. W miejscu lokalizacji projektowanego budynku pod warstwą humusu stwierdzono występowanie gruntów niespoistych w postaci piasków drobnych, piaski drobne zaglinione w stanie średnio zagęszczonym o I D =0,40 oraz piaski gliniaste w stanie plastycznym o I L =0,30. Wodę gruntową nawiercono na głębokości -1,50m ppt. Dalsze obliczenia wykonano dla gruntów niespoistych piaski drobne o I D =0,40. Poziom posadowienia przyjęto na rzędnej: 1,00m ppt. Opis podłoża: z [m] -1,00 z Piaski drobne 0,00 0,50 Piaski drobne 3,00 Nr nazwa gruntu h [m] nawodnion a ρ (n) o [t/m 3 ] γ f,min γ f,max φ (r) u [ o ] c (r) u [kpa] 1 Piaski drobne 0,50 nie 1,65 0,90 1,10 26,90 0,00 2 Piaski drobne 2,50 tak 0,65 0,90 1,10 26,90 0,00

15 OBLICZENIA STATYCZNE 15 Poz. 9.1 Ława pod ścianą zewnętrzną Na przedmiotową ławę będą działać następujące obciążenia kn/m γ f kn/m - Obciążenie z dachu poz ,050 1,200 19,260 - murłata 12x12cm 6,00kN/m 3 x 0,12m x 0,12m= 0,086 1,100 0,095 - wieniec żelbetowy 24x20cm 25,00kN/m 3 x 0,24m x 0,20m= 1,200 1,100 1,320 - ściana kolankowa poz ,370kN/m 2 x 0,75m= 5,528 1,117 6,174 - wieniec żelbetowy 24x20cm 1,200 1,100 1,320 - maksymalna reakcja ze stropu 25,278 1,218 30,780 - ściana parteru poz ,370kN/m 2 x 3,25m= 23,953 1,117 26,755 - wieniec żelbetowy 24x20cm 1,200 1,100 1,320 - ściana podziemia poz ,810kN/m 2 x 0,70m= 6,167 1,114 6,870 80,661 1,165 93,894 Ciężar własny ławy i obciążenie gruntem uwzględniono automatycznie w programie obliczeniowym. DANE: Opis fundamentu : Typ: ława prostokątna Wymiary: B = 0,70 m H = 0,30 m B s = 0,24 m e B = 0,05 m Posadowienie fundamentu: D = 1,00 m D min = 1,00 m brak wody gruntowej w zasypce Materiały : Zasypka: ciężar objętościowy: 20,00 kn/m 3 współczynniki obciążenia: γ f,min = 0,90; γ f,max = 1,20 Beton: klasa betonu: B20 (C16/C20) f cd = 10,67 MPa, f ctd = 0,87 MPa, E cm = 29,0 GPa ciężar objętościowy: 24,00 kn/m 3 współczynniki obciążenia: γ f,min = 0,90; γ f,max = 1,10 Zbrojenie: klasa stali: A-III (34GS) otulina zbrojenia c nom = 50 mm WARUNKI STANÓW GRANICZNYCH PODŁOŻA - wg PN-81/B Nośność pionowa podłoża: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoża Q fn = 165,8 kn N r = 107,2 kn < m Q fn = 134,3 kn (79,80% ) OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE FUNDAMENTU - wg PN-B-03264: 2002 Wymiarowanie zbrojenia: Decyduje: kombinacja nr 1 Zbrojenie potrzebne (zbrojenie minimalne) A s = 0,96 cm 2 /mb

16 OBLICZENIA STATYCZNE 16 Ostatecznie przyjęto ławę o szerokości 70cm i wysokości 30cm wykonaną z betonu C16/20 (B20) zbrojoną podłużnie prętami 4#12 ze stali A-III (34GS) oraz poprzecznie strzemionami φ6 w rozstawie co 25 cm wykonanymi ze stali A-0 (St0S). Poz. 9.2 Ławy wewnętrzne Na przedmiotową ławę będą działać następujące obciążenia kn/m γ f kn/m - Reakcja ze słupa drewnianego 10,133 1,200 12,160 - wieniec żelbetowy 24x20cm 25,00kN/m 3 x 0,24m x 0,20m= 1,200 1,100 1,320 - maksymalna reakcja ze stropu 46,547 1,218 56,679 - ściana parteru poz ,370kN/m 2 x 3,25m= 23,953 1,117 26,755 - wieniec żelbetowy 24x20cm 1,200 1,100 1,320 - ściana podziemia poz ,810kN/m 2 x 0,70m= 6,167 1,114 6,870 89,200 1, ,104 Ciężar własny ławy i obciążenie gruntem uwzględniono automatycznie w programie obliczeniowym. DANE: Opis fundamentu : Typ: ława prostokątna Wymiary: B = 0,70 m H = 0,30 m B s = 0,24 m e B = 0,00 m Posadowienie fundamentu: D = 1,00 m D min = 1,00 m brak wody gruntowej w zasypce zateriały : Zasypka: ciężar objętościowy: 20,00 kn/m 3 współczynniki obciążenia: γ f,min = 0,90; γ f,max = 1,20 Beton: klasa betonu: B20 (C16/C20) f cd = 10,67 MPa, f ctd = 0,87 MPa, E cm = 29,0 GPa ciężar objętościowy: 24,00 kn/m 3 współczynniki obciążenia: γ f,min = 0,90; γ f,max = 1,10 Zbrojenie: klasa stali: A-III (34GS) otulina zbrojenia c nom = 50 mm WARUNKI STANÓW GRANICZNYCH PODŁOŻA - wg PN-81/B Nośność pionowa podłoża: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoża Q fn = 191,6 kn N r = 118,4 kn < m Q fn = 155,2 kn (76,27% ) OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE FUNDAMENTU - wg PN-B-03264: 2002 Wymiarowanie zbrojenia: Decyduje: kombinacja nr 1 Zbrojenie potrzebne (zbrojenie minimalne) A s = 0,78 cm 2 /mb Ostatecznie przyjęto ławę o szerokości 70cm i wysokości 30cm wykonaną z betonu C16/20 (B20)

17 OBLICZENIA STATYCZNE 17 zbrojoną podłużnie prętami 4#12 ze stali A-III (34GS) oraz poprzecznie strzemionami φ6 w rozstawie co 25 cm wykonanymi ze stali A-0 (St0S). Poz. 9.3 Stopa pod słup poz. 7.1 Przyjęto konstrukcyjnie stopę o wymiarach 70x70cm i wysokości 30cm wykonaną z betonu C16/20 (B20) zbrojoną siatką 4#12 co 20cm ze stali A-III (34GS). Projektował: mgr inż. ANDRZEJ KOZŁOWSKI upr. bud. nr WAM/0005/POOK/03 Opracował: mgr inż. GRZEGORZ WILCZEK Sprawdził: mgr inż. JACEK KĘDZIERSKI upr. bud. Nr WAM/0003/POOK/05

9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe

9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe 9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe OBCIĄŻENIA: 55,00 55,00 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf=,0 Liniowe 0,0 55,00 55,00

Bardziej szczegółowo

Tablica 1. Zestawienie obciążeń dla remizy strażackiej w Rawałowicach więźba dachowa

Tablica 1. Zestawienie obciążeń dla remizy strażackiej w Rawałowicach więźba dachowa strona 1 Tablica 1. Zestawienie obciążeń dla remizy strażackiej w Rawałowicach więźba dachowa Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 1. Blachodachówka o grubości 0,55 mm γ f k d Obc. obl. kn/m 2 0,35 1,30

Bardziej szczegółowo

7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu. Wymiary:

7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu. Wymiary: 7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu Wymiary: B=1,2m L=4,42m H=0,4m Stan graniczny I Stan graniczny II Obciążenie fundamentu odporem gruntu OBCIĄŻENIA: 221,02 221,02 221,02

Bardziej szczegółowo

Schemat statyczny płyty: Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,x = 3,24 m Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,y = 5,34 m

Schemat statyczny płyty: Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,x = 3,24 m Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,y = 5,34 m 5,34 OLICZENI STTYCZNE I WYMIROWNIE POZ.2.1. PŁYT Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. f k d Obc.obl. 1. TERKOT 0,24 1,35 -- 0,32 2. WYLEWK CEMENTOW 5CM 2,10 1,35 --

Bardziej szczegółowo

10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej.

10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej. 10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej. OBCIĄŻENIA: 6,00 6,00 4,11 4,11 1 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa:

Bardziej szczegółowo

10.0. Schody górne, wspornikowe.

10.0. Schody górne, wspornikowe. 10.0. Schody górne, wspornikowe. OBCIĄŻENIA: Grupa: A "obc. stałe - pł. spocznik" Stałe γf= 1,0/0,90 Q k = 0,70 kn/m *1,5m=1,05 kn/m. Q o1 = 0,84 kn/m *1,5m=1,6 kn/m, γ f1 = 1,0, Q o = 0,63 kn/m *1,5m=0,95

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY ISTNIEJ

OBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY ISTNIEJ 9 OLICZENI STTYCZNE DO PROJEKTU UDOWLNEGO PRZEUDOWY ISTNIEJĄCEJ OCZYSZCZLNI ŚCIEKÓW N OCZYSZCZLNĘ MECHNICZNO IOLOGICZNĄ W TECHNOLOGII SR ORZ KNLIZCJI SNITRNEJ Z POMPOWNIĄ ŚCIEKÓW W MIEJSCOWOŚCI SMOKLĘSKI,

Bardziej szczegółowo

Obciążenia (wartości charakterystyczne): - pokrycie dachu (wg PN-82/B-02001: ): Garaż 8/K Obliczenia statyczne. garaż Dach, DANE: Szkic wiązara

Obciążenia (wartości charakterystyczne): - pokrycie dachu (wg PN-82/B-02001: ): Garaż 8/K Obliczenia statyczne. garaż Dach, DANE: Szkic wiązara Garaż 8/K Obliczenia statyczne. garaż Dach, DNE: Szkic wiązara 571,8 396,1 42,0 781,7 10,0 20 51,0 14 690,0 14 51,0 820,0 Geometria ustroju: Kąt nachylenia połaci dachowej α = 42,0 o Rozpiętość wiązara

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE

OBLICZENIA STATYCZNE PROJEKT BUDOWLANY ZMIANY KONSTRUKCJI DACHU W RUDZICZCE PRZY UL. WOSZCZYCKIEJ 17 1 OBLICZENIA STATYCZNE Inwestor: Gmina Suszec ul. Lipowa 1 43-267 Suszec Budowa: Rudziczka, ul. Woszczycka 17 dz. nr 298/581

Bardziej szczegółowo

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - DREWNO

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - DREWNO - 1 - Kalkulator Elementów Drewnianych v.2.2 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - DREWNO Użytkownik: Biuro Inżynierskie SPECBUD 2002-2010 SPECBUD Gliwice Autor: mg inż. Jan Kowalski Tytuł: Obliczenia elementów

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA KONSTRUKCYJNE

OBLICZENIA KONSTRUKCYJNE OLICZENI KONSTRUKCYJNE SLI GIMNSTYCZNEJ W JEMIELNIE 1. Płatew dachowa DNE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 16,0 cm Wysokość h = 20,0 cm Drewno: Drewno klejone z drewna litego iglastego,

Bardziej szczegółowo

Obciążenia konstrukcji dachu Tablica 1. Pokrycie dachu Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f k d Obc. obl. kn/m 2 1. Blachodachówka 0,10 1,20 -- 0,12 2. Łaty i kontrłaty [0,100kN/m2] 0,10 1,10 -- 0,11

Bardziej szczegółowo

Poziom I-II Bieg schodowy 6 SZKIC SCHODÓW GEOMETRIA SCHODÓW

Poziom I-II Bieg schodowy 6 SZKIC SCHODÓW GEOMETRIA SCHODÓW Poziom I-II ieg schodowy SZKIC SCHODÓW 23 0 175 1,5 175 32 29,2 17,5 10x 17,5/29,2 1,5 GEOMETRI SCHODÓW 30 130 413 24 Wymiary schodów : Długość dolnego spocznika l s,d = 1,50 m Grubość płyty spocznika

Bardziej szczegółowo

8.OBLICZENIA STATYCZNE

8.OBLICZENIA STATYCZNE 8.OLICZENI STTYCZNE. Dach ZESTWIENI OCIĄŻEŃ Pokrycie, lachodachówka Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f Obc. obl. kn/m 2. lachodachówka o grubości 0,55 mm [0,350kN/m2] 0,35,30 0,45 2. Łaty 5,5 cm

Bardziej szczegółowo

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET - 1 - Kalkulator Elementów Żelbetowych 2.1 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET Użytkownik: Biuro Inżynierskie SPECBUD 2001-2010 SPECBUD Gliwice Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.4.1. Elementy żelbetowe

Bardziej szczegółowo

mgr inŝ.. Antoni Sienicki 1/21 Poz. 1.1 Deskowanie Poz. 1.2 Krokiew Obliczenia statyczno wytrzymałościowe

mgr inŝ.. Antoni Sienicki 1/21 Poz. 1.1 Deskowanie Poz. 1.2 Krokiew Obliczenia statyczno wytrzymałościowe 1/21 Poz. 1.1 Deskowanie Przyjęto deskowanie połaci dachu z płyt OSB gr. 22 lub 18 mm. Płyty mocować do krokwi za pomocą wkrętów do drewna. Poz. 1.2 Krokiew DANE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny

Bardziej szczegółowo

Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi 6 co 400 mm na całej długości przęsła

Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi 6 co 400 mm na całej długości przęsła Zginanie: (przekrój c-c) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)130.71 knm Zbrojenie potrzebne górne s1 = 4.90 cm 2. Przyjęto 3 16 o s = 6.03 cm 2 ( = 0.36%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = (-)130.71

Bardziej szczegółowo

- 1 - Belka Żelbetowa 3.0 A B C 0,30 5,00 0,30 5,00 0,25 1,00

- 1 - Belka Żelbetowa 3.0 A B C 0,30 5,00 0,30 5,00 0,25 1,00 - - elka Żelbetowa 3.0 OLIZENI STTYZNO-WYTRZYMŁOŚIOWE ELKI ŻELETOWEJ Użytkownik: iuro Inżynierskie SPEUD 200-200 SPEUD Gliwice utor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.7.3. elka żelbetowa ciągła SZKI ELKI:

Bardziej szczegółowo

OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJA

OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJA OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJA UKŁAD KONSTRUKCYJNY Układ konstrukcyjny mieszany, podstawowymi elementami konstrukcyjnymi są betonowe ławy fundamentowe, belki, wieńce. Ściany planowanej rozbudowy parteru i

Bardziej szczegółowo

DANE. Szkic układu poprzecznego. Szkic układu podłużnego - płatwi pośredniej

DANE. Szkic układu poprzecznego. Szkic układu podłużnego - płatwi pośredniej Leśniczówka 9/k Obliczenia statyczne. leśniczówka 1.Dach. DNE Szkic układu poprzecznego 712,8 270,0 45,0 19 436,0 19 455,0 46,0 14 888,0 14 46,0 1008,0 Szkic układu podłużnego - płatwi pośredniej 270,0

Bardziej szczegółowo

PROJEKT BUDOWLANO- WYKONAWCZY DOCIEPLENIA I KOLORYSTYKI BUDYNKU WIELORODZINNEGO DOBUDOWA KOTŁOWNI

PROJEKT BUDOWLANO- WYKONAWCZY DOCIEPLENIA I KOLORYSTYKI BUDYNKU WIELORODZINNEGO DOBUDOWA KOTŁOWNI FIRMA INśYNIERSKA ZG-TENSOR 43-512 Janowice, ul. Janowicka 96 tel. 0600995514, fax: (0..32) 2141745 e-mail: zg-tensor@o2.pl Inwestycja: PROJEKT BUDOWLANO- WYKONAWCZY DOCIEPLENIA I KOLORYSTYKI BUDYNKU WIELORODZINNEGO

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE

OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE OLICZENI STTYCZNO - WYTRZYMŁOŚCIOWE 1. ZESTWIENIE OCIĄśEŃ N IEG SCHODOWY Zestawienie obciąŝeń [kn/m 2 ] Opis obciąŝenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. ObciąŜenie zmienne (wszelkiego rodzaju budynki mieszkalne,

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE

OBLICZENIA STATYCZNE OLICZENI STTYCZNE Obciążenie śniegiem wg PN-80/-02010/z1 / Z1-5 S [kn/m 2 ] h=1,0 l=5,0 l=5,0 1,080 2,700 2,700 1,080 Maksymalne obciążenie dachu: - Dach z przegrodą lub z attyką, h = 1,0 m - Obciążenie

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE ROZBUDOWA O GABINETY REHABILITACYJNE ORAZ PRZEBUDOWA POMIESZCZEŃ W PARTERZE BUDYNKU NZOZ W ŁAPANOWIE

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE ROZBUDOWA O GABINETY REHABILITACYJNE ORAZ PRZEBUDOWA POMIESZCZEŃ W PARTERZE BUDYNKU NZOZ W ŁAPANOWIE OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE ROZBUDOWA O GABINETY REHABILITACYJNE ORAZ PRZEBUDOWA POMIESZCZEŃ W PARTERZE BUDYNKU NZOZ W ŁAPANOWIE 1. ZESTAWIENIE NORM PN -82/B - 02000 PN -82/B - 02001 PN -82/B

Bardziej szczegółowo

- 1 - OBLICZENIA WIĄZARA PŁATWIOWO-KLESZCZOWEGO. Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.1.2 Wiązar płatwiowo-kleszczowy DANE

- 1 - OBLICZENIA WIĄZARA PŁATWIOWO-KLESZCZOWEGO. Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.1.2 Wiązar płatwiowo-kleszczowy DANE - 1 - Wiązar Płatwiowy-Kleszczowy 5.2 OLICZENIA WIĄZARA PŁATWIOWO-KLESZCZOWEGO Użytkownik: iuro Inżynierskie SPECUD 1995-2010 SPECUD Gliwice Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.1.2 Wiązar płatwiowo-kleszczowy

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE

OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE 1112 Z1 1 OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE SPIS TREŚCI 1. Nowe elementy konstrukcyjne... 2 2. Zestawienie obciążeń... 2 2.1. Obciążenia stałe stan istniejący i projektowany... 2 2.2. Obciążenia

Bardziej szczegółowo

1. Ciężar własny stropu Rector 4,00 1,10 -- 4,40 Σ: 4,00 1,10 -- 4,40. 5,00 1,10 -- 5,50 25,0x0,20 Σ: 5,00 1,10 -- 5,50

1. Ciężar własny stropu Rector 4,00 1,10 -- 4,40 Σ: 4,00 1,10 -- 4,40. 5,00 1,10 -- 5,50 25,0x0,20 Σ: 5,00 1,10 -- 5,50 Spis treści 1. Wstęp 2. Zestawienie obciążeń 3. Obliczenia płyty stropodachu 4. Obliczenia stropu na poz. + 7,99 m 5. Obliczenia stropu na poz. + 4,25 m 6. Obliczenia stropu na poz. +/- 0,00 m 7. Obliczenia

Bardziej szczegółowo

Sprawdzenie stanów granicznych użytkowalności.

Sprawdzenie stanów granicznych użytkowalności. MARCIN BRAŚ SGU Sprawzenie stanów granicznych użytkowalności. Wymiary belki: szerokość przekroju poprzecznego: b w := 35cm wysokość przekroju poprzecznego: h:= 70cm rozpiętość obliczeniowa przęsła: :=

Bardziej szczegółowo

- 1 - Belka Żelbetowa 4.0

- 1 - Belka Żelbetowa 4.0 - 1 - elka Żelbetowa 4.0 OLIZENI STTYZNO-WYTRZYMŁOŚIOWE ELKI ŻELETOWEJ Użytkownik: iuro Inżynierskie SPEU utor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: elki żelbetowe stropu 2001-2014 SPEU Gliwice Podciąg - oś i

Bardziej szczegółowo

Obliczenia statyczne do projektu konstrukcji wiaty targowiska miejskiego w Olsztynku z budynkiem kubaturowym.

Obliczenia statyczne do projektu konstrukcji wiaty targowiska miejskiego w Olsztynku z budynkiem kubaturowym. Obliczenia statyczne do projektu konstrukcji wiaty targowiska miejskiego w Olsztynku z budynkiem kubaturowym. Poz. 1.0 Dach wiaty Kąt nachylenia połaci α = 15 o Obciążenia: a/ stałe - pokrycie z płyt bitumicznych

Bardziej szczegółowo

Załącznik nr 3. Obliczenia konstrukcyjne

Załącznik nr 3. Obliczenia konstrukcyjne 32 Załącznik nr 3 Obliczenia konstrukcyjne Poz. 1. Strop istniejący nad parterem (sprawdzenie nośności) Istniejący strop typu Kleina z płytą cięŝką. Wartość charakterystyczna obciąŝenia uŝytkowego w projektowanym

Bardziej szczegółowo

mr1 Klasa betonu Klasa stali Otulina [cm] 4.00 Średnica prętów zbrojeniowych ściany φ 1 [mm] 12.0 Średnica prętów zbrojeniowych podstawy φ 2

mr1 Klasa betonu Klasa stali Otulina [cm] 4.00 Średnica prętów zbrojeniowych ściany φ 1 [mm] 12.0 Średnica prętów zbrojeniowych podstawy φ 2 4. mur oporowy Geometria mr1 Wysokość ściany H [m] 2.50 Szerokość ściany B [m] 2.00 Długość ściany L [m] 10.00 Grubość górna ściany B 5 [m] 0.20 Grubość dolna ściany B 2 [m] 0.24 Minimalna głębokość posadowienia

Bardziej szczegółowo

Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264

Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264 Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x900 (Beton

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE

OBLICZENIA STATYCZNE OBLICZENIA STATYCZNE Spis treści: I. opis konstrukcji II. podstawowe wyniki obliczeń konstrukcji Założenia obciążeń 1. Więźba dachowa poz. 1.1-1.5 2. Stropy kondygnacji parteru poz. 2.1-2.7 3. Nadproża

Bardziej szczegółowo

PROJEKT BUDOWLANY ROZBUDOWY BUDYNKU ZESPOŁU SZKOLNO-PRZEDSZKOLNEGO W SZEMUDZIE PRZY UL. SZKOLNEJ 4

PROJEKT BUDOWLANY ROZBUDOWY BUDYNKU ZESPOŁU SZKOLNO-PRZEDSZKOLNEGO W SZEMUDZIE PRZY UL. SZKOLNEJ 4 II KONSTRUKCJA Część opisowa 1 Opis techniczny 2 Podstawowe wyniki obliczeń statycznych Część rysunkowa K1 RZUT FUNDAMENTÓW K2 SCHEMAT KONSTRUKCYJNY STROPU NAD PARTEREM K3 SCHEMAT KONSTRUKCYJNY STROPU

Bardziej szczegółowo

Projektuje się płytę żelbetową wylewaną na mokro, krzyżowo-zbrojoną. Parametry techniczne:

Projektuje się płytę żelbetową wylewaną na mokro, krzyżowo-zbrojoną. Parametry techniczne: - str.10 - POZ.2. STROP NAD KLATKĄ SCHODOWĄ Projektuje się płytę żelbetową wylewaną na mokro, krzyżowo-zbrojoną. Parametry techniczne: 1/ Grubość płyty h = 15cm 2/ Grubość otulenia zbrojenia a = 2cm 3/

Bardziej szczegółowo

PRZEBUDOWA I ROZBUDOWA BUDYNKU ZAKŁADU OPIEKI ZDROWOTNEJ W SKOŁYSZYNIE BRANŻA KONSTRUKCJA

PRZEBUDOWA I ROZBUDOWA BUDYNKU ZAKŁADU OPIEKI ZDROWOTNEJ W SKOŁYSZYNIE BRANŻA KONSTRUKCJA P R O J E K T B U D O W L A N Y PRZEBUDOWA I ROZBUDOWA BUDYNKU ZAKŁADU OPIEKI ZDROWOTNEJ W SKOŁYSZYNIE BRANŻA KONSTRUKCJA nazwa inwestycji: adres inwestycji: PRZEBUDOWA I ROZBUDOWA BUDYNKU ZAKŁADU OPIEKI

Bardziej szczegółowo

Q r POZ.9. ŁAWY FUNDAMENTOWE

Q r POZ.9. ŁAWY FUNDAMENTOWE - str. 28 - POZ.9. ŁAWY FUNDAMENTOWE Na podstawie dokumentacji geotechnicznej, opracowanej przez Przedsiębiorstwo Opoka Usługi Geologiczne, opracowanie marzec 2012r, stwierdzono następującą budowę podłoża

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE 1. Obciążenia 1.1. Założenia Ze względu na brak pełnych danych dotyczących konstrukcji istniejącego obiektu, w tym stalowego podciągu, drewnianego stropu oraz więźby

Bardziej szczegółowo

0,42 1, ,50 [21,0kN/m3 0,02m] 4. Warstwa cementowa grub. 7 cm

0,42 1, ,50 [21,0kN/m3 0,02m] 4. Warstwa cementowa grub. 7 cm PROJEKT MONTŻU WNIEN SP Z PODESTEM N NTRESOLI WRZ Z TECHNOLOGIĄ UZDTNINI WODY W UDYNKU KRYTEGO SENU WODNIK 2000 W GRODZISKU MZOWIECKIM N DZIŁKCH NR 55/2, 58/2 (ORĘ 0057) Inwestor Ośrodek Sportu i Rekreacji

Bardziej szczegółowo

SPIS TREŚCI: Część opisowa

SPIS TREŚCI: Część opisowa SPIS TREŚCI: Część opisowa 1. Przedmiot i zakres opracowania. 2. Podstawa opracowania 3. Posadowienie obiektu. 4. Opis konstrukcji. 5. Materiały. 6. Zabezpieczenie konstrukcji. 7. Wytyczne realizacji i

Bardziej szczegółowo

Kraków ul. Czarnowiejska Dz. nr 19/18, 19/26 obr.12 Krowodrza. Akademia Górniczo-Hutnicza im. St.Staszica w Krakowie Kraków, al.

Kraków ul. Czarnowiejska Dz. nr 19/18, 19/26 obr.12 Krowodrza. Akademia Górniczo-Hutnicza im. St.Staszica w Krakowie Kraków, al. NIP 679-102-48-90 PeKaO S.. II o/ Kraków 53 1240 1444 1111 0000 0935 8663 Obiekt: PWILON -0 GH dres: Kraków ul. Czarnowiejska Dz. nr 19/18, 19/26 obr.12 Krowodrza Inwestor: kademia Górniczo-Hutnicza im.

Bardziej szczegółowo

Parametry geotechniczne gruntów ustalono na podstawie Metody B Piasek średni Stopień zagęszczenia gruntu niespoistego: I D = 0,7.

Parametry geotechniczne gruntów ustalono na podstawie Metody B Piasek średni Stopień zagęszczenia gruntu niespoistego: I D = 0,7. .11 Fundamenty.11.1 Określenie parametrów geotechnicznych podłoża Rys.93. Schemat obliczeniowy dla ławy Parametry geotechniczne gruntów ustalono na podstawie Metody B Piasek średni Stopień zagęszczenia

Bardziej szczegółowo

Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN :2004

Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN :2004 Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN 1992-1-1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x800

Bardziej szczegółowo

Pręt nr 0 - Płyta żelbetowa jednokierunkowo zbrojona wg PN-EN :2004

Pręt nr 0 - Płyta żelbetowa jednokierunkowo zbrojona wg PN-EN :2004 Pręt nr 0 - Płyta żelbetowa jednokierunkowo zbrojona wg PN-EN 1992-1- 1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 0 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 0 (x0.000m, y0.000m); 1 (x6.000m, y0.000m)

Bardziej szczegółowo

OPIS TECHNICZNY. 1. Dane ogólne Podstawa opracowania.

OPIS TECHNICZNY. 1. Dane ogólne Podstawa opracowania. OPIS TECHNICZNY 1. Dane ogólne. 1.1. Podstawa opracowania. - projekt architektury - wytyczne materiałowe - normy budowlane, a w szczególności: PN-82/B-02000. Obciążenia budowli. Zasady ustalania wartości.

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE

OBLICZENIA STATYCZNE OBLICZENIA STATYCZNE. ZałoŜenia do obliczeń Wiatr Strefa I, Śnieg strefa II Kategoria Geotechniczna obiektu Na podstawie Rozporządzenia Ministra Spraw Wewnętrznych i Administracji w sprawie ustalania geotechnicznych

Bardziej szczegółowo

OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI I OBLICZENIA.

OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI I OBLICZENIA. OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI I OBLICZENIA. Założenia przyjęte do wykonania projektu konstrukcji: - III kategoria terenu górniczego, drgania powierzchni mieszczą się w I stopniu intensywności, deformacje

Bardziej szczegółowo

Obliczenia statyczne Przebudowa Poradni Hepatologicznej Chorzów ul. Zjednoczenia 10.

Obliczenia statyczne Przebudowa Poradni Hepatologicznej Chorzów ul. Zjednoczenia 10. 1 Obliczenia statyczne Przebudowa Poradni Hepatologicznej Chorzów ul. Zjednoczenia 10. Obliczenia wykonano w oparciu o obliczenia statyczne sprawdzające wykonane dla ekspertyzy technicznej opracowanej

Bardziej szczegółowo

1. Zebranie obciążeń. Strop nad parterem

1. Zebranie obciążeń. Strop nad parterem Wyciąg z obliczeń 1. Zebranie obciążeń Stropodach Obciążenie Y qk Y f qo 2x papa termozgrzewalna 0,15 kn/m2 0,15 1,2 0,18 Szlichta cementowa 5cm 21 kn/m3 21*0,05 1,05 1,3 1,365 Folia PE 0,002kN/m2 0,002

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY I ROZBUDOWY TOLAET PRZY ZESPOLE SZKÓŁ OGÓLNOSZTAŁCĄCYCH NR 2 W BYDGOSZCZY

OBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY I ROZBUDOWY TOLAET PRZY ZESPOLE SZKÓŁ OGÓLNOSZTAŁCĄCYCH NR 2 W BYDGOSZCZY OLICZENI STTYCZNE DO PROJEKTU UDOWLNEGO PRZEUDOWY I ROZUDOWY TOLET PRZY ZESPOLE SZKÓŁ OGÓLNOSZTŁCĄCYCH NR 2 W YDGOSZCZY KROKIEW Tablica 1. Obciążenia stałe Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f Obc. obl.

Bardziej szczegółowo

PROJEKT BUDOWLANO-WYKONAWCZY

PROJEKT BUDOWLANO-WYKONAWCZY PRZEBUDOWA, ROZBUDOWA I ZMIANA SPOSOBU UŻYTKOWANIA BUDYNKU REMIZY OSP W LIPIE DLA POTRZEB CENTRUM KULTURALNO-REKREACYJNEGO NA DZ. NR EW. 287 I 286 POŁOŻONEJ W MIEJSCOWOŚCI LIPA, GM. GŁOWACZÓW. PROJEKT

Bardziej szczegółowo

Schemat statyczny - patrz rysunek obok:

Schemat statyczny - patrz rysunek obok: - str.20 - POZ. 6. NDPROŻ Poz. 6.1. Nadproże o rozpiętości 2.62m 1/ Ciężar nadproża 25 30cm 0.25 0.30 24 = 1.8kN/m 1.1 2.0kN/m 2/ Ciężar ściany na nadprożu 0.25 1.3 18 = 5.8kN/m 1.1 6.4kN/m 3/ Ciężar tynku

Bardziej szczegółowo

PROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY

PROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY PROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY ZMIANA SPOSOBU UśYTKOWANIA CZĘŚCI ISTNIEJACEGO BUDYNKU USŁUGOWO-MIESZKALNEGO Z POMIESZCEŃ APTEKI NA GMINNĄ BIBLIOTEKĘ PUBLICZNĄ WRAZ Z PRZEBUDOWĄ SCHODÓW ZEWNĘTRZNYCH DO

Bardziej szczegółowo

Wyniki wymiarowania elementu żelbetowego wg PN-B-03264:2002

Wyniki wymiarowania elementu żelbetowego wg PN-B-03264:2002 Wyniki ymiaroania elementu żelbetoego g PN-B-0364:00 RM_Zelb v. 6.3 Cechy przekroju: zadanie Żelbet, pręt nr, przekrój: x a=,5 m, x b=3,75 m Wymiary przekroju [cm]: h=78,8, b =35,0, b e=00,0, h =0,0, skosy:

Bardziej szczegółowo

do projektu budowlanego przebudowy stropodach na dach woelospadowy stromy na budynku Środowiskowego Domu Samopomocy w Rakszawie.

do projektu budowlanego przebudowy stropodach na dach woelospadowy stromy na budynku Środowiskowego Domu Samopomocy w Rakszawie. OPIS TECHNICZNY do projektu budowlanego przebudowy stropodach na dach woelospadowy stromy na budynku Środowiskowego Domu Samopomocy w Rakszawie. 1. Podstawa opracowania : - zlecenie Inwestora na opracowanie

Bardziej szczegółowo

- 1 - Wiązar Jętkowy ,2 89,2 89,2 89,2 356,8 12,5 373,9 186,1 12,5 740,0

- 1 - Wiązar Jętkowy ,2 89,2 89,2 89,2 356,8 12,5 373,9 186,1 12,5 740,0 - 1 - Wiązar Jętkowy 5.2 OLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE WIĄZR JĘTKOWEGO Użytkownik: iuro Inżynierskie SPECUD 1995-2010 SPECUD Gliwice utor: inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.1.3 Dach - Wiązar jętkowy DNE:

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE DACHU

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE DACHU OBLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE DCHU Drewno sosnowe klasy C f cok :=.0MPa f k :=.0MPa k od := 0.9 γ :=.3 f cok k od f k k od f cod := γ f cod =.5 MPa f := γ f = 6.6 MPa f zd := f E 0.05 := 700MPa E

Bardziej szczegółowo

KARTA TYTUŁOWA. Obiekt: ROZBUDOWA BUDYNKU PRZEDSZKOLA POGWIZDÓW ul. Kościelna 21 dz. 177/1, 155/3

KARTA TYTUŁOWA. Obiekt: ROZBUDOWA BUDYNKU PRZEDSZKOLA POGWIZDÓW ul. Kościelna 21 dz. 177/1, 155/3 Cn 400 KRT TYTUŁOW Obiekt: ROZUDOW UDYNKU PRZEDSZKOL POGWIZDÓW ul. Kościelna 2 dz. 77/, 55/3 Treść: PROJEKT UDOWLNY ROZUDOW UDYNKU PRZEDSZKOL ranża: KONSTRUKCJ Inwestor: Gmina Hażlach 43-49 HŻŁCH ul. Główna

Bardziej szczegółowo

PROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY

PROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY PROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY Stadium: Obiekt: Adres: Temat: Branża: Inwestor: Projekt budowlano - wykonawczy Budynek domu pogrzebowego Rakoniewice ul. Zamkowa, dz. nr 149/1, 150/2 ark 3 obr. Rakoniewice

Bardziej szczegółowo

PROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWLANY

PROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWLANY ROZBUDOWA BUDYNKU REMIZY STRAŻACKIEJ Z INFRASTRUKTURĄ TECHNICZNĄ Adres: dz. nr geod. 284/2, Kłonówek, gm. Gózd Inwestor: Ochotnicza Straż Pożarna w Kłonówku, Kłonówek, gm. Gózd PROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWLANY

Bardziej szczegółowo

SPIS ZAWARTOŚCI. 1. Opis techniczny konstrukcji str Obliczenia konstrukcyjne(fragmenty) str Rysunki konstrukcyjne str.

SPIS ZAWARTOŚCI. 1. Opis techniczny konstrukcji str Obliczenia konstrukcyjne(fragmenty) str Rysunki konstrukcyjne str. SPIS ZAWARTOŚCI 1. konstrukcji str.1-5 2. Obliczenia konstrukcyjne(fragmenty) str.6-20 3. Rysunki konstrukcyjne str.21-22 OPIS TECHNICZNY 1. PODSTAWA OPRACOWANIA. 1.1. Projekt architektoniczny 1.2. Uzgodnienia

Bardziej szczegółowo

BUDOWA SIEDZIBY PLACÓWKI TERENOWEJ W STASZOWIE PRZY UL. MICKIEWICZA PROJEKT WYKONAWCZY - KONSTRUKCJA SPIS TREŚCI

BUDOWA SIEDZIBY PLACÓWKI TERENOWEJ W STASZOWIE PRZY UL. MICKIEWICZA PROJEKT WYKONAWCZY - KONSTRUKCJA SPIS TREŚCI SPIS TREŚCI I./ OPIS TECHNICZNY II./ WYKAZY STALI III./ RYSUNKI 1K.RZUT FUNDAMENTÓW SKALA 1 : 50 2K.RZUT KONSTRUKCYJNY PARTERU SKALA 1 : 100 3K.RZUT KONSTRUKCYJNY I PIĘTRA SKALA 1 : 100 4K.RZUT KONSTRUKCYJNY

Bardziej szczegółowo

2.4 Podcig B1 +;+# +# '!" +,'---9.(!,'-< =(& 2.5 Słupy wewntrzne i zewntrzne S1 i S2

2.4 Podcig B1 +;+# +# '! +,'---9.(!,'-< =(& 2.5 Słupy wewntrzne i zewntrzne S1 i S2 I. OPIS TECHNICZNY I OLICZENI ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH 1. Przedmiot opracowania 2. Rozwizania konstrukcyjno-materiałowe 2.1 Płyta fundamentowa P!" #$ %& # ' (" # (" ) *+ +,'---. (/!" 0!" 1 $ + 2" 0!&

Bardziej szczegółowo

Pręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN :2004

Pręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN :2004 Budynek wielorodzinny - Rama żelbetowa strona nr z 7 Pręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN 992--:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 4 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 2 (x=4.000m,

Bardziej szczegółowo

Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f

Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f 0,10 0,30 L = 0,50 0,10 H=0,40 OBLICZENIA 6 OBLICZENIA DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY SCHODÓW ZEWNĘTRZNYCH, DRZWI WEJŚCIOWYCH SZT. 2 I ZADASZENIA WEJŚCIA GŁÓWNEGO DO BUDYNKU NR 3 JW. 5338 przy ul.

Bardziej szczegółowo

Projektant: ul. Św. Wincentego 114 / U11 03-291 Warszawa tel./fax 22 301-84-41 kom. 504-318-925 wojciechowski@grw.com.pl www.grw.com.

Projektant: ul. Św. Wincentego 114 / U11 03-291 Warszawa tel./fax 22 301-84-41 kom. 504-318-925 wojciechowski@grw.com.pl www.grw.com. Projektant: ul. Św. Wincentego 114 / U11 03-291 Warszawa tel./fax 22 301-84-41 kom. 504-318-925 wojciechowski@grw.com.pl www.grw.com.pl Nazwa Projektu: DOBUDOWA WINDY WEWNĘTRZNEJ DO PRZEWOZU OSÓB NIEPEŁNOSPRAWNYCH

Bardziej szczegółowo

e = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65 m Dla B20 i stali St0S h = 15 cm h 0 = 12 cm 958 1,00 0,12 F a = 0,0029x100x12 = 3,48 cm 2

e = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65 m Dla B20 i stali St0S h = 15 cm h 0 = 12 cm 958 1,00 0,12 F a = 0,0029x100x12 = 3,48 cm 2 OBLICZENIA STATYCZNE POZ.1.1 ŚCIANA PODŁUŻNA BASENU. Projektuje się baseny żelbetowe z betonu B20 zbrojone stalą St0S. Grubość ściany 12 cm. Z = 0,5x10,00x1,96 2 x1,1 = 21,13 kn e = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65

Bardziej szczegółowo

Założenia obliczeniowe i obciążenia

Założenia obliczeniowe i obciążenia 1 Spis treści Założenia obliczeniowe i obciążenia... 3 Model konstrukcji... 4 Płyta trybun... 5 Belki trybun... 7 Szkielet żelbetowy... 8 Fundamenty... 12 Schody... 14 Stropy i stropodachy żelbetowe...

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE do projektu termomodernizacji budynku przedszkola wraz z wymianą źródła ciepła

OBLICZENIA STATYCZNE do projektu termomodernizacji budynku przedszkola wraz z wymianą źródła ciepła OBLICZENI STTYCZNE do projektu termomodernizacji budynku przedszkola wraz z wymianą źródła ciepła Normy budowlane i literatura : 01. PN-82/B-02001 ObciąŜenia budowli. ObciąŜenia stałe. 02. PN-82/B-02003

Bardziej szczegółowo

Obliczenia bosmanatu. Schemat statyczny (ci ar belki uwzgl dniony automatycznie): Momenty zginaj ce [knm]:

Obliczenia bosmanatu. Schemat statyczny (ci ar belki uwzgl dniony automatycznie): Momenty zginaj ce [knm]: Obliczenia bosmanatu 1. Zebranie obci strop drewniany Tablica 1. k Obc. obl. Lp Opis obci enia Obc. char. kn/m 2 f d kn/m 2 1. Obci enie zmienne (wszelkie pokoje biurowe, 2,00 1,40 0,50 2,80 gabinety lekarskie,

Bardziej szczegółowo

Zakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT. Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne

Zakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT. Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne Zakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne PROJEKT WYBRANYCH ELEMENTÓW KONSTRUKCJI ŻELBETOWEJ BUDYNKU BIUROWEGO DESIGN FOR SELECTED

Bardziej szczegółowo

PROJEKT BUDOWLANY KONSTRUKCJA BUDOWA PODZIEMNEJ KOMORY TECHNOLOGICZNEJ NIEZBĘDNEJ DO PRACY FONTANN W PARKU W ŚWIERKLAŃCU UL.

PROJEKT BUDOWLANY KONSTRUKCJA BUDOWA PODZIEMNEJ KOMORY TECHNOLOGICZNEJ NIEZBĘDNEJ DO PRACY FONTANN W PARKU W ŚWIERKLAŃCU UL. SK Konstrukcje Sylwia Kasperska Biuro Projektów ul. Królowej Jadwigi 27/39, 33-300 Nowy Sącz tel: +48 606 200 405 biuro@skkonstrukcje.pl www.skkonstrukcje.pl PROJEKT BUDOWLANY KONSTRUKCJA TEMAT: BUDOWA

Bardziej szczegółowo

P. B. część konstrukcyjna

P. B. część konstrukcyjna P.. część konstrukcyjna O L I C Z E N I S T T Y C Z N E TEMT : PROJEKT PRZEUDOWY ISTNIEJĄCYCH OIEKTÓW N CELE SPOŁECZNO-KULTURLNE W ŻNICY LOKLIZCJ: ŻNIC, 34-350 GMIN WĘGIERSK GÓRK, DZIŁKI NR 838/2 ; 838/3,

Bardziej szczegółowo

Opis techniczny konstrukcji i obliczenia statyczne Do budynku toalety publicznej SPIS TREŚCI

Opis techniczny konstrukcji i obliczenia statyczne Do budynku toalety publicznej SPIS TREŚCI Opis techniczny konstrukcji i obliczenia statyczne Do budynku toalety publicznej SPIS TREŚCI 1 PRZEDMIOT OPRACOWANIA I LOKALIZACJA. 1 2 PODSTAWY OPRACOWANIA. 1 3 MATERIAŁY PODSTAWOWE 2 4 PROJEKTY ZWIĄZANE.

Bardziej szczegółowo

Obliczenia statyczne - dom kultury w Ozimku

Obliczenia statyczne - dom kultury w Ozimku 1 Obliczenia statyczne - dom kultury w Ozimku Poz. 1. Wymiany w stropie przy szybie dźwigu w hollu. Obciąż. stropu. - warstwy posadzkowe 1,50 1,2 1,80 kn/m 2 - warstwa wyrównawcza 0,05 x 21,0 = 1,05 1,3

Bardziej szczegółowo

PROJEKT BUDOWLANO-WYKONAWCZY

PROJEKT BUDOWLANO-WYKONAWCZY PROJEKT BUDOWLANO-WYKONAWCZY Remontu więźby dachowej w budynku mieszkalnym w Warszawie przy ul. Długiej 24, segment A i B Część: Konstrukcje Budowlane Spis zawartości : 1. Dane ogólne 1.1. Podstawa opracowania

Bardziej szczegółowo

TEMAT: PROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWLANO- WYKONAWCZY ROZBUDOWY URZĘDU O ŁĄCZNIK Z POMIESZCZENIAMI BIUROWYMI

TEMAT: PROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWLANO- WYKONAWCZY ROZBUDOWY URZĘDU O ŁĄCZNIK Z POMIESZCZENIAMI BIUROWYMI TEMAT: PROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWLANO- WYKONAWCZY ROZBUDOWY URZĘDU O ŁĄCZNIK Z POMIESZCZENIAMI BIUROWYMI RODZAJ OPRACOWANIA: PROJEKT WYKONAWCZO BUDOWLANY KONSTRUKCJI ADRES: ul. Wojska Polskiego 10

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE

OBLICZENIA STATYCZNE OBLICZENIA STATYCZNE do projektu budowlano wykonawczego przebudowy i modernizacji istniejącego budynku filii biblioteki w Barcicach dz. nr 303/ obr. Barcice Materiały konstrukcyjne: - beton C20/25 (dawne

Bardziej szczegółowo

PROJEKT KONSTRUKCJI PRZEBUDOWA GMINNEGO TARGOWISKA W SKRWILNIE WITACZ SKRWILNO, GM. SKRWILNO DZ. NR 245/20

PROJEKT KONSTRUKCJI PRZEBUDOWA GMINNEGO TARGOWISKA W SKRWILNIE WITACZ SKRWILNO, GM. SKRWILNO DZ. NR 245/20 PROJEKT KONSTRUKCJI PRZEBUDOWA GMINNEGO TARGOWISKA W SKRWILNIE WITACZ SKRWILNO, GM. SKRWILNO DZ. NR 245/20 INWESTOR: GMINA SKRWILNO SKRWILNO 87-510 ADRES: DZIAŁKA NR 245/20 SKRWILNO GM. SKRWILNO PROJEKTOWAŁ:

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE

OBLICZENIA STATYCZNE OBLICZENIA STATYCZNE Robudowa istniejącego budynku świetlicy wiejskiej Inwestor: Gmina Skoki Adres: Kusewo diałka 130/5 i 128 Po.1.1.Dach krokiew. DANE: Wymiary prekroju: prekrój prostokątny Serokość b

Bardziej szczegółowo

Obciążenia. Wartość Jednostka Mnożnik [m] oblicz. [kn/m] 1 ciężar [kn/m 2 ]

Obciążenia. Wartość Jednostka Mnożnik [m] oblicz. [kn/m] 1 ciężar [kn/m 2 ] Projekt: pomnik Wałowa Strona 1 1. obciążenia -pomnik Obciążenia Zestaw 1 nr Rodzaj obciążenia 1 obciążenie wiatrem 2 ciężar pomnika 3 ciężąr cokołu fi 80 Wartość Jednostka Mnożnik [m] obciążenie charakter.

Bardziej szczegółowo

ZAŁĄCZNIK NR 1 OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE

ZAŁĄCZNIK NR 1 OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE ZAŁĄCZNIK NR 1 OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA: 1. Zestawienie obciążeń... 4 1.1. Obciążenia Stałe... 4 1.2. Obciążenia Zmienne - Klimatyczne... 4 2. Pawilon... 6 2.1. Płyta

Bardziej szczegółowo

OPIS TECHNICZNY DO PROJEKTU KONSTRUKCJI. 1 Przedmiot opracowania:

OPIS TECHNICZNY DO PROJEKTU KONSTRUKCJI. 1 Przedmiot opracowania: OPIS TECHNICZNY DO PROJEKTU KONSTRUKCJI 1 Przedmiot opracowania: Przedmiotem opracowania jest projekt konstrukcji budynku Transgranicznego Centrum Turystyki i Wymiany Młodzieży zlokalizowanego w Zarzeczu

Bardziej szczegółowo

700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%:

700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%: Producent: Ryterna modul Typ: Moduł kontenerowy PB1 (długość: 6058 mm, szerokość: 2438 mm, wysokość: 2800 mm) Autor opracowania: inż. Radosław Noga (na podstawie opracowań producenta) 1. Stan graniczny

Bardziej szczegółowo

ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA:

ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA: ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA: 1. Uprawnienia budowlane autorów opracowania; 2. Część opisowa: Opis techniczny elementów konstrukcyjnych budynku szkoły podstawowej; 3. Część graficzna: Rysunki konstrukcyjne budynku

Bardziej szczegółowo

Projekt belki zespolonej

Projekt belki zespolonej Pomoce dydaktyczne: - norma PN-EN 1994-1-1 Projektowanie zespolonych konstrukcji stalowo-betonowych. Reguły ogólne i reguły dla budynków. - norma PN-EN 199-1-1 Projektowanie konstrukcji z betonu. Reguły

Bardziej szczegółowo

PROJEKT BUDOWLANY. PB budynku mieszkalnego jednorodzinnego. Temat:

PROJEKT BUDOWLANY. PB budynku mieszkalnego jednorodzinnego. Temat: PROJEKT BUDOWLANY Temat: PB budynku mieszkalnego jednorodzinnego Obiekt: Zagroda leśna obejmująca: budynek mieszkalny jednorodzinny, budynek garażowo-gospodarczy wraz z infrastrukturą w m. Różańsko, Gm.

Bardziej szczegółowo

Obliczenia statyczne Przebudowa obiektów MOSIR w Jaśle

Obliczenia statyczne Przebudowa obiektów MOSIR w Jaśle Obliczenia statczne 1. Zbiornik przelewow : 1.1 Strop zbiornika : Przjęto strop żelbetow w postaci płt żelbetowej czteropolowej o grubości 18 cm. - płta p1 : Zestawienie obciążeń rozłożonch [kn/m 2 ]:

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE. 1. Założenia obliczeniowe. materiały:

OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE. 1. Założenia obliczeniowe. materiały: II. OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE 1. Założenia obliczeniowe. materiały: elementy żelbetowe: beton C25/30, stal A-IIIN mury konstrukcyjne: bloczki Silka gr. 24 cm kl. 20 mury osłonowe: bloczki Ytong

Bardziej szczegółowo

ADAPTACJA BUDYNKU GARAŻOWEGO NA POTRZEBY SCHRONISKA DLA BEZDOMNYCH ZWIERZĄT W SOSNOWCU PRZY UL. BACZYŃSKIEGO 11A

ADAPTACJA BUDYNKU GARAŻOWEGO NA POTRZEBY SCHRONISKA DLA BEZDOMNYCH ZWIERZĄT W SOSNOWCU PRZY UL. BACZYŃSKIEGO 11A ADAPTACJA BUDYNKU GARAŻOWEGO NA POTRZEBY SCHRONISKA DLA BEZDOMNYCH ZWIERZĄT W SOSNOWCU PRZY UL. BACZYŃSKIEGO 11A CZĘŚĆ KONSTRUKCYJNA Ekspertyza stanu technicznego budynku garażowego pod kątem jego remontu

Bardziej szczegółowo

OPIS TECHNICZNY BRANŻA KONSTRUKCYJNA

OPIS TECHNICZNY BRANŻA KONSTRUKCYJNA OPIS TECHNICZNY BRANŻA KONSTRUKCYJNA 1. Podstawa opracowania. - podkłady architektoniczno-budowlane; - Polskie Normy Budowlane; - Opinia geotechniczna dla ustalenia warunków gruntowo-wodnych pod planowaną

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE

OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE Poz. 1. ELEMENTY KONSTRUKCYJNE PARTERU. Poz. 1.1. KONSTRUKCJA WIĄZARA DACHOWEGO. strefa wiatrowa - III strefa śniegowa - III drewno C - 24 f m.0,d = 2,40 x 0,9 : 1,3

Bardziej szczegółowo

Projekt konstrukcyjny

Projekt konstrukcyjny - 1 - Projekt konstrukcyjny do projektu budowlanego na rozbudowę, przebudowę oraz zmianę sposobu użytkowania budynku mieszkalnego na placówkę opiekuńczowychowawczą typu rodzinnego na terenie Domu Dziecka

Bardziej szczegółowo

Rys. 29. Schemat obliczeniowy płyty biegowej i spoczników

Rys. 29. Schemat obliczeniowy płyty biegowej i spoczników Przykład obliczeniowy schodów wg EC-2 a) Zebranie obciąŝeń Szczegóły geometryczne i konstrukcyjne przedstawiono poniŝej: Rys. 28. Wymiary klatki schodowej w rzucie poziomym 100 224 20 14 9x 17,4/28,0 157

Bardziej szczegółowo

1/k Obliczenia statyczne.

1/k Obliczenia statyczne. /k Obliczenia statyczne. 48,0 8,7 94, 94, 94, A 0,0,4 4,9 4,9 4,9 78,7 798, B,0 0 7, 8,8 00,0 680,0 00,0 9,0 DANE: Szkic wiązaa A 0,0,4 48,0 8,7 94, 94, 94, 4,9 4,9 4,9 78,7 798, 00,0 680,0 00,0 9,0 B,0

Bardziej szczegółowo

Rozbudowa istniejącego budynku Szkoły Podstawowej w Krośnie budynek nr 2 w Mosinie, ul. Krasickiego 16, 62-050 Mosina; nr ew.

Rozbudowa istniejącego budynku Szkoły Podstawowej w Krośnie budynek nr 2 w Mosinie, ul. Krasickiego 16, 62-050 Mosina; nr ew. Temat: KONSTRUKCJA PRACOWNIA PROJEKTOWA: 93-312 Łódź, ul. Tuszyńska 155 K/01 SPIS ZAWARTOŚCI OPRACOWANIA Branża: KONSTRUKCJA 1. OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI - str. K/02-K/09 2. RYSUNKI Lp. Przedmiot rysunku

Bardziej szczegółowo

1,26 1,30 -- 1,64 [21,0kN/m3 0,06m] 3. Folia PE gr.0,3mm [0,010kN/m2] 0,01 1,30 -- 0,01 4. Strop Rector 4,59 1,10 -- 5,05 Σ: 6,49 1,16 -- 7,52

1,26 1,30 -- 1,64 [21,0kN/m3 0,06m] 3. Folia PE gr.0,3mm [0,010kN/m2] 0,01 1,30 -- 0,01 4. Strop Rector 4,59 1,10 -- 5,05 Σ: 6,49 1,16 -- 7,52 ZESTWIENIE OCIĄŻEŃ Tablica 1. Obciążenia stałe. Strop Rector 1. Lastriko bezspoinowe o grubości 20 mm 0,44 1,30 -- 0,57 [0,440kN/m2] 2. Jastrych cementowy grub. 6 cm 1,26 1,30 -- 1,64 [21,0kN/m3 0,06m]

Bardziej szczegółowo

KONSTRUKCJA. PROJEKT BUDOWLANY FILAR USŁUGI BIURO POJEKTÓW I INWESTYCJI Rabka Zdrój ul.sądecka 33h/11 tel

KONSTRUKCJA. PROJEKT BUDOWLANY FILAR USŁUGI BIURO POJEKTÓW I INWESTYCJI Rabka Zdrój ul.sądecka 33h/11 tel TOM KONSTRUKCJA STADIUM: PROJEKT BUDOWLANY TEMAT: Termomodernizacja budynku Oficyny Dworskiej wraz z adaptacja, przebudową i rozbudową na cele edukacyjne i ekspozycyjne. LOKALIZACJA: Poręba Wielka 34-735

Bardziej szczegółowo

PROJEKT BUDOWLANY KONSTRUKCJI

PROJEKT BUDOWLANY KONSTRUKCJI PROJEKT BUDOWLANY KONSTRUKCJI Budowa budynku użyteczności publicznej w zakresie usług medycznych (gabinety lekarskie POZ, gabinety lekarzy specjalistów, gabinet rehabilitacji ruchowej, apteka), Haczów,

Bardziej szczegółowo