Obliczenia statyczne Przebudowa Poradni Hepatologicznej Chorzów ul. Zjednoczenia 10.

Transkrypt

1 1 Obliczenia statyczne Przebudowa Poradni Hepatologicznej Chorzów ul. Zjednoczenia 10. Obliczenia wykonano w oparciu o obliczenia statyczne sprawdzające wykonane dla ekspertyzy technicznej opracowanej w maju 2010 r. Poz. 1. Strop nad piwnicą. Zestawienie obciążeń stropu nad piwnicą k Obc. obl. Lp Opis obciążenia Obc. char. k/m 2 γ f d k/m 2 1. Ceramiczne płytki podłogowe grub. 1 cm 0,21 1, ,25 [21,0k/m3 0,01m] 2. Warstwa cementowa na siatce metalowej grub. 5 cm 1,20 1, ,56 [24,0k/m3 0,05m] 3. Styropian grub. 10 cm [0,45k/m3 0,10m] 0,05 1, ,06 4. Folia 0,01 1, ,01 5. Warstwa cementowo-wapienna grub. 1,5 cm [19,0k/m3 0,015m] 0,29 1, ,38 Σ: 1,76 1, ,26 6. Płyta grub. 10 cm [25,0k/m3 0,10m] 2,50 1, ,75 7. Obciążenie zmienne (pomieszczenia techniczne.) [5,0k/m2] Przyjęto strop płytowo belkowy. Poz Płyta stropu. Σ: 4,26 1, ,01 5,00 1,30 0,80 6,50 Σ: 9,26 1, ,51 Rozstaw belek a = 1,36 m Zestawienie obciążeń rozłożonych [k/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. 1. Obciążenie stałe 1,76 1, ,25 2. Płyta żelbetowa grub.10 cm 2,50 1, ,75 3. Obciążenie zmienne 5,00 1, ,50 Σ: 9,26 1,24 11,50 Schemat statyczny płyty: qo = 11,50 leff = 1,36 Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff = 1,36 m Wyniki obliczeń statycznych: Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 1,98 km/m Moment podporowy obliczeniowy M Sd,p = 1,33 km/m Moment przęsłowy charakterystyczny M Sk = 1,62 km/m Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 1,62 km/m Reakcja obliczeniowa R = R = 7,82 k/m

2 2 Dane materiałowe : Grubość płyty 10,0 cm Klasa betonu 20 (C16/20) f cd = 10,67 MPa, f ctd = 0,87 MPa, E cm = 29,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -III (R500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Otulenie zbrojenia przęsłowego c nom = 20 mm Otulenie zbrojenia podporowego c`nom = 20 mm Wymiarowanie wg P :2002: Przęsło: Zbrojenie potrzebne s = 1,00 cm 2 /mb. Przyjęto φ6 co 12,0 cm o s = 2,36 cm 2 /mb (ρ= 0,31% ) Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 0,47 mm < a lim = 6,80 mm Podpora: Zbrojenie potrzebne s = 1,00 cm 2 /mb. Przyjęto φ6 co 25,0 cm o s = 1,13 cm 2 /mb (ρ= 0,15% ) Poz elka stropu nad traktem z komunikacją. Rozpiętość obliczeniowa belek l o = 5,15 x 1,05 = 5,40 m Rozstaw belek a = 1,36 m Zestawienie obciążeń na belkę - ciężar stropu 4,76 x 1,36 = 6,47 1,17 7,57 k/m - obciąż. użytkowe 5,00 x 1,36 = 6,80 1,30 8,84 13,27 1,24 16,41 k/m Zestawienie obciążeń rozłożonych [k/m]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. 1. Obciążenie stałe ze stropu 6,47 1, ,57 2. Obciążenie użyytkowe ze stropu 6,80 1, ,84 3. Ciężar własny belki 1,35 1, ,49 Σ: 14,62 1,22 17,89 Zasięg [m] cała belka cała belka cała belka Schemat statyczny belki qo = 17,89 leff = 5,40 m Rozpiętość obliczeniowa belki l eff = 5,40 m Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 65,23 km Moment przęsłowy charakterystyczny M Sk = 53,29 km Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 53,29 km Reakcja obliczeniowa R Sd, = R Sd, = 48,32 k Dane materiałowe : Klasa betonu: 20 f cd = 10,67 MPa, f ctd = 0,87 MPa, E cm = 29,0 GPa Stal zbrojeniowa -III (34GS) f yk = 410 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -0 (St0S-b) f yk = 220 MPa, f yd = 190 MPa, f tk = 260 MPa Wymiarowanie wg P :2002 :

3 3 Przyjęte wymiary przekroju: b w = 18,0 cm, h = 30,0 cm, b eff = 60,0 cm, h f = 10,0 cm otulina zbrojenia c nom = 20 mm Zginanie (metoda uproszczona): Zbrojenie potrzebne s = 7,67 cm 2. Przyjęto dołem 3φ20 o s = 9,42 cm 2 (ρ= 1,98% ) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 65,23 km < M Rd = 78,58 km Ścinanie: Zbrojenie strzemionami dwuciętymi φ6 co max. 110 mm na odcinku 55,0 cm przy podporach oraz co max. 190 mm w środku rozpiętości belki Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 46,08 k < V Rd3 = 46,42 k SGU: Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,186 mm < w lim = 0,3 mm Szerokość rys ukośnych: w k = 0,192 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 26,24 mm < a lim = 27,00 mm Poz elka stropu nad holem. Rozpiętość obliczeniowa belek l o = 4,94 x 1,05 = 5,20 m Rozstaw belek a = 1,06 m Zestawienie obciążeń na belkę - ciężar stropu 4,76 x 1,06 = 5,05 1,17 5,90 k/m - obciąż. użytkowe 5,00 x 1,06 = 5,30 1,30 6,89 10,35 1,24 12,79 k/m Zestawienie obciążeń rozłożonych [k/m]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. 1. Obciążenie stałe ze stropu 5,05 1, ,91 2. Obciążenie użyytkowe ze stropu 5,30 1, ,89 3. Ciężar własny belki 1,13 1, ,24 Σ: 11,48 1,22 14,04 Zasięg [m] cała belka cała belka cała belka Schemat statyczny belki qo = 14,04 leff = 5,20 m Rozpiętość obliczeniowa belki l eff = 5,20 m Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 47,44 km Moment przęsłowy charakterystyczny M Sk = 38,79 km Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 38,79 km Reakcja obliczeniowa R Sd, = R Sd, = 36,49 k Dane materiałowe : Klasa betonu: 20 f cd = 10,67 MPa, f ctd = 0,87 MPa, E cm = 29,0 GPa Stal zbrojeniowa -III (34GS) f yk = 410 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -0 (St0S-b) f yk = 220 MPa, f yd = 190 MPa, f tk = 260 MPa Wymiarowanie wg P :2002 : Przyjęte wymiary przekroju: b w = 15,0 cm, h = 30,0 cm, b eff = 60,0 cm, h f = 10,0 cm otulina zbrojenia c nom = 20 mm Zginanie (metoda uproszczona): Zbrojenie potrzebne s = 5,44 cm 2. Przyjęto dołem 2φ20 o s = 6,28 cm 2 (ρ= 1,59% )

4 4 Warunek nośności na zginanie: M Sd = 47,44 km < M Rd = 54,28 km Ścinanie: Zbrojenie strzemionami dwuciętymi φ6 co max. 140 mm na odcinku 56,0 cm przy podporach oraz co max. 190 mm w środku rozpiętości belki Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 34,74 k < V Rd3 = 36,47 k SGU: Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,218 mm < w lim = 0,3 mm Szerokość rys ukośnych: w k = 0,177 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 23,31 mm < a lim = 26,00 mm Poz elka stropu nad magazynem 1 i 2. Rozpiętość obliczeniowa belek l o = 2,88 x 1,05 = 3,05 m Rozstaw belek a = 1,05 m Zestawienie obciążeń na belkę - ciężar stropu 4,76 x 1,05 = 5,00 1,17 5,85 k/m - obciąż. użytkowe 5,00 x 1,05 = 5,25 1,30 6,83 10,25 1,24 12,68 k/m Zestawienie obciążeń rozłożonych [k/m]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. 1. Obciążenie stałe ze stropu 5,00 1, ,85 2. Obciążenie użyytkowe ze stropu 5,25 1, ,83 3. Ciężar własny belki 0,75 1, ,83 Σ: 11,00 1,23 13,50 Zasięg [m] cała belka cała belka cała belka Schemat statyczny belki qo = 13,50 leff = 3,00 m Rozpiętość obliczeniowa belki l eff = 3,00 m Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 15,19 km Moment przęsłowy charakterystyczny M Sk = 12,38 km Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 12,38 km Reakcja obliczeniowa R Sd, = R Sd, = 20,25 k Dane materiałowe : Klasa betonu: 20 f cd = 10,67 MPa, f ctd = 0,87 MPa, E cm = 29,0 GPa Stal zbrojeniowa -III (34GS) f yk = 410 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -0 (St0S-b) f yk = 220 MPa, f yd = 190 MPa, f tk = 260 MPa Wymiarowanie wg P :2002 : Przyjęte wymiary przekroju: b w = 15,0 cm, h = 20,0 cm, b eff = 60,0 cm, h f = 10,0 cm otulina zbrojenia c nom = 20 mm Zginanie (metoda uproszczona): Zbrojenie potrzebne s = 2,72 cm 2. Przyjęto dołem 2φ14 o s = 3,08 cm 2 (ρ= 1,23% ) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 15,19 km < M Rd = 17,09 km Ścinanie: Zbrojenie strzemionami dwuciętymi φ6 co max. 120 mm na odcinku 36,0 cm przy podporach oraz co max. 120 mm w środku rozpiętości belki Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 18,90 k < V Rd3 = 26,91 k SGU:

5 5 Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,245 mm < w lim = 0,3 mm Szerokość rys ukośnych: w k = 0,096 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 11,70 mm < a lim = 15,00 mm Poz. 2. Klatka schodowa. DE: x 17,6/30, Wymiary schodów : Długość dolnego spocznika l s,d = 1,67 m Długość biegu l n = 2,40 m Różnica poziomów spoczników h = 1,58 m Liczba stopni w biegu n = 9 szt. Grubość płyty t = 15,0 cm Oparcia : (szerokość / wysokość) Wieniec ściany podpierającej spocznik dolny b = 25,0 cm, h = 20,0 cm Wieniec ściany podpierającej górny bieg schodowy b = 25,0 cm, h = 18,0 cm Dane materiałowe : Klasa betonu 20 (C16/20) f cd = 10,67 MPa, f ctd = 0,87 MPa, E cm = 29,0 GPa Stal zbrojeniowa -III (R500) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Średnica prętów φ = 12 mm Otulina zbrojenia c nom = 20 mm Zestawienie obciążeń [k/m 2 ] Opis obciążenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. Obciążenie zmienne (biura, przychodnie lekarskie) [4,0k/m2] 4,00 1,30 0,35 5,20 Obciążenia stałe na spoczniku: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f 1. Okładzina górna spocznika (Ceramiczne płytki podłogowe 0,32 1,20 0,38 [21,0k/m3]) grub.1,5 cm 2. Płyta żelbetowa spocznika grub.15 cm 3,75 1,10 4,13 3. Okładzina dolna spocznika (Warstwa cementowo-wapienna 0,28 1,30 0,37 [19,0k/m3]) grub.1,5 cm Σ: 4,35 1,12 4,87 Obciążenia stałe na biegu schodowym: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f Obc.obl. 1. Okładzina górna biegu (Ceramiczne płytki podłogowe [21,0k/m3]) 0,50 1,20 0,60 grub.1,5 cm 0,29 (1+17,6/30,0) 2. Płyta żelbetowa biegu grub.15 cm + schody 17,6/30 6,54 1,10 7,19 3. Okładzina dolna biegu (Warstwa cementowo-wapienna [19,0k/m3]) grub.1,5 cm 0,33 1,30 0,43 Obc.obl.

6 6 Σ: 7,37 1,12 8,22 Przyjęty schemat statyczny: go,s = 4,88 k/m 2 po = 5,20 k/m 2 go,b = 8,22 k/m 2 1,44 4,22 Wyniki obliczeń statycznych: Przęsło -: maksymalny moment obliczeniowy Reakcja obliczeniowa R Sd, = 23,65 k/mb Reakcja obliczeniowa R Sd, = 27,08 k/mb M Sd = 27,33 km/mb Wymiarowanie wg P :2002 : Zginanie: Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 27,33 km/mb Zbrojenie potrzebne s = 5,78 cm 2 /mb. Przyjęto φ12 co 8,5 cm o s = 13,31 cm 2 /mb (ρ= 1,07% ) (decyduje warunek dopuszczalnego ugięcia) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 27,33 km/mb < M Rd = 54,66 km/mb Ścinanie: Siła poprzeczna obliczeniowa V Sd = 26,08 k/mb Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 26,08 k/mb < V Rd1 = 88,58 k/mb SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 17,85 km/mb Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,077 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 20,78 mm < a lim = 21,10 mm Poz. 3. Płyta stropu przedsionka windy. Zestawienie obciążeń rozłożonych [k/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. 1. Ceramiczne płytki podłogowe grub. 1,5 cm 0,32 1, ,38 [21,0k/m3 0,015m] 2. Warstwa cementowa grub. 0,5 cm 0,10 1, ,13 [21,0k/m3 0,005m] 3. Płyta żelbetowa grub.10 cm 2,50 1, ,75 4. Warstwa cementowo-wapienna grub. 1,5 cm 0,29 1, ,38 [19,0k/m3 0,015m] 5. Obciążenie zmienne (biura, przychodnie lekarskie) [2,5k/m2] 2,50 1,30 0,60 3,25 Σ: 5,71 1,21 6,89 Schemat statyczny płyty: qo = 6,89 leff = 2,33 Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff = 2,33 m Wyniki obliczeń statycznych: Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 4,68 km/m Moment przęsłowy charakterystyczny M Sk = 3,87 km/m

7 7 Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 3,20 km/m Reakcja obliczeniowa R = R = 8,03 k/m Dane materiałowe : Grubość płyty 10,0 cm Klasa betonu 20 (C16/20) f cd = 10,67 MPa, f ctd = 0,87 MPa, E cm = 29,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -III (34GS) f yk = 410 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa Otulenie zbrojenia przęsłowego c nom = 20 mm Wymiarowanie wg P :2002 (metoda uproszczona): Zbrojenie potrzebne s = 1,80 cm 2 /mb. Przyjęto φ6 co 12,0 cm o s = 2,36 cm 2 /mb (ρ= 0,31% ) Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,097 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 7,29 mm < a lim = 11,65 mm Pręty rozdzielcze φ6 co 30,0 cm (St0S). Poz. 4. Rama otworu tunelu w ścianie piwnic. Zest. obciąż. - obciąż. z dachu (pokrycie + ocieplenie) (0,35 + 0,44) x 5,70 x 0,5 = 2,25 1,2 2,70 k/m - obciąż. śniegiem 0,72 x 5,70 x 0,5 = 2,05 1,5 3,08 - obciąż. stropem nad parterem 4,30 x 5,60 x 0,5 = 12,04 1,27 15,29 - obciąż. stropem nad przyziemiem 4,89 x 5,60 x 0,5 = 13,69 1,27 17,39 - obciąż. stropem nad piwnicą 9,26 x 5,40 x 0,5 = 25,00 1,24 31,00 - ciężar ściany parteru 0,44 x 3,22 x 18,0 = 25,50 1,1 28,05 - ciężar ściany przyziemia 0,44 x 3,05 x 18,0 = 24,16 1,1 26,57 - ciężar nadproża ściany piwnic 0,74 x 0,60 x 18,0 = 8,00 1,1 8,80 112,69 1,18 132,88 k/m Ramę zaprojektowano z podwójnych profili dwuteowych, ustawionych obok siebie w grubości ściany. a pojedyncze profile ramy przypada obciążenie: 112,69 : 2 = 56,35 1,16 66,49 k/m Schemat statyczny ramy: , ,650 1,650 V=2,500 H=3,300 SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+ Pręt: x/l: x[m]: M[km]: Q[k]: [k]: 1 0,00 0,000-0,00-0,29-44,36 1,00 2,500-0,73-0,29-43,52 2 0,00 0,000-0,73 43,52-0,29 0,39 0,651 13,41* -0,07-0,29 1,00 1,650-20,07-66,96-0,29

8 8 3 0,00 0,000-20,07 66,96-0,29 0,61 0,999 13,41* 0,07-0,29 1,00 1,650-0,73-43,52-0,29 4 0,00 0,000-0,73 0,29-43,52 1,00 2,500-0,00 0,29-44,36 5 0,00 0,000 0,00-0,00-133,92 1,00 2,500 0,00-0,00-134,77 * = Wartości ekstremalne Wymiarowanie Rygiel Przekrój: I 200 HE Materiał: St3SX,St3SY,St3S,St3V,St3W. Wytrzymałość fd=215 MPa dla g=10,0. Przekrój spełnia warunki przekroju klasy 1. Siły przekrojowe: Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: M x = 20,07 km, V y = -66,96 k, = -0,29 k, Warunki nośności: σ ec = σ / ψ oc + σ = 0,05 / 1, ,64 = 51,70 < 215 MPa τ ey = τ / ψ ov = 54,22 / 1,000 = 54,22 < 124,70 = MPa 2 2 σ e + 3 τ e = 36, ,22 2 = 100,75 < 215 MPa ośność przekroju na zginanie: - względem osi X M R = α p W f d = 1, , = 83,56 km Współczynnik zwichrzenia dla λ L = 0,000 wynosi ϕ L = 1,000 Warunek nośności (54): + 0,29 = Rc ϕl 1156, ,07 1,000 83,56 = 0,240 < 1 Stan graniczny użytkowania: Ugięcia względem osi Y wynoszą: a max = 0,6 mm a gr = l / 350 = 1650 / 350 = 4,7 mm a max = 0,6 < 4,7 = a gr Słup Przekrój: I 240 PE Materiał: St3SX,St3SY,St3S,St3V,St3W. Wytrzymałość fd=215 MPa dla g=9,8. Przekrój spełnia warunki przekroju klasy 1. Siły przekrojowe: Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: = -134,77 k, Długości wyboczeniowe pręta: - przy wyboczeniu w płaszczyźnie układu przyjęto podatności węzłów ustalone wg załącznika 1 normy: χ 1 = 0,300 χ 2 = 1,000 węzły przesuwne µ = 2,213 dla l o = 2,500 l w = 2,213 2,500 = 5,533 m

9 9 - przy wyboczeniu w płaszczyźnie prostopadłej do płaszczyzny układu: χ 1 = 1,000 χ 2 = 1,000 węzły nieprzesuwne µ = 1,000 dla l o = 2,500 l w = 1,000 2,500 = 2,500 m - dla wyboczenia skrętnego przyjęto współczynnik długości wyboczeniowej µ ω = 1,000. Rozstaw stężeń zabezpieczających przed obrotem l oω = 2,500 m. Długość wyboczeniowa l ω = 2,500 m. ośność przekroju na ściskanie: RC = f d = 39, = 840,65 k Określenie współczynników wyboczeniowych: - dla x λ = 115, RC / x = 1,15 840,65 / 12592,83 = 0,298 Tab.11 a ϕ = 0,996 - dla y λ = 1, 15 RC / y = 1,15 840,65 / 187,73 = 2,444 Tab.11 b ϕ = 0,162 - dla z λ = 1, 15 RC / z = 1,15 840,65 / 1975,45 = 0,750 Tab.11 c ϕ = 0,713 Przyjęto: ϕ = ϕ min = 0,162 Warunek nośności pręta na ściskanie (39): ϕ Rc = 134,77 0, ,65 = 0,990 < 1 Poz. 5. Tunel. Zestawienie obciążeń: Obciążenie gruntem wg P-88/-02014: Obciążenie spowodowane ciężarem nawierzchni, gruntu, budowli i wody gruntowej gk [k/m 2 ] zd=4,4 hn zg=1,1 12,000 24,000 12,000 gn = 2,0 k/m 2 45,000 45,000 - Parametry obiektu: - zagłębienie płyty górnej z g = 1,1 m - zagłębienie płyty dolnej z d = 4,4 m - g b - obciążenie płyty dolnej wynikające z ciężaru budowli, równomiernie lub nierównomiernie rozłożone - Parametry gruntu: - żwir lub pospółka K 0 = 0,5 - ciężar objętościowy γ = 20,0 k/m 3 - awierzchnia o ciężarze g n = 2,0 k/m 2 - Piezometryczny poziom zwierciadła wody gruntowej (PPW): - poniżej dolnej płyty Płyta górna: Obciążenie charakterystyczne: g v = g n +γ z g = 2,0+20,0 1,1 = 24,000 k/m 2 Obciążenie obliczeniowe: g v,0 = g v γ f = 24,000 1,2 = 28,800 k/m 2 Ściana pionowa - górna krawędź: Obciążenie charakterystyczne:

10 10 g h = (g n +γ z g ) K 0 = (2,0+20,0 1,1) 0,5 = 12,000 k/m 2 Obciążenie obliczeniowe: g h,0 = g h γ f = 12,000 1,2 = 14,400 k/m 2 Ściana pionowa - dolna krawędź: Obciążenie charakterystyczne: g h = (g n +γ z d ) K 0 = (2,0+20,0 4,4) 0,5 = 45,000 k/m 2 Obciążenie obliczeniowe: g h,0 = g h γ f = 45,000 1,2 = 54,000 k/m 2 Płyta dolna: Obciążenie charakterystyczne: g' v = g v + g b [k/m 2 ] Obciążenie obliczeniowe: g' v,0 = g' v γ f = g' v 1,2 [k/m 2 ] Obciążenie gruntem wg P-88/-02014: Obciążenie wynikające z obciążenia naziomu pk [k/m 2 ] pn = 7,00 k/m 2 7,000 zd=4,4 zg=1,1 3,500 3,500 hn=0,1 7,000 - Parametry obiektu: - zagłębienie płyty górnej z g = 1,1 m - zagłębienie płyty dolnej z d = 4,4 m - Parametry gruntu: - żwir lub pospółka K 0 = 0,5; n = 1,6 - Obciążenie naziomu: - obciążenie p n = 7,00 k/m 2 w polu o nieograniczonej powierzchni - awierzchnia o grubości h n = 0,1 m - obciążenie równomierne w poziomie spodu nawierzchni p t = 7,00 k/m 2 Płyta górna: Obciążenie charakterystyczne: p v = p t = 7,000 k/m 2 Obciążenie obliczeniowe: p v,0 = p v γ f = 7,000 1,2 = 8,400 k/m 2 Ściana pionowa - górna krawędź: Obciążenie charakterystyczne: p h = p t K 0 = 7,00 0,5 = 3,500 k/m 2 Obciążenie obliczeniowe: p h,0 = p h γ f = 3,500 1,2 = 4,200 k/m 2 Ściana pionowa - dolna krawędź: Obciążenie charakterystyczne: p h = p t K 0 = 7,00 0,5 = 3,500 k/m 2 Obciążenie obliczeniowe: p h,0 = p h γ f = 3,500 1,2 = 4,200 k/m 2 Płyta dolna: Obciążenie charakterystyczne: p' v = p t = 7,000 k/m 2 Obciążenie obliczeniowe: p' v,0 = p' v γ f = 7,000 1,2 = 8,400 k

11 11 Poz Płyta górna. Zestawienie obciążeń rozłożonych [k/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. 1. Obciążenie naziomem płyty górnej obiektu 7,00 1, ,40 zagłębionego [7,000k/m2] 2. Obciążenie gruntem płyty górnej obiektu zagłębionego 24,00 1, ,80 [24,000k/m2] 3. Płyta żelbetowa grub.30 cm 7,50 1, ,25 Σ: 38,50 1,18 45,45 Schemat statyczny płyty: qo = 45,45 leff = 3,85 Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff = 3,85 m Wyniki obliczeń statycznych: Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 61,24 km/m Moment podporowy obliczeniowy M Sd,p = 42,11 km/m Moment przęsłowy charakterystyczny M Sk = 52,19 km/m Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 52,19 km/m Reakcja obliczeniowa R = R = 87,49 k/m Dane materiałowe : Grubość płyty 30,0 cm Klasa betonu 30 (C25/30) Stal zbrojeniowa główna -III (R500W) Pręty rozdzielcze φ6 co max. 30,0 cm, stal -0 (St0S-b) Otulenie zbrojenia przęsłowego c nom = 20 mm Otulenie zbrojenia podporowego c`nom = 20 mm Wymiarowanie wg P :2002 (metoda uproszczona): Przęsło: Zbrojenie potrzebne s = 5,46 cm 2 /mb. Przyjęto φ12 co 15,0 cm o s = 7,54 cm 2 /mb (ρ= 0,28% ) Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,263 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 7,84 mm < a lim = 19,25 mm Podpora: Zbrojenie potrzebne s = 3,72 cm 2 /mb. Przyjęto φ12 co 25,0 cm o s = 4,52 cm 2 /mb (ρ= 0,17% ) Poz Ściana boczna. Zestawienie obciążeń rozłożonych [k/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. 1. Obciążenie naziomem ściany pionowej w poziomie 3,50 1, ,20 płyty górnej [3,500k/m2] 2. Obciążenie gruntem ściany pionowej w poziomie dolnej płyty [45,000k/m2] 45,00 1, ,00 Σ: 48,50 1,20 58,20 Schemat statyczny płyty:

12 12 qo = 58,20 leff = 2,90 Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff = 2,90 m Wyniki obliczeń statycznych: Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 48,02 km/m Moment podporowy obliczeniowy M Sd,p = 34,21 km/m Moment przęsłowy charakterystyczny M Sk = 40,56 km/m Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 40,56 km/m Reakcja obliczeniowa R = R = 94,36 k/m Dane materiałowe : Grubość ściany 25,0 cm Klasa betonu 30 (C25/30) Stal zbrojeniowa główna -III (R500W) Pręty rozdzielcze φ6 co max. 30,0 cm, stal -0 (St0S-b) Otulenie zbrojenia przęsłowego c nom = 20 mm Otulenie zbrojenia podporowego c`nom = 20 mm Wymiarowanie wg P :2002 (metoda uproszczona): Przęsło: Zbrojenie potrzebne s = 5,26 cm 2 /mb. Przyjęto φ12 co 16,0 cm o s = 7,07 cm 2 /mb (ρ= 0,32% ) Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,286 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 5,98 mm < a lim = 14,50 mm Podpora: Zbrojenie potrzebne s = 3,71 cm 2 /mb. Przyjęto φ12 co 25,0 cm o s = 4,52 cm 2 /mb (ρ= 0,20% ) Poz Płyta dolna. Odpór gruntu Lp Opis obciążenia Obc. char. k γ f k d Obc. obl. k 1. Ciężar naziomu 7,00k/m2x1,0mx4,1m [28,700k] 28,70 1, ,44 2. Ciężar nawierzchni 2,00k/m2x4,1mx1,0m 8,20 1, ,84 [8,200k] 3. Ciężar gruntu na tunelu 20k/m3 x 1,1mx4,1mx1,0m 90,20 1, ,24 [90,200k] 4. Ciężar żelbetowej płyty górnej 25,0 27,00 1, ,70 k/m3x3,6mx0,30mx1,0m [27,000k] 5. Ciężar żelbetowych ścian bocznych 2x 40,63 1, ,69 25,0k/m3x3,25mx0,25mx1,0m [40,630k] Σ: 194,73 1, ,91 Zestawienie obciążeń rozłożonych [k/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. 1. Odpór gruntu 194,7/(1,0mx4,1m) [47,490k/m2] 47,49 1, ,56 Σ: 47,49 1,17 55,56 Schemat statyczny płyty: qo = 55,56 leff = 3,85

13 13 Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff = 3,85 m Wyniki obliczeń statycznych: Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 83,92 km/m Moment podporowy obliczeniowy M Sd,p = 59,12 km/m Moment przęsłowy charakterystyczny M Sk = 72,56 km/m Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 72,56 km/m Reakcja obliczeniowa R = R = 122,84 k/m Dane materiałowe : Grubość płyty 30,0 cm Klasa betonu 30 (C25/30) Stal zbrojeniowa główna -III (R500W) Pręty rozdzielcze φ6 co max. 30,0 cm, stal -0 (St0S-b) Otulenie zbrojenia przęsłowego c nom = 20 mm Otulenie zbrojenia podporowego c`nom = 20 mm Wymiarowanie wg P :2002 (metoda uproszczona): Przęsło: Zbrojenie potrzebne s = 7,55 cm 2 /mb. Przyjęto φ12 co 10,0 cm o s = 11,31 cm 2 /mb (ρ= 0,41% ) Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,229 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 9,02 mm < a lim = 19,25 mm Podpora: Zbrojenie potrzebne s = 5,26 cm 2 /mb. Przyjęto φ12 co 20,0 cm o s = 5,65 cm 2 /mb (ρ= 0,21% ) Poz. 6. Rama stalowa przekrycia szklanego tunelu. Poz Rama poprzeczna na cokole żelbetowym. Rozstaw ram a = 1,40 m Zestawienie obciążeń na ramę Lp Opis obciążenia Obc. char. k/m γ f k d Obc. obl. k/m 1. Szkło taflowe grub. 1,2 cm i szer.140 cm 0,44 1, ,48 [26,0k/m3 0,012m 1,40m] 2. Obciążenie śniegiem połaci (strefa 2 -> Qk = 0,9 k/m2, nachylenie połaci 32,0 st. -> C2=1,120) szer.140 cm [1,008k/m2 1,40m] 1,41 1,50 0,00 2,11 3. Obciążenie wiatrem ściany nawietrznej (strefa I, -> qk = 0,30k/m2, teren, z=h=5,0 m, -> Ce=0,75, C=0,7, beta=1,80) szer.140 cm [0,283k/m2 1,40m] 4. Obciążenie wiatrem ściany zawietrznej (strefa I, -> qk = 0,30k/m2, teren, z=h=5,0 m, -> Ce=0,75, C=- 0,4, beta=1,80) szer.140 cm [-0,162k/m2 1,40m] 5. Obciążenie wiatrem połaci nawietrznej dachu - wariant II (strefa I, -> qk = 0,30k/m2, -> Ce=0,75, alfa = 32,0 st. -> C=0,280, beta=1,80) szer.140 cm [0,113k/m2 1,40m] 6. Obciążenie wiatrem połaci zawietrznej dachu (strefa I, -> qk = 0,30k/m2, -> Ce=0,75, alfa = 32,0 st. -> C=- 0,4, beta=1,80) szer.140 cm [-0,162k/m2 1,40m] 0,40 1,50 0,00 0,60-0,23 1,50 0,00-0,35 0,16 1,50 0,00 0,24-0,23 1,50 0,00-0,35 Schemat statyczny:

14 , ,260 1,900 1,900 V=3,460 H=3,800 Obciążenia obl.: Ciężar wł.+sw Pręt: x/l: x[m]: M[km]: Q[k]: [k]: 1 0,00 0,000 0,07-0,03-5,39 1,00 2,260-1,52-1,38-5,13 2 0,00 0,000-1,52 3,60-3,91 0,71 1,598 1,35* -0,00-1,88 1,00 2,247 0,87-1,47-1,05 3 0,00 0,000 0,87 0,32-1,78 0,09 0,193 0,90* -0,00-2,02 1,00 2,247-2,63-3,44-4,64 4 0,00 0,000-2,63 2,09-5,38 1,00 2,260 2,97 2,87-5,63 * = Wartości ekstremalne REKCJE PODPOROWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+sw Węzeł: H[k]: V[k]: Wypadkowa[k]: M[km]: 1 0,03 5,39 5,39-0,07 5-2,87 5,63 6,32 2,97 Wymiarowanie Rygiel ramy Przekrój: H 100x50x 5.0~ Materiał: St3SX,St3SY,St3S,St3V,St3W. Wytrzymałość fd=215 MPa dla g=5,0. Przekrój spełnia warunki przekroju klasy 1. Siły przekrojowe: Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: SW M x = 2,63 km, V y = -3,44 k, = -4,64 k,

15 15 ośność (stateczność) pręta ściskanego i zginanego: Składnik poprawkowy: 2 x x x M x max = 2,63 km β x = 1,000 max = 125, ϕ λ = Rc x = 0,007 M y max = 0 y = 0 Warunki nośności (58): - dla wyboczenia względem osi X: ϕx Rc 1,25 0,601 1, ,000 2,63 4,64 6,39 278,21 = 0,007 max + = 4,64 ϕl 0, ,21 + 1,000 2,63 = 0,439 < 0,993 = 1-0,007 1,000 6,39 - dla wyboczenia względem osi Y: ϕy Rc Stan graniczny użytkowania: max + = 4,64 ϕl 0, ,21 + 1,000 2,63 = 0,447 < 1,000 = 1-0,000 1,000 6,39 Ugięcia względem osi Y liczone od cięciwy pręta wynoszą: a max = 0,4 mm a gr = l / 250 = 2247 / 250 = 9,0 mm a max = 0,4 < 9,0 = a gr Słup ramy Przekrój: H 100x50x 5.0~ Materiał: St3SX,St3SY,St3S,St3V,St3W. Wytrzymałość fd=215 MPa dla g=5,0. Przekrój spełnia warunki przekroju klasy 1. Siły przekrojowe: Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: SW M x = -2,97 km, V y = 2,87 k, = -5,63 k, ośność (stateczność) pręta ściskanego i zginanego: Składnik poprawkowy: 2 x x x M x max = -2,97 km β x = 1,000 max = 125, ϕ λ = Rc x = 0,009 M y max = 0 y = 0 Warunki nośności (58): - dla wyboczenia względem osi X: ϕx Rc 1,25 0,598 1, ,000 2,97 5,63 6,39 278,21 = 0,009 max + = 5,63 ϕl 0, ,21 + 1,000 2,97 = 0,498 < 0,991 = 1-0,009 1,000 6,39 - dla wyboczenia względem osi Y: ϕy Rc Stan graniczny użytkowania: max + = 5,63 ϕl 0, ,21 + 1,000 2,97 = 0,507 < 1,000 = 1-0,000 1,000 6,39 Przemieszczenie poziome węzła znajdującego się na wysokości h = 2,260 m wynosi: u = 5,5 mm ugr = h / 250 = 2260 / 250 = 9,0 mm u = 5,5 < 9,0 = ugr

16 16 Poz Rama w miejscu załamania na cokole żelbetowym. Rozstaw ram a = 2,55 m Zestawienie obciążeń na ramę Lp Opis obciążenia Obc. char. k/m γ f k d Obc. obl. k/m 1. Szkło taflowe grub. 1,2 cm i szer.255 cm 0,80 1, ,88 [26,0k/m3 0,012m 2,55m] 2. Obciążenie śniegiem połaci dachu dwuspadowego (strefa 2 -> Qk = 0,9 k/m2, nachylenie połaci 32,0 st. -> C2=1,120) szer.255 cm [1,008k/m2 2,55m] 2,57 1,50 0,00 3,85 3. Obciążenie wiatrem ściany nawietrznej (strefa I, qk = 0,30k/m2, Ce=0,75, C=0,7, beta=1,80) szer.255 cm [0,283k/m2 2,55m] 4. Obciążenie wiatrem ściany zawietrznej (strefa I, qk = 0,30k/m2, Ce=0,75, C=-0,4, beta=1,80) szer.255 cm [-0,162k/m2 2,55m] 5. Obciążenie wiatrem połaci nawietrznej dachu (strefa I, qk = 0,30k/m2, Ce=0,75, alfa = 32,0 st. -> C=0,280, beta=1,80) szer.255 cm [0,113k/m2 2,55m] 6. Obciążenie wiatrem połaci zawietrznej dachu (strefa I, qk = 0,30k/m2Ce=0,75, alfa = 32,0 st. -> C=-0,4, beta=1,80) szer.255 cm [-0,162k/m2 2,55m] 0,72 1,50 0,00 1,08-0,41 1,50 0,00-0,61 0,29 1,50 0,00 0,43-0,41 1,50 0,00-0,61 Schemat statyczny: 3 1, , ,220 2,220 V=3,460 H=4,440 OCIĄŻEI: ([k],[km],[k/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: "pokrycie" Stałe γf= 1,10 2 Liniowe 0,0 0,80 0,40 0,00 2,52 3 Liniowe 0,0 0,40 0,00 0,00 2,52 Grupa: S "śnieg" Zmienne γf= 1,50 2 Liniowe-Y 0,0 2,57 1,29 0,00 2,52 3 Liniowe-Y 0,0 1,29 0,00 0,00 2,52

17 17 Grupa: W "wiatr" Zmienne γf= 1,50 1 Liniowe 90,0 0,72 0,72 0,00 2,26 2 Liniowe 32,3 0,29 0,15 0,00 2,52 3 Liniowe -32,3-0,20 0,00 0,00 2,52 SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+sw Pręt: x/l: x[m]: M[km]: Q[k]: [k]: 1 0,00 0,000-0,16 0,30-7,93 0,13 0,282-0,11* -0,00-7,90 1,00 2,260-2,23-2,14-7,68 2 0,00 0,000-2,23 5,74-5,53 0,63 1,577 2,02* -0,00-2,78 1,00 2,524 0,80-2,46-1,60 3 0,00 0,000 0,80-0,01-2,94 1,00 2,524-2,90-2,26-4,38 4 0,00 0,000-2,90 2,78-4,07 1,00 2,260 3,39 2,78-4,32 * = Wartości ekstremalne REKCJE PODPOROWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+sw Węzeł: H[k]: V[k]: Wypadkowa[k]: M[km]: 1-0,30 7,93 7,93 0,16 5-2,78 4,32 5,14 3,39 Wymiarowanie Rygiel ramy Przekrój: H 100x50x 5.0~ Materiał: St3SX,St3SY,St3S,St3V,St3W. Wytrzymałość fd=215 MPa dla g=5,0. Przekrój spełnia warunki przekroju klasy 1. Siły przekrojowe: Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: SW M x = 2,90 km, V y = -2,26 k, = -4,38 k, ośność (stateczność) pręta ściskanego i zginanego: Składnik poprawkowy: 2 x x x M x max = 2,90 km β x = 1,000 max = 125, ϕ λ = Rc x = 0,008 M y max = 0 y = 0 Warunki nośności (58): - dla wyboczenia względem osi X: 1,25 0,525 1, ,000 2,90 4,38 6,39 278,21 = 0,008

18 18 ϕx Rc max + = 4,38 ϕl 0, ,21 + 1,000 2,90 = 0,483 < 0,992 = 1-0,008 1,000 6,39 - dla wyboczenia względem osi Y: ϕy Rc Stan graniczny użytkowania: max + = 4,38 ϕl 0, ,21 + 1,000 2,90 = 0,493 < 1,000 = 1-0,000 1,000 6,39 Ugięcia względem osi Y liczone od cięciwy pręta wynoszą: a max = 1,1 mm a gr = l / 250 = 2524 / 250 = 10,1 mm a max = 1,1 < 10,1 = a gr Słup ramy Przekrój: H 100x50x 5.0~ Materiał: St3SX,St3SY,St3S,St3V,St3W. Wytrzymałość fd=215 MPa dla g=5,0. Przekrój spełnia warunki przekroju klasy 1. Siły przekrojowe: Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: SW M x = -3,39 km, V y = 2,78 k, = -4,32 k, ośność (stateczność) pręta ściskanego i zginanego: Składnik poprawkowy: 2 x x x M x max = -3,39 km β x = 1,000 max = 125, ϕ λ = Rc x = 0,008 M y max = 0 y = 0 Warunki nośności (58): - dla wyboczenia względem osi X: ϕx Rc 1,25 0,586 1, ,000 3,39 4,32 6,39 278,21 = 0,008 max + = 4,32 ϕl 0, ,21 + 1,000 3,39 = 0,558 < 0,992 = 1-0,008 1,000 6,39 - dla wyboczenia względem osi Y: ϕy Rc Stan graniczny użytkowania: max + = 4,32 ϕl 0, ,21 + 1,000 3,39 = 0,564 < 1,000 = 1-0,000 1,000 6,39 Przemieszczenie poziome węzła znajdującego się na wysokości h = 2,260 m wynosi: Poz. 7. Schody zewnętrzne. u = 7,6 mm u gr = h / 250 = 2260 / 250 = 9,0 mm u = 7,6 < 9,0 = u gr Dane: Wymiary schodów : Długość biegu l n = 1,96 m Różnica poziomów spoczników h = 1,24 m Liczba stopni w biegu n = 8 szt. Grubość płyty t = 15,0 cm Długość górnego spocznika l s,g = 1,60 m

19 x 15,5/28, Dane materiałowe : Klasa betonu 20 (C16/20) f cd = 10,67 MPa, f ctd = 0,87 MPa, E cm = 29,0 GPa Stal zbrojeniowa -III (R500) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Średnica prętów φ = 12 mm Otulina zbrojenia c nom = 20 mm Zestawienie obciążeń [k/m 2 ] Opis obciążenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. Obciążenie zmienne (przychodnie lekarskie) [4,0k/m2] 4,00 1,30 0,35 5,20 Obciążenia stałe na biegu schodowym: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f Obc.obl. 1. Okładzina górna biegu (Granit, sjenit [28,0k/m3]) grub.10 cm 4,35 1,20 5,22 0,00 (1+15,5/28,0) 2. Płyta żelbetowa biegu grub.15 cm + schody 15,5/28 6,22 1,10 6,85 Σ: 10,57 1,14 12,07 Obciążenia stałe na spoczniku: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f Obc.obl. 1. Okładzina górna spocznika (Granit, sjenit [28,0k/m3]) grub.10 cm 2,80 1,20 3,36 2. Płyta żelbetowa spocznika grub.15 cm 3,75 1,10 4,13 Σ: 6,55 1,14 7,49 Przyjęty schemat statyczny: go,b = 12,07 k/m 2 po = 5,20 k/m 2 go,s = 7,49 k/m 2 1,18 3,53 Wyniki obliczeń statycznych: Przęsło -: maksymalny moment obliczeniowy Reakcja obliczeniowa R Sd, = 29,21 k/mb Reakcja obliczeniowa R Sd, = 25,34 k/mb M Sd = 24,70 km/mb Wymiarowanie wg P :2002 : Zginanie: Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 24,70 km/mb Zbrojenie potrzebne s = 5,17 cm 2 /mb. Przyjęto φ12 co 12,5 cm o s = 9,05 cm 2 /mb (ρ= 0,73% ) (decyduje warunek dopuszczalnego ugięcia) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 24,70 km/mb < M Rd = 40,35 km/mb

20 20 Ścinanie: Siła poprzeczna obliczeniowa V Sd = 27,91 k/mb Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 27,91 k/mb < V Rd1 = 88,58 k/mb SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 17,13 km/mb Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,127 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 17,30 mm < a lim = 17,65 mm Poz. 8. adproże. Zest. obciąż. - obciąż. stałe z stropu 4,89 x 5,15 x 0,5 = 12,59 1,27 15,99 k/m - obciąż. zmienne z stropu 2,00 x 5,15 x 0,5 = 5,15 1,4 7,21 - obciąż. z klatki schodowej 22,57 1,2 27,08 - ciężar wieńca 0,31 x 0,53 x 24,0 = 3,94 1,1 4,34 44,25 1,23 54,62 k/m Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie): 54,62 54,62 go=0,73 k/mb 3,15 Tablica wyników obliczeń statycznych: L.p. z [m] M l [km] M p [km] V l [k] V p [k] f k [mm] Przęsło - (l o = 3,15 m ). 0, , , ,57 68,67 68,67 0,00 0,00 9,01. 3,15 0, , Reakcje podporowe: R = 87,20 k, R = 87,20 k Wymiarowanie wg P-90/ Przekrój: 2 HE 160, Stal: St3 ośności obliczeniowe przekroju: - zginanie: klasa przekroju 1 (α p = 1,059) M R = 100,19 km - ścinanie: klasa przekroju 1 V R = 227,45 k ośność na zginanie Współczynnik zwichrzenia ϕ L = 1,000 Moment maksymalny M max = 68,67 km (52) M max / (ϕ L M R ) = 0,685 < 1 ośność na ścinanie Maksymalna siła poprzeczna V max = 87,20 k (53) V max / V R = 0,383 < 1 Stan graniczny użytkowania Ugięcie maksymalne f k,max = 9,01 mm Ugięcie graniczne f gr = l o / 250 = 12,60 mm f k,max = 9,01 mm < f gr = 12,60 mm Koniec obliczeń. Projektant: inż. Władysław Sikora